JPH0135777Y2 - - Google Patents
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- JPH0135777Y2 JPH0135777Y2 JP1985078220U JP7822085U JPH0135777Y2 JP H0135777 Y2 JPH0135777 Y2 JP H0135777Y2 JP 1985078220 U JP1985078220 U JP 1985078220U JP 7822085 U JP7822085 U JP 7822085U JP H0135777 Y2 JPH0135777 Y2 JP H0135777Y2
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Milling Processes (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Knives (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この考案は、主切刃と副切刃との間にコーナー
アール刃を有するポジテイブスローアウエイチツ
プに関するものである。 〔従来の技術〕 従来のこの種のポジテイブスローアウエイチツ
プとしては、例えば第１２図ないし第１３図に示
すものが知られている。このポジテイブスローア
ウエイチツプ１は、平面視略正方形状をなし、互
いに平行な上面１１と下面１２とを有した構成と
なつている。前記上面１１のうち各辺部には主切
刃１３が形成され、各コーナー部には副切刃１４
が形成され、主切刃１３と副切刃１４との間には
コーナーアール刃１５が形成されている。また、
チツプ１の周囲には、前記主切刃１３、副切刃１
４、およびコーナーアール刃１５に対応して主切
刃逃げ面１６、副切刃逃げ面１７、コーナーアー
ル刃逃げ面１８がそれぞれ形成されている。そし
て、各逃げ面１６，１７，１８にはそれぞれ正の
逃げ角α，β，θが付与されており、これら逃げ
角はα＜θ≦βとなるように設定されている。こ
こにおいて、副切刃逃げ角βが主切刃逃げ角αよ
り大きく形成されているのは、副切刃１４は、主
切刃１３に比べて切削荷重が小さく強度上有利で
あるとともに、切削性能向上のためすくい角を大
きくとる必要があるからである。また、コーナー
アール刃逃げ角θは、主切刃１３と副切刃１４の
欠損防止のため、副切刃逃げ角Ｂと主切刃逃げ角
αとの中間の角度ないしは副切刃逃げ角βと等し
い角度になされている。 第１４図は上記のチツプ１をカツタ本体Ｘに装
着した正面フライス１９を示すものであつて、チ
ツプ１はコーナー角CH、真のすくい角Ｔ、切刃
傾き角Ｉで取り付けられており、真のすくい角Ｔ
および切刃傾き角Ｉは正になされている。 〔この考案が解決しようとする問題点〕 上記の従来のポジテイブスローアウエイチツプ
１あつては、第１４図に示されるように取り付け
られると、第１６図および第１７図に示すよう
に、コーナーアール刃１５のワークに対する外周
方向逃げ角（以下実効逃げ角と言う）W1が主切
刃１３のワークに対する外周方向逃げ角（以下実
効逃げ角と言う）ξ1よりも小さくなつている。こ
のため、コーナーアール刃逃げ面１８の摩耗量が
主切刃逃げ面１６の摩耗量より大きくなり、その
結果主切刃１３が充分切削が可能であるにもかか
わらず、コーナーアール刃１５が過剰に摩耗して
使用不能となり、ひいてはチツプ１の寿命が短か
くなるという問題点があつた。また、コーナーア
ール刃１５の過剰摩耗による切刃の欠損や、加工
面の荒れが発生するという問題点があつた。 〔問題点を解決するための手段〕 この考案は、上記の問題点を解決するためにな
されたもので、主切刃、副切刃およびコーナーア
ール刃の各逃げ面の逃げ角をそれぞれα，β，θ
とすると、α＜β＜θとなるように各逃げ角を設
定している。 〔実施例〕 以下、この考案の一実施例について、第１図な
いし第３図を参照して説明する。なお、これらの
図において、従来例と同一構成の部分には同一符
号を付し、その詳細な説明を省略する。 第１図および第２図は、この考案に係るポジテ
イブスローアウエイチツプ２を示すものであつ
て、第１図はその平面図、第２図はその側面図を
示す。これらの図に示すように、チツプ２は、主
切刃逃げ角α、副切刃逃げ角β、およびコーナー
アール刃逃げ角θが、α＜β＜θとなるように形
成されている。 第３図は、上記のチツプ２を第１４図に示すチ
ツプ１と同様にカツター本体Ｘに装着した正面フ
ライス２１を示すものである。この図において、
チツプ２はチツプ１と同様に、コーナー角CH、
真のすくい角Ｔ、切刃傾き角Ｉで取り付けられて
おり、裏のすくい角Ｔおよび切刃傾き角Ｉは正に
なされている。 上記のチツプ２にあつては、主切刃逃げ角α、
副切刃逃げ角βおよびコーナーアール刃逃げ角θ
がα＜β＜θとなるように設定しているから、第
３図に示すようにカツター本体Ｘに装着される
と、コーナーアール刃１５の実効逃げ角W2が従
来例のチツプ１の場合よりも大きくなる。したが
つて、切削時のコーナーアール刃逃げ面１８の過
剰摩耗を減少させ、主切刃逃げ面１６との摩耗量
の差を小さくすることができる。これによつて、
チツプ２の寿命を向上させることができ、またコ
ーナーアール刃１５の過剰摩耗による切刃の欠損
や、加工面の荒れを防止することができる。な
お、第４図は第３図中矢印部分の拡大図を示
し、第５図は第４図中−線に沿う矢視断面
図、第６図は第４図中−線に沿う矢視断面図
を示す。 なお、上記実施例においては、平面視形状が正
方形のポジテイブスローアウエイチツプ２につい
て述べているが、これに限る必要はなく、第７図
に示すような平面視形状が正三角形のポジテイブ
スローアウエイチツプ３でもよい。勿論、このチ
ツプ３においても、チツプ２と同様、そのコーナ
ーアール刃逃げ角θは、主切刃逃げ角αより大き
く形成された副切刃逃げ角βよりもさらに大きく
形成されている。 〔検討例〕 次に、上記の効果を明らかにするための検討例
を紹介する。この検討例は、従来例として２種、
本考案として１種のチツプについて、第３図およ
び第１４図に示すようなカツター本体Ｘに装着し
た状態におけるすくい角ｔ逃げ角ｎを計算により
求めたものである。なお、この検討例において
は、計算の便宜上、第８図ないし第１１図に示す
ように、切刃に垂直な切断面におけるすくい角
ｔ、逃げ角ｎを求めている。 まず、各刃先のすくい角ｔ、逃げ角ｎの計算方
法について説明する。 第９図に示す主切刃部については、そのすくい
角ｔは第３図および第１４図に示す真のすくい角
Ｔに等しい。また、すくい角ｔと逃げ角ｎはｎ＋
ｔ＝αであるから、ｎ＝α−ｔで求められる。 第１０図に示すコーナーアール刃部について
は、角度δ（Ｔ，Ｉ両角度が一つの角度として表
わされる角度、いわゆる合成角）方向の断面につ
いての逃げ角ｎを求める。この場合のδおよびす
くい角ｔは tanδ＝tanT cotI tant＝tanI cosδ＋tanTsinδ で求められ、逃げ角ｎは ｎ＝θ−ｔ により求められる。 また、第１１図に示す副切刃部については、ク
ロネンベルクの式により、すくい角ｔは tant＝tanIcosCH＋tanTsinCH で求められ、逃げ角ｎは ｎ＝β−ｔ により求められる。 以上のような計算方法によつて、従来例のチツ
プ，および本考案のチツプについて、主切
刃部、コーナーアール刃部および副切刃部のすく
い角ｔおよび逃げ角ｎを求めた。 その結果、第１表に示すように、従来例のチツ
プ，においては、主切刃部の逃げ角に対して
コーナーアール刃部の逃げ角がかなり小さいのに
対して、本考案のチツプにおいては、コーナー
アール刃部の逃げ角が主切刃部とほぼ同じ大きさ
になつている。このように、コーナーアール刃逃
げ角θを、主切刃逃げ角αより大きく形成された
副切刃逃げ角βより大きく形成することによつ
て、カツター本体に装着された状態におけるコー
ナーアール刃の逃げ角を大きくし、主切刃の逃げ
角と同等の大きさにすることができるのである。 〔考案の効果〕 以上説明したように、本考案のポジテイブスロ
ーアウエイチツプによれば、主切刃、副切刃およ
びコーナーアール刃の各逃げ面の逃げ角をそれぞ
れα，β，θとすると、α＜β＜θとなるように
各逃げ角を設定しているから、コーナーアール刃
の逃げ面の摩耗量を主切刃の逃げ面の摩耗量に近
ずけることができ、したがつてチツプの寿命を向
上させることができ、またコーナーアール刃の過
剰摩耗による切刃の欠損や加工面の荒れを防止す
ることができるという効果が得られる。 【表】
アール刃を有するポジテイブスローアウエイチツ
プに関するものである。 〔従来の技術〕 従来のこの種のポジテイブスローアウエイチツ
プとしては、例えば第１２図ないし第１３図に示
すものが知られている。このポジテイブスローア
ウエイチツプ１は、平面視略正方形状をなし、互
いに平行な上面１１と下面１２とを有した構成と
なつている。前記上面１１のうち各辺部には主切
刃１３が形成され、各コーナー部には副切刃１４
が形成され、主切刃１３と副切刃１４との間には
コーナーアール刃１５が形成されている。また、
チツプ１の周囲には、前記主切刃１３、副切刃１
４、およびコーナーアール刃１５に対応して主切
刃逃げ面１６、副切刃逃げ面１７、コーナーアー
ル刃逃げ面１８がそれぞれ形成されている。そし
て、各逃げ面１６，１７，１８にはそれぞれ正の
逃げ角α，β，θが付与されており、これら逃げ
角はα＜θ≦βとなるように設定されている。こ
こにおいて、副切刃逃げ角βが主切刃逃げ角αよ
り大きく形成されているのは、副切刃１４は、主
切刃１３に比べて切削荷重が小さく強度上有利で
あるとともに、切削性能向上のためすくい角を大
きくとる必要があるからである。また、コーナー
アール刃逃げ角θは、主切刃１３と副切刃１４の
欠損防止のため、副切刃逃げ角Ｂと主切刃逃げ角
αとの中間の角度ないしは副切刃逃げ角βと等し
い角度になされている。 第１４図は上記のチツプ１をカツタ本体Ｘに装
着した正面フライス１９を示すものであつて、チ
ツプ１はコーナー角CH、真のすくい角Ｔ、切刃
傾き角Ｉで取り付けられており、真のすくい角Ｔ
および切刃傾き角Ｉは正になされている。 〔この考案が解決しようとする問題点〕 上記の従来のポジテイブスローアウエイチツプ
１あつては、第１４図に示されるように取り付け
られると、第１６図および第１７図に示すよう
に、コーナーアール刃１５のワークに対する外周
方向逃げ角（以下実効逃げ角と言う）W1が主切
刃１３のワークに対する外周方向逃げ角（以下実
効逃げ角と言う）ξ1よりも小さくなつている。こ
のため、コーナーアール刃逃げ面１８の摩耗量が
主切刃逃げ面１６の摩耗量より大きくなり、その
結果主切刃１３が充分切削が可能であるにもかか
わらず、コーナーアール刃１５が過剰に摩耗して
使用不能となり、ひいてはチツプ１の寿命が短か
くなるという問題点があつた。また、コーナーア
ール刃１５の過剰摩耗による切刃の欠損や、加工
面の荒れが発生するという問題点があつた。 〔問題点を解決するための手段〕 この考案は、上記の問題点を解決するためにな
されたもので、主切刃、副切刃およびコーナーア
ール刃の各逃げ面の逃げ角をそれぞれα，β，θ
とすると、α＜β＜θとなるように各逃げ角を設
定している。 〔実施例〕 以下、この考案の一実施例について、第１図な
いし第３図を参照して説明する。なお、これらの
図において、従来例と同一構成の部分には同一符
号を付し、その詳細な説明を省略する。 第１図および第２図は、この考案に係るポジテ
イブスローアウエイチツプ２を示すものであつ
て、第１図はその平面図、第２図はその側面図を
示す。これらの図に示すように、チツプ２は、主
切刃逃げ角α、副切刃逃げ角β、およびコーナー
アール刃逃げ角θが、α＜β＜θとなるように形
成されている。 第３図は、上記のチツプ２を第１４図に示すチ
ツプ１と同様にカツター本体Ｘに装着した正面フ
ライス２１を示すものである。この図において、
チツプ２はチツプ１と同様に、コーナー角CH、
真のすくい角Ｔ、切刃傾き角Ｉで取り付けられて
おり、裏のすくい角Ｔおよび切刃傾き角Ｉは正に
なされている。 上記のチツプ２にあつては、主切刃逃げ角α、
副切刃逃げ角βおよびコーナーアール刃逃げ角θ
がα＜β＜θとなるように設定しているから、第
３図に示すようにカツター本体Ｘに装着される
と、コーナーアール刃１５の実効逃げ角W2が従
来例のチツプ１の場合よりも大きくなる。したが
つて、切削時のコーナーアール刃逃げ面１８の過
剰摩耗を減少させ、主切刃逃げ面１６との摩耗量
の差を小さくすることができる。これによつて、
チツプ２の寿命を向上させることができ、またコ
ーナーアール刃１５の過剰摩耗による切刃の欠損
や、加工面の荒れを防止することができる。な
お、第４図は第３図中矢印部分の拡大図を示
し、第５図は第４図中−線に沿う矢視断面
図、第６図は第４図中−線に沿う矢視断面図
を示す。 なお、上記実施例においては、平面視形状が正
方形のポジテイブスローアウエイチツプ２につい
て述べているが、これに限る必要はなく、第７図
に示すような平面視形状が正三角形のポジテイブ
スローアウエイチツプ３でもよい。勿論、このチ
ツプ３においても、チツプ２と同様、そのコーナ
ーアール刃逃げ角θは、主切刃逃げ角αより大き
く形成された副切刃逃げ角βよりもさらに大きく
形成されている。 〔検討例〕 次に、上記の効果を明らかにするための検討例
を紹介する。この検討例は、従来例として２種、
本考案として１種のチツプについて、第３図およ
び第１４図に示すようなカツター本体Ｘに装着し
た状態におけるすくい角ｔ逃げ角ｎを計算により
求めたものである。なお、この検討例において
は、計算の便宜上、第８図ないし第１１図に示す
ように、切刃に垂直な切断面におけるすくい角
ｔ、逃げ角ｎを求めている。 まず、各刃先のすくい角ｔ、逃げ角ｎの計算方
法について説明する。 第９図に示す主切刃部については、そのすくい
角ｔは第３図および第１４図に示す真のすくい角
Ｔに等しい。また、すくい角ｔと逃げ角ｎはｎ＋
ｔ＝αであるから、ｎ＝α−ｔで求められる。 第１０図に示すコーナーアール刃部について
は、角度δ（Ｔ，Ｉ両角度が一つの角度として表
わされる角度、いわゆる合成角）方向の断面につ
いての逃げ角ｎを求める。この場合のδおよびす
くい角ｔは tanδ＝tanT cotI tant＝tanI cosδ＋tanTsinδ で求められ、逃げ角ｎは ｎ＝θ−ｔ により求められる。 また、第１１図に示す副切刃部については、ク
ロネンベルクの式により、すくい角ｔは tant＝tanIcosCH＋tanTsinCH で求められ、逃げ角ｎは ｎ＝β−ｔ により求められる。 以上のような計算方法によつて、従来例のチツ
プ，および本考案のチツプについて、主切
刃部、コーナーアール刃部および副切刃部のすく
い角ｔおよび逃げ角ｎを求めた。 その結果、第１表に示すように、従来例のチツ
プ，においては、主切刃部の逃げ角に対して
コーナーアール刃部の逃げ角がかなり小さいのに
対して、本考案のチツプにおいては、コーナー
アール刃部の逃げ角が主切刃部とほぼ同じ大きさ
になつている。このように、コーナーアール刃逃
げ角θを、主切刃逃げ角αより大きく形成された
副切刃逃げ角βより大きく形成することによつ
て、カツター本体に装着された状態におけるコー
ナーアール刃の逃げ角を大きくし、主切刃の逃げ
角と同等の大きさにすることができるのである。 〔考案の効果〕 以上説明したように、本考案のポジテイブスロ
ーアウエイチツプによれば、主切刃、副切刃およ
びコーナーアール刃の各逃げ面の逃げ角をそれぞ
れα，β，θとすると、α＜β＜θとなるように
各逃げ角を設定しているから、コーナーアール刃
の逃げ面の摩耗量を主切刃の逃げ面の摩耗量に近
ずけることができ、したがつてチツプの寿命を向
上させることができ、またコーナーアール刃の過
剰摩耗による切刃の欠損や加工面の荒れを防止す
ることができるという効果が得られる。 【表】
第１図および第２図は本考案の一実施例を示す
図であつて、第１図ａはその平面図、第１図ｂは
第１図ａ中矢視B1方向の矢視図、第１図ｃは第
１図中矢印C1方向の矢視図、第１図ｄは第１図
中矢印D1方向の矢視図、第２図は第１図ａの側
面図であり、第３図は上記の第１図および第２図
に示したチツプをカツター本体に取り付けた状態
を示す図であり、第３図ａはその軸断面図、第３
図ｂは第３図ａ中の矢印B3方向の矢視図、第３
図ｃは第３図ａ中の矢印C3方向の矢視図であり、
第４図は第３図ａ中矢印部分の拡大図であり、
第５図は第４図中−線に沿う矢視断面図、第
６図は第４図中−線に沿う矢視断面図であ
り、第７図は他の実施例の一つを示す図であつ
て、第７図ａはその平面図、第７図ｂは第７図ａ
中の矢印B7方向の矢視図、第７図ｃは第７図ａ
中の矢印C7方向の矢視図、第７図ｄは第７図ａ
中の矢印D7方向の矢視図であり、第８図ないし
第１１図は検討例中のチツプを示す図であつて、
第８図は検討例中のチツプを第３図および第１４
図に示すカツター本体に装着した状態における第
３図中矢印および第１４図中矢印に示す部
分についての拡大図、第９図は第８図中−線
に沿う矢視断面図、第１０図は第８図中−に
沿う矢視断面図、第１１図は第８図中XI−XI線に
沿う矢視断面図であり、第１２図および第１３図
は従来のスローアウエイチツプの一例を示す図で
あつて、第１２図ａはその平面図、第１２図ｂは
第１２図ａ中の矢印B12方向の矢視図、第１２図
ｃは第１２図ａ中の矢印C12方向の矢視図、第１
２図αは第１２図ａの矢印D12方向の矢視図、第
１３図は第１２図ａの側面図であり、第１４図は
第１２図および第１３図に示すチツプをカツター
本体に装着した状態を示す図であつて、第１４図
ａはその軸断面図、第１４図ｂは第１４図ａ中矢
印B14方向の矢視図、第１４図ｃは第１４図ａ中
矢印C14方向の矢視図であり、第１５図は第１４
図ａ中矢印部分の拡大図、第１６図は第１５
図中−線に沿う矢視断面図、第１７図は
第１５図中−線に沿う矢視断面図であ
る。 １３……主切刃、１４……副切刃、１５……コ
ーナーアール刃、１６……主切刃逃げ面、１７…
…副切刃逃げ面、１８……コーナーアール刃逃げ
面、２……ポジテイブスローアウエイチツプ、３
……ポジテイブスローアウエイチツプ。
図であつて、第１図ａはその平面図、第１図ｂは
第１図ａ中矢視B1方向の矢視図、第１図ｃは第
１図中矢印C1方向の矢視図、第１図ｄは第１図
中矢印D1方向の矢視図、第２図は第１図ａの側
面図であり、第３図は上記の第１図および第２図
に示したチツプをカツター本体に取り付けた状態
を示す図であり、第３図ａはその軸断面図、第３
図ｂは第３図ａ中の矢印B3方向の矢視図、第３
図ｃは第３図ａ中の矢印C3方向の矢視図であり、
第４図は第３図ａ中矢印部分の拡大図であり、
第５図は第４図中−線に沿う矢視断面図、第
６図は第４図中−線に沿う矢視断面図であ
り、第７図は他の実施例の一つを示す図であつ
て、第７図ａはその平面図、第７図ｂは第７図ａ
中の矢印B7方向の矢視図、第７図ｃは第７図ａ
中の矢印C7方向の矢視図、第７図ｄは第７図ａ
中の矢印D7方向の矢視図であり、第８図ないし
第１１図は検討例中のチツプを示す図であつて、
第８図は検討例中のチツプを第３図および第１４
図に示すカツター本体に装着した状態における第
３図中矢印および第１４図中矢印に示す部
分についての拡大図、第９図は第８図中−線
に沿う矢視断面図、第１０図は第８図中−に
沿う矢視断面図、第１１図は第８図中XI−XI線に
沿う矢視断面図であり、第１２図および第１３図
は従来のスローアウエイチツプの一例を示す図で
あつて、第１２図ａはその平面図、第１２図ｂは
第１２図ａ中の矢印B12方向の矢視図、第１２図
ｃは第１２図ａ中の矢印C12方向の矢視図、第１
２図αは第１２図ａの矢印D12方向の矢視図、第
１３図は第１２図ａの側面図であり、第１４図は
第１２図および第１３図に示すチツプをカツター
本体に装着した状態を示す図であつて、第１４図
ａはその軸断面図、第１４図ｂは第１４図ａ中矢
印B14方向の矢視図、第１４図ｃは第１４図ａ中
矢印C14方向の矢視図であり、第１５図は第１４
図ａ中矢印部分の拡大図、第１６図は第１５
図中−線に沿う矢視断面図、第１７図は
第１５図中−線に沿う矢視断面図であ
る。 １３……主切刃、１４……副切刃、１５……コ
ーナーアール刃、１６……主切刃逃げ面、１７…
…副切刃逃げ面、１８……コーナーアール刃逃げ
面、２……ポジテイブスローアウエイチツプ、３
……ポジテイブスローアウエイチツプ。
Claims (1)
- 主切刃と副切刃との間にコーナーアール刃が形
成され、これら主切刃、副切刃およびコーナーア
ール刃の各逃げ面に正の逃げ角が付与されてなる
ポジテイブスローアウエイチツプにおいて、前記
主切刃、副切刃およびコーナーアール刃の各逃げ
面の逃げ角をそれぞれα，β，θとすると、α＜
β＜θとなるように各逃げ角を設定したことを特
徴とするポジテイブスローアウエイチツプ。
Priority Applications (4)
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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