JPH01314920A - パルス駆動式空気流量計 - Google Patents
パルス駆動式空気流量計Info
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- JPH01314920A JPH01314920A JP63145735A JP14573588A JPH01314920A JP H01314920 A JPH01314920 A JP H01314920A JP 63145735 A JP63145735 A JP 63145735A JP 14573588 A JP14573588 A JP 14573588A JP H01314920 A JPH01314920 A JP H01314920A
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- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 45
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
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- 101100428764 Drosophila melanogaster vret gene Proteins 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関の吸入空気流量を測定する熱線を用い
たパルス駆動式空気流量計に係り、特にＱ ａ／ Ｎ
（Ｑ ａは平均空気流量、Ｎはエンジン回転数）を求め
るに好適なパルス駆動式空気流量計に関する。
たパルス駆動式空気流量計に係り、特にＱ ａ／ Ｎ
（Ｑ ａは平均空気流量、Ｎはエンジン回転数）を求め
るに好適なパルス駆動式空気流量計に関する。
従来のこの種のパルス駆動式空気流量計は、特開昭６２
−６２２１９号公報に記載のように吸気管内に設けた熱
線を間欠的に加熱して、熱線温度が所定値になったら加
熱を停止し、その加熱に要する時間を空気流量信号とし
ていた。
−６２２１９号公報に記載のように吸気管内に設けた熱
線を間欠的に加熱して、熱線温度が所定値になったら加
熱を停止し、その加熱に要する時間を空気流量信号とし
ていた。
上記従来技術はエンジンに供給する燃料量を決定する基
本量のＱａ ／Ｎを求める方法については配Ｉｔがされ
ておらず、熱線の加熱時間を直接に空気流量信号として
いるのでエンジン回転数Ｎにより異なった特性を有し、
この異なった特性値を全て記憶しておく必要があること
から極めて複雑化する問題があった。
本量のＱａ ／Ｎを求める方法については配Ｉｔがされ
ておらず、熱線の加熱時間を直接に空気流量信号として
いるのでエンジン回転数Ｎにより異なった特性を有し、
この異なった特性値を全て記憶しておく必要があること
から極めて複雑化する問題があった。
本発明の目的はＱ ａ ／ Ｎを熱線の加熱時間よりエ
ンジン回転数Ｎをパラメータとしない一定の特性を用い
て直接に求めろるパルス駆動式空気流量計を提供するに
ある。
ンジン回転数Ｎをパラメータとしない一定の特性を用い
て直接に求めろるパルス駆動式空気流量計を提供するに
ある。
上記目的は、熱線の加熱時間ｔＱとエンジン回転数Ｎを
変数として一義的に決まる所定変量Ｘを例えばｘ＝、／
−１・ｔ Ｑ−Ａ／ＪｉまたはＸ ＝ Ｋ ｔ５−ｔＱ
−に２・Ａ ／ＪＭ ＋ Ｋ ｓ、ただしＡ、Ｋｌ。
変数として一義的に決まる所定変量Ｘを例えばｘ＝、／
−１・ｔ Ｑ−Ａ／ＪｉまたはＸ ＝ Ｋ ｔ５−ｔＱ
−に２・Ａ ／ＪＭ ＋ Ｋ ｓ、ただしＡ、Ｋｌ。
Ｋ２．に３は定数として与えることにより、該変量Ｘの
所定１価関数Ｆ（Ｘ）＝Ｑａ／Ｎとして変量ＸとＱａ
／Ｎの２次元マツプを作成して記憶しておき、測定した
熱線の加熱時間ＬＱとエンジン回転数Ｎから計算した変
量Ｘの値から上記２次元マツプを用いて各加熱サイクル
毎のｆｆ１Ｑａ／Ｎを算出出力するようにしたパルス駆
動式空気流量計により達成される。
所定１価関数Ｆ（Ｘ）＝Ｑａ／Ｎとして変量ＸとＱａ
／Ｎの２次元マツプを作成して記憶しておき、測定した
熱線の加熱時間ＬＱとエンジン回転数Ｎから計算した変
量Ｘの値から上記２次元マツプを用いて各加熱サイクル
毎のｆｆ１Ｑａ／Ｎを算出出力するようにしたパルス駆
動式空気流量計により達成される。
上記パルス駆動式空気流量計は熱線の加熱時間ｔＱとエ
ンジン回転数Ｎを変数として一義的に決まる所定変ＭＸ
の所定１価関数Ｆ （Ｘ）＝Ｑａ／Ｎとして変ｉＸとＱ
ａ ／ Ｎの２次元マツプを作成してマイクロコンピ
ュータ内に記憶しているので。
ンジン回転数Ｎを変数として一義的に決まる所定変ＭＸ
の所定１価関数Ｆ （Ｘ）＝Ｑａ／Ｎとして変ｉＸとＱ
ａ ／ Ｎの２次元マツプを作成してマイクロコンピ
ュータ内に記憶しているので。
次に測定した加熱時間ｔＱとエンジン回転数Ｎから変量
Ｘを一義的に求めたのち、Ｌ記関数Ｆ（Ｘ）＝ Ｑ ａ
／ Ｎを表現する２次元マツプを用いて各加熱サイク
ル毎の基本量Ｑａ ／Ｎをエンジン回転数Ｎをパラメー
タとしないで直接的に高速で算出出力することができる
。
Ｘを一義的に求めたのち、Ｌ記関数Ｆ（Ｘ）＝ Ｑ ａ
／ Ｎを表現する２次元マツプを用いて各加熱サイク
ル毎の基本量Ｑａ ／Ｎをエンジン回転数Ｎをパラメー
タとしないで直接的に高速で算出出力することができる
。
以下に本発明の一実施例を第１図ないし第５図により説
明する。
明する。
第３図（ａ）〜（ｃ）は本発明によるパルス駆動式空気
流量計の一実施例を示す全体構成図および動作図である
。第３図（ａ）は全体構成図で、１はエンジン、２はシ
リンダ、３はピストン、４は吸気管、５は排気管、６は
熱線、７は駆動回路、８はマイクロコンピュータ、９は
インジェクタであるにのシステムで吸気管４内の熱線６
をマイクロコンピュータ８により駆動回路７を介して間
欠的に加熱することにより吸入空気流量を測定し、イン
ジェクタ９の供給燃料量を与えることができる。第３図
（ｂ）は熱線６と駆動回路７とマイクロコンピュータ８
を含む空気流量計の構成ブロック図で、１０はフリップ
フロップ、１１はコンパレータである。また第３図（ｃ
）は動作のタイミングチャートである。
流量計の一実施例を示す全体構成図および動作図である
。第３図（ａ）は全体構成図で、１はエンジン、２はシ
リンダ、３はピストン、４は吸気管、５は排気管、６は
熱線、７は駆動回路、８はマイクロコンピュータ、９は
インジェクタであるにのシステムで吸気管４内の熱線６
をマイクロコンピュータ８により駆動回路７を介して間
欠的に加熱することにより吸入空気流量を測定し、イン
ジェクタ９の供給燃料量を与えることができる。第３図
（ｂ）は熱線６と駆動回路７とマイクロコンピュータ８
を含む空気流量計の構成ブロック図で、１０はフリップ
フロップ、１１はコンパレータである。また第３図（ｃ
）は動作のタイミングチャートである。
第３図（ｂ）のマイクロコンピュータ８にエンジン１の
回転数信号ｒｅｖが入力すると、各シリンダ２の吸気行
程に対応する信号ｒｅｆ （例えば１８０”ＣＡ毎）が
フリップフロップ１０にセット信号として第３図（ｃ、
）のタイミングで出力される。このとき第３図（ｃ）の
ようにＱ出力がセットされて、駆動回路７より電流Ｉが
熱線６に供給される。
回転数信号ｒｅｖが入力すると、各シリンダ２の吸気行
程に対応する信号ｒｅｆ （例えば１８０”ＣＡ毎）が
フリップフロップ１０にセット信号として第３図（ｃ、
）のタイミングで出力される。このとき第３図（ｃ）の
ようにＱ出力がセットされて、駆動回路７より電流Ｉが
熱線６に供給される。
このとき熱線温度Ｔｗが上昇し始め、熱線６の電圧Ｖｈ
も第３回（ｃ）のように上昇し始める。ついて電圧Ｖｈ
が所定値ｖｒｌ、、に達した時点でコンパレータ１１が
動作し、フリップフロップ１０にリセット信号が入力さ
れ、Ｑ出力がリセットされて熱線６の加熱が停止する。
も第３回（ｃ）のように上昇し始める。ついて電圧Ｖｈ
が所定値ｖｒｌ、、に達した時点でコンパレータ１１が
動作し、フリップフロップ１０にリセット信号が入力さ
れ、Ｑ出力がリセットされて熱線６の加熱が停止する。
このとき熱＃Ｘ；Ａ′Ｑ度Ｔ、が低下し、電圧Ｖｈ も
低下する。ここで第３図（ｃ）に示すＱ出力がセットさ
れている期間すなわち加熱時間ｔＱは吸気管４の吸気流
量に対応した値となり、次式で与えられる。
低下する。ここで第３図（ｃ）に示すＱ出力がセットさ
れている期間すなわち加熱時間ｔＱは吸気管４の吸気流
量に対応した値となり、次式で与えられる。
ｔＱ
Ｉ２Ｒ−＝（Ｃｔ＋Ｃｚ５（Ｔ−Ｔａ） ・Ｓ −
（１）ここで■は熱線の電流、Ｒ，は熱線の抵抗、Ｔａ
は空気の温度、Ｔｗは熱線の温度−Ｃｚ、Ｃｚは定数、
Ｕは空気流速、Ｓは熱線の表面積、Ｌはｊｔｎ熱周期、
ｔＱは加熱時間である。（１）式により加熱時間ｔＱは
ｆｉに対応して変化する。ただし空気温度Ｔａにより湿
度差（’ｒｗ−’ｒａ）に比例して加熱時間上〇が変化
する。したがって次のようにセンサ出力の熱線６の電圧
Ｖｈに対する空気温度補償をするのが好ましい。
（１）ここで■は熱線の電流、Ｒ，は熱線の抵抗、Ｔａ
は空気の温度、Ｔｗは熱線の温度−Ｃｚ、Ｃｚは定数、
Ｕは空気流速、Ｓは熱線の表面積、Ｌはｊｔｎ熱周期、
ｔＱは加熱時間である。（１）式により加熱時間ｔＱは
ｆｉに対応して変化する。ただし空気温度Ｔａにより湿
度差（’ｒｗ−’ｒａ）に比例して加熱時間上〇が変化
する。したがって次のようにセンサ出力の熱線６の電圧
Ｖｈに対する空気温度補償をするのが好ましい。
第４図（ａ）、（ｂ）は第３図（ｂ）にセンサ出力の温
度補償を付加した空気流量計の構成ブロック図および動
作図である。第４図（ａ）の構成ブロック図で、１２は
奉戴温度補償用の感温抵抗体、１３は電源Ｖ、１４はＡ
／Ｄ変換器、１５はＤ／Ａ変換器である。第４図（ｂ）
は空気温度補償による熱線６の電圧Ｖ ｂの動作波形図
である。
度補償を付加した空気流量計の構成ブロック図および動
作図である。第４図（ａ）の構成ブロック図で、１２は
奉戴温度補償用の感温抵抗体、１３は電源Ｖ、１４はＡ
／Ｄ変換器、１５はＤ／Ａ変換器である。第４図（ｂ）
は空気温度補償による熱線６の電圧Ｖ ｂの動作波形図
である。
第４図（ａ）の感温抵抗体１２には熱線６に供給する駆
動回路７の電流■とは別の電′ｇ１３により抵抗Ｒを介
して一定の電圧Ｖを供給する。このときの空気温度Ｔａ
に対応した感温抵抗体１２の抵抗値Ｒ＆による電圧Ｖａ
をＡ／Ｄ変換器１４でＡ／Ｄ変換してマイクロコンピュ
ータ８に取り込む。マイクロコンピュータ８ではこの電
圧Ｖａ（抵抗Ｒａ）に対応した所定値Ｖｒｏｚ を決定
し、Ｄ／Ａ変換器１５でＤ／Ａ変換してコンパレータ１
１に出力する。その後の動作は第３図の説明と同様であ
る。このように空気温度Ｔａに対する補償を行うと第４
図（ｂ）に示すように所定値Ｖｒｅｎが空気温度Ｔ＆に
対応して変化するため、熱線６の加熱時間ｔｏは空気温
度Ｔ＆によって変化しなくなる。つまり空気温度Ｔａが
Ｔａ’ と大きくなった時には、所定値Ｖ ｒ ｅ ｘ
をＶ ｒｅｚ’ と大きくするので、加熱時間ｔＱｓｔ
Ｑ’ となって吸気温度の影響が回避できる。
動回路７の電流■とは別の電′ｇ１３により抵抗Ｒを介
して一定の電圧Ｖを供給する。このときの空気温度Ｔａ
に対応した感温抵抗体１２の抵抗値Ｒ＆による電圧Ｖａ
をＡ／Ｄ変換器１４でＡ／Ｄ変換してマイクロコンピュ
ータ８に取り込む。マイクロコンピュータ８ではこの電
圧Ｖａ（抵抗Ｒａ）に対応した所定値Ｖｒｏｚ を決定
し、Ｄ／Ａ変換器１５でＤ／Ａ変換してコンパレータ１
１に出力する。その後の動作は第３図の説明と同様であ
る。このように空気温度Ｔａに対する補償を行うと第４
図（ｂ）に示すように所定値Ｖｒｅｎが空気温度Ｔ＆に
対応して変化するため、熱線６の加熱時間ｔｏは空気温
度Ｔ＆によって変化しなくなる。つまり空気温度Ｔａが
Ｔａ’ と大きくなった時には、所定値Ｖ ｒ ｅ ｘ
をＶ ｒｅｚ’ と大きくするので、加熱時間ｔＱｓｔ
Ｑ’ となって吸気温度の影響が回避できる。
ここで次式の関係が成立する。
Ｒａ＝Ｒａｏ （ｉ＋２ａＴａ） ”１２）
Ｒ−＝Ｒ−ｏ （１＋２−Ｔ−） −（３）
ここで２ａは感熱抵抗体１２の温度係数、２ｗは熱線６
の温度係数、Ｒａｏは０℃のときの感熱抵抗体１２の抵
抗値、Ｒｗｏは０℃のときの熱線６の抵抗値、ＲａはＴ
ａ′Ｃ（空気温度）のときの感温抵抗体１２の抵抗値、
Ｒｗは１ｗ℃のときの熱線６の抵抗値である。いま感温
抵抗体１２と熱線６の特性を次のように設定する。
Ｒ−＝Ｒ−ｏ （１＋２−Ｔ−） −（３）
ここで２ａは感熱抵抗体１２の温度係数、２ｗは熱線６
の温度係数、Ｒａｏは０℃のときの感熱抵抗体１２の抵
抗値、Ｒｗｏは０℃のときの熱線６の抵抗値、ＲａはＴ
ａ′Ｃ（空気温度）のときの感温抵抗体１２の抵抗値、
Ｒｗは１ｗ℃のときの熱線６の抵抗値である。いま感温
抵抗体１２と熱線６の特性を次のように設定する。
Ｒａｏ”Ｒｗｏ＝Ｒ。
２ａ＝２ｗ＝２゜
すると（４）、 （５）式より次式かえられる。
したがって（６）、 （１）式より次式かえられる。
つまり次式となる。
ここで電流■を一定とすると、２．Ｒｏ、Ｓ、Ｃｔ。
Ｃ２は定数なので次の関数関係となる。
したがってＲａとＲｗの比Ｒａ ／ Ｒ−が一定になる
ように（２）、 （３）式により空気温度Ｔａに対応し
て熱線温度Ｔｗを変化すれば、Ｒａ ／ Ｒ−は定数と
なるので（８）式は次式となる。
ように（２）、 （３）式により空気温度Ｔａに対応し
て熱線温度Ｔｗを変化すれば、Ｒａ ／ Ｒ−は定数と
なるので（８）式は次式となる。
ｔ、ｅ＝ｔ ｈ／’百）・し ・・・（９
）つまり熱線６の加熱時間ｔＱは空気温度Ｔａおよび熱
線温度Ｔ、の依存性がなくなる。上記の動作を実行する
ためには、熱線温度Ｔｗを空気温度Ｔａに対応して変化
させればよく、つまり回路的には熱線６の電圧Ｖｈ を
所定値Ｖｒｅｔに対応して第４図（ｂ）に示すように変
化させればよい。この特性はマイクロコンピュータ８内
に記憶しておくようにする。上記した熱線６の加熱時間
ｔｏを直接に空気流量信号とする方法は従来例で公知の
方法であるが、この従来技術による加熱時間ｔＱを空気
流量信号として基本量Ｑａ／Ｎを求めるとエンジン回転
数Ｎにより異った特性を有する。
）つまり熱線６の加熱時間ｔＱは空気温度Ｔａおよび熱
線温度Ｔ、の依存性がなくなる。上記の動作を実行する
ためには、熱線温度Ｔｗを空気温度Ｔａに対応して変化
させればよく、つまり回路的には熱線６の電圧Ｖｈ を
所定値Ｖｒｅｔに対応して第４図（ｂ）に示すように変
化させればよい。この特性はマイクロコンピュータ８内
に記憶しておくようにする。上記した熱線６の加熱時間
ｔｏを直接に空気流量信号とする方法は従来例で公知の
方法であるが、この従来技術による加熱時間ｔＱを空気
流量信号として基本量Ｑａ／Ｎを求めるとエンジン回転
数Ｎにより異った特性を有する。
第５図は上記従来例による加熱時間ｔＱと基本量Ｑａ／
Ｎの関係を示す３次元マツプの特性図である。第５図に
おいて、上記従来技術の吸気同期パルス駆動による熱線
６の加熱時間ｔＱを空気流量信号として、直接に上記（
９）式によりＱａ／Ｎ（Ｑ、は平均空気流量、Ｎはエン
ジン回転数）を求めると、第５図に示すようにエンジン
回転数Ｎによって異なった特性となり、エンジン回転数
Ｎ＝１０００．２０００．４０００．６０００ｒｐｍな
どをパラメータとした特性曲線で表示される。これより
加熱時間上〇からＱａ／Ｎを知るためには、ＮとしＱの
３次元マツプが必要となるので、これを記憶しておくマ
イクロコンピュータ８の容量を大きくする必要が生じる
不具合がある。なおＱａ／Ｎはインジェクタ９から供給
される燃料噴射量（開弁時間）を決定するための基本量
である。
Ｎの関係を示す３次元マツプの特性図である。第５図に
おいて、上記従来技術の吸気同期パルス駆動による熱線
６の加熱時間ｔＱを空気流量信号として、直接に上記（
９）式によりＱａ／Ｎ（Ｑ、は平均空気流量、Ｎはエン
ジン回転数）を求めると、第５図に示すようにエンジン
回転数Ｎによって異なった特性となり、エンジン回転数
Ｎ＝１０００．２０００．４０００．６０００ｒｐｍな
どをパラメータとした特性曲線で表示される。これより
加熱時間上〇からＱａ／Ｎを知るためには、ＮとしＱの
３次元マツプが必要となるので、これを記憶しておくマ
イクロコンピュータ８の容量を大きくする必要が生じる
不具合がある。なおＱａ／Ｎはインジェクタ９から供給
される燃料噴射量（開弁時間）を決定するための基本量
である。
そこで本発明によれば下記の方法により第５図の３次元
特性を２次元化する。まず（１）式を次式のように書き
直す。
特性を２次元化する。まず（１）式を次式のように書き
直す。
ここで、ΔＴ”Ｔ−Ｔａ
ここで、Ｎ ” ｋ ｔ−
ただしに１は定数、となるので（１１）式は次式となる
。
。
ここで、Ｕ ＝ ｋ ｚ Ｑ ａ
ただしに２は定数、となるので（１３）式は次式となる
。
。
ここで、従来例と同様に電流■を一定、ΔＴ／Ｒ，を一
定（Ｒａ／Ｒｗが一定と同等）とすれば、Ｓ。
定（Ｒａ／Ｒｗが一定と同等）とすれば、Ｓ。
ｋｘ＋ Ｃｔ、ｃ２．／’ｉπは定数なので（１４）式
は次式となる。
は次式となる。
ここで、
（１５）を書きかえると次式となる。
つまり次の関数関係となる。
これより（１７）式すなわち（１８）式の右辺のように
エンジン回転数Ｎと加熱時間ｔＱを基に演算すれば基本
量Ｑａ／Ｎが直接に求められる。
エンジン回転数Ｎと加熱時間ｔＱを基に演算すれば基本
量Ｑａ／Ｎが直接に求められる。
第２図は上記本発明の一実施例による加熱時間ｔＱとエ
ンジン回転数Ｎを含む変ｉ＜、ｆｉ・ｔＱ−Ａ ／ 、
ｆＷ））と基本量Ｑａ／Ｎの関数関係を示す２次元マツ
プの特性図である。第２図において。
ンジン回転数Ｎを含む変ｉ＜、ｆｉ・ｔＱ−Ａ ／ 、
ｆＷ））と基本量Ｑａ／Ｎの関数関係を示す２次元マツ
プの特性図である。第２図において。
上記（１８）式の関数関係を用いて（、ｒｌ・ｔＱ−Ａ
１５）とＱａ／Ｎの特性を求めると、第２図に示すよう
にエンジン回転数Ｎが変っても同じ特性となり、エンジ
ン回転数Ｎ＝ｌＯＯＯ，２０００，４０００゜６００Ｏ
ｒｐｍなどに対しても同じ特性曲線となる。これより熱
線６の加熱時間ｔＱから第２図の特性の２次元マツプを
用いて基本量Ｑａ／Ｎを容易に求めることができる。こ
れを記憶しておくマイクロコンピュータ８の容量を小さ
くすることができて好都合である。
１５）とＱａ／Ｎの特性を求めると、第２図に示すよう
にエンジン回転数Ｎが変っても同じ特性となり、エンジ
ン回転数Ｎ＝ｌＯＯＯ，２０００，４０００゜６００Ｏ
ｒｐｍなどに対しても同じ特性曲線となる。これより熱
線６の加熱時間ｔＱから第２図の特性の２次元マツプを
用いて基本量Ｑａ／Ｎを容易に求めることができる。こ
れを記憶しておくマイクロコンピュータ８の容量を小さ
くすることができて好都合である。
第１図は第４図（ａ）のマイクロコンピュータ８が第２
図の２次元マツプを用いて熱線６の加熱時間しＱから基
本量Ｑａ／Ｎを求める処理のフローチャートである。マ
イクロコンピュータ８はまず熱線６の加熱サイクルにお
ける加熱時間ｔＱを取り込み（処理１０１）、エンジン
回転数Ｎを取り込む（処理１０２）。ついで＜ｆｉ″・
ｔＱ−ＡｉＪ’ｉ＞ を算出しく処理１０３）、鵠／Ｎ
を第２図に示す２次元マツプより求め（処理１ｏ４）、
Ｑａ／Ｎを出力する（処理１０５）。上記の処理は吸気
同期パルス駆動による熱線６の各加熱サイクル終了後に
各サイクルごとに行われ、ただちにＱ ａ ／ Ｎが出
力される。この基本量Ｑａ／Ｎを基にインジェクタ９の
燃料噴射量が決定される。
図の２次元マツプを用いて熱線６の加熱時間しＱから基
本量Ｑａ／Ｎを求める処理のフローチャートである。マ
イクロコンピュータ８はまず熱線６の加熱サイクルにお
ける加熱時間ｔＱを取り込み（処理１０１）、エンジン
回転数Ｎを取り込む（処理１０２）。ついで＜ｆｉ″・
ｔＱ−ＡｉＪ’ｉ＞ を算出しく処理１０３）、鵠／Ｎ
を第２図に示す２次元マツプより求め（処理１ｏ４）、
Ｑａ／Ｎを出力する（処理１０５）。上記の処理は吸気
同期パルス駆動による熱線６の各加熱サイクル終了後に
各サイクルごとに行われ、ただちにＱ ａ ／ Ｎが出
力される。この基本量Ｑａ／Ｎを基にインジェクタ９の
燃料噴射量が決定される。
なお上記（１８）式すなわち第２図の関数関係を基本と
して、特性のばらつきなどによる補正係数および補正項
を加えることにより次式の関数関係としてもよい。
して、特性のばらつきなどによる補正係数および補正項
を加えることにより次式の関数関係としてもよい。
ここでに１．Ｋｚ、Ｋａは定数である。
本発明によれば、パルス駆動式空気流量計において熱線
加熱時間ｔＱよりＱ ＆ ／ Ｎが２次元マツプを用い
て容易に求められるので、必要なマイクロコンピュータ
の容量を従来よりも例えば１／２ｏ程度に低減できるた
め低コスト化が図れるとともに、演算速度を高められる
ためエンジン高回転化に対応できる効果がある。
加熱時間ｔＱよりＱ ＆ ／ Ｎが２次元マツプを用い
て容易に求められるので、必要なマイクロコンピュータ
の容量を従来よりも例えば１／２ｏ程度に低減できるた
め低コスト化が図れるとともに、演算速度を高められる
ためエンジン高回転化に対応できる効果がある。
第１図は本発明によるパルス駆動式空気流量計の一実施
例を示すｔｏ、ＮよりＱａ／Ｎを算出するフローチャー
ト、第２図は同じく２次元マツプの特性図、第３図（ａ
）、（ｂ）、（Ｑ）は同じく全体構成および動作図、第
４図（ａ）、（ｂ）は同じく構成ブロックおよび動作図
、第５図は従来例による３次元マツプの特性図である。 １・・・エンジン、２・・・シリンダ、３・・・ビス１
〜ン、４・・・吸気管、５・・・排気管、６・・・熱線
、７・・・駆動回路、８・・・マイクロコンピュータ、
９・・・インジェクタ、１０・・・フリップフロップ、
１１・・・コンパレータ、１２・・・感温抵抗体、１３
・・・電源、ｒｅｖ・・・回転数信号、ｒｅｆ・・・各
シリンダの吸気行程に対応する信号。 Ｖｈ・・パ熱線の電圧、Ｖｒｅｘ・・・電圧の所定値、
ｔＱ・・・加熱時間、Ｑ＆・・・平均空気流量、Ｎ・・
・エンジン回転数。 Ｑα で （ｂ） 呻− Ｑ 第４図 １、ｃＬ） （ｂ） １′ Ｑα
例を示すｔｏ、ＮよりＱａ／Ｎを算出するフローチャー
ト、第２図は同じく２次元マツプの特性図、第３図（ａ
）、（ｂ）、（Ｑ）は同じく全体構成および動作図、第
４図（ａ）、（ｂ）は同じく構成ブロックおよび動作図
、第５図は従来例による３次元マツプの特性図である。 １・・・エンジン、２・・・シリンダ、３・・・ビス１
〜ン、４・・・吸気管、５・・・排気管、６・・・熱線
、７・・・駆動回路、８・・・マイクロコンピュータ、
９・・・インジェクタ、１０・・・フリップフロップ、
１１・・・コンパレータ、１２・・・感温抵抗体、１３
・・・電源、ｒｅｖ・・・回転数信号、ｒｅｆ・・・各
シリンダの吸気行程に対応する信号。 Ｖｈ・・パ熱線の電圧、Ｖｒｅｘ・・・電圧の所定値、
ｔＱ・・・加熱時間、Ｑ＆・・・平均空気流量、Ｎ・・
・エンジン回転数。 Ｑα で （ｂ） 呻− Ｑ 第４図 １、ｃＬ） （ｂ） １′ Ｑα
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、エンジンの吸気管内に設けた熱線をエンジン回転に
対応の吸気同期パルス駆動により周期的に通電加熱して
所定温度に達した時点で加熱停止し、該加熱時間ｔ＿Ｑ
を空気流量信号として各加熱サイクル毎の吸入空気流量
Ｑ＿ａを測定するパルス駆動式空気流量計において、上
記加熱時間ｔ＿Ｑとエンジン回転数Ｎを変数として一義
的に決まる所定変量Ｘの所定１価関数Ｆ（Ｘ）＝Ｑ＿ａ
／Ｎとして各加熱サイクル毎の量Ｑ＿ａ／Ｎを算出する
ことを特徴とするパルス駆動式空気流量計。 ２、上記関数Ｆ（Ｘ）＝Ｑ＿ａ／Ｎを変量Ｘと量Ｑ＿ａ
／Ｎの２次元マップとして記憶しておき、測定した加熱
時間ｔ＿Ｑとエンジン回転数Ｎから変量Ｘを計算したの
ち、該計算値から上記２次元マップを用いて量Ｑ＿ａ／
Ｎを算出出力することを特徴とする請求項１記載のパル
ス駆動式空気流量計。 ３、上記変量Ｘ＝√Ｎ・ｔ＿Ｑ−Ａ／√Ｎ、ただしＡは
定数とすることを特徴とする請求項１または請求項２記
載のパルス駆動式空気流量計。 ４、上記変量Ｘ＝Ｋ＿１√Ｎ・ｔ＿Ｑ−Ｋ＿２・Ａ／√
Ｎ＋Ｎ＿３、だたしＡ，Ｋ＿１，Ｋ＿２，Ｋ＿３は定数
とすることを特徴とする請求項１または請求項２記載の
パルス駆動式空気流量計。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63145735A JPH01314920A (ja) | 1988-06-15 | 1988-06-15 | パルス駆動式空気流量計 |
| US07/365,552 US4966033A (en) | 1988-06-15 | 1989-06-13 | Air flow metering apparatus for internal combustion engines |
| DE68927076T DE68927076T2 (de) | 1988-06-15 | 1989-06-15 | Luftdurchfluss-Dosiergerät für Brennkraftmaschinen |
| EP89306063A EP0347218B1 (en) | 1988-06-15 | 1989-06-15 | Air flow metering apparatus for internal combustion engines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63145735A JPH01314920A (ja) | 1988-06-15 | 1988-06-15 | パルス駆動式空気流量計 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01314920A true JPH01314920A (ja) | 1989-12-20 |
Family
ID=15391931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63145735A Pending JPH01314920A (ja) | 1988-06-15 | 1988-06-15 | パルス駆動式空気流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01314920A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100814552B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2008-03-17 | 샤프 가부시키가이샤 | 후방 라이트 장치 |
-
1988
- 1988-06-15 JP JP63145735A patent/JPH01314920A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100814552B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2008-03-17 | 샤프 가부시키가이샤 | 후방 라이트 장치 |
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