JP7069019B2 - 工具用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
工具用鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7069019B2 JP7069019B2 JP2018534162A JP2018534162A JP7069019B2 JP 7069019 B2 JP7069019 B2 JP 7069019B2 JP 2018534162 A JP2018534162 A JP 2018534162A JP 2018534162 A JP2018534162 A JP 2018534162A JP 7069019 B2 JP7069019 B2 JP 7069019B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- weight
- wave height
- tools
- tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 145
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 145
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 21
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 50
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 27
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 22
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 11
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 17
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 15
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 Vanadium forms carbides Chemical class 0.000 description 1
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/009—Pearlite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
代表例として、特許文献1~3には、Mn、Cr、Mo、W、およびVの含有量を調整することによって、熱処理後の最終製品の強度および靭性を確保する技術がある。
したがって、生産性の向上および冷間圧延の効率のために、薄くて幅の広い熱延コイルの開発の必要性が切実になっている。
前記工具用鋼板の長さ方向の中心部に位置する波高全体に対して、長さ方向の波高が20cm以内の波高の比率が90%以上であってもよい。
前記工具用鋼板の長さ方向の波高は、20cm以内であってもよい。
前記工具用鋼板の長さ方向の波高は、10cm以内であってもよい。
前記工具用鋼板の全微細組織100%に対して、70%以上のベイナイト組織、残部はフェライトおよびパーライトの混合組織からなるものであってもよい。
より具体的には、前記工具用鋼板の全微細組織100%に対して、90%以上のベイナイト組織、および残部はフェライトおよびパーライトの混合組織からなるものであってもよい。さらに具体的には、前記工具用鋼板の幅方向位置ごとのロックウェル硬度の偏差は、3HRC以内であってもよい。
前記工具用鋼板のロックウェル硬度は、36~41HRCであってもよい。
前記工具用鋼板の厚さと波高の組み合わせ(波高X厚さ2)値は、2cm3以下であってもよい。前記工具用鋼板の厚さは、5mm以下であってもよい。
より具体的には、前記得られた熱延鋼板を冷却する段階は、前記得られた熱延鋼板を熱間圧延終了後15秒以内に20~40℃/secの速度で冷却する1次冷却段階;および前記1次冷却された鋼板を1次冷却後30秒以内に5~10℃/secの速度で冷却する2次冷却段階を含むことができる。
[数式1]
Tc(℃)=880-300*C-80*Mn-15*Si-45*Ni-65*Cr-85*Mo
ただし、前記C、Mn、Ni、Cr、およびMoは、前記スラブの全100重量%に対する各成分の重量%を意味する。
前記冷却された鋼板を巻取ってコイルを得る段階は、前記数式1による、Tc(℃)以上650℃以下の温度範囲で行われる。
前記巻取られたコイルを冷却する段階は、0.005~0.05℃/secの速度で冷却できる。
前記巻取られたコイルを冷却する段階により、オーステナイト組織からベイナイト組織に変態することができ、前記段階により冷却された前記コイルは、内巻部および外巻部ともベイナイト均一組織であってもよい。
前記巻取られたコイルを冷却する段階により、全微細組織100分率%に対して、70%以上のベイナイト組織、および残部はフェライトおよびパーライトの混合組織からなるものである工具用鋼板を提供することができる。
前記再加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼板を得る段階により、前記得られた熱延鋼板の厚さは、5mm以下であってもよい。
前記工具用鋼板のロックウェル硬度は、36~41HRCであってもよい。
前記工具用鋼板の幅方向位置ごとのロックウェル硬度の偏差は、5HRC以内であってもよい。より具体的には、3HRC以内であってもよい。
前記工具用鋼板の長さ方向の中心部に位置する波高全体に対して、長さ方向の波高が20cm以内の波高の比率が90%以上であってもよい。
前記工具用鋼板の厚さと波高の組み合わせ(波高X厚さ2)値は、2cm3以下であってもよい。
まず、炭素(C)は、0.4~0.6重量%であってもよい。
炭素は、鋼板の強度を向上させる必須の元素で、本発明で実現しようとする工具用高炭素鋼板の強度を確保するために、適正に添加する必要がある。より具体的には、炭素(C)の含有量が0.4重量%未満の場合、工具用高炭素鋼板が目的とする強度が得られないことがある。反面、炭素(C)の含有量が0.6重量%を超える場合、鋼板の靭性が低下することがある。
ケイ素は、固溶強化による鋼の強度向上と溶鋼の脱酸に役立つが、過度に添加される場合、熱間圧延時、鋼板の表面にスケールを形成して鋼板の表面品質を阻害することもある。したがって、本発明の一実施形態は、0.05~0.5重量%のケイ素を含むことができる。
マンガン(Mn)は、鋼の強度および硬化能を向上させることができ、鋼の製造工程中に不可避に含有される硫黄(S)と結合してMnSを形成することによって、硫黄(S)によるクラックの発生を抑制する役割を果たす。したがって、本発明の一実施形態において、かかる効果を得るために、0.1重量%以上で添加することができる。ただし、過度に添加される場合には、鋼の靭性が低下することがある。
バナジウムは、炭化物を形成して、熱処理時の結晶粒の粗大化防止および耐摩耗性の向上に効果的な役割を果たす。ただし、過度に添加する場合、必要以上に炭化物を形成して鋼の靭性を低下させるだけでなく、高価な元素であるので、製造コストが上昇することがある。
ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)は、強度を向上させ、脱炭を抑制し、硬化能を向上させる役割を果たす。また、表面で化合物を形成して耐食性を向上させることができる。ただし、過度に添加される場合、必要以上に硬化能を増加させるだけでなく、高価な元素であるので、製造コストが上昇することがある。
加えて、上記成分および組成範囲を満足する本発明の一実施形態に係る工具用鋼板は、鋼板の全微細組織100%に対して、70%以上のベイナイト組織と、残部はフェライトおよびパーライトの混合組織からなるものであってもよい。
さらに具体的には、このような鋼板の全微細組織100%に対して、ベイナイト組織は90%以上であってもよい。
さらに具体的には、工具用鋼板の位置ごとのロックウェル硬度の偏差が上記範囲を超える場合、位置に応じた硬度の差が大きくなることがある。これによって、残留応力が発生して鋼板の形状不良の原因となることがある。
より具体的には、工具用鋼板の長さ方向の中心部に位置する波高全体に対して、長さ方向の波高が20cm以内の波高の比率が90%以上であってもよい。
さらに具体的には、工具用鋼板の長さ方向の中心部を含む鋼板1mあたりの波高に対して、長さ方向の波高が20cm以内のものの比率が90%以上であってもよい。さらに具体的には、工具用鋼板の長さ方向の中心部を含む鋼板1mあたりの波高に対して、長さ方向の波高が10cm以内のものの比率が90%以上であってもよい。
このとき、波高とは、ウェーブの位置上、最も高い地点と最も低い地点の高さの差を意味する。
また、工具用鋼板の長さ方向の中心部とは、鋼板の全体長さにおける中心地点を基準として±25%ずつ含まれる部分を意味する。
また、波高20cm以内の比率とは、全体波長の長さの総計に対する波高20cm以内の波長の長さの合計を意味する。これは、波高10cm以内の比率も同様である。
図1は、本発明の一実施形態に係る波高の高さを図式化したものである。
より具体的には、工具用鋼板の厚さが5mmを超える場合、後続工程で冷間圧延のための圧下率が増加するので、実歩留まりが向上したり、作業性に劣ることがある。
上記スラブの成分および組成範囲の限定による理由は、前述した本発明の一実施形態の工具用鋼板の成分および組成範囲を限定した理由と同じである。
より具体的には、上記スラブは、1200~1300℃の温度範囲まで再加熱することができ、この温度範囲で再加熱することによって、不均一な鋳造組織を均一組織に作れるだけでなく、熱間圧延のための十分に高い温度を期待することができる。
より具体的には、本発明の一実施形態に係る工具用鋼板は、位置ごとの硬度偏差が大きくなくて、クラックの発生なしに5mm以下の熱延鋼板を得ることができる。上記厚さの熱延鋼板を得ると、この後、冷間圧延のような後続工程で実歩留まりを減少させて作業性を向上させることができる。
より具体的には、上記得られた熱延鋼板を熱間圧延終了後15秒以内に20~40℃/secの速度で冷却する1次冷却段階;および前段冷却された熱延鋼板を前段冷却後30秒以内に5~10℃/secの速度で冷却する2次冷却段階を含むことができる。
[数式1]
Tc(℃)=880-300*C-80*Mn-15*Si-45*Ni-65*Cr-85*Mo
ただし、上記C、Mn、Si、Ni、Cr、およびMoは、スラブの全100重量%に対する各成分の重量%を意味する。
より具体的には、コイルは、0.005~0.05℃/secの速度で冷却できる。このとき、コイルの微細組織は、オーステナイト組織からベイナイト組織に変態することができ、その結果、コイルの内巻部および外巻部ともベイナイト均一組織であってもよい。
また、巻取られたコイルを上記速度のように冷却することによって、均一な微細組織を得ることができる。
また、工具用鋼板の長さ方向の波高は、20cm以内であってもよいし、工具用鋼板の厚さと波高の組み合わせ(波高X厚さ2)値は、2cm3以下であってもよい。
このとき、1次冷却および2次冷却は、熱間圧延された鋼板を水冷や空冷で冷却する段階である。この後、1次および2次冷却された鋼板を、下記表2の条件により巻取ってコイルを得た。最後に、巻取られたコイル全体を空冷した。
より具体的には、熱延鋼板を熱間圧延終了後15秒以内に水冷して1次冷却した。1次冷却後30秒以内に鋼板を空冷して2次冷却した。このとき、冷却速度は、下記表2に開示された通りである。
さらに具体的には、図2に、本発明の他の実施形態に係る鋼板の温度履歴をグラフに示す。したがって、再加熱-熱間圧延-1次冷却-2次冷却-巻取られたコイルを冷却する段階の温度変化率を知ることができる。
また、比較例3は、1次冷却速度が遅く巻取温度が高くて硬度が低く、偏差が大きくて波高が大きいことが明らかになった。さらに、比較例4は、巻取り後のコイルの冷却速度が速くて硬度が高く、偏差が大きくて波高が大きいことが明らかになった。
また、比較例8は、炭素の含有量が少なくて変態温度が高く、速やかに進行して巻取り前に変態が始まることが明らかになった。これによって、硬度が低く、波高も大きいことが明らかになった。
図3は、本発明の実施例と比較例により製造された形状を比較して示すものである。
より具体的には、本発明の一実施形態により製造された実施例の場合、比較例で現れる波高に比べて大きくないことを明確に確認できる。
そのため、以上に述べた実施例はあらゆる面で例示的なものであり、限定的ではないと理解しなければならない。本発明の範囲は、上記の詳細な説明よりは後述する特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲の意味および範囲、そしてその均等概念から導出されるあらゆる変更または変更された形態が本発明の範囲に含まれると解釈されなければならない。
Claims (22)
- 鋼板の全100重量%に対して、C:0.4~0.6重量%、Si:0.05~0.5重量%、Mn:0.1~1.5重量%、V:0.05~0.5重量%と、Ni:0.05~1.0重量%、Cr:0.5~2.0重量%、Mo:0.5~2.0重量%、およびこれらの組み合わせを含む群から選択された1種または2種以上の成分と、残部Feおよびその他不可避不純物からなる工具用鋼板であって、
前記工具用鋼板の幅方向位置ごとのロックウェル硬度の偏差は、5HRC以内であり、前記ロックウェル硬度の偏差は、鋼板の幅方向に沿って測定したロックウェル硬度の最大値と最小値の差であり、
前記工具用鋼板の長さ方向の中心部を含む鋼板1mあたりの波高に対して、長さ方向の波高が20cm以内のものの比率が90%以上であり
前記工具用鋼板の厚さは、5mm以下であり、
前記工具用鋼板の厚さと波高の組み合わせ(波高X厚さ2)値は、0.6cm3以上2cm3以下である、工具用鋼板。 - 前記工具用鋼板の長さ方向の中心部を含む鋼板1mあたりの波高に対して、長さ方向の波高が10cm以内のものの比率が90%以上である、請求項1に記載の工具用鋼板。
- 前記工具用鋼板の長さ方向の中心部に位置する波高全体に対して、長さ方向の波高が20cm以内の波高の比率が90%以上である、請求項1または2に記載の工具用鋼板。
- 前記工具用鋼板の長さ方向の波高は、20cm以内である、請求項1から3のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- 前記工具用鋼板の長さ方向の波高は、10cm以内である、請求項1から4のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- 前記Mn:0.1~1.0重量%である、請求項1から5のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- 前記V:0.05~0.3重量%である、請求項1から6のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- 前記Ni、Cr、Mo、およびこれらの組み合わせを含む群から選択された1種または2種以上の成分:0.5~2.0重量%である、請求項1から7のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- 前記工具用鋼板の全微細組織100%に対して、70%以上のベイナイト組織、残部はフェライトおよびパーライトの混合組織からなる、請求項1から8のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- 前記工具用鋼板の全微細組織100%に対して、90%以上のベイナイト組織、および残部はフェライトおよびパーライトの混合組織からなる、請求項1から9のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- 前記工具用鋼板の幅方向位置ごとのロックウェル硬度の偏差は、3HRC以内である、請求項1から10のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- 前記工具用鋼板のロックウェル硬度は、36~41HRCである、請求項1から11のいずれか1項に記載の工具用鋼板。
- スラブの全100重量%に対して、C:0.4~0.6重量%、Si:0.05~0.5重量%、Mn:0.1~1.5重量%、V:0.05~0.5重量%と、Ni:0.05~1.0重量%、Cr:0.5~2.0重量%、Mo:0.5~2.0重量%、およびこれらの組み合わせを含む群から選択された1種または2種以上の成分と、残部Feおよびその他不可避不純物からなるスラブを準備する段階;
前記スラブを再加熱する段階;
前記再加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼板を得る段階;
前記得られた熱延鋼板を冷却する段階;
前記冷却された鋼板を巻取ってコイルを得る段階;および
前記巻取られたコイルを冷却する段階を含み、
前記得られた熱延鋼板を冷却する段階は、
前記得られた熱延鋼板を熱間圧延終了後15秒以内に20~40℃/secの速度で冷却する1次冷却段階;および
前記1次冷却された鋼板を1次冷却後30秒以内に5~10℃/secの速度で冷却する2次冷却段階を含み、
前記冷却された鋼板を巻取ってコイルを得る段階は、
下記数式1による、Tc(℃)以上の温度範囲で行われ、
[数式1]
Tc(℃)=880-300*C-80*Mn-15*Si-45*Ni-65*Cr-85*Mo
(ただし、前記C、Mn、Ni、Cr、およびMoは、前記スラブの全100重量%に対する各成分の重量%を意味する。)、
鋼板の幅方向位置ごとのロックウェル硬度の偏差は、5HRC以内であり、前記ロックウェル硬度の偏差は、鋼板の幅方向に沿って測定したロックウェル硬度の最大値と最小値の差であり、
鋼板の長さ方向の中心部に位置する波高全体に対して、長さ方向の波高が20cm以内の波高の比率が90%以上であり、
前記得られる熱延鋼板の厚さは、5mm以下であり、
鋼板の厚さと波高の組み合わせ(波高X厚さ2)値は、0.6cm3以上2cm3以下である、工具用鋼板の製造方法。 - 前記冷却された鋼板を巻取ってコイルを得る段階は、
前記数式1による、Tc(℃)以上650℃以下の温度範囲で行われる、請求項13に記載の工具用鋼板の製造方法。 - 前記巻取られたコイルを冷却する段階は、
0.005~0.05℃/secの速度で冷却される、請求項13又は14に記載の工具用鋼板の製造方法。 - 前記巻取られたコイルを冷却する段階により、
オーステナイト組織からベイナイト組織に変態する、請求項13から15のいずれか1項に記載の工具用鋼板の製造方法。 - 前記巻取られたコイルを冷却する段階により、
前記コイルは、内巻部および外巻部ともベイナイト均一組織である、請求項13から16のいずれか1項に記載の工具用鋼板の製造方法。 - 前記巻取られたコイルを冷却する段階により、
全微細組織100分率%に対して、70%以上のベイナイト組織、および残部はフェライトおよびパーライトの混合組織からなるものが形成される、請求項13から17のいずれか1項に記載の工具用鋼板の製造方法。 - スラブを準備する段階において、
前記Mn:0.1~1.0重量%である、請求項13から18のいずれか1項に記載の工具用鋼板の製造方法。 - スラブを準備する段階において、
前記V:0.05~0.3重量%である、請求項13から19のいずれか1項に記載の工具用鋼板の製造方法。 - スラブを準備する段階において、
前記Ni、Cr、Mo、およびこれらの組み合わせを含む群から選択された1種または2種以上の成分:0.5~2.0重量%である、請求項13から20のいずれか1項に記載の工具用鋼板の製造方法。 - 前記工具用鋼板のロックウェル硬度は、36~41HRCである、請求項13から21のいずれか1項に記載の工具用鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR10-2015-0187113 | 2015-12-28 | ||
KR1020150187113A KR101751530B1 (ko) | 2015-12-28 | 2015-12-28 | 공구용 강판 및 그 제조방법 |
PCT/KR2016/006963 WO2017115958A1 (ko) | 2015-12-28 | 2016-06-29 | 공구용 강판 및 그 제조방법 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2019505679A JP2019505679A (ja) | 2019-02-28 |
JP7069019B2 true JP7069019B2 (ja) | 2022-05-17 |
Family
ID=59225156
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018534162A Active JP7069019B2 (ja) | 2015-12-28 | 2016-06-29 | 工具用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11214845B2 (ja) |
EP (1) | EP3399067B1 (ja) |
JP (1) | JP7069019B2 (ja) |
KR (1) | KR101751530B1 (ja) |
CN (2) | CN116752039A (ja) |
WO (1) | WO2017115958A1 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109894812B (zh) * | 2019-02-13 | 2021-09-24 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种小单重坯料生产Cr-Mo钢板的方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013042239A1 (ja) | 2011-09-22 | 2013-03-28 | 新日鐵住金株式会社 | 冷間加工用中炭素鋼板及びその製造方法 |
Family Cites Families (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2817628C2 (de) * | 1978-04-21 | 1985-08-14 | Hilti Ag, Schaan | Zähe, hochfeste Stahllegierungen und Verfahren zur Herstellung solcher Werkstücke |
JPS5818970B2 (ja) * | 1978-08-31 | 1983-04-15 | 川崎製鉄株式会社 | 冷間加工性の優れた高張力薄鋼板の製造方法 |
JPS5747828A (en) * | 1980-09-05 | 1982-03-18 | Kobe Steel Ltd | Production of high strength hot rolled steel plate |
JPH07179936A (ja) | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Aichi Steel Works Ltd | 熱へたり性に優れた薄板ばね用鋼 |
SE510344C2 (sv) * | 1997-08-01 | 1999-05-17 | Ovako Steel Ab | Sätt för fullständig bainithärdning av stål |
JPH11229031A (ja) * | 1998-02-13 | 1999-08-24 | Hitachi Metals Ltd | 高速度工具鋼工具の製造方法 |
JP2002155338A (ja) * | 2000-11-15 | 2002-05-31 | Nippon Steel Corp | 平坦度良好なロット鋼板 |
JP3602102B2 (ja) | 2002-02-05 | 2004-12-15 | 日本高周波鋼業株式会社 | 熱間工具鋼 |
JP4280616B2 (ja) * | 2003-12-10 | 2009-06-17 | 日新製鋼株式会社 | 園芸機械用刈刃 |
JP4333379B2 (ja) * | 2004-01-29 | 2009-09-16 | Jfeスチール株式会社 | 加工性、表面性状および板平坦度に優れた高強度薄鋼板の製造方法 |
KR101033752B1 (ko) * | 2005-02-16 | 2011-05-09 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 구상화 처리 후의 냉간 단조성이 우수한 열간 압연 선재,우수한 냉간 단조성을 갖는 구상화 어닐링 처리된 강선, 및그들의 제조 방법 |
JP4669300B2 (ja) | 2005-02-16 | 2011-04-13 | 新日本製鐵株式会社 | 球状化処理後の冷間鍛造性に優れた鋼線材及びその製造方法 |
KR100722394B1 (ko) | 2005-12-26 | 2007-05-28 | 주식회사 포스코 | 우수한 구상화 소둔 특성을 가지는 고탄소강판 및 그제조방법 |
KR101128942B1 (ko) * | 2008-12-24 | 2012-03-27 | 주식회사 포스코 | 열처리 특성이 우수한 미세구상화 강판 및 그 제조방법 |
JP5484103B2 (ja) * | 2009-02-17 | 2014-05-07 | 日新製鋼株式会社 | 高強度機械部品用素材鋼板およびその製造方法並びに高強度機械部品製造方法 |
JP4659142B2 (ja) * | 2009-03-27 | 2011-03-30 | 新日本製鐵株式会社 | 浸炭焼入れ性の優れた炭素鋼板およびその製造方法 |
JP5609383B2 (ja) * | 2009-08-06 | 2014-10-22 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5533024B2 (ja) | 2010-02-26 | 2014-06-25 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法 |
KR101174970B1 (ko) | 2010-02-26 | 2012-08-23 | 현대제철 주식회사 | 라인파이프용 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
JP6104163B2 (ja) * | 2010-09-16 | 2017-03-29 | ポスコPosco | 高炭素熱延鋼板、冷延鋼板およびその製造方法 |
JP5680461B2 (ja) | 2011-03-24 | 2015-03-04 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 熱間工具鋼 |
JP5594226B2 (ja) * | 2011-05-18 | 2014-09-24 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素薄鋼板およびその製造方法 |
TWI470092B (zh) * | 2011-05-25 | 2015-01-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 冷軋鋼板及其製造方法 |
KR101372707B1 (ko) | 2011-12-15 | 2014-03-10 | 주식회사 포스코 | 재질 균일성이 우수한 고강도 고탄소 열연강판 및 이의 제조방법 |
JP5854831B2 (ja) * | 2011-12-28 | 2016-02-09 | 日新製鋼株式会社 | 疲労特性に優れる耐摩耗性鋼材およびその製造方法 |
KR101382675B1 (ko) * | 2012-03-19 | 2014-04-07 | 주식회사 포스코 | 내마모성과 가공성이 우수한 저합금 열연 강판 및 그 제조방법 |
EP2690183B1 (de) * | 2012-07-27 | 2017-06-28 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung |
KR101424889B1 (ko) | 2012-11-29 | 2014-08-04 | 현대제철 주식회사 | 강재 및 그 제조 방법 |
KR101543848B1 (ko) | 2013-09-12 | 2015-08-11 | 주식회사 포스코 | 강도 및 연성이 우수한 열연강판 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판 |
JP6180984B2 (ja) * | 2014-03-28 | 2017-08-16 | 日新製鋼株式会社 | チェーンソー部品用素材鋼板およびチェーンソー部品 |
JP5744300B1 (ja) | 2014-11-11 | 2015-07-08 | 日本高周波鋼業株式会社 | 熱間工具鋼 |
-
2015
- 2015-12-28 KR KR1020150187113A patent/KR101751530B1/ko active IP Right Grant
-
2016
- 2016-06-29 CN CN202310649379.8A patent/CN116752039A/zh active Pending
- 2016-06-29 WO PCT/KR2016/006963 patent/WO2017115958A1/ko active Application Filing
- 2016-06-29 CN CN201680076902.0A patent/CN108431282A/zh active Pending
- 2016-06-29 JP JP2018534162A patent/JP7069019B2/ja active Active
- 2016-06-29 EP EP16881911.8A patent/EP3399067B1/en active Active
- 2016-06-29 US US16/066,648 patent/US11214845B2/en active Active
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013042239A1 (ja) | 2011-09-22 | 2013-03-28 | 新日鐵住金株式会社 | 冷間加工用中炭素鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3399067A4 (en) | 2018-11-07 |
JP2019505679A (ja) | 2019-02-28 |
US20190017133A1 (en) | 2019-01-17 |
CN108431282A (zh) | 2018-08-21 |
CN116752039A (zh) | 2023-09-15 |
US11214845B2 (en) | 2022-01-04 |
EP3399067B1 (en) | 2021-07-14 |
WO2017115958A1 (ko) | 2017-07-06 |
KR101751530B1 (ko) | 2017-06-27 |
EP3399067A1 (en) | 2018-11-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5375916B2 (ja) | 平坦度に優れる耐磨耗鋼板の製造方法 | |
JP4644076B2 (ja) | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
JP6104163B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板、冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5667977B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
KR101940874B1 (ko) | 저온인성 및 항복강도가 우수한 고 망간 강 및 제조 방법 | |
WO2016190370A1 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
JP6191268B2 (ja) | コイル幅方向の強度ばらつきが少なく靭性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP4644075B2 (ja) | 穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
KR20140085188A (ko) | 열연강판 제조방법 및 이를 이용한 열연강판 | |
EP2712944A1 (en) | High carbon thin steel sheet and method for producing same | |
JP4998716B2 (ja) | 耐磨耗鋼板の製造方法 | |
JP6136478B2 (ja) | 靭性と圧延方向の剛性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
KR101979477B1 (ko) | 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법 | |
KR101496000B1 (ko) | 린 듀플렉스 스테인리스 열연강판 제조 방법 | |
JP7069019B2 (ja) | 工具用鋼板およびその製造方法 | |
JP5978388B2 (ja) | 材質均一性に優れた高炭素熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP2020509173A (ja) | 表面品質に優れた高炭素熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP6048108B2 (ja) | 表面性状に優れ異方性が小さく切断後の形状が良好な熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6678240B2 (ja) | 連続型セルフブレージング用冷延鋼板およびその製造方法 | |
KR102020387B1 (ko) | 표면품질이 우수한 고탄소 열연강판 및 이의 제조방법 | |
KR20130013563A (ko) | 열연강판 제조방법 | |
KR101904307B1 (ko) | 공구용 강판 및 그 제조방법 | |
JP6756088B2 (ja) | 冷間加工性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP2010007167A (ja) | 冷間工具鋼の製造方法 | |
JP3475987B2 (ja) | 均質性と疲労特性に優れた高靱性熱延鋼帯の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180628 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180628 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190617 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190716 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20191016 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20200331 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200731 |
|
C60 | Trial request (containing other claim documents, opposition documents) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C60 Effective date: 20200731 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20200806 |
|
C21 | Notice of transfer of a case for reconsideration by examiners before appeal proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C21 Effective date: 20200811 |
|
A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20200911 |
|
C211 | Notice of termination of reconsideration by examiners before appeal proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C211 Effective date: 20200915 |
|
C22 | Notice of designation (change) of administrative judge |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22 Effective date: 20210422 |
|
C22 | Notice of designation (change) of administrative judge |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22 Effective date: 20211005 |
|
C302 | Record of communication |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C302 Effective date: 20211108 |
|
C13 | Notice of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C13 Effective date: 20211109 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220208 |
|
C23 | Notice of termination of proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C23 Effective date: 20220301 |
|
C03 | Trial/appeal decision taken |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C03 Effective date: 20220405 |
|
C30A | Notification sent |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C3012 Effective date: 20220405 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220502 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7069019 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |