CN108431282A - 工具用钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种工具用钢板及其制造方法。本发明的一实现例提供一种工具用钢板，该工具用钢板相对于钢板总量100重量％包括：C：0.4至0.6重量％、Si：0.05至0.5重量％、Mn：0.1至1.5重量％、V：0.05至0.5重量％、选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分：0.1至2.0重量％、及余量的Fe和其他不可避免的杂质，所述工具用钢板的不同宽度方向位置的洛氏硬度偏差为5HRC以内，相对于包括所述工具用钢板的长度方向中心部的每米钢板的波高，长度方向波高为20cm以内的波高的比率为90％以上。

Description

工具用钢板及其制造方法
技术领域
本发明的一实现例涉及一种工具用钢板及其制造方法。
背景技术
为了在最终热处理后获得优异的强度和韧性，工具用高碳钢板采用如下的以往技术等。
作为代表性的例，专利文献1至3为通过调节Mn、Cr、Mo、W及V的含量来保证热处理后最终产品的强度及韧性的技术。
但是，这种高合金热轧产品为迄今为止在电炉中生产，并且大部分为厚度较厚且宽度较窄的小单重产品。这是因为当其厚度较薄且宽度较宽时，因形状不均匀无法进行在后续的冷轧工序中的作业。这是因为，由于高合金钢的相***速度慢，且因不同位置冷却速度的差异，所生成的热轧产品的组织会有很大的不同。因此，只能生产为厚度较厚且宽度较窄的小单重产品。
因此，为了提高生产效率及冷轧效率，目前亟需开发一种厚度较薄且宽度较宽的热轧钢卷。
先行技术文献
专利文献
(专利文献1)日本专利公报第5744300号
(专利文献2)日本专利公报第5680461号
(专利文献3)韩国专利公报第0497446号
发明内容
要解决的技术问题
本发明的一实现例提供一种工具用钢板及其制造方法。
技术方案
本发明的一实现例的工具用钢板可提供一种钢板，该钢板相对于钢板总量100重量％包括：C：0.4至0.6重量％、Si：0.05至0.5重量％、Mn：0.1至1.5重量％、V：0.05至0.5重量％、选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分：0.1至2.0重量％、及余量的Fe和其他不可避免的杂质，所述工具用钢板的不同宽度方向位置的洛氏硬度偏差为5HRC以内，相对于包括所述工具用钢板的长度方向中心部的每米钢板的波高，长度方向波高为20cm以内的波高的比率为90％以上。
更为具体地，相对于包括所述工具用钢板的长度方向中心部的每米钢板的波高，长度方向波高为10cm以内的波高的比率可为90％以上。
相对于位于所述工具用钢板的长度方向中心部的全部波高，长度方向波高为20cm以内的波高的比率可为90％以上。
所述工具用钢板的长度方向的波高可为20cm以内。
所述工具用钢板的长度方向的波高可为10cm以内。
更为具体地，所述Mn可为0.1至1.0重量％，所述V可为0.05至0.3重量％。更为具体地，所述选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分可为0.5至2.0重量％。
相对于所述工具用钢板的全部微观组织100％，可包括70％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。
更为具体地，相对于所述工具用钢板的全部微观组织100％，可包括90％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。更为具体地，所述工具用钢板的不同宽度方向位置的洛氏硬度偏差可为3HRC以内。
所述工具用钢板的洛氏硬度可为36至41HRC。
所述工具用钢板的厚度和波高的组合(波高×厚度2)值可为2cm3以下。所述工具用钢板的厚度可为5mm以下。
本发明的另一实现例的工具用钢板的制造方法，可包括步骤：准备板坯，所述板坯相对于板坯总量100重量％包括：C：0.4至0.6重量％、Si：0.05至0.5重量％、Mn：0.1至1.5重量％、V：0.05至0.5重量％、选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分：0.1至2.0重量％、及余量的Fe和其他不可避免的杂质；对所述板坯进行再加热；对所述再加热后的板坯进行热轧而获得热轧钢板；对所述获得的热轧钢板进行冷却；卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷；及对所述卷取后的钢卷进行冷却。
更为具体地，对所述获得的热轧钢板进行冷却的步骤可包括步骤：初次冷却步骤，对所述获得的热轧钢板在结束热轧后15秒以内以20至40℃/sec的速度进行冷却；及二次冷却步骤，对所述初次冷却后的钢板在初次冷却后30秒以内以5至10℃/sec的速度进行冷却。
卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷的步骤可在以下数学式1所示的Tc℃以上的温度范围中进行。
[数学式1]
Tc℃＝880-300×C-80×Mn-15×Si-45×Ni-65×Cr-85×Mo
其中，所述C、Mn、Ni、Cr及Mo意味着相对于所述板坯总量100重量％的各成分的重量％。
卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷的步骤可在所述数学式1所示的Tc℃至650℃以下的温度范围中进行。
对所述卷取后的钢卷进行冷却的步骤可以0.005至0.05℃/sec的速度进行冷却。
可通过对所述卷取后的钢卷进行冷却的步骤，从奥氏体组织***至贝氏体组织。通过所述步骤被冷却的所述钢卷的内圈部及外圈部均可为贝氏体均匀组织。
可通过对所述卷取后的钢卷进行冷却的步骤，相对于全部微观组织100％，包括70％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。
在准备板坯的步骤中，所述Mn可为0.1至1.0重量％，所述V可为0.05至0.3重量％，所述选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分可为0.5至2.0重量％。
通过对所述再加热后的板坯进行热轧而获得热轧钢板的步骤，所述所获得的热轧钢板的厚度可为5mm以下。
所述工具用钢板的洛氏硬度可为36至41HRC。
所述工具用钢板的不同宽度方向位置的洛氏硬度偏差可为5HRC。更为具体地，可为3HRC以内。
相对于位于所述工具用钢板的长度方向中心部的全部波高，长度方向波高为20cm以内的波高的比率可为90％以上。
所述工具用钢板的厚度和波高的组合(波高×厚度2)值可为2cm3以内。
发明效果
本发明的一实现例为了开发一种厚度较薄且宽度较宽的热轧钢卷，提供一种工具用高碳钢板及其制造方法，该工具用高碳钢板为不同位置的组织及物理性质偏差较小且形状优异。
附图说明
图1用于图示本发明一实现例的波高高度。
图2用图表来表示本发明的另一实现例的钢板的温度履历。
图3为表示对通过本发明的实施例和比较例制造的钢板形状进行比较的图。
具体实施方式
若参照附图和详细后述的实施例，应能清楚地理解本发明的优点和特征、以及用于达到这些优点和特征的方法。但是，本发明并不局限于以下公开的实施例，可由各种不同的形式实现。本实施例只是用于完整地公开本发明，且为了向本领域的技术人员完整地告知发明的范畴而提供的，本发明应由权利要求的范畴来定义。在整个说明书中相同的附图标记表示相同的结构要素。
因此，在几个例子中，为了避免模糊解释本发明，省略了对众所周知的技术的具体说明。除非有其他定义，在本说明书中使用的所有用语(包括技术及科学用语)可作为本发明所属技术领域的技术人员能够共同理解的意思来使用。在整篇说明书中，当提到某部分“包括”某结构要素时，只要没有特别相反的记载，这意味着不排除其他结构要素，而是可进一步包括其他结构要素。此外，除非在句子中特别说明，单数型也包括复数型。
本发明的一实现例的工具用钢板可为包括：C：0.4至0.6重量％、Si：0.05至0.5重量％、Mn：0.1至1.5重量％、V：0.05至0.5重量％、选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分：0.1至2.0重量％、及余量的Fe和其他不可避免的杂质的工具用钢板。
下面，对限定本发明一实现例的工具用钢板的成分及组成范围的理由进行说明。
首先，碳(C)可为0.4至0.6重量％。
碳为用于提高钢板强度的必不可少的元素，为了保证在本发明中所要实现的工具用高碳钢板的强度，有必要适当添加。更为具体地，当所述碳(C)的含量低于0.4重量％时，可能会无法获得工具用高碳钢板所期待的强度，相反，当所述碳(C)的含量超过0.6重量％时，可能会降低钢板的韧性。
此外，硅(Si)可为0.05至0.5重量％。
硅虽然有助于提高通过固溶强化的钢的强度和钢水的脱氧，但在过量添加的情况下，在热轧时可能会在钢板表面上形成铁锈而阻碍钢板的表面质量。因此，本发明的一实现例可包括0.05至0.5重量％的硅。
锰(Mn)可包括0.1至1.5重量％。更为具体地，锰(Mn)可包括0.1至1.0重量％。
锰(Mn)为能够提高钢的强度和淬透性，并且与在钢的制造工艺中不可避免地包括的硫(S)结合而形成MnS，从而抑制由硫引起的裂纹。因此，为了获得如上所述的效果，在本发明的一实现例中可添加0.1重量％以上。不过，当添加量过多时，可能会降低钢的韧性。
钒(V)可包括0.05至0.5重量％。更为具体地，可包括0.05至0.3重量％。
钒通过形成碳化物，对防止热处理时的晶粒粗大化及提高耐磨性起到有效的作用。不过，当添加量过多时，因碳化物的形成超过需求，可能会降低钢的韧性，而且由于是昂贵的元素，可能会提升制造成本。
此外，选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分可包括0.1至2.0重量％。更为具体地，选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分可为0.5至2.0重量％。
镍(Ni)、铬(Cr)及钼(Mo)起到提高强度、抑制脱碳及提高淬透性的作用。此外，能够在表面上形成化合物，从而改善耐蚀性。不过，当添加量过多时，淬透性的增加超过需求以上，而且由于是昂贵的元素，可能会提升制造成本。
虽然可包括余量的Fe及不可避免的杂质，但不排除添加上述组成以外的有效成分。
进一步，在满足上述成分及组成范围的本发明的一实现例的工具用钢板中，相对于钢板的全部微观组织100％，可包括70％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。
更为具体地，在组织照片中以不同形式公开了不包括碳化物的铁素体、薄片结构的珍珠岩及包括碳化物的贝氏体组织。因此，作为所述微观组织的分率检测方法，可在平面的组织照片上基于所述微观组织的形状来检测体积分率。
更为具体地，如上所述当相对于全部微观组织100％，贝氏体组织低于70％时，余量的铁素体及珍珠岩组织的分率会变高，可能会提高组织的不均匀性。因此，因组织的不均匀性会残留残余应力，可能会成为钢板形状不均匀的原因。
更为具体地，相对于如上所述的钢板的全部微观组织100％，贝氏体组织可为90％以上。
此外，因所述贝氏体组织，所述工具用钢板的洛氏硬度可为36至41HRC，所述工具用钢板的不同位置的洛氏硬度偏差可为5HRC以内。更为具体地，所述工具用钢板的不同位置的洛氏硬度偏差可为3HRC以内。所述洛氏硬度为通过常规硬度测试仪自动检测的。
更为具体地，当工具用钢板的不同位置的洛氏硬度偏差超过所述范围时，不同位置的硬度差可能会变大。由此会产生残余应力，可能会成为钢板形状不良的原因。
进一步，所述工具用钢板的长度方向的波高可为20cm以内，更为具体地，所述工具用钢板的长度方向的波高可为10cm以内。
更为具体地，相对于位于所述工具用钢板的长度方向中心部的全部波高，长度方向波高为20cm以内的波高的比率可为90％以上。
更为具体地，相对于包括所述工具用钢板的长度方向中心部的每米钢板的波高，长度方向波高为20cm以内的波高的比率可为90％以上。更为具体地，相对于包括所述工具用钢板的长度方向中心部的每米钢板的波高，长度方向波高为10cm以内的波高的比率可为90％以上。
更为具体地，最终制造的工具用钢板因不同位置的硬度偏差，钢板的侧面可能呈现为波(wave)形。只是，本发明的一实现例的工具用钢板的长度方向波高可为20cm以内。所述波高可为位于所述工具用钢板的长度方向中心部的波高，更为具体地，可为包括所述工具用钢板的长度方向中心部的每米钢板的波高。
此时，波高意味着在波的位置中最高点和最低点之间的高度差。
此外，所述工具用钢板的长度方向中央部意味着在钢板的整个长度上以中心点位置为基准包括±25％的部分。
此外，20cm以内波高的比率意味着，相对于全部波长长度的总和，波高为20cm以内的波长的长度之和。对于10cm以内波高的比率也是如此。
在本申请的图1中详细公开有所述波高、工具用钢板的长度方向中心部及20cm以内波高的比率。
图1用于图示本发明的一实现例的波高的高度。
进一步，当钢板的长度方向的波高为20cm以内的波高为90％以上时，钢板的不同位置的硬度偏差不大，因此能够在之后的加工所述钢板的后续工序步骤中提高生产效率。尤其，能够防止在冷轧时产生的裂纹。
当钢板的长度方向的波高超过20cm时，或者长度方向的波高为20cm以内的波高的比率低于90％时，之后以钢卷的形式卷取时，可能会产生卷取形状不良。这样，在运输及退绕作业时，可能会引发材料的缺陷。
进一步，所述工具用钢板的厚度和波高的组合(波高×厚度2)值可为2cm3以下。更为具体地，根据钢板的厚度，波高可能会不同，因此厚度和波高的组合值可为2cm3以下。
更为具体地，当(波高×厚度2)值为2cm3以下时，在后续工序中能够改善因波高导致的形状不良，由此能够制造平整且规定大小的产品。
并且，满足上述特征的本发明一实现例的工具用钢板的厚度可为5mm以下。此时，所述工具用钢板可为完成热轧后的热轧钢板，所述钢板的厚度可为热轧后的钢板的厚度。
更为具体地，当所述工具用钢板的厚度超过5mm时，在后续工序中会增加用于冷轧的压下率，因此可能会提高错误率或作业性较差。
相反，本发明的一实现例的工具用钢板的不同位置的硬度偏差不大，因此钢板的形状比较美观，能够以5mm以下的厚度提供。
本发明的另一实现例的工具用钢板的制造方法可包括以下步骤：准备板坯，所述板坯相对于板坯总量100重量％包括C：0.4至0.6重量％、Si：0.05至0.5重量％、Mn：0.1至1.5重量％、V：0.05至0.5重量％、选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分：0.1至2.0重量％、及余量的Fe和其他不可避免的杂质；对所述板坯进行再加热；对所述再加热后的板坯进行热轧而获得热轧钢板；对所述获得的热轧钢板进行冷却；卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷；及对所述卷取后的钢卷进行冷却。
首先，可进行准备板坯的步骤，所述板坯相对于总量100重量％包括：C：0.4至0.6重量％、Si：0.05至0.5重量％、Mn：0.1至1.5重量％、Ni：0.05至1.0重量％、Cr：0.5至2.0重量％、Mo：0.5至2.0重量％、V：0.05至0.3重量％、余量的Fe及其他不可避免的杂质。
此时，所述Mn可为0.1至1.0重量％，所述Ni可为0.5至1.0重量％，所述Cr可为0.7至2.0重量％。进一步，所述Mo可为0.5至1.5重量％，所述V可为0.05至0.2重量％。
限制所述板坯的成分及组成范围的理由与限制前述本发明的一实现例的工具用钢板的成分及组成范围的理由相同。
之后，可进行对所述板坯进行再加热的步骤。
更为具体地，可对所述板坯再加热至1200至1300℃的温度范围，通过再加热至所述温度范围，不仅能够将不均匀的铸造组织制造成均匀的结构，而且能够期待用于热轧的充分高的温度。
之后，可实施对所述再加热后的板坯进行热轧而获得热轧钢板的步骤。此时，可在900至1200℃的温度范围中对所述板坯进行轧制。
通过所述步骤所获得的热轧钢板的厚度可为5mm以下。
更为具体地，本发明的一实现例的工具用钢板的不同位置的硬度偏差不大，因此能够在无裂纹产生的情况下获得5mm以下厚度的热轧钢板。在获得所述厚度的热轧钢板时，在之后的冷轧等后续工序中能够降低错误率来提高作业性。
之后，可实施对所述获得的热轧钢板进行冷却的步骤。
更为具体地，可包括初次冷却步骤和二次冷却步骤，所述初次冷却步骤对所述获得的热轧钢板在完成热轧后15秒以内以20至40℃/sec的速度进行冷却，所述二次冷却步骤对前次冷却后的所述热轧钢板在前次冷却后30秒以内以5至10℃/sec的速度进行冷却。
更为具体地，通过如上那样将获得的热轧钢板分成初次冷却及二次冷却且以不同速度进行冷却，能够降低在结束轧制后形成的多余的铁锈并且冷却至所希望的温度。
接下来，可实施卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷的步骤。所述步骤可在以下数学式1所示的Tc(℃)以上的温度范围中进行。
[数学式1]
Tc(℃)＝880-300×C-80×Mn-15×Si-45×Ni-65×Cr-85×Mo
其中，所述C、Mn、Si、Ni、Cr及Mo意味着相对于所述板坯总量100重量％的各成分的重量％。
更为具体地，卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷的步骤可在所述数学式1所示的Tc(℃)至650℃以下的温度范围中进行。将卷取温度控制为如所述数学式1的理由是为了在卷取之前抑制贝氏体的***。通过如上所述的控制，在卷取后能够有足够的时间来获得均匀的微观组织，从而制造良好形状的钢板。
之后，可实施对所述卷取后的钢卷进行冷却的步骤。
更为具体地，可对所述钢卷以0.005至0.05℃/sec的速度进行冷却。此时，所述钢卷的微观组织可从奥氏体组织***为贝氏体组织，其结果，所述钢卷的内圈部及外圈部均可为贝氏体均匀组织。
更为具体地，相对于所述钢卷的全部微观组织100％，可包括70％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。更为具体地，相对于所述钢卷的全部微观组织100％，可包括90％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。
此外，可以如上所述的速度对卷取后的钢卷进行冷却来获得均匀的微观组织。
通过所述方法制造的工具用钢板的洛氏硬度可为36至41HRC，所述工具用钢板的不同位置的洛氏硬度偏差可为5HRC以内。更为具体地，所述工具用钢板的不同位置的洛氏硬度偏差可为3HRC以内。
此外，所述工具用钢板的长度方向的波高可为20cm以内，所述工具用钢板的厚度和波高的组合(波高×厚度2)值可为2cm3以下。
下面，通过实施例进行详细说明。但下面的实施例为只是用于例示本发明，本发明的内容并不局限于下面的实施例。
实施例
准备具有下表1组成的板坯后，在1250℃中对所述板坯进行再加热。对所述再加热后的板坯以3.5mm的厚度进行热轧后，以下表2的条件对热轧钢板进行冷却。
此时，初次冷却及二次冷却为通过水冷或空冷对热轧钢板进行冷却的步骤。之后，根据下表2的条件对所述初次冷却及二次冷却后的钢板进行卷取而获得钢卷。最后，对所述卷取后的整个钢卷进行空冷。
更为具体地，对热轧钢板完成热轧后15秒以内通过水冷进行初次冷却。初次冷却后，30秒以内通过空冷对所述钢板进行二次冷却。此时，所述冷却速度如下表2所示。
此外，对所述热轧钢板进行冷却后，在数学式1所示温度以上的温度范围内进行卷取而获得钢卷，之后以下表2所示的速度对所述卷取后的钢卷进行冷却。
更为具体地，本申请的图2为用图表表示的本发明的另一实现例的钢板的温度履历。由此可见，再加热-热轧-初次冷却-二次冷却-对卷取的钢卷进行冷却的步骤中的温度变化率。
[表1]
钢种 厚度 C Mn Si Ni Cr Mo V 数学式1
比较钢1 3.5 0.31 0.81 0.23 0.6 0.9 0.4 0.09 599
发明钢1 3.5 0.47 0.73 0.19 0.7 0.8 1.1 0.07 501
发明钢2 3.5 0.52 0.79 0.20 0.6 0.6 0.7 0.06 532
比较钢2 3.5 0.2 0.65 0.16 0.7 0.4 0.3 0.11 683
[表2]
[表3]
从上表可知，将本发明的一实现例的工具用钢板的成分及组成和另一实现例的工具用钢板的制造方法的条件均满足的实施例1至5的情况下，硬度偏差为3HRC以内，且20cm以内波高的比率为90％以上，由此可知不同位置的组织及物理性质偏差较小。由此可知，在本发明的实施例的情况下，能够制造形状优异的钢板。
相反，可知比较例1及2为在钢中的碳含量较低，且数学式1所示的贝氏体形成温度较高。由此可知，比较例1及2中制出的钢板在卷取之前一部分***为贝氏体，且在卷取后的冷却时进一步***为贝氏体，从而不同位置的硬度偏差较大，且波高较大。
此外，在比较例3中初次冷却速度较慢且卷取温度较高，从而表现出硬度较低，且偏差较大而波高较大。此外，在比较例4中卷取后钢卷冷却速度较快，从而表现出硬度较高，且偏差较大而波高较大。
此外，在比较例5及7中卷取温度较低，在卷取之前贝氏体的一部分***，在卷取后冷却时贝氏体进一步***，从而表现出不同位置的硬度偏差较大，且波高较大。
此外，在比较例6中，卷取后的钢卷的冷却速度较慢，从而表现出硬度较低，且不同位置的硬度偏差较大而波高较大。
此外，在比较例8中碳含量较低，从而表现出***温度较高且进行得较快，因此在卷取之前开始***。由此表现出硬度较低且波高也较大。
上述情况也可通过本申请的图3确认。
图3为表示对通过本发明的实施例和比较例制造的钢板形状进行比较的图。
更为具体地，在通过本发明的一实现例所制造的实施例的情况下，可以清晰地确认，其波高不大于在比较例中显示的波高。
上面参照附图说明了本发明的实施例，但在本发明所属技术领域的技术人员应能理解在不改变本发明的技术思想及必要技术特征的情况下也能以其他具体形式实施本发明。
因此，上述实施例在各方面均为示意性的说明，而不应理解为仅限于此。本发明的范围由权利要求书确定，而非由所述详细说明确定。本发明的范围应解释为包括由权利要求书的含义及范围以及其等同概念所能导出的全部变更或变形形式。

Claims (29)

1.一种工具用钢板，其中，
相对于钢板总量100重量％，包括：C：0.4至0.6重量％、Si：0.05至0.5重量％、Mn：0.1至1.5重量％、V：0.05至0.5重量％、选自N、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分：0.1至2.0重量％、及余量的Fe和其他不可避免的杂质，
所述工具用钢板的不同宽度方向位置的洛氏硬度偏差为5HRC以内，
相对于包括所述工具用钢板的长度方向中心部的每米钢板的波高，长度方向波高为20cm以内的比率为90％以上。
2.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
相对于包括所述工具用钢板的长度方向中心部的每米钢板的波高，长度方向波高为10cm以内的波高的比率为90％以上。
3.根据权利要求2所述的工具用钢板，其中，
相对于位于所述工具用钢板的长度方向中心部的全部波高，长度方向波高为20cm以内的波高的比率为90％以上。
4.根据权利要求3所述的工具用钢板，其中，
所述工具用钢板的长度方向的波高为20cm以内。
5.根据权利要求4所述的工具用钢板，其中，
所述工具用钢板的长度方向的波高为10cm以内。
6.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
所述Mn为0.1至1.0重量％。
7.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
所述V为0.05至0.3重量％。
8.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
所述选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分为0.5至2.0重量％。
9.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
相对于所述工具用钢板的全部微观组织100％，包括70％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。
10.根据权利要求9所述的工具用钢板，其中，
相对于所述工具用钢板的全部微观组织100％，包括90％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。
11.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
所述工具用钢板的不同宽度方向位置的洛氏硬度偏差为3HRC以内。
12.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
所述工具用钢板的洛氏硬度为36至41HRC。
13.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
所述工具用钢板的厚度和波高的组合值，即波高×厚度2值为2cm3以下。
14.根据权利要求1所述的工具用钢板，其中，
所述工具用钢板的厚度为5mm以下。
15.一种工具用钢板的制造方法，包括步骤：
准备板坯，所述板坯相对于板坯总量100重量％，包括C：0.4至0.6重量％、Si：0.05至0.5重量％、Mn：0.1至1.5重量％、V：0.05至0.5重量％、选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分：0.1至2.0重量％、及余量的Fe和其他不可避免的杂质；
对所述板坯进行再加热；
对所述再加热后的板坯进行热轧而获得热轧钢板；
对所述获得的热轧钢板进行冷却；
卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷；及
对所述卷取后的钢卷进行冷却，其中，
对所述获得的热轧钢板进行冷却的步骤包括：
初次冷却步骤，对所述获得的热轧钢板在完成热轧后的15秒以内以20至40℃/sec的速度进行冷却；及
二次冷却步骤，对所述初次冷却后的钢板在初次冷却后的30秒以内以5至10℃/sec的速度进行冷却。
16.根据权利要求15所述的工具用钢板的制造方法，其中，
卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷的步骤在以下数学式1所示的Tc℃以上的温度范围中进行。
[数学式1]
Tc℃＝880-300×C-80×Mn-15×Si-45×Ni-65×Cr-85×Mo
其中，所述C、Mn、Ni、Cr及Mo意味着相对于所述板坯的总量100重量％的各成分的重量％。
17.根据权利要求16所述的工具用钢板的制造方法，其中，
卷取所述冷却后的钢板而获得钢卷的步骤在所述数学式1所示的Tc℃至650℃以下的温度范围中进行。
18.根据权利要求15所述的工具用钢板的制造方法，其中，
在对所述卷取后的钢卷进行冷却的步骤中，以0.005至0.05℃/sec的速度进行冷却。
19.根据权利要求18所述的工具用钢板的制造方法，其中，
通过对所述卷取后的钢卷进行冷却的步骤，从奥氏体组织***为贝氏体组织。
20.根据权利要求19所述的工具用钢板的制造方法，其中，
通过对所述卷取后的钢卷进行冷却的步骤，所述钢卷的内圈部及外圈部均成为贝氏体均匀组织。
21.根据权利要求20所述的工具用钢板的制造方法，其中，
通过对所述卷取后的钢卷进行冷却的步骤，相对于全部微观组织100％，包括70％以上的贝氏体组织，余量为铁素体及珍珠岩混合组织。
22.根据权利要求15所述的工具用钢板的制造方法，其中，
在准备板坯的步骤中，所述Mn为0.1至1.0重量％。
23.根据权利要求15所述的工具用钢板的制造方法，其中，
在准备板坯的步骤中，所述V为0.05至0.3重量％。
24.根据权利要求15所述的工具用钢板的制造方法，其中，
在准备板坯的步骤中，所述选自Ni、Cr、Mo及其组合中的一种或两种以上的成分为0.5至2.0重量％。
25.根据权利要求15所述的工具用钢板的制造方法，其中，
通过对所述再加热后的板坯进行热轧而获得热轧钢板的步骤，所获得的所述热轧钢板的厚度为5mm以下。
26.根据权利要求15至25中的任一项所述的工具用钢板的制造方法，其中，
所述工具用钢板的洛氏硬度为36至41HRC。
27.根据权利要求15至25中的任一项所述的工具用钢板的制造方法，其中，
所述工具用钢板的不同宽度方向位置的洛氏硬度偏差为5HRC以内。
28.根据权利要求15至25中的任一项所述的工具用钢板的制造方法，其中，
相对于位于所述工具用钢板的长度方向中心部的全部波高，长度方向波高为20cm以内的波高的比率为90％以上。
29.根据权利要求15至25中的任一项所述的工具用钢板的制造方法，其中，
所述工具用钢板的厚度和波高的组合值，即波高×厚度2值为2cm3以内。
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