JP6496496B2 - 電力貯蔵システムおよびその制御方法 - Google Patents
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Description
図1は、実施形態1に係る電力貯蔵システム100の構成を示す機能ブロック図である。図2は、電力貯蔵システム100を搭載した船舶300を概略的に示す図である。図1に示す電力貯蔵システム100の用途は、特に限定されず、たとえば、車両などの移動体に用いられる。この電力貯蔵システム100は、たとえば、図2に示す電気推進船舶(船舶)300の補助電源として用いられる。図2では、船舶300は、電気推進力(電動発電機330の駆動力)をプロペラ220の主駆動源として用いている。ただし、プロペラ220の主駆動源に主機(図示せず)と用いて、電気推進力(電動発電機330の駆動力)をプロペラ220の補助駆動源として用いてもよい。なお、電動発電機330は電動変換器320を介して電力貯蔵システム100、主電源310および船内電力系統210に接続している。
この電流Idcの流れによって、電流Icdc(A)がDCリンクキャパシタ14から流れる。この電流Icdcは下記(式4)により表される。(式4)で、Icは、DC/DCコンバータ17の1次側(DCリンクキャパシタ14側)のキャパシタ11の電流(1次側電流)(A)である。
DCリンクキャパシタ14において電流Icdcが流れることにより、DCリンクキャパシタ14の電圧(DCリンク電圧)Vdcが降下する。DCリンク電圧Vdcは下記(式5)により表される。(式5)で、CdcはDCリンクキャパシタ14の静電容量(F)である。
DCリンク電圧Vdcの降下により、DCリンク電圧Vdcと内部起電力Ebとの電位差が生じ、二次電池10からDCリンクキャパシタ14へ放電電流Ib(A)が流れる。この時の放電電流Ibは下記(式6)により表される。(式6)で、Rbは二次電池10の内部抵抗(Ω)である。
そして、放電電流Ibが流れると、電流Ibを第1電流センサ16が検知して制御器12へ出力する。図3に示すように、制御器12は、第1電流センサ16からの電流Ibを得て、キャパシタ11を二次電池10に優先して充放電させて有効電力Pacを供給するように制御する。
そして、二次電池10の電流指令値Ib*(二次電池電流目標値)を0(零)(A)に設定すると、二次電池10の電力Pb(t)が0(W)に近づく。このため、下記(式8)の関係となり、キャパシタ11が二次電池10より優先的に使用されて、有効電力Pac(t)の全部をキャパシタ11が担うことになる。なお、キャパシタ11が二次電池10より優先的に使用されれば、二次電池10の電流指令値Ib*を0(A)でなく、0(零)に近い値(A)に設定してもよい。
そこで、第1制御部12aは、二次電池10の電流指令値Ib*に対する第1電流センサ16からの電流Ibの偏差(Ib*−Ib)からキャパシタ11の出力電力指令値Pc*(W)を下記(式9)に基づいて求める。(式9)で、C1(s)は伝達関数である。
第1制御部12aは、電圧センサ15からDCリンク電圧Vdcを得る。そして、第1制御部12aは、このDCリンク電圧Vdcと(式9)で求めた出力電力指令値Pc*とからキャパシタ11の電流指令値Ic*(キャパシタ電流目標値)を下記(式10)に従って演算して得る。1次側電流指令値Ic*は、DC/DCコンバータ17の1次側(DCリンクキャパシタ14側)のキャパシタ11の電流指令値(A)である。
次に、第2制御部12bは、第2電流センサ19からキャパシタ11の電流Icを得る。そして、第2制御部12bは、この電流Icの1次側電流指令値Ic*に対する偏差(Ic*−Ic)からDC/DCコンバータ17の通流率Dを下記(式11)に基づいて求める。(式11)で、C2(s)は伝達関数である。
第2制御部12bは、通流率DをDC/DCコンバータ17に出力すると、1次側電流Icの電流がキャパシタ11から流れる。この電流は、DC/DCコンバータ17および直流リアクトル18を介してDCリンクキャパシタ14に流れる。このDCリンクキャパシタ14に供給される電力Pc(W)は下記(式12)で表される。
上記のとおり、二次電池10の電流指令値Ib*が0(零)または0(零)に近い値に設定されているため、キャパシタ11の電力Pcが有効電力Pacとして負荷200に供給される。このキャパシタ11の電力Pcが有効電力Pacに等しければ、有効電力Pacに対してキャパシタ11の電力Pcで足りているため、キャパシタ11のみで負荷200に電力を供給する。
また、二次電池10の内部起電力Ebは二次電池10の残存容量SOCに依存するため、上記のとおりにキャパシタ11の電流を制御するのに加えて、二次電池10の残存容量SOCも制御する必要がある。このため、制御器12は、第1電流センサ16から二次電池10の電流Ibを取得し、二次電池10の残存容量SOC(t)を上記(式2)から求める。制御器12は、二次電池10の残存容量SOC(t)からSOC維持用の電流指令値Ibsoc*を下記(式14)に従って算出する。(式14)においてC3はSOC(t)の補正項である。そして、制御器12は、電流指令値Ibsoc*によって二次電池10の電流指令値Ib*を補正することによって、二次電池10の残存容量SOCを制御する。
なお、図3では、電流指令値Ibsoc*が電流指令値Ib*に加算されているが、電流指令値Ibsoc*は、電流指令値Ib*に対する電流Ibの偏差に加算されてもよい。
次に、上記構成の電力貯蔵システム100における二次電池10の長寿命化について実施例による検証結果を説明する。具体的には、二次電池10の寿命は二次電池10の発熱量に依存する。二次電池10の発熱量が大きいほど、二次電池10が劣化し、二次電池10の寿命が短くなる。よって、充放電パターンに応じて電力貯蔵システム100を制御した際の二次電池10の発熱量に基づいて二次電池10の寿命を評価した。
第1充放電パターンでは、図4に示すように、5秒間250kWの電力量(0.347kWh)を放電し、1秒間休止した後、5秒間250kWを充電し、1秒間休止するという周期12秒の充放電を繰り返す。第2充放電パターンでは、図5に示すように、15秒間500kWの電力量(2.083kWh)を放電し、2秒間休止した後、15秒間500kWを充電し、2秒間休止するという周期34秒の充放電を繰り返す。このように、第1充放電パターンの電力量(0.347kWh)がキャパシタ11の初期電力量(2.15kWh)より非常に小さいため、第1充放電パターンはキャパシタ11に対して軽充放電と言える。第2充放電パターンの電力量(2.083kWh)がキャパシタ11の初期電力量(2.15kWh)と同等であるため、第2充放電パターンはキャパシタ11に対して重充放電と言える。
なお、上記実施の形態において、負荷200に直流電力を供給する場合には、電力変換器として、DC/ACインバータ13に代えて、DC/DCコンバータを用いてもよい。
11 キャパシタ
12 制御器
12a 第1制御部
12b 第2制御部
13 DC/ACインバータ
14 DCリンクキャパシタ
17 DC/DCコンバータ
20 DCリンク
100 電力貯蔵システム
200 負荷
Claims (3)
- 負荷側端子が負荷に接続される電力変換器と、
前記電力変換器の電源側端子に接続された二次電池と、
前記電力変換器の電源側端子にDC/DCコンバータを介して前記二次電池に並列に接続されたキャパシタと、
前記二次電池より前記キャパシタを優先して充放電させるように前記DC/DCコンバータを制御する制御器と、を備え、
前記制御器は、
零または零に近い所定の二次電池電流目標値に対する前記二次電池の電流の偏差に基づいて前記キャパシタ電流目標値を生成する第1制御部と、
前記キャパシタ電流目標値に対する前記キャパシタの電流の偏差に基づいて前記DC/DCコンバータの通流率を生成し、これを前記DC/DCコンバータに出力する第2制御部と、を含み、
零に近い所定の二次電池電流目標値は、前記二次電池の一時間電流率以下の電流値である、電力貯蔵システム。 - 前記第1制御部は、前記二次電池のSOCを所定値に維持するための電流と、前記所定の二次電池電流目標値に対する前記二次電池の電流の偏差とに基づいて前記キャパシタ電流目標値を生成するように構成されている、請求項1に記載の電力貯蔵システム。
- 負荷側端子が負荷に接続される電力変換器と、前記電力変換器の電源側端子に接続された二次電池と、前記電力変換器の電源側端子にDC/DCコンバータを介して前記二次電池に並列に接続されたキャパシタと、制御器と、を備えた電力貯蔵システムの制御方法であって、
前記制御器は、
零または零に近い所定の二次電池電流目標値に対する前記二次電池の電流の偏差に基づいて前記キャパシタ電流目標値を生成し、
前記キャパシタ電流目標値に対する前記キャパシタの電流の偏差に基づいて前記DC/DCコンバータの通流率を生成し、これを前記DC/DCコンバータに出力して、
前記二次電池より前記キャパシタを優先して充放電させるように前記DC/DCコンバータを制御し、
零に近い所定の二次電池電流目標値は、前記二次電池の一時間電流率以下の電流値である、電力貯蔵システムの制御方法。
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