JP6052380B2 - 蓄熱式空気調和機 - Google Patents

Description

本発明は、蓄熱式空気調和機に関するものである。

従来、室内の冷房や暖房を行う空気調和機が知られている。特許文献１には、蓄熱媒体を用いた蓄熱式空気調和機が開示されている。この蓄熱式空気調和機は、圧縮機、室外熱交換器、及び室内熱交換器が接続された冷媒回路と、冷媒回路の冷媒と蓄熱媒体とを熱交換させる蓄熱部とを有している。

この空気調和機は、蓄熱を利用せずに室内を空気調和する通常の冷房運転及び暖房運転と、蓄熱媒体を冷却して冷熱を蓄える蓄冷運転と、蓄熱媒体に蓄えた冷熱を利用して室内を冷房する蓄冷利用冷房運転と、蓄熱媒体を加熱して温熱を蓄える蓄熱運転と、蓄熱媒体に蓄えた温熱を利用して室内を暖房する蓄熱利用暖房運転とを選択的に行う。また、これらの運転中は、圧縮機が動作して冷媒回路を冷媒が循環することによって、冷凍サイクルが行われる。

特開２００７−１７０８９号公報

一般に、空気調和機の空気調和能力は、圧縮機の回転速度を調節することによって制御される。このため、空気調和機の運転中に室内の空調負荷（冷房負荷又は暖房負荷）が小さくなると、室内の空調負荷に応じて空気調和機の空調能力を低下させるために、圧縮機の回転速度が引き下げられる。また、圧縮機の回転速度を最小値に設定しても空調能力が空調負荷に対して過剰である場合には、圧縮機の停止と再起動とを繰り返すオン・オフ運転を行うことで、室内温度が低くなり過ぎたり高くなり過ぎたりするのを防いでいる。

ここで、一般に、圧縮機の効率は、特定の回転速度において最高となり、それよりも回転速度が低くなるにつれて次第に低下する。このため、圧縮機を比較的低い回転速度で運転すると、空気調和機の運転効率が低下するおそれがある。また、空調負荷が小さい場合に圧縮機のオン・オフ運転を行うと、室内空気の温度の変動幅が大きくなり、室内の快適性を損なうおそれがある。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、空調負荷が小さい場合における空気調和機の効率低下及び室内の快適性の低下を抑えることにある。

第１の発明は、圧縮機（22）と室外熱交換器（23）と室内熱交換器（72）とを有して冷凍サイクルを行う冷媒回路（11）と、蓄熱媒体を有して該蓄熱媒体を上記冷媒回路（11）の冷媒と熱交換させる蓄熱部（60）とを備え、上記冷媒回路（11）において上記室外熱交換器（23）で冷媒が凝縮し且つ上記室内熱交換器（72）で冷媒が蒸発する単純冷房運転と、上記冷媒回路（11）において上記室外熱交換器（23）で冷媒が凝縮し且つ上記室内熱交換器（72）で冷媒が蒸発すると共に、上記蓄熱部（60）の上記蓄熱媒体が上記冷媒により冷却される冷房蓄冷運転とを実行可能な蓄熱式空気調和機を対象とし、上記単純冷房運転中に上記圧縮機（22）の回転速度が所定の下側基準値にまで下がると、蓄熱式空気調和機の運転を上記単純冷房運転から上記冷房蓄冷運転に切り換え、上記圧縮機（22）の回転速度を増加させる運転制御部（100）を備えていることを特徴とする。

第１の発明では、単純冷房運転中に圧縮機（22）の回転速度が低下して圧縮機効率が低くなった際に、冷房蓄冷運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を増加させることにより、圧縮機効率を向上できる。また、単純冷房運転ではオン・オフ運転が必要になるほど負荷が小さくなった場合にも、冷凍サイクルによって得られた冷熱の一部を蓄熱部（60）に蓄冷することによって、圧縮機のオン・オフ運転行わずに、室内熱交換器（72）で空気の冷却に用いられる冷熱を、室内の冷房負荷に応じた値にまで引き下げることができる。

第２の発明は、第１の発明において、上記運転制御部（100）は、上記冷房蓄冷運転中に上記圧縮機（22）の回転速度が所定の上側基準値にまで上がると、蓄熱式空気調和機の運転を上記冷房蓄冷運転から上記単純冷房運転に切り換え、上記圧縮機（22）の回転速度を低下させることを特徴とする。

第２の発明では、圧縮機効率は回転速度が高すぎる場合にも低下することから、冷房蓄冷運転中に圧縮機（22）の回転速度が所定の上側基準値に達した場合、単純冷房運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を低下させる。これにより、圧縮機を高効率となる回転速度で作動させることができ、空気調和機の効率を高く保つことができる。

第３の発明は、第１又は第２の発明において、上記運転制御部（100）において、蓄熱式空気調和機の運転を上記単純冷房運転から上記冷房蓄冷運転に切り換える際の上記圧縮機（22）の回転速度の増加量が、上記圧縮機（22）の最低回転速度と同じ値となっていることを特徴とする。

第３の発明では、蓄熱式空気調和機の運転が単純冷房運転から冷房蓄冷運転に切り替わる際に、圧縮機の回転速度が、その最低回転速度と同じ値だけ引き上げられる。

第４の発明は、圧縮機（22）と室外熱交換器（23）と室内熱交換器（72）とを有して冷凍サイクルを行う冷媒回路（11）と、蓄熱媒体を有して該蓄熱媒体を上記冷媒回路（11）の冷媒と熱交換させる蓄熱部（60）とを備え、上記冷媒回路（11）において上記室内熱交換器（72）で冷媒が凝縮し且つ上記室外熱交換器（23）で冷媒が蒸発する単純暖房運転と、上記冷媒回路（11）において上記室内熱交換器（72）で冷媒が凝縮し且つ上記室外熱交換器（23）で冷媒が蒸発すると共に、上記蓄熱部（60）の上記蓄熱媒体が上記冷媒により加熱される暖房蓄熱運転とを実行可能な蓄熱式空気調和機を対象とし、上記単純暖房運転中に上記圧縮機（22）の回転速度が所定の下側基準値にまで下がると、蓄熱式空気調和機の運転を上記単純暖房運転から上記暖房蓄熱運転に切り換え、上記圧縮機（22）の回転速度を増加させる運転制御部（100）を備えていることを特徴とする。

第４の発明では、単純暖房運転中に圧縮機（22）の回転速度が低下して圧縮機効率が低くなった際に、暖房蓄熱運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を増加させることにより、圧縮機効率を向上できる。また、単純暖房運転ではオン・オフ運転が必要になるほど負荷が小さくなった場合にも、冷凍サイクルによって得られた温熱の一部を蓄熱部（60）に蓄熱することによって、圧縮機のオン・オフ運転行わずに、室内熱交換器（72）で空気の加熱に用いられる温熱を、室内の暖房負荷に応じた値にまで引き下げることができる。

第５の発明は、第４の発明において、上記運転制御部（100）は、上記暖房蓄熱運転中に上記圧縮機（22）の回転速度が所定の上側基準値にまで上がると、蓄熱式空気調和機の運転を上記暖房蓄熱運転から上記単純暖房運転に切り換え、上記圧縮機（22）の回転速度を低下させることを特徴とする。

第５の発明では、圧縮機効率は回転速度が高すぎる場合にも低下することから、暖房蓄熱運転中に圧縮機（22）の回転速度が所定の上側基準値に達した場合、単純暖房運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を低下させる。これにより、圧縮機を高効率となる回転速度で作動させることができ、空気調和機の効率を高く保つことができる。

第６の発明は、第４又は第５の発明において、上記運転制御部（100）において、蓄熱式空気調和機の運転を上記単純暖房運転から上記暖房蓄熱運転に切り換える際の上記圧縮機（22）の回転速度の増加量が、上記圧縮機（22）の最低回転速度と同じ値となっていることを特徴とする。

第６の発明では、蓄熱式空気調和機の運転が単純暖房運転から暖房蓄熱運転に切り替わる際に、圧縮機の回転速度が、その最低回転速度と同じ値だけ引き上げられる。

第１の発明によれば、圧縮機（22）の回転速度が低下した際、単純冷房運転から冷房蓄冷運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を引き上げることにより、圧縮機（22）の効率の低下を抑えることができ、更には、蓄熱式空気調和機全体の効率を向上させることができる。また、圧縮機（22）オン・オフ運転が不要になるので、室内空気の温度変化を抑えて快適性を確保できると共に、圧縮機（22）の起動に要する電力を抑えて消費電力の低減を図ることができる。

第２の発明によれば、圧縮機（22）の回転速度が高くなった際、冷房蓄冷運転中から単純冷房運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を引き下げることにより、圧縮機（22）の効率低下を抑えることができる。

第４の発明によれば、圧縮機（22）の回転速度が低下した際、単純暖房運転から暖房蓄熱運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を引き上げることにより、圧縮機（22）の効率の低下を抑えることができる。また、圧縮機（22）オン・オフ運転が不要になるので、室内空気の温度変化を抑えて快適性を確保できると共に、圧縮機（22）の起動に要する電力を抑えて消費電力の低減を図ることができる。

第５の発明によれば、圧縮機（22）の回転速度が高くなった際、暖房蓄熱運転中から単純暖房運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を引き下げることにより、圧縮機（22）の効率低下を抑えることができる。

図１は、本開示の一実施形態に係る蓄熱式空気調和機の全体構成を示す配管系統図である。 図２は、単純冷房運転の動作を説明するための図１相当図である。 図３は、蓄冷運転の動作を説明するための図１相当図である。 図４は、利用冷房運転の動作を説明するための図１相当図である。 図５は、冷房蓄冷運転の動作を説明するための図１相当図である。 図６は、単純暖房運転の動作を説明するための図１相当図である。 図７は、蓄熱運転の動作を説明するための図１相当図である。 図８は、暖房蓄熱運転（１）を説明するための図１相当図である。 図９は、暖房蓄熱運転（２）を説明するための図１相当図である。 図１０は、利用暖房運転（１）を説明するための図１相当図である。 図１１は、利用暖房運転（２）を説明するための図１相当図である。 図１２は、圧縮機の回転速度と圧縮機効率との関係の一例を示す図である。 図１３は、その他の実施形態１，２を説明するための図であって、定格能力に対する負荷率の推移に対する消費電力、蓄熱式空気調和機の効率及び運転時間をグラフ化したものである。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

本発明の一実施形態に係る蓄熱式空気調和機（10）は、室内の冷房と暖房とを切り換えて行う。蓄熱式空気調和機（10）は、冷媒の冷熱を蓄熱媒体に蓄え、この冷熱を冷房に利用する。蓄熱式空気調和機（10）は、冷媒の温熱を蓄熱媒体に蓄え、この温熱を暖房に利用する。

〈全体構成〉
図１に示すように、蓄熱式空気調和機（10）は、室外ユニット（20）と、蓄熱ユニット（40）と、複数の室内ユニット（70）とを備えている。室外ユニット（20）及び蓄熱ユニット（40）は、室外に設置される。複数の室内ユニット（70）は、室内に設置される。なお、図１では便宜上、１台の室内ユニット（70）のみを図示している。

室外ユニット（20）には室外回路（21）が、蓄熱ユニット（40）には中間回路（41）が、室内ユニット（70）には室内回路（71）がそれぞれ設けられる。蓄熱式空気調和機（10）では、室外回路（21）と中間回路（41）とが３本の連絡配管（12,13,14）を介して互いに接続され、中間回路（41）と複数の室内回路（71）とが２本の連絡配管（15,16）を介して互いに接続される。これにより、蓄熱式空気調和機（10）では、充填された冷媒が循環して冷凍サイクルが行われる冷媒回路（11）が構成される。蓄熱式空気調和機（10）は、後述する各機器を制御するコントローラ（100）（運転制御部）を有している。

〈室外ユニット〉
室外ユニット（20）には、冷媒回路（11）の一部を成す室外回路（21）が設けられる。室外回路（21）には、圧縮機（22）、室外熱交換器（23）、室外膨張弁（24）、及び四方切換弁（25）が接続される。室外回路（21）には、第１過冷却回路（30）と、中間吸入管（35）とが接続されている。

〔圧縮機〕
本実施形態の圧縮機（22）は、単段式の１台の圧縮機であり、冷媒を圧縮して吐出する圧縮部を構成している。圧縮機（22）では、ケーシング（22a）の内部にモータ及び圧縮機構（図示省略）が収容されている。本実施形態の圧縮機構は、スクロール式の圧縮機構で構成されている。しかし、圧縮機構は、揺動ピストン式、ローリングピストン式、スクリュー式、ターボ式等の種々の方式を採用できる。圧縮機構では、渦巻き状の固定スクロールと可動スクロールの間に圧縮室が形成され、この圧縮室の容積が徐々に小さくなることで冷媒が圧縮される。圧縮機（22）のモータは、インバータ部によって運転周波数が可変に構成されている。つまり、圧縮機（22）は、回転数（容量）が可変なインバータ式の圧縮機である。

〔室外熱交換器〕
室外熱交換器（23）は、例えばクロスフィン・アンド・チューブ式の熱交換器で構成されている。室外熱交換器（23）の近傍には、室外ファン（26）が設けられている。室外熱交換器（23）では、室外ファン（26）が搬送する空気と、室外熱交換器（23）を流れる冷媒とが熱交換する。室外熱交換器（23）の近傍には、室外空気の温度を検出する外気温度センサ（S1）が設けられる。なお、外気温度センサ（S1）は、便宜上、図１のみに図示し、他の図の図示は省略している。

〔室外膨張弁〕
室外膨張弁（24）は、室外熱交換器（23）の液側端部と連絡配管（12）の接続端の間に配置されている。室外膨張弁（24）は、例えば電子膨張弁で構成され、その開度を変更することで冷媒の流量を調節する。

〔四方切換弁〕
四方切換弁（25）は、第１から第４までのポートを有している。四方切換弁（25）の第１ポートは、圧縮機（22）の吐出管（27）に接続され、四方切換弁（25）の第２ポートは、圧縮機（22）の吸入管（28）（低圧吸入部）に接続されている。四方切換弁（25）の第３ポートは、室外熱交換器（23）のガス側端部に繋がり、四方切換弁（25）の第４ポートは、連絡配管（14）の接続端に繋がっている。

四方切換弁（25）は、第１ポートと第３ポートが連通し且つ第２ポートと第４ポートが連通する状態（図１の実線で示す第１の状態）と、第１ポートと第４ポートが連通し且つ第２ポートと第３ポートが連通する状態（図１の破線で示す第２の状態）とに切換可能に構成されている。

〔第１過冷却回路〕
第１過冷却回路（30）は、第１導入管（31）と第１過冷却熱交換器（32）とを有している。第１導入管（31）の一端は、室外膨張弁（24）と連絡配管（12）の接続端との間に接続される。第１導入管（31）の他端は、圧縮機（22）の吸入管（28）に接続される。つまり、第１導入管（31）は、液ライン（L1）と圧縮機（22）の低圧側の吸入管（28）とを繋ぐ低圧導入管を構成している。ここで、液ライン（L1）は、室外熱交換器（23）の液側端部と室内熱交換器（72）の液側端部に亘るまでの流路である。第１導入管（31）には、その一端から他端に向かって順に、第１減圧弁（EV1）、第１伝熱流路（33）が接続されている。第１減圧弁（EV1）は、例えば電子膨張弁で構成され、その開度を変更することで第２伝熱流路（34）の出口の冷媒の過冷却度を調節する。第１過冷却熱交換器（32）は、第２伝熱流路（34）を流れる冷媒と、第１伝熱流路（33）を流れる冷媒とを熱交換させる第１熱交換器を構成する。第２伝熱流路（34）は、冷媒回路（11）の液ライン（L1）のうち、室外膨張弁（24）と連絡配管（12）の接続端との間に設けられる。

〔中間吸入管〕
中間吸入管（35）は、中間圧の冷媒を圧縮機（22）の圧縮室の圧縮途中に導入する中間吸入部を構成している。中間吸入管（35）の始端は、連絡配管（13）の接続端に接続され、中間吸入管（35）の終端は、圧縮機（22）の圧縮機構の圧縮室に接続されている。中間吸入管（35）は、圧縮機（22）のケーシング（22a）の内部に位置する内側配管部（36）を有している。中間吸入管（35）の内圧は、基本的に、冷媒回路（11）の高圧と低圧の間の中間圧力に相当する。中間吸入管（35）には、上流側から下流側に向かって順に、第１電磁弁（SV1）、逆止弁（CV1）が接続される。第１電磁弁（SV1）は、流路を開閉する開閉弁である。逆止弁(CV1)は、主蓄熱用流路（44）（詳細は後述する）から圧縮機（22）へ向かう方向（図１の矢印方向）の冷媒の流れを許容し、圧縮機（22）から主蓄熱用流路（44）へ向かう方向の冷媒の流れを禁止する。

〈蓄熱ユニット〉
蓄熱ユニット（40）は、室外ユニット（20）と室内ユニット（70）に介在する中継ユニットを構成している。蓄熱ユニット（40）には、冷媒回路（11）の一部を成す中間回路（41）が設けられる。中間回路（41）には、主液管（42）、主ガス管（43）、及び主蓄熱用流路（44）が接続されている。中間回路（41）には、第２過冷却回路（50）が接続されている。蓄熱ユニット（40）には、蓄熱装置（60）が設けられる。

〔主液管〕
主液管（42）は、液ライン（L1）の一部を構成している。主液管（42）は、連絡配管（12）の接続端と連絡配管（15）の接続端とを接続している。主液管（42）には、第２電磁弁（SV2）が接続される。第２電磁弁（SV2）は、流路を開閉する開閉弁である。

〔主ガス管〕
主ガス管（43）は、ガスライン（L2）の一部を構成している。ここで、ガスライン（L2）は、四方切換弁（25）の第４ポートから室内熱交換器（72）のガス側端部に亘るまでの流路である。主ガス管（43）は、連絡配管（14）の接続端と連絡配管（16）の接続端とを連結している。

〔主蓄熱用流路〕
主蓄熱用流路（44）は、主液管（42）と主ガス管（43）との間に接続されている。主蓄熱用流路（44）の一端は、連絡配管（12）の接続端と第２電磁弁（SV2）の間に接続されている。主蓄熱用流路（44）には、主液管（42）側から主ガス管（43）側に向かって順に、第３電磁弁（SV3）、予熱側冷媒流路（64b）、蓄熱用膨張弁（45）、蓄熱側冷媒流路（63b）、第４電磁弁（SV4）が接続されている。第３電磁弁（SV3）及び第４電磁弁（SV4）は、流路を開閉する開閉弁である。蓄熱用膨張弁（45）は、例えば電子膨張弁で構成され、その開度を変更することで冷媒の圧力を調節する。

主蓄熱用流路（44）には、蓄熱用膨張弁（45）をバイパスする第１バイパス管（44a）が接続されている。第１バイパス管（44a）には、蓄熱用膨張弁（45）と並列に第５電磁弁（SV5）が接続されている。第５電磁弁（SV5）は、流路を開閉する開閉弁である。また、主蓄熱用流路（44）には、蓄熱用膨張弁（45）と並列に圧力逃がし弁（RV）が接続されている。

〔第２過冷却回路〕
第２過冷却回路（50）は、第２導入管（51）と第２過冷却熱交換器（52）とを有している。第２導入管（51）の一端は、第２電磁弁（SV2）と連絡配管（15）の接続端との間に接続される。第２導入管（51）の他端は、主ガス管（43）に接続される。主ガス管（43）において、第２導入管（51）の接続部は、主蓄熱用流路（44）の接続部と連絡配管（16）の接続端の間に位置している。第２導入管（51）には、その一端から他端に向かって順に、第２減圧弁（EV2）、第３伝熱流路（53）が接続されている。第２減圧弁（EV2）は、例えば電子膨張弁で構成され、その開度を変更することで第４伝熱流路（54）の出口の冷媒の過冷却度を調節する。第２過冷却熱交換器（52）は、第４伝熱流路（54）を流れる冷媒と、第３伝熱流路（53）を流れる冷媒とを熱交換させる。第４伝熱流路（54）は、主液管（42）のうち第２電磁弁（SV2）と連絡配管（15）の接続端の間に設けられる。第２過冷却回路（50）は、詳細は後述する利用冷房運転や利用蓄冷運転において、連絡配管（15）を流れる冷媒が気化してフラッシュするのを防止するための過冷却器を構成する。

〔その他の配管〕
中間回路（41）には、中間中継管（46）と、第１分岐管（47）と、第２分岐管（48）と、第３分岐管（49）とが接続される。中間中継管（46）の一端は、主蓄熱用流路（44）における第３電磁弁（SV3）と予熱側冷媒流路（64b）との間に接続される。中間中継管（46）の他端は、連絡配管（13）を介して中間吸入管（35）と接続している。第１分岐管（47）の一端は、主蓄熱用流路（44）における蓄熱側冷媒流路（63b）と第４電磁弁（SV4）との間に接続される。

第１分岐管（47）の他端は、主ガス管（43）における主蓄熱用流路（44）の接続部と第２導入管（51）の接続部との間に接続される。第１分岐管（47）には、第３減圧弁（EV3）が接続される。第３減圧弁（EV3）は、例えば電子膨張弁で構成され、その開度を変更することで冷媒の圧力を調節する。第３減圧弁（EV3）は、室内熱交換器（72）が蒸発器となる運転時において、連絡配管（16）の圧力損失や室内ユニット（70）と室外ユニット（20）の設置条件によるヘッド差に起因して、室内熱交換器（72）の蒸発圧力とガス管（41）の圧力差により、蓄熱用熱交換器（63）の圧力が過剰に低くならないように、その開度が調節される。

第２分岐管（48）と第３分岐管（49）とは、主液管（42）と主蓄熱用流路（44）との間に並列に接続されている。第２分岐管（48）及び第３分岐管（49）の一端は、主蓄熱用流路（44）における蓄熱側冷媒流路（63b）と第４電磁弁（SV4）との間に接続される。第２分岐管（48）及び第３分岐管（49）の他端は、主液管（42）における第２電磁弁（SV2）と第２導入管（51）の接続部との間に接続される。第２分岐管（48）には、第４減圧弁（EV4）が接続される。第４減圧弁（EV4）は、例えば電子膨張弁で構成され、その開度を変更することで冷媒の圧力を調節する。第３分岐管（49）には、第６電磁弁（SV6）が接続されている。第６電磁弁（SV6）は、流路を開閉する開閉弁である。

[蓄熱装置]
蓄熱装置（60）は、冷媒回路（11）の冷媒と蓄熱媒体とを熱交換させる蓄熱部を構成している。蓄熱装置（60）は、蓄熱回路（61）と、該蓄熱回路（61）に接続される蓄熱タンク（62）とを有している。蓄熱装置（60）は、蓄熱用熱交換器（63）及び予熱用熱交換器（64）を有している。

蓄熱回路（61）は、充填された蓄熱媒体が循環する閉回路である。蓄熱タンク（62）は、中空筒状の容器である。蓄熱タンク（62）は開放容器であってもよい。蓄熱タンク（62）には、蓄熱媒体が貯留される。蓄熱タンク（62）の上部には、蓄熱タンク（62）内の蓄熱媒体を流出させる流出管（65）（流出部）が接続される。蓄熱タンク（62）の下部には、蓄熱タンク（62）の外部の蓄熱媒体を蓄熱タンク（62）内に流入させる流入管（66）（流入部）が接続される。つまり、蓄熱タンク（62）では、流出管（65）の接続部がW流入管（66）の接続部よりも高い位置にある。蓄熱回路（61）には、流出管（65）から流入管（66）に向かって順に、予熱側蓄熱流路（64a）、ポンプ（67）、蓄熱側蓄熱流路（63a）が接続されている。

予熱用熱交換器（64）は、予熱側蓄熱流路（64a）を流れる蓄熱媒体と、予熱側冷媒流路（64b）を流れる冷媒とを熱交換させる。蓄熱用熱交換器（63）は、蓄熱側蓄熱流路（63a）を流れる蓄熱媒体と、蓄熱側冷媒流路（63b）を流れる冷媒とを熱交換させる。ポンプ（67）は、蓄熱回路（61）の蓄熱媒体を循環させる。

蓄熱回路（61）では、蓄熱用熱交換器（63）と蓄熱タンク（62）の間の流路に蓄熱媒体温度センサ（S2）（蓄熱媒体温度検出部）が設けられる。具体的に、蓄熱媒体温度センサ（S2）は流入管（66）内の蓄熱媒体の温度を検出する位置に設けられる。蓄熱媒体温度センサ（S2）は、蓄熱回路（61）での包接水和物の結晶の蓄積の開始を検知する蓄積検知部を兼ねている。蓄熱媒体温度センサ（S2）の位置は、これに限らず蓄熱回路（61）の他の位置に設けてもよい。なお、蓄熱媒体温度センサ（S2）は、便宜上、図１のみに図示し、他の図の図示は省略している。

[蓄熱媒体]
蓄熱回路（61）に充填される蓄熱媒体について詳細に説明する。蓄熱媒体には、冷却によって包接水和物が生成される蓄熱材、即ち流動性を有する蓄熱材が採用される。蓄熱媒体の具体例としては、臭化テトラｎブチルアンモニウムを含有する臭化テトラｎブチルアンモニウム（TBAB：Tetra Butyl Ammonium Bromide）水溶液、トリメチロールエタン（TME：Trimethylolethane）水溶液、パラフィン系スラリーなどが挙げられる。例えば、臭化テトラｎブチルアンモニウム水溶液は、安定的に冷却されて当該水溶液の温度が水和物生成温度よりも低くなった過冷却状態でもその水溶液の状態を維持するが、この過冷却状態にて何らかのきっかけが与えられると、過冷却の溶液が包接水和物を含んだ溶液（即ちスラリー）へと遷移する。即ち、臭化テトラｎブチルアンモニウム水溶液は、過冷却状態を解消して、臭化テトラｎブチルアンモニウムと水分子とからなる包接水和物（水和物結晶）が生成されて粘性の比較的高いスラリー状となる。ここで、過冷却状態とは、蓄熱媒体が水和物生成温度以下の温度となっても包接水和物が生成されずに溶液の状態を保っている状態を言う。逆に、スラリー状となっている臭化テトラｎブチルアンモニウム水溶液は、加熱により当該水溶液の温度が水和物生成温度よりも高くなると、包接水和物が融解して流動性の比較的高い液状態（溶液）となる。

本実施形態では、上記蓄熱媒体として、臭化テトラｎブチルアンモニウムを含有する臭化テトラｎブチルアンモニウム水溶液を採用している。特に、上記蓄熱媒体は、調和濃度の近傍の濃度を有する媒体であることが好ましい。本実施形態では、調和濃度を約４０％とする。この場合の臭化テトラｎブチルアンモニウム水溶液の水和物生成温度は、約１２℃である。

〈室内ユニット〉
複数の室内ユニット（70）には、冷媒回路（11）の一部を成す室内回路（71）がそれぞれ設けられる。複数の室内回路（71）は、連絡配管（15）（液管）と連絡配管（16）（ガス管）との間に並列に接続されている。複数の室内回路（71）と上述した主蓄熱用流路（44）とは、液ライン（L1）とガスライン（L2）の間に並列に接続されている。各室内回路（71）には、ガス側端部から液側端部に向かって順に、室内熱交換器（72）と室内膨張弁（73）とがそれぞれ接続されている。

〔室内熱交換器〕
室内熱交換器（72）は、例えばクロスフィン・アンド・チューブ式の熱交換器で構成されている。室内熱交換器（72）の近傍には、室内ファン（74）が設けられている。室内熱交換器（72）では、室内ファン（74）が搬送する空気と、室外熱交換器（23）を流れる冷媒とが熱交換する。

室内回路（71）には、室内熱交換器（72）の液側端部に冷媒温度センサ（S3）が設けられる。冷媒温度センサ（S3）は、詳細は後述する単純暖房運転において、室内熱交換器（72）で凝縮した冷媒の温度が高いことを示す条件、ないし該冷媒の温度が低いことを示す条件が成立するか否かの判定に用いられる。この判定に用いるセンサとして、室内熱交換器（72）で冷媒と熱交換した吹出空気の温度を検出する空気温度検出センサを用いてもよい。なお、冷媒温度センサ（S3）は、便宜上、図１のみに図示し、他の図の図示は省略している。

〔室内膨張弁〕
室内膨張弁（73）は、室内熱交換器（72）の液側端部と連絡配管（15）の接続端の間に配置されている。室内膨張弁（73）は、例えば電子膨張弁で構成され、その開度を変更することで冷媒の流量を調節する。

〈コントローラ〉
コントローラ（100）は、各機器を制御する運転制御部を構成している。具体的に、コントローラ（100）は、圧縮機（22）のＯＮ／ＯＦＦの切換、四方切換弁（25）の状態の切換、各電磁弁(SV1-6)の開閉の切換、各膨張弁(24,45,73)や減圧弁（EV1-4）の開度の調節、各ファン（26,74）のＯＮ／ＯＦＦの切換、ポンプ（67）のＯＮ／ＯＦＦの切換等を行う。また、蓄熱式空気調和機（10）には、図示を省略した各種のセンサが設けられている。コントローラ（100）は、これらの検出値に基づいて、上述した各機器を制御する。

〈蓄熱式空気調和機の運転動作〉
本実施形態に係る蓄熱式空気調和機（10）の運転動作について説明する。蓄熱式空気調和機（10）は、単純冷房運転、蓄冷運転、利用冷房運転、冷房蓄冷運転、単純暖房運転、蓄熱運転、暖房蓄熱運転、及び利用暖房運転を切り換えて行う。コントローラ（100）は、これらの各運転を切り換えるように、各機器を制御する。

〔単純冷房運転〕
単純冷房運転では、蓄熱装置（60）が停止し、室内ユニット（70）で室内の冷房が行われる。図２に示す単純冷房運転では、四方切換弁（25）が第１状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁(SV6)のうち第２電磁弁（SV2）、第４電磁弁（SV4）、及び第５電磁弁（SV5）が開状態になり、残りは閉状態になる。第２減圧弁（EV2）及び第４減圧弁（EV4）が全閉状態に、室外膨張弁（24）が全開状態に、第１減圧弁（EV1）及び室内膨張弁（73）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）、及び室内ファン（74）は作動する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が停止状態となり作動しない。単純冷房運転の冷媒回路（11）では、室外熱交換器（23）が凝縮器となり、第１過冷却熱交換器（32）が過冷却器となり、室内熱交換器（72）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。単純冷房運転では、低圧側のガスライン（L2）と主蓄熱用流路（44）とが連通する。これにより、主蓄熱用流路（44）の内部での液溜まりを回避できる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、室外熱交換器（23）で凝縮する。凝縮した冷媒の多くは、第２伝熱流路（34）を流れ、残りは第１減圧弁（EV1）で減圧された後、第１伝熱流路（33）を流れる。第１過冷却熱交換器（32）では、第２伝熱流路（34）の冷媒が第１伝熱流路（33）の冷媒によって冷却される。液ライン（L1）に流入した冷媒は、室内膨張弁（73）で減圧された後、室内熱交換器（72）で蒸発する。ガスライン（L2）を流れる冷媒は、第１導入管（31）を流入した冷媒と合流し、圧縮機（22）に吸入される。

〔蓄冷運転〕
蓄冷運転では、蓄熱装置（60）が作動し、蓄熱タンク（62）の蓄熱媒体に冷熱が蓄えられる。図３に示す蓄冷運転では、四方切換弁（25）が第１状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁(SV6)のうち第２電磁弁（SV2）、第３電磁弁（SV3）、及び第４電磁弁（SV4）が開状態になり、残りは閉状態になる。第１減圧弁（EV1）、第２減圧弁（EV2）、第３減圧弁（EV3）、及び第４減圧弁（EV4）が全閉状態に、室外膨張弁（24）が全開状態に、蓄熱用膨張弁（45）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）は作動し、室内ファン（74）は停止する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が運転状態となり作動する。蓄冷運転の冷媒回路（11）では、室外熱交換器（23）が凝縮器となり、予熱用熱交換器（64）が放熱器（冷媒冷却器）となり、蓄熱用熱交換器（63）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。蓄冷運転では、高圧の液ライン（L1）から室内ユニット（70）までに亘る流路に余剰の冷媒を保持することができる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、室外熱交換器（23）で凝縮する。凝縮した冷媒は、主蓄熱用流路（44）の予熱側冷媒流路（64b）を流れる。予熱用熱交換器（64）では、蓄熱媒体が冷媒によって加熱される。これにより、蓄熱タンク（62）から流出した包接水和物の核（微小な結晶）が融解する。予熱側冷媒流路（64b）で冷却された冷媒は、予熱用熱交換器（64）で減圧された後、蓄熱側冷媒流路（63b）を流れる。蓄熱用熱交換器（63）では、蓄熱媒体が冷媒によって冷却され、蒸発する。主蓄熱用流路（44）からガスライン(L2）に流入した冷媒は、圧縮機（22）に吸入される。蓄熱タンク（62）には、蓄熱用熱交換器（63）で冷却された蓄熱媒体が貯留される。

〔利用冷房運転〕
利用冷房運転では、蓄熱装置（60）が作動し、蓄熱タンク（62）に蓄えられた蓄熱媒体の冷熱が、室内の冷房に利用される。図４に示す利用冷房運転では、四方切換弁（25）が第１状態に第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁(SV6)のうち第３電磁弁（SV3）、第５電磁弁（SV5）、及び第６電磁弁（SV6）が開状態になり、残りは閉状態となる。第１減圧弁（EV1）、第４減圧弁（EV4）が全閉状態に、室外膨張弁（24）が全開状態に、第２減圧弁（EV2）及び室内膨張弁（73）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）、及び室内ファン（74）は作動する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が運転状態となり作動する。利用冷房運転の冷媒回路（11）では、室外熱交換器（23）が凝縮器となり、予熱用熱交換器（64）、蓄熱用熱交換器（63）、及び第２過冷却熱交換器（52）が放熱器（冷媒冷却器）となり、室内熱交換器（72）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、室外熱交換器（23）で凝縮する。凝縮した冷媒は、主蓄熱用流路（44）の予熱用熱交換器（64）で冷却され、第１バイパス管（44a）を通過した後、蓄熱用熱交換器（63）で更に冷却される。主蓄熱用流路（44）、第３分岐管（49）を流れて液ライン（L1）に流入した冷媒の多くは、第４伝熱流路（54）を流れ、残りは第２減圧弁（EV2）で減圧された後、第３伝熱流路（53）を流れる。第２過冷却熱交換器（52）では、第４伝熱流路（54）を流れる冷媒が第３伝熱流路（53）の冷媒によって冷却される。第２過冷却熱交換器（52）で冷却された冷媒は、室内膨張弁（73）で減圧された後、室内熱交換器（72）で蒸発する。ガスライン（L2）を流れる冷媒は、第２導入管（51）を流出した冷媒と合流し、圧縮機（22）に吸入される。

〔冷房蓄冷運転〕
冷房蓄冷運転では、蓄熱装置（60）が作動し、蓄熱媒体に冷熱が蓄えられるとともに、室内ユニット（70）で室内の冷房が行われる。図５に示す冷房蓄冷運転では、四方切換弁（25）が第1状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁(SV6)のうち第２電磁弁（SV2）、第３電磁弁（SV3）、及び第４電磁弁（SV4）が開状態になり、残りは閉状態となる。第1減圧弁（EV1）、第３減圧弁（EV3）、及び第４減圧弁（EV4）が全閉状態に、室外膨張弁（24）が全開状態に、第２減圧弁（EV2）、蓄熱用膨張弁（45）、及び室内膨張弁（73）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）及び室内ファン（74）は作動する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が運転状態となり作動する。冷房蓄冷運転の冷媒回路（11）では、室外熱交換器（23）が凝縮器となり、予熱用熱交換器（64）及び第２過冷却熱交換器（52）が放熱器（冷媒冷却器）となり、蓄熱用熱交換器（63）及び室内熱交換器（72）が蒸発器となる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、室外熱交換器（23）で凝縮する。凝縮した冷媒は、第２伝熱流路（34）を流れ、主蓄熱用流路（44）と主液管（42）とに分流する。主蓄熱用流路（44）の冷媒は、予熱用熱交換器（64）の蓄熱媒体によって冷却され、蓄熱用膨張弁（45）で減圧される。主液管（42）の冷媒の多くは、第４伝熱流路（54）を流れ、残りは第２減圧弁（EV2）で減圧された後、第３伝熱流路（53）を流れる。第２過冷却熱交換器（52）では、第４伝熱流路（54）を流れる冷媒が第３伝熱流路（53）の冷媒によって冷却される。第２過冷却熱交換器（52）で冷却された冷媒は、室内膨張弁（73）で減圧された後、室内熱交換器（72）で蒸発する。ガスライン（L2）を流れる冷媒は、第２導入管（51）を流出した冷媒と合流し、圧縮機（22）に吸入される。

〔単純暖房運転〕
単純暖房運転では、蓄熱装置（60）が停止し、室内ユニット（70）で室内の暖房が行われる。図６に示す単純暖房運転では、四方切換弁（25）が第２状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁(SV6)のうち第２電磁弁（SV2）が開状態となり、残りは全て閉状態なる。第１減圧弁（EV1）、第２減圧弁（EV2）、第３減圧弁（EV3）、第４減圧弁（EV4）、及び蓄熱用膨張弁（45）が全閉状態に、室内膨張弁（73）及び室外膨張弁（24）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）、及び室内ファン（74）は作動する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が停止状態となり作動しない。単純暖房運転の冷媒回路（11）では、室内熱交換器（72）が凝縮器となり、室外熱交換器（23）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。室内膨張弁（73）は、室内熱交換器（72）の出口冷媒の過冷却度を制御する。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、ガスライン（L2）を流れ、室内熱交換器（72）で凝縮する。液ライン（L1）に流出した冷媒は、室外膨張弁（24）で減圧された後、室外熱交換器（23）で蒸発し、圧縮機（22）に吸入される。

〔蓄熱運転〕
蓄熱運転では、蓄熱タンク（62）に温熱を蓄えた蓄熱媒体が貯留される。図７に示す蓄熱運転では、四方切換弁（25）が第２状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁(SV6)のうち第３電磁弁（SV3）、第４電磁弁（SV4）、及び第５電磁弁（SV5）が開状態になり、残りは閉状態となる。第１減圧弁（EV1）、第２減圧弁（EV2）、第３減圧弁（EV3）、第４減圧弁（EV4）、及び室内膨張弁（73）が全閉状態に、室外膨張弁（24）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）は作動し、室内ファン（74）は停止する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が運転状態となり作動する。蓄熱運転の冷媒回路（11）では、蓄熱用熱交換器（63）及び予熱用熱交換器（64）が凝縮器となり、室外熱交換器（23）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、ガスライン（L2）を流れ、蓄熱用熱交換器（63）で放熱し、第２バイパス管（44a）を通過した後、予熱用熱交換器（64）で更に放熱する。主蓄熱用流路（44）を流出した冷媒は、室外膨張弁（24）で減圧された後、室外熱交換器（23）で蒸発し、圧縮機（22）に吸入される。蓄熱タンク（62）には、蓄熱用熱交換器（63）及び予熱用熱交換器（64）で加熱された蓄熱媒体が貯留される。

〔暖房蓄熱運転〕
暖房蓄熱運転では、蓄熱装置（60）が作動し、蓄熱タンク（62）に温熱が蓄えられるとともに、室内ユニット（70）で室内の暖房が行われる。暖房蓄熱運転は、第１暖房蓄熱運転（以下、暖房蓄熱運転（１）という）と、第２暖房蓄熱運転（以下、暖房蓄熱運転（２）という）とに大別される。

[暖房蓄熱運転（１）]
図８に示す暖房蓄熱運転（１）では、四方切換弁（25）が第２状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁（SV6）のうち第３電磁弁（SV3）、第５電磁弁（SV5）、及び第６電磁弁（SV6）が開状態となり、残りが閉状態となる。第１減圧弁（EV1）、第２減圧弁（EV2）、第３減圧弁（EV3）、第４減圧弁（EV4）、及び蓄熱用膨張弁（45）が全閉状態に、室内膨張弁（73）及び室外膨張弁（24）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）、及び室内ファン（74）は作動する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が運転状態となり作動する。蓄熱運転の冷媒回路（11）では、室内熱交換器（72）が凝縮器となり、蓄熱用熱交換器（63）及び予熱用熱交換器（64）が放熱器となり、室外熱交換器（23）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、ガスライン（L2）を流れ、その全量が室内熱交換器（72）を流れる。室内熱交換器（72）では、冷媒が室内空気へ放熱して凝縮する。室内熱交換器（72）で凝縮した冷媒は、その全量が第３分岐管（49）を流れ、蓄熱用熱交換器（63）を流れる。蓄熱用熱交換器（63）では、冷媒が蓄熱媒体へ放熱し、蓄熱媒体が加熱される。蓄熱用熱交換器（63）を流れた冷媒は、予熱用熱交換器（64）で更に蓄熱媒体へ放熱し、液ライン（L1）を流れる。この冷媒は、室外熱交換器（23）で蒸発し、圧縮機（22）に吸入される。

以上のように、暖房蓄熱運転（１）では、室内熱交換器（72）で凝縮した冷媒の全量が、蓄熱用熱交換器（63）を流れる。この結果、暖房に利用されなかった余剰の冷媒の熱を蓄熱媒体の温蓄熱に利用できる。

[暖房蓄熱運転（２）]
図９に示す暖房蓄熱運転（２）では、四方切換弁（25）が第２状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁（SV6）のうち第２電磁弁（SV2）、第３電磁弁（SV3）、第４電磁弁（SV4）、第５電磁弁（SV5）が開状態となり、残りが閉状態となる。第１減圧弁（EV1）、第２減圧弁（EV2）、第３減圧弁（EV3）、及び第４減圧弁（EV4）が全閉状態に、室内膨張弁（73）及び室外膨張弁（24）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）、及び室内ファン（74）は作動する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が運転状態となり作動する。蓄熱運転の冷媒回路（11）では、室内熱交換器（72）及び蓄熱用熱交換器（63）が凝縮器となり、室外熱交換器（23）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、ガスライン（L2）を流れ、一部が室内熱交換器（72）を流れ、残りが主蓄熱用流路（44）を流れる。室内熱交換器（72）では、冷媒が室内空気へ放熱して凝縮する。室内熱交換器（72）で凝縮した冷媒は、主液管（42）を流れる。

主蓄熱用流路（44）の冷媒は、蓄熱用熱交換器（63）で蓄熱媒体へ放熱して凝縮する。この冷媒は、高温高圧のガス冷媒であるため、冷媒と蓄熱媒体との温度差が大きくなり、蓄熱媒体に確実に温熱を付与することができる。蓄熱用熱交換器（63）で凝縮した冷媒は、主液管（42）を流れる冷媒と合流し、室外膨張弁（24）で減圧される。減圧後の冷媒は、室外熱交換器（23）で蒸発し、圧縮機（22）に吸入される。

以上のように、暖房蓄熱運転（２）では、圧縮機（22）から吐出された高温高圧のガス冷媒が、室内熱交換器（72）と蓄熱用熱交換器（６３）との双方へ並列に流れ、各々で凝縮する。この結果、室内の暖房を継続しつつ、蓄熱媒体に温熱を確実に付与させることができる。

〔利用暖房運転〕
利用暖房運転では、蓄熱装置（60）が作動し、蓄熱タンク（62）に蓄えられた蓄熱媒体の温熱が低圧冷媒の蒸発熱として利用される。これにより、暖房負荷の軽減が図られる。利用暖房運転は、第１利用暖房運転（以下、利用暖房運転（１）という）と、第２利用暖房運転（以下、利用暖房運転（２）という）とに大別される。

[利用暖房運転（１）]
利用暖房運転（１）は、蓄熱用熱交換器（63）で蒸発する冷媒の圧力（ＭＰ）と、室外熱交換器（23）で蒸発する冷媒の圧力（ＬＰ）との差（ＭＰ−ＬＰ）が比較的小さくなるような条件下で実行される。例えば冬季において、外気温度が比較的高い一方、蓄熱装置（60）の蓄熱回路（61）の蓄熱媒体の温度が比較的低いような場合が、この条件に相当する。

図１０に示す利用暖房運転（１）では、四方切換弁（25）が第２状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁（SV6）のうち第３電磁弁（SV3）及び第５電磁弁（SV5）が開状態になり、残りが閉状態となる。第１減圧弁（EV1）及び室外膨張弁（24）が全開状態に、第２減圧弁（EV2）、第３減圧弁（EV3）が全閉状態に、第４減圧弁（EV4）及び室内膨張弁（73）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）及び室内ファン（74）は作動し、室外ファン（26）は停止する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が運転状態となり作動する。利用暖房運転（１）の冷媒回路（11）では、室内熱交換器（72）が凝縮器となり、蓄熱用熱交換器（63）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、ガスライン（L2）を流れ、室内熱交換器（72）で凝縮する。液ライン（L1）に流出した冷媒は、その全量が第２分岐管（48）に流入する。第２分岐管（48）では、第４減圧弁（EV4）によって冷媒が低圧まで減圧される。減圧された冷媒は、蓄熱用熱交換器（63）の蓄熱側冷媒流路（63b）を流れ、蓄熱媒体から吸熱して蒸発する。蓄熱用熱交換器（63）で蒸発した冷媒は、第１バイパス管（44a）と通過し、予熱用熱交換器（64）の予熱側冷媒流路（64b）を流れ、蓄熱媒体から吸熱して更に蒸発する。この冷媒は、主蓄熱用流路（44）を流れ、第１導入管（31）と室外熱交換器（23）とに分流する。これらの冷媒は、吸入管（28）で合流し、圧縮機（22）に吸入される。このため、冷媒の圧力損失を低減でき、圧縮機（22）の動力を軽減できる。この際、第１導入管（31）を流れる冷媒は、第１過冷却熱交換器（32）を流れるが、第１過冷却熱交換器（32）は空気熱交換器でないため、熱ロスも少ない。また、室外ファン（26）は停止状態であるため、冷媒が室外熱交換器（23）を流れても、熱ロスが少ない。このように、利用暖房運転（１）では、低圧ガス冷媒の圧力損失や熱ロスの低減を図ることができる。また、第１導入管（31）は、冷媒を過冷却するための低圧インジェクション管を兼用するので、配管の本数を削減できる。

なお、利用暖房運転（１）において、第１減圧弁（EV1）と室外膨張弁（24）のうち室外膨張弁（24）だけを全閉状態とし、低圧ガス冷媒を第１導入管（31）だけに流してもよい。また、第１減圧弁（EV1）と室外膨張弁（24）のうち第１減圧弁（EV1）だけを全閉状態とし、低圧ガス冷媒を室外熱交換器（23）だけに流してもよい。

[利用暖房運転（２）]
利用暖房運転（２）は、蓄熱用熱交換器（63）で蒸発する冷媒の圧力（ＭＰ）と、室外熱交換器（23）で蒸発する冷媒の圧力（ＬＰ）との差（ＭＰ−ＬＰ）が比較的大きくなるような条件下で実行される。例えば冬季において、外気温度が比較的低い一方、蓄熱装置（60）の蓄熱回路（61）の蓄熱媒体の温度が比較的高いような場合が、この条件に相当する。

図１１に示す利用暖房運転（２）では、四方切換弁（25）が第２状態に、第１電磁弁（SV1）から第６電磁弁（SV6）のうち第１電磁弁（SV1）、第２電磁弁（SV2）、及び第５電磁弁（SV5）が開状態になり、残りは閉状態となる。第１減圧弁（EV1）、第２減圧弁（EV2）、及び第３減圧弁（EV3）が全閉状態に、第４減圧弁（EV4）、室内膨張弁（73）、及び室外膨張弁（24）の開度が適宜調節される。圧縮機（22）、室外ファン（26）、及び室内ファン（74）は作動する。蓄熱装置（60）は、ポンプ（67）が運転状態となり作動する。利用暖房運転の冷媒回路（11）では、室内熱交換器（72）が凝縮器となり、蓄熱用熱交換器（63）、予熱用熱交換器（64）、及び室外熱交換器（23）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。

圧縮機（22）から吐出された冷媒は、ガスライン（L2）を流れ、室内熱交換器（72）で凝縮する。液ライン（L1）に流出した冷媒は、第２分岐管（48）と主液管（42）とに分流する。第２分岐管（48）の冷媒は、第４減圧弁（EV4）で中間圧（冷媒回路（11）の高圧圧力と低圧圧力との間の中間圧力）にまで減圧され、主蓄熱用流路（44）に流出する。主蓄熱用流路（44）の冷媒は、蓄熱用熱交換器（63）及び予熱用熱交換器（64）で加熱され、蒸発する。蒸発した冷媒は、中間中継管（46）、連絡配管（13）、及び中間吸入管（35）を順に流れ、圧縮機（22）の圧縮途中の圧縮室に吸入される。

主液管（42）の冷媒は、室外膨張弁（24）で減圧された後、室外熱交換器（23）で蒸発し、圧縮機（22）の吸入管（28）に吸入される。圧縮機（22）の圧縮室では、吸入管（28）から吸入された低圧冷媒が中間圧まで圧縮された後、中間吸入管（35）から吸入された中間圧冷媒と混合し、高圧圧力まで圧縮される。

利用暖房運転（２）では、外気温度が低く、蓄熱装置（60）の蓄熱回路（61）の蓄熱媒体の温度が比較的高い条件下で実行されるため、蓄熱用熱交換器（63）の冷媒の蒸発圧力ＭＰと、室外熱交換器（23）の冷媒の蒸発圧力ＬＰとの圧力差（ＭＰ−ＬＰ）とが比較的大きくなる。このため、圧縮機（22）の圧縮室の圧縮途中では、圧縮室の内圧が中間吸入管（35）より導入される冷媒の圧力より大きくなることを抑制でき、中間吸入管（35）の冷媒を圧縮室に確実に導入できる。

しかも、中間吸入管（35）には、圧縮機（22）から主蓄熱用流路（44）へ向かう逆流を禁止する逆止弁（CV1）が設けられている。このため、仮に中間吸入管（35）を流出する冷媒の圧力ＭＰが、圧縮途中の圧縮室の内圧より低くなったとしても、圧縮室の冷媒が中間吸入管（35）を逆流してしまうことがない。なお、逆止弁（CV1）は、中間吸入管（35）のうち圧縮機（22）のケーシング（22a）内に位置する内側配管部（36）に設けてもよい。これにより、圧縮機構の圧縮途中の圧縮室から逆止弁（CV1）までの流路長さを最小限に抑えることができ、ひいては冷媒の圧縮に寄与しない死容積を最小限に抑えることができる。この結果、圧縮機（22）の圧縮効率の低下を防止できる。

また、ＭＰ−ＬＰが比較的大きい条件下で冷媒が圧縮されると、圧縮機（22）で冷媒を高圧まで圧縮させるために要する総仕事量が軽減される。この結果、利用暖房運転（２）では、蓄熱媒体の温熱を冷媒に回収させつつ、省エネ性の高い暖房を行うことができる。

[利用暖房運転の第１動作]
上述した利用暖房運転（１）や利用暖房運転（２）では、コントローラ（100）が、外気温度センサ（S1）（図１を参照）で検出された外気温度Ｔｏと、所定の温度Ｔａとを比較する。検出された外気温度Ｔoが、所定温度Ｔａ以上である場合、第１条件が成立したと判定し、第１動作が実行される。

第１動作は、利用暖房運転（１）や利用暖房運転（２）において、蓄熱媒体の温度が水和物生成温度より高い状態にあるときのみ、蓄熱媒体が蓄熱用熱交換器（63）を介して冷媒を加熱する運転である。つまり、第１動作では、蓄熱媒体に蓄えられた顕熱及び潜熱のうち顕熱のみが暖房に利用されるということができる。

第１動作では、比較的高温の蓄熱媒体の顕熱が、蓄熱用熱交換器（63）や予熱用熱交換器（64）を介して冷媒に付与される。従って、蓄熱媒体と冷媒とを熱交換させても、蒸発圧力を比較的高く維持でき、暖房効率を向上できる。ただし、第１動作中では、外気温度Ｔoが高く、室外熱交換器（23）の低圧冷媒の蒸発圧力も高いため、第１動作が継続して行われ、蓄熱回路（61）の蓄熱媒体の温度が徐々に低下していくと、蓄熱回路（61）での蒸発圧力も低下していき、第１動作を継続しても、暖房効率が向上しなくなる。そこで、蓄熱媒体温度センサ（S2）で検出した蓄熱媒体の温度が基準温度Ｔｂより低くなると、コントローラ（100）は、第１動作を終了させ、単純暖房運転を実行させるように各機器を制御する。ここで、基準温度Ｔｂは、蓄熱媒体の水和物生成温度（例えば１２℃）以上の所定温度である。

単純暖房運転（図６）に移行すると、ポンプ（67）が停止し、冷媒が蓄熱用熱交換器（63）を流れない。従って、冷媒によって蓄熱媒体がこれ以上冷却されることがなく、蓄熱媒体の温度が水和物生成温度以下になることもない。この結果、蓄熱回路（61）では、包接水和物が結晶化して配管内に蓄積してしまうことを未然に回避でき、蓄熱回路（61）の閉塞を確実に防止できる。しかも、単純暖房運転へ移行することで、室内の暖房が継続されるため、室内の快適性が損なわれてしまうこともない。

[利用暖房運転の第２動作]
上述した利用暖房運転（１）や利用暖房運転（２）において、検出された外気温度Ｔoが、所定温度Ｔａより小さい場合、第１条件が成立しないと判定し、第２動作が実行される。

第２動作は、蓄熱媒体の温度が水和物生成温度より低くなっても、蓄熱媒体が蓄熱用熱交換器（63）を介して冷媒を加熱する動作を継続させる運転である。つまり、第２動作では、蓄熱媒体に蓄えられた顕熱と潜熱の双方が暖房に利用されるということができる。

第２動作では、比較的低温の蓄熱媒体の潜熱が、蓄熱用熱交換器（63）及び予熱用熱交換器（68）を介して冷媒に付与される。第２動作中では、外気温度Ｔoが低く、室外熱交換器（23）の低圧冷媒の蒸発圧力も低い。従って、蓄熱媒体と冷媒とを熱交換させることで、蒸発圧力を高くすることができ、暖房効率を向上できる。

第２動作が継続して行われると、蓄熱回路（61）の蓄熱媒体の温度が徐々に低下し、水和物生成温度よりも低くなる。これにより、蓄熱回路（61）では、包接水和物が生成し水和物の結晶が配管内に蓄積してしまう可能性がある。そこで、蓄熱装置（60）では、このような包接水和物の結晶の蓄積の開始を蓄熱媒体温度センサ（S2）で検出するようにしている。

具体的に、蓄熱回路（61）の蓄熱媒体は、水和物生成温度より温度が低くなったとしても、過冷却状態となり、水和物の結晶は生成しない。しかし、この過冷却状態の蓄熱媒体に衝撃等の何らかのきっかけが与えられると、過冷却状態が解消され、水和物結晶が生成される。このように過冷却状態が解消されると、蓄熱媒体の温度が水和物生成温度の近くまで上昇する。そこで、コントローラ（100）は、蓄熱媒体温度センサ（S2）で検出された蓄熱媒体の温度が上昇変化すると、包接水和物の結晶の蓄積が開始すると判定する。なお、包接水和物の結晶の蓄積の開始を検出する蓄積検出部として、例えば蓄熱回路（61）の蓄熱媒体の循環量を検知する流量検知部を採用してもよい。つまり、流量検知部で検知する蓄熱回路（61）の蓄熱媒体の循環量が所定値より低くなると、包接水和物の結晶の蓄積が開始すると検知してもよい。

このようにして包接水和物の結晶の蓄積の開始が検出されると、コントローラ（100）は、第２動作を停止させ、暖房蓄熱運転を実行させる。具体的に、包接水和物の結晶の蓄積の開始が検出されると、コントローラ（100）は、室内熱交換器（72）で凝縮した冷媒の温度が高いことを示す条件が成立するか否かの判定を行う。

具体的に、コントローラ（100）の判定部は、第２動作から暖房蓄熱運転に移行する際、室内熱交換器（72）で凝縮した冷媒の温度Ｔｂと、予め設定された冷媒基準温度Ｔｓとを比較する。ここで、冷媒の温度Ｔｂが冷媒基準温度Ｔｓより高いと、上記条件が成立したと判定する。この場合、図８に示すように、コントローラ（100）は、第１暖房蓄熱運転（暖房蓄熱運転（１））を実行させる。この結果、圧縮機（22）で圧縮された冷媒の全量が室内熱交換器（72）、蓄熱用熱交換器（63）を順に流れる暖房蓄熱運転（１）が実行される。この条件下の暖房蓄熱運転（１）では、室内熱交換器（72）を流れた冷媒の温度が十分に高いため、この冷媒により蓄熱媒体を十分に加熱することができ、且つ室内の暖房を継続して行うことができる。

一方、第２動作から暖房蓄熱運転へ移行する際、室内熱交換器（72）で凝縮した冷媒の温度Ｔｂが冷媒基準温度Ｔｓ以下であったとする。この場合、コントローラ（100）の判定部は、室内熱交換器（72）で凝縮した冷媒の温度が高いことを示す条件が成立しないと判定する。すると、図９に示すように、コントローラ（100）は、第２暖房蓄熱運転（暖房蓄熱運転（２））を実行させる。この結果、圧縮機（22）で圧縮された冷媒が室内熱交換器（72）と蓄熱用熱交換器（63）の双方に分流し、各々で蒸発する。この結果、室内の暖房を継続しつつ、蓄熱媒体を確実に昇温させることができる。

〈圧縮機効率と運転の切り替え〉
以下に、圧縮機（22）の回転速度及び圧縮機効率と、これに関係して蓄熱式空気調和機（10）の運転を切り換えることについて説明する。

〔圧縮機効率〕
圧縮機（22）の説明において述べた通り、圧縮機（22）のモータは、インバータ部によって運転周波数が可変に構成され、回転速度が可変である。ここで、圧縮機（22）の圧縮機効率は、その回転速度に依存する。図１２に圧縮機の回転速度（rps）と圧縮機効率（％）との関係の一例を示す。

図１２に示される例では、回転速度がＲ付近において圧縮機効率が最高である。回転速度がＲよりも低くなると圧縮機効率は次第に低下し、回転速度Ｒminでは最低となる。回転速度が高すぎる場合にも圧縮機効率は低下し、回転速度ＲmaxではＲの場合を下回っている。

このようなことから、圧縮機効率の高い回転速度において圧縮機（22）を動作させることが望ましい。特に、回転速度が小さくなると圧縮機効率は急速に低下するので、回転速度が極端に低くなることは避けるのが望ましい。

蓄熱式空気調和機（10）の空気調和能力は、圧縮機（22）の回転速度を調節することによって制御される。このため、蓄熱式空気調和機（10）の運転中に室内の空調負荷（冷房負荷又は暖房負荷）が小さくなると、室内の空調負荷に応じて蓄熱式空気調和機（10）の空調能力を低下させるために、圧縮機（22）の回転速度が引き下げられる。

また、圧縮機（22）の回転速度を最小値（最低回転速度）に設定しても空調能力が空調負荷に対して過剰である場合には、従来ならば、圧縮機（22）の停止と再起動とを繰り返すオン・オフ運転を行うことで、室内温度が低くなり過ぎたり高くなり過ぎたりするのを防ぐことが行われていた。しかしながら、オン・オフ運転は、消費電力の増加、空調がオン・オフされることによる快適性の低下等の原因となるので、避けることが望ましい。

そこで、以下に説明するように、単純冷房運転と冷房蓄冷運転との切り換え（及び、単純暖房運転と暖房蓄熱運転との切り換え）を行う。

〔単純冷房運転と冷房蓄冷運転との切り換え〕
単純冷房運転中、室内の冷房負荷が小さくなり、圧縮機（22）の回転速度が所定の下側基準値Ｒ１にまで下がると、コントローラ（100）が蓄熱式空気調和機（10）の運転を単純冷房運転から冷房蓄冷運転に切り換える。

ここで、下側基準値Ｒ１は、Ｒminよりも大きくＲよりも小さい値に設定される。また、下側基準値Ｒ１は、Ｒminよりも少しだけ大きな値に設定されるのが望ましい。

単純冷房運転では、室内熱交換器（72）における室内空気の冷却だけが行われるのに対し、冷房蓄熱運転では、室内熱交換器（72）における室内空気の冷却と、蓄熱用熱交換器（63）における蓄熱媒体の冷却とが行われる。従って、単純冷房運転から冷房蓄冷運転に切り替わると、冷凍サイクルの低圧が一時的に上昇する。

一方、単純冷房運転及び冷房蓄冷運転では、冷凍サイクルの低圧（つまり、圧縮機へ吸入される冷媒の圧力）が所定の目標値となるように、コントローラ（100）が圧縮機（22）の回転速度を調節する。このため、単純冷房運転から冷房蓄冷運転に切り替わると、冷凍サイクルの低圧を目標値にまで引き下げるために、圧縮機（22）の回転速度を引き上げる必要がある。

そこで、本実施形態のコントローラ（100）は、単純冷房運転中に圧縮機（22）の回転速度が下側基準値Ｒ１にまで低下し、圧縮機（22）が効率の悪い回転速度にて作動する状態になると、蓄熱式空気調和機（10）の運転を単純冷房運転から冷房蓄冷運転へ切り換え、圧縮機（22）の回転速度を増加させる。その結果、圧縮機（22）の回転速度が下側基準値Ｒ１よりも高くなり、圧縮機（22）の効率が改善される。

また、圧縮機（22）の回転速度を最小値Ｒminに設定しても蓄熱式空気調和機（10）の冷房能力が室内の冷房負荷に対して過剰である場合は、従来なら、圧縮機（22）の停止と再起動とを繰り返すオン・オフ運転を行うことにより、室内温度が低くなり過ぎるのを防ぐ必要があった。

これに対し、本実施形態のコントローラ（100）は、単純冷房運転中に圧縮機（22）の回転速度が下側基準値Ｒ１にまで低下すると、蓄熱式空気調和機（10）の運転を単純冷房運転から冷房蓄冷運転へ切り換える。このようにすると、冷凍サイクルによって得られる冷熱の一部だけを利用して室内を冷房することが可能となり、圧縮機（22）を作動させ続けながら、室内熱交換器（72）での室内空気の冷却に用いられる冷熱を、室内の冷房負荷に見合った量にまで引き下げることが可能となる。従って、本実施形態によれば、室内の冷房負荷が非常に小さい状態でも、圧縮機（22）のオン・オフ運転を回避することによって室内の快適性が高く保たれる。

単純冷房運転から冷房蓄冷運転への切り替えを行う下側基準値Ｒ１は、図１２のような回転速度と圧縮機効率との関係、蓄冷を行うための圧縮機（22）の回転速度等から決定される。また、蓄熱部（60）に蓄冷されている冷熱の量を、下側基準値を決める要素としても良い。

次に、冷房蓄冷運転中に圧縮機（22）の回転速度が上側基準値Ｒ２に達した場合には、冷房蓄冷運転中から単純冷房運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を低下させる。ここで、上側基準値Ｒ２は、Ｒよりも大きくＲmaxよりも小さい値に設定される。

例えば、図１２において、回転数がＲを越えてＲmaxに近づくと圧縮機効率は低下する。このような場合には、冷房蓄冷運転から単純冷房運転に切り換えた方が圧縮機効率を高くすることができる。

また、圧縮機（22）の回転速度が高くなると消費電力が大きくなる。この点からも、回転速度が所定の値を超えた場合には、冷房蓄冷運転から単純冷房運転に切り換えることが望ましい。

上側基準値Ｒ２については、下側基準値Ｒ１と同様に、回転速度と圧縮機効率との関係、蓄冷を行うための圧縮機（22）の回転速度等から決定される。

尚、蓄熱部（60）に蓄冷するためには少なくとも一定量の冷熱が必要であり、単純冷房運転を冷房蓄冷運転に切り換える際の回転速度の増加量は、少なくとも、上記一定量の冷熱を発生させることができる回転速度の値でなければならない。

これに関して、蓄熱部（60）を、圧縮機（22）の最低回転速度で発生可能な冷熱を利用して蓄冷が行えるように設計しても良い。この場合、圧縮機（22）の回転速度を、当該圧縮機（22）の最低回転速度の値だけ増加させることにより、単純冷房運転から冷房蓄冷運転に切り換えることができる。

〔単純暖房運転と暖房蓄熱運転との切り換え〕
単純暖房運転と暖房蓄熱運転との切り替えについても、上記に説明した単純冷房運転と冷房蓄冷運転との切り替えと同様に行う。

単純暖房運転では、室内熱交換器（72）における室内空気の加熱だけが行われるのに対し、暖房蓄熱運転では、室内熱交換器（72）における室内空気の加熱と、蓄熱用熱交換器（63）における蓄熱媒体の加熱とが行われる。従って、単純暖房運転から暖房蓄熱運転に切り替わると、冷凍サイクルの高圧が一時的に低下する。

一方、単純暖房運転及び暖房蓄熱運転では、冷凍サイクルの高圧（つまり、圧縮機から吐出される冷媒の圧力）が所定の目標値となるように、コントローラ（100）が圧縮機（22）の回転速度を調節する。このため、単純暖房運転から暖房蓄熱運転に切り替わると、冷凍サイクルの高圧を目標値にまで引き上げるために、圧縮機（22）の回転速度を引き上げる必要がある。

そこで、本実施形態のコントローラ（100）は、単純暖房運転中に圧縮機（22）の回転速度が下側基準値Ｒ１にまで低下し、圧縮機（22）が効率の悪い回転速度にて作動する状態になると、蓄熱式空気調和機（10）の運転を単純暖房運転から暖房蓄熱運転へ切り換え、圧縮機（22）の回転速度を増加させる。その結果、圧縮機（22）の回転速度が下側基準値Ｒ１よりも高くなり、圧縮機（22）の効率が改善される。

また、圧縮機（22）の回転速度を最小値Ｒminに設定しても蓄熱式空気調和機（10）の暖房能力が室内の暖房負荷に対して過剰である場合は、従来なら、圧縮機（22）の停止と再起動とを繰り返すオン・オフ運転を行うことにより、室内温度が高くなり過ぎるのを防ぐ必要があった。

これに対し、本実施形態のコントローラ（100）は、単純暖房運転中に圧縮機（22）の回転速度が下側基準値Ｒ１にまで低下すると、蓄熱式空気調和機（10）の運転を単純暖房運転から暖房蓄熱運転へ切り換える。このようにすると、冷凍サイクルによって得られる温熱の一部だけを利用して室内を暖房することが可能となり、圧縮機（22）を作動させ続けながら、室内熱交換器（72）での室内空気の加熱に用いられる温熱を、室内の暖房負荷に見合った量にまで引き下げることが可能となる。従って、本実施形態によれば、室内の暖房負荷が非常に小さい状態でも、圧縮機（22）のオン・オフ運転を回避することによって室内の快適性が高く保たれる。

次に、暖房蓄熱運転中に圧縮機（22）の回転速度が上側基準値Ｒ２に達した場合には、蓄熱式空気調和機（10）の運転を暖房蓄熱運転から単純暖房運転に切り換えて圧縮機（22）の回転速度を低下させる。

図１２において、回転数がＲを超えてＲmaxに近づくと圧縮機効率は低下する。このような場合には、暖房蓄熱運転から単純暖房運転に切り換えた方が圧縮機効率を高くすることができる。また、圧縮機（22）の回転速度が高くなると消費電力が大きくなる。この点からも、回転速度が所定の値を超えた場合には、暖房蓄熱運転から単純暖房運転に切り換えることが望ましい。

下側基準値Ｒ１及び上側基準値Ｒ２についても、冷房の場合と同様に、図１２のような回転速度と圧縮機効率との関係、蓄冷を行うための圧縮機（22）の回転速度等に基づいて決定することができる。

尚、蓄熱部（60）に蓄熱するためには少なくとも一定量の温熱が必要であり、単純暖房運転を暖房蓄熱運転に切り換える際の回転速度の増加量は、少なくとも、上記一定量の温熱を発生させることができる回転速度の値でなければならない。

これに関して、蓄熱部（60）を、圧縮機（22）の最低回転速度で発生可能な温熱を利用して蓄熱が行われるように設計してもよい。この場合、圧縮機（22）の回転速度を、当該圧縮機（22）の最低回転速度の値だけ増加させることにより、単純暖房運転から暖房蓄熱運転に切り換えることができる。

《実施形態の変形例》
以上に説明した実施形態では、中間吸入管（35）のうち圧縮機（22）のケーシング（22a）の外部に逆止弁（CV1）を設けている。これにより、逆止弁（CV1）の接続作業やメンテナンスが容易となる。しかし、中間吸入管（35）のうちケーシング（22a）の内部の内側配管部（36）に逆止弁（CV1）を設けてもよい。これにより、圧縮機構の圧縮途中の圧縮室から逆止弁（CV1）までの流路長さを最小限に抑えることができ、ひいては冷媒の圧縮に寄与しない死容積を最小限に抑えることができる。この結果、圧縮機（22）の圧縮効率の低下を防止できる。

《その他の実施形態１》
上記実施形態において冷房蓄冷運転及び暖房蓄熱運転によって蓄熱部（60）に蓄えた冷熱は、室内の冷房負荷または暖房負荷が高くなる時に利用されることが好ましい。即ち、蓄熱式空気調和機（10）は、室内の冷房負荷または暖房負荷が所定値よりも高い高負荷である場合、利用冷房運転や利用暖房運転（１）（２）を行うと良い。

図１３（ａ）における破線のグラフは、その他の実施形態１に係る蓄熱式空気調和機の消費電力の推移を表し、実線のグラフは、従来の空気調和機の消費電力の推移を表す。図１３（ａ）から明らかなように、その他の実施形態１に係る蓄熱式空気調和機は、従来の空気調和機に比して、低負荷時の消費電力は上昇し、高負荷時の消費電力は減少している。

その他の実施形態１では、低負荷時且つ室内を冷房する際には、単純冷房運転から冷房蓄冷運転に切り換えて運転を行い、低負荷時且つ室内を暖房する際には、単純暖房運転から暖房蓄熱運転に切り換えて運転が行われる。これに対し、従来では、低負荷時且つ室内を冷房する際は単純冷房運転が続けて行われ、低負荷時且つ室内を暖房する際には、単純暖房運転が続けて行われる。そのため、図１３（ａ）では、単純冷房運転または単純暖房運転の場合よりも、冷房蓄冷運転または暖房蓄熱運転を行うその他の実施形態１の場合の方が、低負荷時の消費電力が上昇しているのである。このように、その他の実施形態１では、従来に比して電力は上昇するものの、効率良く蓄冷または蓄熱を行うことができている。

また、その他の実施形態１では、高負荷時且つ室内を冷房する際には、利用冷房運転が行われ、高負荷時且つ室内を暖房する際には、利用暖房運転が行われる。これに対し、従来では、高負荷時且つ室内を冷房する際は単純冷房運転が続けて行われ、高負荷時且つ室内を暖房する際には単純暖房運転が続けて行われる。そのため、図１３（ａ）では、単純冷房運転または単純暖房運転の場合よりも、利用冷房運転または利用暖房運転を行うその他の実施形態１の場合の方が、高負荷時の消費電力が低下しているのである。

低負荷時及び高負荷時の消費電力からすると、その他の実施形態１は、従来に比して消費電力を平準化できていると言える。

このようなその他の実施形態１に係る蓄熱式空気調和機（10）は、室内空気の温度変化を抑えて快適性を確保できると共に、該空気調和機（10）消費電力の低減を図ることができる。

ここで、上述した室内の冷房負荷または暖房負荷は、予測される日々の気温の推移データ、該推移データにおける気温のピーク値、気温推移の年間データ等を用いて、コントローラ（100）により判断されることが好ましい。

《その他の実施形態２》
図１３（ｂ）では、定格能力に対する負荷率の推移に対する蓄熱式空気調和機（10）の効率を曲線のグラフで表し、定格能力に対する負荷率の推移に対する蓄熱式空気調和機（10）の運転時間を、暖房運転と冷房運転とに分けて棒グラフにて表している。

図１３（ｂ）の棒グラフから、定格能力に対する負荷率の最大は、冷房運転の場合は１００％であるが、暖房運転の場合は７０％であることが分かる。更に、図１３（ｂ）の棒グラフから、冷房運転及び暖房運転共に、年間運転時間の約９割は、負荷率が５０％以下の部分に集中していることが分かる。

このような場合、通常は、蓄熱式空気調和機（10）の選定は、冷房運転の際の最大の負荷率（即ち１００％）に合わせて行われる。しかし、図１３（ｂ）の棒グラフから明らかなように、冷房運転においても負荷率が最大（１００％）となる冷房運転時間は、年に数時間程度と僅かである。

一方、上述したその他の実施形態１に係る蓄熱式空気調和機（10）は、室内の冷房負荷が高負荷であれば利用冷房運転を行うことができ、室内の暖房負荷が高負荷であれば利用暖房運転を行うことができる。即ち、その他の実施形態１に係る蓄熱式空気調和機（10）であれば、負荷率が高い場合には、利用冷房（または利用暖房）運転にて対応することできる。それ故、上記その他の実施形態１に係る蓄熱式空気調和機（10）の場合、当該空気調和機（10）の選定時には、通常選定される場合よりもサイズ（馬力）の小さいものを選定することができる。例えば、上記その他の実施形態１であれば、本来１０ＨＰの蓄熱式空気調和機を選定する場合、それよりもサイズ（馬力）が小さい８ＨＰの蓄熱式空気調和機を選定することができる。

図１３（ｂ）では、１０ＨＰの蓄熱式空気調和機の負荷率に対する効率の推移を実線からなる曲線のグラフで表し、８ＨＰの蓄熱式空気調和機の負荷率に対する効率の推移を破線からなる曲線のグラフで表している。この２つのグラフの比較から、サイズ（馬力）の小さい蓄熱式空気調和機は、サイズ（馬力）の大きい蓄熱式空気調和機よりも、低負荷での効率が上昇していることが分かる。

つまり、上記その他の実施形態１に係る蓄熱式空気調和機（10）において、サイズ（馬力）の小さい蓄熱式空気調和機を選定することで、通常選定されるサイズ（馬力）の蓄熱式空気調和機よりも、出現率の高い低負荷時の効率が高まるため、年間効率を向上させることができる。

《その他の実施形態３》
上記各実施形態の蓄熱部は、蓄熱媒体が循環する蓄熱回路を備えた、いわゆるダイナミック式の蓄熱装置である。しかし、蓄熱部は、例えばタンク内に停留した水や他の蓄熱媒体を冷媒と熱交換させる、いわゆるスタティック式の蓄熱装置であってもよい。

以上説明したように、本発明は、貯蓄式空気調和機について有用である。

10 蓄熱式空気調和機
11 冷媒回路
22 圧縮機（圧縮部）
23 室外熱交換器
28 吸入管（低圧吸入部）
31 第１導入管（低圧導入管）
32 第１過冷却熱交換器（第１熱交換器）
35 中間吸入管（中間吸入部）
36 内側配管部
44 主蓄熱用流路
60 蓄熱部（蓄熱装置）
61 蓄熱回路
62 蓄熱タンク
63 蓄熱用熱交換器
65 流出管（流出部）
72 室内熱交換器
100 コントローラ（運転制御部）
EV1 第１減圧弁（減圧弁）

Claims (6)

1. 圧縮機（22）と室外熱交換器（23）と室内熱交換器（72）とを有して冷凍サイクルを行う冷媒回路（11）と、蓄熱媒体を有して該蓄熱媒体を上記冷媒回路（11）の冷媒と熱交換させる蓄熱部（60）とを備え、
   上記冷媒回路（11）において上記室外熱交換器（23）で冷媒が凝縮し且つ上記室内熱交換器（72）で冷媒が蒸発する単純冷房運転と、上記冷媒回路（11）において上記室外熱交換器（23）で冷媒が凝縮し且つ上記室内熱交換器（72）で冷媒が蒸発すると共に、上記蓄熱部（60）の上記蓄熱媒体が上記冷媒により冷却される冷房蓄冷運転とを実行可能な蓄熱式空気調和機であって、
   上記単純冷房運転中に上記圧縮機（22）の回転速度が所定の下側基準値にまで下がると、蓄熱式空気調和機の運転を上記単純冷房運転から上記冷房蓄冷運転に切り換え、上記圧縮機（22）の回転速度を増加させる運転制御部（100）を備えている
   ことを特徴とする蓄熱式空気調和機。
2. 請求項１において、
   上記運転制御部（100）は、上記冷房蓄冷運転中に上記圧縮機（22）の回転速度が所定の上側基準値にまで上がると、蓄熱式空気調和機の運転を上記冷房蓄冷運転から上記単純冷房運転に切り換え、上記圧縮機（22）の回転速度を低下させる
   ことを特徴とする蓄熱式空気調和機。
3. 請求項１又は２において、
   上記運転制御部（100）において、蓄熱式空気調和機の運転を上記単純冷房運転から上記冷房蓄冷運転に切り換える際の上記圧縮機（22）の回転速度の増加量が、上記圧縮機（22）の最低回転速度と同じ値となっている
   ことを特徴とする蓄熱式空気調和機。
4. 圧縮機（22）と室外熱交換器（23）と室内熱交換器（72）とを有して冷凍サイクルを行う冷媒回路（11）と、蓄熱媒体を有して該蓄熱媒体を上記冷媒回路（11）の冷媒と熱交換させる蓄熱部（60）とを備え、
   上記冷媒回路（11）において上記室内熱交換器（72）で冷媒が凝縮し且つ上記室外熱交換器（23）で冷媒が蒸発する単純暖房運転と、上記冷媒回路（11）において上記室内熱交換器（72）で冷媒が凝縮し且つ上記室外熱交換器（23）で冷媒が蒸発すると共に、上記蓄熱部（60）の上記蓄熱媒体が上記冷媒により加熱される暖房蓄熱運転とを実行可能な蓄熱式空気調和機であって、
   上記単純暖房運転中に上記圧縮機（22）の回転速度が所定の下側基準値にまで下がると、蓄熱式空気調和機の運転を上記単純暖房運転から上記暖房蓄熱運転に切り換え、上記圧縮機（22）の回転速度を増加させる運転制御部（100）を備えている
   ことを特徴とする蓄熱式空気調和機。
5. 請求項４において、
   上記運転制御部（100）は、上記暖房蓄熱運転中に上記圧縮機（22）の回転速度が所定の上側基準値にまで上がると、蓄熱式空気調和機の運転を上記暖房蓄熱運転から上記単純暖房運転に切り換え、上記圧縮機（22）の回転速度を低下させる
   ことを特徴とする蓄熱式空気調和機。
6. 請求項４又は５において、
   上記運転制御部（100）において、蓄熱式空気調和機の運転を上記単純暖房運転から上記暖房蓄熱運転に切り換える際の上記圧縮機（22）の回転速度の増加量が、上記圧縮機（22）の最低回転速度と同じ値となっている
   ことを特徴とする蓄熱式空気調和機。

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