JP3966867B2 - ポリケトン処理コードおよびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、優れた力学特性と高い熱収縮特性を有するポリケトン繊維を用いたポリケトン処理コード及びそれらの製造方法に関する。
さらに詳しくは、本発明は、高強度・高弾性率の優れた力学特性を有し、かつ、極めて高い熱収縮性を有するポリケトン繊維を用いたポリケトン処理コード及びそれらの製造方法に関する。
本発明のポリケトン繊維は衣料用途や産業用資材用途など幅広く適用可能であり、とりわけ加工時や使用時に熱収縮および熱収縮力を発現することが要求される産業用資材分野、特にベルトやタイヤコード等の補強用繊維材料に適用できるポリケトン処理コードとして有用である。

近年、一酸化炭素とエチレン、プロペンのようなオレフィンをパラジウムやニッケルを触媒として重合させることにより、一酸化炭素とオレフィンが実質完全に交互共重合した脂肪族ポリケトンポリマーが得られることが見出され（非特許文献１）、以後ポリケトンポリマーの繊維化の検討が行われている。
ポリケトン繊維は、従来のポリオレフィン繊維に比べて融点が高く、また高強度・高弾性率の繊維が得られることが知られており、この優れた物性を活かして産業用資材、土木用資材、生活資材、衣料用途など幅広い用途への展開が検討されている。中でも高強度、高弾性率の優れた機械的特性と高融点の熱的特性を活かして産業用資材用途、特にタイヤコード用途への展開が期待されている。
タイヤコードにおいても用途や使用部位によっては要求される性能が全く異なり、例えばタイヤのカーカス部の心材として用いられるカーカスプライ等のコード用途では高強度でかつ熱収縮力の小さい特性が要求され、一方カーカスやベルトの形態維持等の目的で用いられるキャッププライやエッジプライ等のコード用途では高強度でかつ熱収縮力の大きい特性が要求される。

ポリケトン繊維においては高強度・高弾性率繊維でありながら熱収縮率が小さく、高物性で安定した熱収縮特性を有する繊維が得られるようになっており（例えば、特許文献１、２、３）、カーカスプライ等の用途への展開が期待されている。しかしながら、その一方では、キャッププライやエッジプライに適したポリケトン繊維についてはこれまで一切知られておらず、高強度・高弾性率でありながら高い熱収縮力を有するポリケトン繊維の開発が望まれている。
これまで高強度、高弾性率のポリケトン繊維については、いくつかの技術が開示されており、例えば、特許文献４、非特許文献２では溶融紡糸を行う方法が、また、特許文献５〜１２では溶剤を用いて湿式紡糸を行う方法が開示されている。
これらの文献では、溶融紡糸や湿式紡糸によって得られたポリケトン未延伸糸を加熱下で高度に延伸することで高強度・高弾性率のポリケトン繊維を得る技術が開示されている。しかしながら、これらの文献に記載されている方法で紡糸・延伸したポリケトン繊維は強度１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、弾性率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強度・高弾性率の性能は得られるものの、熱時に強い収縮力を示すポリケトン繊維及びその製造技術については一切開示されていない。

また、特許文献１３などにはポリケトン繊維からなるタイヤコードに関する技術が示されており、その中ではポリケトン繊維をタイヤコードに加工する際に緊張熱処理をすることが開示されている。
しかしながら、たとえ高い熱収縮応力や熱収縮率を有するポリケトン繊維を用いても、加工工程の熱処理によってポリケトン繊維の熱収縮応力や熱収縮率は低下してしまい、ポリケトン処理コードの熱収縮力は不十分なものになってしまう。
さらには、特許文献１４ではラジアルタイヤのカーカス層にポリケトン繊維からなる処理コードを用いる技術が開示されている。しかしながら、この文献においても、キャッププライやエッジプライにポリケトン繊維を適用すること、キャッププライやエッジプライに適用可能な高い熱収縮応力を有するポリケトン処理コードに関する技術ついては一切開示されていない。
以上のように、高強度、高弾性率の優れた力学特性を有しながら極めて高い熱収縮応力を有するポリケトン繊維やポリケトン繊維処理コードおよびそれらを製造する技術についてはこれまで一切知られていない。

特願平１１−７７２２０号 特願平１１−２２７０３５号 特願平１１−３３０９３９号 特開平１−１２４６１７号公報 特開平２−１１２４１３号公報 特表平４−５０５３４４号公報 特開平２−１１２４１３号公報 特開平４−２２８６１３号公報 特表平７−５０８３１７号公報 特表平８−５０７３２８号公報 米国特許５９５５０１９号明細書 ＷＯ９９１８１４３号公開パンフレット 特開平９−３２４３７７号公報 特開平１１−３３４３１３号公報 １９９７年発行「工業材料」１２月号、５頁 Ｐｏｌｙｍ．Ｐｒｅｐｒ．（Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，Ｄｉｖ．Ｐｏｌｙｍ．Ｃｈｅｍ．），３６，１，２９１−２９２、Ｐｒｏｇ．Ｐｏｌｙｍ．Ｓｃｉ．，Ｖｏｌ．２２，８，１５４７−１６０５（１９９７）

本発明が解決しようとする課題は、原特許出願である高強度・高弾性率のポリケトン繊維において、熱時に高い収縮力を有するポリケトン繊維及びその製造方法を提供したが、本発明では、キャッププライやエッジプライ等のタイヤ補強材として使用した際にタイヤ形態の緩みや弛みを抑制するタガ性能を有するポリケトン処理コード及びその製造方法を提供することにある。

本発明者らは上記の課題を達成するために、先の出願において、ポリケトン繊維の製造条件を鋭意検討して、ポリケトン繊維を高度に熱延伸した後に特定条件の温度・張力下で処理して得られた特定のポリケトン繊維を提供したが、本発明ではその特定のポリケトン繊維を用いて優れたポリケトン繊維処理コードおよびそれの製造方法を提供できることを見出し、さらに検討した結果、本発明に達した。
即ち、本発明は；
（１） ポリケトン繊維がレゾルシン−ホルマリン−ラテックス樹脂により処理された処理コードであるポリケトン繊維処理コードであって、最大熱収縮応力が０．２〜０．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、１５０℃における乾熱収縮率が０．５〜６％であるポリケトン処理コードを提供する。また、
（２） 最大熱収縮応力が０．３〜０．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、１５０℃における熱収縮率が１〜４％である点にも特徴を有する。また、
（３） 最大熱収縮力が５００〜１０７９ｃＮ／コードである点にも特徴を有する。また、
（４） ポリケトン撚糸コードをレゾルシン−ホルマリン−ラテックス液に浸漬後、熱処理するポリケトン処理コードの製造方法において、
撚糸コードの熱処理温度をＴ（℃）、熱処理時に印可する張力をσ_D（ｃＮ／ｄｔｅｘ）とした時に、σ_DおよびＴが下記式の範囲内である工程を含むポリケトン処理コードの製造方法を提供する。また、
１．０１×σ_T ≦σ_D（ｃＮ／ｄｔｅｘ）≦１０×σ_T
１００≦Ｔ（℃）≦２７０
（ここで、σ_Tはポリケトン撚糸コードの温度Ｔにおける熱収縮応力である。）

本発明のポリケトン繊維処理コードの原料であるポリケトン繊維は高強度・高弾性率の優れた力学物性を有するのみでなく、熱収縮応力および乾熱収縮率が高く、熱時に強い収縮性を発揮する。
また、該ポリケトン繊維を撚糸した撚糸コード、接着剤を付与した処理コードは、加工時や使用時に熱を受けた際に材料を締め付ける性能が要求される用途、例えばタイヤやベルト、ホースのゴム補強材料において製品の外周部、表面部に用いられるコード材料やＦＲＰ等の産業用資材用途に極めて有用である。
特に、本発明のポリケトン繊維を用いたポリケトン処理コードは従来の熱可塑性繊維からなるコードを超える優れた熱収縮力を示すため、使用する繊維の本数を減らすことも可能であり、キャッププライやベルトプライに適用した場合にはタイヤやベルトの更なる軽量化も可能となる。

以下、本発明を詳細に説明する。
本発明に用いるポリケトンポリマーは、繰返単位の９７モル％以上が１−オキソトリメチレンから構成されたポリケトンポリマーである。
なお、１−オキソトリメチレンから構成される繰返単位とは下記構造式（１）で表される基である。

繰返単位中の１−オキソトリメチレンの割合が高いほど高強度・高弾性率、高耐熱性の繊維が得られることから、９７モル％以上、好ましくは９９モル％以上、最も好ましくは１００モル％が１−オキソトリメチレンであることが望ましい。

オレフィンと一酸化炭素が結合した繰返単位同士は、部分的にケトン基同士、オレフィン同士がつながっていてもよいが、９０重量％以上がオレフィンと一酸化炭素が交互に配列したポリケトンポリマーであることが望ましい。
耐光性、耐熱性、高温時の物性の低下の観点からオレフィンと一酸化炭素が交互に配列した部分の含有率は多ければ多いほどよく、好ましくは９７重量％以上、最も好ましくは１００重量％である。
また、必要に応じてプロペン、ブテン、ヘキセン、シクロヘキセン、ペンテン、シクロペンテン、オクテン、ノネン等のエチレン以外のオレフィンやメチルメタクリレート、酢酸ビニル、アクリルアミド、ヒドロキシエチルメタクリレート、スチレン、スチレンスルホン酸ナトリウム、アリルスルホン酸ナトリウム、ビニルピロリドン、塩化ビニル等の不飽和炭化水素を有する化合物を共重合してもよい。

ポリケトンポリマーの重合度としては、本発明の実施例に記載した方法で測定される極限粘度で１〜２０であることが望まれる。
極限粘度が１未満では分子量が低すぎて高強度のポリケトン繊維を得ることが困難となるばかりか、凝固糸の物性（強度・伸度）が低くなるため紡糸時や乾燥時、延伸時に毛羽や糸切れ等の工程上のトラブルが多発する。一方、極限粘度が２０を超えるとポリマーの重合に時間、コストがかかるばかりか、均一な溶解が困難となり紡糸性や繊維物性にも悪影響が出る。
このため、本発明に用いるポリケトンポリマーの極限粘度としては、好ましくは１〜２０、より好ましくは２〜１０、特に好ましくは３〜８であることが望ましい。

本発明のポリケトン繊維処理コードの原料であるポリケトン繊維は結晶化度が５０〜９０％、結晶配向度が９５％以上の結晶構造を有することが必要である。 結晶化度が５０％未満の場合、繊維の構造形成が不十分であり十分な強度が得られないばかりか熱時の収縮特性、寸法安定性も不安定となる。
このため、結晶化度としては５０〜９０％、好ましくは６０〜８５％であることが望ましい。
また、結晶配向度は９５％未満の場合、分子鎖の配向が不十分で十分な弾性率を有する繊維が得られないため、結晶配向度としては９５％以上、好ましくは９７％以上であることが望ましい。
また、ポリケトン繊維は引張強度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、引張弾性率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが必要である。
引張強度は高いほど、強度の要求される分野での使用が可能となったり、使用する繊維の重量を少なくすることが出来るようになるため、１５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが望ましい。
また、引張弾性率は高いほど同一荷重下での寸法変化が小さく形態安定性に優れることから、３００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがより望ましい。
ポリケトン繊維は最大熱収縮応力が０．８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが特に必要である。

熱収縮応力が０．８ｃＮ／ｄｔｅｘ未満である場合、撚りコードや処理コードとした際の熱収縮力は原糸の値より１割以上も低下するため、成型品をしっかりと効率的に締め付ける力が不足し、形態保持のタガ材としての機能が十分に果たせなくなる。
このため、ポリケトン繊維の最大熱収縮応力としては０．８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、好ましくは０．９ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが望ましい。最大熱収縮応力が１．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが特に望ましく、この場合従来の繊維素材（例えばナイロン６・６やポリエチレンテレフタレート）に比べて２倍近い熱収縮応力となり、使用する繊維の量を大幅に減らし軽量化が可能となる。

ポリケトン繊維の高い熱収縮特性を最も効果的に活用するには、加工時の処理温度や使用時の成型品の温度が、最大熱収縮応力を示す温度（以下最大熱収縮温度という）と近い温度であることが望ましい。
タイヤコードやベルト等のゴム補強用繊維材料として用いられる場合、ＲＦＬ処理温度や加硫温度等の加工温度が１００〜２５０℃であること、また、繰返し使用や高速回転によってタイヤやベルト等の材料が発熱した際の温度は１００〜２００℃にもなること等から最大熱収縮温度は１００〜２５０℃の範囲であることが望ましい。
最大熱収縮温度が１００℃未満の場合、パッケージに巻取る際や製品を通常の条件で使用する際でも比較的高い収縮応力が発生してしまい、巻きしまりや製品の歪み等の問題が起こり易くなる。更に、処理コードへ加工する際に行うＲＦＬ処理によって最大熱収縮応力が大きく低下してしまい、十分な熱収縮応力を有するタイヤコードを得ることが困難になる。
また、最大熱収縮温度が２５０℃を超えると、熱処理時に繊維の変性が起こり易く熱応力特性を有効に活用することが困難となる。
このため、最大熱収縮温度としては好ましくは１００〜２５０℃、より好ましくは１５０〜２４０℃であることが望ましい。

また、ポリケトン繊維は高い熱収縮応力を有するとともに、乾熱処理時の収縮率も従来のポリケトン繊維に比較して高いという特性を有する。
乾熱収縮率は加工条件や用途によって要求される性能が異なるため、一概に定義することは困難であるが、１５０℃、３０分の乾熱処理における収縮率として１％以上であることが望ましい。
より好ましい性能としては２％以上、さらに好ましくは３％以上、特に好ましくは４％以上の収縮率を有することが望ましい。
一方で、乾熱収縮率が大きすぎる場合、パッケージに巻取った際の巻きしまりが顕著になる問題が生じるため、好ましくは７％以下、より好ましくは６％以下であることが望ましい。

ポリケトン繊維の単糸繊度および単糸数については特に制限はなく、単繊維、長繊維のいずれでもよい。
単糸繊度としては好ましくは０．０１〜１００ｄｔｅｘ、単糸数１〜１００００ｆ、総繊度３０〜１０００００ｄｔｅｘの範囲であり、より好ましい範囲としては単糸繊度０．１〜１０ｄｔｅｘ、単糸数１０〜５０００、総繊度１００〜１００００である。
マルチフィラメントの場合には必要に応じて撚糸されていても良い。撚数は単糸繊度、総繊度、用途等に応じて変化するため一概には定義できないが、通常は繊維長さ１ｍ当たりに２〜１０００回程度である。
また、ポリケトン繊維中には、目的に応じて、油剤、酸化防止剤、クエンチング剤、ラジカル捕捉剤、重金属不活性化剤、ゲル化抑制剤、艶消剤、紫外線吸収剤、顔料等の添加剤、他のポリマー等を含んでいてもよい。

以下、ポリケトン繊維を製造する方法を例示するが、これらの方法によってポリケトン繊維は何ら限定されるものではない。
上述したポリケトンポリマーを用いてポリケトン未延伸糸の紡糸が行われるが、未延伸糸の製造方法については特に制限はなく、従来公知の紡糸方法をそのままあるいは必要に応じて改良して用いることが出来る。
例えば、湿式紡糸法を採用する場合、溶剤の安全性、取扱性の観点からハロゲン化亜鉛塩溶液を溶剤とする湿式紡糸方法が好適に用いられる。
ハロゲン化亜鉛を溶剤とする湿式紡糸法としては、例えば、ハロゲン化亜鉛を１５〜８０重量％含有する溶液にポリケトンポリマーを２〜３０重量％溶解してドープとし、温度５０〜１３０℃にて紡糸口金より凝固浴に吐出し、ドープを糸状物とし、得られた糸状物を必要に応じて洗浄して溶剤を除去した後に速度０．０１〜１００ｍ／分にて引取ることでポリケトン凝固糸が得られる。さらに引き続き、この凝固糸を加熱乾燥することでポリケトン未延伸糸を得ることが出来る。
引取られた未延伸糸は一旦巻取機に巻取った後に、或いは巻取ることなく引き続き連続して延伸工程に供される。

ポリケトン繊維の延伸法としては、糸をガラス転移温度よりも高い温度に加熱して引き伸ばす熱延伸法が好適に用いられ、一段或いは二段以上の多段にて延伸する。加熱延伸方法としては、加熱したロール上やプレート上或いは加熱気体中を走行させる方法や、走行糸にレーザーやマイクロ波又は遠赤外線を照射する方法等従来公知の装置、方法をそのまま或いは改良して採用することが出来る。
伝熱効率及び糸温度の均一性の観点から、加熱ロール、加熱プレート上での延伸が好ましく、ロールとプレートを併用した延伸法であってもよい。また、ロールやプレートの周囲を密閉し、密閉空間内に加熱気体を充填するとより温度が均一な延伸が可能となり好ましい。
好ましい延伸温度範囲としては１１０℃〜融点、さらに好ましくは融点−５０℃〜融点−５℃の範囲である。
未延伸糸から最終延伸糸までの総延伸倍率は好ましくは１０倍以上、より好ましくは１２倍以上、特に好ましくは１５倍以上の倍率まで延伸することが望ましい。

以上のような従来公知の方法で１０倍以上の高倍率で熱延伸されたポリケトン繊維の最大熱収縮応力は、通常はたかだか０．７〜０．８ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲であり、これだけでは本発明の高い熱収縮特性を有するポリケトン繊維を得ることは出来ない。
本発明者らは、（ｉ） 多段熱延伸工程において最後に特定の温度、倍率にて延伸すること、および／または（ｉｉ） 熱延伸が終了した直後に、繊維に高い張力をかけたまま急冷却することによって本発明の高い熱収縮特性を有するポリケトン繊維が得られるようになることを見出した。

（ｉ）の多段熱延伸工程において最後の特定の温度及び倍率にて延伸する方法とは、最終熱延伸温度をＴ_Lとし、最終の１段前の延伸温度をＴ_Bとしたときに
、
１１０℃≦Ｔ_L≦Ｔ_B−３℃の温度にて１．０１〜１．５倍の倍率で延伸するこ
とである。
多段熱延伸においてＴ_LがＴ_B −３℃を超えた温度にして延伸した場合、極めて高い熱収縮応力や乾熱収縮率を有する繊維を得ることは困難となる。
一方、Ｔ_Lが１１０℃より低温になると、巻取った糸が激しく収縮してパッケージが巻取機から取外せなくなる問題やパッケージの形態が著しく損なわれる問題が発生する。
このため、最終熱延伸温度Ｔ_Lとしては１１０℃〜Ｔ_B−３℃、好ましくは１
５０℃〜Ｔ_B−５℃、さらに好ましくは２００℃〜Ｔ_B−１０℃であることが望
ましい。
また、この際の最終延伸時の延伸倍率は１．０１〜１．５倍であることが重要である。
延伸倍率が１．０１倍未満の場合、非晶部に与える歪み量が不十分で高い熱収縮応力、熱収縮率を有するポリケトン繊維を得ることが出来ない。一方、延伸倍率が１．５倍を超える場合、非晶分子鎖に強い負荷がかかり毛羽や単糸切れ等の工程上のトラブルが多発するばかりか、延伸糸の強度低下を引き起こしてしまう。
このため、最終延伸倍率としては１．０１〜１．５倍、好ましくは１．０２〜１．３倍、より好ましくは１．０３倍〜１．２倍であることが望ましい。

（ｉｉ）の熱延伸が終了した直後に、繊維に高い張力をかけたまま急冷却する方法とは、熱延伸糸を行った直後に該熱延伸糸に０．５〜４ｃＮ／ｄｔｅｘの高い張力をかけたまま、冷却速度３０℃／秒以上の速度で５０℃以下の温度まで急冷却することである。
本発明者らは、熱延伸を行った直後の熱延伸で繊維に強い張力を印可したまま急冷却した場合、非晶部に歪みを残した高い熱収縮特性を有するポリケトン繊維が得られることを見出した。
この際に印可する張力は０．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが必要である。 張力０．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満の場合、非晶部に残る歪みが小さく得られる繊維の熱収縮力が不十分である。一方、張力が４ｃＮ／ｄｔｅｘを超える場合には、繊維を安定して巻取ることが困難となる場合や毛羽・単糸切れ等の問題も起こり易くなる。
このため、印可する張力としては０．５〜４ｃＮ／ｄｔｅｘ、好ましくは０．８〜３ｃＮ／ｄｔｅｘ、より好ましくは１〜２ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲である。
またこの際、延伸糸を３０℃／秒以上の速度で５０℃以下まで急冷却することが必要である。
冷却速度が３０℃／秒未満の場合、繊維の熱収縮応力は不十分となる。また、冷却終了点の温度が５０℃より高温の場合にも同様に得られる繊維の熱収縮応力は不十分となる。
このため、冷却速度としては３０℃／秒以上、より好ましくは５０℃／秒以上、さらに好ましくは１００℃／秒以上であることが望ましい。

また、急冷却終了点の温度は５０℃以下、より好ましくは４０℃以下、さらに好ましくは３０℃以下であることが望ましい。
また、装置の取扱性、製造コストの点から急冷終了点の温度は、−４０℃以上、より好ましくは０℃以上、さらに好ましくは１０℃以上であることが望ましい。
延伸糸を急冷却する方法としては特に制限はなく、冷却されたロールやプレート等の固体、水や油等の液体、空気や窒素等の気体に接触せしめる等どのような方法を採用してもよく、これらの冷却媒体を併用してもよい。
伝熱効率、製造コストの点からロールを用いた冷却方法が好適に用いられる。ロールを用いて冷却する場合、回転速度が速い場合や延伸糸の総繊度が大きい場合には、延伸糸が持ち込む熱量によってロール表面の温度が高くなるため、ロール温度を一定に保つようにすることが肝要である。
具体的には、例えば、ロール内部に冷却水を流す、ロール表面に冷却風を吹き付ける、ロール表面に冷却水、冷却油剤を付与する等の方法が好適に用いられる。
また、ロール上での延伸糸の滑りは印可された張力の緩和につながり、得られるポリケトン繊維の熱収縮応力の低下が起こるため、ロール表面の材質を鏡面等の摩擦係数の高い材料にしてロール上の延伸糸の滑りを抑制することが重要である。

以上のような方法で高い熱収縮応力、熱収縮率を有するポリケトン繊維が得られるようになるが、このような繊維には弾性歪みの残留が多く、パッケージに多量の繊維を巻き付けた場合、巻き付けられた繊維の収縮力によって巻きしまりが起こりパッケージが巻き取り機から取り外せない問題、パッケージの形態が崩れる問題、スムースにパッケージから繊維を解除出来ない問題が起こり易く、多量の糸を巻付けたパッケージが得られなくなる欠点がある。
本発明者らは高熱収縮応力を有するポリケトン繊維を５０〜１００℃の温度下で緩和熱処理をすることで、高い熱収縮応力及び熱収縮率を殆ど損なうことなく上述の巻きしまりやパッケージ形態の問題を大幅に改善出来ることを見出した。 熱処理温度が１００℃を超える場合、上述の結晶相転移によって繊維構造が安定化され熱収縮応力が低下してしまう。また、処理温度が５０℃未満の場合、繊維が受けた弾性歪みの緩和が殆ど起こらず巻きしまりやパッケージ形態は改善されない。

本発明において緩和熱処理とは、熱処理前の繊維長をＬ₀ が熱処理後の繊維長Ｌ₁ として緩和倍率＝Ｌ₀ ／Ｌ₁ が１未満であることを意味する。
緩和倍率としては０．９８０〜０．９９９倍、好ましくは０．９９０〜０．９９８倍、より好ましくは０．９９５〜０．９９７倍が望ましい。
このような５０〜１００℃の温度で緩和熱処理を行うことで、歪みを熱緩和されたポリケトン繊維を、速度規制ロールを介して或いは直接巻取機にて巻取ってパッケージとする。
巻取りの際の張力は、高すぎるとポリケトン繊維の弾性歪みによる巻きしまりが発生する。また、巻取り張力が低すぎるとパッケージの巻取形態の崩れが発生し易くなるため、好ましくは０．００１〜０．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、より好ましくは０．０１〜０．３ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲で巻き取ることが望ましい。
また、パッケージの形態については特に制限はなく、チーズ状、コーン状、ケーク状、パーン状等どのような形態であってもよい。
総繊度が３００ｄｔｅｘ以上のような太繊度のフィラメントを巻取る場合には、チーズ状、パーン状のパッケージ形態が好適に用いられる。

また、ポリケトン繊維は短繊維として用いてもよく、上述の延伸・熱処理方法にて得られた本発明のポリケトンフィラメントを糸長方向にカットすることで得られる。
短繊維の長さについては特に制限はなく、使用環境、使用目的に応じて任意の長さにカットすればよいが、通常は短繊維の平均長で０．１〜１００ｍｍの長さのものが好適に用いられる。
平均長が０．１ｍｍ未満の場合、紡績が困難となる等、加工性、取扱性に問題が生じる。
一方、平均長が１００ｍｍを超える場合には、紡績の工程通過性に問題が生じ易い。
なお、本発明において短繊維の平均長Ｌ（ｍｍ）は、１本の短繊維の長手方向（繊維軸方向）の長さを繊維長Ｌ_iとして、任意に選ばれた１００本の短繊維の平均の長さとして以下の式（３）で算出される。
このような短繊維は、コンクリートなどの補強材料として或いは紡績糸として編物やロープなどの用途に有用である。

以上のようにして得れらたポリケトン繊維は、そのまま或いは必要に応じて撚糸、仮撚、嵩高加工、捲縮加工、捲回加工などの加工を施した加工糸とし、更に、織物や編物或いは不織布に加工した繊維製品として用いることが出来る。
本発明のポリケトン繊維を撚糸した撚糸物（撚糸コード）は、本発明のポリケトン繊維と同様に高い熱収縮応力、熱収縮率を示す。
撚糸の種類、方法、合撚本数については特に制限はなく、本発明のポリケトン繊維の撚糸の種類としては例えば、片撚糸、もろ撚糸、ピッコもろ撚糸、強撚糸などが挙げられる。
合撚する本数も特に制限はなく１本撚り、２本撚り、３本撚り、４本撚り、５本撚りのいずれでもよく６本以上の合撚であってもよい。
また、撚糸数についても単糸繊度や総繊度によって変化するため特に制限はなく、加工条件、使用環境に応じて任意に撚糸数を選定すればよい。例えば、単糸繊度が０．０１〜１０ｄｔｅｘ、総繊度が３０〜１０００００ｄｔｅｘであるポリケトンマルチフィラメントからなる撚糸コードの場合には、下式(4) で表される撚り係数Ｋが１０００〜３００００の範囲で撚糸されたものが好適に用いられる。
Ｋが１０００未満の場合、コードの耐疲労性の低下が起こり易い。一方、Ｋが３００００を超える場合、コードの強度が低下する。
このため、撚係数には１０００〜３００００、好ましくは５０００〜２５０００であることが望ましい。
Ｋ＝Ｙ×Ｄ^0.5 ・・・（４）
〔ここで、Ｙは１ｍ当たりの撚数（Ｔ／ｍ・ｄｔｅｘ^0.5 ）、Ｄはポリケトンマルチフィラメントの総繊度（ｄｔｅｘ）である。〕
撚り係数Ｋが上述の範囲内にあるポリケトン撚糸コードの最大熱収縮応力は０．６ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが望ましい。
撚糸コードの最大熱収縮応力が０．６ｃＮ／ｄｔｅｘ未満の場合、原糸の熱収縮力が十分に活かされないばかりか、処理コードに加工する際や成型品に加工する際に熱収縮力が大幅に低下してしまい、成型品となった際の締め付け力が不足するようになる。
撚糸コードの最大熱収縮応力は、撚り構造や撚数により異なるが、原糸の最大熱収縮応力の７５％以上、より好ましくは８０％以上の熱収縮応力を有することが望ましく、具体的な値としては０．６〜０．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、より好ましくは上限値が０．８ｃＮ／ｄｔｅｘの最大熱収縮応力を有することが望ましい。

以上のような特性を具備するポリケトン繊維、ポリケトン繊維コードは、そのまま或いは繊維製品に加工され、衣料用、産業用、生活資材等の広い用途に適用可能である。
なお、本発明に係る繊維製品とは、本発明に係るポリケトン繊維のみから構成される糸、中空糸、多孔糸、綿、紐、編物、織物、不織布及びこれらを使用した衣類、医療用器具、生活資材、タイヤコード、ベルト、コンクリート補強材料等はもちろんのこと、該ポリケトン繊維を少なくとも一部に使用した繊維が含まれる。
該繊維製品においては、ナイロン６、ナイロン６・６等のポリアミド繊維；ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル繊維；ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン繊維；ポリビニルアルコール繊維、アラミド繊維、羊毛、ポリアクリロニトリル繊維、木綿、ビスコースレーヨン等のセルロース繊維などの従来公知の繊維と複合して用いてもよい。
また、同一種の繊維であっても熱的・機械的特性の異なる繊維或いは繊度やフィラメント数の異なる繊維、または長繊維や短繊維、紡績糸等を複合して用いてもよい。
本発明のポリケトン繊維は、タイヤコードやホース、ベルト等のゴム補強材料、コンクリート補強材料、フィルターやハウスラップ等の不織布、更にはエアバッグやシート等の織物、魚網等の編物、釣り糸、縫い糸、ロープなどの産業用資材や生活用資材などに幅広く使用することが可能である。

本発明のポリケトン処理コードは、ポリケトン撚糸コードを引き続き濃度１０〜３０重量％のレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ）液を付着させ、少なくとも１００℃の熱をかけて固着させる工程（いわゆるＤｉｐ処理）を通すことで得られる。
本発明のポリケトン処理コードはゴムなどの材料中に埋め込まれた際に強い収縮を発現する能力を有する。
具体的には、最大熱収縮応力が０．２〜０．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、１５０℃における乾熱収縮率が０．５〜６％であることが必要である。
処理コードの最大熱収縮応力が０．２〜０．４ｃＮ／ｄｔｅｘであれば従来素材（ナイロン６・６など）と同等の収縮力であり、キャッププライ、エッジプライ等のタガ材としての機能を果たすのに十分となる。
処理コードの最大熱収縮応力は高ければ高いほど使用繊維量を減らしタイヤの軽量化が可能となるため、好ましくは０．３ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の最大熱収縮応力を有することが望まれる。
また、特にキャッププライ、エッジプラのタイヤコードとして用いる場合はコード１本あたりの熱収縮力が高いことが要求され、用いる原糸の繊度および撚糸数を適正にして、コードあたりの最大熱収縮力を５００〜１０７９ｃＮ、特に好ましくは６００ｃＮ以上とすることが望ましい。

また、本発明の処理コードには高熱収縮力と併せて高い熱収縮率を有することが求められる。
高熱収縮力でありながら熱収縮率が低いと、成型時の僅かな寸法変化によって処理コードの収縮率が損なわれる問題や同一寸法に安定して成形することが困難となる問題などが生じる。
一方、熱収縮率が大きすぎるとタイヤに成形する際の寸法変化が大きく、設計通りの安定した成形が困難となる。このため、１５０℃における乾熱収縮率として０．５％〜５％、好ましくは１〜４％、より好ましくは２〜３％の熱収縮率を有することが望ましい。
このような高い熱収縮特性を有するポリケトン処理コードを得るためには、撚糸コードにＲＦＬ液を付着せしめて乾燥、熱処理を行う際に、該コードに印可する張力を特定の範囲に制御することが極めて重要である。
即ち、撚糸コードの熱処理温度をＴ（℃）、熱処理時に印可する張力をσ_D（ｃＮ／ｄｔｅｘ）とした時に、σ_Dを下式の範囲内とすることである。
１．０１×σ_T≦σ_D≦１０×σ_T （ｃＮ／ｄｔｅｘ）
Ｔ＝１００〜２７０℃
（ここで、σ_Tはポリケトン撚糸コードの温度Ｔにおける熱収縮応力である。）

本発明のポリケトン撚糸コードの熱処理温度Ｔ（℃）に対する熱収縮応力σＴの関係の一例を図１に示す。
処理コードを熱処理する際には熱運動による非晶分子鎖の緩和が起こるが、処理時に張力を印可することでこの緩和を抑制することが出来る。
σ_Dがσ_Tの１．０１倍未満である場合、熱処理時に非晶分子鎖の緩和が支配
的に起こり、処理コードの最大熱収縮応力の低下度合いが大きくなって処理コードの最大熱収縮応力が不十分となる。一方、σ_Dがσ_Tの１０倍を超えると撚り
構造が不安定になり処理コードの撚り縮みが大きくなったり、場合によっては処理時にコードの破断が起こる問題が生じる。
このため、処理コードに印可する張力（σ_D）は、好ましくはσ_Tの１．０１
〜１０倍、より好ましくは１．０３〜５倍、さらに好ましくは１．０５〜２倍であることが望ましい。

ＲＦＬ樹脂の付着量は、繊維重量に対して２〜７重量％が好ましい。
ＲＦＬ液の組成は特に限定されず、従来公知の組成をそのまま或いは手を加えて使用することが出来る。
ＲＦＬ液の好ましい組成としては、レゾルシンを０．１〜１０重量％、ホルマリンを０．１〜１０重量％、ラテックスを１〜２８重量％であり、より好ましい組成としてはレゾルシン０．５〜３重量％、ホルマリン０．５〜３重量％、ラテックス１０〜２５重量％が望ましい。
また、ＲＦＬ液の乾燥温度としては好ましくは１００〜２５０℃、より好ましくは１４０〜２００℃であり、少なくとも１０秒、好ましくは２０〜１２０秒間乾燥熱処理することが望ましい。

また、乾燥後のＲＦＬ付着コードは、引き続き熱処理を行うことが望ましい。 乾燥後の熱処理温度として好ましくはポリケトン撚糸コードの最大熱収縮温度±５０℃、より好ましくは最大熱収縮温度±１０℃、最も好ましくは最大熱収縮温度±５℃であり、熱処理時間は好ましくは１０〜３００秒、より好ましくは３０〜１２０秒が望ましい。
本発明の高い熱収縮力を有するポリケトン処理コードはキャッププライやエッジプライなどのタイヤ補強材、ベルト補強材として極めて有用である。

本発明を下記の実施例などにより更に詳しく説明するが、それらは本発明の範囲を限定するものではない。
実施例の説明中に用いられる各測定値の測定方法は次の通りである。
（１）極限粘度
極限粘度［η］（ｄｌ／ｇ）は次の定義式に基づいて求められる値である。
［η］＝ｌｉｍ（Ｔ−ｔ）／（ｔ・Ｃ）
Ｃ→０
（式中のｔ及びＴは、純度９８％以上のヘキサフルオロイソプロパノール及び該ヘキサフルオロイソプロパノールに溶解したポリケトンの希釈溶液の２５℃での粘度管の流過時間である。また、Ｃは上記１００ｍｌ中のグラム単位による溶質重量値である。）
（２） 繊度、引張強度、引張伸度、引張弾性率
ＪＩＳ−Ｌ−１０１３に準じて測定した。
引張弾性率は伸度０．１％における荷重と伸度０．２％における荷重から算出した初期弾性率の値を採用した。
（３） 撚りコードおよび処理コードの繊度
コード１０ｍ当たりの重量Ｗ₁（ｇ）を計量し、Ｗ₁×１０００を撚りコード
の繊度（ｄｔｅｘ）とした。
（４） ＲＦＬ樹脂付着率
コード１０ｍ当たりの重量Ｗ₂（ｇ）を計量する。次いで、処理コードを１ｍｍ長に細断して１．００ｇを精秤し、２００ｍｌのヘキサフルオロイソプロパノールにて攪拌下で６０℃、２時間溶解する。
溶解後の濾過残渣重量Ｗ₃（ｇ）を精秤し、下式(6) からＲＦＬ樹脂付着率（％）及び処理コードの繊度を用いた。
ＲＦＬ樹脂付着率（％）＝Ｗ₃×１０／Ｗ₂×１００ ・・・(6)

（５） 熱収縮応力、最大熱収縮応力、最大熱収縮温度
東洋精機製作所（株）社製ＣＯＲＤ−ＴＥＳＴＥＲ（Ｇｏｏｄｒｉｃｈ Ｔｙｐｅ）を用いて、下記の条件で一定変位下における繊維およびコードの熱収縮力特性を測定した。
温度プログラム（Temperature Program) ： ＥＸＰモード
Θ_M ： ２５０℃
Ｔ₁ ： ３分
初荷重 ： １／８０（ｇ／ｄｔｅｘ）
初期試料長 ： ２５０ｍｍ
計測された温度−収縮力カーブから温度Ｔにおける収縮力Ｆ_T（ｃＮ）を読みとり、Ｆ_Tを試料の繊度（ｄｔｅｘ）で除して温度Ｔにおける熱収縮応力σ_T（
ｃＮ／ｄｔｅｘ）を求めた。
また、最大の収縮力Ｆ_max（ｃＮ）および最大の収縮力を示す温度Ｔ_max（℃
）を読みとりＴ_maxを最大熱収縮温度とした。
さらに、Ｆ_maxを試料の繊度（ｄｔｅｘ）で除した値を最大熱収縮応力σ_max（ｃＮ／ｄｔｅｘ）を求めた。
また、処理コードについてはＦ_maxをコードの最大熱収縮力（ｃＮ／コード）とした。
（６） 乾熱収縮率
オーブン中で１５０℃、３０分の乾熱処理を行い、熱処理前後の繊維長を、１／３０（ｃＮ／ｄｔｅｘ）の荷重をかけて計測して下式(7) により求めた。
乾熱収縮率（％）＝（Ｌ_b−Ｌ_a）／Ｌ_b×１００ ・・・(7)
（ただし、Ｌ_bは熱処理前の繊維長、Ｌ_aは熱処理後の繊維長である。）

（７） 結晶化度
パーキンエルマー社製示差熱測定装置「ピリスル（Pyrisl) 」を用いて下記条件で測定を行った。
測定温度 ： ３０℃ → ３００℃
昇温速度 ： ２０℃／分
雰囲気 ： 窒素、流量＝２００ｍＬ／分
得られた吸発熱曲線において２００℃〜３００℃の範囲で得られる最大の吸熱ピークの面積から計算される熱量ΔＨ（Ｊ／ｇ）より下記式(8) により算出した。
結晶化度（％）＝ΔＨ／２２５×１００ ・・・(8)
（８） 結晶配向度
株式会社リガク製イメージングプレートＸ線回折装置「リント（RINT) 」２０００を用いて下記の条件で繊維の回折像を取り込んだ。
Ｘ線源 ： ＣｕＫα線
出力 ： ４０ＫＶ １５２ｍＡ
カメラ長 ： ９４．５ｍｍ
測定時間 ： ３分
得られた画像の２θ＝２１°付近に観察される（１１０）面を円周方向にスキャンして得られる強度分布の半値幅Ｈから下記式(9) により算出した。
結晶配向度（％）＝（１８０−Ｈ）／１８０×１００ ・・・(9)

（製造例１）
常法により調製したエチレンと一酸化炭素が完全交互共重合した極限粘度５．３のポリケトンポリマーを、塩化亜鉛６５重量％／塩化ナトリウム１０重量％含有する水溶液に添加し、８０℃で２時間攪拌溶解しポリマー濃度８重量％のドープを得た。このドープを８０℃に加温し、２０μｍ焼結フィルターでろ過した後に、８０℃に保温した紡口径０．１０ｍｍφ、５０ホールの紡口より１０ｍｍのエアーギャップを通した後に５重量％の塩化亜鉛を含有する１８℃の水中に吐出量２．５ｃｃ／分の速度で押出し、速度３．２ｍ／分で引きながら凝固糸条とした。
引き続き凝固糸条を濃度２重量％、温度２５℃の硫酸水溶液で洗浄し、さらに３０℃の水で洗浄した後に、速度３．２ｍ／分で凝固糸を巻取った。この凝固糸にＩＲＧＡＮＯＸ１０９８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社製）、ＩＲＧＡＮＯＸ１０７６（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社製）をそれぞれ０．０５重量％ずつ（対ポリケトンポリマー）含浸せしめた後に、該凝固糸を２４０℃にて乾燥後、仕上剤を付与して未延伸糸を得た。
仕上剤は以下の組成のものを用いた。
オレイン酸ラウリルエステル／ビスオキシエチルビスフェノールＡ／ポリエーテル（プロピレンオキシド／エチレンオキシド＝３５／６５：分子量２００００）／ポリエチレンオキシド１０モル付加オレイルエーテル／ポリエチレンオキシド１０モル付加ひまし油エーテル／ステアリルスルホン酸ナトリウム／ジオクチルリン酸ナトリウム＝３０／３０／１０／５／２３／１／１（重量％比）。
得られた未延伸糸を１段目を２４０℃で、引き続き２５８℃で２段目、２６８℃で３段目、２７２℃で４段目の延伸を行った後に、引き続き５段目に２００℃で１．０８倍（延伸張力１．８ｃＮ／ｄｔｅｘ）の５段延伸を行い、巻取機にて巻取った。未延伸糸から５段延伸糸までの全延伸倍率は１７．１倍であった。
この繊維は強度１５．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度４．２％、弾性率３４７ｃＮ／ｄｔｅｘと高物性を有しており、乾熱収縮率が４．３％、最大熱収縮応力０．９２ｃＮ／ｄｔｅｘと高い熱収縮特性を具備していた。
本発明の実施例のポリケトン繊維および撚糸コードの繊維特性および熱処理条件を下記の製造例２〜製造例１５の結果と併せて表１にまとめて示す。

（製造例２）
製造例１において５段目を１５０℃で１．０５倍の延伸として巻き取った。
（製造例３）
製造例１において５段目を２５０℃で１．１０倍の延伸として巻き取った。
（製造例４）
製造例１において５段目を２６５℃で１．１４倍の延伸として巻き取った。
（製造例５）
製造例１において４段目を２６３℃で１．１７倍の延伸として巻き取った。
（製造例６）
製造例１において２．３ｃＮ／ｄｔｅｘの張力で２７２℃で４段延伸を行い、引き続き２．３ｃＮ／ｄｔｅｘの張力を掛けたまま、風速２ｍ／秒の冷却風により表面を１５℃に冷却した鏡面ロール上を７周通して急冷却した後に巻き取り機にて巻き取った。

（製造例７）
製造例１において得られたドープを用い、紡口径０．１０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝１、２５０ホールの紡口より１２．５ｃｃ／分の速度で押出し、凝固させた。凝固糸を引き続き濃度２重量％の硫酸水溶液で洗浄し、さらに３０℃の水で洗浄した後、巻取速度２．５ｍ／分で巻取り、さらに得られた糸状物を２４０℃にて乾燥して未延伸糸を得た。
この未延伸糸を２４０℃で１段目の延伸を行った後に、２６０℃で２段目、２７０℃で３段目、２６５℃で１．２０倍の延伸を行い、トータルで１６．３倍の延伸を行った。
（製造例８）
常法により調製したエチレンと一酸化炭素が完全交互共重合した極限粘度２．８のポリケトンポリマーを、塩化亜鉛６５重量％／塩化ナトリウム１０重量％含有する水溶液に添加し、８０℃で２時間攪拌溶解しポリマー濃度１８重量％のドープを得た。このドープを製造例１と同様の温度、処方で紡糸、乾燥を行った。 この未延伸糸を１段目２４０℃、２段目２５５℃、３段目２６８℃の延伸を行い、さらに４段目を２６３℃で１．２２倍、全延伸倍率１７．３倍の４段延伸を行った。

（製造例９）
常法により調製したエチレンと一酸化炭素が完全交互共重合した極限粘度９．８のポリケトンポリマーを、塩化亜鉛６５重量％／塩化ナトリウム１０重量％含有する水溶液に添加し、８０℃で２時間攪拌溶解しポリマー濃度５．５重量％のドープを得た。このドープを製造例１と同様の温度、処方で紡糸、乾燥を行った。
この未延伸糸を１段目２４０℃、２段目２５５℃、３段目２６８℃の延伸を行い、さらに４段目を２６３℃で１．１１倍、全延伸倍率１４．２倍の４段延伸を行った。
（製造例１０）
製造例１において溶剤に塩化亜鉛４０重量％／塩化カルシウム３０重量％含有する水溶液を用いる他は同様の紡糸条件で紡糸、乾燥を行った。
この未延伸糸を１段目２４０℃、２段目２５５℃、３段目２７０℃の延伸を行い、さらに４段目を２６５℃で１．２０倍、全延伸倍率１６．３倍の４段延伸を行った。

（製造例１１）
製造例１の処方で得られた乾燥糸を１９本合糸し、製造例１で用いた仕上げ剤を付与した後に、１段目を２４０℃で、引き続き２５８℃で２段目、２７０℃で３段目の延伸を行い、引き続き４段目に２６５℃で１．１４倍（延伸張力１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ）、全延伸倍率１６．１倍の４段延伸を行った後に巻き取り機にて巻き取った。
（製造例１２）
製造例１１の４段延伸糸を、１．５ｃＮ／ｄｔｅｘの延伸張力を掛けたまま、表面を１５℃に冷却した鏡面ロール上を７周通した後に、引き続き７５℃に加熱した梨地ロール上で０．９９５倍の緩和熱処理を行ってから巻取機にてチーズ状パッケージ形態で巻取り、巻取重量１．５ｋｇのチーズ状パッケージを得た。
このパッケージでは巻きしまりは小さく、容易に巻取機より取り外せ、パッケージからの糸の解除も容易に出来た。

（製造例１３）
製造例１２で得られたポリケトン延伸糸を双糸し、撚り数３９０回／ｍで下撚り（Ｚ撚り）および上撚り（Ｓ撚り）を行い、撚り係数２００００の撚糸コードを得た。この撚糸コードは高い熱収縮応力と熱収縮率を有していた。
（製造例１４）
撚り数を２５０回／ｍとする以外は製造例１３と同様にして下撚りおよび上撚りを行い、撚り係数１２８００の撚糸コードを得た。
（製造例１５）
撚り数を１００回／ｍとする以外は製造例１３と同様にして下撚りおよび上撚りを行い、撚り係数の５１００の撚糸コードを得た。

（実施例１）
製造例１３で得られた撚糸コードを下記の液組成のレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ）接着剤に浸漬し、１６０℃で６０秒熱処理後、引き続き２１５℃で６０秒の乾燥、さらに２１５℃で６０秒間の熱セットを行い、処理コードを得た。
（ＲＦＬ液組成）
レゾルシン ２２．０部
ホルマリン（３０重量％） ３０．０部
水酸化ナトリウム（１０重量％） １４．０部
水 ５７０．０部
ビニルピリジンラテックス（４１重量％） ３６４．０部
得られた処理コードの性能およびＤｉｐ処理条件を以下の実施例２〜４の結果と併せて表２にまとめて示す。

（実施例２〜３）
実施例１と同様の処方で浸漬（Ｄｉｐ）処理条件を変えて処理コードを得た。 （実施例４）
製造例１５で得られた撚糸コードを用い、実施例１と同様の処方で浸漬（Ｄｉｐ）処理を行い処理コードを得た。
（製造例１６）
製造例１３で得られたポリケトンマルチフィラメントをステープラーにて平均糸長３５ｍｍの短繊維からなるスライバーとした。この短繊維を撚り係数６０（メートル番手）にて単糸に精紡し紡績糸を得た。この紡績糸は高い熱収縮性を有していた。

（製造比較例１）
製造例１で得られた５段延伸前の４段延伸糸は強度１５．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、弾性率３３１ｃＮ／ｄｔｅｘと繊維物性は優れていたが、最大熱収縮応力は０．７９ｃＮ／ｄｔｅｘと収縮力が不十分であった。
比較例に用いたポリケトン繊維および撚糸コードの特性および熱処理条件を下記の製造比較例２〜製造比較例１１の結果と併せて表３にまとめて示す。
（製造比較例２）
製造例１で得られた未延伸糸は、強度・弾性率の繊維物性、最大熱収縮応力の全ての性能において全く不十分であった。
（製造比較例３）
製造例１において、未延伸糸を２４０℃で６倍の１段延伸を行った延伸糸は、強度、弾性率等の力学物性および最大熱収縮応力ともに不十分であった。

（製造比較例４）
製造例１において、未延伸糸を１段目２４０℃、２段目２５５℃、３段目２６５℃でトータル延伸倍率が１２倍の３段延伸を行った。
この延伸糸は強度、弾性率等の繊維物性は良好であったが、最大熱収縮応力が不十分であった。
（製造比較例５）
製造例１において５段目を２７０℃、１．０５倍の５段延伸としたが、最大熱収縮応力は０．７８ｃＮ／ｄｔｅｘと不十分であった。
（製造比較例６）
製造例１において５段目を２００℃、１．００倍の５段延伸としたが、最大熱収縮応力は不十分であった。

（製造比較例７）
製造例１において５段目を２００℃、０．９８倍の５段延伸としたが、最大熱収縮応力は全く不十分であった。
（製造比較例８）
製造例１において５段目を８０℃、１．０３倍の５段延伸としたが、最大熱収縮応力は変化しなかった。
（製造比較例９）
製造例１において、２．３ｃＮ／ｄｔｅｘの張力で２７２℃で４段延伸を行い、引き続き２．３ｃＮ／ｄｔｅｘの張力を掛けたまま、表面温度８０℃の鏡面ロール上を７周通した後に巻取機にて巻取った。

（製造比較例１０）
製造例１の処方で得られた乾燥糸を１９本合糸し、製造例１で用いた仕上剤を付与した後に、１段目を２４０℃で、引き続き２５８℃で２段目、２６８℃で３段目、４段目で２７２℃の全延伸倍率１６．６倍の延伸を行った後に、引き続き７５℃に加熱した梨地ロール上で熱処理を行ってから巻取機にて巻き取った。
（製造比較例１１）
製造比較例１０で得た延伸糸を用いて、製造例１３と同様の処方で双糸し、撚り数３９０回／ｍで下撚りおよび上撚りを行い、撚り係数２００００の撚糸コードを得た。この撚糸コードは熱収縮応力０．５８ｃＮ／ｄｔｅｘであった。

（比較例１）
製造比較例１１で得た撚糸コードを用いて実施例１と同じ組成のＲＦＬ液を用いて熱処理を行いポリケトン処理コードを得たが、得られた処理コードの最大熱収縮応力は不十分であった。得られた処理コードの性能及び浸漬（Ｄｉｐ）処理条件を以下の比較例２〜７の結果と併せて表４にまとめて示した。
（比較例２、３）
比較例１と同様の処方で、浸漬（Ｄｉｐ）処理条件を変えて処理コードを得た。
（比較例４〜６）
製造例１３で得た撚糸コードを用いて、浸漬（Ｄｉｐ）処理条件を変える以外は実施例１と同様にして処理コードを得た。それら製造例１〜１６、実施例１〜４及び製造比較例１〜１１、比較例１〜６の結果を下記表１〜４にまとめた。
表１は、本発明の処理コードの原料であるポリケトン繊維（製造例１〜１５）の延伸条件、繊維特性及び繊維構造を表すものである。

（注）△Ｔ＝（最終の１段前の延伸温度Ｔ₀ ）ー（最終延伸温度Ｔ_L ）

表２は、本発明の浸漬（Ｄｉｐ）処理条件及びポリケトン処理コードの特性（実施例１〜４）を表すものである。

（注）（ｉ）（σ_D ／σ_T ）₁ ＝RFL 浸漬時の張力/ 撚糸コードのRFL 浸漬温度における熱収縮力
（ｉｉ）（σ_D ／σ_T ）₂ ＝乾燥張力/ 撚糸コードの乾燥温度における熱収縮力
（ｉｉｉ）（σ_D ／σ_T ）₃＝セット張力／撚糸コードのセット温度における熱収縮力

表３は、製造比較例１〜１１のポリケトン繊維延伸条件及び繊維条件を表すものである。

（注）△Ｔ＝（最終の１段前の延伸温度Ｔ₀ ）ー（最終延伸温度Ｔ_L ）

表４は、比較例１〜６の浸漬（Ｄｉｐ）処理条件及びポリケトン処理コードの特性を表すものである。

（注）（ｉ）（σ_D ／σ_T ）₁ ＝RFL 浸漬時の張力/ 撚糸コードのRFL 浸漬温度における熱収縮力
（ｉｉ）（σ_D ／σ_T ）₂ ＝乾燥張力/ 撚糸コードの乾燥温度における熱収縮力
（ｉｉｉ）（σ_D ／σ_T ）₃＝セット張力／撚糸コードのセット温度における熱収縮力

図１は、本発明のポリケトン撚糸コードの熱収縮応力の温度に対する関係を表すグラフである。

Claims (4)

1. ポリケトン繊維がレゾルシン−ホルマリン−ラテックス樹脂により処理された処理コードであるポリケトン繊維処理コードであって、最大熱収縮応力が０．２〜０．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、１５０℃における乾熱収縮率が０．５〜６％であることを特徴とするポリケトン処理コード。
2. 最大熱収縮応力が０．３〜０．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、１５０℃における熱収縮率が１〜４％であることを特徴とする請求項１記載のポリケトン処理コード。
3. 最大熱収縮力が５００〜１０７９ｃＮ／コードであることを特徴とする、請求項１又は２記載のポリケトン処理コード。
4. ポリケトン撚糸コードをレゾルシン−ホルマリン−ラテックス液に浸漬後、熱処理するポリケトン処理コードの製造方法において、
   撚糸コードの熱処理温度をＴ（℃）、熱処理時に印可する張力をσ_D（ｃＮ／ｄｔｅｘ）とした時に、σ_DおよびＴが下記式の範囲内であることを特徴とする工程を含むポリケトン処理コードの製造方法。
   １．０１×σ_T ≦σ_D（ｃＮ／ｄｔｅｘ）≦１０×σ_T
   １００≦Ｔ（℃）≦２７０
   （ここで、σ_Tはポリケトン撚糸コードの温度Ｔにおける熱収縮応力である。）

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