JP3465432B2 - 燃焼装置の送風量制御装置 - Google Patents
燃焼装置の送風量制御装置Info
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- JP3465432B2 JP3465432B2 JP21854595A JP21854595A JP3465432B2 JP 3465432 B2 JP3465432 B2 JP 3465432B2 JP 21854595 A JP21854595 A JP 21854595A JP 21854595 A JP21854595 A JP 21854595A JP 3465432 B2 JP3465432 B2 JP 3465432B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本願発明は、燃焼用空気を供
給するためのファンモータを制御することにより送風量
を制御する燃焼装置の送風量制御装置に関する。
給するためのファンモータを制御することにより送風量
を制御する燃焼装置の送風量制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の燃焼装置の送風量制御装置とし
て、たとえば特開平５−１６４３２３号公報に記載され
ているように、ファンモータの電流が所定値に達したと
きに、警報ランプを点滅させたり燃焼を禁止したりする
ように構成されたものがあった。
て、たとえば特開平５−１６４３２３号公報に記載され
ているように、ファンモータの電流が所定値に達したと
きに、警報ランプを点滅させたり燃焼を禁止したりする
ように構成されたものがあった。
【０００３】このような従来の燃焼装置の送風量制御装
置では、風圧スイッチを設けずに吸排気不良を検出でき
るものの、送風路の流路抵抗に応じた適切な送風量を維
持することができず、最適燃焼を確保できない。すなわ
ち、送風路の流路抵抗は、経年変化、逆風、流路長、吸
排気の差圧、流路の曲がり具合、吸気フィルターの目詰
まりなどの各種の要因により変化し、ファンモータの回
転数を一定に制御しても、送風路の流路抵抗の変化によ
り送風量が変化することから、送風路の流路抵抗に応じ
た適切なモータ回転数を維持できなければ、空燃比が悪
化し、消炎、不完全燃焼、火移り不良などの燃焼不良が
生じる。
置では、風圧スイッチを設けずに吸排気不良を検出でき
るものの、送風路の流路抵抗に応じた適切な送風量を維
持することができず、最適燃焼を確保できない。すなわ
ち、送風路の流路抵抗は、経年変化、逆風、流路長、吸
排気の差圧、流路の曲がり具合、吸気フィルターの目詰
まりなどの各種の要因により変化し、ファンモータの回
転数を一定に制御しても、送風路の流路抵抗の変化によ
り送風量が変化することから、送風路の流路抵抗に応じ
た適切なモータ回転数を維持できなければ、空燃比が悪
化し、消炎、不完全燃焼、火移り不良などの燃焼不良が
生じる。
【０００４】また従来の燃焼装置の送風量制御装置とし
て、たとえば特開平４−３６５０８号公報に記載されて
いるように、送風路に風速センサなどを設置し、この風
速センサなどからの検知信号に応じてファンモータの回
転数を制御するように構成されたものもあった。
て、たとえば特開平４−３６５０８号公報に記載されて
いるように、送風路に風速センサなどを設置し、この風
速センサなどからの検知信号に応じてファンモータの回
転数を制御するように構成されたものもあった。
【０００５】このような従来の燃焼装置の送風量制御装
置では、所定の送風量を維持できるものの、送風路に風
速センサなどを設置することから、風速センサなどが送
風路の流路抵抗の増大を招くと共に、風速センサなどが
製造コストを増大させる。
置では、所定の送風量を維持できるものの、送風路に風
速センサなどを設置することから、風速センサなどが送
風路の流路抵抗の増大を招くと共に、風速センサなどが
製造コストを増大させる。
【０００６】これらの問題を解決するため、本願発明の
出願人は、ファンモータの駆動電流と回転数とから送風
路の流路抵抗を演算し、その流路抵抗に基づいて所要送
風量が得られるモータ回転数を決定し、その回転数を目
標回転数としてファンモータを制御する制御方式を既に
提案している（特願平６−２９７４４５号参照）。
出願人は、ファンモータの駆動電流と回転数とから送風
路の流路抵抗を演算し、その流路抵抗に基づいて所要送
風量が得られるモータ回転数を決定し、その回転数を目
標回転数としてファンモータを制御する制御方式を既に
提案している（特願平６−２９７４４５号参照）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記方式で
は、ファンモータの駆動電流と回転数と流路抵抗との関
係と、回転数と送風量と流路抵抗との関係とを、メモリ
などに記憶させておく必要があり、メモリなどの記憶媒
体の容量が大きくなるとともに、ＣＰＵの負荷が重くな
るという問題があった。
は、ファンモータの駆動電流と回転数と流路抵抗との関
係と、回転数と送風量と流路抵抗との関係とを、メモリ
などに記憶させておく必要があり、メモリなどの記憶媒
体の容量が大きくなるとともに、ＣＰＵの負荷が重くな
るという問題があった。
【０００８】本願発明は上記の点に鑑みて提案されたも
ので、流路抵抗を演算することなく、ファンモータの駆
動電流と回転数とから実送風量を演算できる燃焼装置の
送風量制御装置を提供することを、その目的としてい
る。
ので、流路抵抗を演算することなく、ファンモータの駆
動電流と回転数とから実送風量を演算できる燃焼装置の
送風量制御装置を提供することを、その目的としてい
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、本願発明では、次の技術的手段を講じている。
め、本願発明では、次の技術的手段を講じている。
【００１０】すなわち、本願の請求項１に記載した発明
は、燃焼用空気を供給するためのファンモータを制御す
ることにより送風量を制御する燃焼装置の送風量制御装
置であって、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電
流検出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数
検出手段と、基準状態におけるファンモータの駆動電流
と回転数との関係を表す曲線の極小点と、駆動電流検出
手段と回転数検出手段とによって検出されたファンモー
タの駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを結ぶ
直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演算す
る実送風量情報演算手段と、を備えたことを特徴として
いる。
は、燃焼用空気を供給するためのファンモータを制御す
ることにより送風量を制御する燃焼装置の送風量制御装
置であって、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電
流検出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数
検出手段と、基準状態におけるファンモータの駆動電流
と回転数との関係を表す曲線の極小点と、駆動電流検出
手段と回転数検出手段とによって検出されたファンモー
タの駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを結ぶ
直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演算す
る実送風量情報演算手段と、を備えたことを特徴として
いる。
【００１１】曲線の極小点は、理想的にはファンモータ
の駆動電流と回転数との関係を表すＩ−Ｎ座標系の原点
であるが、種々の要因により原点からずれる場合が多
い。しかし、極小点が原点に近く、実質的に両者を同一
視できる場合は、原点を極小点とすればよい。この場
合、極小点の座標をメモリなどに記憶させておく必要は
ない。なお、曲線の極小点は、ファンモータの種類や共
通排気筒の種類が同じであれば、ほぼ同じであるので、
機種毎に極小点の座標を予め特定しておき、それを個々
の送風量制御装置のメモリなどに記憶させればよい。た
だし、極小点の座標の正確さや経年変化などを考慮すれ
ば、個々の送風量制御装置が極小点の座標を適宜演算し
得るように構成するのが好ましい。
の駆動電流と回転数との関係を表すＩ−Ｎ座標系の原点
であるが、種々の要因により原点からずれる場合が多
い。しかし、極小点が原点に近く、実質的に両者を同一
視できる場合は、原点を極小点とすればよい。この場
合、極小点の座標をメモリなどに記憶させておく必要は
ない。なお、曲線の極小点は、ファンモータの種類や共
通排気筒の種類が同じであれば、ほぼ同じであるので、
機種毎に極小点の座標を予め特定しておき、それを個々
の送風量制御装置のメモリなどに記憶させればよい。た
だし、極小点の座標の正確さや経年変化などを考慮すれ
ば、個々の送風量制御装置が極小点の座標を適宜演算し
得るように構成するのが好ましい。
【００１２】実送風量に関する情報は、直線の傾きであ
ってもよいし、実送風量自体であってもよい。さらに
は、直線の傾きあるいはその逆数に所定の定数を乗算し
た値であってもよい。要するに、実送風量を表す情報と
して、送風量制御に利用できるものであればよい。
ってもよいし、実送風量自体であってもよい。さらに
は、直線の傾きあるいはその逆数に所定の定数を乗算し
た値であってもよい。要するに、実送風量を表す情報と
して、送風量制御に利用できるものであればよい。
【００１３】また、本願の請求項２に記載した発明は、
燃焼用空気を供給するためのファンモータを制御するこ
とにより送風量を制御する燃焼装置の送風量制御装置で
あって、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検
出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数検出
手段と、基準状態におけるファンモータの駆動電流と回
転数との関係を表す曲線の極小点と、駆動電流検出手段
と回転数検出手段とによって検出されたファンモータの
駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを結ぶ直線
の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演算する実
送風量情報演算手段と、実送風量情報演算手段により演
算された実送風量に関する情報と、基準状態において所
要燃焼量に対応する目標送風量に関する情報とに基づい
て、実送風量と目標送風量との偏差に関する情報を演算
する送風量偏差演算手段と、送風量偏差演算手段により
演算された偏差に関する情報に基づいて、実送風量と目
標送風量との偏差が零になるように、ファンモータの駆
動電圧を制御する電圧制御手段とを備えたことを特徴と
している。
燃焼用空気を供給するためのファンモータを制御するこ
とにより送風量を制御する燃焼装置の送風量制御装置で
あって、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検
出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数検出
手段と、基準状態におけるファンモータの駆動電流と回
転数との関係を表す曲線の極小点と、駆動電流検出手段
と回転数検出手段とによって検出されたファンモータの
駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを結ぶ直線
の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演算する実
送風量情報演算手段と、実送風量情報演算手段により演
算された実送風量に関する情報と、基準状態において所
要燃焼量に対応する目標送風量に関する情報とに基づい
て、実送風量と目標送風量との偏差に関する情報を演算
する送風量偏差演算手段と、送風量偏差演算手段により
演算された偏差に関する情報に基づいて、実送風量と目
標送風量との偏差が零になるように、ファンモータの駆
動電圧を制御する電圧制御手段とを備えたことを特徴と
している。
【００１４】ファンモータは、安定化された直流電圧を
印加する制御方式で駆動してもよいし、ＰＷＭ制御方式
により駆動してもよい。ＰＷＭ制御方式の場合、電圧制
御手段は、ファンモータに印加する駆動電圧のデューテ
ィー比を制御することになる。
印加する制御方式で駆動してもよいし、ＰＷＭ制御方式
により駆動してもよい。ＰＷＭ制御方式の場合、電圧制
御手段は、ファンモータに印加する駆動電圧のデューテ
ィー比を制御することになる。
【００１５】基準となる直線の傾きに関しては、各種所
要燃焼量に対してそれぞれ直線の傾き自体をメモリなど
に記憶させておいてもよいし、あるいは、各種所要燃焼
量に対してそれぞれ曲線上の座標をメモリなどに記憶さ
せておき、その座標と極小点の座標とから直線の傾きを
演算してもよい。さらには、曲線を表す式をメモリなど
に記憶させておき、その式から各種所要燃焼量に対して
それぞれ曲線上の座標を演算し、さらにその座標と極小
点の座標とから直線の傾きを演算してもよい。
要燃焼量に対してそれぞれ直線の傾き自体をメモリなど
に記憶させておいてもよいし、あるいは、各種所要燃焼
量に対してそれぞれ曲線上の座標をメモリなどに記憶さ
せておき、その座標と極小点の座標とから直線の傾きを
演算してもよい。さらには、曲線を表す式をメモリなど
に記憶させておき、その式から各種所要燃焼量に対して
それぞれ曲線上の座標を演算し、さらにその座標と極小
点の座標とから直線の傾きを演算してもよい。
【００１６】目標送風量に関する情報は、直線の傾きで
あってもよいし、目標送風量自体であってもよい。さら
には、直線の傾きあるいはその逆数に所定の定数を乗算
した値であってもよい。要するに、目標送風量を表す情
報として、送風量制御に利用できるものであればよい。
あってもよいし、目標送風量自体であってもよい。さら
には、直線の傾きあるいはその逆数に所定の定数を乗算
した値であってもよい。要するに、目標送風量を表す情
報として、送風量制御に利用できるものであればよい。
【００１７】偏差に関する情報は、目標送風量と実送風
量との偏差であってもよいし、直線の傾きの偏差であっ
てもよい。
量との偏差であってもよいし、直線の傾きの偏差であっ
てもよい。
【００１８】また、本願の請求項３に記載した発明は、
燃焼用空気を供給するためのファンモータを制御するこ
とにより送風量を制御する燃焼装置の送風量制御装置で
あって、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検
出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数検出
手段と、基準状態における前記ファンモータの駆動電流
と回転数との関係を表す曲線の極小点と、駆動電流検出
手段と回転数検出手段とによって検出されたファンモー
タの駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを結ぶ
直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演算す
る実送風量情報演算手段と、実送風量情報演算手段によ
り演算された実送風量に関する情報と、前記基準状態に
おいて所要燃焼量に対応する目標送風量に関する情報と
に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差に関する情
報を演算する送風量偏差演算手段と、送風量偏差演算手
段により演算された偏差に関する情報に基づいて、実送
風量と目標送風量との偏差が零になるように、前記ファ
ンモータの駆動電圧を制御する電圧制御手段と、送風量
偏差演算手段により演算された偏差に関する情報に基づ
いて、実送風量と目標送風量との偏差の変化率が一定値
以上のときに、前記電圧制御手段を制御して、一時的に
前記偏差がないものとして前記ファンモータの駆動電圧
を制御させる偏差入力禁止手段とを備えたことを特徴と
している。
燃焼用空気を供給するためのファンモータを制御するこ
とにより送風量を制御する燃焼装置の送風量制御装置で
あって、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検
出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数検出
手段と、基準状態における前記ファンモータの駆動電流
と回転数との関係を表す曲線の極小点と、駆動電流検出
手段と回転数検出手段とによって検出されたファンモー
タの駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを結ぶ
直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演算す
る実送風量情報演算手段と、実送風量情報演算手段によ
り演算された実送風量に関する情報と、前記基準状態に
おいて所要燃焼量に対応する目標送風量に関する情報と
に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差に関する情
報を演算する送風量偏差演算手段と、送風量偏差演算手
段により演算された偏差に関する情報に基づいて、実送
風量と目標送風量との偏差が零になるように、前記ファ
ンモータの駆動電圧を制御する電圧制御手段と、送風量
偏差演算手段により演算された偏差に関する情報に基づ
いて、実送風量と目標送風量との偏差の変化率が一定値
以上のときに、前記電圧制御手段を制御して、一時的に
前記偏差がないものとして前記ファンモータの駆動電圧
を制御させる偏差入力禁止手段とを備えたことを特徴と
している。
【００１９】偏差がないものとしてファンモータの駆動
電圧を制御させる時間は、一定であってもよいし、実送
風量と目標送風量との偏差の変化率に応じて可変させて
もよい。
電圧を制御させる時間は、一定であってもよいし、実送
風量と目標送風量との偏差の変化率に応じて可変させて
もよい。
【００２０】また、本願の請求項４に記載した発明は、
燃焼用空気を供給するためのファンモータを制御するこ
とにより送風量を制御する燃焼装置の送風量制御装置で
あって、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検
出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数検出
手段と、駆動電流検出手段および回転数検出手段により
検出された複数組の駆動電流および回転数に基づいて、
基準状態におけるファンモータの駆動電流と回転数との
関係を表す曲線の極小点と、この極小点と基準状態にお
いて所要燃焼量に対応する曲線上の点とを結ぶ直線の傾
きとに関する情報を演算する初期設定用傾き情報演算手
段と、初期設定用傾き情報演算手段により演算された極
小点と傾きとに関する情報を記憶する傾き情報記憶手段
と、駆動電流検出手段により検出された駆動電流と回転
数検出手段により検出された回転数とに対応する点と傾
き情報記憶手段に記憶された情報から得られる極小点と
を結ぶ直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を
演算する実送風量情報演算手段と、傾き情報記憶手段に
記憶された情報から得られる極小点と基準状態において
所要燃焼量に対応する曲線上の点とを結ぶ直線の傾きに
基づいて、目標送風量に関する情報を演算する目標送風
量情報演算手段と、実送風量情報演算手段により演算さ
れた実送風量に関する情報と目標送風量情報演算手段に
より演算された目標送風量に関する情報とに基づいて、
実送風量と目標送風量との偏差に関する情報を演算する
送風量偏差演算手段と、送風量偏差演算手段により演算
された偏差に関する情報に基づいて、実送風量と目標送
風量との偏差が零になるように、ファンモータの駆動電
圧を制御する電圧制御手段とを備えたことを特徴として
いる。
燃焼用空気を供給するためのファンモータを制御するこ
とにより送風量を制御する燃焼装置の送風量制御装置で
あって、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検
出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数検出
手段と、駆動電流検出手段および回転数検出手段により
検出された複数組の駆動電流および回転数に基づいて、
基準状態におけるファンモータの駆動電流と回転数との
関係を表す曲線の極小点と、この極小点と基準状態にお
いて所要燃焼量に対応する曲線上の点とを結ぶ直線の傾
きとに関する情報を演算する初期設定用傾き情報演算手
段と、初期設定用傾き情報演算手段により演算された極
小点と傾きとに関する情報を記憶する傾き情報記憶手段
と、駆動電流検出手段により検出された駆動電流と回転
数検出手段により検出された回転数とに対応する点と傾
き情報記憶手段に記憶された情報から得られる極小点と
を結ぶ直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を
演算する実送風量情報演算手段と、傾き情報記憶手段に
記憶された情報から得られる極小点と基準状態において
所要燃焼量に対応する曲線上の点とを結ぶ直線の傾きに
基づいて、目標送風量に関する情報を演算する目標送風
量情報演算手段と、実送風量情報演算手段により演算さ
れた実送風量に関する情報と目標送風量情報演算手段に
より演算された目標送風量に関する情報とに基づいて、
実送風量と目標送風量との偏差に関する情報を演算する
送風量偏差演算手段と、送風量偏差演算手段により演算
された偏差に関する情報に基づいて、実送風量と目標送
風量との偏差が零になるように、ファンモータの駆動電
圧を制御する電圧制御手段とを備えたことを特徴として
いる。
【００２１】傾き情報記憶手段に記憶される極小点と傾
きとに関する情報は、極小点の座標と各種所要燃焼量に
対する直線の傾きとであってもよいし、極小点の座標と
各種所要燃焼量に対する曲線上の座標とであってもよ
い。また、極小点の座標と曲線を表す数式とであっても
よい。さらには、曲線を表す式だけであってもよいが、
この場合、極小点が原点でないときは、直線の傾きを求
める度に式から極小点の座標を演算する必要がある。
きとに関する情報は、極小点の座標と各種所要燃焼量に
対する直線の傾きとであってもよいし、極小点の座標と
各種所要燃焼量に対する曲線上の座標とであってもよ
い。また、極小点の座標と曲線を表す数式とであっても
よい。さらには、曲線を表す式だけであってもよいが、
この場合、極小点が原点でないときは、直線の傾きを求
める度に式から極小点の座標を演算する必要がある。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本願発明の好ましい実施の
形態を、図面を参照しつつ具体的に説明する。
形態を、図面を参照しつつ具体的に説明する。
【００２３】図１は、本願発明に係る送風量制御装置を
備えた燃焼装置の一例としての給湯装置の概略構成図で
あって、給湯装置のケーシング１の内部には、バーナ２
と熱交換器３とが配置されている。ケーシング１の下側
に連続するファンケース４の内部には、ファンモータ５
により駆動されるシロッコファン６が設置されており、
ケーシング１の上部には、排気口７が形成されている。
バーナ２には、ガスあるいは石油などの燃料を供給する
ための燃料供給管８が接続されており、熱交換器３に
は、水を供給するための給水管１０が接続されている。
燃料供給管８および給水管１０にはバルブ１１，１２が
介装されており、これらバルブ１１，１２は給湯制御部
１３により制御される。ケーシング１の内部には、バー
ナ２の上側に、燃焼室１４が形成される。
備えた燃焼装置の一例としての給湯装置の概略構成図で
あって、給湯装置のケーシング１の内部には、バーナ２
と熱交換器３とが配置されている。ケーシング１の下側
に連続するファンケース４の内部には、ファンモータ５
により駆動されるシロッコファン６が設置されており、
ケーシング１の上部には、排気口７が形成されている。
バーナ２には、ガスあるいは石油などの燃料を供給する
ための燃料供給管８が接続されており、熱交換器３に
は、水を供給するための給水管１０が接続されている。
燃料供給管８および給水管１０にはバルブ１１，１２が
介装されており、これらバルブ１１，１２は給湯制御部
１３により制御される。ケーシング１の内部には、バー
ナ２の上側に、燃焼室１４が形成される。
【００２４】送風量制御装置は、たとえば交流１００ボ
ルトの商用電源１５からの交流電力を整流および平滑し
て直流電力を出力する整流平滑手段１６、電力制御手段
１７、回転数検出手段１８、駆動電流検出手段１９、デ
ューティー比制御手段２０、フィードフォワード回転数
決定手段２１、初期設定用傾き情報演算手段２２、実送
風量情報演算手段２３、目標回転数決定手段２４、目標
回転数変化率演算手段２５、フィードバック回転数変化
禁止手段２６、および傾き情報記憶手段２７を備えてい
る。デューティー比制御手段２０、フィードフォワード
回転数決定手段２１、初期設定用傾き情報演算手段２
２、実送風量情報演算手段２３、目標回転数決定手段２
４、目標回転数変化率演算手段２５、およびフィードバ
ック回転数変化禁止手段２６は、マイクロコンピュータ
２８により実現されており、傾き情報記憶手段２７は、
たとえばＥＥＰＲＯＭなどの不揮発性のメモリにより実
現されている。
ルトの商用電源１５からの交流電力を整流および平滑し
て直流電力を出力する整流平滑手段１６、電力制御手段
１７、回転数検出手段１８、駆動電流検出手段１９、デ
ューティー比制御手段２０、フィードフォワード回転数
決定手段２１、初期設定用傾き情報演算手段２２、実送
風量情報演算手段２３、目標回転数決定手段２４、目標
回転数変化率演算手段２５、フィードバック回転数変化
禁止手段２６、および傾き情報記憶手段２７を備えてい
る。デューティー比制御手段２０、フィードフォワード
回転数決定手段２１、初期設定用傾き情報演算手段２
２、実送風量情報演算手段２３、目標回転数決定手段２
４、目標回転数変化率演算手段２５、およびフィードバ
ック回転数変化禁止手段２６は、マイクロコンピュータ
２８により実現されており、傾き情報記憶手段２７は、
たとえばＥＥＰＲＯＭなどの不揮発性のメモリにより実
現されている。
【００２５】電力制御手段１７は、デューティー比制御
手段２０からの制御電圧に基づいて、整流平滑手段１６
からの直流電力をスイッチングし、ファンモータ５に駆
動電力として供給する。回転数検出手段１８は、ファン
モータ５の回転数を検出する。駆動電流検出手段１９
は、ファンモータ５の駆動電流を検出する。デューティ
ー比制御手段２０は、目標回転数決定手段２４により決
定された目標回転数と回転数検出手段１８により検出さ
れた回転数とに基づいて、ファンモータ５の回転数が目
標回転数になるように、電力制御手段１７に供給する制
御電圧を制御する。フィードフォワード回転数決定手段
２１は、バーナ２の所要燃焼量に基づいてフィードフォ
ワード回転数を決定する。初期設定用傾き情報演算手段
２２は、駆動電流検出手段１９および回転数検出手段１
８により検出された複数組の駆動電流および回転数に基
づいて、基準状態におけるファンモータ５の駆動電流と
回転数との関係を表す曲線の式と、その極小点の座標と
を演算する。実送風量情報演算手段２３は、駆動電流検
出手段１９により検出された駆動電流と回転数検出手段
１８により検出された回転数とに対応する点と、傾き情
報記憶手段２７に記憶された極小点とを結ぶ直線の傾き
を演算する。目標回転数決定手段２４は、実送風量情報
演算手段２３により演算された傾きと傾き情報記憶手段
２７に記憶された曲線の式などから得られる傾きとの偏
差に基づいてフィードバック回転数を決定し、そのフィ
ードバック回転数とフィードフォワード回転数決定手段
２１により決定されたフィードフォワード回転数とに基
づいて、ファンモータ５の目標回転数を決定する。目標
回転数変化率演算手段２５は、目標回転数決定手段２４
により決定された目標回転数の変化率を演算する。フィ
ードバック回転数変化禁止手段２６は、目標回転数変化
率演算手段２５により演算された目標回転数の変化率が
一定値以上のときに、目標回転数決定手段２４を制御し
て一時的にフィードバック回転数の変化がないものとし
て目標回転数を決定させる。傾き情報記憶手段２７は、
初期設定用傾き情報演算手段２２により演算された曲線
の式と極小点の座標とを記憶する。マイクロコンピュー
タ２８は、給湯装置の全体を制御しており、給湯制御部
１３の一部もマイクロコンピュータ２８により実現され
ている。
手段２０からの制御電圧に基づいて、整流平滑手段１６
からの直流電力をスイッチングし、ファンモータ５に駆
動電力として供給する。回転数検出手段１８は、ファン
モータ５の回転数を検出する。駆動電流検出手段１９
は、ファンモータ５の駆動電流を検出する。デューティ
ー比制御手段２０は、目標回転数決定手段２４により決
定された目標回転数と回転数検出手段１８により検出さ
れた回転数とに基づいて、ファンモータ５の回転数が目
標回転数になるように、電力制御手段１７に供給する制
御電圧を制御する。フィードフォワード回転数決定手段
２１は、バーナ２の所要燃焼量に基づいてフィードフォ
ワード回転数を決定する。初期設定用傾き情報演算手段
２２は、駆動電流検出手段１９および回転数検出手段１
８により検出された複数組の駆動電流および回転数に基
づいて、基準状態におけるファンモータ５の駆動電流と
回転数との関係を表す曲線の式と、その極小点の座標と
を演算する。実送風量情報演算手段２３は、駆動電流検
出手段１９により検出された駆動電流と回転数検出手段
１８により検出された回転数とに対応する点と、傾き情
報記憶手段２７に記憶された極小点とを結ぶ直線の傾き
を演算する。目標回転数決定手段２４は、実送風量情報
演算手段２３により演算された傾きと傾き情報記憶手段
２７に記憶された曲線の式などから得られる傾きとの偏
差に基づいてフィードバック回転数を決定し、そのフィ
ードバック回転数とフィードフォワード回転数決定手段
２１により決定されたフィードフォワード回転数とに基
づいて、ファンモータ５の目標回転数を決定する。目標
回転数変化率演算手段２５は、目標回転数決定手段２４
により決定された目標回転数の変化率を演算する。フィ
ードバック回転数変化禁止手段２６は、目標回転数変化
率演算手段２５により演算された目標回転数の変化率が
一定値以上のときに、目標回転数決定手段２４を制御し
て一時的にフィードバック回転数の変化がないものとし
て目標回転数を決定させる。傾き情報記憶手段２７は、
初期設定用傾き情報演算手段２２により演算された曲線
の式と極小点の座標とを記憶する。マイクロコンピュー
タ２８は、給湯装置の全体を制御しており、給湯制御部
１３の一部もマイクロコンピュータ２８により実現され
ている。
【００２６】図２は、ファンモータ５の駆動部の回路ブ
ロック図であって、この駆動部は、主にモータ駆動ＩＣ
３１により構成されている。このモータ駆動ＩＣ３１
は、端子３１ａ〜３１ｅを備えており、また、電力制御
手段１７と、回転数検出手段１８とを実現している。電
力制御手段１７は、ファンモータ５の各コイルに駆動電
力を供給するモータドライバー３２と、モータドライバ
ー３２によりファンモータ５に供給される駆動電力をス
イッチングするＰＷＭ可変速回路３３とを備えている。
回転数検出手段１８は、ファンモータ５に内蔵された複
数のホール素子を含むホールＩＣ３４からの検出信号に
基づいてファンモータ５の回転数を演算する回転ロジッ
ク３５と、回転ロジック３５により演算された回転数に
応じた回転数パルスを発生する回転数パルス発生回路３
６とを備えている。端子３１ａには、整流平滑手段１６
からの駆動電力が入力され、この駆動電力は電力制御手
段１７のモータドライバー３２に供給される。端子３１
ｂには、補助電源３７からの直流電力が入力され、この
直流電力はモータ駆動ＩＣ３１の各部に電源として供給
される。端子３１ｃには、デューティー比制御手段２０
から制御電圧が入力され、この制御電圧は電力制御手段
１７のＰＷＭ可変速回路３３に供給される。端子３１ｄ
からは、回転数検出手段１８の回転数パルス発生回路３
６からの回転数パルスが出力され、この回転数パルスは
デューティー比制御手段２０に供給される。端子３１ｅ
は、接地端子である。
ロック図であって、この駆動部は、主にモータ駆動ＩＣ
３１により構成されている。このモータ駆動ＩＣ３１
は、端子３１ａ〜３１ｅを備えており、また、電力制御
手段１７と、回転数検出手段１８とを実現している。電
力制御手段１７は、ファンモータ５の各コイルに駆動電
力を供給するモータドライバー３２と、モータドライバ
ー３２によりファンモータ５に供給される駆動電力をス
イッチングするＰＷＭ可変速回路３３とを備えている。
回転数検出手段１８は、ファンモータ５に内蔵された複
数のホール素子を含むホールＩＣ３４からの検出信号に
基づいてファンモータ５の回転数を演算する回転ロジッ
ク３５と、回転ロジック３５により演算された回転数に
応じた回転数パルスを発生する回転数パルス発生回路３
６とを備えている。端子３１ａには、整流平滑手段１６
からの駆動電力が入力され、この駆動電力は電力制御手
段１７のモータドライバー３２に供給される。端子３１
ｂには、補助電源３７からの直流電力が入力され、この
直流電力はモータ駆動ＩＣ３１の各部に電源として供給
される。端子３１ｃには、デューティー比制御手段２０
から制御電圧が入力され、この制御電圧は電力制御手段
１７のＰＷＭ可変速回路３３に供給される。端子３１ｄ
からは、回転数検出手段１８の回転数パルス発生回路３
６からの回転数パルスが出力され、この回転数パルスは
デューティー比制御手段２０に供給される。端子３１ｅ
は、接地端子である。
【００２７】整流平滑手段１６は、たとえばダイオード
ブリッジからなる全波整流器と、キャパシタからなる平
滑回路とにより実現されており、たとえば１００ボルト
の商用電源１５から得られる交流電力を整流および平滑
して直流電力を出力する。電力制御手段１７は、デュー
ティー比制御手段２０からの制御電圧に応じてデューテ
ィー比を制御される制御パルスに基づいて、整流平滑手
段１６からの直流電力をスイッチングして、ファンモー
タ５に駆動電力として供給する。すなわち、ファンモー
タ５に供給される直流駆動電力は、電力制御手段１７に
よりＰＷＭ制御される。回転数検出手段１８は、ファン
モータ５に内蔵された複数のホール素子を含むホールＩ
Ｃ３４からなる回転検出センサからの検出信号に基づい
て、ファンモータ５の回転数を検出し、それに応じた回
転数パルスをデューティー比制御手段２０に供給すると
共に、ファンモータ５の回転子の回転に応じた回転信号
を電力制御手段１７に供給する。デューティー比制御手
段２０は、ファンモータ５の回転数が目標回転数になる
ように制御電圧を調整して、その制御電圧を電力制御手
段１７に供給する。なお、ファンモータ５は、三相ブラ
シレスモータ、より詳しくは永久磁石型同期モータであ
って、本実施態様では、給湯装置のシロッコファン６を
駆動するために使用している。
ブリッジからなる全波整流器と、キャパシタからなる平
滑回路とにより実現されており、たとえば１００ボルト
の商用電源１５から得られる交流電力を整流および平滑
して直流電力を出力する。電力制御手段１７は、デュー
ティー比制御手段２０からの制御電圧に応じてデューテ
ィー比を制御される制御パルスに基づいて、整流平滑手
段１６からの直流電力をスイッチングして、ファンモー
タ５に駆動電力として供給する。すなわち、ファンモー
タ５に供給される直流駆動電力は、電力制御手段１７に
よりＰＷＭ制御される。回転数検出手段１８は、ファン
モータ５に内蔵された複数のホール素子を含むホールＩ
Ｃ３４からなる回転検出センサからの検出信号に基づい
て、ファンモータ５の回転数を検出し、それに応じた回
転数パルスをデューティー比制御手段２０に供給すると
共に、ファンモータ５の回転子の回転に応じた回転信号
を電力制御手段１７に供給する。デューティー比制御手
段２０は、ファンモータ５の回転数が目標回転数になる
ように制御電圧を調整して、その制御電圧を電力制御手
段１７に供給する。なお、ファンモータ５は、三相ブラ
シレスモータ、より詳しくは永久磁石型同期モータであ
って、本実施態様では、給湯装置のシロッコファン６を
駆動するために使用している。
【００２８】図３は、電力制御手段１７および駆動電流
検出手段１９の回路ブロック図であって、電力制御手段
１７は、三角波発振回路４１、コンパレータ４２、三相
分配回路４３、およびトランジスタＴＲ１〜ＴＲ６を備
えており、駆動電流検出手段１９は、平滑回路４４、電
圧・周波数変換回路４５、およびホトカプラ４６を備え
ている。なお、トランジスタＴＲ１〜ＴＲ６保護用のダ
イオードや、ファンモータ５のコイル５ａ〜５ｃに流れ
る過電流を検出しかつ保護するための回路など、本願発
明に直接関係のない構成要素については、図示および説
明を省略する。
検出手段１９の回路ブロック図であって、電力制御手段
１７は、三角波発振回路４１、コンパレータ４２、三相
分配回路４３、およびトランジスタＴＲ１〜ＴＲ６を備
えており、駆動電流検出手段１９は、平滑回路４４、電
圧・周波数変換回路４５、およびホトカプラ４６を備え
ている。なお、トランジスタＴＲ１〜ＴＲ６保護用のダ
イオードや、ファンモータ５のコイル５ａ〜５ｃに流れ
る過電流を検出しかつ保護するための回路など、本願発
明に直接関係のない構成要素については、図示および説
明を省略する。
【００２９】三角波発振回路４１は、たとえば２０ＫＨ
ｚの周期の三角波を出力する。コンパレータ４２は、演
算増幅器からなり、三角波発振回路４１からの三角波の
電圧と、デューティー比制御手段２０からの制御電圧Ｖ
ｓとを比較して、制御電圧Ｖｓが三角波の電圧以上であ
るときにオンし、制御電圧Ｖｓが三角波の電圧よりも小
さいときにオフする、周期２０ＫＨｚの制御パルスを出
力する。すなわち、制御パルスのデューティー比は、デ
ューティー比制御手段２０からの制御電圧Ｖｓに応じて
変化する。三相分配回路４３は、回転数検出手段１８か
らの回転信号に応じて、上段側のトランジスタＴＲ１〜
ＴＲ３のうちの１つと、下段側のトランジスタＴＲ４〜
ＴＲ６のうちの１つとを、選択的にオンさせる。たとえ
ば、トランジスタＴＲ１，ＴＲ５がオンの場合、ファン
モータ５のコイル５ａからコイル５ｂに駆動電流が流れ
る。すなわち、ファンモータ５の回転子の回転位置に応
じて電流を流すコイル５ａ〜５ｃや電流の方向を順次切
り替えることにより、ファンモータ５の回転が継続す
る。さらに三相分配回路４３は、下段側のトランジスタ
ＴＲ４〜ＴＲ６のうちオンさせるべきトランジスタを、
コンパレータ４２からの制御パルスに応じてオン・オフ
させる。すなわち、三相分配回路４３は、ファンモータ
５に供給する駆動電力を、デューティー比制御手段２０
からの制御電圧Ｖｓに応じてＰＷＭ制御する。
ｚの周期の三角波を出力する。コンパレータ４２は、演
算増幅器からなり、三角波発振回路４１からの三角波の
電圧と、デューティー比制御手段２０からの制御電圧Ｖ
ｓとを比較して、制御電圧Ｖｓが三角波の電圧以上であ
るときにオンし、制御電圧Ｖｓが三角波の電圧よりも小
さいときにオフする、周期２０ＫＨｚの制御パルスを出
力する。すなわち、制御パルスのデューティー比は、デ
ューティー比制御手段２０からの制御電圧Ｖｓに応じて
変化する。三相分配回路４３は、回転数検出手段１８か
らの回転信号に応じて、上段側のトランジスタＴＲ１〜
ＴＲ３のうちの１つと、下段側のトランジスタＴＲ４〜
ＴＲ６のうちの１つとを、選択的にオンさせる。たとえ
ば、トランジスタＴＲ１，ＴＲ５がオンの場合、ファン
モータ５のコイル５ａからコイル５ｂに駆動電流が流れ
る。すなわち、ファンモータ５の回転子の回転位置に応
じて電流を流すコイル５ａ〜５ｃや電流の方向を順次切
り替えることにより、ファンモータ５の回転が継続す
る。さらに三相分配回路４３は、下段側のトランジスタ
ＴＲ４〜ＴＲ６のうちオンさせるべきトランジスタを、
コンパレータ４２からの制御パルスに応じてオン・オフ
させる。すなわち、三相分配回路４３は、ファンモータ
５に供給する駆動電力を、デューティー比制御手段２０
からの制御電圧Ｖｓに応じてＰＷＭ制御する。
【００３０】この電力制御手段１７および駆動電流検出
手段１９の動作について、簡単に述べる。商用電源１５
からの交流電力は、整流平滑手段１６によって整流さ
れ、かつ平滑されて、電力制御手段１７を介してファン
モータ５に駆動電力として供給される。このとき電力制
御手段１７により、ＰＷＭ制御が施され、ファンモータ
５の回転数が指令回転数になるように、ファンモータ５
への駆動電圧が制御される。
手段１９の動作について、簡単に述べる。商用電源１５
からの交流電力は、整流平滑手段１６によって整流さ
れ、かつ平滑されて、電力制御手段１７を介してファン
モータ５に駆動電力として供給される。このとき電力制
御手段１７により、ＰＷＭ制御が施され、ファンモータ
５の回転数が指令回転数になるように、ファンモータ５
への駆動電圧が制御される。
【００３１】いま、図４に示すように、三角波発振回路
４１からの三角波の最高電圧をＶｈ、最低電圧をＶｌと
し、デューティー比制御手段２０からの制御電圧をＶｓ
とすると、コンパレータ４２の出力である制御パルス
は、図５に示すように、制御電圧Ｖｓが三角波の電圧以
上のときにオンし、制御電圧Ｖｓが三角波の電圧よりも
小さいときにオフする、三角波と同じ周期のパルス列と
なる。そして、三相分配回路４３が、下段側のトランジ
スタＴＲ４〜ＴＲ６のうち、オンさせるべきトランジス
タのベースに、コンパレータ４２からの制御パルスを印
加するので、ファンモータ５の駆動電力が制御パルスに
よりスイッチングされ、制御パルスのデューティー比に
応じた駆動電力がファンモータ５に供給される。
４１からの三角波の最高電圧をＶｈ、最低電圧をＶｌと
し、デューティー比制御手段２０からの制御電圧をＶｓ
とすると、コンパレータ４２の出力である制御パルス
は、図５に示すように、制御電圧Ｖｓが三角波の電圧以
上のときにオンし、制御電圧Ｖｓが三角波の電圧よりも
小さいときにオフする、三角波と同じ周期のパルス列と
なる。そして、三相分配回路４３が、下段側のトランジ
スタＴＲ４〜ＴＲ６のうち、オンさせるべきトランジス
タのベースに、コンパレータ４２からの制御パルスを印
加するので、ファンモータ５の駆動電力が制御パルスに
よりスイッチングされ、制御パルスのデューティー比に
応じた駆動電力がファンモータ５に供給される。
【００３２】トランジスタＴＲ４〜ＴＲ６のエミッタか
ら出力された電流は、駆動電流検出手段１９の平滑回路
４４により平滑される。これにより電流に応じた電圧に
変換され、電圧・周波数変換回路４５により、電圧に応
じた周波数のパルスに変換される。このパルスは、ホト
カプラ４６を介してマイクロコンピュータ２８に供給さ
れる。すなわち、マイクロコンピュータ２８には、ファ
ンモータ５の駆動電流に応じた周波数のパルスが駆動電
流検出手段１９から入力される。
ら出力された電流は、駆動電流検出手段１９の平滑回路
４４により平滑される。これにより電流に応じた電圧に
変換され、電圧・周波数変換回路４５により、電圧に応
じた周波数のパルスに変換される。このパルスは、ホト
カプラ４６を介してマイクロコンピュータ２８に供給さ
れる。すなわち、マイクロコンピュータ２８には、ファ
ンモータ５の駆動電流に応じた周波数のパルスが駆動電
流検出手段１９から入力される。
【００３３】次に、上記給湯装置の動作を説明する。先
ず初期設定動作について述べる。たとえば工場からの出
荷前に、ファンモータ５の回転数が予め決められた複数
種類の回転数となるように、ファンモータ５に複数種類
の駆動電圧を順次印加する。これにより、回転数検出手
段１８が、ファンモータ５の回転数を順次検出し、駆動
電流検出手段１９が、ファンモータ５の駆動電流を順次
検出する。そして初期設定用傾き情報演算手段２２が、
それら回転数と駆動電流との組に基づいて、基準状態に
おけるファンモータ５の回転数と駆動電流との関係を表
す曲線の式を演算し、さらにその式から、その曲線の極
小点の座標を演算し、それらを傾き情報記憶手段２７に
記憶させる。
ず初期設定動作について述べる。たとえば工場からの出
荷前に、ファンモータ５の回転数が予め決められた複数
種類の回転数となるように、ファンモータ５に複数種類
の駆動電圧を順次印加する。これにより、回転数検出手
段１８が、ファンモータ５の回転数を順次検出し、駆動
電流検出手段１９が、ファンモータ５の駆動電流を順次
検出する。そして初期設定用傾き情報演算手段２２が、
それら回転数と駆動電流との組に基づいて、基準状態に
おけるファンモータ５の回転数と駆動電流との関係を表
す曲線の式を演算し、さらにその式から、その曲線の極
小点の座標を演算し、それらを傾き情報記憶手段２７に
記憶させる。
【００３４】すなわち、ファンモータ５の駆動電流Ｉと
回転数Ｎとの関係は、シロッコファン６による燃焼用空
気の送風路の流路抵抗Φに応じて、図７に曲線で示すよ
うになり、また、送風量Ｑと回転数Ｎとの関係は、流路
抵抗Φに応じて、図７に直線で示すようになる。ここ
で、基準の流路抵抗がΦａであるとし、そのときに所要
燃焼量に応じた送風量Ｑａを得るための回転数がＮａで
あり、そのときの駆動電流がＩａであるものとすると、
ΦａにおけるＩ−Ｎ曲線上のＡ点でファンモータ５を運
転したときに燃焼室１４が最適空燃比になる。そして、
ΦａにおけるＩ−Ｎ曲線の極小点ＰとＡ点とを通る直線
をＬとすると、流路抵抗Φが変化しても、Ｉ−Ｎの関係
が直線Ｌ上を移動するようにファンモータ５を制御すれ
ば、送風量Ｑは変化せずに常にＱａである。たとえば、
流路抵抗がΦａからΦｂに増加した場合、Ｉ−Ｎ曲線は
当然図示のように変化するが、Ｑ−Ｎ直線も図示のよう
に変化するので、ΦｂにおけるＩ−Ｎ曲線と直線Ｌとの
交点Ｂでファンモータ５を運転することにより、送風量
Ｑａが得られる。このとき、回転数はＮｂ、駆動電流は
Ｉｂである。逆に、流路抵抗がΦａからΦｃに減少した
場合も、Ｉ−Ｎ曲線は当然図示のように変化するが、Ｑ
−Ｎ直線も図示のように変化するので、ΦｃにおけるＩ
−Ｎ曲線と直線Ｌとの交点Ｃでファンモータ５を運転す
ることにより、送風量Ｑａが得られる。このとき、回転
数はＮｃ、駆動電流はＩｃである。このように直線Ｌ上
でファンモータ５を運転することにより、流路抵抗Φの
変化に係わらず送風量Ｑを一定にできる理由について
は、後述する。したがって、基準曲線であるΦａにおけ
るＩ−Ｎ曲線の式を傾き情報記憶手段２７に記憶させて
おけば、各種の所要燃焼量に対応する直線Ｌの傾きをそ
れぞれ演算することができ、その直線Ｌ上でファンモー
タ５を運転するように制御することによって、流路抵抗
Φの変化に係わらず、送風量Ｑを常に一定にできる。も
ちろん、各種の所要燃焼量に対応する各直線Ｌの傾きを
直接傾き情報記憶手段２７に記憶させておいてもよい。
回転数Ｎとの関係は、シロッコファン６による燃焼用空
気の送風路の流路抵抗Φに応じて、図７に曲線で示すよ
うになり、また、送風量Ｑと回転数Ｎとの関係は、流路
抵抗Φに応じて、図７に直線で示すようになる。ここ
で、基準の流路抵抗がΦａであるとし、そのときに所要
燃焼量に応じた送風量Ｑａを得るための回転数がＮａで
あり、そのときの駆動電流がＩａであるものとすると、
ΦａにおけるＩ−Ｎ曲線上のＡ点でファンモータ５を運
転したときに燃焼室１４が最適空燃比になる。そして、
ΦａにおけるＩ−Ｎ曲線の極小点ＰとＡ点とを通る直線
をＬとすると、流路抵抗Φが変化しても、Ｉ−Ｎの関係
が直線Ｌ上を移動するようにファンモータ５を制御すれ
ば、送風量Ｑは変化せずに常にＱａである。たとえば、
流路抵抗がΦａからΦｂに増加した場合、Ｉ−Ｎ曲線は
当然図示のように変化するが、Ｑ−Ｎ直線も図示のよう
に変化するので、ΦｂにおけるＩ−Ｎ曲線と直線Ｌとの
交点Ｂでファンモータ５を運転することにより、送風量
Ｑａが得られる。このとき、回転数はＮｂ、駆動電流は
Ｉｂである。逆に、流路抵抗がΦａからΦｃに減少した
場合も、Ｉ−Ｎ曲線は当然図示のように変化するが、Ｑ
−Ｎ直線も図示のように変化するので、ΦｃにおけるＩ
−Ｎ曲線と直線Ｌとの交点Ｃでファンモータ５を運転す
ることにより、送風量Ｑａが得られる。このとき、回転
数はＮｃ、駆動電流はＩｃである。このように直線Ｌ上
でファンモータ５を運転することにより、流路抵抗Φの
変化に係わらず送風量Ｑを一定にできる理由について
は、後述する。したがって、基準曲線であるΦａにおけ
るＩ−Ｎ曲線の式を傾き情報記憶手段２７に記憶させて
おけば、各種の所要燃焼量に対応する直線Ｌの傾きをそ
れぞれ演算することができ、その直線Ｌ上でファンモー
タ５を運転するように制御することによって、流路抵抗
Φの変化に係わらず、送風量Ｑを常に一定にできる。も
ちろん、各種の所要燃焼量に対応する各直線Ｌの傾きを
直接傾き情報記憶手段２７に記憶させておいてもよい。
【００３５】ファンモータ５は永久磁石型同期モータで
あり、周知のように、駆動電流Ｉと回転数Ｎとの関係
は、理論的にはＩ＝ａＮ2 である。ただし、ａは定数で
ある。したがってＩ−Ｎ曲線は、理想的にはＩ−Ｎ座標
系の原点（０，０）を通るのであるが、実際には、シロ
ッコファン６やファンモータ５や送風路などの特性のば
らつきにより、Ｉ−Ｎ曲線が原点を通らず、またＩ−Ｎ
曲線自体の形状も多少変形する場合もある。そこで、Ｉ
−Ｎの関係を実測し、Ｉ−Ｎ曲線の式を特定しておくこ
とで、シロッコファン６やファンモータ５や送風路など
の特性のばらつきに起因する影響を除去するのである。
あり、周知のように、駆動電流Ｉと回転数Ｎとの関係
は、理論的にはＩ＝ａＮ2 である。ただし、ａは定数で
ある。したがってＩ−Ｎ曲線は、理想的にはＩ−Ｎ座標
系の原点（０，０）を通るのであるが、実際には、シロ
ッコファン６やファンモータ５や送風路などの特性のば
らつきにより、Ｉ−Ｎ曲線が原点を通らず、またＩ−Ｎ
曲線自体の形状も多少変形する場合もある。そこで、Ｉ
−Ｎの関係を実測し、Ｉ−Ｎ曲線の式を特定しておくこ
とで、シロッコファン６やファンモータ５や送風路など
の特性のばらつきに起因する影響を除去するのである。
【００３６】すなわち、Ｉ−Ｎ曲線は放物線であり、
ａ，ｂ，ｃを定数とすると、一般的に下記数式１のよう
に表すことができる。ここで、流路抵抗がΦａのとき
に、相互に異なるＮ1 ，Ｎ2 ，Ｎ3 に対するＩ1 ，
Ｉ2 ，Ｉ3 を実測したとすると、下記数式２が成立し、
定数ａ，ｂ，ｃを下記数式３により演算できる。初期設
定用傾き情報演算手段２２は、このようにして定数ａ，
ｂ，ｃを演算し、流路抵抗Φａにおける実際のＩ−Ｎ曲
線の式を特定して、傾き情報記憶手段２７に記憶させる
のである。もちろん、定数ｂあるいはｃを０と仮定して
もＩ−Ｎ曲線の良好な近似式を得られる場合は、Ｎ，Ｉ
を２組実測することにより、Ｉ−Ｎ曲線の式を特定でき
る。また、多数の点（Ｉ，Ｎ）をサンプリングして、他
の方式により下記数式１を近似するようにしてもよい。
ａ，ｂ，ｃを定数とすると、一般的に下記数式１のよう
に表すことができる。ここで、流路抵抗がΦａのとき
に、相互に異なるＮ1 ，Ｎ2 ，Ｎ3 に対するＩ1 ，
Ｉ2 ，Ｉ3 を実測したとすると、下記数式２が成立し、
定数ａ，ｂ，ｃを下記数式３により演算できる。初期設
定用傾き情報演算手段２２は、このようにして定数ａ，
ｂ，ｃを演算し、流路抵抗Φａにおける実際のＩ−Ｎ曲
線の式を特定して、傾き情報記憶手段２７に記憶させる
のである。もちろん、定数ｂあるいはｃを０と仮定して
もＩ−Ｎ曲線の良好な近似式を得られる場合は、Ｎ，Ｉ
を２組実測することにより、Ｉ−Ｎ曲線の式を特定でき
る。また、多数の点（Ｉ，Ｎ）をサンプリングして、他
の方式により下記数式１を近似するようにしてもよい。
【００３７】
【数１】
【００３８】
【数２】
【００３９】
【数３】
【００４０】次に、直線Ｌ上でファンモータ５を運転す
ることにより、流路抵抗Φの変化に係わらず送風量Ｑを
一定にできる理由について述べる。周知のように、ファ
ンモータ５の回転数Ｎと駆動電流Ｉとの関係は、理論的
にはＩ＝αＮ2 であり、回転数Ｎと送風量Ｑとの関係
は、理論的にはＮ＝βＱである。ただし、α，βは定数
である。したがって、Ｎ／Ｉ＝１／（αβＱ）となり、
Ｎ／ＩはＩ−Ｎ座標系上の直線の傾きであって一定であ
り、α，βは定数であるから、Ｑも一定である。すなわ
ち、Ｉ−Ｎの関係が直線Ｌ上に位置する限り、Ｑは常に
一定値Ｑａとなるのである。
ることにより、流路抵抗Φの変化に係わらず送風量Ｑを
一定にできる理由について述べる。周知のように、ファ
ンモータ５の回転数Ｎと駆動電流Ｉとの関係は、理論的
にはＩ＝αＮ2 であり、回転数Ｎと送風量Ｑとの関係
は、理論的にはＮ＝βＱである。ただし、α，βは定数
である。したがって、Ｎ／Ｉ＝１／（αβＱ）となり、
Ｎ／ＩはＩ−Ｎ座標系上の直線の傾きであって一定であ
り、α，βは定数であるから、Ｑも一定である。すなわ
ち、Ｉ−Ｎの関係が直線Ｌ上に位置する限り、Ｑは常に
一定値Ｑａとなるのである。
【００４１】次に、給湯装置の運転動作について述べ
る。図６は、本願発明に係る送風量制御装置の制御系統
を説明するブロック線図であって、以下の制御動作の流
れは図６を参照することにより一層容易に理解できる。
る。図６は、本願発明に係る送風量制御装置の制御系統
を説明するブロック線図であって、以下の制御動作の流
れは図６を参照することにより一層容易に理解できる。
【００４２】図外のリモートコントローラからコントロ
ーラに運転指令が入力されると、給湯制御部１３が、バ
ルブ１１，１２や図外のイグナイタなどを制御し、点火
動作を開始すると共に、フィードフォワード回転数決定
手段２１にバーナ２の所要燃焼量すなわちバルブ１１の
開弁量に応じた信号を出力する。これによりフィードフ
ォワード回転数決定手段２１が、給湯制御部１３からの
信号に基づいて、バーナ２の所要燃焼量に応じたファン
モータ５のＦＦ回転数Ｎ0 を演算する。具体的には、バ
ーナ２に供給されるたとえば都市ガスなどのガス量Ｇ0
に応じて予め決められたファンモータ５のＦＦ回転数Ｎ
0 を決定し、それを目標回転数決定手段２４に出力す
る。このＦＦ回転数Ｎ0 は、シロッコファン６による送
風路の流路抵抗が予め決められた基準値である場合に、
所要燃焼量に対して最適な空燃比が得られる送風量に対
応する回転数である。なお、所要燃焼量は、熱交換器３
への入水温度、出湯温度、流量、設定温度などによって
決定される。
ーラに運転指令が入力されると、給湯制御部１３が、バ
ルブ１１，１２や図外のイグナイタなどを制御し、点火
動作を開始すると共に、フィードフォワード回転数決定
手段２１にバーナ２の所要燃焼量すなわちバルブ１１の
開弁量に応じた信号を出力する。これによりフィードフ
ォワード回転数決定手段２１が、給湯制御部１３からの
信号に基づいて、バーナ２の所要燃焼量に応じたファン
モータ５のＦＦ回転数Ｎ0 を演算する。具体的には、バ
ーナ２に供給されるたとえば都市ガスなどのガス量Ｇ0
に応じて予め決められたファンモータ５のＦＦ回転数Ｎ
0 を決定し、それを目標回転数決定手段２４に出力す
る。このＦＦ回転数Ｎ0 は、シロッコファン６による送
風路の流路抵抗が予め決められた基準値である場合に、
所要燃焼量に対して最適な空燃比が得られる送風量に対
応する回転数である。なお、所要燃焼量は、熱交換器３
への入水温度、出湯温度、流量、設定温度などによって
決定される。
【００４３】この時点ではファンモータ５は回転してお
らず、実送風量情報演算手段２３による演算結果が目標
回転数決定手段２４に供給されないので、目標回転数決
定手段２４は、フィードフォワード回転数決定手段２１
からのＦＦ回転数Ｎ0 に対応した回転数指令信号をデュ
ーティー比制御手段２０に出力する
らず、実送風量情報演算手段２３による演算結果が目標
回転数決定手段２４に供給されないので、目標回転数決
定手段２４は、フィードフォワード回転数決定手段２１
からのＦＦ回転数Ｎ0 に対応した回転数指令信号をデュ
ーティー比制御手段２０に出力する
【００４４】これによりデューティー比制御手段２０
が、ファンモータ５がＦＦ回転数Ｎ0で回転するような
制御電圧Ｖｓを電力制御手段１７に供給する。この結
果、電力制御手段１７がＰＷＭ方式により駆動電力を制
御して、ファンモータ５をＦＦ回転数Ｎ0 で回転するよ
うに駆動する。
が、ファンモータ５がＦＦ回転数Ｎ0で回転するような
制御電圧Ｖｓを電力制御手段１７に供給する。この結
果、電力制御手段１７がＰＷＭ方式により駆動電力を制
御して、ファンモータ５をＦＦ回転数Ｎ0 で回転するよ
うに駆動する。
【００４５】次に、駆動電流検出手段１９が、ファンモ
ータ５の駆動電流を検出する。すなわち、モータドライ
バー３２のトランジスタＴＲ４〜ＴＲ６のエミッタから
の電流は、駆動電流検出手段１９の平滑回路４４により
平滑され、平滑回路４４の出力電圧が電圧・周波数変換
回路４５により周波数に変換され、ファンモータ５の駆
動電流に応じた周波数のパルスがホトカプラ４６を介し
てマイクロコンピュータ２８に供給される。
ータ５の駆動電流を検出する。すなわち、モータドライ
バー３２のトランジスタＴＲ４〜ＴＲ６のエミッタから
の電流は、駆動電流検出手段１９の平滑回路４４により
平滑され、平滑回路４４の出力電圧が電圧・周波数変換
回路４５により周波数に変換され、ファンモータ５の駆
動電流に応じた周波数のパルスがホトカプラ４６を介し
てマイクロコンピュータ２８に供給される。
【００４６】一方、回転数検出手段１８が、ファンモー
タ５のホールＩＣ３４からの検出信号に基づいて、ファ
ンモータ５の回転数を検出する。
タ５のホールＩＣ３４からの検出信号に基づいて、ファ
ンモータ５の回転数を検出する。
【００４７】次に、実送風量情報演算手段２３が、駆動
電流検出手段１９からの駆動電流と、回転数検出手段１
８からの回転数と、傾き情報記憶手段２７からの基準と
なるＩ−Ｎ曲線の極小点Ｐの座標とに基づいて、Ｉ−Ｎ
座標系上の実際の駆動電流Ｉおよび回転数Ｎの点（Ｉ，
Ｎ）と極小点Ｐとを結ぶ直線の傾きを演算する。具体的
には、直線の傾きの逆数に所定の係数を乗算して実送風
量Ｑを求め、目標回転数決定手段２４に出力する。極小
点ＰがＩ−Ｎ座標系の原点（０，０）に位置する場合、
Ｑ＝Ｉ／（αβＮ）の演算を行うことにより、実送風量
Ｑが求められる。
電流検出手段１９からの駆動電流と、回転数検出手段１
８からの回転数と、傾き情報記憶手段２７からの基準と
なるＩ−Ｎ曲線の極小点Ｐの座標とに基づいて、Ｉ−Ｎ
座標系上の実際の駆動電流Ｉおよび回転数Ｎの点（Ｉ，
Ｎ）と極小点Ｐとを結ぶ直線の傾きを演算する。具体的
には、直線の傾きの逆数に所定の係数を乗算して実送風
量Ｑを求め、目標回転数決定手段２４に出力する。極小
点ＰがＩ−Ｎ座標系の原点（０，０）に位置する場合、
Ｑ＝Ｉ／（αβＮ）の演算を行うことにより、実送風量
Ｑが求められる。
【００４８】次に、目標回転数決定手段２４が、実送風
量情報演算手段２３により演算された傾きと傾き情報記
憶手段２７に記憶されている曲線の式から得られる直線
の傾きとから、両者の偏差を求め、その偏差に基づいて
ＦＢ回転数ＮFBを決定し、そのＦＢ回転数ＮFBとフィー
ドフォワード回転数決定手段２１により決定されたＦＦ
回転数Ｎ0 とから目標回転数Ｎ1 を決定し、その目標回
転数Ｎ1 に応じた回転数指令信号をデューティー比制御
手段２０に出力する。具体的には、傾き情報記憶手段２
７に記憶されているＩ−Ｎ曲線の式からＦＦ回転数Ｎ0
に対応するＦＦ電流Ｉ0 を求め、それにより動作点（Ｉ
0 ，Ｎ0 ）と極小点Ｐとを通る直線Ｌの傾きを求め、そ
の傾きの逆数に所定の係数を乗算して目標送風量Ｑ1 を
求める。極小点ＰがＩ−Ｎ座標系の原点（０，０）に位
置する場合、Ｑ1 ＝Ｉ0 ／（αβＮ0 ）の演算を行うこ
とにより、目標送風量Ｑ1 が求められる。そして、目標
送風量Ｑ1 と実送風量Ｑとの偏差Ｑ1 −Ｑに基づいてＦ
Ｂ回転数ＮFBを演算する。このＦＢ回転数は、たとえば
ＰＩＤ制御など、フィードバック系の制御方式に応じて
決定される。そして、ＦＦ回転数Ｎ0 とＦＢ回転数ＮFB
との和Ｎ0 ＋ＮFBを目標回転数Ｎ1 と決定して、それに
応じた回転数指令信号をデューティー比制御手段２０に
出力する。
量情報演算手段２３により演算された傾きと傾き情報記
憶手段２７に記憶されている曲線の式から得られる直線
の傾きとから、両者の偏差を求め、その偏差に基づいて
ＦＢ回転数ＮFBを決定し、そのＦＢ回転数ＮFBとフィー
ドフォワード回転数決定手段２１により決定されたＦＦ
回転数Ｎ0 とから目標回転数Ｎ1 を決定し、その目標回
転数Ｎ1 に応じた回転数指令信号をデューティー比制御
手段２０に出力する。具体的には、傾き情報記憶手段２
７に記憶されているＩ−Ｎ曲線の式からＦＦ回転数Ｎ0
に対応するＦＦ電流Ｉ0 を求め、それにより動作点（Ｉ
0 ，Ｎ0 ）と極小点Ｐとを通る直線Ｌの傾きを求め、そ
の傾きの逆数に所定の係数を乗算して目標送風量Ｑ1 を
求める。極小点ＰがＩ−Ｎ座標系の原点（０，０）に位
置する場合、Ｑ1 ＝Ｉ0 ／（αβＮ0 ）の演算を行うこ
とにより、目標送風量Ｑ1 が求められる。そして、目標
送風量Ｑ1 と実送風量Ｑとの偏差Ｑ1 −Ｑに基づいてＦ
Ｂ回転数ＮFBを演算する。このＦＢ回転数は、たとえば
ＰＩＤ制御など、フィードバック系の制御方式に応じて
決定される。そして、ＦＦ回転数Ｎ0 とＦＢ回転数ＮFB
との和Ｎ0 ＋ＮFBを目標回転数Ｎ1 と決定して、それに
応じた回転数指令信号をデューティー比制御手段２０に
出力する。
【００４９】これにより、デューティー比制御手段２０
が、目標回転数決定手段２４により決定された目標回転
数Ｎ1 に応じた回転数指令信号と回転数検出手段１８か
らの実際の回転数Ｎとに基づいて、ファンモータ５が目
標回転数Ｎ1 で回転するような制御電圧Ｖｓを電力制御
手段１７に出力する。
が、目標回転数決定手段２４により決定された目標回転
数Ｎ1 に応じた回転数指令信号と回転数検出手段１８か
らの実際の回転数Ｎとに基づいて、ファンモータ５が目
標回転数Ｎ1 で回転するような制御電圧Ｖｓを電力制御
手段１７に出力する。
【００５０】これにより、電力制御手段１７が、デュー
ティー比制御手段２０からの制御電圧Ｖｓに基づいて、
ファンモータ５に供給する直流電力をスイッチングし、
ファンモータ５の回転数が目標回転数Ｎ1 となるように
駆動する。
ティー比制御手段２０からの制御電圧Ｖｓに基づいて、
ファンモータ５に供給する直流電力をスイッチングし、
ファンモータ５の回転数が目標回転数Ｎ1 となるように
駆動する。
【００５１】ここで、シロッコファン６による送風路の
流路抵抗がΦａからΦｂに増加したとすると、仮に回転
数一定制御方式でファンモータ５を制御した場合、最終
的には図７のＡ点からＤ点に運転状態が移行し、送風量
がＱａからＱｄに減少する。しかし本実施態様において
は、流路抵抗Φの増加により実送風量Ｑが減少すると、
換言すればファンモータ５の実際の動作点（Ｉ，Ｎ）と
極小点Ｐとを結ぶ直線の傾きが大きくなると、それに応
じてＦＢ回転数ＮFBが大きくなり、その結果目標回転数
Ｎ1 が大きくなって、ファンモータ５の動作点を直線Ｌ
上に戻すように制御が働き、最終的にはＢ点でファンモ
ータ５が動作するようになる。すなわち、ファンモータ
５の動作点が直線Ｌ上をＡ点からＢ点に移動する。した
がって、流路抵抗Φの変化に係わらず常に一定の最適な
送風量Ｑａを維持できる。
流路抵抗がΦａからΦｂに増加したとすると、仮に回転
数一定制御方式でファンモータ５を制御した場合、最終
的には図７のＡ点からＤ点に運転状態が移行し、送風量
がＱａからＱｄに減少する。しかし本実施態様において
は、流路抵抗Φの増加により実送風量Ｑが減少すると、
換言すればファンモータ５の実際の動作点（Ｉ，Ｎ）と
極小点Ｐとを結ぶ直線の傾きが大きくなると、それに応
じてＦＢ回転数ＮFBが大きくなり、その結果目標回転数
Ｎ1 が大きくなって、ファンモータ５の動作点を直線Ｌ
上に戻すように制御が働き、最終的にはＢ点でファンモ
ータ５が動作するようになる。すなわち、ファンモータ
５の動作点が直線Ｌ上をＡ点からＢ点に移動する。した
がって、流路抵抗Φの変化に係わらず常に一定の最適な
送風量Ｑａを維持できる。
【００５２】逆に、シロッコファン６による送風路の流
路抵抗がΦａからΦｃに減少したとすると、仮に回転数
一定制御方式でファンモータ５を制御した場合、最終的
には図７のＡ点からＥ点に運転状態が移行し、送風量が
ＱａからＱｅに増加する。しかし本実施態様において
は、流路抵抗Φの減少により実送風量Ｑが増加すると、
換言すればファンモータ５の実際の動作点（Ｉ，Ｎ）と
極小点Ｐとを結ぶ直線の傾きが小さくなると、それに応
じてＦＢ回転数ＮFBが小さくなり、その結果目標回転数
Ｎ1 が小さくなって、ファンモータ５の動作点を直線Ｌ
上に戻すように制御が働き、最終的にはＣ点でファンモ
ータ５が動作するようになる。すなわち、ファンモータ
５の動作点が直線Ｌ上をＡ点からＣ点に移動する。した
がって、流路抵抗Φの変化に係わらず常に一定の最適な
送風量Ｑａを維持できる。
路抵抗がΦａからΦｃに減少したとすると、仮に回転数
一定制御方式でファンモータ５を制御した場合、最終的
には図７のＡ点からＥ点に運転状態が移行し、送風量が
ＱａからＱｅに増加する。しかし本実施態様において
は、流路抵抗Φの減少により実送風量Ｑが増加すると、
換言すればファンモータ５の実際の動作点（Ｉ，Ｎ）と
極小点Ｐとを結ぶ直線の傾きが小さくなると、それに応
じてＦＢ回転数ＮFBが小さくなり、その結果目標回転数
Ｎ1 が小さくなって、ファンモータ５の動作点を直線Ｌ
上に戻すように制御が働き、最終的にはＣ点でファンモ
ータ５が動作するようになる。すなわち、ファンモータ
５の動作点が直線Ｌ上をＡ点からＣ点に移動する。した
がって、流路抵抗Φの変化に係わらず常に一定の最適な
送風量Ｑａを維持できる。
【００５３】一方、目標回転数変化率演算手段２５が、
目標回転数決定手段２４により決定される目標回転数の
変化率を演算し、その演算結果をフィードバック回転数
変化禁止手段２６に出力する。
目標回転数決定手段２４により決定される目標回転数の
変化率を演算し、その演算結果をフィードバック回転数
変化禁止手段２６に出力する。
【００５４】これによりフィードバック回転数変化禁止
手段２６が、目標回転数変化率演算手段２５により演算
された目標回転数の変化率が所定値以上のときに、その
大きさに応じた時間だけ、目標回転数決定手段２４に傾
き偏差変化無視信号を出力する。
手段２６が、目標回転数変化率演算手段２５により演算
された目標回転数の変化率が所定値以上のときに、その
大きさに応じた時間だけ、目標回転数決定手段２４に傾
き偏差変化無視信号を出力する。
【００５５】これにより目標回転数決定手段２４が、フ
ィードバック回転数変化禁止手段２６から傾き偏差変化
無視信号が入力されている期間、ＦＢ回転数ＮFBの変化
がないものとして目標回転数Ｎ1 を決定する。
ィードバック回転数変化禁止手段２６から傾き偏差変化
無視信号が入力されている期間、ＦＢ回転数ＮFBの変化
がないものとして目標回転数Ｎ1 を決定する。
【００５６】これは、目標回転数の急激な変化によりフ
ァンモータ５に流れる突入電流が制御系に及ぼす悪影響
を除去するためである。すなわち、図８の（Ａ）に示す
ように、目標回転数が破線のようにステップ状に変化す
ると、実回転数が実線のようにオーバーシュートを伴っ
て変化し、駆動電流も図８の（Ｂ）に示すように大きな
オーバーシュートを伴って変化する。さらには、駆動電
圧も図８の（Ｃ）に示すように変化する。図８の（Ｂ）
に示す駆動電流は、駆動電流検出手段１９により検出さ
れ、初期設定用傾き情報演算手段２２や実送風量情報演
算手段２３に供給されるので、このような大きなオーバ
ーシュートを伴った駆動電流の変化は、制御を不正確か
つ不安定にする。そこで、図８の（Ｄ）に示すように、
目標回転数の変化率が所定値以上のときに、その変化率
の大きさに応じた期間、駆動電流の監視をオフさせ、制
御を正確かつ安定にさせている。具体的には、フィード
バック回転数変化禁止手段２６から目標回転数決定手段
２４に傾き偏差変化無視信号を出力して、直線の傾きの
偏差の変化が零、換言すれば実送風量Ｑと目標送風量Ｑ
1 との差の変化が零であるものとして、ＦＢ回転数ＮFB
を演算させる。したがって、駆動電流の大きな変化に起
因する実送風量情報演算手段２３により演算される実送
風量Ｑの大きな変化が無視され、制御系に及ぼす悪影響
が除去される。なお、フィードバック回転数変化禁止手
段２６から目標回転数決定手段２４に傾き偏差変化無視
信号を出力して、実送風量Ｑと目標送風量Ｑ1 との差の
変化が零であるものとして、ＦＢ回転数ＮFBを演算させ
る時間は、非常に短いので、それが制御系に悪影響を及
ぼすことはない。
ァンモータ５に流れる突入電流が制御系に及ぼす悪影響
を除去するためである。すなわち、図８の（Ａ）に示す
ように、目標回転数が破線のようにステップ状に変化す
ると、実回転数が実線のようにオーバーシュートを伴っ
て変化し、駆動電流も図８の（Ｂ）に示すように大きな
オーバーシュートを伴って変化する。さらには、駆動電
圧も図８の（Ｃ）に示すように変化する。図８の（Ｂ）
に示す駆動電流は、駆動電流検出手段１９により検出さ
れ、初期設定用傾き情報演算手段２２や実送風量情報演
算手段２３に供給されるので、このような大きなオーバ
ーシュートを伴った駆動電流の変化は、制御を不正確か
つ不安定にする。そこで、図８の（Ｄ）に示すように、
目標回転数の変化率が所定値以上のときに、その変化率
の大きさに応じた期間、駆動電流の監視をオフさせ、制
御を正確かつ安定にさせている。具体的には、フィード
バック回転数変化禁止手段２６から目標回転数決定手段
２４に傾き偏差変化無視信号を出力して、直線の傾きの
偏差の変化が零、換言すれば実送風量Ｑと目標送風量Ｑ
1 との差の変化が零であるものとして、ＦＢ回転数ＮFB
を演算させる。したがって、駆動電流の大きな変化に起
因する実送風量情報演算手段２３により演算される実送
風量Ｑの大きな変化が無視され、制御系に及ぼす悪影響
が除去される。なお、フィードバック回転数変化禁止手
段２６から目標回転数決定手段２４に傾き偏差変化無視
信号を出力して、実送風量Ｑと目標送風量Ｑ1 との差の
変化が零であるものとして、ＦＢ回転数ＮFBを演算させ
る時間は、非常に短いので、それが制御系に悪影響を及
ぼすことはない。
【００５７】このように、ファンモータ５の駆動電流を
検出する駆動電流検出手段１９と、ファンモータ５の回
転数を検出する回転数検出手段１８と、駆動電流検出手
段１９および回転数検出手段１８により検出された複数
組の駆動電流および回転数に基づいて、基準状態におけ
るファンモータ５の駆動電流と回転数との関係を表す曲
線の極小点と、この極小点と基準状態において所要燃焼
量に対応する曲線上の点とを結ぶ直線の傾きとに関する
情報を演算する初期設定用傾き情報演算手段２２と、初
期設定用傾き情報演算手段２２により演算された極小点
と傾きとに関する情報を記憶する傾き情報記憶手段２７
と、駆動電流検出手段１９により検出された駆動電流と
回転数検出手段１８により検出された回転数とに対応す
る点と傾き情報記憶手段２７に記憶された情報から得ら
れる極小点とを結ぶ直線の傾きに基づいて、実送風量に
関する情報を演算する実送風量情報演算手段２３と、傾
き情報記憶手段２７に記憶された情報から得られる極小
点と基準状態において所要燃焼量に対応する曲線上の点
とを結ぶ直線の傾きに基づいて、目標送風量に関する情
報を演算し、その情報と実送風量情報演算手段２３によ
り演算された実送風量に関する情報とに基づいて、実送
風量と目標送風量との偏差に関する情報を演算し、その
情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差が零に
なるように、デューティー比制御手段２０にファンモー
タ５の駆動電圧を制御させる目標回転数決定手段２４と
を備えたので、送風路の流路抵抗が変化しても、ファン
モータ５の動作点が常に直線Ｌ上に位置するように制御
される結果、流路抵抗の変化に係わらず常に送風量を一
定の最適な値に維持できる。また、基準となる曲線の極
小点がＩ−Ｎ曲線の原点からずれていても、正確に曲線
の式を特定でき、したがって正確な送風量制御を行え
る。
検出する駆動電流検出手段１９と、ファンモータ５の回
転数を検出する回転数検出手段１８と、駆動電流検出手
段１９および回転数検出手段１８により検出された複数
組の駆動電流および回転数に基づいて、基準状態におけ
るファンモータ５の駆動電流と回転数との関係を表す曲
線の極小点と、この極小点と基準状態において所要燃焼
量に対応する曲線上の点とを結ぶ直線の傾きとに関する
情報を演算する初期設定用傾き情報演算手段２２と、初
期設定用傾き情報演算手段２２により演算された極小点
と傾きとに関する情報を記憶する傾き情報記憶手段２７
と、駆動電流検出手段１９により検出された駆動電流と
回転数検出手段１８により検出された回転数とに対応す
る点と傾き情報記憶手段２７に記憶された情報から得ら
れる極小点とを結ぶ直線の傾きに基づいて、実送風量に
関する情報を演算する実送風量情報演算手段２３と、傾
き情報記憶手段２７に記憶された情報から得られる極小
点と基準状態において所要燃焼量に対応する曲線上の点
とを結ぶ直線の傾きに基づいて、目標送風量に関する情
報を演算し、その情報と実送風量情報演算手段２３によ
り演算された実送風量に関する情報とに基づいて、実送
風量と目標送風量との偏差に関する情報を演算し、その
情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差が零に
なるように、デューティー比制御手段２０にファンモー
タ５の駆動電圧を制御させる目標回転数決定手段２４と
を備えたので、送風路の流路抵抗が変化しても、ファン
モータ５の動作点が常に直線Ｌ上に位置するように制御
される結果、流路抵抗の変化に係わらず常に送風量を一
定の最適な値に維持できる。また、基準となる曲線の極
小点がＩ−Ｎ曲線の原点からずれていても、正確に曲線
の式を特定でき、したがって正確な送風量制御を行え
る。
【００５８】また、目標回転数決定手段２４により演算
された実送風量と目標送風量との偏差に関する情報に基
づいて、実送風量と目標送風量との偏差の変化率を演算
する目標回転数変化率演算手段２５と、目標回転数変化
率演算手段２５により演算された変化率が一定値以上の
ときに、目標回転数決定手段２４を制御して、一時的に
偏差がないものとしてファンモータ５の駆動電圧を制御
させるフィードバック回転数変化禁止手段２６とを備え
たので、目標回転数の急激な変化による駆動電流の急変
に起因する制御の不正確さおよび不安定さを解消でき
る。
された実送風量と目標送風量との偏差に関する情報に基
づいて、実送風量と目標送風量との偏差の変化率を演算
する目標回転数変化率演算手段２５と、目標回転数変化
率演算手段２５により演算された変化率が一定値以上の
ときに、目標回転数決定手段２４を制御して、一時的に
偏差がないものとしてファンモータ５の駆動電圧を制御
させるフィードバック回転数変化禁止手段２６とを備え
たので、目標回転数の急激な変化による駆動電流の急変
に起因する制御の不正確さおよび不安定さを解消でき
る。
【００５９】なお、上記実施態様では、基準となるＩ−
Ｎ曲線の極小点が、Ｉ−Ｎ座標系の原点とは異なるもの
としたが、たとえば、極小点が原点に近く、実質的に両
者を同一視できるような場合は、原点を極小点とすれば
よい。この場合、極小点の座標を傾き情報記憶手段２７
に記憶させておく必要はなく、初期設定用傾き情報演算
手段２２を設ける必要もない。
Ｎ曲線の極小点が、Ｉ−Ｎ座標系の原点とは異なるもの
としたが、たとえば、極小点が原点に近く、実質的に両
者を同一視できるような場合は、原点を極小点とすれば
よい。この場合、極小点の座標を傾き情報記憶手段２７
に記憶させておく必要はなく、初期設定用傾き情報演算
手段２２を設ける必要もない。
【００６０】また、上記実施態様では、実送風量に関す
る情報として、実送風量自体を用いたが、これの代わり
に直線の傾きを用いてもよい。さらには、直線の傾きあ
るいはその逆数に所定の定数を乗算した値であってもよ
い。要するに、目標送風量に関する情報との偏差を求め
ることにより、送風量制御に利用できるものであればよ
い。
る情報として、実送風量自体を用いたが、これの代わり
に直線の傾きを用いてもよい。さらには、直線の傾きあ
るいはその逆数に所定の定数を乗算した値であってもよ
い。要するに、目標送風量に関する情報との偏差を求め
ることにより、送風量制御に利用できるものであればよ
い。
【００６１】また、上記実施態様では、目標送風量に関
する情報として、目標送風量自体を用いたが、これの代
わりに直線の傾きを用いてもよい。さらには、直線の傾
きあるいはその逆数に所定の定数を乗算した値を用いて
もよい。要するに、実送風量に関する情報との偏差を求
めることにより、送風量制御に利用できるものであれば
よい。
する情報として、目標送風量自体を用いたが、これの代
わりに直線の傾きを用いてもよい。さらには、直線の傾
きあるいはその逆数に所定の定数を乗算した値を用いて
もよい。要するに、実送風量に関する情報との偏差を求
めることにより、送風量制御に利用できるものであれば
よい。
【００６２】また、上記実施態様では、偏差に関する情
報として、目標送風量と実送風量との偏差を用いたが、
直線の傾きの偏差を用いてもよい。
報として、目標送風量と実送風量との偏差を用いたが、
直線の傾きの偏差を用いてもよい。
【００６３】また、上記実施態様では、傾き情報記憶手
段２７に基準となるＩ−Ｎ曲線を表す式と極小点の座標
とを記憶させたが、傾き情報記憶手段２７に各種所要燃
焼量に対応するそれぞれの傾きと極小点の座標とを記憶
させてもよい。あるいは、各種所要燃焼量に対応する曲
線上のそれぞれの座標と極小点の座標とを傾き情報記憶
手段２７に記憶させてもよい。さらには、Ｉ−Ｎ曲線を
表す式だけを傾き情報記憶手段２７に記憶させてもよ
い。
段２７に基準となるＩ−Ｎ曲線を表す式と極小点の座標
とを記憶させたが、傾き情報記憶手段２７に各種所要燃
焼量に対応するそれぞれの傾きと極小点の座標とを記憶
させてもよい。あるいは、各種所要燃焼量に対応する曲
線上のそれぞれの座標と極小点の座標とを傾き情報記憶
手段２７に記憶させてもよい。さらには、Ｉ−Ｎ曲線を
表す式だけを傾き情報記憶手段２７に記憶させてもよ
い。
【００６４】また、上記実施態様では、ファンモータ５
をＰＷＭ制御方式で駆動したが、安定化された直流電圧
を印加する制御方式で駆動してもよい。
をＰＷＭ制御方式で駆動したが、安定化された直流電圧
を印加する制御方式で駆動してもよい。
【００６５】また、上記実施態様では、フィードバック
回転数変化禁止手段２６により目標送風量と実送風量と
の偏差の変化がないものとして目標回転数を決定させる
時間を、実送風量と目標送風量との偏差の変化率に応じ
て可変させたが、一定時間であってもよい。
回転数変化禁止手段２６により目標送風量と実送風量と
の偏差の変化がないものとして目標回転数を決定させる
時間を、実送風量と目標送風量との偏差の変化率に応じ
て可変させたが、一定時間であってもよい。
【００６６】また、上記実施態様では、目標回転数変化
率演算手段２５およびフィードバック回転数変化禁止手
段２６を設けたが、目標回転数の急激な変化によるファ
ンモータ５の駆動電流の急変が制御にさほど重大な悪影
響を及ぼさないような場合、目標回転数変化率演算手段
２５およびフィードバック回転数変化禁止手段２６は必
ずしも設ける必要はない。
率演算手段２５およびフィードバック回転数変化禁止手
段２６を設けたが、目標回転数の急激な変化によるファ
ンモータ５の駆動電流の急変が制御にさほど重大な悪影
響を及ぼさないような場合、目標回転数変化率演算手段
２５およびフィードバック回転数変化禁止手段２６は必
ずしも設ける必要はない。
【００６７】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よれば、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検
出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数検出
手段と、基準状態におけるファンモータの駆動電流と回
転数との関係を表す曲線の極小点と、駆動電流検出手段
と回転数検出手段とによって検出されたファンモータの
駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを結ぶ直線
の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演算する実
送風量情報演算手段とを備えたので、流路抵抗を演算す
ることなく、ファンモータの駆動電流と回転数とから実
送風量を演算できる。したがって、ファンモータの駆動
電流と回転数と送風量と流路抵抗との相互関係を記憶し
ておく必要がないことから、メモリなどの記憶媒体の容
量を小さくでき、その結果、製造コストの低減を実現で
きる。
よれば、ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検
出手段と、ファンモータの回転数を検出する回転数検出
手段と、基準状態におけるファンモータの駆動電流と回
転数との関係を表す曲線の極小点と、駆動電流検出手段
と回転数検出手段とによって検出されたファンモータの
駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを結ぶ直線
の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演算する実
送風量情報演算手段とを備えたので、流路抵抗を演算す
ることなく、ファンモータの駆動電流と回転数とから実
送風量を演算できる。したがって、ファンモータの駆動
電流と回転数と送風量と流路抵抗との相互関係を記憶し
ておく必要がないことから、メモリなどの記憶媒体の容
量を小さくでき、その結果、製造コストの低減を実現で
きる。
【００６８】また、請求項２の発明によれば、ファンモ
ータの駆動電流を検出する駆動電流検出手段と、ファン
モータの回転数を検出する回転数検出手段と、基準状態
におけるファンモータの駆動電流と回転数との関係を表
す曲線の極小点と、駆動電流検出手段と回転数検出手段
とによって検出されたファンモータの駆動電流と回転数
との実測値に対応する点とを結ぶ直線の傾きに基づい
て、実送風量に関する情報を演算する実送風量情報演算
手段と、実送風量情報演算手段により演算された実送風
量に関する情報と、基準状態において所要燃焼量に対応
する目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と
目標送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差
演算手段と、送風量偏差演算手段により演算された偏差
に関する情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏
差が零になるように、ファンモータの駆動電圧を制御す
る電圧制御手段とを備えたので、請求項１の発明の効果
に加えて、流路抵抗の変化に係わらず送風量を常に一定
の最適値に維持できる。
ータの駆動電流を検出する駆動電流検出手段と、ファン
モータの回転数を検出する回転数検出手段と、基準状態
におけるファンモータの駆動電流と回転数との関係を表
す曲線の極小点と、駆動電流検出手段と回転数検出手段
とによって検出されたファンモータの駆動電流と回転数
との実測値に対応する点とを結ぶ直線の傾きに基づい
て、実送風量に関する情報を演算する実送風量情報演算
手段と、実送風量情報演算手段により演算された実送風
量に関する情報と、基準状態において所要燃焼量に対応
する目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と
目標送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差
演算手段と、送風量偏差演算手段により演算された偏差
に関する情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏
差が零になるように、ファンモータの駆動電圧を制御す
る電圧制御手段とを備えたので、請求項１の発明の効果
に加えて、流路抵抗の変化に係わらず送風量を常に一定
の最適値に維持できる。
【００６９】また、請求項３の発明によれば、ファンモ
ータの駆動電流を検出する駆動電流検出手段と、ファン
モータの回転数を検出する回転数検出手段と、基準状態
におけるファンモータの駆動電流と回転数との関係を表
す曲線の極小点と、駆動電流検出手段と回転数検出手段
とによって検出されたファンモータの駆動電流と回転数
との実測値に対応する点とを結ぶ直線の傾きに基づい
て、実送風量に関する情報を演算する実送風量情報演算
手段と、実送風量情報演算手段により演算された実送風
量に関する情報と、基準状態において所要燃焼量に対応
する目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と
目標送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差
演算手段と、送風量偏差演算手段により演算された偏差
に関する情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏
差が零になるように、ファンモータの駆動電圧を制御す
る電圧制御手段と、送風量偏差演算手段により演算され
た偏差に関する情報に基づいて、実送風量と目標送風量
との偏差の変化率が一定値以上のときに、電圧制御手段
を制御して、一時的に偏差がないものとしてファンモー
タの駆動電圧を制御させる偏差入力禁止手段とを備えた
ので、請求項２の発明の効果に加えて、実送風量と目標
送風量との偏差の急激な変化による駆動電流の急変に起
因する制御の不正確さおよび不安定さを良好に解消でき
る。
ータの駆動電流を検出する駆動電流検出手段と、ファン
モータの回転数を検出する回転数検出手段と、基準状態
におけるファンモータの駆動電流と回転数との関係を表
す曲線の極小点と、駆動電流検出手段と回転数検出手段
とによって検出されたファンモータの駆動電流と回転数
との実測値に対応する点とを結ぶ直線の傾きに基づい
て、実送風量に関する情報を演算する実送風量情報演算
手段と、実送風量情報演算手段により演算された実送風
量に関する情報と、基準状態において所要燃焼量に対応
する目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と
目標送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差
演算手段と、送風量偏差演算手段により演算された偏差
に関する情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏
差が零になるように、ファンモータの駆動電圧を制御す
る電圧制御手段と、送風量偏差演算手段により演算され
た偏差に関する情報に基づいて、実送風量と目標送風量
との偏差の変化率が一定値以上のときに、電圧制御手段
を制御して、一時的に偏差がないものとしてファンモー
タの駆動電圧を制御させる偏差入力禁止手段とを備えた
ので、請求項２の発明の効果に加えて、実送風量と目標
送風量との偏差の急激な変化による駆動電流の急変に起
因する制御の不正確さおよび不安定さを良好に解消でき
る。
【００７０】また、請求項４の発明によれば、ファンモ
ータの駆動電流を検出する駆動電流検出手段と、ファン
モータの回転数を検出する回転数検出手段と、駆動電流
検出手段および回転数検出手段により検出された複数組
の駆動電流および回転数に基づいて、基準状態における
ファンモータの駆動電流と回転数との関係を表す曲線の
極小点と、この極小点と基準状態において所要燃焼量に
対応する曲線上の点とを結ぶ直線の傾きとに関する情報
を演算する初期設定用傾き情報演算手段と、初期設定用
傾き情報演算手段により演算された極小点と傾きとに関
する情報を記憶する傾き情報記憶手段と、駆動電流検出
手段により検出された駆動電流と回転数検出手段により
検出された回転数とに対応する点と傾き情報記憶手段に
記憶された情報から得られる極小点とを結ぶ直線の傾き
に基づいて、実送風量に関する情報を演算する実送風量
情報演算手段と、傾き情報記憶手段に記憶された情報か
ら得られる極小点と基準状態において所要燃焼量に対応
する曲線上の点とを結ぶ直線の傾きに基づいて、目標送
風量に関する情報を演算する目標送風量情報演算手段
と、実送風量情報演算手段により演算された実送風量に
関する情報と目標送風量情報演算手段により演算された
目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と目標
送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差演算
手段と、送風量偏差演算手段により演算された偏差に関
する情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差が
零になるように、ファンモータの駆動電圧を制御する電
圧制御手段とを備えたので、請求項２の発明の効果に加
えて、基準状態におけるファンモータの駆動電流と回転
数との関係を表す曲線が、各種の要因により理論値から
ずれていても、そのずれを補正して正しい曲線を特定で
きることから、制御を正確に行える。
ータの駆動電流を検出する駆動電流検出手段と、ファン
モータの回転数を検出する回転数検出手段と、駆動電流
検出手段および回転数検出手段により検出された複数組
の駆動電流および回転数に基づいて、基準状態における
ファンモータの駆動電流と回転数との関係を表す曲線の
極小点と、この極小点と基準状態において所要燃焼量に
対応する曲線上の点とを結ぶ直線の傾きとに関する情報
を演算する初期設定用傾き情報演算手段と、初期設定用
傾き情報演算手段により演算された極小点と傾きとに関
する情報を記憶する傾き情報記憶手段と、駆動電流検出
手段により検出された駆動電流と回転数検出手段により
検出された回転数とに対応する点と傾き情報記憶手段に
記憶された情報から得られる極小点とを結ぶ直線の傾き
に基づいて、実送風量に関する情報を演算する実送風量
情報演算手段と、傾き情報記憶手段に記憶された情報か
ら得られる極小点と基準状態において所要燃焼量に対応
する曲線上の点とを結ぶ直線の傾きに基づいて、目標送
風量に関する情報を演算する目標送風量情報演算手段
と、実送風量情報演算手段により演算された実送風量に
関する情報と目標送風量情報演算手段により演算された
目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と目標
送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差演算
手段と、送風量偏差演算手段により演算された偏差に関
する情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差が
零になるように、ファンモータの駆動電圧を制御する電
圧制御手段とを備えたので、請求項２の発明の効果に加
えて、基準状態におけるファンモータの駆動電流と回転
数との関係を表す曲線が、各種の要因により理論値から
ずれていても、そのずれを補正して正しい曲線を特定で
きることから、制御を正確に行える。
【図１】本願発明に係る送風量制御装置を備えた燃焼装
置の一例としての給湯装置の概略構成図である。
置の一例としての給湯装置の概略構成図である。
【図２】本願発明に係る送風量制御装置に備えられたモ
ータ駆動部の回路ブロック図である。
ータ駆動部の回路ブロック図である。
【図３】本願発明に係る送風量制御装置に備えられた電
力制御手段および駆動電流検出手段の回路図である。
力制御手段および駆動電流検出手段の回路図である。
【図４】本願発明に係る送風量制御装置に備えられた三
角波発振回路により得られる三角波の波形図である。
角波発振回路により得られる三角波の波形図である。
【図５】本願発明に係る送風量制御装置に備えられたフ
ァンモータに供給される駆動電圧の波形図である。
ァンモータに供給される駆動電圧の波形図である。
【図６】本願発明に係る送風量制御装置の制御系のブロ
ック線図である。
ック線図である。
【図７】本願発明に係る送風量制御装置により制御され
るファンモータを流れる電流と回転数と送風量との相互
関係の説明図である。
るファンモータを流れる電流と回転数と送風量との相互
関係の説明図である。
【図８】本願発明に係る送風量制御装置に備えられたフ
ァンモータの動作状態の説明図であって、（Ａ）は目標
回転数と実回転数との関係、（Ｂ）は駆動電流の波形、
（Ｃ）は駆動電圧の波形、（Ｄ）はフィードバック回転
数変化禁止手段の動作状態をそれぞれ示している。
ァンモータの動作状態の説明図であって、（Ａ）は目標
回転数と実回転数との関係、（Ｂ）は駆動電流の波形、
（Ｃ）は駆動電圧の波形、（Ｄ）はフィードバック回転
数変化禁止手段の動作状態をそれぞれ示している。
５ ファンモータ
１８ 回転数検出手段
１９ 駆動電流検出手段
２０ デューティー比制御手段
２２ 初期設定用傾き情報演算手段
２３ 実送風量情報演算手段
２４ 目標回転数決定手段
２５ 目標回転数変化率演算手段
２６ フィードバック回転数変化禁止手段
２７ 傾き情報記憶手段
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平７−190343（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−52923（ＪＰ，Ａ)
実開 昭62−136743（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F23N 3/08
F23N 5/18
Claims (4)
- 【請求項１】 燃焼用空気を供給するためのファンモー
タを制御することにより送風量を制御する燃焼装置の送
風量制御装置であって、前記ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検出手
段と、 前記ファンモータの回転数を検出する回転数検出手段
と、 基準状態における前記ファンモータの駆動電流と回転数
との関係を表す曲線の極小点と、前記駆動電流検出手段
と前記回転数検出手段とによって検出された前記ファン
モータの駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを
結ぶ直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演
算する実送風量情報演算手段と、 を備えたことを特徴とする、燃焼装置の送風量制御装
置。 - 【請求項２】 燃焼用空気を供給するためのファンモー
タを制御することにより送風量を制御する燃焼装置の送
風量制御装置であって、前記ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検出手
段と、 前記ファンモータの回転数を検出する回転数検出手段
と、 基準状態における前記ファンモータの駆動電流と回転数
との関係を表す曲線の極小点と、前記駆動電流検出手段
と前記回転数検出手段とによって検出された前記ファン
モータの駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを
結ぶ直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演
算する実送風量情報演算手段と、 前記実送風量情報演算手段により演算された実送風量に
関する情報と、前記基準状態において所要燃焼量に対応
する目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と
目標送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差
演算手段と、 前記送風量偏差演算手段により演算された偏差に関する
情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差が零に
なるように、前記ファンモータの駆動電圧を制御する電
圧制御手段と、 を備えたことを特徴とする、燃焼装置の送風量制御装
置。 - 【請求項３】 燃焼用空気を供給するためのファンモー
タを制御することにより送風量を制御する燃焼装置の送
風量制御装置であって、前記ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検出手
段と、 前記ファンモータの回転数を検出する回転数検出手段
と、 基準状態における前記ファンモータの駆動電流と回転数
との関係を表す曲線の極小点と、前記駆動電流検出手段
と前記回転数検出手段とによって検出された前記ファン
モータの駆動電流と回転数との実測値に対応する点とを
結ぶ直線の傾きに基づいて、実送風量に関する情報を演
算する実送風量情報演算手段と、 前記実送風量情報演算手段により演算された実送風量に
関する情報と、前記基準状態において所要燃焼量に対応
する目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と
目標送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差
演算手段と、 前記送風量偏差演算手段により演算された偏差に関する
情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差が零に
なるように、前記ファンモータの駆動電圧を制御する電
圧制御手段と、 前記送風量偏差演算手段により演算された偏差に関する
情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差の変化
率が一定値以上のときに、前記電圧制御手段を制御し
て、一時的に前記偏差がないものとして前記ファンモー
タの駆動電圧を制御させる偏差入力禁止手段と、 を備えたことを特徴とする、燃焼装置の送風量制御装
置。 - 【請求項４】 燃焼用空気を供給するためのファンモー
タを制御することにより送風量を制御する燃焼装置の送
風量制御装置であって、 前記ファンモータの駆動電流を検出する駆動電流検出手
段と、 前記ファンモータの回転数を検出する回転数検出手段
と、 前記駆動電流検出手段および前記回転数検出手段により
検出された複数組の駆動電流および回転数に基づいて、
基準状態における前記ファンモータの駆動電流と回転数
との関係を表す曲線の極小点と、この極小点と前記基準
状態において所要燃焼量に対応する前記曲線上の点とを
結ぶ直線の傾きとに関する情報を演算する初期設定用傾
き情報演算手段と、 前記初期設定用傾き情報演算手段により演算された極小
点と傾きとに関する情報を記憶する傾き情報記憶手段
と、 前記駆動電流検出手段により検出された駆動電流と前記
回転数検出手段により検出された回転数とに対応する点
と前記傾き情報記憶手段に記憶された情報から得られる
極小点とを結ぶ直線の傾きに基づいて、実送風量に関す
る情報を演算する実送風量情報演算手段と、 前記傾き情報記憶手段に記憶された情報から得られる極
小点と前記基準状態において所要燃焼量に対応する前記
曲線上の点とを結ぶ直線の傾きに基づいて、目標送風量
に関する情報を演算する目標送風量情報演算手段と、 前記実送風量情報演算手段により演算された実送風量に
関する情報と前記目標送風量情報演算手段により演算さ
れた目標送風量に関する情報とに基づいて、実送風量と
目標送風量との偏差に関する情報を演算する送風量偏差
演算手段と、 前記送風量偏差演算手段により演算された偏差に関する
情報に基づいて、実送風量と目標送風量との偏差が零に
なるように、前記ファンモータの駆動電圧を制御する電
圧制御手段と、 を備えたことを特徴とする、燃焼装置の送風量制御装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21854595A JP3465432B2 (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 燃焼装置の送風量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21854595A JP3465432B2 (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 燃焼装置の送風量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0960861A JPH0960861A (ja) | 1997-03-04 |
| JP3465432B2 true JP3465432B2 (ja) | 2003-11-10 |
Family
ID=16721619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21854595A Expired - Fee Related JP3465432B2 (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 燃焼装置の送風量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3465432B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4106148B2 (ja) * | 1999-02-22 | 2008-06-25 | パロマ工業株式会社 | 燃焼装置 |
| JP6341743B2 (ja) * | 2014-04-23 | 2018-06-13 | 株式会社ハーマン | 風量制御装置 |
-
1995
- 1995-08-28 JP JP21854595A patent/JP3465432B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0960861A (ja) | 1997-03-04 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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