JP3352904B2 - 無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JP3352904B2 JP3352904B2 JP6040297A JP6040297A JP3352904B2 JP 3352904 B2 JP3352904 B2 JP 3352904B2 JP 6040297 A JP6040297 A JP 6040297A JP 6040297 A JP6040297 A JP 6040297A JP 3352904 B2 JP3352904 B2 JP 3352904B2
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- JP
- Japan
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- annealing
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- rolled
- rolled sheet
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無方向性電磁鋼板
の高級グレードの製造に関わる。即ち、電気産業分野で
のモータや小型トランスのコアに使用される、磁気特
性、特に鉄損に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法を提
供する。
の高級グレードの製造に関わる。即ち、電気産業分野で
のモータや小型トランスのコアに使用される、磁気特
性、特に鉄損に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法を提
供する。
【０００２】
【従来の技術】地球環境の観点から、近年のエネルギー
多消費文明の弊害が問題視されている。このため、無方
向性電磁鋼板の使用される電気機器の分野でいえば、冷
暖房機器のモータ、電気自動車用のメインモータや発電
機用の大型モータなどに更なる消費電力の低減が求めら
れている。
多消費文明の弊害が問題視されている。このため、無方
向性電磁鋼板の使用される電気機器の分野でいえば、冷
暖房機器のモータ、電気自動車用のメインモータや発電
機用の大型モータなどに更なる消費電力の低減が求めら
れている。
【０００３】従来、無方向性電磁鋼板の製造技術として
は、鉄損を改善する目的で、Ｓｉ、Ａｌを増加させて電
気抵抗を増やすこと、また、不純物、即ち、Ｓ、Ｎ、
Ｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖなどを極力少なくして、溶鋼を高純
度化させる努力が払われてきた。また、製品の結晶粒径
を１５０μｍ程度（例えば、M.Shiozaki & Y.Kurosaki:
J.Mater.Eng.,11(1989)37 ）とするべく、高温の仕上焼
鈍が実施された。更には、冷延前の結晶粒径を粗大化し
て、冷延後の再結晶焼鈍において、磁化困難軸＜１１１
＞方位粒を減少させる技術（例えば、阿部光延他：日本
金属学会誌、44(1980)84）である熱延板の高温焼鈍が採
用されてきた。また、製品板厚は、０．２〜０．５mmの
薄目が多い。
は、鉄損を改善する目的で、Ｓｉ、Ａｌを増加させて電
気抵抗を増やすこと、また、不純物、即ち、Ｓ、Ｎ、
Ｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖなどを極力少なくして、溶鋼を高純
度化させる努力が払われてきた。また、製品の結晶粒径
を１５０μｍ程度（例えば、M.Shiozaki & Y.Kurosaki:
J.Mater.Eng.,11(1989)37 ）とするべく、高温の仕上焼
鈍が実施された。更には、冷延前の結晶粒径を粗大化し
て、冷延後の再結晶焼鈍において、磁化困難軸＜１１１
＞方位粒を減少させる技術（例えば、阿部光延他：日本
金属学会誌、44(1980)84）である熱延板の高温焼鈍が採
用されてきた。また、製品板厚は、０．２〜０．５mmの
薄目が多い。
【０００４】これらの技術を総合させて生産されている
が、生産現場での問題点は、多量のＳｉ＋Ａｌ量と熱延
板結晶粒径の粗大化とによる鋼板の脆性であった。即
ち、特に冬場などには熱延板焼鈍後の鋼板の曲げ変形が
加わる個所で割れたり、冷延のゼンジミアミルで破断し
たりとの生産障害が非常に重要な問題であった。しかし
ながら、今日まで有効な解決策が提供されなかった。
が、生産現場での問題点は、多量のＳｉ＋Ａｌ量と熱延
板結晶粒径の粗大化とによる鋼板の脆性であった。即
ち、特に冬場などには熱延板焼鈍後の鋼板の曲げ変形が
加わる個所で割れたり、冷延のゼンジミアミルで破断し
たりとの生産障害が非常に重要な問題であった。しかし
ながら、今日まで有効な解決策が提供されなかった。
【０００５】なお、この工場での脆性破断トラブルは、
その原板から切り出した小試験片による繰曲げ試験機
（曲げの添い付け部分の半径５mm）による繰曲げ試験で
０〜１回で割れることに対応していることが経験的に知
られている。
その原板から切り出した小試験片による繰曲げ試験機
（曲げの添い付け部分の半径５mm）による繰曲げ試験で
０〜１回で割れることに対応していることが経験的に知
られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
み、脆性問題を解消しつつ、優れた鉄損を有する高級グ
レードの無方向性電磁鋼板の製造方法を提供するもので
ある。
み、脆性問題を解消しつつ、優れた鉄損を有する高級グ
レードの無方向性電磁鋼板の製造方法を提供するもので
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは以下の通りである。重量％で、 Ｃ ≦０．００３％、 Ｓｉ：２．５〜４．５％、 Ａｌ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．０７〜３％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｏ ≦０．００４％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板に、熱
延板連続焼鈍を実施して結晶粒径を１００μｍ以上と
し、次いで、冷延を実施し、再結晶焼鈍を行って結晶粒
径を１００〜３００μｍとする無方向性電磁鋼板の製造
方法において、上記熱延板の厚みを０．８〜２．０mmと
し、上記熱延板焼鈍の冷却速度を１〜４０℃／秒とする
ことを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。
とするところは以下の通りである。重量％で、 Ｃ ≦０．００３％、 Ｓｉ：２．５〜４．５％、 Ａｌ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．０７〜３％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｏ ≦０．００４％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板に、熱
延板連続焼鈍を実施して結晶粒径を１００μｍ以上と
し、次いで、冷延を実施し、再結晶焼鈍を行って結晶粒
径を１００〜３００μｍとする無方向性電磁鋼板の製造
方法において、上記熱延板の厚みを０．８〜２．０mmと
し、上記熱延板焼鈍の冷却速度を１〜４０℃／秒とする
ことを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。
【０００８】本発明のポイントは、以下の３点である。
第１点は、熱延板の厚みが薄いと割れが少ないこと。第
２に、熱延板焼鈍で徐冷すれば割れが少ないこと。第３
に、薄い熱延板と熱延板焼鈍の徐冷の組み合わせは、熱
延板焼鈍後の延性を格段に向上させることを発見したこ
とである。この技術により、工場での熱延板焼鈍後の焼
鈍ラインでの割れ破断もしくは冷間圧延の１または２パ
ス目に生じる割れ破断を完全に防止することが出来た。
第１点は、熱延板の厚みが薄いと割れが少ないこと。第
２に、熱延板焼鈍で徐冷すれば割れが少ないこと。第３
に、薄い熱延板と熱延板焼鈍の徐冷の組み合わせは、熱
延板焼鈍後の延性を格段に向上させることを発見したこ
とである。この技術により、工場での熱延板焼鈍後の焼
鈍ラインでの割れ破断もしくは冷間圧延の１または２パ
ス目に生じる割れ破断を完全に防止することが出来た。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
Ｃ量を０．００３％以下と限定したのは、これを超える
Ｃ量では磁気時効に問題があるためである。
Ｃ量を０．００３％以下と限定したのは、これを超える
Ｃ量では磁気時効に問題があるためである。
【００１０】Ｓｉ量を２．５〜４．５％に限定する。Ｓ
ｉ量は多い方が、鉄損が減少することが知られている。
限定の理由は、Ｓｉ量が２．５％未満では、本発明の目
的とする脆性が殆ど問題とならないし、鉄損が不満であ
るためで、４．５％超では、本発明の脆性対策を採用し
ても鋼板の脆性問題が生じるので避けなければならな
い。
ｉ量は多い方が、鉄損が減少することが知られている。
限定の理由は、Ｓｉ量が２．５％未満では、本発明の目
的とする脆性が殆ど問題とならないし、鉄損が不満であ
るためで、４．５％超では、本発明の脆性対策を採用し
ても鋼板の脆性問題が生じるので避けなければならな
い。
【００１１】Ａｌ量を０．１〜２％に制限する。Ａｌも
鉄損を減少させるが、Ａｌ量が０．１％未満では、鉄損
が不満であり、２％超では添加コストの問題があるので
避ける。Ｍｎ量を０．０７〜３％とする。Ｍｎは熱延で
の赤熱脆性を防止して熱延板の耳荒れを改善するのに有
効で、０．０７％以上必要である。また、多すぎるとコ
ストアップの問題があるので、３％以下とする。
鉄損を減少させるが、Ａｌ量が０．１％未満では、鉄損
が不満であり、２％超では添加コストの問題があるので
避ける。Ｍｎ量を０．０７〜３％とする。Ｍｎは熱延で
の赤熱脆性を防止して熱延板の耳荒れを改善するのに有
効で、０．０７％以上必要である。また、多すぎるとコ
ストアップの問題があるので、３％以下とする。
【００１２】Ｐは０．０５％以下とする。Ｐは多くなる
と＜１１１＞方位粒が増加して鉄損を劣化させるし、添
加コストの問題があるので０．０５％以下に制限する。
Ｓ量を０．００２％以下とする。Ｓ量が０．００２％を
超えると、ＭｎＳなどの硫化物が増え熱延板の結晶粒径
が小さくなると同時に製品での磁壁移動を阻害して磁気
特性を劣化させるので避けなければならない。
と＜１１１＞方位粒が増加して鉄損を劣化させるし、添
加コストの問題があるので０．０５％以下に制限する。
Ｓ量を０．００２％以下とする。Ｓ量が０．００２％を
超えると、ＭｎＳなどの硫化物が増え熱延板の結晶粒径
が小さくなると同時に製品での磁壁移動を阻害して磁気
特性を劣化させるので避けなければならない。
【００１３】Ｎ量は０．００３％以下に制限する。０．
００３％超では、ブリスターと称されるフクレ状の表面
欠陥が生じるためである。Ｏ量は０．００４％以下とす
る。Ｏは酸化物を形成し鉄損を劣化させるので、０．０
０４％以下とする。以上の元素の他に、磁気特性を向上
させるものとして公知のＳｎ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｂ，Ｃｒ
などを添加しても本発明の効果は損なわない。
００３％超では、ブリスターと称されるフクレ状の表面
欠陥が生じるためである。Ｏ量は０．００４％以下とす
る。Ｏは酸化物を形成し鉄損を劣化させるので、０．０
０４％以下とする。以上の元素の他に、磁気特性を向上
させるものとして公知のＳｎ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｂ，Ｃｒ
などを添加しても本発明の効果は損なわない。
【００１４】次に本発明の処理条件について説明する。
熱延のスラブ加熱は特に制限しないが、微細析出物を防
止する目的で低温が良く、９５０〜１２００℃が好まし
く、次いで、通常の熱間圧延を行うが、熱延板の厚み
は、０．８〜２．０mmに制限する。熱延板厚みは、薄い
方が鋼板脆性を回避できるが、０．８mm未満では熱間圧
延中の仕上温度の低下が著しくなって圧下のパワー不足
となるため工業的には難しく、また、２．０mmを超える
と鋼板の脆化が著しくなるので避けなければならない。
熱延のスラブ加熱は特に制限しないが、微細析出物を防
止する目的で低温が良く、９５０〜１２００℃が好まし
く、次いで、通常の熱間圧延を行うが、熱延板の厚み
は、０．８〜２．０mmに制限する。熱延板厚みは、薄い
方が鋼板脆性を回避できるが、０．８mm未満では熱間圧
延中の仕上温度の低下が著しくなって圧下のパワー不足
となるため工業的には難しく、また、２．０mmを超える
と鋼板の脆化が著しくなるので避けなければならない。
【００１５】次いで、熱延板の連続焼鈍を行う。熱延板
の焼鈍には長時間のバッチ焼鈍、短時間の連続焼鈍があ
るがバッチ焼鈍ではコイルの内、中、外あるいは幅方向
に温度のムラが生じ易く磁性のバラツキや冷延形状が悪
い問題があるため不可である。連続焼鈍後の冷却速度が
重要で、１〜４０℃／秒に制限する。冷速は遅い方が、
前述の薄手熱延板との格別な交互作用で脆性に効果があ
るが、１℃／秒未満では冷却に時間がかかり過ぎるため
冷却ゾーンの設備が長くなって工業的でない。また、４
０℃／秒超では鋼板の脆化が問題となるためである。こ
の冷速は、冷却開始温度（均熱温度）から１００℃まで
の平均冷却速度である。また、熱延板焼鈍後の結晶粒径
も制御する必要があり、１００μｍ以上必要である。公
知の如く、熱延板焼鈍後の結晶粒径は大きい方が、磁気
特性改善され、１００μｍ未満では磁気特性が不満であ
る。
の焼鈍には長時間のバッチ焼鈍、短時間の連続焼鈍があ
るがバッチ焼鈍ではコイルの内、中、外あるいは幅方向
に温度のムラが生じ易く磁性のバラツキや冷延形状が悪
い問題があるため不可である。連続焼鈍後の冷却速度が
重要で、１〜４０℃／秒に制限する。冷速は遅い方が、
前述の薄手熱延板との格別な交互作用で脆性に効果があ
るが、１℃／秒未満では冷却に時間がかかり過ぎるため
冷却ゾーンの設備が長くなって工業的でない。また、４
０℃／秒超では鋼板の脆化が問題となるためである。こ
の冷速は、冷却開始温度（均熱温度）から１００℃まで
の平均冷却速度である。また、熱延板焼鈍後の結晶粒径
も制御する必要があり、１００μｍ以上必要である。公
知の如く、熱延板焼鈍後の結晶粒径は大きい方が、磁気
特性改善され、１００μｍ未満では磁気特性が不満であ
る。
【００１６】熱延板焼鈍の前、もしくは後に酸洗を行
い、次いで、冷延を施す。冷延は、通常のレバースまた
はタンデムで行われるが、この時、従来通り、冷延前の
保温または加熱が脆性対策に有効であり、その意味では
熱延板焼鈍後のコイル保有熱を利用して直ぐに冷延する
ことも有利である。
い、次いで、冷延を施す。冷延は、通常のレバースまた
はタンデムで行われるが、この時、従来通り、冷延前の
保温または加熱が脆性対策に有効であり、その意味では
熱延板焼鈍後のコイル保有熱を利用して直ぐに冷延する
ことも有利である。
【００１７】冷延後は、脱脂して、通常の連続焼鈍に供
される。焼鈍の温度は、従来の９００〜１２５０℃程度
の高温が採用され、特に結晶粒径を１００〜３００μｍ
に制御する必要がある。公知の如く、結晶粒径は１５０
μｍ程度まで増加するに伴って鉄損が良好となるが、１
５０μｍを超えると、殆ど鉄損が減少しないで若干の増
加傾向となる。このため、１００μｍ未満では鉄損が不
満であり避けなければならない。また、３００μｍ超で
は高温長時間の焼鈍が必須となるためコストの面から避
ける。また、この焼鈍で鋼板の表面酸化による高磁場鉄
損の劣化を防止するため、特開昭５６−１６６２３号公
報にあるように還元性雰囲気が好ましい。この焼鈍の後
は有機質と無機質との混合または無機質の絶縁被膜を塗
布、焼付けする。
される。焼鈍の温度は、従来の９００〜１２５０℃程度
の高温が採用され、特に結晶粒径を１００〜３００μｍ
に制御する必要がある。公知の如く、結晶粒径は１５０
μｍ程度まで増加するに伴って鉄損が良好となるが、１
５０μｍを超えると、殆ど鉄損が減少しないで若干の増
加傾向となる。このため、１００μｍ未満では鉄損が不
満であり避けなければならない。また、３００μｍ超で
は高温長時間の焼鈍が必須となるためコストの面から避
ける。また、この焼鈍で鋼板の表面酸化による高磁場鉄
損の劣化を防止するため、特開昭５６−１６６２３号公
報にあるように還元性雰囲気が好ましい。この焼鈍の後
は有機質と無機質との混合または無機質の絶縁被膜を塗
布、焼付けする。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。各
種成分を含有する鋼塊を真空溶解で作製し、加熱温度を
１０００℃として、熱延を行い、表１に示す厚みの熱延
板を得た。
種成分を含有する鋼塊を真空溶解で作製し、加熱温度を
１０００℃として、熱延を行い、表１に示す厚みの熱延
板を得た。
【００１９】
【表１】
【００２０】この熱延板に対して、表２の温度に変更し
て30秒間の均熱処理を窒素ガス中で行い、冷却速度を表
２の如くに変えた。この鋼板から３０mm幅×３００ｍｍ
長の試験片を切り出し、ＪＩＳ Ｃ ２５５０（1975
年) の繰曲げ試験方法に準拠して、繰曲げ回数の測定を
行った。ｎ数を５枚とし、最低の回数を表に示した。次
いで、酸洗後、冷延して０．３５mmの厚みとしてから、
脱脂し、焼鈍した。焼鈍温度を変更して、２０秒均熱
し、１００％水素中で結晶粒径を制御した。得られた鉄
損を８０mm角ＳＳＴ試料でＬ，Ｃを測定し平均化した。
て30秒間の均熱処理を窒素ガス中で行い、冷却速度を表
２の如くに変えた。この鋼板から３０mm幅×３００ｍｍ
長の試験片を切り出し、ＪＩＳ Ｃ ２５５０（1975
年) の繰曲げ試験方法に準拠して、繰曲げ回数の測定を
行った。ｎ数を５枚とし、最低の回数を表に示した。次
いで、酸洗後、冷延して０．３５mmの厚みとしてから、
脱脂し、焼鈍した。焼鈍温度を変更して、２０秒均熱
し、１００％水素中で結晶粒径を制御した。得られた鉄
損を８０mm角ＳＳＴ試料でＬ，Ｃを測定し平均化した。
【００２１】
【表２】
【００２２】表１、２に示すように、熱延板の厚みが
２．０mmを超えると熱延板焼鈍での徐冷効果も無く、繰
曲げで０または１回が発生する。一方、熱延板が２．０
mm以下で薄くすると、熱延板焼鈍での徐冷（４０℃／秒
以下）効果との掛け算で繰り返し曲げ回数が著しく向上
することが分かる。なお、熱延板を薄くしても熱延板焼
鈍で急冷したり、また、熱延板焼鈍を徐冷しても熱延板
が厚ければ、脆性対策とならないことも明らかである。
また、本発明範囲外の成分組成では、鉄損の劣化が大き
い。なお、熱延板が薄い方が若干、鉄損が良いのは冷延
率の影響による集合組織の改善効果が見られるためであ
ろう。
２．０mmを超えると熱延板焼鈍での徐冷効果も無く、繰
曲げで０または１回が発生する。一方、熱延板が２．０
mm以下で薄くすると、熱延板焼鈍での徐冷（４０℃／秒
以下）効果との掛け算で繰り返し曲げ回数が著しく向上
することが分かる。なお、熱延板を薄くしても熱延板焼
鈍で急冷したり、また、熱延板焼鈍を徐冷しても熱延板
が厚ければ、脆性対策とならないことも明らかである。
また、本発明範囲外の成分組成では、鉄損の劣化が大き
い。なお、熱延板が薄い方が若干、鉄損が良いのは冷延
率の影響による集合組織の改善効果が見られるためであ
ろう。
【００２３】
【発明の効果】以上の如く、成分、熱延条件と熱延板焼
鈍条件の制御を行うことにより、脆化問題のない磁気特
性の優れた無方向性電磁鋼板が得られた。
鈍条件の制御を行うことにより、脆化問題のない磁気特
性の優れた無方向性電磁鋼板が得られた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/12 C22C 38/00 303 C22C 38/06 H01F 1/16
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．００３％、 Ｓｉ：２．５〜４．５％、 Ａｌ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．０７〜３％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｏ ≦０．００４％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板に、熱
延板連続焼鈍を実施して結晶粒径を１００μｍ以上と
し、次いで、冷延を実施し、再結晶焼鈍を行って結晶粒
径を１００〜３００μｍとする無方向性電磁鋼板の製造
方法において、上記熱延板の厚みを０．８〜２．０mmと
し、上記熱延板焼鈍の冷却速度を１〜４０℃／秒とする
ことを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6040297A JP3352904B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6040297A JP3352904B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10251754A JPH10251754A (ja) | 1998-09-22 |
| JP3352904B2 true JP3352904B2 (ja) | 2002-12-03 |
Family
ID=13141150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6040297A Expired - Lifetime JP3352904B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3352904B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6436199B1 (en) * | 1999-09-03 | 2002-08-20 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density and manufacturing method therefor |
| JP4599843B2 (ja) * | 2004-01-19 | 2010-12-15 | 住友金属工業株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP5100000B2 (ja) * | 2004-12-27 | 2012-12-19 | 新日鐵住金株式会社 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2016136095A1 (ja) * | 2015-02-24 | 2016-09-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP6524438B2 (ja) * | 2015-04-30 | 2019-06-05 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板用熱延板とその製造方法および磁気特性が優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
-
1997
- 1997-03-14 JP JP6040297A patent/JP3352904B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10251754A (ja) | 1998-09-22 |
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