JP6870687B2 - 無方向性電磁鋼板 - Google Patents
無方向性電磁鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6870687B2 JP6870687B2 JP2018561449A JP2018561449A JP6870687B2 JP 6870687 B2 JP6870687 B2 JP 6870687B2 JP 2018561449 A JP2018561449 A JP 2018561449A JP 2018561449 A JP2018561449 A JP 2018561449A JP 6870687 B2 JP6870687 B2 JP 6870687B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- oriented electrical
- content
- electrical steel
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C2202/00—Physical properties
- C22C2202/02—Magnetic
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
本願は、2017年01月16日に、日本に出願された特願2017−005212号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
また、特許文献1及び特許文献2では、Al含有量を0.0050%以下とし、SiとMnで電気抵抗を上昇させて、鉄損を低減することも開示されている。
上記知見に基づき完成された本発明の要旨は、以下の通りである。
無方向性電磁鋼板においては、先だって説明したように、高周波鉄損を低減するために、一般的には、鋼中に合金元素を含有させて鋼板の電気抵抗を上げて、渦電流損を低減させる。ここで、同一の含有量(質量%)の合金元素を含有させることを考えた場合に、Siが、電気抵抗を上昇させやすいので、鉄損の低減に有効な元素である。しかしながら、本発明者らによる検討の結果、Si含有量が4.0質量%を超える場合には、無方向性電磁鋼板の冷間圧延性が著しく低下することが明らかとなった。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10の地鉄11は、質量%で、C:0%超、0.0050%以下、Si:3.0%〜4.0%、Mn:1.2%〜3.3%、P:0%超、0.030%未満、S:0%超、0.0050%以下、sol.Al:0%超、0.0040%以下、N:0%超、0.0040%以下、La、Ce、Pr、Ndの1種又は2種以上:合計で0.0005%〜0.0200%、Ca:0.0005%〜0.0100%、Ti:0.0005%〜0.0100%、 Sn:0%〜0.10%、Sb:0%〜0.10%、Mg:0%〜0.0100%を含有し、残部がFe及び不純物からなり、Si含有量、及び、Mn含有量を用いて、「Si+0.5×Mn」で表される値を計算した場合に、3.8%以上であり、Si含有量、及び、Mn含有量を用いて、「Si−0.5×Mn」で表される値を計算した場合に、2.0%以上である。
C(炭素)は、不可避的に含有される元素であるとともに、鉄損劣化(鉄損の増加)を引き起こす元素である。C含有量が0.0050%を超える場合には、無方向性電磁鋼板において鉄損劣化が生じ、良好な磁気特性を得ることができない。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、C含有量を、0.0050%以下とする。C含有量は、好ましくは0.0040%以下であり、より好ましくは0.0030%以下である。
C含有量は、少なければ少ないほど好ましいが、Cは不可避的に含有される元素であり、下限を0%超とする。また、C含有量を0.0005%よりも低減させようとすると、大幅なコストアップとなる。従って、C含有量は、0.0005%以上としてもよい。
Si(ケイ素)は、鋼の電気抵抗を上昇させて渦電流損を低減させ、高周波鉄損を改善する元素である。また、Siは、固溶強化能が大きいため、無方向性電磁鋼板の高強度化にも有効な元素である。無方向性電磁鋼板において、高強度化は、モータの高速回転時の変形抑制や疲労破壊抑制といった観点から必要である。このような効果を十分に発揮させるためには、Si含有量を3.0%以上とすることが必要である。Si含有量は、好ましくは3.1%以上、より好ましくは3.2%以上である。
一方、Si含有量が4.0%を超える場合には、加工性が著しく劣化し、冷間圧延を実施することが困難となったり、冷間圧延の途中で鋼板が破断したりする(すなわち、冷間圧延性が低下する)。従って、Si含有量は、4.0%以下とする。Si含有量は、好ましくは3.9%以下であり、より好ましくは3.8%以下である。
Mn(マンガン)は、電気抵抗を上昇させることで渦電流損を低減し、高周波鉄損を改善するために有効な元素である。また、Mnは、Siより固溶強化能は小さいものの、加工性を劣化させることなく、高強度化に寄与できる元素である。このような効果を十分に発揮させるために、Mn含有量を1.2%以上とすることが必要である。Mn含有量は、好ましくは1.3%以上、より好ましくは1.4%以上、更に好ましくは1.5%以上である。
一方、Mn含有量が3.3%を超える場合には、磁束密度の低下が顕著となる。従って、Mn含有量は、3.3%以下とする。Mn含有量は、好ましくは3.2%以下であり、より好ましくは3.1%以下であり、更に好ましくは3.0%以下である。
P(リン)は、Si及びMn含有量が多い高合金鋼において、著しく加工性を劣化させて冷間圧延を困難にする元素である。従って、P含有量は、0.030%未満とする。P含有量は、好ましくは0.020%以下であり、より好ましくは、0.010%以下である。
P含有量は、少なければ少ないほど良いが、Pは不可避的に含有される元素であり、下限を0%超とする。P含有量を0.001%未満にしようとすると、大幅なコストアップを招く。従って、下限を0.001%以上とすることが好ましい。より好ましくは0.002%以上である。
S(硫黄)は、不可避的に含有される元素である。また、Sは、MnSの微細析出物を形成することで鉄損を増加させ、無方向性電磁鋼板の磁気特性を劣化させる元素である。そのため、S含有量は、0.0050%以下とする必要がある。S含有量は、好ましくは0.0040%以下であり、より好ましくは、0.0035%以下である。
S含有量は、少なければ少ないほど好ましいが、Sは不可避的に含有される元素であり、下限を0%超とする。S含有量を0.0001%よりも低減させようとすると、大幅なコストアップを招く。従って、S含有量は、0.0001%以上とすることが好ましい。
Al(アルミニウム)は、鋼中に固溶されると、無方向性電磁鋼板の電気抵抗を上昇させることで渦電流損を低減し、高周波鉄損を改善する元素である。しかしながら、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、Alよりも加工性を劣化させずに電気抵抗を上昇させる元素であるMnを積極的に含有させる。そのため、Alを積極的に含有させる必要はない。また、sol.Al(酸可溶Al)含有量が0.0040%を超えると、鋼中に微細な窒化物が析出して熱延板焼鈍や仕上焼鈍での結晶粒成長を阻害し、磁気特性が劣化する。従って、sol.Al含有量は、0.0040%以下とする。sol.Al含有量は、好ましくは0.0030%以下、より好ましくは0.0020%以下である。
一方、Alは不可避的に含有される元素であり、下限を0%超とする。また、sol.Al含有量を0.0001%よりも低減させようとすると、大幅なコストアップを招く。従って、sol.Al含有量は、0.0001%以上としてもよい。
N(窒素)は、不可避的に含有される元素である。また、Nは、鋼中で微細な窒化物を形成して鉄損を増加させ、無方向性電磁鋼板の磁気特性を劣化させる元素である。そのため、N含有量は、0.0040%以下とする必要がある。N含有量は、好ましくは0.0030%以下であり、より好ましくは0.0020%以下である。
一方、Nは不可避的に含有される元素であり、下限を0%超とする。また、N含有量は、少なければ少ないほど良いが、N含有量を0.0001%よりも低減させようとすると、大幅なコストアップを招く。従って、N含有量は、0.0001%以上としてもよい。より好ましくは、0.0003%以上である。
Ti(チタン)は、上記MnやSiの原材料中に不可避的に含有される。Tiは、地鉄中のC、N、Oなどと結合してTiN、TiC、Ti酸化物などの微小析出物を形成し、焼鈍中の結晶粒の成長を阻害して磁気特性を劣化させる元素である。そのため、従来、地鉄中のTi含有量を極力少なくするために、高純度化されたMnやSiの原材料を利用することが行われてきた。
しかしながら、本発明者らが検討を行った結果、以下で説明するLa、Ce、Pr及びNdの1種又は2種以上を、Tiとともに複合的に含有させることで、焼鈍中の結晶粒の成長を阻害せずに、粒成長性を保持可能であることが明らかとなった。その原因はまだ明確ではないが、生成したTiN、TiC、Ti酸化物等の微小析出物がLa、Ce、Pr及びNdの1種又は2種以上の化合物と合体することで粗大化されて、結晶粒の成長を阻害しない、より大きな析出物になったためと考えられる。すなわち、粗大な析出物が生成されることによって粒成長を阻害する微小な析出物が減少し、粒成長性の低下が抑制されると考えられる。
更に、従来、地鉄中におけるTi含有量を極力少なくするために、原材料の高純度化が図られてきたが、La、Ce、Pr及びNdの1種又は2種以上を含有させることでTiの悪影響を回避可能であるので、原材料の過度の高純度化を図らなくともよくなる。その結果、より高性能な無方向性電磁鋼板をより低コストで製造することが可能となる。
La、Ce、Pr、Ndは、Sと結合して粗大な硫化物、硫酸化物又はこれらの両方を形成することで微細なMnSの析出を抑制し、焼鈍時の結晶粒成長を促進する元素である。更に、La、Ce、Pr、Ndは、Tiに起因して生成されるTiN、TiC、Ti酸化物等の微小析出物を、La、Ce、Pr、Ndの硫化物もしくは硫酸化物又はこれらの両方に複合析出させて結晶粒成長性を改善し、磁気特性を向上させる元素である。このような効果を得るために、La、Ce、Pr及びNdの1種又は2種以上の含有量は、合計で0.0005%以上であることが必要である。一方、La、Ce、Pr及びNdの1種又は2種以上の含有量が合計で0.0200%を超える場合には、上記のような微小析出物の粗大化効果が飽和する上、経済的に不利となるので好ましくない。従って、La、Ce、Pr及びNdの1種又は2種以上の含有量は、合計で0.0200%以下とする。La、Ce、Pr及びNdの1種又は2種以上の含有量は、好ましくは合計で0.0010%以上、0.0150%以下であり、より好ましくは合計で0.0020%以上、0.0100%以下である。
Ca(カルシウム)は、Sと結合して粗大な化合物を形成することで微細なMnSの析出を抑制し、焼鈍時の結晶粒成長を促進する元素である。更に、La、Ce、Pr、Ndの1種又は2種以上との複合含有により、連続鋳造時の酸化物起因のノズル閉塞を回避するのに有効な元素である。このような効果を得るために、Ca含有量は、0.0005%以上であることが必要である。好ましくは、0.0010%以上である。
一方、Ca含有量が0.0100%を超える場合には、上記のような結晶粒成長性の改善効果やノズル閉塞の抑制効果が飽和し、経済的に不利となる。従って、Ca含有量は、0.0100%以下とする。Ca含有量は、好ましくは0.0080%以下であり、より好ましくは0.0060%以下である。
[Sb:0%〜0.10%]
Sn(スズ)及びSb(アンチモン)は、表面に偏析し焼鈍中の酸化や窒化を抑制することで、低い鉄損を確保するのに有用な元素である。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、上記効果を得るために、Sn又はSbの少なくとも何れか一方を、地鉄中に含有させてもよい。上記効果を十分に発揮させるためには、Sn又はSbの含有量を、それぞれ0.005%以上とすることが好ましい。より好ましくは、0.010%以上である。
一方、Sn又はSbの含有量がそれぞれ0.10%を超える場合には、地鉄の延性が低下して冷間圧延が困難となる可能性がある。従って、Sn又はSbの含有量は、含有させる場合でも、それぞれ0.10%以下とすることが好ましい。より好ましくは、それぞれ0.05%以下である。
Sn、Sbは任意元素であり、必ずしも含有させる必要がないので、下限は0%である。
Mg(マクネシウム)は、Sと結合して粗大な化合物を形成する。MgとSとの粗大な化合物が形成されると、微細なMnSの析出が抑制され、焼鈍時の結晶粒成長が促進されるので、低い鉄損を確保するのに有利である。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、上記効果を得るために、Mgを含有させてもよい。効果を十分に発揮させるためには、Mg含有量を、0.0005%以上とすることが好ましい。一方、Mg含有量が0.0100%を超える場合には、結晶粒成長性の改善効果が飽和し、経済的に不利となるので好ましくない。従って、Mg含有量は、0.0100%以下とすることが好ましい。Mgを地鉄中に含有させる場合に、Mg含有量は、より好ましくは、0.0050%以下である。
Mgは任意元素であり、必ずしも含有させる必要がないので、下限は0%である。
鉄損、特に本実施形態に係る無方向性電磁鋼板が目的とするW10/400のような高周波鉄損を低減する(改善する)場合には、高合金化して鋼板の電気抵抗を増加させることが有効である。具体的には、Si+0.5×Mnが3.8%以上となるようにSi、Mnを含有させることで、高周波鉄損をさらに低減することができる。そのため、Si+0.5×Mnを3.8%以上とする。Si+0.5×Mnは、好ましくは3.9%以上、より好ましくは4.0%以上、更に好ましくは4.4%以上である。
Si+0.5×Mnの実質的な上限は、Si及びMnの含有量の上限から計算される値である。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、含有されたLa、Ce、Pr、Nd、Caが、Sを硫化物や酸硫化物として固定する。この場合、鋼板の表面の酸化や窒化が促進され、磁気特性が低下するおそれがある。
しかしながら、Si−0.5×Mn≧2.0とすることにより、磁気特性の低下を抑制することができる。その理由は明確ではないが、Si−0.5×Mn≧2.0とすることにより、仕上げ焼鈍の加熱時に、緻密なSiO2の薄い酸化層が鋼板表面に生じやすくなり、仕上げ焼鈍の均熱過程での酸化や窒化が抑制されるためであると考えられる。
一方、Si−0.5×Mnの上限値は、特に規定するものではないが、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板のSi含有量及びMn含有量の範囲から、Si−0.5×Mnの値は、3.4%を超えることはあり得ない。従って、Si−0.5×Mnの上限値は、実質的には、3.4%となる。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10における地鉄11の板厚(図1における厚みt)は、渦電流損を低減させて高周波鉄損を低減するために、0.40mm以下とすることが好ましい。一方、地鉄11の板厚tが0.10mm未満である場合には、板厚が薄いために焼鈍ラインの通板が困難となる可能性がある。従って、無方向性電磁鋼板10における地鉄11の板厚tは、0.10mm以上、0.40mm以下とすることが好ましい。無方向性電磁鋼板10における地鉄11の板厚tは、より好ましくは、0.15mm以上、0.35mm以下である。
続いて、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10が有していることが好ましい絶縁被膜13について、簡単に説明する。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10は、上記のような構造を有することで、優れた磁気特性を示す。ここで、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10の示す各種の磁気特性は、JIS C2550に規定されたエプスタイン法や、JIS C2556に規定された単板磁気特性測定法(Single Sheet Tester:SST)に則して、測定することが可能である。
続いて、図2を参照しながら、以上説明したような本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10の好ましい製造方法について、簡単に説明する。
図2は、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法の流れの一例を示した図である。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法では、まず、上記の化学組成を有する鋼塊(スラブ)を加熱し、加熱された鋼塊に対して熱間圧延を行って、熱延鋼板を得る(ステップS101)。熱間圧延に供する際の鋼塊の加熱温度については、特に規定するものではないが、例えば、1050℃〜1300℃とすることが好ましい。鋼塊の加熱温度は、より好ましくは、1050℃〜1250℃である。
また、熱間圧延後の熱延鋼板の板厚についても、特に規定するものではないが、地鉄の最終板厚を考慮して、例えば、1.6mm〜3.5mm程度とすることが好ましい。熱間圧延工程は、鋼板の温度が700℃〜1000℃の範囲にあるうちに終了することが好ましい。熱間圧延の終了温度は、より好ましくは、750℃〜950℃である。
上記熱間圧延の後には、熱延板焼鈍(熱延鋼板に対する焼鈍)が実施される(ステップS103)。連続焼鈍の場合には、熱延鋼板に対して、例えば、750℃〜1200℃で、10秒〜10分の均熱を含む焼鈍を実施することが好ましい。また、箱焼鈍の場合、熱延鋼板に対して、例えば、650℃〜950℃で、30分〜24時間の均熱を含む焼鈍を実施することが好ましい。
熱延板焼鈍工程を実施した場合と比較して磁気特性はやや劣ることになるが、コスト削減のために、熱延板焼鈍工程を省略してもよい。
上記熱延板焼鈍工程の後には、酸洗が実施される(ステップS105)。これにより、熱延板焼鈍の際に鋼板の表面に形成された、酸化物を主体とするスケール層が除去される。熱延板焼鈍が箱焼鈍である場合、脱スケール性の観点から、酸洗工程は、熱延板焼鈍前に実施することが好ましい。
上記酸洗工程の後(熱延板焼鈍が箱焼鈍で実施される場合は、熱延板焼鈍工程の後となる場合もある。)には、熱延鋼板に対し、冷間圧延が実施される(ステップS107)。冷間圧延では、地鉄の最終板厚が0.10mm以上0.40mm以下となるような圧下率で、スケールの除去された酸洗板を圧延することが好ましい。
上記冷間圧延工程の後には、冷間圧延工程によって得られた冷延鋼板に対し、仕上焼鈍が実施される(ステップS109)。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法では、仕上焼鈍の昇温過程を、急速加熱とすることが好ましい。昇温過程の加熱を急速に行うことにより、地鉄11において、磁気特性に有利な再結晶集合組織が形成される。仕上焼鈍の昇温過程を急速加熱とする場合、仕上焼鈍は、連続焼鈍で実施することが好ましい。
上記仕上焼鈍の後には、必要に応じて、絶縁被膜の形成工程が実施される(ステップS111)。絶縁被膜の形成工程については、特に限定されるものではなく、上記のような公知の絶縁被膜処理液を用いて、公知の方法により処理液の塗布及び乾燥を行えばよい。
以下の表1に示す組成を含有し、残部がFe及び不純物からなる鋼スラブを、1150℃に加熱した後、熱間圧延にて2.0mm厚に圧延した。続いて、熱延鋼板を連続焼鈍式の焼鈍炉で、均熱温度が1000℃で均熱時間が40秒の熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延を行って0.25mm厚の冷延鋼板とした。この冷延鋼板に対し、均熱温度が1000℃で均熱時間が15秒の仕上焼鈍を行った。その後、更にリン酸金属塩を主体とし、アクリル樹脂のエマルジョンを含む溶液を鋼板の両面に塗布及び焼き付けし、複合絶縁被膜を形成することで無方向性電磁鋼板を製造した。
表2に示す組成を含有し、残部がFe及び不純物からなる鋼スラブを、1150℃に加熱した後、熱間圧延にて2.0mm厚に圧延した。続いて、熱延鋼板を均熱温度が1000℃で均熱時間が40秒となる条件で連続焼鈍式の焼鈍炉で熱延板焼鈍した後、冷間圧延を行って0.25mm厚の冷延鋼板を得た。その後、この冷延鋼板に対し、均熱温度が1000℃で均熱時間が15秒となる条件で仕上焼鈍を行った。その後、更にリン酸金属塩を主体とし、アクリル樹脂のエマルジョンを含む溶液を鋼板の両面に塗布及び焼き付けし、複合絶縁被膜を形成することで無方向性電磁鋼板を製造した。
以下の表3に示す組成を含有し、残部がFe及び不純物からなる鋼スラブを、1150℃に加熱した後、熱間圧延にて2.0mm厚に圧延した。続いて、熱延鋼板を均熱温度が1000℃、均熱時間が40秒となる条件で連続焼鈍式の焼鈍炉で熱延板焼鈍した後、冷間圧延を行って0.25mm厚の冷延鋼板を得た。その後、この冷延鋼板に、均熱温度が800℃、均熱時間が15秒となる条件で仕上焼鈍を行った。その後、リン酸金属塩を主体とし、アクリル樹脂のエマルジョンを含む溶液を鋼板の両面に塗布及び焼き付けし、複合絶縁被膜を形成することで無方向性電磁鋼板を製造した。続いて、上記鋼板に対し、750℃×2hrの歪取焼鈍を施した。
11 地鉄
13 絶縁被膜
Claims (3)
- 化学組成が、質量%で、
C:0%超、0.0050%以下、
Si:3.0%〜4.0%、
Mn:1.2%〜3.3%、
P:0%超、0.030%未満、
S:0%超、0.0050%以下、
sol.Al:0%超、0.0040%以下、
N:0%超、0.0040%以下、
La、Ce、Pr、Ndの1種又は2種以上:合計で0.0005%〜0.0200%、
Ca:0.0005%〜0.0100%、
Ti:0.0005%〜0.0100%、
Sn:0%〜0.10%、
Sb:0%〜0.10%、
Mg:0%〜0.0100%、
を含有し、残部がFe及び不純物からなり、
Si−0.5×Mn:2.0%以上であり、
Si+0.5×Mn:4.4%以上である
ことを特徴とする無方向性電磁鋼板。 - 前記化学組成が、
Sn:0.005%〜0.10%、
Sb:0.005%〜0.10%、
から選ばれる1種または2種を含有する
ことを特徴とする請求項1に記載の無方向性電磁鋼板。 - 前記化学組成が、
Mg:0.0005%〜0.0100%
を含有する
ことを特徴とする請求項1または2に記載の無方向性電磁鋼板。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017005212 | 2017-01-16 | ||
JP2017005212 | 2017-01-16 | ||
PCT/JP2018/000981 WO2018131712A1 (ja) | 2017-01-16 | 2018-01-16 | 無方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2018131712A1 JPWO2018131712A1 (ja) | 2019-11-07 |
JP6870687B2 true JP6870687B2 (ja) | 2021-05-12 |
Family
ID=62840169
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018561449A Active JP6870687B2 (ja) | 2017-01-16 | 2018-01-16 | 無方向性電磁鋼板 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11053574B2 (ja) |
EP (1) | EP3569728B1 (ja) |
JP (1) | JP6870687B2 (ja) |
KR (1) | KR102286319B1 (ja) |
CN (1) | CN110023525B (ja) |
BR (1) | BR112019009604B1 (ja) |
PL (1) | PL3569728T3 (ja) |
TW (1) | TWI654317B (ja) |
WO (1) | WO2018131712A1 (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102134311B1 (ko) * | 2018-09-27 | 2020-07-15 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
BR112021006645B1 (pt) * | 2018-10-31 | 2023-12-05 | Jfe Steel Corporation | Método para produção de chapa de aço elétrico não orientado |
JP7328491B2 (ja) * | 2018-11-09 | 2023-08-17 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
JP7284383B2 (ja) * | 2019-02-28 | 2023-05-31 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
JP7415135B2 (ja) * | 2019-11-15 | 2024-01-17 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
EP4130304A4 (en) * | 2020-04-02 | 2023-05-17 | Nippon Steel Corporation | NON-ORIENTED GRAIN ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCTION THEREOF |
WO2022113263A1 (ja) * | 2020-11-27 | 2022-06-02 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに熱延鋼板 |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100418208B1 (ko) | 2000-04-07 | 2004-02-11 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 가공성이 우수한 저철손 무방향성 전자 강판 및 그의 제조 방법 |
KR100544750B1 (ko) | 2001-12-26 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 무방향성전기강판의 자장열처리방법 |
US7470333B2 (en) | 2003-05-06 | 2008-12-30 | Nippon Steel Corp. | Non-oriented electrical steel sheet excellent in core loss and manufacturing method thereof |
CN100476004C (zh) | 2003-05-06 | 2009-04-08 | 新日本制铁株式会社 | 铁损优良的无方向性电磁钢板及其制造方法 |
PL1679386T3 (pl) * | 2003-10-06 | 2020-06-01 | Nippon Steel Corporation | Blacha cienka ze stali magnetycznej o dużej wytrzymałości oraz przetworzona część z niej i sposób ich wytwarzania |
JP5230194B2 (ja) | 2005-05-23 | 2013-07-10 | 新日鐵住金株式会社 | 被膜密着性に優れる方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP4510911B2 (ja) * | 2008-07-24 | 2010-07-28 | 新日本製鐵株式会社 | 高周波用無方向性電磁鋼鋳片の製造方法 |
JP5515451B2 (ja) | 2009-06-24 | 2014-06-11 | Jfeスチール株式会社 | 分割モータ用コア材料 |
EP2762591B1 (en) | 2011-09-27 | 2020-02-26 | JFE Steel Corporation | Non-grain oriented electrical steel |
KR101482354B1 (ko) | 2012-12-27 | 2015-01-13 | 주식회사 포스코 | 철손이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
JP5692479B2 (ja) | 2012-12-28 | 2015-04-01 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP5995002B2 (ja) | 2013-08-20 | 2016-09-21 | Jfeスチール株式会社 | 高磁束密度無方向性電磁鋼板およびモータ |
JP6176181B2 (ja) * | 2014-04-22 | 2017-08-09 | Jfeスチール株式会社 | 積層電磁鋼板およびその製造方法 |
JP6319574B2 (ja) | 2014-08-14 | 2018-05-09 | Jfeスチール株式会社 | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
CN106661692A (zh) | 2014-08-20 | 2017-05-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 磁特性优异的无取向性电磁钢板 |
JP6020863B2 (ja) | 2015-01-07 | 2016-11-02 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP6269971B2 (ja) * | 2015-01-28 | 2018-01-31 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とモータコア |
JP6515323B2 (ja) | 2015-02-06 | 2019-05-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
US10316382B2 (en) | 2015-02-24 | 2019-06-11 | Jfe Steel Corporation | Method for producing non-oriented electrical steel sheets |
JP6610018B2 (ja) | 2015-06-15 | 2019-11-27 | 富士電機株式会社 | パワー半導体回路及びパワー半導体素子の実装方法 |
CN105132808B (zh) | 2015-10-14 | 2017-05-03 | 安徽工业大学 | 一种复合元素处理的高效电机用无取向硅钢的制备方法 |
JP6406522B2 (ja) * | 2015-12-09 | 2018-10-17 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP6624393B2 (ja) * | 2016-12-28 | 2019-12-25 | Jfeスチール株式会社 | リサイクル性に優れる無方向性電磁鋼板 |
-
2018
- 2018-01-16 BR BR112019009604-3A patent/BR112019009604B1/pt active IP Right Grant
- 2018-01-16 US US16/470,122 patent/US11053574B2/en active Active
- 2018-01-16 TW TW107101551A patent/TWI654317B/zh active
- 2018-01-16 CN CN201880004720.1A patent/CN110023525B/zh active Active
- 2018-01-16 EP EP18739441.6A patent/EP3569728B1/en active Active
- 2018-01-16 JP JP2018561449A patent/JP6870687B2/ja active Active
- 2018-01-16 PL PL18739441T patent/PL3569728T3/pl unknown
- 2018-01-16 KR KR1020197019611A patent/KR102286319B1/ko active IP Right Grant
- 2018-01-16 WO PCT/JP2018/000981 patent/WO2018131712A1/ja active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPWO2018131712A1 (ja) | 2019-11-07 |
US20190316239A1 (en) | 2019-10-17 |
EP3569728A1 (en) | 2019-11-20 |
EP3569728B1 (en) | 2021-09-29 |
PL3569728T3 (pl) | 2022-02-07 |
CN110023525A (zh) | 2019-07-16 |
BR112019009604B1 (pt) | 2022-08-02 |
WO2018131712A1 (ja) | 2018-07-19 |
CN110023525B (zh) | 2021-04-30 |
KR20190093619A (ko) | 2019-08-09 |
BR112019009604A2 (pt) | 2019-08-13 |
KR102286319B1 (ko) | 2021-08-06 |
TWI654317B (zh) | 2019-03-21 |
US11053574B2 (en) | 2021-07-06 |
TW201829803A (zh) | 2018-08-16 |
EP3569728A4 (en) | 2020-06-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6478004B1 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
JP6870687B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
CN110121567B (zh) | 无方向性电磁钢板及无方向性电磁钢板的制造方法 | |
JP4126479B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
CN112654723A (zh) | 无取向电磁钢板 | |
JP6724712B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
JP2022509676A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP6900889B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
CN112930408B (zh) | 无取向性电磁钢板的制造方法 | |
JP2022074677A (ja) | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP7328597B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
TWI777498B (zh) | 無方向性電磁鋼板及其製造方法 | |
JP7231116B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP2024517690A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
KR20240015427A (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190528 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200616 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20201027 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210127 |
|
C60 | Trial request (containing other claim documents, opposition documents) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C60 Effective date: 20210127 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20210203 |
|
C21 | Notice of transfer of a case for reconsideration by examiners before appeal proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C21 Effective date: 20210209 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210316 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210329 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6870687 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |