JP3239758B2 - 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 - Google Patents
軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軟窒化用鋼材、並
びに軟窒化部品及びその製造方法に関する。詳しくは、
調質処理と焼準のいずれをも施さずに軟窒化処理を行っ
ても、高い引張強度と疲労強度、及び優れた曲げ特性を
有する軟窒化部品、なかでも自動車、産業機械及び建設
機械などの軟窒化クランクシャフト及びその製造方法、
並びにその母材となる軟窒化用鋼材に関する。
びに軟窒化部品及びその製造方法に関する。詳しくは、
調質処理と焼準のいずれをも施さずに軟窒化処理を行っ
ても、高い引張強度と疲労強度、及び優れた曲げ特性を
有する軟窒化部品、なかでも自動車、産業機械及び建設
機械などの軟窒化クランクシャフト及びその製造方法、
並びにその母材となる軟窒化用鋼材に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車、産業機械及び建設機械などのク
ランクシャフトの製造方法としては、機械構造用炭素鋼
などの鋼片を所望の形状に熱間鍛造などの方法で熱間加
工した後、（ａ）調質処理（焼入れ・焼戻し処理）や焼
準を施して所望の強度を得る方法、（ｂ）上記の調質処
理や焼準後に更に軟窒化処理して所望の強度を得る方
法、とがある。この（ｂ）の軟窒化処理は（ａ）のクラ
ンクシャフトに更に高い疲労強度を付与するために施さ
れる処理である。なお、いずれの場合にも、調質処理や
焼準後に機械加工による仕上げ成形が行われることもあ
る。（ｂ）の場合には、軟窒化処理後に研磨や研削によ
る仕上げ整形が行われることもある。軟窒化クランクシ
ャフトを初めとする軟窒化部品に対して、近年、コスト
削減のために調質処理や焼準を省略する、所謂「非調質
化」や「非焼準化」が検討されている。
ランクシャフトの製造方法としては、機械構造用炭素鋼
などの鋼片を所望の形状に熱間鍛造などの方法で熱間加
工した後、（ａ）調質処理（焼入れ・焼戻し処理）や焼
準を施して所望の強度を得る方法、（ｂ）上記の調質処
理や焼準後に更に軟窒化処理して所望の強度を得る方
法、とがある。この（ｂ）の軟窒化処理は（ａ）のクラ
ンクシャフトに更に高い疲労強度を付与するために施さ
れる処理である。なお、いずれの場合にも、調質処理や
焼準後に機械加工による仕上げ成形が行われることもあ
る。（ｂ）の場合には、軟窒化処理後に研磨や研削によ
る仕上げ整形が行われることもある。軟窒化クランクシ
ャフトを初めとする軟窒化部品に対して、近年、コスト
削減のために調質処理や焼準を省略する、所謂「非調質
化」や「非焼準化」が検討されている。
【０００３】しかし、通常のＪＩＳ機械構造用炭素鋼な
どを母材とした場合には、調質処理や焼準を省略する
と、熱間鍛造などの熱間加工時の粗大結晶組織や混粒組
織がそのまま最終製品である軟窒化部品に引き継がれて
しまう。このため、軟窒化部品には疲労強度の低下や曲
げ特性の低下という問題が生ずるので、「非調質化」や
「非焼準化」が実施されるまでには到っていない。
どを母材とした場合には、調質処理や焼準を省略する
と、熱間鍛造などの熱間加工時の粗大結晶組織や混粒組
織がそのまま最終製品である軟窒化部品に引き継がれて
しまう。このため、軟窒化部品には疲労強度の低下や曲
げ特性の低下という問題が生ずるので、「非調質化」や
「非焼準化」が実施されるまでには到っていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、調質
処理と焼準のいずれをも行わなくても高い引張強度と疲
労強度（疲労限）を有するとともに曲げ特性に優れた軟
窒化部品、具体的には５００ＭＰａ以上の引張強度と小
野式回転曲げ疲労試験による３８０ＭＰａ以上の疲労強
度、及び後述する特定試験片を用いた曲げ試験でのクラ
ック発生限界ストロークが６ｍｍ以上の曲げ特性を有す
る軟窒化部品、なかでも自動車、産業機械及び建設機械
などの軟窒化クランクシャフト及びその製造方法、並び
にその母材となる軟窒化用鋼材を提供することにある。
処理と焼準のいずれをも行わなくても高い引張強度と疲
労強度（疲労限）を有するとともに曲げ特性に優れた軟
窒化部品、具体的には５００ＭＰａ以上の引張強度と小
野式回転曲げ疲労試験による３８０ＭＰａ以上の疲労強
度、及び後述する特定試験片を用いた曲げ試験でのクラ
ック発生限界ストロークが６ｍｍ以上の曲げ特性を有す
る軟窒化部品、なかでも自動車、産業機械及び建設機械
などの軟窒化クランクシャフト及びその製造方法、並び
にその母材となる軟窒化用鋼材を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決するため種々検討を行った。その結果、下記の
知見を得た。
題を解決するため種々検討を行った。その結果、下記の
知見を得た。
【０００６】軟窒化後の曲げ特性は、軟窒化部品の母
材組織と密接な関係を有する。すなわち、フェライトと
パーライトからなる組織（以下、「フェライト・パーラ
イト組織」という）にベイナイトやマルテンサイトが混
在すると、曲げ特性は著しく低下する。したがって、母
材組織はフェライト・パーライト組織にする必要があ
る。なお、母材とは軟窒化によって硬化していない部分
のことをいい、母材組織とは軟窒化前の組織のことであ
る。
材組織と密接な関係を有する。すなわち、フェライトと
パーライトからなる組織（以下、「フェライト・パーラ
イト組織」という）にベイナイトやマルテンサイトが混
在すると、曲げ特性は著しく低下する。したがって、母
材組織はフェライト・パーライト組織にする必要があ
る。なお、母材とは軟窒化によって硬化していない部分
のことをいい、母材組織とは軟窒化前の組織のことであ
る。
【０００７】特定の化学組成を有する鋼のフェライト
・パーライト組織において、フェライト分率（光学顕微
鏡観察した場合の面積率）が１０％以上の場合、後の実
施例で述べる特定試験片を用いた曲げ試験で、所望の６
ｍｍ以上のクラック発生限界ストロークが得られ、軟窒
化後の歪による曲がりの矯正が容易に行える。
・パーライト組織において、フェライト分率（光学顕微
鏡観察した場合の面積率）が１０％以上の場合、後の実
施例で述べる特定試験片を用いた曲げ試験で、所望の６
ｍｍ以上のクラック発生限界ストロークが得られ、軟窒
化後の歪による曲がりの矯正が容易に行える。
【０００８】特定の化学組成を有する鋼のフェライト
・パーライト組織においては、疲労強度は下記ｆｎ１で
整理できる。
・パーライト組織においては、疲労強度は下記ｆｎ１で
整理できる。
【０００９】 ｆｎ１＝２２１Ｃ（％）＋９９．５Ｍｎ（％）＋５２．
５Ｃｒ（％）−３０４Ｔｉ（％）＋５７７Ｎ（％）＋２
５。
５Ｃｒ（％）−３０４Ｔｉ（％）＋５７７Ｎ（％）＋２
５。
【００１０】小野式回転曲げ疲労試験で、所望の３８
０ＭＰａ以上の疲労強度を得るためには、ｆｎ１≧１５
０とする必要がある。
０ＭＰａ以上の疲労強度を得るためには、ｆｎ１≧１５
０とする必要がある。
【００１１】特定の化学組成を有する鋼のフェライト
・パーライト組織におけるフェライト分率が１０％以上
の場合、下記ｆｎ２は曲げ特性（後の実施例で述べる特
定試験片を用いた曲げ試験におけるクラック発生特性）
と相関を有する。
・パーライト組織におけるフェライト分率が１０％以上
の場合、下記ｆｎ２は曲げ特性（後の実施例で述べる特
定試験片を用いた曲げ試験におけるクラック発生特性）
と相関を有する。
【００１２】 ｆｎ２＝−１９２Ｃ（％）−３２．８Ｍｎ（％）−２
５．１Ｃｒ（％）＋４６７Ｔｉ（％）＋７２６Ｎ（％）
＋１２２。ｆｎ２≧１５の場合には曲げ特性は極めて
良好である。
５．１Ｃｒ（％）＋４６７Ｔｉ（％）＋７２６Ｎ（％）
＋１２２。ｆｎ２≧１５の場合には曲げ特性は極めて
良好である。
【００１３】上記知見に基づく本発明は、下記（１）と
（２）の軟窒化用鋼材、及び（３）の軟窒化部品、並び
に（４）の軟窒化部品の製造方法を要旨とする。 （１）重量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：
０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．００５〜０．１０％、Ｃｒ：
０．３％以下、Ａｌ：０．０８％以下、Ｔｉ：０．００
１〜０．０３％、Ｎ：０．００８〜０．０２０％、Ｃ
ａ：０．００５％以下、Ｐｂ：０．３０％以下、Ｃｕ：
０．３０％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｍｏ：０．３
０％以下で、ＮｉとＭｏのいずれか一方又は双方が０．
０１％以上、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｂ：０．０５％以
下、前記したｆｎ１≧１５０を満たし、残部はＦｅ及び
不可避不純物の化学組成であって、組織が、フェライト
及びパーライトからなりそのフェライト分率が１０％以
上であることを特徴とする軟窒化用鋼材。 （２）重量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：
０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．００５〜０．１０％、Ｃｒ：
０．３％以下、Ａｌ：０．０８％以下、Ｔｉ：０．００
１〜０．０３％、Ｎ：０．００８〜０．０２０％、Ｃ
ａ：０．００５％以下、Ｐｂ：０．３０％以下、Ｃｕ：
０．３０％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｍｏ：０．３
０％以下で、ＮｉとＭｏのいずれか一方又は双方が０．
０１％以上、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｂ：０．０５％以
下、且つ前記したｆｎ１≧１５０及びｆｎ２≧１５を満
たし、残部はＦｅ及び不可避不純物の化学組成であっ
て、組織が、フェライト及びパーライトからなりそのフ
ェライト分率が１０％以上であることを特徴とする軟窒
化用鋼材。 （３）上記（１）と（２）のいずれかに記載の化学組成
及び組織からなる軟窒化用鋼材を母材とし、表層部に窒
化層を備えたことを特徴とする軟窒化部品。 （４）上記（１）と（２）のいずれかに記載の軟窒化用
鋼材に、調質処理と焼準のいずれをも施すことなく軟窒
化処理を行って、表層部に窒化層を形成させることを特
徴とする軟窒化部品の製造方法。
（２）の軟窒化用鋼材、及び（３）の軟窒化部品、並び
に（４）の軟窒化部品の製造方法を要旨とする。 （１）重量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：
０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．００５〜０．１０％、Ｃｒ：
０．３％以下、Ａｌ：０．０８％以下、Ｔｉ：０．００
１〜０．０３％、Ｎ：０．００８〜０．０２０％、Ｃ
ａ：０．００５％以下、Ｐｂ：０．３０％以下、Ｃｕ：
０．３０％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｍｏ：０．３
０％以下で、ＮｉとＭｏのいずれか一方又は双方が０．
０１％以上、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｂ：０．０５％以
下、前記したｆｎ１≧１５０を満たし、残部はＦｅ及び
不可避不純物の化学組成であって、組織が、フェライト
及びパーライトからなりそのフェライト分率が１０％以
上であることを特徴とする軟窒化用鋼材。 （２）重量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：
０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．００５〜０．１０％、Ｃｒ：
０．３％以下、Ａｌ：０．０８％以下、Ｔｉ：０．００
１〜０．０３％、Ｎ：０．００８〜０．０２０％、Ｃ
ａ：０．００５％以下、Ｐｂ：０．３０％以下、Ｃｕ：
０．３０％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｍｏ：０．３
０％以下で、ＮｉとＭｏのいずれか一方又は双方が０．
０１％以上、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｂ：０．０５％以
下、且つ前記したｆｎ１≧１５０及びｆｎ２≧１５を満
たし、残部はＦｅ及び不可避不純物の化学組成であっ
て、組織が、フェライト及びパーライトからなりそのフ
ェライト分率が１０％以上であることを特徴とする軟窒
化用鋼材。 （３）上記（１）と（２）のいずれかに記載の化学組成
及び組織からなる軟窒化用鋼材を母材とし、表層部に窒
化層を備えたことを特徴とする軟窒化部品。 （４）上記（１）と（２）のいずれかに記載の軟窒化用
鋼材に、調質処理と焼準のいずれをも施すことなく軟窒
化処理を行って、表層部に窒化層を形成させることを特
徴とする軟窒化部品の製造方法。
【００１４】以下において、上記（１）〜（４）に記載
のものをそれぞれ（１）〜（４）の発明という。
のものをそれぞれ（１）〜（４）の発明という。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の各要件について
詳しく説明する。なお、成分含有量の「％」は「重量
％」を意味する。 （Ａ）化学組成 Ｃ： Ｃは、鋼部品（製品）に所望の５００ＭＰａ以上の引張
強度を付与するのに有効な元素であり、そのためには
０．２０％以上の含有量が必要である。しかし、０．６
０％を超えて含有させると、靭性と疲労強度が低下して
しまう。更に、曲げ特性が低下するので、軟窒化処理後
の歪による曲りを矯正する際に割れを生ずる場合があ
る。したがって、Ｃの含有量を０．２０〜０．６０％と
した。なお、Ｃ含有量の好ましい範囲は、０．３０〜
０．５０％である。 Ｓｉ： Ｓｉは、鋼の脱酸に有効な元素である。更に、疲労強度
を高める作用も有する。しかし、その含有量が０．０５
％未満では添加効果に乏しい。一方、１．０％を超えて
添加すると曲げ特性の劣化をもたらす。したがって、Ｓ
ｉ含有量を０．０５〜１．０％とした。なお、Ｓｉ含有
量は０．０５〜０．３％とすることが望ましい。 Ｍｎ： Ｍｎは、鋼の脱酸に有効な元素であり、焼入れ性を高め
ることにも有効な元素である。更に、軟窒化特性を向上
させて疲労強度を高める働きもある。しかし、その含有
量が０．３％未満では上記の作用が期待できない。一
方、１．０％を超えて含有すると、曲げ特性の劣化を招
いて軟窒化処理後の歪による曲りを矯正する際に割れを
生ずる場合がある。したがって、Ｍｎ含有量を０．３〜
１．０％とした。なお、Ｍｎの好ましい含有量は０．３
〜０．６％である。 Ｐ： Ｐは、疲労強度及び曲げ特性（矯正特性）を低下させて
しまう。特に、その含有量が０．０５％を超えると、疲
労強度及び曲げ特性の低下が著しくなる。したがって、
Ｐの含有量を０．０５％以下とした。なお、Ｐ含有量は
０．０２％以下とすることが好ましい。 Ｓ： Ｓは、切削性を向上させる作用を有する。しかし、その
含有量が０．００５％未満では添加効果に乏しい。一
方、０．１０％を超えて含有させると、疲労強度と曲げ
特性の著しい低下をきたす。したがって、Ｓ含有量を
０．００５〜０．１０％とした。なお、切削性を大きく
高める点からは、Ｓ含有量を０．０２〜０．１０％とす
ることが望ましい。 Ｃｒ： Ｃｒは、軟窒化特性を向上させて疲労強度を高める作用
を有する。この効果を確実に得るには、Ｃｒは０．０３
％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｃｒを
０．３％を超えて含有させると、曲げ特性の著しい低下
を招く。したがって、Ｃｒの含有量を０．３％以下とし
た。なお、極めて優れた曲げ特性とするには、Ｃｒ含有
量は０．１％以下とすることが好ましい。 Ａｌ： Ａｌは、曲げ特性を低下させてしまう。特に、その含有
量が０．０８％を超えると曲げ特性の低下が著しくな
る。したがって、Ａｌ含有量を０．０８％以下とした。
なお、Ａｌ含有量の上限は０．０５％とすることが好ま
しい。 Ｔｉ： Ｔｉは、結晶粒を微細化するとともに、軟窒化特性を向
上させる作用がある。これらの効果は、Ｔｉを０．００
１％以上含有させることで得られる。Ｔｉは０．００３
％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、０．０
３％を超えて含有させると曲げ特性の低下をきたして、
軟窒化処理後の歪による曲りを矯正する際に割れを生ず
る場合がある。したがって、Ｔｉの含有量を０．００１
〜０．０３％とした。 Ｎ： Ｎは、窒化物を生成し結晶粒を微細化するのに有効な元
素である。しかし、その含有量が０．００８％未満では
上記の作用が充分には期待できない。一方、０．０２０
％を超えて含有させてもその効果は飽和し、経済性を損
なうばかりである。したがって、Ｎ含有量を０．００８
〜０．０２０％とした。 Ｃａ： Ｃａは、切削性を高める作用を有する。この効果を確実
に得るには、Ｃａは０．０００５％以上の含有量とする
ことが好ましい。しかし、その含有量が０．００５％を
超えると、疲労強度及び曲げ特性の著しい低下を招く。
したがって、Ｃａ含有量を０．００５％以下とした。 Ｐｂ： Ｐｂは、切削性を高める作用を有する。この効果を確実
に得るには、Ｐｂは０．０５％以上の含有量とすること
が好ましい。しかし、その含有量が０．３０％を超える
と、疲労特性および曲げ特性の低下をきたす。したがっ
て、Ｐｂ含有量を０．３０％以下とした。 Ｃｕ： Ｃｕは、静的強度（引張強度）を高める作用を有する。
この効果を確実に得るには、Ｃｕは０．０１％以上の含
有量とすることが好ましい。より好ましいＣｕの含有量
は０．０５％以上である。しかし、その含有量が０．３
０％を超えると、熱間加工性の低下をもたらす。したが
って、Ｃｕの含有量を０．３０％以下とした。 Ｎｉ、Ｍｏ： ＮｉとＭｏは、靭性を向上させる作用がある。Ｍｏには
焼入れ性を高める作用もある。上記靭性向上効果を確実
に得るには、ＮｉとＭｏのいずれか一方又は双方を０．
０１％以上の含有量とする必要がある。より好ましいＮ
ｉの含有量は、０．０５％以上である。しかし、Ｎｉを
０．３０％を超えて含有させても、上記の効果が飽和し
て経済性を損なうようになる。更に、被削性の低下をも
きたす。一方、より好ましいＭｏの含有量は、０．０３
％以上である。しかし、Ｍｏを０．３０％を超えて含有
させてもその効果は飽和し、経済性を損なうばかりであ
る。したがって、ＮｉとＭｏの含有量について、Ｎｉ：
０．３０％以下、Ｍｏ：０．３０％以下で、ＮｉとＭｏ
のいずれか一方又は双方が０．０１％以上を満たすこと
とした。 Ｖ ： Ｖは、Ｖ炭窒化物を生成して軟窒化特性を向上させて疲
労強度を高める作用を有する。この効果を確実に得るに
は、Ｖは０．０１％以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が０．２０％を超えると、曲げ
特性の劣化を招いて軟窒化処理後の歪による曲りを矯正
する際に割れを生ずる場合がある。したがって、Ｖ含有
量を０．２０％以下とした。なお、極めて優れた曲げ特
性を確保するために、Ｖ含有量は０．１０％以下とする
ことが好ましい。 Ｎｂ： Ｎｂは、ＮｂＮを生成して軟窒化特性を向上させる作用
を有する。この効果を確実に得るには、Ｎｂは０．００
３％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、０．
０５％を超えて含有させると曲げ特性の低下をきたし
て、軟窒化処理後の歪による曲りを矯正する際に割れを
生ずる場合がある。したがって、Ｎｂの含有量を０．０
５％以下とした。なお、極めて優れた曲げ特性を確保す
るするために、Ｎｂ含有量は０．０２％以下とすること
が好ましい。 ｆｎ１： 鋼の化学組成が、上記したＣからＮｂまでの含有量の範
囲にあるフェライト・パーライト組織においては、疲労
強度は前記したｆｎ１で整理できる。そして、ｆｎ１の
値が１５０以上である場合に、所望の３８０ＭＰａ以上
の大きな疲労強度が得られる。したがって、ｆｎ１≧１
５０とした。なお、ｆｎ１の値が２５０を超えると切削
性の劣化をきたす場合があるので、ｆｎ１の値は２５０
以下とすることが望ましい。 ｆｎ２： 鋼の化学組成が、上記したＣからＮｂまでの含有量の範
囲にあるフェライト・パーライト組織においては、曲げ
特性は前記したｆｎ２で整理できる。そして、ｆｎ２の
値が１５以上である場合に、極めて良好な曲げ特性（６
ｍｍを遥かに超えるクラック発生限界ストローク）を得
ることができる。したがって、ｆｎ２≧１５とした。な
お、ｆｎ２の値が７０を超えると静的強度（引張強度）
の低下をきたす場合があるので、ｆｎ２の値は７０以下
とすることが望ましい。なお、既に述べたように、フェ
ライト・パーライト組織におけるフェライト分率が１０
％以上の場合にのみ、ｆｎ２は曲げ特性と相関を有す
る。 （Ｂ）組織 軟窒化後の曲げ特性は、軟窒化部品の母材組織と密接な
関係を有する。フェライト・パーライト組織にベイナイ
トやマルテンサイトが混在すると、曲げ特性は著しく低
下してしまう。したがって、母材組織はフェライト・パ
ーライト組織にする必要がある。なお、既に述べたよう
に、母材とは軟窒化によって硬化していない部分のこと
をいい、母材組織とは軟窒化前の組織のことをいう。
詳しく説明する。なお、成分含有量の「％」は「重量
％」を意味する。 （Ａ）化学組成 Ｃ： Ｃは、鋼部品（製品）に所望の５００ＭＰａ以上の引張
強度を付与するのに有効な元素であり、そのためには
０．２０％以上の含有量が必要である。しかし、０．６
０％を超えて含有させると、靭性と疲労強度が低下して
しまう。更に、曲げ特性が低下するので、軟窒化処理後
の歪による曲りを矯正する際に割れを生ずる場合があ
る。したがって、Ｃの含有量を０．２０〜０．６０％と
した。なお、Ｃ含有量の好ましい範囲は、０．３０〜
０．５０％である。 Ｓｉ： Ｓｉは、鋼の脱酸に有効な元素である。更に、疲労強度
を高める作用も有する。しかし、その含有量が０．０５
％未満では添加効果に乏しい。一方、１．０％を超えて
添加すると曲げ特性の劣化をもたらす。したがって、Ｓ
ｉ含有量を０．０５〜１．０％とした。なお、Ｓｉ含有
量は０．０５〜０．３％とすることが望ましい。 Ｍｎ： Ｍｎは、鋼の脱酸に有効な元素であり、焼入れ性を高め
ることにも有効な元素である。更に、軟窒化特性を向上
させて疲労強度を高める働きもある。しかし、その含有
量が０．３％未満では上記の作用が期待できない。一
方、１．０％を超えて含有すると、曲げ特性の劣化を招
いて軟窒化処理後の歪による曲りを矯正する際に割れを
生ずる場合がある。したがって、Ｍｎ含有量を０．３〜
１．０％とした。なお、Ｍｎの好ましい含有量は０．３
〜０．６％である。 Ｐ： Ｐは、疲労強度及び曲げ特性（矯正特性）を低下させて
しまう。特に、その含有量が０．０５％を超えると、疲
労強度及び曲げ特性の低下が著しくなる。したがって、
Ｐの含有量を０．０５％以下とした。なお、Ｐ含有量は
０．０２％以下とすることが好ましい。 Ｓ： Ｓは、切削性を向上させる作用を有する。しかし、その
含有量が０．００５％未満では添加効果に乏しい。一
方、０．１０％を超えて含有させると、疲労強度と曲げ
特性の著しい低下をきたす。したがって、Ｓ含有量を
０．００５〜０．１０％とした。なお、切削性を大きく
高める点からは、Ｓ含有量を０．０２〜０．１０％とす
ることが望ましい。 Ｃｒ： Ｃｒは、軟窒化特性を向上させて疲労強度を高める作用
を有する。この効果を確実に得るには、Ｃｒは０．０３
％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｃｒを
０．３％を超えて含有させると、曲げ特性の著しい低下
を招く。したがって、Ｃｒの含有量を０．３％以下とし
た。なお、極めて優れた曲げ特性とするには、Ｃｒ含有
量は０．１％以下とすることが好ましい。 Ａｌ： Ａｌは、曲げ特性を低下させてしまう。特に、その含有
量が０．０８％を超えると曲げ特性の低下が著しくな
る。したがって、Ａｌ含有量を０．０８％以下とした。
なお、Ａｌ含有量の上限は０．０５％とすることが好ま
しい。 Ｔｉ： Ｔｉは、結晶粒を微細化するとともに、軟窒化特性を向
上させる作用がある。これらの効果は、Ｔｉを０．００
１％以上含有させることで得られる。Ｔｉは０．００３
％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、０．０
３％を超えて含有させると曲げ特性の低下をきたして、
軟窒化処理後の歪による曲りを矯正する際に割れを生ず
る場合がある。したがって、Ｔｉの含有量を０．００１
〜０．０３％とした。 Ｎ： Ｎは、窒化物を生成し結晶粒を微細化するのに有効な元
素である。しかし、その含有量が０．００８％未満では
上記の作用が充分には期待できない。一方、０．０２０
％を超えて含有させてもその効果は飽和し、経済性を損
なうばかりである。したがって、Ｎ含有量を０．００８
〜０．０２０％とした。 Ｃａ： Ｃａは、切削性を高める作用を有する。この効果を確実
に得るには、Ｃａは０．０００５％以上の含有量とする
ことが好ましい。しかし、その含有量が０．００５％を
超えると、疲労強度及び曲げ特性の著しい低下を招く。
したがって、Ｃａ含有量を０．００５％以下とした。 Ｐｂ： Ｐｂは、切削性を高める作用を有する。この効果を確実
に得るには、Ｐｂは０．０５％以上の含有量とすること
が好ましい。しかし、その含有量が０．３０％を超える
と、疲労特性および曲げ特性の低下をきたす。したがっ
て、Ｐｂ含有量を０．３０％以下とした。 Ｃｕ： Ｃｕは、静的強度（引張強度）を高める作用を有する。
この効果を確実に得るには、Ｃｕは０．０１％以上の含
有量とすることが好ましい。より好ましいＣｕの含有量
は０．０５％以上である。しかし、その含有量が０．３
０％を超えると、熱間加工性の低下をもたらす。したが
って、Ｃｕの含有量を０．３０％以下とした。 Ｎｉ、Ｍｏ： ＮｉとＭｏは、靭性を向上させる作用がある。Ｍｏには
焼入れ性を高める作用もある。上記靭性向上効果を確実
に得るには、ＮｉとＭｏのいずれか一方又は双方を０．
０１％以上の含有量とする必要がある。より好ましいＮ
ｉの含有量は、０．０５％以上である。しかし、Ｎｉを
０．３０％を超えて含有させても、上記の効果が飽和し
て経済性を損なうようになる。更に、被削性の低下をも
きたす。一方、より好ましいＭｏの含有量は、０．０３
％以上である。しかし、Ｍｏを０．３０％を超えて含有
させてもその効果は飽和し、経済性を損なうばかりであ
る。したがって、ＮｉとＭｏの含有量について、Ｎｉ：
０．３０％以下、Ｍｏ：０．３０％以下で、ＮｉとＭｏ
のいずれか一方又は双方が０．０１％以上を満たすこと
とした。 Ｖ ： Ｖは、Ｖ炭窒化物を生成して軟窒化特性を向上させて疲
労強度を高める作用を有する。この効果を確実に得るに
は、Ｖは０．０１％以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が０．２０％を超えると、曲げ
特性の劣化を招いて軟窒化処理後の歪による曲りを矯正
する際に割れを生ずる場合がある。したがって、Ｖ含有
量を０．２０％以下とした。なお、極めて優れた曲げ特
性を確保するために、Ｖ含有量は０．１０％以下とする
ことが好ましい。 Ｎｂ： Ｎｂは、ＮｂＮを生成して軟窒化特性を向上させる作用
を有する。この効果を確実に得るには、Ｎｂは０．００
３％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、０．
０５％を超えて含有させると曲げ特性の低下をきたし
て、軟窒化処理後の歪による曲りを矯正する際に割れを
生ずる場合がある。したがって、Ｎｂの含有量を０．０
５％以下とした。なお、極めて優れた曲げ特性を確保す
るするために、Ｎｂ含有量は０．０２％以下とすること
が好ましい。 ｆｎ１： 鋼の化学組成が、上記したＣからＮｂまでの含有量の範
囲にあるフェライト・パーライト組織においては、疲労
強度は前記したｆｎ１で整理できる。そして、ｆｎ１の
値が１５０以上である場合に、所望の３８０ＭＰａ以上
の大きな疲労強度が得られる。したがって、ｆｎ１≧１
５０とした。なお、ｆｎ１の値が２５０を超えると切削
性の劣化をきたす場合があるので、ｆｎ１の値は２５０
以下とすることが望ましい。 ｆｎ２： 鋼の化学組成が、上記したＣからＮｂまでの含有量の範
囲にあるフェライト・パーライト組織においては、曲げ
特性は前記したｆｎ２で整理できる。そして、ｆｎ２の
値が１５以上である場合に、極めて良好な曲げ特性（６
ｍｍを遥かに超えるクラック発生限界ストローク）を得
ることができる。したがって、ｆｎ２≧１５とした。な
お、ｆｎ２の値が７０を超えると静的強度（引張強度）
の低下をきたす場合があるので、ｆｎ２の値は７０以下
とすることが望ましい。なお、既に述べたように、フェ
ライト・パーライト組織におけるフェライト分率が１０
％以上の場合にのみ、ｆｎ２は曲げ特性と相関を有す
る。 （Ｂ）組織 軟窒化後の曲げ特性は、軟窒化部品の母材組織と密接な
関係を有する。フェライト・パーライト組織にベイナイ
トやマルテンサイトが混在すると、曲げ特性は著しく低
下してしまう。したがって、母材組織はフェライト・パ
ーライト組織にする必要がある。なお、既に述べたよう
に、母材とは軟窒化によって硬化していない部分のこと
をいい、母材組織とは軟窒化前の組織のことをいう。
【００１６】母材の組織がたとえフェライト．パーライ
ト組織であっても、フェライト分率（光学顕微鏡観察し
た場合の面積率）が１０％未満の場合には、所望の６ｍ
ｍ以上のクラック発生限界ストロークが得られない。し
たがって、フェライト．パーライト組織におけるフェラ
イト分率を１０％以上とした。なお、フェライト．パー
ライト組織におけるフェライト分率が７０％を超える
と、疲労強度が低下する場合があるので、フェライト分
率は７０％以下とすることが好ましい。
ト組織であっても、フェライト分率（光学顕微鏡観察し
た場合の面積率）が１０％未満の場合には、所望の６ｍ
ｍ以上のクラック発生限界ストロークが得られない。し
たがって、フェライト．パーライト組織におけるフェラ
イト分率を１０％以上とした。なお、フェライト．パー
ライト組織におけるフェライト分率が７０％を超える
と、疲労強度が低下する場合があるので、フェライト分
率は７０％以下とすることが好ましい。
【００１７】なお、前記の（Ａ）に示した化学組成を有
する鋼に関しては、これを加熱し、熱間加工を行って所
望の軟窒化部品形状に成形した後、空冷以下の冷却速度
で冷却すれば、容易にフェライト分率が１０％以上であ
るフェライト・パーライト組織にすることができる。こ
こで「空冷」とは、ＪＩＳの「空冷」、「炉冷」、「水
冷」などの区分に従ったものをいう。上記の加熱は通常
の方法で、１２００〜１３００℃の温度範囲に加熱すれ
ば良い。熱間加工に関しては、特に制限はなく、例えば
熱間鍛造など通常行われている加工法を用いれば良い。
なお、熱間加工後に必要に応じて切削などの機械加工を
行っても良い。
する鋼に関しては、これを加熱し、熱間加工を行って所
望の軟窒化部品形状に成形した後、空冷以下の冷却速度
で冷却すれば、容易にフェライト分率が１０％以上であ
るフェライト・パーライト組織にすることができる。こ
こで「空冷」とは、ＪＩＳの「空冷」、「炉冷」、「水
冷」などの区分に従ったものをいう。上記の加熱は通常
の方法で、１２００〜１３００℃の温度範囲に加熱すれ
ば良い。熱間加工に関しては、特に制限はなく、例えば
熱間鍛造など通常行われている加工法を用いれば良い。
なお、熱間加工後に必要に応じて切削などの機械加工を
行っても良い。
【００１８】以上に述べた製造方法によって、（１）及
び（２）の発明に係る「軟窒化用鋼材」が得られる。こ
の鋼材は、次に述べる軟窒化処理を施されて、（３）の
発明に係る「軟窒化部品」となる。 （Ｃ）軟窒化処理 上記（Ａ）の化学組成と（Ｂ）の組織を有する所望形状
に整えられた部品（軟窒化用鋼材）に対して、軟窒化処
理を施し、硬く深い窒化層を表層部に形成させる。これ
により、高い引張強度と疲労強度（疲労限）を有すると
ともに曲げ特性に優れた軟窒化部品が得られる。なお、
この軟窒化処理の方法は何ら制限されるものではなく、
通常の方法で行えば良い。
び（２）の発明に係る「軟窒化用鋼材」が得られる。こ
の鋼材は、次に述べる軟窒化処理を施されて、（３）の
発明に係る「軟窒化部品」となる。 （Ｃ）軟窒化処理 上記（Ａ）の化学組成と（Ｂ）の組織を有する所望形状
に整えられた部品（軟窒化用鋼材）に対して、軟窒化処
理を施し、硬く深い窒化層を表層部に形成させる。これ
により、高い引張強度と疲労強度（疲労限）を有すると
ともに曲げ特性に優れた軟窒化部品が得られる。なお、
この軟窒化処理の方法は何ら制限されるものではなく、
通常の方法で行えば良い。
【００１９】上記の所望形状に整えられた部品（軟窒化
用鋼材）に対しては、調質処理と焼準のいずれをも施す
ことなく軟窒化処理を行うだけで（（４）の発明）、高
い引張強度と疲労強度、及び優れた曲げ特性を付与する
ことができる。
用鋼材）に対しては、調質処理と焼準のいずれをも施す
ことなく軟窒化処理を行うだけで（（４）の発明）、高
い引張強度と疲労強度、及び優れた曲げ特性を付与する
ことができる。
【００２０】なお、軟窒化処理後の表面硬度（表面から
０．０２５ｍｍの位置でのＨｖ硬度をいう）及び有効硬
化深さ（表面から母材硬度の位置までの距離をいう）は
特に制限しなくて良い。しかし、曲げ特性の点から表面
硬度はＨｖで６００〜９００、疲労強度確保の点から有
効硬化深さは０．１ｍｍ以上とすることが好ましい。な
お、より好ましい有効硬化深さは０．３ｍｍ以上であ
る。
０．０２５ｍｍの位置でのＨｖ硬度をいう）及び有効硬
化深さ（表面から母材硬度の位置までの距離をいう）は
特に制限しなくて良い。しかし、曲げ特性の点から表面
硬度はＨｖで６００〜９００、疲労強度確保の点から有
効硬化深さは０．１ｍｍ以上とすることが好ましい。な
お、より好ましい有効硬化深さは０．３ｍｍ以上であ
る。
【００２１】（３）の発明に係わる軟窒化部品は、軟窒
化処理後、更に必要に応じて研削や研磨を施される場合
もある。
化処理後、更に必要に応じて研削や研磨を施される場合
もある。
【００２２】
【実施例】表１、２に示す化学組成を有する鋼を、通常
の方法によって５０ｋｇ試験炉溶製した。表１における
鋼 1〜 3、5、8〜10、12〜15及び17は成分が本発明で規
定する範囲にある鋼である。一方、表２における鋼19〜
33は成分のいずれかが本発明で規定する範囲から外れた
鋼である。
の方法によって５０ｋｇ試験炉溶製した。表１における
鋼 1〜 3、5、8〜10、12〜15及び17は成分が本発明で規
定する範囲にある鋼である。一方、表２における鋼19〜
33は成分のいずれかが本発明で規定する範囲から外れた
鋼である。
【００２３】
【表１】
【表２】 次いで、これらの鋼を通常の方法によって鋼片となした
後、１２５０℃に加熱してから、１２５０〜１０００℃
で熱間鍛造して、直径３０ｍｍの丸棒とした。なお、１
０００℃で熱間鍛造を終えた後の冷却は空冷とした。
後、１２５０℃に加熱してから、１２５０〜１０００℃
で熱間鍛造して、直径３０ｍｍの丸棒とした。なお、１
０００℃で熱間鍛造を終えた後の冷却は空冷とした。
【００２４】こうして得られた直径３０ｍｍの丸棒か
ら、図１に示す形状の試験片、ＪＩＳ４号の引張り試験
片及び直径２５ｍｍで厚みが２０ｍｍのミクロ観察用試
験片を切り出した。
ら、図１に示す形状の試験片、ＪＩＳ４号の引張り試験
片及び直径２５ｍｍで厚みが２０ｍｍのミクロ観察用試
験片を切り出した。
【００２５】次いで、図１に示す形状の試験片とＪＩＳ
４号の引張り試験片とを、窒素ガスにアンモニアガスを
１：１の割合で添加した温度が５７０℃のガス中で３時
間保持して軟窒化処理を施し、その後油中へ冷却した。
４号の引張り試験片とを、窒素ガスにアンモニアガスを
１：１の割合で添加した温度が５７０℃のガス中で３時
間保持して軟窒化処理を施し、その後油中へ冷却した。
【００２６】直径２５ｍｍで厚みが２０ｍｍのミクロ観
察用試験片を用いて、母材組織に相当する熱間加工後の
組織を光学顕微鏡観察（倍率は２００倍）し、フェライ
ト分率を求めた。なお、鋼 1〜33のいずれもフェライト
・パーライト組織であった。
察用試験片を用いて、母材組織に相当する熱間加工後の
組織を光学顕微鏡観察（倍率は２００倍）し、フェライ
ト分率を求めた。なお、鋼 1〜33のいずれもフェライト
・パーライト組織であった。
【００２７】軟窒化処理したＪＩＳ４号引張り試験片を
用いて常温（室温）における引張強度を測定した。
用いて常温（室温）における引張強度を測定した。
【００２８】又、軟窒化処理した図１の形状の試験片を
用いて、小野式回転曲げ疲労試験と曲げ試験を行い、疲
労特性と曲げ特性を調査した。
用いて、小野式回転曲げ疲労試験と曲げ試験を行い、疲
労特性と曲げ特性を調査した。
【００２９】すなわち、常温、大気中、回転数３０００
ｒｐｍの条件で小野式回転曲げ疲労試験を行い、曲げ疲
労強度（疲労限）を求めた。
ｒｐｍの条件で小野式回転曲げ疲労試験を行い、曲げ疲
労強度（疲労限）を求めた。
【００３０】更に、上記の軟窒化処理した図１の形状の
試験片にクッラクゲージを貼り付けて、スパン５０ｍ
ｍ、クロスヘッドスピード２０ｍｍ／分の条件で３点曲
げ試験を行い、クラックが発生する限界のストローク
（クラック発生限界ストローク）を求めた。
試験片にクッラクゲージを貼り付けて、スパン５０ｍ
ｍ、クロスヘッドスピード２０ｍｍ／分の条件で３点曲
げ試験を行い、クラックが発生する限界のストローク
（クラック発生限界ストローク）を求めた。
【００３１】表３に各種の試験結果をまとめて示す。表
３の結果から、本発明で規定する化学組成を有し、且
つ、本発明で規定する組織を有する本発明例の鋼 1〜
3、5、8〜10、12〜15及び17にあっては、所望の５００
ＭＰａ以上の引張強度、３８０ＭＰａ以上の疲労強度、
６ｍｍ以上のクラック発生限界ストロークが得られてい
る。これはＪＩＳのＳ５０Ｃを用いて焼準後に軟窒化処
理した場合と同等の性能である。なお、本発明例の鋼1
〜3、5、8〜10、12〜15及び17はｆｎ２≧１５を満たす
ので、大きなクラック発生限界ストロークが得られてい
る。
３の結果から、本発明で規定する化学組成を有し、且
つ、本発明で規定する組織を有する本発明例の鋼 1〜
3、5、8〜10、12〜15及び17にあっては、所望の５００
ＭＰａ以上の引張強度、３８０ＭＰａ以上の疲労強度、
６ｍｍ以上のクラック発生限界ストロークが得られてい
る。これはＪＩＳのＳ５０Ｃを用いて焼準後に軟窒化処
理した場合と同等の性能である。なお、本発明例の鋼1
〜3、5、8〜10、12〜15及び17はｆｎ２≧１５を満たす
ので、大きなクラック発生限界ストロークが得られてい
る。
【００３２】一方、化学組成及び／又は組織が本発明で
規定する条件から外れた比較例の鋼19〜33にあっては、
引張強度、疲労強度、クラック発生限界ストロークの少
なくとも１つが目標値に達していない。
規定する条件から外れた比較例の鋼19〜33にあっては、
引張強度、疲労強度、クラック発生限界ストロークの少
なくとも１つが目標値に達していない。
【００３３】
【表３】
【発明の効果】本発明の軟窒化部品は、高い引張強度と
疲労強度、及び優れた曲げ特性を有することから、自動
車、産業機械及び建設機械などのクランクシャフトとし
て利用することができる。軟窒化部品の母材となる軟窒
化用鋼材は、調質処理と焼準のいずれをも施さずに軟窒
化処理を行っても、最終の軟窒化部品として所望の特性
を確保できるので、大きなコスト低下が可能である。こ
のように、本発明の産業上の効果は極めて大きい。
疲労強度、及び優れた曲げ特性を有することから、自動
車、産業機械及び建設機械などのクランクシャフトとし
て利用することができる。軟窒化部品の母材となる軟窒
化用鋼材は、調質処理と焼準のいずれをも施さずに軟窒
化処理を行っても、最終の軟窒化部品として所望の特性
を確保できるので、大きなコスト低下が可能である。こ
のように、本発明の産業上の効果は極めて大きい。
【図１】実施例の小野式回転曲げ疲労試験と曲げ試験で
用いた試験片の形状を示す図である。
用いた試験片の形状を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 栗田 真人 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 平３−207833（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−171347（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−90490（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C22C 38/50 C22C 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．００５〜０．１０％、Ｃ
ｒ：０．３％以下、Ａｌ：０．０８％以下、Ｔｉ：０．
００１〜０．０３％、Ｎ：０．００８〜０．０２０％、
Ｃａ：０．００５％以下、Ｐｂ：０．３０％以下、Ｃ
ｕ：０．３０％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｍｏ：
０．３０以下で、ＮｉとＭｏのいずれか一方又は双方が
０．０１％以上、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｂ：０．０５
％以下、且つｆｎ１≧１５０を満たし、残部はＦｅ及び
不可避不純物の化学組成であって、組織が、フェライト
及びパーライトからなりそのフェライト分率が１０％以
上であることを特徴とする軟窒化用鋼材。 但し、ｆｎ１＝２２１Ｃ（％）＋９９．５Ｍｎ（％）＋
５２．５Ｃｒ（％）−３０４Ｔｉ（％）＋５７７Ｎ
（％）＋２５。 - 【請求項２】重量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．００５〜０．１０％、Ｃ
ｒ：０．３％以下、Ａｌ：０．０８％以下、Ｔｉ：０．
００１〜０．０３％、Ｎ：０．００８〜０．０２０％、
Ｃａ：０．００５％以下、Ｐｂ：０．３０％以下、Ｃ
ｕ：０．３０％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｍｏ：
０．３０％以下で、ＮｉとＭｏのいずれか一方又は双方
が０．０１％以上、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｂ：０．０
５％以下、且つｆｎ１≧１５０及びｆｎ２≧１５を満た
し、残部はＦｅ及び不可避不純物の化学組成であって、
組織が、フェライト及びパーライトからなりそのフェラ
イト分率が１０％以上であることを特徴とする軟窒化用
鋼材。 但し、ｆｎ１＝２２１Ｃ（％）＋９９．５Ｍｎ（％）＋
５２．５Ｃｒ（％）−３０４Ｔｉ（％）＋５７７Ｎ
（％）＋２５、 ｆｎ２＝−１９２Ｃ（％）−３２．８Ｍｎ（％）−２
５．１Ｃｒ（％）＋４６７Ｔｉ（％）＋７２６Ｎ（％）
＋１２２。 - 【請求項３】請求項１と２のいずれかに記載の化学組成
及び組織からなる軟窒化用鋼材を母材とし、表層部に窒
化層を備えたことを特徴とする軟窒化部品。 - 【請求項４】請求項１と２のいずれかに記載の軟窒化用
鋼材に、調質処理と焼準のいずれをも施すことなく軟窒
化処理を行って、表層部に窒化層を形成させることを特
徴とする軟窒化部品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14607096A JP3239758B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14607096A JP3239758B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09324241A JPH09324241A (ja) | 1997-12-16 |
| JP3239758B2 true JP3239758B2 (ja) | 2001-12-17 |
Family
ID=15399418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14607096A Expired - Lifetime JP3239758B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3239758B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006090604A1 (ja) * | 2005-02-25 | 2006-08-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 非調質鋼軟窒化処理部品 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6758919B2 (en) * | 1998-01-23 | 2004-07-06 | Columbus Steel Castings Co. | Cast steel composition for railway components |
| CN1113973C (zh) * | 1999-01-28 | 2003-07-09 | 住友金属工业株式会社 | 机械结构用钢材 |
| JP3961982B2 (ja) * | 2002-06-28 | 2007-08-22 | 住友金属工業株式会社 | 作業機用エンジンの非調質クランクシャフト |
| JP4230794B2 (ja) * | 2002-09-25 | 2009-02-25 | 大同特殊鋼株式会社 | 機械部品およびその製造方法 |
| WO2005021816A1 (ja) | 2003-09-01 | 2005-03-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 軟窒化用非調質鋼 |
| JP2005264270A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Honda Motor Co Ltd | クランクシャフト |
| JP2007197812A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Honda Motor Co Ltd | 軟窒化非調質鋼部材 |
| JP5131770B2 (ja) * | 2008-10-10 | 2013-01-30 | 新日鐵住金株式会社 | 軟窒化用非調質鋼 |
| US8685177B2 (en) * | 2008-12-09 | 2014-04-01 | Honda Motor Co., Ltd. | Manufacturing method for a crankshaft member |
| KR101612367B1 (ko) * | 2014-02-17 | 2016-04-14 | 현대자동차주식회사 | 물성이 향상된 비조질강 조성물과 이를 이용한 커넥팅 로드 및 이의 제조방법 |
| CN105821348A (zh) * | 2015-01-06 | 2016-08-03 | 宝钢特钢有限公司 | 一种汽车转向***球销钢及其制造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03207833A (ja) * | 1990-01-08 | 1991-09-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 窒化用鋼およびその製造方法 |
| JPH05171347A (ja) * | 1991-12-18 | 1993-07-09 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 |
| JPH0790490A (ja) * | 1993-09-13 | 1995-04-04 | Yamaha Motor Co Ltd | 窒化用合金鋼 |
-
1996
- 1996-06-07 JP JP14607096A patent/JP3239758B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006090604A1 (ja) * | 2005-02-25 | 2006-08-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 非調質鋼軟窒化処理部品 |
| JP2006233300A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-09-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質鋼軟窒化処理部品 |
| JP4500708B2 (ja) * | 2005-02-25 | 2010-07-14 | 住友金属工業株式会社 | 非調質鋼軟窒化処理部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09324241A (ja) | 1997-12-16 |
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