JP3082417B2 - 可変容量型圧縮機 - Google Patents
可変容量型圧縮機Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、回転駆動板を収容する
クランク室内のガスを吸入室へ放出可能な容量制御弁に
よってクランク室圧力を制御することにより、ピストン
を介しての圧縮室圧力とクランク室圧力との差圧に基づ
いて、回転駆動板の傾角を変化させて吐出容量を可変制
御する可変容量型圧縮機に関する。
クランク室内のガスを吸入室へ放出可能な容量制御弁に
よってクランク室圧力を制御することにより、ピストン
を介しての圧縮室圧力とクランク室圧力との差圧に基づ
いて、回転駆動板の傾角を変化させて吐出容量を可変制
御する可変容量型圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、特開昭６０−１７５７８３号公報
及び特開昭６３−１６１７７号公報に開示されているよ
うな可変容量型揺動斜板式圧縮機においては、圧縮行程
途中で圧縮室からピストン外周面とシリンダボア内周面
とのサイドクリアランス（間隙）を通してクランク室に
漏れたブローバイガスを、自動容量制御弁によって適宜
吸入室へ放出してクランク室内のガス圧を制御してお
り、このガス圧制御によって、揺動斜板の傾角、即ち圧
縮機の吐出容量を可変制御している。
及び特開昭６３−１６１７７号公報に開示されているよ
うな可変容量型揺動斜板式圧縮機においては、圧縮行程
途中で圧縮室からピストン外周面とシリンダボア内周面
とのサイドクリアランス（間隙）を通してクランク室に
漏れたブローバイガスを、自動容量制御弁によって適宜
吸入室へ放出してクランク室内のガス圧を制御してお
り、このガス圧制御によって、揺動斜板の傾角、即ち圧
縮機の吐出容量を可変制御している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前述した圧縮室からク
ランク室へのブローバイガスの供給は不安定であり、特
に吐出圧が低い場合、ブローバイガスのみではクランク
室に対するガス供給量が不足する。それ故、斜板傾角の
迅速な制御が行い得ず、吐出容量の可変制御に支障を来
すことがあった。そのため、圧縮機の吐出室とクランク
室とを結ぶガス供給経路を設けるとともに、その経路上
に絞り孔を介在させ、その絞り量に応じた吐出ガスを常
時クランク室に導入して、ブローバイガスによるガス供
給量の不足を補うことが提案されている。
ランク室へのブローバイガスの供給は不安定であり、特
に吐出圧が低い場合、ブローバイガスのみではクランク
室に対するガス供給量が不足する。それ故、斜板傾角の
迅速な制御が行い得ず、吐出容量の可変制御に支障を来
すことがあった。そのため、圧縮機の吐出室とクランク
室とを結ぶガス供給経路を設けるとともに、その経路上
に絞り孔を介在させ、その絞り量に応じた吐出ガスを常
時クランク室に導入して、ブローバイガスによるガス供
給量の不足を補うことが提案されている。
【０００４】ところが、上記絞り孔を備えたガス供給経
路を設けた場合、図１１に示すように、ガス供給経路を
経由してのガス供給量（曲線Ｅ3 として示す）と、ブロ
ーバイガスによるガス供給量（曲線Ｅ4 として示す）と
がともに、吐出圧Ｐd の増大に伴って増大する。そのた
め、双方のガス供給量の総和（曲線Ｅ3+4 として示す）
は、吐出圧Ｐdが高い場合、かなり大きなものとなる。
路を設けた場合、図１１に示すように、ガス供給経路を
経由してのガス供給量（曲線Ｅ3 として示す）と、ブロ
ーバイガスによるガス供給量（曲線Ｅ4 として示す）と
がともに、吐出圧Ｐd の増大に伴って増大する。そのた
め、双方のガス供給量の総和（曲線Ｅ3+4 として示す）
は、吐出圧Ｐdが高い場合、かなり大きなものとなる。
【０００５】このような可変容量型揺動斜板式圧縮機
は、例えば冷却装置における冷却回路系統を構成する冷
媒ガス圧縮機として多用されているが、吐出圧Ｐd が高
い場合に、必要以上の吐出ガスが、吐出室から前記絞り
孔を備えたガス供給経路、クランク室、及び自動容量制
御弁を介して吸入室に戻されることになる。そのため、
吐出室から冷却装置の冷却回路系統に吐出供給されるべ
き冷媒ガスの供給比率が相対的に低下し、冷却装置の冷
却能力を低下させるという新たな問題を生じた。
は、例えば冷却装置における冷却回路系統を構成する冷
媒ガス圧縮機として多用されているが、吐出圧Ｐd が高
い場合に、必要以上の吐出ガスが、吐出室から前記絞り
孔を備えたガス供給経路、クランク室、及び自動容量制
御弁を介して吸入室に戻されることになる。そのため、
吐出室から冷却装置の冷却回路系統に吐出供給されるべ
き冷媒ガスの供給比率が相対的に低下し、冷却装置の冷
却能力を低下させるという新たな問題を生じた。
【０００６】本発明の目的は、圧縮機の吐出圧変動に影
響されることなく、吐出容量を円滑に可変制御するとと
もに、圧縮ガスを効率的に供給することができる可変容
量型圧縮機を提供することにある。
響されることなく、吐出容量を円滑に可変制御するとと
もに、圧縮ガスを効率的に供給することができる可変容
量型圧縮機を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、吐出室とクランク室とを連通するガス供給
経路に設けられ、かつ前記吐出室に連通する吐出圧力室
と、前記ガス供給経路に設けられた弁孔を介して前記吐
出圧力室に連通する中間圧室と、前記中間圧室を、前記
吐出圧力室に連通する第１感圧室と、前記クランク室又
は吸入室に連通する第２感圧室とに区画する感圧部材
と、前記第１感圧室とクランク室とを相互に連通するよ
うに前記ガス供給経路に設けられた絞り孔と、前記感圧
部材と同期して変位可能に連係されるとともに、吐出圧
力室側において弁孔に離接可能な弁体と、前記吐出圧力
室が大気圧となった場合に前記感圧部材及び弁体を弁孔
の開路位置に復帰する復帰部材とによって構成される流
量調節弁を備えている。
に本発明は、吐出室とクランク室とを連通するガス供給
経路に設けられ、かつ前記吐出室に連通する吐出圧力室
と、前記ガス供給経路に設けられた弁孔を介して前記吐
出圧力室に連通する中間圧室と、前記中間圧室を、前記
吐出圧力室に連通する第１感圧室と、前記クランク室又
は吸入室に連通する第２感圧室とに区画する感圧部材
と、前記第１感圧室とクランク室とを相互に連通するよ
うに前記ガス供給経路に設けられた絞り孔と、前記感圧
部材と同期して変位可能に連係されるとともに、吐出圧
力室側において弁孔に離接可能な弁体と、前記吐出圧力
室が大気圧となった場合に前記感圧部材及び弁体を弁孔
の開路位置に復帰する復帰部材とによって構成される流
量調節弁を備えている。
【０００８】又、前記感圧部材及び復帰部材を中間圧室
に収容したそれ自身弾性を有するベローズにするとよ
い。さらに、前記感圧部材を中間圧室に収容したスプー
ルとし、復帰部材を前記スプールを付勢するバネにする
とよい。
に収容したそれ自身弾性を有するベローズにするとよ
い。さらに、前記感圧部材を中間圧室に収容したスプー
ルとし、復帰部材を前記スプールを付勢するバネにする
とよい。
【０００９】
【作用】本発明は吐出圧力室が吐出圧となり、第２感圧
室がクランク室圧力又は吸入室圧力となる。第１感圧室
は弁孔を介して吐出圧力室から吐出ガスの供給を受け
る。感圧部材を挟む第１感圧室と第２感圧室との差圧及
び吐出圧力室の圧力（吐出圧）に基づいて、弁体は感圧
部材とともに位置制御される。この弁体によって弁孔の
開度が調節され、これにより第１感圧室の圧力が調節さ
れる。
室がクランク室圧力又は吸入室圧力となる。第１感圧室
は弁孔を介して吐出圧力室から吐出ガスの供給を受け
る。感圧部材を挟む第１感圧室と第２感圧室との差圧及
び吐出圧力室の圧力（吐出圧）に基づいて、弁体は感圧
部材とともに位置制御される。この弁体によって弁孔の
開度が調節され、これにより第１感圧室の圧力が調節さ
れる。
【００１０】吐出圧は弁孔の開度を小さくするように弁
体に作用する。そのため、吐出圧の増大に伴って弁孔の
開度が減少し、流量調節弁を経由してクランク室に供給
されるガス供給量が減少する。
体に作用する。そのため、吐出圧の増大に伴って弁孔の
開度が減少し、流量調節弁を経由してクランク室に供給
されるガス供給量が減少する。
【００１１】一方、ブローバイガスによるクランク室へ
のガス供給量は、吐出圧の増大に伴って増大する。従っ
て、吐出圧が高くブローバイガスの供給量が多い場合に
は、流量調節弁を経由する供給ガスが減少し、必要以上
のガス供給が抑制される。反対に吐出圧が低くブローバ
イガスの供給量が少ない場合には、流量調節弁を経由す
る供給ガス量が増大し、クランク室に対する必要量のガ
ス供給が補償される。
のガス供給量は、吐出圧の増大に伴って増大する。従っ
て、吐出圧が高くブローバイガスの供給量が多い場合に
は、流量調節弁を経由する供給ガスが減少し、必要以上
のガス供給が抑制される。反対に吐出圧が低くブローバ
イガスの供給量が少ない場合には、流量調節弁を経由す
る供給ガス量が増大し、クランク室に対する必要量のガ
ス供給が補償される。
【００１２】このように本発明によれば、吐出圧の変動
に影響されることなく、クランク室に対して適量のガス
が安定して供給される。又、前記感圧部材及び復帰部材
を中間圧室に収容したベローズとした場合には、ベロー
ズが弁体とともに第１感圧室と第２感圧室との差圧及び
ベローズ自身の弾性力が均衡する位置に移動制御され
る。
に影響されることなく、クランク室に対して適量のガス
が安定して供給される。又、前記感圧部材及び復帰部材
を中間圧室に収容したベローズとした場合には、ベロー
ズが弁体とともに第１感圧室と第２感圧室との差圧及び
ベローズ自身の弾性力が均衡する位置に移動制御され
る。
【００１３】さらに、前記感圧部材を中間圧室に収容し
たスプールとし、復帰部材を前記スプールを付勢するバ
ネとした場合には、ベローズが弁体とともに第１感圧室
と第２感圧室との差圧及びバネの弾性力とのバランスす
る位置に移動制御される。
たスプールとし、復帰部材を前記スプールを付勢するバ
ネとした場合には、ベローズが弁体とともに第１感圧室
と第２感圧室との差圧及びバネの弾性力とのバランスす
る位置に移動制御される。
【００１４】
【実施例】以下に、本発明を具体化した第１実施例を図
１〜図５に従って説明する。図１に示すように、シリン
ダブロック１の一端側にはフロントハウジング２が接合
され、他端側にはバルブプレート４を介在させてリアハ
ウジング３が接合されている。フロントハウジング２内
のクランク室５には回転軸６が収容され、回転軸６はラ
ジアルベアリング７Ａ，７Ｂによって回転可能に支持さ
れている。
１〜図５に従って説明する。図１に示すように、シリン
ダブロック１の一端側にはフロントハウジング２が接合
され、他端側にはバルブプレート４を介在させてリアハ
ウジング３が接合されている。フロントハウジング２内
のクランク室５には回転軸６が収容され、回転軸６はラ
ジアルベアリング７Ａ，７Ｂによって回転可能に支持さ
れている。
【００１５】シリンダブロック１にはラジアルベアリン
グ７Ｂを取り囲む位置に複数個のシリンダボア８（一つ
のみ図示）が穿設されており、各シリンダボア８はクラ
ンク室５に連通されている。各シリンダボア８にはピス
トン９がそれぞれ嵌挿されており、各ピストン９とバル
ブプレート４との間には圧縮室１０が形成される。
グ７Ｂを取り囲む位置に複数個のシリンダボア８（一つ
のみ図示）が穿設されており、各シリンダボア８はクラ
ンク室５に連通されている。各シリンダボア８にはピス
トン９がそれぞれ嵌挿されており、各ピストン９とバル
ブプレート４との間には圧縮室１０が形成される。
【００１６】クランク室５内において回転軸６には、ラ
グプレート１１が回転軸６と同期回転可能に支持される
とともに、スリーブ１２がスライド可能に支持されてい
る。ラグプレート１１とスリーブ１２との間には、押圧
バネ１３が介在されている。
グプレート１１が回転軸６と同期回転可能に支持される
とともに、スリーブ１２がスライド可能に支持されてい
る。ラグプレート１１とスリーブ１２との間には、押圧
バネ１３が介在されている。
【００１７】スリーブ１２には左右一対の連結ピン１４
を介して回転駆動板１５が揺動可能に支承されている。
回転駆動板１５は回転軸６を包囲する如く環状に形成さ
れており、その一部にはブラケット１５ａが突設されて
いる。ラグプレート１１には支持アーム１１ａが突設さ
れ、支持アーム１１ａには長孔１６が透設されている。
ブラケット１５ａの先端にはガイドピン１７が取り付け
られており、ガイドピン１７は長孔１６によって係合案
内される。長孔１６とガイドピン１７との係合に基づ
き、回転駆動板１５は前後揺動可能な状態で回転軸６及
びラグプレート１１と一体的に回転される。
を介して回転駆動板１５が揺動可能に支承されている。
回転駆動板１５は回転軸６を包囲する如く環状に形成さ
れており、その一部にはブラケット１５ａが突設されて
いる。ラグプレート１１には支持アーム１１ａが突設さ
れ、支持アーム１１ａには長孔１６が透設されている。
ブラケット１５ａの先端にはガイドピン１７が取り付け
られており、ガイドピン１７は長孔１６によって係合案
内される。長孔１６とガイドピン１７との係合に基づ
き、回転駆動板１５は前後揺動可能な状態で回転軸６及
びラグプレート１１と一体的に回転される。
【００１８】回転駆動板１５の前後揺動に伴い、スリー
ブ１２は回転軸６上を前後に摺動する。図１に示す押圧
バネ１３の最収縮状態では、スリーブ１２はラジアルベ
アリング７Ａ方向へのスライドを規制される。又、回転
駆動板１５がラグプレート１１に斜状に形成された当接
面１１ｂに当接され、これにより回転駆動板１５は傾角
増大方向への更なる傾動を規制される。
ブ１２は回転軸６上を前後に摺動する。図１に示す押圧
バネ１３の最収縮状態では、スリーブ１２はラジアルベ
アリング７Ａ方向へのスライドを規制される。又、回転
駆動板１５がラグプレート１１に斜状に形成された当接
面１１ｂに当接され、これにより回転駆動板１５は傾角
増大方向への更なる傾動を規制される。
【００１９】回転駆動板１５上には揺動斜板１８がスラ
ストベアリング１９を介して支承されている。揺動斜板
１８は回転駆動板１５と同様に回転軸６を包囲する如く
環状に形成されており、連結ロッド２０を介して各ピス
トン９と作動連結されている。又、揺動斜板１８は回転
軸６及び傾斜状態の回転駆動板１５の回転に連動して、
図示しない回転防止ロッドにより回転を阻止された状態
で前後方向に揺動される。この揺動斜板１８の前後揺動
に伴い、各ピストン９はシリンダボア８内を往復動され
る。
ストベアリング１９を介して支承されている。揺動斜板
１８は回転駆動板１５と同様に回転軸６を包囲する如く
環状に形成されており、連結ロッド２０を介して各ピス
トン９と作動連結されている。又、揺動斜板１８は回転
軸６及び傾斜状態の回転駆動板１５の回転に連動して、
図示しない回転防止ロッドにより回転を阻止された状態
で前後方向に揺動される。この揺動斜板１８の前後揺動
に伴い、各ピストン９はシリンダボア８内を往復動され
る。
【００２０】リアハウジング３内は隔壁２１によって吸
入室２２及び吐出室２３に区画形成されている。バルブ
プレート４には各シリンダボア８に対応して吸入口２４
及び吐出口２５が開口形成されており、これらを介して
各圧縮室１０が吸入室２２及び吐出室２３と連通され
る。各吸入口２４及び吐出口２５には吸入弁２６及び吐
出弁２７がそれぞれ設けられており、ピストン９の吸入
行程では吸入弁２６が開弁するとともに吐出口２７が閉
弁し、ピストン９の吐出行程では吸入弁２６が閉弁する
とともに吐出口２７が開弁する。吸入室２２及び吐出室
２３には、それぞれ吸入ポート２８及び吐出ポート２９
が設けられており、これらを介して、この圧縮機は、例
えば冷却装置の冷却回路（図示略）に接続される。
入室２２及び吐出室２３に区画形成されている。バルブ
プレート４には各シリンダボア８に対応して吸入口２４
及び吐出口２５が開口形成されており、これらを介して
各圧縮室１０が吸入室２２及び吐出室２３と連通され
る。各吸入口２４及び吐出口２５には吸入弁２６及び吐
出弁２７がそれぞれ設けられており、ピストン９の吸入
行程では吸入弁２６が開弁するとともに吐出口２７が閉
弁し、ピストン９の吐出行程では吸入弁２６が閉弁する
とともに吐出口２７が開弁する。吸入室２２及び吐出室
２３には、それぞれ吸入ポート２８及び吐出ポート２９
が設けられており、これらを介して、この圧縮機は、例
えば冷却装置の冷却回路（図示略）に接続される。
【００２１】図１に示すように、シリンダブロック１に
は収容空間３０が設けられ、バルブプレート４には収容
空間３０と吸入室２２とを連通する連通孔３１が設けら
れている。収容空間３０のクランク室５側には、カップ
リング３２がシールリング３３を介して嵌入されてい
る。カップリング３２には細孔３４が透設されており、
細孔３４は収容空間３０とクランク室５とを連通する。
収容空間３０のバルブプレート４側には台座３５が固定
されており、台座３５には複数の通気孔３６が透設され
ている。
は収容空間３０が設けられ、バルブプレート４には収容
空間３０と吸入室２２とを連通する連通孔３１が設けら
れている。収容空間３０のクランク室５側には、カップ
リング３２がシールリング３３を介して嵌入されてい
る。カップリング３２には細孔３４が透設されており、
細孔３４は収容空間３０とクランク室５とを連通する。
収容空間３０のバルブプレート４側には台座３５が固定
されており、台座３５には複数の通気孔３６が透設され
ている。
【００２２】台座３５上にはベローズ３７が配置固定さ
れている。このベローズ３７内には所定圧のガスが封入
されており、ベローズ３７内のガス圧と収容空間３０内
のガス圧との差圧に基づいてベローズ３７は伸縮する。
ベローズ３７の先端部にはニードル３８が装着されてお
り、ベローズ３７の伸縮に伴ってニードル３８が細孔３
４の弁座部３４ａに離接する。
れている。このベローズ３７内には所定圧のガスが封入
されており、ベローズ３７内のガス圧と収容空間３０内
のガス圧との差圧に基づいてベローズ３７は伸縮する。
ベローズ３７の先端部にはニードル３８が装着されてお
り、ベローズ３７の伸縮に伴ってニードル３８が細孔３
４の弁座部３４ａに離接する。
【００２３】弁座部３４ａに対するニードル３８の離接
によって、クランク室５が、細孔３４、収容空間３０、
通気孔３６及び連通孔３１を介して吸入室２２に連通遮
断され、クランク室５の圧力が制御される。このよう
に、カップリング３２、ベローズ３７、ニードル３８等
によって自動容量制御弁３９が構成されている。
によって、クランク室５が、細孔３４、収容空間３０、
通気孔３６及び連通孔３１を介して吸入室２２に連通遮
断され、クランク室５の圧力が制御される。このよう
に、カップリング３２、ベローズ３７、ニードル３８等
によって自動容量制御弁３９が構成されている。
【００２４】図１及び図２に示すように、リアハウジン
グ３には自動流量調節弁４０が設けられている。自動流
量調節弁４０は、吐出圧力室４１、中間圧室４２及びク
ランク圧力室４３を備えている。吐出圧力室４１は連通
孔４４を介して吐出室２３に連通され、クランク圧力室
４３はリアハウジング３及びシリンダブロック１内に設
けられた通路４５を介してクランク室５に連通されてい
る。
グ３には自動流量調節弁４０が設けられている。自動流
量調節弁４０は、吐出圧力室４１、中間圧室４２及びク
ランク圧力室４３を備えている。吐出圧力室４１は連通
孔４４を介して吐出室２３に連通され、クランク圧力室
４３はリアハウジング３及びシリンダブロック１内に設
けられた通路４５を介してクランク室５に連通されてい
る。
【００２５】吐出圧力室４１と中間圧室４２とを連通す
る弁孔４６内には、弁体４７が上下動可能に遊嵌されて
いる。弁体４７の頭部４７ａは吐出圧力室４１内に収容
されており、弁体４７の上下動に伴って頭部４７ａが弁
孔４６の上縁の弁座部４６ａに離接する。これにより、
吐出圧力室４１と中間圧室４２とが連通遮断される。
る弁孔４６内には、弁体４７が上下動可能に遊嵌されて
いる。弁体４７の頭部４７ａは吐出圧力室４１内に収容
されており、弁体４７の上下動に伴って頭部４７ａが弁
孔４６の上縁の弁座部４６ａに離接する。これにより、
吐出圧力室４１と中間圧室４２とが連通遮断される。
【００２６】中間圧室４２内にはそれ自身弾性復元力を
有する感圧部材及び復帰部材を兼用するベローズ４８が
収容されている。ベローズ４８の下端部は中間圧室４２
とクランク圧力室４３との隔壁４９上に固定されるとと
もに、ベローズ４８の上端部は弁体４７の下端部に連結
されている。このベローズ４８によって中間圧室４２
は、吐出圧力室４１に連通する第１感圧室としてのベロ
ーズ外室４２ａとクランク室５に連通する第２感圧室と
してのベローズ内室４２ｂとに区画されている。又、圧
縮機が停止状態にあり吐出圧が零の場合には、ベローズ
４８自身の弾性力のより弁体４７は弁孔４６の最大開口
位置に保持される。
有する感圧部材及び復帰部材を兼用するベローズ４８が
収容されている。ベローズ４８の下端部は中間圧室４２
とクランク圧力室４３との隔壁４９上に固定されるとと
もに、ベローズ４８の上端部は弁体４７の下端部に連結
されている。このベローズ４８によって中間圧室４２
は、吐出圧力室４１に連通する第１感圧室としてのベロ
ーズ外室４２ａとクランク室５に連通する第２感圧室と
してのベローズ内室４２ｂとに区画されている。又、圧
縮機が停止状態にあり吐出圧が零の場合には、ベローズ
４８自身の弾性力のより弁体４７は弁孔４６の最大開口
位置に保持される。
【００２７】隔壁４９には連通孔５０と絞り孔５１とが
透設されている。連通孔５０はベローズ内室４２ｂとク
ランク圧力室４３とを連通し、絞り孔５１はベローズ外
室４２ａとクランク圧力室４３とを連通している。前記
連通孔５０はベローズ内室４２ｂにクランク室５内の冷
媒ガスを導入し、絞り孔５１はベローズ外室４２ａに導
入される圧縮冷媒ガスがクランク圧力室４３及び通路４
５を経てクランク室５に供給される際の流量を調節す
る。この第１実施例では、連通孔４４、吐出圧力室４
１、弁孔４６、ベーロズ内室４２ａ、絞り孔５１、クラ
ンク圧力室４３及び通路４５等によって、吐出室２３か
らクランク室５へのガス供給経路Ｒが構成されている。
透設されている。連通孔５０はベローズ内室４２ｂとク
ランク圧力室４３とを連通し、絞り孔５１はベローズ外
室４２ａとクランク圧力室４３とを連通している。前記
連通孔５０はベローズ内室４２ｂにクランク室５内の冷
媒ガスを導入し、絞り孔５１はベローズ外室４２ａに導
入される圧縮冷媒ガスがクランク圧力室４３及び通路４
５を経てクランク室５に供給される際の流量を調節す
る。この第１実施例では、連通孔４４、吐出圧力室４
１、弁孔４６、ベーロズ内室４２ａ、絞り孔５１、クラ
ンク圧力室４３及び通路４５等によって、吐出室２３か
らクランク室５へのガス供給経路Ｒが構成されている。
【００２８】ここで、吐出圧をＰd 、吸入圧をＰs 、ク
ランク室５内の圧力（以下クランク室圧という）を
Ｐc 、ベローズ外室４２ａの圧力（以下、中間圧とい
う）をＰw とすると、自動流量調節弁４０は図３〜図５
のグラフに示すような各特性を有する。
ランク室５内の圧力（以下クランク室圧という）を
Ｐc 、ベローズ外室４２ａの圧力（以下、中間圧とい
う）をＰw とすると、自動流量調節弁４０は図３〜図５
のグラフに示すような各特性を有する。
【００２９】即ち、図３に示すように、吐出圧Ｐd が零
から設定圧Ｐdsになるまでの間は、中間圧Ｐw とクラン
ク室圧Ｐcとの差圧ΔＰ（ΔＰ＝Ｐw −Ｐc ）が増大
し、設定圧Ｐdsになると差圧ΔＰが最大となる。この設
定圧Ｐdsはベローズ４８自身の弾性力に抗して弁体４７
が弁孔４６の開度を減少し始める時期が適正となるよう
に、つまり前記最大差圧ΔＰmax が適正値となるように
ベローズ４８の弾性力が設定される。又、吐出圧Ｐd が
設定圧Ｐdsから臨界吐出圧Ｐd0までの範囲にあっては、
吐出圧Ｐd の増大に伴って差圧ΔＰが直線的に減少す
る。これは、吐出圧Ｐd が増加すれば中間圧Ｐw も増大
してベローズ４８及び弁体４７に対して弁孔４６の開度
を小さくする方向に作用し、弁孔４６の開度減少によっ
て、吐出圧力室４１からベローズ外室４２ａに対するガ
ス供給量が減少し、絞り孔５１からのガス放出量も減少
するためである。故に、吐出圧Ｐd が安定している場
合、中間圧Ｐw とクランク室圧Ｐc とのバランスによっ
て、弁体４７による弁孔４６の開度調節が行われ、差圧
ΔＰがほぼ一定に保たれる。
から設定圧Ｐdsになるまでの間は、中間圧Ｐw とクラン
ク室圧Ｐcとの差圧ΔＰ（ΔＰ＝Ｐw −Ｐc ）が増大
し、設定圧Ｐdsになると差圧ΔＰが最大となる。この設
定圧Ｐdsはベローズ４８自身の弾性力に抗して弁体４７
が弁孔４６の開度を減少し始める時期が適正となるよう
に、つまり前記最大差圧ΔＰmax が適正値となるように
ベローズ４８の弾性力が設定される。又、吐出圧Ｐd が
設定圧Ｐdsから臨界吐出圧Ｐd0までの範囲にあっては、
吐出圧Ｐd の増大に伴って差圧ΔＰが直線的に減少す
る。これは、吐出圧Ｐd が増加すれば中間圧Ｐw も増大
してベローズ４８及び弁体４７に対して弁孔４６の開度
を小さくする方向に作用し、弁孔４６の開度減少によっ
て、吐出圧力室４１からベローズ外室４２ａに対するガ
ス供給量が減少し、絞り孔５１からのガス放出量も減少
するためである。故に、吐出圧Ｐd が安定している場
合、中間圧Ｐw とクランク室圧Ｐc とのバランスによっ
て、弁体４７による弁孔４６の開度調節が行われ、差圧
ΔＰがほぼ一定に保たれる。
【００３０】さらに、吐出圧Ｐd が臨界吐出圧Ｐd0以上
では、弁体４７は弁座部４６ａに当接され、弁孔４６が
完全に閉塞される。その結果、中間圧Ｐw とクランク室
圧Ｐc との差圧ΔＰが零となる。
では、弁体４７は弁座部４６ａに当接され、弁孔４６が
完全に閉塞される。その結果、中間圧Ｐw とクランク室
圧Ｐc との差圧ΔＰが零となる。
【００３１】図４に示すように、絞り孔５１を流通する
ガスの流量ｑと、前記差圧ΔＰとの間には、差圧ΔＰの
増大に伴って絞り孔通過流量ｑも直線的に増大するとい
う比例関係が存在する。図３及び図４において、吐出圧
Ｐd1，Ｐd2に対してそれぞれ対応する差圧をΔＰ1 ，Δ
Ｐ2、絞り孔通過流量をｑ1 ，ｑ2 とすると、Ｐd2＜Ｐ
d1の条件ではｑ1 ＜ｑ2 という関係が成立する。又、吐
出圧Ｐd が設定圧Ｐdsから臨界吐出圧Ｐd0までの範囲に
ある限り、吐出圧Ｐd が高いほど絞り孔通過流量ｑ、即
ちクランク室５へ供給される冷媒ガスの量が減少する。
ガスの流量ｑと、前記差圧ΔＰとの間には、差圧ΔＰの
増大に伴って絞り孔通過流量ｑも直線的に増大するとい
う比例関係が存在する。図３及び図４において、吐出圧
Ｐd1，Ｐd2に対してそれぞれ対応する差圧をΔＰ1 ，Δ
Ｐ2、絞り孔通過流量をｑ1 ，ｑ2 とすると、Ｐd2＜Ｐ
d1の条件ではｑ1 ＜ｑ2 という関係が成立する。又、吐
出圧Ｐd が設定圧Ｐdsから臨界吐出圧Ｐd0までの範囲に
ある限り、吐出圧Ｐd が高いほど絞り孔通過流量ｑ、即
ちクランク室５へ供給される冷媒ガスの量が減少する。
【００３２】即ち、図５の曲線Ｅ1 に示すように、自動
流量調節弁４０によるクランク室５へのガス供給量ｑ
は、吐出圧Ｐd が零から設定圧Ｐdsになるまでの間は吐
出圧Ｐd の増大に比例して増加し、その後、吐出圧Ｐd
が設定圧Ｐdsから臨界吐出圧Ｐd0に達するまでの間で直
線的に減少し、臨界吐出圧Ｐd0以上ではクランク室５へ
のガス供給が停止される。これに対し、図５の曲線Ｅ2
に示すように、クランク室５に対するブローバイガスの
漏洩量は、吐出圧Ｐd の増大に伴って単調増加する。従
って、自動流量調節弁４０によるガス供給量とブローバ
イガスによるガス供給量との和は、図５の曲線Ｅ1+2 に
示すように、吐出圧Ｐd が設定圧Ｐdsから臨界吐出圧Ｐ
d0までの範囲において供給量ｑ1 〜ｑ2 の範囲で安定化
する。
流量調節弁４０によるクランク室５へのガス供給量ｑ
は、吐出圧Ｐd が零から設定圧Ｐdsになるまでの間は吐
出圧Ｐd の増大に比例して増加し、その後、吐出圧Ｐd
が設定圧Ｐdsから臨界吐出圧Ｐd0に達するまでの間で直
線的に減少し、臨界吐出圧Ｐd0以上ではクランク室５へ
のガス供給が停止される。これに対し、図５の曲線Ｅ2
に示すように、クランク室５に対するブローバイガスの
漏洩量は、吐出圧Ｐd の増大に伴って単調増加する。従
って、自動流量調節弁４０によるガス供給量とブローバ
イガスによるガス供給量との和は、図５の曲線Ｅ1+2 に
示すように、吐出圧Ｐd が設定圧Ｐdsから臨界吐出圧Ｐ
d0までの範囲において供給量ｑ1 〜ｑ2 の範囲で安定化
する。
【００３３】なお、前記絞り孔通過流量ｑと差圧ΔＰと
の比例勾配はクランク室５のクランク室圧Ｐc の関数で
あり、図４に実線及び一点鎖線で示すように、クランク
室圧Ｐc が大きい程（Ｐc2＜Ｐc1とする）、前記比例勾
配は減少する傾向にある。従って、差圧ΔＰが一定でも
クランク室圧Ｐc が変動すれば、絞り孔通過流量ｑが変
動する。
の比例勾配はクランク室５のクランク室圧Ｐc の関数で
あり、図４に実線及び一点鎖線で示すように、クランク
室圧Ｐc が大きい程（Ｐc2＜Ｐc1とする）、前記比例勾
配は減少する傾向にある。従って、差圧ΔＰが一定でも
クランク室圧Ｐc が変動すれば、絞り孔通過流量ｑが変
動する。
【００３４】このように第１実施例によれば、吐出圧Ｐ
d の変動にかかわらず、クランク室５に対して冷媒ガス
が一定の範囲内で安定供給される。従って、従来と異な
り、冷却回路の負荷が低くて吐出圧Ｐd が低い場合で
も、クランク室５に対する吐出ガスの供給が不足するこ
とがなく、吐出ガスの供給不足によって吐出容量の制御
性が低下するという事態を生じない。又、冷却回路の負
荷が高くて吐出圧Ｐd が高い場合でも、クランク室５に
対する吐出ガスの供給が過剰となることがなく、冷却回
路に対する吐出ガスの供給量が相対的に減少して冷却能
力が低下するという事態を生じない。
d の変動にかかわらず、クランク室５に対して冷媒ガス
が一定の範囲内で安定供給される。従って、従来と異な
り、冷却回路の負荷が低くて吐出圧Ｐd が低い場合で
も、クランク室５に対する吐出ガスの供給が不足するこ
とがなく、吐出ガスの供給不足によって吐出容量の制御
性が低下するという事態を生じない。又、冷却回路の負
荷が高くて吐出圧Ｐd が高い場合でも、クランク室５に
対する吐出ガスの供給が過剰となることがなく、冷却回
路に対する吐出ガスの供給量が相対的に減少して冷却能
力が低下するという事態を生じない。
【００３５】又、第１実施例においては、回転軸６の回
転が停止すると吐出圧Ｐd が低下し、ベローズ４８がそ
れ自身の弾性力により弁体４７を図２において弁孔４６
の開度が最大となる方向へ変位される。このため吐出室
２３の圧縮ガスが自動流量調節弁４０を経由してクラン
ク室５にストレートに流れ込み、クランク室圧Ｐc が急
激に吸入圧Ｐs よりも大きくなる（Ｐs ＜Ｐc ）。この
とき、押圧バネ１３の作用も相まってスリーブ１２が素
早くシリンダブロック１方向へ接近摺動し、揺動斜板１
８の傾角が最小傾角に戻される。従って、次にこの圧縮
機を起動する際には、吐出容量が最小状態の圧縮機を起
動することになるため、回転軸６のトルク負荷が極小と
なり、圧縮機を円滑に起動することができる。
転が停止すると吐出圧Ｐd が低下し、ベローズ４８がそ
れ自身の弾性力により弁体４７を図２において弁孔４６
の開度が最大となる方向へ変位される。このため吐出室
２３の圧縮ガスが自動流量調節弁４０を経由してクラン
ク室５にストレートに流れ込み、クランク室圧Ｐc が急
激に吸入圧Ｐs よりも大きくなる（Ｐs ＜Ｐc ）。この
とき、押圧バネ１３の作用も相まってスリーブ１２が素
早くシリンダブロック１方向へ接近摺動し、揺動斜板１
８の傾角が最小傾角に戻される。従って、次にこの圧縮
機を起動する際には、吐出容量が最小状態の圧縮機を起
動することになるため、回転軸６のトルク負荷が極小と
なり、圧縮機を円滑に起動することができる。
【００３６】次に、本発明の第２実施例を図６に基づい
て説明する。この第２実施例は図６に示すように、通路
５２によってベローズ内室４２ｂと吸入室２２とを連通
し、ベローズ内室４２ｂに吸入圧Ｐs の冷媒ガスを導入
するようにしている。なお、通路５２を吸入室２２に代
えて吸入管路（図示略）等の吸入圧領域に連通するよう
にしてもよい。同様に吐出圧力室４１を例えば吐出管路
（図示略）等の吐出圧領域に接続してもよい。
て説明する。この第２実施例は図６に示すように、通路
５２によってベローズ内室４２ｂと吸入室２２とを連通
し、ベローズ内室４２ｂに吸入圧Ｐs の冷媒ガスを導入
するようにしている。なお、通路５２を吸入室２２に代
えて吸入管路（図示略）等の吸入圧領域に連通するよう
にしてもよい。同様に吐出圧力室４１を例えば吐出管路
（図示略）等の吐出圧領域に接続してもよい。
【００３７】一般に、クランク室５の内圧であるクラン
ク室圧Ｐc よりも吸入圧Ｐs の方が圧力変動が少ない。
そのため、第２実施例のようにベローズ内室４２ｂに吸
入圧Ｐs を導入する構成によれば、中間圧Ｐw と吸入圧
Ｐs との差圧ΔＰ’（ΔＰ’＝Ｐw −Ｐs ）がほぼ一定
化し、クランク室圧Ｐc が上昇し過ぎることがない。
又、絞り孔５１を通過する絞り孔通過流量ｑが安定化す
る。
ク室圧Ｐc よりも吸入圧Ｐs の方が圧力変動が少ない。
そのため、第２実施例のようにベローズ内室４２ｂに吸
入圧Ｐs を導入する構成によれば、中間圧Ｐw と吸入圧
Ｐs との差圧ΔＰ’（ΔＰ’＝Ｐw −Ｐs ）がほぼ一定
化し、クランク室圧Ｐc が上昇し過ぎることがない。
又、絞り孔５１を通過する絞り孔通過流量ｑが安定化す
る。
【００３８】次に、本発明の第３実施例を図７及び図８
に基づいて説明する。この第３実施例では感圧部材とし
て前述したベローズ４８に代えて、有蓋円筒状のスプー
ル５３を使用するとともに、該スプールに弁体４７を連
結している。又、前記スプール５３の上部には第１感圧
室としてのスプール外室４２ｃ、第２感圧室としてのス
プール内室４２ｄを形成している。さらに、前記スプー
ル内室４２ｄ内にはスプール５３を弁体４７とともに開
放位置へ付勢する復帰部材としてのコイルバネ５４を介
在している。前記スプール５３の上部にはスプール外室
４２ｃとスプール内室４２ｄとを連通する絞り孔５１が
形成されている。
に基づいて説明する。この第３実施例では感圧部材とし
て前述したベローズ４８に代えて、有蓋円筒状のスプー
ル５３を使用するとともに、該スプールに弁体４７を連
結している。又、前記スプール５３の上部には第１感圧
室としてのスプール外室４２ｃ、第２感圧室としてのス
プール内室４２ｄを形成している。さらに、前記スプー
ル内室４２ｄ内にはスプール５３を弁体４７とともに開
放位置へ付勢する復帰部材としてのコイルバネ５４を介
在している。前記スプール５３の上部にはスプール外室
４２ｃとスプール内室４２ｄとを連通する絞り孔５１が
形成されている。
【００３９】従って、この第３実施例ではスプール５３
がスプール外室４２ｃの中間圧Ｐw と、スプール内室４
２ｄのクランク室圧Ｐc との差圧ΔＰにより位置制御さ
れる。即ち、圧縮機が起動され、図８に示すように吐出
圧力Ｐd が零から設定圧Ｐdsに上昇するまでの間は、ス
プール５３の変位動作は行われないので、差圧ΔＰが直
線的に上昇し、吐出圧力Ｐd が設定圧Ｐdsになると差圧
ΔＰが最大となる。そして、吐出圧力Ｐd がさらに上昇
すると中間圧Ｐw も増大するので、弁体４７がスプール
５３とともにバネ５４を圧縮しながら弁孔４６の開度を
減少する方向へ移動される。この結果、設定圧Ｐdsを越
えて臨界圧力Ｐdoになるまでの間は、吐出圧Ｐd の増加
にともなって差圧ΔＰが減少する。
がスプール外室４２ｃの中間圧Ｐw と、スプール内室４
２ｄのクランク室圧Ｐc との差圧ΔＰにより位置制御さ
れる。即ち、圧縮機が起動され、図８に示すように吐出
圧力Ｐd が零から設定圧Ｐdsに上昇するまでの間は、ス
プール５３の変位動作は行われないので、差圧ΔＰが直
線的に上昇し、吐出圧力Ｐd が設定圧Ｐdsになると差圧
ΔＰが最大となる。そして、吐出圧力Ｐd がさらに上昇
すると中間圧Ｐw も増大するので、弁体４７がスプール
５３とともにバネ５４を圧縮しながら弁孔４６の開度を
減少する方向へ移動される。この結果、設定圧Ｐdsを越
えて臨界圧力Ｐdoになるまでの間は、吐出圧Ｐd の増加
にともなって差圧ΔＰが減少する。
【００４０】ところで、この第３実施例では前記弁孔４
６の全通路面積をＳ1 、スプール５３の外室４２ｃ側の
中間圧Ｐw の受圧面積をＳ2 、バネ５４の弾性力をＦと
すると、スプール５３のバランスの式は次のようにな
る。
６の全通路面積をＳ1 、スプール５３の外室４２ｃ側の
中間圧Ｐw の受圧面積をＳ2 、バネ５４の弾性力をＦと
すると、スプール５３のバランスの式は次のようにな
る。
【００４１】
【数１】 Ｓ1 （Ｐd −Ｐw ）＋Ｓ2 （Ｐw −Ｐc ）＝Ｆ 上記式からスプール５３に作用する差圧ΔＰ（Ｐw −Ｐ
c ）を求める式に変形すると、次式のようになる。
c ）を求める式に変形すると、次式のようになる。
【００４２】
【数２】 ΔＰ＝（Ｆ＋Ｓ1 ・Ｐc ）／（Ｓ2 −Ｓ1 ）−〔Ｓ1 ／（Ｓ2 −Ｓ1 ）〕／Ｐd 従って、スプール５３の外室４２ｃ側の受圧面積Ｓ2 が
大きくなるほど、図８に示すグラフの勾配が実線から二
点鎖線で示すように緩やかになる。
大きくなるほど、図８に示すグラフの勾配が実線から二
点鎖線で示すように緩やかになる。
【００４３】又、前記絞り孔５１の通路面積をＳ3 とす
ると、そのガス通過流量ｑは次の式で求められる。
ると、そのガス通過流量ｑは次の式で求められる。
【００４４】
【数３】ｑ＝２２．２・Ｓ 3 √〔（Ｐ w −Ｐ c ）・Ｐ
c 〕 従って、ガス通過流量ｑは図８に示すように曲線とな
る。
c 〕 従って、ガス通過流量ｑは図８に示すように曲線とな
る。
【００４５】又、この実施例ではスプール５３の外周面
と中間圧室４２の内周面とのサイドクリアランスからの
ブローバイの影響を少なくするため、潤滑油（冷凍機
油）の表面張力（粘度）が働くような小さいサイドクリ
アランスと、絞り孔５１の通路面積Ｓ3 を前記クリアラ
ンスの漏れ面積よりも充分大きくしている。そして、サ
イドクリアランスからのブローバイを抑制するため、ス
プール５３に作用する差圧ΔＰが低い領域でスプール５
３を動作させるようにしている。
と中間圧室４２の内周面とのサイドクリアランスからの
ブローバイの影響を少なくするため、潤滑油（冷凍機
油）の表面張力（粘度）が働くような小さいサイドクリ
アランスと、絞り孔５１の通路面積Ｓ3 を前記クリアラ
ンスの漏れ面積よりも充分大きくしている。そして、サ
イドクリアランスからのブローバイを抑制するため、ス
プール５３に作用する差圧ΔＰが低い領域でスプール５
３を動作させるようにしている。
【００４６】この第３実施例ではスプール５３及びバネ
５４の製造及び組付作業を第１実施例と比較して容易に
行うことができ、自動流量調節弁４０のコストダウンを
図ることができる。なお、この第３実施例の他の構成及
び作用、効果は前記第１実施例と同様である。
５４の製造及び組付作業を第１実施例と比較して容易に
行うことができ、自動流量調節弁４０のコストダウンを
図ることができる。なお、この第３実施例の他の構成及
び作用、効果は前記第１実施例と同様である。
【００４７】又、本発明は前記実施例に限定されるもの
ではなく、次のように具体化することもできる。 （１）図９（ａ）に示すようにスプール５３の外周面に
例えば四フッ化エチレン等のコーティング５５を行い、
サイドクリアランスをさらに減少するようにすることも
できる。又、同図（ｂ）に示すようにスプール５３の外
周面にリング５６を嵌合したり、同図（ｃ）に示すよう
にスプール５３の外周面にＯリング５６を嵌合したりし
て、サイドクリアランスからのブローバイガス量を抑制
するようにしてもよい。さらに、同図（ｄ）に示すよう
にスプール５３の絞り孔５１を省略するとともに、スプ
ール５３のサイドクリアランス自身を絞り孔５１として
もよい。
ではなく、次のように具体化することもできる。 （１）図９（ａ）に示すようにスプール５３の外周面に
例えば四フッ化エチレン等のコーティング５５を行い、
サイドクリアランスをさらに減少するようにすることも
できる。又、同図（ｂ）に示すようにスプール５３の外
周面にリング５６を嵌合したり、同図（ｃ）に示すよう
にスプール５３の外周面にＯリング５６を嵌合したりし
て、サイドクリアランスからのブローバイガス量を抑制
するようにしてもよい。さらに、同図（ｄ）に示すよう
にスプール５３の絞り孔５１を省略するとともに、スプ
ール５３のサイドクリアランス自身を絞り孔５１として
もよい。
【００４８】（２）前記各実施例では弁体４７をベロー
ズ４８又はスプール５３に連結したが、これを図１０に
示すように分離するとともに、弁体としてのボール弁５
８を把持具５９を介してバネ６０によりスプール５３の
支持ロッド５３ａ端面に押圧付勢するようにしてもよ
い。前述した図９（ａ）に示すように、スプール５３の
外周面にコーティング５５を施した別例において、図１
０に示すように前記ボール弁５８を使用した場合には、
次のような効果がある。すなわち、前記スプール５３に
対し施盤加工あるいは研磨では得られない滑らか表面仕
上を行うことができ、摺動摩擦が小さくなる。その結
果、吐出圧力Ｐ d が増大する程度では、前述の摺動摩擦
によってボール弁５８が閉じようとするのが妨げられて
流量が多くなり、吐出圧力Ｐ d の減少過程では前記ボー
ル弁５８が開こうとするのが妨げられて流量が少なくな
るヒステリシス傾向を抑制することができる。なお、前
述したコーティングとしてめっきを施しても同様の作用
がある。
ズ４８又はスプール５３に連結したが、これを図１０に
示すように分離するとともに、弁体としてのボール弁５
８を把持具５９を介してバネ６０によりスプール５３の
支持ロッド５３ａ端面に押圧付勢するようにしてもよ
い。前述した図９（ａ）に示すように、スプール５３の
外周面にコーティング５５を施した別例において、図１
０に示すように前記ボール弁５８を使用した場合には、
次のような効果がある。すなわち、前記スプール５３に
対し施盤加工あるいは研磨では得られない滑らか表面仕
上を行うことができ、摺動摩擦が小さくなる。その結
果、吐出圧力Ｐ d が増大する程度では、前述の摺動摩擦
によってボール弁５８が閉じようとするのが妨げられて
流量が多くなり、吐出圧力Ｐ d の減少過程では前記ボー
ル弁５８が開こうとするのが妨げられて流量が少なくな
るヒステリシス傾向を抑制することができる。なお、前
述したコーティングとしてめっきを施しても同様の作用
がある。
【００４９】（３）前記実施例では復帰部材としてベロ
ーズ４８自身に弾性を付与したり、スプール５３を付勢
するバネ５４等を使用したが、これに代えて例えば図２
において上下逆に設置される構造とし、圧縮機の停止時
に弁体４７がその自重により最大開口位置に復元される
ようにしてもよい。
ーズ４８自身に弾性を付与したり、スプール５３を付勢
するバネ５４等を使用したが、これに代えて例えば図２
において上下逆に設置される構造とし、圧縮機の停止時
に弁体４７がその自重により最大開口位置に復元される
ようにしてもよい。
【００５０】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、吐
出圧変動に影響されることなく、クランク室に対して適
量のガスを安定供給して、吐出容量を円滑に可変制御す
ることができるとともに、圧縮ガスを効率的に供給する
ことができるという優れた効果を奏する。
出圧変動に影響されることなく、クランク室に対して適
量のガスを安定供給して、吐出容量を円滑に可変制御す
ることができるとともに、圧縮ガスを効率的に供給する
ことができるという優れた効果を奏する。
【００５１】又、感圧部材及び復帰部材としてベローズ
を使用した場合には、前述した効果に加えて部品点数を
減少して構成を簡素化することができる。さらに、感圧
部材としてスプールを使用し、復帰部材としてバネを使
用した場合には、前述した効果に加えて製作及び組付け
作業を容易に行いコストダウンを図ることができる。
を使用した場合には、前述した効果に加えて部品点数を
減少して構成を簡素化することができる。さらに、感圧
部材としてスプールを使用し、復帰部材としてバネを使
用した場合には、前述した効果に加えて製作及び組付け
作業を容易に行いコストダウンを図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を具体化した第１実施例を示す揺動斜板
式圧縮機全体の側断面図である。
式圧縮機全体の側断面図である。
【図２】図１の要部拡大断面図である。
【図３】吐出圧とベローズ内外室の差圧との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図４】絞り孔通過流量とベローズ内外室の差圧との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図５】吐出圧とクランク室に対するガス供給量との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図６】本発明を具体化した第２実施例を示す要部断面
図である。
図である。
【図７】本発明を具体化した第３実施例を示す要部断面
図である。
図である。
【図８】第３実施例の吐出圧とクランク室に対するガス
供給量との関係及び絞り孔通過流量とベローズ内外室の
差圧との関係を示すグラフである。
供給量との関係及び絞り孔通過流量とベローズ内外室の
差圧との関係を示すグラフである。
【図９】（ａ）〜（ｄ）はそれぞれ本発明の別例を示す
部分断面図である。
部分断面図である。
【図１０】本発明の別例を示す要部断面図である。
【図１１】従来例における吐出圧とクランク室に対する
ガス供給量との関係を示すグラフである。
ガス供給量との関係を示すグラフである。
５ クランク室、９ ピストン、１８ 揺動斜板、２２
吸入室、２３ 吐出室、３９ 自動容量制御弁、４０
自動流量調節弁、４１ 吐出圧力室、４２中間圧室、
４２ｂ 第２感圧室としてのベローズ内室、４２ａ 第
１感圧室としてのベローズ外室、４２ｃ 第１感圧室と
してのスプール外室、４２ｄ 第２感圧室としてのスプ
ール内室、４６ 弁孔、４７ 弁体、４８ 感圧部材及
び復帰部材を兼用するベローズ、５１ 絞り孔、５３
感圧部材としてのスプール、５４，６０ 復帰部材とし
てのコイルバネ、５８ 弁体としてのボール弁、Ｒガス
供給経路。
吸入室、２３ 吐出室、３９ 自動容量制御弁、４０
自動流量調節弁、４１ 吐出圧力室、４２中間圧室、
４２ｂ 第２感圧室としてのベローズ内室、４２ａ 第
１感圧室としてのベローズ外室、４２ｃ 第１感圧室と
してのスプール外室、４２ｄ 第２感圧室としてのスプ
ール内室、４６ 弁孔、４７ 弁体、４８ 感圧部材及
び復帰部材を兼用するベローズ、５１ 絞り孔、５３
感圧部材としてのスプール、５４，６０ 復帰部材とし
てのコイルバネ、５８ 弁体としてのボール弁、Ｒガス
供給経路。
フロントページの続き (72)発明者 河村 忠一 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社豊田自動織機製作所 内 (72)発明者 水谷 秀樹 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社豊田自動織機製作所 内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04B 27/08 F04B 27/14 F04B 49/00 361
Claims (3)
- 【請求項１】 吸入室、吐出室及びクランク室を備え、
回転駆動板を収容するクランク室内のガスを吸入室へ放
出可能な容量制御弁によってクランク室圧力を制御する
ことにより、シリンダボア内のピストンを介しての圧縮
室圧力とクランク室圧力との差圧に基づいて、回転駆動
板の傾角を変化させて吐出容量を可変制御する可変容量
型圧縮機において、 吐出室とクランク室とを連通するガス供給経路に設けら
れ、かつ前記吐出室に連通する吐出圧力室と、 前記ガス供給経路に設けられた弁孔を介して前記吐出圧
力室に連通する中間圧室と、 前記中間圧室を、前記吐出圧力室に連通する第１感圧室
と、前記クランク室又は吸入室に連通する第２感圧室と
に区画する感圧部材と、 前記第１感圧室とクランク室とを相互に連通するように
前記ガス供給経路に設けられた絞り孔と、 前記感圧部材と同期して変位可能に連係されるととも
に、吐出圧力室側において弁孔に離接可能な弁体と、 前 記感圧部材及び弁体を弁孔の開路位置に復帰する復帰
部材とによって構成される流量調節弁を備えた可変容量
型圧縮機。 - 【請求項２】 前記感圧部材及び復帰部材は中間圧室に
収容したそれ自身弾性を有するベローズである請求項１
記載の可変容量型圧縮機。 - 【請求項３】 前記感圧部材は中間圧室に収容したスプ
ールであり、復帰部材は前記スプールを付勢するバネで
ある請求項１記載の可変容量型圧縮機。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04110531A JP3082417B2 (ja) | 1991-09-18 | 1992-04-28 | 可変容量型圧縮機 |
| US07/942,714 US5205718A (en) | 1991-09-18 | 1992-09-09 | Variable displacement swash plate type compressor |
| DE4230407A DE4230407A1 (de) | 1991-09-18 | 1992-09-11 | Verstellkompressor der taumelscheiben-bauart |
| KR1019920016792A KR960010647B1 (ko) | 1991-09-18 | 1992-09-16 | 가변 용량형 요동 사판식 압축기 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23840291 | 1991-09-18 | ||
| JP3-238402 | 1991-09-18 | ||
| JP04110531A JP3082417B2 (ja) | 1991-09-18 | 1992-04-28 | 可変容量型圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05133326A JPH05133326A (ja) | 1993-05-28 |
| JP3082417B2 true JP3082417B2 (ja) | 2000-08-28 |
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ID=26450139
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (4)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3082417B2 (ja) |
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| DE (1) | DE4230407A1 (ja) |
Cited By (1)
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| CN104948416A (zh) * | 2014-03-28 | 2015-09-30 | 株式会社丰田自动织机 | 可变排量旋转斜板式压缩机 |
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- 1992-04-28 JP JP04110531A patent/JP3082417B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-09-09 US US07/942,714 patent/US5205718A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-09-11 DE DE4230407A patent/DE4230407A1/de not_active Withdrawn
- 1992-09-16 KR KR1019920016792A patent/KR960010647B1/ko not_active IP Right Cessation
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| US5205718A (en) | 1993-04-27 |
| KR960010647B1 (ko) | 1996-08-07 |
| JPH05133326A (ja) | 1993-05-28 |
| KR930006322A (ko) | 1993-04-21 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |