JP2945130B2 - タイヤコードまたはベルト材補強用ナフタレートポリエステル繊維およびその製造法 - Google Patents
タイヤコードまたはベルト材補強用ナフタレートポリエステル繊維およびその製造法Info
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- JP2945130B2 JP2945130B2 JP32307790A JP32307790A JP2945130B2 JP 2945130 B2 JP2945130 B2 JP 2945130B2 JP 32307790 A JP32307790 A JP 32307790A JP 32307790 A JP32307790 A JP 32307790A JP 2945130 B2 JP2945130 B2 JP 2945130B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、高強度、高弾性率でかつ高タフネスなナフ
タレートポリエステル繊維およびその製造法に関し、特
にタイヤコードやベルト材などの産業資材用途での補強
用繊維に好適な繊維およびその製造法に関する。
タレートポリエステル繊維およびその製造法に関し、特
にタイヤコードやベルト材などの産業資材用途での補強
用繊維に好適な繊維およびその製造法に関する。
従来、高強度ナフタレートポリエステル繊維に関して
は、特公昭55−1371号公報に記載されているように、特
定の延伸条件で延伸、熱処理を行った場合には、最高1
0.3g/deまで高強度化できることが知られている。これ
らの場合、糸の伸度は5.1〜5.5％と極めて低伸度であ
り、 にて定義されるシルクファクターは20〜23.5にすぎな
い。このような低伸度の糸をタイヤコードやベルト材用
に撚糸して使用すると、いわゆる強力利用率が低いた
め、低強力のコードしか得られず、ナフタレートポリエ
ステル繊維の性能を充分発揮することができない。
は、特公昭55−1371号公報に記載されているように、特
定の延伸条件で延伸、熱処理を行った場合には、最高1
0.3g/deまで高強度化できることが知られている。これ
らの場合、糸の伸度は5.1〜5.5％と極めて低伸度であ
り、 にて定義されるシルクファクターは20〜23.5にすぎな
い。このような低伸度の糸をタイヤコードやベルト材用
に撚糸して使用すると、いわゆる強力利用率が低いた
め、低強力のコードしか得られず、ナフタレートポリエ
ステル繊維の性能を充分発揮することができない。
また、特開昭50−16739号公報には、紡速7,500m/分に
て高速紡糸を行って別種の結晶形を有する繊維を得てい
るが、その伸度は9.5％であり、シルクファクターも25.
0と比較的良好ではあるが、強度は8.1g/deの低強度レベ
ルに留まっている。
て高速紡糸を行って別種の結晶形を有する繊維を得てい
るが、その伸度は9.5％であり、シルクファクターも25.
0と比較的良好ではあるが、強度は8.1g/deの低強度レベ
ルに留まっている。
本発明は、高強度でかつ高タフネスなナフタレートポ
リエステル繊維およびその製造法を提供すること、特に
タイヤコードやベルト材の補強用に好適な原繊維および
その製造法を提供することを目的とする。
リエステル繊維およびその製造法を提供すること、特に
タイヤコードやベルト材の補強用に好適な原繊維および
その製造法を提供することを目的とする。
本発明は、エチレン−2,6−ナフタレート単位を90モ
ル％以上含み、極限粘度が0.65以上のナフタレートポリ
エステル繊維であって、強度が9.0g/de以上、弾性率が2
10g/de以上、かつシルクファクターが26.0以上であるタ
イヤコートまたはベルト材補強用ナフタレートポリエス
テル繊維（以下、単に「ナフタレートポリエステル繊
維」ともいう）である。
ル％以上含み、極限粘度が0.65以上のナフタレートポリ
エステル繊維であって、強度が9.0g/de以上、弾性率が2
10g/de以上、かつシルクファクターが26.0以上であるタ
イヤコートまたはベルト材補強用ナフタレートポリエス
テル繊維（以下、単に「ナフタレートポリエステル繊
維」ともいう）である。
本発明のナフタレートポリエステル繊維を構成するナ
フタレートポリエステルは、ポリマー繰り返し単位の90
モル％以上がエチレン−2,6−ナフタレート単位である
ポリエステルである。
フタレートポリエステルは、ポリマー繰り返し単位の90
モル％以上がエチレン−2,6−ナフタレート単位である
ポリエステルである。
このようなポリエステルとしては、ポリエチレン−2,
6−ナフタレートが代表的であるが、10モル％以下の割
合で適当な第３成分を含む共重合体であってもよい。一
般に、ポリエチレン−2,6−ナフタレートは、ナフタレ
ン−2,6−ジカルボン酸またはその機能的誘導体を触媒
の存在下で適当な反応条件の下に重合せしめることによ
って合成される。この場合、ポリエチレン−2,6−ナフ
タレートの重合完結前に適当な１種または２種以上の第
３成分を添加すれば、共重合ポリエステルが合成され
る。適当な第３成分としては、（ａ）２個のエステル形
成官能基を有する化合物；例えばシュウ酸、コハク酸、
アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸などの脂肪族ジカ
ルボン酸：シクロプロパンジカルボン酸、シクロブタン
ジカルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸などの脂環族
ジカルボン酸；フタル酸、イソフタル酸、ナフタレン−
2,7−ジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸などの芳
香族ジカルボン酸；ジフェニルエーテルジカルボン酸、
ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェノキシエタン
ジカルボン酸、3,5−ジカルボキシベンゼンスルホン酸
ナトリウムなどのカルボン酸；グリコール酸、ｐ−オキ
シ安息香酸、ｐ−オキシエトキシ安息香酸などのオキシ
カルボン酸；プロピレングリコール、トリメチレングリ
コール、ジエチレングリコール、テトラメチレングリコ
ール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチレングリ
コール、ｐ−キシリレングリコール、1,4−シクロヘキ
サンジメタノール、ビスフェノールＡ、p,p′−ジフェ
ノキシスルホン−1,4−ビス（β−ヒドロキシエトキ
シ）ベンゼン、2,2−ビス（ｐ−β−ヒドロキシエトキ
シフェニル）プロパン、ポリアルキレングリコール、ｐ
−フェニレンビス（ジメチルシクロヘキサン）などのオ
キシ化合物、あるいはその機能的誘導体：前記カルボン
酸類、オキシカルボン酸類、オキシ化合物類またはその
機能的誘導体から誘導される高重合度化合物などや、
（ｂ）１個のエステル形成官能基を有する化合物、例え
ば安息香酸、ベンゾイル安息香酸、ベンジルオキシ安息
香酸、メトキシポリアルキレングリコールなどが挙げら
れる。さらに、（ｃ）３個以上のエステル形成官能基を
有する化合物、例えばグリセリン、ペンタエリスリトー
ル、トリメチロールプロパンなども重合体が実質的に線
状である範囲内で使用可能である。
6−ナフタレートが代表的であるが、10モル％以下の割
合で適当な第３成分を含む共重合体であってもよい。一
般に、ポリエチレン−2,6−ナフタレートは、ナフタレ
ン−2,6−ジカルボン酸またはその機能的誘導体を触媒
の存在下で適当な反応条件の下に重合せしめることによ
って合成される。この場合、ポリエチレン−2,6−ナフ
タレートの重合完結前に適当な１種または２種以上の第
３成分を添加すれば、共重合ポリエステルが合成され
る。適当な第３成分としては、（ａ）２個のエステル形
成官能基を有する化合物；例えばシュウ酸、コハク酸、
アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸などの脂肪族ジカ
ルボン酸：シクロプロパンジカルボン酸、シクロブタン
ジカルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸などの脂環族
ジカルボン酸；フタル酸、イソフタル酸、ナフタレン−
2,7−ジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸などの芳
香族ジカルボン酸；ジフェニルエーテルジカルボン酸、
ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェノキシエタン
ジカルボン酸、3,5−ジカルボキシベンゼンスルホン酸
ナトリウムなどのカルボン酸；グリコール酸、ｐ−オキ
シ安息香酸、ｐ−オキシエトキシ安息香酸などのオキシ
カルボン酸；プロピレングリコール、トリメチレングリ
コール、ジエチレングリコール、テトラメチレングリコ
ール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチレングリ
コール、ｐ−キシリレングリコール、1,4−シクロヘキ
サンジメタノール、ビスフェノールＡ、p,p′−ジフェ
ノキシスルホン−1,4−ビス（β−ヒドロキシエトキ
シ）ベンゼン、2,2−ビス（ｐ−β−ヒドロキシエトキ
シフェニル）プロパン、ポリアルキレングリコール、ｐ
−フェニレンビス（ジメチルシクロヘキサン）などのオ
キシ化合物、あるいはその機能的誘導体：前記カルボン
酸類、オキシカルボン酸類、オキシ化合物類またはその
機能的誘導体から誘導される高重合度化合物などや、
（ｂ）１個のエステル形成官能基を有する化合物、例え
ば安息香酸、ベンゾイル安息香酸、ベンジルオキシ安息
香酸、メトキシポリアルキレングリコールなどが挙げら
れる。さらに、（ｃ）３個以上のエステル形成官能基を
有する化合物、例えばグリセリン、ペンタエリスリトー
ル、トリメチロールプロパンなども重合体が実質的に線
状である範囲内で使用可能である。
また、前記ポリエステル中に二酸化チタンなどの艷消
剤やリン酸、亜リン酸およびそれらのエステルなどの安
定剤が含まれていてもよいことはいうまでもない。
剤やリン酸、亜リン酸およびそれらのエステルなどの安
定剤が含まれていてもよいことはいうまでもない。
本発明のナフタレートポリエステル繊維は、その延伸
糸の極限粘度が0.65以上、好ましくは0.7〜1.0である。
本発明でいう極限粘度は、ポリマーをフェノールとオル
トジクロロベンゼンとの混合溶媒（容量比6:4）に溶解
し、35℃で測定した粘度から求めた値である。極限粘度
が0.65未満では、高強度・高タフネスな糸質の繊維は得
られない。なお、極限粘度が1.0を超えるような繊維
は、紡糸工程性が不良となり良く、実用上望ましくな
い。
糸の極限粘度が0.65以上、好ましくは0.7〜1.0である。
本発明でいう極限粘度は、ポリマーをフェノールとオル
トジクロロベンゼンとの混合溶媒（容量比6:4）に溶解
し、35℃で測定した粘度から求めた値である。極限粘度
が0.65未満では、高強度・高タフネスな糸質の繊維は得
られない。なお、極限粘度が1.0を超えるような繊維
は、紡糸工程性が不良となり良く、実用上望ましくな
い。
本発明のナフタレートポリエステル繊維は、高強度で
高タフネスであり、特にタイヤコードやベルト材の補強
用に好適な繊維であり、その強度が9.0g/de以上、好ま
しくは9.5g/de以上、弾性率が210g/de以上、好ましくは
230〜が260g/deであって、かつシルクファクター 26.0以上、好ましくは26.5〜32.0である。
高タフネスであり、特にタイヤコードやベルト材の補強
用に好適な繊維であり、その強度が9.0g/de以上、好ま
しくは9.5g/de以上、弾性率が210g/de以上、好ましくは
230〜が260g/deであって、かつシルクファクター 26.0以上、好ましくは26.5〜32.0である。
強度が9.0g/de未満では、タイヤコードなどの産業用
資材として用いた場合強力が低いため耐久性が劣ってく
る。
資材として用いた場合強力が低いため耐久性が劣ってく
る。
また、弾性率が210g/de未満では、例えばラジアルタ
イヤのベルト材として用いた場合の性能が劣ってくるほ
か、高弾性率が得られるというナフタレートポリエステ
ル繊維の特性を充分に発揮することができない。
イヤのベルト材として用いた場合の性能が劣ってくるほ
か、高弾性率が得られるというナフタレートポリエステ
ル繊維の特性を充分に発揮することができない。
さらに、シルクファクターが26.0未満では、撚糸工程
をへてコード化する際の強力低下が大きく、耐久性が劣
ったタイヤコードしか得られない。
をへてコード化する際の強力低下が大きく、耐久性が劣
ったタイヤコードしか得られない。
このようなナフタレートポリエステル繊維は、エチレ
ン−2,6−ナフタレート単位を90モル％以上含みかつ極
限粘度が0.6以上のナフタレートポリエステルを、紡糸
速度120〜1,200m/分、紡糸ドラフト20〜250で溶融紡糸
するとともに、未延伸糸の複屈折率を0.050以下として
巻取り、巻き取った未延伸糸を熱延伸工程に供給し、15
0〜170℃の加熱供給ローラと170〜200℃の第１段延伸ロ
ーラ間で全延伸倍率の80％以上の倍率で第１段延伸を行
い、引き続き第１段延伸ローラの直後に設けた加熱プレ
ートを210〜240℃とし、第１段延伸ローラと220〜245℃
の第２段延伸ローラ間で第２段延伸を行ったのち、第２
段延伸ローラと非加熱の巻取りローラとの間で３〜５％
の制限収縮を行うことによって得ることができる。
ン−2,6−ナフタレート単位を90モル％以上含みかつ極
限粘度が0.6以上のナフタレートポリエステルを、紡糸
速度120〜1,200m/分、紡糸ドラフト20〜250で溶融紡糸
するとともに、未延伸糸の複屈折率を0.050以下として
巻取り、巻き取った未延伸糸を熱延伸工程に供給し、15
0〜170℃の加熱供給ローラと170〜200℃の第１段延伸ロ
ーラ間で全延伸倍率の80％以上の倍率で第１段延伸を行
い、引き続き第１段延伸ローラの直後に設けた加熱プレ
ートを210〜240℃とし、第１段延伸ローラと220〜245℃
の第２段延伸ローラ間で第２段延伸を行ったのち、第２
段延伸ローラと非加熱の巻取りローラとの間で３〜５％
の制限収縮を行うことによって得ることができる。
本発明の製造法に用いられるナフタレートポリエステ
ルは、極限粘度が0.70以上のものである。極限粘度が0.
70未満では、高強度で高タフネスな糸質の良好な繊維が
得られない。
ルは、極限粘度が0.70以上のものである。極限粘度が0.
70未満では、高強度で高タフネスな糸質の良好な繊維が
得られない。
本発明のナフタレートポリエステル繊維は、前記ナフ
タレートポリエステルを溶融紡糸するに際し、紡糸口金
から吐出後、融点以上の温度の加熱帯域を通過せしめて
遅延冷却したのち、冷却風にて冷却固化せしめる。次い
で、油剤を付与したのち、紡糸速度を120〜1,200m/分、
紡糸ドラフトを20〜250、かつ複屈折率（Δｎ）を0.050
以下として巻き取る。
タレートポリエステルを溶融紡糸するに際し、紡糸口金
から吐出後、融点以上の温度の加熱帯域を通過せしめて
遅延冷却したのち、冷却風にて冷却固化せしめる。次い
で、油剤を付与したのち、紡糸速度を120〜1,200m/分、
紡糸ドラフトを20〜250、かつ複屈折率（Δｎ）を0.050
以下として巻き取る。
紡糸速度が1,200m/分を超えると、得られる未延伸糸
のΔｎが大となり延伸性が低下する。
のΔｎが大となり延伸性が低下する。
一方、紡糸速度が120m/分未満では紡糸糸条の安定性
が低下し、糸切れの発生につながる。
が低下し、糸切れの発生につながる。
紡糸ドラフトは、紡糸巻取り速度と紡糸吐出線速度の
比として定義されるが、具体的には下式〔Ｉ〕から求め
た。
比として定義されるが、具体的には下式〔Ｉ〕から求め
た。
（式中、Ｄは口金の孔径、Ｖは紡糸巻取り速度、Ｗは単
孔当たり体積吐出量を示す。） 紡糸ドラフトが250を超えると、Δｎがアップするほ
か、紡糸調子が低下する。一方、紡糸ドラフトが20未満
では、紡糸糸条の揺れが大きく、紡糸安定性に欠ける。
孔当たり体積吐出量を示す。） 紡糸ドラフトが250を超えると、Δｎがアップするほ
か、紡糸調子が低下する。一方、紡糸ドラフトが20未満
では、紡糸糸条の揺れが大きく、紡糸安定性に欠ける。
Δｎが0.050を超えると、延伸性が低下し高強度、高
タフネス繊維が得られない。
タフネス繊維が得られない。
このようにして得られた未延伸糸の熱延伸方法につい
て、次に説明する。
て、次に説明する。
すなわち、本発明の延伸は、少なくとも２段の延伸工
程と最終段での制限熱収縮工程とからなる。
程と最終段での制限熱収縮工程とからなる。
まず、第１段延伸は、150〜170℃の加熱供給ローラで
熱収縮工程に入る直前までの、すなわち最終延伸工程ま
での延伸倍率の80％以上の延伸を行う。延伸温度が150
℃未満では予熱が不充分であり、無理に引っ張る結果と
なり、全延伸倍率も低い値に留まる。一方、該ローラ温
度が170℃を超えると、延伸時に結晶化が起こり、全延
伸倍率が低い値に留まる。
熱収縮工程に入る直前までの、すなわち最終延伸工程ま
での延伸倍率の80％以上の延伸を行う。延伸温度が150
℃未満では予熱が不充分であり、無理に引っ張る結果と
なり、全延伸倍率も低い値に留まる。一方、該ローラ温
度が170℃を超えると、延伸時に結晶化が起こり、全延
伸倍率が低い値に留まる。
また、第１段延伸の延伸倍率が最終延伸工程までの延
伸倍率の80％未満では、到達強度や到達弾性率が低く、
しかもシルクファクターで表されるタフネスが低い繊維
しか得られず、本発明で特定する糸質の繊維は得られな
い。
伸倍率の80％未満では、到達強度や到達弾性率が低く、
しかもシルクファクターで表されるタフネスが低い繊維
しか得られず、本発明で特定する糸質の繊維は得られな
い。
次いで、第２段延伸は170〜220℃の第１段延伸ローラ
と210〜240℃の加熱プレートを組合せて行う。加熱プレ
ートの温度は、第１段延伸ローラ温度よりも高温とする
のが好ましい。
と210〜240℃の加熱プレートを組合せて行う。加熱プレ
ートの温度は、第１段延伸ローラ温度よりも高温とする
のが好ましい。
第１段延伸ローラの温度が170℃未満では、第２段延
伸温度が低温すぎ、高倍率延伸ができず、一方220℃を
超えるとまだ配向性が充分でない第１段延伸を結晶化で
構造を固定化してしまい全延伸倍率が低い値にとどまる
結果となる。
伸温度が低温すぎ、高倍率延伸ができず、一方220℃を
超えるとまだ配向性が充分でない第１段延伸を結晶化で
構造を固定化してしまい全延伸倍率が低い値にとどまる
結果となる。
加熱プレートの温度が210℃未満では、ローラ温度同
様、第２段延伸温度が低すぎ、高倍率延伸ができない。
一方、240℃を超えると延伸温度が高温すぎ繊維が融着
し、断糸する場合もあるほか、断糸に到らずとも繊維が
損傷を受け糸質が低下する。
様、第２段延伸温度が低すぎ、高倍率延伸ができない。
一方、240℃を超えると延伸温度が高温すぎ繊維が融着
し、断糸する場合もあるほか、断糸に到らずとも繊維が
損傷を受け糸質が低下する。
加熱プレートの温度は一定温度でもよいが、入り側か
ら出側になるにつれて高温となるような昇温タイプの温
度勾配つきの加熱プレートが特に好ましい。
ら出側になるにつれて高温となるような昇温タイプの温
度勾配つきの加熱プレートが特に好ましい。
なお、加熱プレートの代わりに、糸温度が実質210〜2
40℃となるように、210〜245℃に設定された加熱オーブ
ンなどの使用も可能である。
40℃となるように、210〜245℃に設定された加熱オーブ
ンなどの使用も可能である。
この第２段延伸で、通常、第１段延伸の残りの延伸を
実施する。第２段延伸をさらに多段に分けて行うのは、
適性な条件を取れば好ましいことではあるが、工業的に
は設備費の面などからの制約が伴うので、実質上、延伸
は２段で行う。
実施する。第２段延伸をさらに多段に分けて行うのは、
適性な条件を取れば好ましいことではあるが、工業的に
は設備費の面などからの制約が伴うので、実質上、延伸
は２段で行う。
３段以上の多段延伸を行う際には、延伸条件として
は、後段になるにつれて温度を上昇させることがポイン
トである。
は、後段になるにつれて温度を上昇させることがポイン
トである。
加熱ローラに続いて加熱プレートを設置するのが延伸
性の点から好ましい。発明者らの基礎検討の結果では、
ナフタレートポリエステル繊維の延伸張力は比較的低い
値とすることが肝要である。
性の点から好ましい。発明者らの基礎検討の結果では、
ナフタレートポリエステル繊維の延伸張力は比較的低い
値とすることが肝要である。
通常、ポリエチレンテレフタレート繊維は、多段延伸
時の後段での延伸張力は2.5〜3.0g/deに耐えるが、ナフ
タレートポリエステル繊維の場合は2.0〜2.5g/de程度が
好ましい。このような観点から、第１段延伸ローラ、す
なわち第２段延伸の加熱ローラより高温の加熱プレート
を設置し、延伸張力を低下させるのは、延伸性の向上に
寄与する。
時の後段での延伸張力は2.5〜3.0g/deに耐えるが、ナフ
タレートポリエステル繊維の場合は2.0〜2.5g/de程度が
好ましい。このような観点から、第１段延伸ローラ、す
なわち第２段延伸の加熱ローラより高温の加熱プレート
を設置し、延伸張力を低下させるのは、延伸性の向上に
寄与する。
引き続き、第２段の延伸ローラと非加熱の巻き取りロ
ーラ間で最終段の制限熱収縮を行う。
ーラ間で最終段の制限熱収縮を行う。
第２段延伸が行われた繊維の結晶化を促進させるた
め、第２段延伸ローラの温度は加熱プレート温度より高
温であることが好ましく、その温度は220〜245℃であ
る。第２段延伸ローラの温度が220℃未満では、熱セッ
トの効果が充分でなくシルクファクターが低下し、一方
245℃を超えると糸条に熱劣化の傾向が認められ、強度
が低下してくる。
め、第２段延伸ローラの温度は加熱プレート温度より高
温であることが好ましく、その温度は220〜245℃であ
る。第２段延伸ローラの温度が220℃未満では、熱セッ
トの効果が充分でなくシルクファクターが低下し、一方
245℃を超えると糸条に熱劣化の傾向が認められ、強度
が低下してくる。
この時の制限収縮の度合いは、３〜５％とする必要が
ある。ナフタレートポリエステル繊維の場合は、発明者
らの検討によると３〜５％の制限収縮下では強度は殆ど
低下せず、弾性率の低下も小であり、伸度がアップして
くるのでシルクファクター向上の効果が大きい。制限収
縮が３％未満ではシルクファクター向上の効果が小であ
り、一方制限収縮が５％を超えると強度が低下するほ
か、弾性率の低下が大きく好ましくない。
ある。ナフタレートポリエステル繊維の場合は、発明者
らの検討によると３〜５％の制限収縮下では強度は殆ど
低下せず、弾性率の低下も小であり、伸度がアップして
くるのでシルクファクター向上の効果が大きい。制限収
縮が３％未満ではシルクファクター向上の効果が小であ
り、一方制限収縮が５％を超えると強度が低下するほ
か、弾性率の低下が大きく好ましくない。
以下に実施例を示し、本発明をさらに詳細に説明す
る。
る。
なお、強度および伸度はJIS Ｌ−1070により測定し
た。また、弾性率は岩本製作所製粘弾性測定器“スペク
トロメーター”を用いて室温10Hzで測定した動的弾性率
（Ｅ′）を用いた。
た。また、弾性率は岩本製作所製粘弾性測定器“スペク
トロメーター”を用いて室温10Hzで測定した動的弾性率
（Ｅ′）を用いた。
実施例１〜６、比較例１〜８ 極限粘度0.83のポリエチレン−2,6−ナフタレートを
孔数48ホール、孔径0.40mmの円形紡糸孔を有する紡糸口
金からポリマー温度312℃で溶融紡糸する際、紡糸口金
の下部に設けられた長さ30cm、330℃の加熱筒を通過せ
しめたのち、長さ300mmにわたって相対湿度65％、温度2
5℃の冷却風にて冷却固化させた。
孔数48ホール、孔径0.40mmの円形紡糸孔を有する紡糸口
金からポリマー温度312℃で溶融紡糸する際、紡糸口金
の下部に設けられた長さ30cm、330℃の加熱筒を通過せ
しめたのち、長さ300mmにわたって相対湿度65％、温度2
5℃の冷却風にて冷却固化させた。
冷却固化した糸条は、オイリングローラで油剤を付与
したのち、500m/分にて巻き取った。
したのち、500m/分にて巻き取った。
この時ドラフトは52であり、未延伸糸の繊度は1260d
e、複屈折率は0.011であった。
e、複屈折率は0.011であった。
この未延伸糸を１％のプリテンションをかけたのち、
加熱供給ローラ（FR）と第１段延伸ローラ（1R）間にて
第１段延伸（倍率DR1）を行い、次いで第１段延伸ロー
ラ（加熱）とその直後に設置した加熱プレート（HP、70
cm）を併用して第１段延伸ローラと第２段延伸ローラ
（2R）間にて第２段延伸（倍率DR2）を実施した。
加熱供給ローラ（FR）と第１段延伸ローラ（1R）間にて
第１段延伸（倍率DR1）を行い、次いで第１段延伸ロー
ラ（加熱）とその直後に設置した加熱プレート（HP、70
cm）を併用して第１段延伸ローラと第２段延伸ローラ
（2R）間にて第２段延伸（倍率DR2）を実施した。
さらに、制限熱収縮工程として第２段延伸ローラ（加
熱）と非加熱の巻取りローラ（WR）間で収縮処理（収縮
倍率DR3）を行って150m/分にて巻き取った。この時、ロ
ーラおよび加熱プレートの表面温度、各段の延伸倍率、
全延伸倍率（TDR）、延伸調子、および得られた延伸糸
の糸物性を第１表に示す。
熱）と非加熱の巻取りローラ（WR）間で収縮処理（収縮
倍率DR3）を行って150m/分にて巻き取った。この時、ロ
ーラおよび加熱プレートの表面温度、各段の延伸倍率、
全延伸倍率（TDR）、延伸調子、および得られた延伸糸
の糸物性を第１表に示す。
実施例７〜９、比較例９〜12 極限粘度0.83のポリエチレン−2,6−ナフタレートを
孔数48ホールの円形紡糸孔を有する紡糸口金からポリマ
ー温度312℃で溶融紡糸する際、紡糸口金の下部に設け
られた長さ30cm、330℃の加熱筒を通過せしめたのち、
長さ300mmにわたって相対湿度65％、温度25℃の冷却風
にて冷却固化させた。
孔数48ホールの円形紡糸孔を有する紡糸口金からポリマ
ー温度312℃で溶融紡糸する際、紡糸口金の下部に設け
られた長さ30cm、330℃の加熱筒を通過せしめたのち、
長さ300mmにわたって相対湿度65％、温度25℃の冷却風
にて冷却固化させた。
冷却固化した糸条は、オイリングローラで油剤を付与
したのち、一旦ボビンに巻取り、延伸に供した。この
時、吐出量、口金口径および紡糸（巻取り）速度を変化
させて紡糸した結果を第２表に示す。
したのち、一旦ボビンに巻取り、延伸に供した。この
時、吐出量、口金口径および紡糸（巻取り）速度を変化
させて紡糸した結果を第２表に示す。
延伸温度条件は、実施例１の条件を用いた。
なお、第２表には実施例１も併せて示す。
〔発明の効果〕 本発明は、特にタイヤコードやベルト材の補強用に好
適な、高強度で高タフネスなナフタレートポリエステル
繊維を提供することができる。
適な、高強度で高タフネスなナフタレートポリエステル
繊維を提供することができる。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−100914（ＪＰ，Ａ) 特公 昭52−66（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭48−1967（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭47−49770（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭47−5216（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) E01F 6/62 301 - 308 D02J 1/22 D02G 3/48
Claims (4)
- 【請求項１】エチレン−2,6−ナフタレート単位を90モ
ル％以上含み、極限粘度が0.65以上のナフタレートポリ
エステル繊維であって、強度が9.0g/de以上、弾性率が2
10g/de以上、かつシルクファクターが26.0以上であるタ
イヤコードまたはベルト材補強用ナフタレートポリエス
テル繊維。 - 【請求項２】強度が9.5g/de以上、弾性率が230g/de以上
であって、かつシルクファクターが26.0以上である請求
項１記載のタイヤコードまたはベルト材補強用ナフタレ
ートポリエステル繊維。 - 【請求項３】エチレン−2,6−ナフタレート単位を90モ
ル％以上含みかつ極限粘度が0.70以上のナフタレートポ
リエステルを、紡糸速度120〜1,200m/分、紡糸ドラフト
20〜250で溶融紡糸するとともに、未延伸糸の複屈折率
を0.050以下として巻取り、巻き取った未延伸糸を熱延
伸工程に供給し、150〜170℃の加熱供給ローラと170〜2
00℃の第１段延伸ローラ間で全延伸倍率の80％以上の倍
率で第１段延伸を行い、引き続き第１段延伸ローラの直
後に設けた加熱プレートを210〜240℃とし、第１段延伸
ローラと220〜245℃の第２段延伸ローラ間で第２段延伸
を行ったのち、第２段延伸ローラと非加熱の巻取りロー
ラとの間で３〜５％の制限収縮を行うことを特徴とする
タイヤコードまたはベルト材補強用ナフタレートポリエ
ステル繊維の製造法。 - 【請求項４】加熱プレートの温度が入り側から出側にな
るにつれて高温となる請求項３記載のタイヤコードまた
はベルト材補強用ナフタレートポリエステル繊維の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32307790A JP2945130B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | タイヤコードまたはベルト材補強用ナフタレートポリエステル繊維およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32307790A JP2945130B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | タイヤコードまたはベルト材補強用ナフタレートポリエステル繊維およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04194021A JPH04194021A (ja) | 1992-07-14 |
| JP2945130B2 true JP2945130B2 (ja) | 1999-09-06 |
Family
ID=18150832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32307790A Expired - Lifetime JP2945130B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | タイヤコードまたはベルト材補強用ナフタレートポリエステル繊維およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2945130B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6132328A (en) * | 1997-03-31 | 2000-10-17 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Load carrying cord and power transmission belt incorporating the load carrying cord |
| KR100469103B1 (ko) * | 1997-10-15 | 2005-04-19 | 주식회사 코오롱 | 형태안정성이우수한폴리에스터산업용사및그의제조방법 |
| KR100616809B1 (ko) * | 2000-12-29 | 2006-08-29 | 주식회사 효성 | 고강력 폴리에틸렌-2,6-나프탈레이트 섬유 및 이의 제조방법 |
| KR100499220B1 (ko) | 2003-06-30 | 2005-07-01 | 주식회사 효성 | 방사성이 우수한 고강력 폴리에틸렌-2,6-나프탈레이트섬유 및 이의 제조방법 |
| JP2008057090A (ja) * | 2006-09-04 | 2008-03-13 | Teijin Fibers Ltd | ポリエチレンナフタレート短繊維 |
| JP4847312B2 (ja) * | 2006-12-27 | 2011-12-28 | 帝人ファイバー株式会社 | 不織布用バインダー繊維およびその製造方法 |
| JP4928308B2 (ja) | 2007-02-28 | 2012-05-09 | 帝人ファイバー株式会社 | 産業資材用ポリエチレンナフタレート繊維とその製造方法 |
-
1990
- 1990-11-28 JP JP32307790A patent/JP2945130B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04194021A (ja) | 1992-07-14 |
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