JP2880688B2 - スリーピースソリッドゴルフボール - Google Patents
スリーピースソリッドゴルフボールInfo
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- JP2880688B2 JP2880688B2 JP8099384A JP9938496A JP2880688B2 JP 2880688 B2 JP2880688 B2 JP 2880688B2 JP 8099384 A JP8099384 A JP 8099384A JP 9938496 A JP9938496 A JP 9938496A JP 2880688 B2 JP2880688 B2 JP 2880688B2
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- core
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内核と外核とから
なる２層構造のコアをカバーで被覆してなるスリーピー
スソリッドゴルフボールに関する。
なる２層構造のコアをカバーで被覆してなるスリーピー
スソリッドゴルフボールに関する。
【０００２】
【従来の技術】現在市販のゴルフボールは、大別する
と、ソリッドゴルフボールと糸巻きゴルフボールとにな
る。そのうち、ソリッドゴルフボールには１層、２層ま
たは３層構造のゴルフボールがあるが、特に２層または
３層構造のソリッドゴルフボールでは、最近の傾向とし
て、カバーを軟らかくし、特にショートアイアンでの打
撃時のスピン量を多くして着地時に止まりやすい、いわ
ゆるコントロール性を重視したボールの開発が盛んに進
められている。
と、ソリッドゴルフボールと糸巻きゴルフボールとにな
る。そのうち、ソリッドゴルフボールには１層、２層ま
たは３層構造のゴルフボールがあるが、特に２層または
３層構造のソリッドゴルフボールでは、最近の傾向とし
て、カバーを軟らかくし、特にショートアイアンでの打
撃時のスピン量を多くして着地時に止まりやすい、いわ
ゆるコントロール性を重視したボールの開発が盛んに進
められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、単にカ
バーを軟らかくしただけでは、スピン量は増えるもの
の、ボールの反撥性能が低下して、飛距離が低下すると
いう問題があった。
バーを軟らかくしただけでは、スピン量は増えるもの
の、ボールの反撥性能が低下して、飛距離が低下すると
いう問題があった。
【０００４】したがって、本発明は、飛距離およびコン
トロール性の両方を満足させるソリッドゴルフボールを
提供することを目的とする。いいかえれば、ドライバー
ショットでは飛距離が大きく、かつグリーン近くでのシ
ョートアイアンショットではスピン量が多くてピタッと
止まるコントロール性の良好なソリッドゴルフボールを
開発することを目的とする。
トロール性の両方を満足させるソリッドゴルフボールを
提供することを目的とする。いいかえれば、ドライバー
ショットでは飛距離が大きく、かつグリーン近くでのシ
ョートアイアンショットではスピン量が多くてピタッと
止まるコントロール性の良好なソリッドゴルフボールを
開発することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、コアを内核と
外核との２層構造にし、その内核の直径を２５〜３７ｍ
ｍにし、かつ内核の中心の硬度をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で
測定した硬度で６０〜８５にし、しかも内核の中心から
表面までの硬度差を４以下にし、かつ外核の表面の硬度
をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で７５〜９０にす
ることによって、反撥性能を高めて飛距離を大きくし、
さらにカバーを曲げ剛性率が１２００〜３６００ｋｇ／
ｃｍ2 のカバー用組成物で構成することによって、コン
トロール性を向上させ、ドライバーショットでの大きな
飛距離とショートアイアンショットでの良好なコントロ
ール性を両立させ、上記目的を達成したものである。
外核との２層構造にし、その内核の直径を２５〜３７ｍ
ｍにし、かつ内核の中心の硬度をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で
測定した硬度で６０〜８５にし、しかも内核の中心から
表面までの硬度差を４以下にし、かつ外核の表面の硬度
をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で７５〜９０にす
ることによって、反撥性能を高めて飛距離を大きくし、
さらにカバーを曲げ剛性率が１２００〜３６００ｋｇ／
ｃｍ2 のカバー用組成物で構成することによって、コン
トロール性を向上させ、ドライバーショットでの大きな
飛距離とショートアイアンショットでの良好なコントロ
ール性を両立させ、上記目的を達成したものである。
【０００６】本発明においては、内核の直径を２５〜３
７ｍｍにし、内核の中心の硬度をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で
測定した硬度で６０〜８５にし、内核の中心から表面ま
での硬度差を４以下にするが、これは次の理由によるも
のである。
７ｍｍにし、内核の中心の硬度をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で
測定した硬度で６０〜８５にし、内核の中心から表面ま
での硬度差を４以下にするが、これは次の理由によるも
のである。
【０００７】すなわち、内核の直径が２５ｍｍより小さ
い場合は、ボールが硬くなって打球感が悪くなり、内核
の直径が３７ｍｍより大きくなると、外核を内核の周囲
に形成してコアを作製するときに、外核の厚みが薄くな
るため、その厚みをコントロールすることが非常にむつ
かしく、そのため、ボールの特性の均質性が損なわれ、
飛行性能が一定しなくなる。また、内核の中心の硬度が
ＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で６０より低い場合
は、コアが軟らかくなって反撥性能が低下し、そのため
飛距離が小さくなり、内核の中心の硬度がＪＩＳ−Ｃ型
硬度計で測定した硬度で８５より高くなると、硬くなり
すぎて脆くなるため、耐久性が低下する。そして、内核
の中心から表面までの硬度差が４より大きくなると、打
球時のエネルギーロスが大きくなるため、反撥性能が低
下して、飛距離が小さくなる。
い場合は、ボールが硬くなって打球感が悪くなり、内核
の直径が３７ｍｍより大きくなると、外核を内核の周囲
に形成してコアを作製するときに、外核の厚みが薄くな
るため、その厚みをコントロールすることが非常にむつ
かしく、そのため、ボールの特性の均質性が損なわれ、
飛行性能が一定しなくなる。また、内核の中心の硬度が
ＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で６０より低い場合
は、コアが軟らかくなって反撥性能が低下し、そのため
飛距離が小さくなり、内核の中心の硬度がＪＩＳ−Ｃ型
硬度計で測定した硬度で８５より高くなると、硬くなり
すぎて脆くなるため、耐久性が低下する。そして、内核
の中心から表面までの硬度差が４より大きくなると、打
球時のエネルギーロスが大きくなるため、反撥性能が低
下して、飛距離が小さくなる。
【０００８】また、本発明においては、外核の表面（こ
の外核の表面とは、内核と外核とからなる２層構造のコ
アの表面に相当する）の硬度をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測
定した硬度で７５〜９０にし、カバーを構成するカバー
用組成物の曲げ剛性率が１２００〜３６００ｋｇ／ｃｍ
2 であることを必要としているが、これは次の理由によ
るものである。
の外核の表面とは、内核と外核とからなる２層構造のコ
アの表面に相当する）の硬度をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測
定した硬度で７５〜９０にし、カバーを構成するカバー
用組成物の曲げ剛性率が１２００〜３６００ｋｇ／ｃｍ
2 であることを必要としているが、これは次の理由によ
るものである。
【０００９】すなわち、外核の表面の硬度がＪＩＳ−Ｃ
型硬度計で測定した硬度で７５より低い場合は、ボール
コンプレッションが小さくなるため反撥性能が低下し
て、飛距離が小さくなり、外核の表面の硬度がＪＩＳ−
Ｃ型硬度計で測定した硬度で９０より高くなると、硬す
ぎて打球感（打球時のフィーリング）が悪くなる。そし
て、カバー用組成物の曲げ剛性率が１２００ｋｇ／ｃｍ
2 より低い場合は、反撥性能が低下して、飛距離が小さ
くなり、カバー用組成物の曲げ剛性率が３６００ｋｇ／
ｃｍ2 より高くなると、ショートアイアンショットでの
スピン量が少なくなって、コントロール性が悪くなる。
なお、本発明においては、カバーの曲げ剛性率とせず、
カバー用組成物の曲げ剛性率としているが、これは一旦
ボール成形をしてしまうと、現在の技術では、そのカバ
ーから曲げ剛性率を測定することができず、曲げ剛性率
の測定はカバー用組成物から試験片を作製して行わなけ
ればならないからである。このように、ゴルフボールの
カバーからは曲げ剛性率の測定ができないけれど、カバ
ーの曲げ剛性率も実質的にはカバー用組成物の曲げ剛性
率とほとんど同じであると考えられる。
型硬度計で測定した硬度で７５より低い場合は、ボール
コンプレッションが小さくなるため反撥性能が低下し
て、飛距離が小さくなり、外核の表面の硬度がＪＩＳ−
Ｃ型硬度計で測定した硬度で９０より高くなると、硬す
ぎて打球感（打球時のフィーリング）が悪くなる。そし
て、カバー用組成物の曲げ剛性率が１２００ｋｇ／ｃｍ
2 より低い場合は、反撥性能が低下して、飛距離が小さ
くなり、カバー用組成物の曲げ剛性率が３６００ｋｇ／
ｃｍ2 より高くなると、ショートアイアンショットでの
スピン量が少なくなって、コントロール性が悪くなる。
なお、本発明においては、カバーの曲げ剛性率とせず、
カバー用組成物の曲げ剛性率としているが、これは一旦
ボール成形をしてしまうと、現在の技術では、そのカバ
ーから曲げ剛性率を測定することができず、曲げ剛性率
の測定はカバー用組成物から試験片を作製して行わなけ
ればならないからである。このように、ゴルフボールの
カバーからは曲げ剛性率の測定ができないけれど、カバ
ーの曲げ剛性率も実質的にはカバー用組成物の曲げ剛性
率とほとんど同じであると考えられる。
【００１０】本発明においては、上記のように、外核の
表面の硬度をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で７５
〜９０に規定しているが、その範囲内で、外核の表面の
硬度を内核の表面の硬度より３以上高くすると、打球
感、反撥性能、飛行性能のいずれも向上するので特に好
ましい。
表面の硬度をＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で７５
〜９０に規定しているが、その範囲内で、外核の表面の
硬度を内核の表面の硬度より３以上高くすると、打球
感、反撥性能、飛行性能のいずれも向上するので特に好
ましい。
【００１１】上記内核は、ゴム組成物の架橋成形体で構
成されるが、この内核作製用のゴム組成物は、通常、ゴ
ムに架橋剤、架橋開始剤、充填剤などを配合して混練す
ることによって調製される。また、要すれば、さらに老
化防止剤、架橋調整剤、軟化剤などを適宜配合したもの
であってもよい。
成されるが、この内核作製用のゴム組成物は、通常、ゴ
ムに架橋剤、架橋開始剤、充填剤などを配合して混練す
ることによって調製される。また、要すれば、さらに老
化防止剤、架橋調整剤、軟化剤などを適宜配合したもの
であってもよい。
【００１２】上記ゴムとしては、シス−１，４構造を８
５％以上含むブタジエンゴムが好ましいが、ブタジエン
ゴムに他のゴム、たとえば天然ゴム、イソプレンゴム、
スチレンブタジエンゴムなどを適宜混合したものであっ
てもよい。
５％以上含むブタジエンゴムが好ましいが、ブタジエン
ゴムに他のゴム、たとえば天然ゴム、イソプレンゴム、
スチレンブタジエンゴムなどを適宜混合したものであっ
てもよい。
【００１３】架橋剤としてはα，β−不飽和カルボン酸
の金属塩が用いられる。このα，β−不飽和カルボン酸
の金属塩としては、たとえばアクリル酸亜鉛、アクリル
酸マグネシウムなどのアクリル酸の金属塩や、メタクリ
ル酸亜鉛、メタクリル酸マグネシウムなどのメタクリル
酸の金属塩などの中から１種または２種以上が選択して
使用されるが、特にアクリル酸亜鉛やメタクリル酸亜鉛
などが好ましい。この架橋剤としてのα，β−不飽和カ
ルボン酸の金属塩の配合量は、特に限定されるものでは
ないが、ゴム１００重量部に対して２０〜３５重量部が
好ましい。また、上記α，β−不飽和カルボン酸の金属
塩は、配合時にはα，β−不飽和カルボン酸と金属酸化
物で配合し、ゴム組成物の混練中にα，β−不飽和カル
ボン酸の金属塩が生成するようにしたものであってもよ
い。
の金属塩が用いられる。このα，β−不飽和カルボン酸
の金属塩としては、たとえばアクリル酸亜鉛、アクリル
酸マグネシウムなどのアクリル酸の金属塩や、メタクリ
ル酸亜鉛、メタクリル酸マグネシウムなどのメタクリル
酸の金属塩などの中から１種または２種以上が選択して
使用されるが、特にアクリル酸亜鉛やメタクリル酸亜鉛
などが好ましい。この架橋剤としてのα，β−不飽和カ
ルボン酸の金属塩の配合量は、特に限定されるものでは
ないが、ゴム１００重量部に対して２０〜３５重量部が
好ましい。また、上記α，β−不飽和カルボン酸の金属
塩は、配合時にはα，β−不飽和カルボン酸と金属酸化
物で配合し、ゴム組成物の混練中にα，β−不飽和カル
ボン酸の金属塩が生成するようにしたものであってもよ
い。
【００１４】架橋開始剤としては、たとえばジクミルパ
ーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）
−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジ
メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサ
ン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイドなどの有機過酸化物
が用いられるが、特にジクミルパーオキサイドが好まし
い。この架橋開始剤の配合量としては、特に限定される
ものではないが、ゴム１００重量部に対して０．５〜
２．５重量部が好ましい。
ーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）
−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジ
メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサ
ン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイドなどの有機過酸化物
が用いられるが、特にジクミルパーオキサイドが好まし
い。この架橋開始剤の配合量としては、特に限定される
ものではないが、ゴム１００重量部に対して０．５〜
２．５重量部が好ましい。
【００１５】充填剤としては、たとえば酸化亜鉛、硫酸
バリウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、クレーなど
の無機充填剤が主として用いられる。この充填剤の配合
量としては、特に限定されるものではないが、ゴム１０
０重量部に対して２０〜２５重量部が好ましい。
バリウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、クレーなど
の無機充填剤が主として用いられる。この充填剤の配合
量としては、特に限定されるものではないが、ゴム１０
０重量部に対して２０〜２５重量部が好ましい。
【００１６】また、架橋調整剤を配合する場合、この架
橋調整剤としてはモルフォリンダイサルファイトやペン
タクロロチオフェノール、ジフェニルダイサルファイト
などのイオウ化合物が用いられ、これらのイオウ化合物
はゴム１００重量部に対して０．１〜１．５重量部程度
配合するのが好ましい。
橋調整剤としてはモルフォリンダイサルファイトやペン
タクロロチオフェノール、ジフェニルダイサルファイト
などのイオウ化合物が用いられ、これらのイオウ化合物
はゴム１００重量部に対して０．１〜１．５重量部程度
配合するのが好ましい。
【００１７】内核は、上記内核用ゴム組成物をプレス成
形または射出成形などで架橋成形することによって作製
される。前者のプレス成形による場合、上記ゴム組成物
を金型に充填し、通常、１４０〜１８０℃で１０〜６０
分間加熱して、架橋成形することによって、内核が作製
される。後者の射出成形の場合は、金型温度１３５〜１
６５℃で１０〜２０分間加熱することによって行われ
る。そして、この内核の直径は２５〜３７ｍｍにされる
が、この内核の直径は特に２８〜３５ｍｍであることが
好ましい。また、上記架橋成形時の加熱は二段階以上に
分けて行ってもよい。
形または射出成形などで架橋成形することによって作製
される。前者のプレス成形による場合、上記ゴム組成物
を金型に充填し、通常、１４０〜１８０℃で１０〜６０
分間加熱して、架橋成形することによって、内核が作製
される。後者の射出成形の場合は、金型温度１３５〜１
６５℃で１０〜２０分間加熱することによって行われ
る。そして、この内核の直径は２５〜３７ｍｍにされる
が、この内核の直径は特に２８〜３５ｍｍであることが
好ましい。また、上記架橋成形時の加熱は二段階以上に
分けて行ってもよい。
【００１８】外核も、前記内核と同様の材料を用いたゴ
ム組成物を架橋成形することによって作製されるが、外
核の表面の硬度を前記のようにＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測
定した硬度で７５〜９０にするため、架橋剤のα，β−
不飽和カルボン酸の金属塩の配合量はゴム１００重量部
に対して２５〜３５重量部にするのが好ましく、また架
橋開始剤の配合量はゴム１００重量部に対して１〜３重
量部にするのが好ましい。
ム組成物を架橋成形することによって作製されるが、外
核の表面の硬度を前記のようにＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測
定した硬度で７５〜９０にするため、架橋剤のα，β−
不飽和カルボン酸の金属塩の配合量はゴム１００重量部
に対して２５〜３５重量部にするのが好ましく、また架
橋開始剤の配合量はゴム１００重量部に対して１〜３重
量部にするのが好ましい。
【００１９】また、外核を作製するための架橋成形も前
記内核の場合と同様に、プレス成形または射出成形によ
って行われる。プレス成形による場合、外核用ゴム組成
物から一対の半球殻状のハーフシェルを作製し、その中
に内核を入れて金型で架橋成形してコアが作製される。
上記架橋成形時の条件としては、通常、１６０〜１８０
℃で１０〜４０分間加熱することが採用される。また、
射出成形を利用する場合は、単に型付けして一対のハー
フシェルを作製し、その中に内核を入れてプレス成形で
コアに仕上げる方法や、あらかじめ射出成形で一対のハ
ーフシェルを半架橋状に作製し、その中に内核を入れて
プレス成形でコアに仕上げる方法などが採用される。ま
た、この外核の架橋成形にあたっても、加熱を二段階以
上に分けて行ってもよい。
記内核の場合と同様に、プレス成形または射出成形によ
って行われる。プレス成形による場合、外核用ゴム組成
物から一対の半球殻状のハーフシェルを作製し、その中
に内核を入れて金型で架橋成形してコアが作製される。
上記架橋成形時の条件としては、通常、１６０〜１８０
℃で１０〜４０分間加熱することが採用される。また、
射出成形を利用する場合は、単に型付けして一対のハー
フシェルを作製し、その中に内核を入れてプレス成形で
コアに仕上げる方法や、あらかじめ射出成形で一対のハ
ーフシェルを半架橋状に作製し、その中に内核を入れて
プレス成形でコアに仕上げる方法などが採用される。ま
た、この外核の架橋成形にあたっても、加熱を二段階以
上に分けて行ってもよい。
【００２０】そして、この外核の厚さは、内核の直径に
もよるが、通常１〜７ｍｍが好ましい。
もよるが、通常１〜７ｍｍが好ましい。
【００２１】カバーには、各種のものが使用可能である
が、たとえばアイオノマーを主材にするか、またはアイ
オノマーにポリアミド、ポリエステル、ポリウレタン、
ポリエチレンなどを添加した合成樹脂を主材とし、これ
に二酸化チタン、硫酸バリウムなどの顔料、要すれば酸
化防止剤などを添加して調製したカバー用組成物が用い
られる。
が、たとえばアイオノマーを主材にするか、またはアイ
オノマーにポリアミド、ポリエステル、ポリウレタン、
ポリエチレンなどを添加した合成樹脂を主材とし、これ
に二酸化チタン、硫酸バリウムなどの顔料、要すれば酸
化防止剤などを添加して調製したカバー用組成物が用い
られる。
【００２２】上記アイオノマーとしては、たとえば、ハ
イミラン１６０５（Ｎａ）、ハイミラン１７０６（Ｚ
ｎ）、ハイミラン１７０７（Ｎａ）、ハイミランＡＭ７
３１５（Ｚｎ）、ハイミランＡＭ７３１６（Ｚｎ）、ハ
イミランＡＭ７３１７（Ｚｎ）、ハイミランＡＭ７３１
８（Ｎａ）、ハイミランＭＫ７３２０（Ｋ）、ハイミラ
ン１５５５（Ｎａ）、ハイミラン１５５７（Ｚｎ）（い
ずれも商品名、三井デュポンポリケミカル社製）、サー
リン８９２０（Ｎａ）、サーリン８９４０（Ｎａ）、サ
ーリンＡＤ８５１２（Ｎａ）、サーリン７９３０（Ｌ
ｉ）、サーリン７９４０（Ｌｉ）、サーリン９９１０
（Ｚｎ）、サーリンＡＤ８５１１（Ｚｎ）、サーリン９
６５０（Ｚｎ）（いずれも商品名、米国デュポン社
製）、アイオテック７０１０（Ｚｎ）、アイオテック８
０００（Ｎａ）（いずれも商品名、エクソン化学社製）
などが挙げられ、これらのアイオノマーは単独でまたは
２種以上の混合物として使用される。なお、上記アイオ
ノマーの商品名の後の括弧（カッコ）内に記載したＮ
ａ、Ｚｎ、Ｋ、Ｌｉなどは、それらの中和金属イオン種
を示している。
イミラン１６０５（Ｎａ）、ハイミラン１７０６（Ｚ
ｎ）、ハイミラン１７０７（Ｎａ）、ハイミランＡＭ７
３１５（Ｚｎ）、ハイミランＡＭ７３１６（Ｚｎ）、ハ
イミランＡＭ７３１７（Ｚｎ）、ハイミランＡＭ７３１
８（Ｎａ）、ハイミランＭＫ７３２０（Ｋ）、ハイミラ
ン１５５５（Ｎａ）、ハイミラン１５５７（Ｚｎ）（い
ずれも商品名、三井デュポンポリケミカル社製）、サー
リン８９２０（Ｎａ）、サーリン８９４０（Ｎａ）、サ
ーリンＡＤ８５１２（Ｎａ）、サーリン７９３０（Ｌ
ｉ）、サーリン７９４０（Ｌｉ）、サーリン９９１０
（Ｚｎ）、サーリンＡＤ８５１１（Ｚｎ）、サーリン９
６５０（Ｚｎ）（いずれも商品名、米国デュポン社
製）、アイオテック７０１０（Ｚｎ）、アイオテック８
０００（Ｎａ）（いずれも商品名、エクソン化学社製）
などが挙げられ、これらのアイオノマーは単独でまたは
２種以上の混合物として使用される。なお、上記アイオ
ノマーの商品名の後の括弧（カッコ）内に記載したＮ
ａ、Ｚｎ、Ｋ、Ｌｉなどは、それらの中和金属イオン種
を示している。
【００２３】本発明においては、このカバー用組成物の
曲げ剛性率もコントロール性を向上させる上で重要な特
性であり、カバー用組成物の曲げ剛性率を前記のように
１２００〜３６００ｋｇ／ｃｍ2 にする。カバー用組成
物の曲げ剛性率を上記のようにするには上記アイオノマ
ーの選択や２種以上の併用などによって達成できる。
曲げ剛性率もコントロール性を向上させる上で重要な特
性であり、カバー用組成物の曲げ剛性率を前記のように
１２００〜３６００ｋｇ／ｃｍ2 にする。カバー用組成
物の曲げ剛性率を上記のようにするには上記アイオノマ
ーの選択や２種以上の併用などによって達成できる。
【００２４】カバーの成形は、たとえば、上記のような
カバー用組成物をあらかじめ半球殻状のハーフシェルに
成形し、それを２枚用いてコアを包み、１３０〜１７０
℃で１〜１５分間加圧成形するか、またはカバー用組成
物をコアの周囲に直接射出成形してコアを包み込む方法
などによって行うことができる。
カバー用組成物をあらかじめ半球殻状のハーフシェルに
成形し、それを２枚用いてコアを包み、１３０〜１７０
℃で１〜１５分間加圧成形するか、またはカバー用組成
物をコアの周囲に直接射出成形してコアを包み込む方法
などによって行うことができる。
【００２５】カバーの厚みは通常１〜４ｍｍ程度であ
る。そして、このカバーの硬度はショアーＤ硬度で５９
〜７０であることが好ましい。カバーの硬度がショアー
Ｄ硬度で５９より低くなると、反撥性能が低下して、飛
距離が小さくなる傾向があり、カバーの硬度がショアー
Ｄ硬度で７０より高くなると、打球感やコントロール性
が悪くなる傾向がある。また、カバーの成形時、必要に
応じて、ボール表面にディンプルの形成が行われ、ま
た、カバーの成形後、ペイント仕上げ、スタンプなども
必要に応じて施される。
る。そして、このカバーの硬度はショアーＤ硬度で５９
〜７０であることが好ましい。カバーの硬度がショアー
Ｄ硬度で５９より低くなると、反撥性能が低下して、飛
距離が小さくなる傾向があり、カバーの硬度がショアー
Ｄ硬度で７０より高くなると、打球感やコントロール性
が悪くなる傾向がある。また、カバーの成形時、必要に
応じて、ボール表面にディンプルの形成が行われ、ま
た、カバーの成形後、ペイント仕上げ、スタンプなども
必要に応じて施される。
【００２６】つぎに、本発明のスリーピースソリッドゴ
ルフボールを図面を参照しつつ説明する。図１は本発明
のスリーピースソリッドゴルフボールの一例を模式的に
示す断面図であり、図中、１はコアで、このコア１は内
核１ａとその周囲に形成された外核１ｂとからなり、２
は上記コア１を被覆するカバーである。
ルフボールを図面を参照しつつ説明する。図１は本発明
のスリーピースソリッドゴルフボールの一例を模式的に
示す断面図であり、図中、１はコアで、このコア１は内
核１ａとその周囲に形成された外核１ｂとからなり、２
は上記コア１を被覆するカバーである。
【００２７】上記内核１ａは、ゴム組成物の架橋成形体
からなり、直径が２５〜３７ｍｍで、かつその中心の硬
度がＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で６０〜８５で
あり、しかも、その中心から表面までの硬度差が４以下
となるように作製されている。外核１ｂは、上記内核１
ａの周囲に形成されたゴム組成物の架橋成形体からな
り、その表面の硬度はＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬
度で７５〜９０である。そして、カバー２は曲げ剛性率
が１２００〜３６００ｋｇ／ｃｍ2 のカバー用組成物で
形成されていて、上記内核１ａと外核１ｂとからなる２
層構造のコア１の周囲を被覆しており、このカバー２の
硬度はショアーＤ硬度で５９〜７０であることが好まし
い。
からなり、直径が２５〜３７ｍｍで、かつその中心の硬
度がＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で６０〜８５で
あり、しかも、その中心から表面までの硬度差が４以下
となるように作製されている。外核１ｂは、上記内核１
ａの周囲に形成されたゴム組成物の架橋成形体からな
り、その表面の硬度はＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬
度で７５〜９０である。そして、カバー２は曲げ剛性率
が１２００〜３６００ｋｇ／ｃｍ2 のカバー用組成物で
形成されていて、上記内核１ａと外核１ｂとからなる２
層構造のコア１の周囲を被覆しており、このカバー２の
硬度はショアーＤ硬度で５９〜７０であることが好まし
い。
【００２８】３はディンプルであり、このディンプル３
は、必要に応じ、あるいは所望とする特性が得られるよ
うに、適した個数、態様でカバー２に設けられるもので
ある。また、このスリーピースソリッドゴルフボールに
は、必要に応じ、ボール表面にペイントやマーキングが
施される。
は、必要に応じ、あるいは所望とする特性が得られるよ
うに、適した個数、態様でカバー２に設けられるもので
ある。また、このスリーピースソリッドゴルフボールに
は、必要に応じ、ボール表面にペイントやマーキングが
施される。
【００２９】
【発明の実施の形態】つぎに、実施例を挙げて本発明を
より具体的に説明する。ただし、本発明はそれらの実施
例のみに限定されるものではない。
より具体的に説明する。ただし、本発明はそれらの実施
例のみに限定されるものではない。
【００３０】実施例１〜６および比較例１〜６ 表１〜４に示す配合組成で内核用ゴム組成物を調製し、
得られたゴム組成物を内核用金型内に充填し、それぞれ
表１〜４に示す条件下で架橋成形して内核を作製した。
得られた内核について、直径および硬度を測定した。そ
の結果を表１〜４に示す。なお、表中の各成分の配合量
は重量部によるものであり、これは以後の配合組成を示
す表においても同様である。内核の硬度はＪＩＳ−Ｃ型
硬度計で内核の中心、中心から表面に向かって５ｍｍの
位置、中心から表面に向かって１０ｍｍの位置、中心か
ら表面に向かって１５ｍｍの位置および表面で測定し
た。なお、内核の中心の硬度などのように内核の内部の
硬度は内核を２等分に切断してそれぞれ所定の位置で測
定した。
得られたゴム組成物を内核用金型内に充填し、それぞれ
表１〜４に示す条件下で架橋成形して内核を作製した。
得られた内核について、直径および硬度を測定した。そ
の結果を表１〜４に示す。なお、表中の各成分の配合量
は重量部によるものであり、これは以後の配合組成を示
す表においても同様である。内核の硬度はＪＩＳ−Ｃ型
硬度計で内核の中心、中心から表面に向かって５ｍｍの
位置、中心から表面に向かって１０ｍｍの位置、中心か
ら表面に向かって１５ｍｍの位置および表面で測定し
た。なお、内核の中心の硬度などのように内核の内部の
硬度は内核を２等分に切断してそれぞれ所定の位置で測
定した。
【００３１】表１に実施例１〜３の内核配合、内核の直
径、架橋条件および内核の硬度を示し、表２には実施例
４〜６のそれらを示し、表３には比較例１〜３のそれら
を示し、表４には比較例４〜６のそれらを示す。なお、
内核用のゴム組成物の調製にあたって使用したブタジエ
ンゴムは日本合成ゴム社製のＢＲ−１１（商品名）で、
このブタジエンゴムのシス−１，４構造の含有量は９６
％である。また、使用した老化防止剤は大内新興化学工
業社製のノクラックＮＳ−６（商品名）である。そし
て、架橋条件が二段に記載されているものは、架橋成形
のための加熱を二段階に分けて行ったことを示してい
る。また、内核の直径が小さいため、該当する位置に硬
度の測定点がないものについては、当然のことながら、
硬度を示していない。
径、架橋条件および内核の硬度を示し、表２には実施例
４〜６のそれらを示し、表３には比較例１〜３のそれら
を示し、表４には比較例４〜６のそれらを示す。なお、
内核用のゴム組成物の調製にあたって使用したブタジエ
ンゴムは日本合成ゴム社製のＢＲ−１１（商品名）で、
このブタジエンゴムのシス−１，４構造の含有量は９６
％である。また、使用した老化防止剤は大内新興化学工
業社製のノクラックＮＳ−６（商品名）である。そし
て、架橋条件が二段に記載されているものは、架橋成形
のための加熱を二段階に分けて行ったことを示してい
る。また、内核の直径が小さいため、該当する位置に硬
度の測定点がないものについては、当然のことながら、
硬度を示していない。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】
【００３６】つぎに、表５〜８に示す配合組成で外核用
ゴム組成物を調製し、得られたゴム組成物からそれぞれ
一対のハーフシェルを成形し、それを前記の内核にかぶ
せ、金型内で表５〜８に示す架橋条件で架橋成形して、
直径３９ｍｍのコアを作製した。そして得られたコアの
表面の硬度（すなわち、外核の表面の硬度）をＪＩＳ−
Ｃ型硬度計で測定した。その結果を表５〜８に示す。な
お、比較例４は、内核の直径が大きすぎるため、外核の
厚みが薄くなり、偏肉が激しくなって正当な特性の評価
ができないので、コアの表面の硬度の測定をしておら
ず、したがって、表８には比較例４のコアの表面の硬度
の測定結果を示していない。そして、外核用ゴム組成物
の調製にあたって使用したブタジエンゴムや老化防止剤
は内核の作製にあたって使用したものと同様のものであ
る。
ゴム組成物を調製し、得られたゴム組成物からそれぞれ
一対のハーフシェルを成形し、それを前記の内核にかぶ
せ、金型内で表５〜８に示す架橋条件で架橋成形して、
直径３９ｍｍのコアを作製した。そして得られたコアの
表面の硬度（すなわち、外核の表面の硬度）をＪＩＳ−
Ｃ型硬度計で測定した。その結果を表５〜８に示す。な
お、比較例４は、内核の直径が大きすぎるため、外核の
厚みが薄くなり、偏肉が激しくなって正当な特性の評価
ができないので、コアの表面の硬度の測定をしておら
ず、したがって、表８には比較例４のコアの表面の硬度
の測定結果を示していない。そして、外核用ゴム組成物
の調製にあたって使用したブタジエンゴムや老化防止剤
は内核の作製にあたって使用したものと同様のものであ
る。
【００３７】
【表５】
【００３８】
【表６】
【００３９】
【表７】
【００４０】
【表８】
【００４１】つぎに、表９〜１０に示す配合組成でカバ
ー用組成物Ａ〜Ｇを調製し、得られたカバー用組成物の
曲げ剛性率およびショアーＤ硬度を測定した。その結果
を表９〜１０に示す。上記曲げ剛性率の測定は、カバー
用組成物をプレス成形して厚さ約２ｍｍの平板状の試験
片を作製し、ＡＳＴＭ Ｄ−７４７に準じ、２３℃、相
対湿度５０％で２週間放置後に東洋精機社製のスティフ
ス計を用いて行った。また、ショアーＤ硬度の測定は、
カバー用組成物をプレス成形して厚さ約２ｍｍの平板状
の試験片を作製し、ＡＳＴＭ Ｄ−２２４０に準じ、２
３℃、相対湿度５０％で２週間放置後にショアーＤ型硬
度計を用いて行った。なお、カバーの硬度は、上記のよ
うにカバー用組成物から試験片を作製する方法以外に、
ゴルフボールのカバーから測定することもできる。表９
にはカバー用組成物Ａ〜Ｄの配合組成、曲げ剛性率およ
び硬度（ショアーＤ硬度）を示し、表１０にはカバー用
組成物Ｅ〜Ｇの配合組成、曲げ剛性率および硬度（ショ
アーＤ硬度）を示す。表中に商品名で示した成分の詳細
は表１０の後に示す。
ー用組成物Ａ〜Ｇを調製し、得られたカバー用組成物の
曲げ剛性率およびショアーＤ硬度を測定した。その結果
を表９〜１０に示す。上記曲げ剛性率の測定は、カバー
用組成物をプレス成形して厚さ約２ｍｍの平板状の試験
片を作製し、ＡＳＴＭ Ｄ−７４７に準じ、２３℃、相
対湿度５０％で２週間放置後に東洋精機社製のスティフ
ス計を用いて行った。また、ショアーＤ硬度の測定は、
カバー用組成物をプレス成形して厚さ約２ｍｍの平板状
の試験片を作製し、ＡＳＴＭ Ｄ−２２４０に準じ、２
３℃、相対湿度５０％で２週間放置後にショアーＤ型硬
度計を用いて行った。なお、カバーの硬度は、上記のよ
うにカバー用組成物から試験片を作製する方法以外に、
ゴルフボールのカバーから測定することもできる。表９
にはカバー用組成物Ａ〜Ｄの配合組成、曲げ剛性率およ
び硬度（ショアーＤ硬度）を示し、表１０にはカバー用
組成物Ｅ〜Ｇの配合組成、曲げ剛性率および硬度（ショ
アーＤ硬度）を示す。表中に商品名で示した成分の詳細
は表１０の後に示す。
【００４２】
【表９】
【００４３】
【表１０】
【００４４】※１：ハイミラン１８５５（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製の亜鉛イオン中和タイプ
のエチレン−ブチルアクリレート−メタクリル酸三元共
重合体系アイオノマー、曲げ剛性率＝約９００ｋｇ／ｃ
ｍ2 ※２：ハイミラン１５５５（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製のナトリウムイオン中和
タイプのエチレンン−メタクリル酸共重合体系アイオノ
マー、曲げ剛性率＝２１００ｋｇ／ｃｍ2 ※３：ハイミラン１７０６（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製の亜鉛イオン中和タイプ
のエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー、曲
げ剛性率＝２５００ｋｇ／ｃｍ2 ※４：ハイミラン１５５７（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製の亜鉛イオン中和タイプ
のエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー、曲
げ剛性率＝２４００ｋｇ／ｃｍ2 ※５：ハイミラン１６０５（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製のナトリウムイオン中和
タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマ
ー、曲げ剛性率＝約３５００ｋｇ／ｃｍ2
のエチレン−ブチルアクリレート−メタクリル酸三元共
重合体系アイオノマー、曲げ剛性率＝約９００ｋｇ／ｃ
ｍ2 ※２：ハイミラン１５５５（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製のナトリウムイオン中和
タイプのエチレンン−メタクリル酸共重合体系アイオノ
マー、曲げ剛性率＝２１００ｋｇ／ｃｍ2 ※３：ハイミラン１７０６（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製の亜鉛イオン中和タイプ
のエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー、曲
げ剛性率＝２５００ｋｇ／ｃｍ2 ※４：ハイミラン１５５７（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製の亜鉛イオン中和タイプ
のエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー、曲
げ剛性率＝２４００ｋｇ／ｃｍ2 ※５：ハイミラン１６０５（商品名） 三井デュポンポリケミカル社製のナトリウムイオン中和
タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマ
ー、曲げ剛性率＝約３５００ｋｇ／ｃｍ2
【００４５】つぎに、上記のように調製したカバー用組
成物Ａ〜Ｇを前記コア上に表１１〜１４に示す組み合せ
で射出成形してカバーを形成し、外径４２．７ｍｍのス
リーピースソリッドゴルフボールを作製した。ただし、
表１１〜１４ではカバー用組成物の種類をその記号で示
し、かつ、その曲げ剛性率および硬度（ショアーＤ硬
度）を付記した。なお、比較例４は、外核形成時の偏肉
が激しく正当な特性評価ができないので、ボールの作製
をしておらず、したがって、表１４には、カバー用組成
物の種類や曲げ剛性率をはじめ、比較例４に関する特性
値をまったく示していない。
成物Ａ〜Ｇを前記コア上に表１１〜１４に示す組み合せ
で射出成形してカバーを形成し、外径４２．７ｍｍのス
リーピースソリッドゴルフボールを作製した。ただし、
表１１〜１４ではカバー用組成物の種類をその記号で示
し、かつ、その曲げ剛性率および硬度（ショアーＤ硬
度）を付記した。なお、比較例４は、外核形成時の偏肉
が激しく正当な特性評価ができないので、ボールの作製
をしておらず、したがって、表１４には、カバー用組成
物の種類や曲げ剛性率をはじめ、比較例４に関する特性
値をまったく示していない。
【００４６】得られたゴルフボールのボール重量、ＵＳ
ＧＡ方式によるボールコンプレッション、反撥係数、飛
距離（キャリー）、スピン量、コントロール性および打
球感を調べた。その結果を表１１〜１４に示す。なお、
上記反撥係数、飛距離、スピン量、コントロール性およ
び打球感の測定または評価方法は次の通りである。
ＧＡ方式によるボールコンプレッション、反撥係数、飛
距離（キャリー）、スピン量、コントロール性および打
球感を調べた。その結果を表１１〜１４に示す。なお、
上記反撥係数、飛距離、スピン量、コントロール性およ
び打球感の測定または評価方法は次の通りである。
【００４７】反撥係数：Ｒ＆Ａ（英国ゴルフ協会）が初
速測定するエアガンと同機種のエアガンを用い、ボール
に１９８．４ｇの金属円筒物を４５ｍ／ｓの速度で衝突
させたときのボール速度を測定し、そのボール速度より
算出する。この値が大きいほど、ゴルフボールの反撥性
能が高いことを示す。
速測定するエアガンと同機種のエアガンを用い、ボール
に１９８．４ｇの金属円筒物を４５ｍ／ｓの速度で衝突
させたときのボール速度を測定し、そのボール速度より
算出する。この値が大きいほど、ゴルフボールの反撥性
能が高いことを示す。
【００４８】飛距離：ツルーテンパー社製スイングロボ
ットにドライバー（ウッド１番クラブ）を取り付け、ボ
ールをヘッドスピード４５ｍ／ｓで打撃し、落下点まで
の距離を測定する。
ットにドライバー（ウッド１番クラブ）を取り付け、ボ
ールをヘッドスピード４５ｍ／ｓで打撃し、落下点まで
の距離を測定する。
【００４９】スピン量：ツルーテンパー社製スイングロ
ボットにアイアン９番クラブを取り付け、ボールをヘッ
ドスピード３４ｍ／ｓで打撃し、打撃されたボールを連
続写真撮影して調べる。
ボットにアイアン９番クラブを取り付け、ボールをヘッ
ドスピード３４ｍ／ｓで打撃し、打撃されたボールを連
続写真撮影して調べる。
【００５０】コントロール性：プロゴルファー４人およ
びハンディーキャップ１０以下のアマチュアゴルファー
６人の計１０人によりボールをサンドウェッジで実打し
て評価する。評価基準は次の通りである。評価結果を表
中に表示する際も同様の記号で表示しているが、その場
合は評価にあたった１０人のうち８人以上が同じ評価を
下したことを示している。
びハンディーキャップ１０以下のアマチュアゴルファー
６人の計１０人によりボールをサンドウェッジで実打し
て評価する。評価基準は次の通りである。評価結果を表
中に表示する際も同様の記号で表示しているが、その場
合は評価にあたった１０人のうち８人以上が同じ評価を
下したことを示している。
【００５１】評価基準： ○ ： 良い △ ： 普通 × ： 悪い
【００５２】打球感：プロゴルファー４人およびハンデ
ィーキャップ１０以下のアマチュアゴルファー６人の計
１０人によりボールをドライバー（ウッド１番クラブ）
で実打して評価する。評価基準は次の通りである。評価
結果を表中に表示する際も同様の記号で表示している
が、その場合は評価にあたった１０人のうち８人以上が
同じ評価を下したことを示している。
ィーキャップ１０以下のアマチュアゴルファー６人の計
１０人によりボールをドライバー（ウッド１番クラブ）
で実打して評価する。評価基準は次の通りである。評価
結果を表中に表示する際も同様の記号で表示している
が、その場合は評価にあたった１０人のうち８人以上が
同じ評価を下したことを示している。
【００５３】評価基準： ○ ： 良い △ ： 普通 × ： 悪い
【００５４】
【表１１】
【００５５】
【表１２】
【００５６】
【表１３】
【００５７】
【表１４】
【００５８】表１１〜１２に示す実施例１〜６のボール
特性と表１３〜１４に示す比較例１〜６のボール特性と
の対比から明らかなように、実施例１〜６は、飛距離が
大きく、かつスピン量が多くてコントロール性が良好で
あり、しかも打球感が良好であった。すなわち、表１〜
２に示すように内核の直径が２５〜３７ｍｍの範囲内
で、内核の中心の硬度がＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した
硬度で６０〜８５の範囲内にあり、内核の中心から表面
までの硬度差が４以下で、外核の表面の硬度が表５〜６
に示すようにＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で７５
〜９０の範囲内にあり、かつカバーを構成するカバー用
組成物の曲げ剛性率が表１１〜１２に示すように１２０
０〜３６００ｋｇ／ｃｍ2 の範囲内にある実施例１〜６
は、表１１〜１２に示すように飛距離が２２３〜２２６
ヤードと大きく、かつコントロール性の評価が○であっ
て、コントロール性が良好であり、また打球感の評価も
○であって、打球感も良好であった。
特性と表１３〜１４に示す比較例１〜６のボール特性と
の対比から明らかなように、実施例１〜６は、飛距離が
大きく、かつスピン量が多くてコントロール性が良好で
あり、しかも打球感が良好であった。すなわち、表１〜
２に示すように内核の直径が２５〜３７ｍｍの範囲内
で、内核の中心の硬度がＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した
硬度で６０〜８５の範囲内にあり、内核の中心から表面
までの硬度差が４以下で、外核の表面の硬度が表５〜６
に示すようにＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で７５
〜９０の範囲内にあり、かつカバーを構成するカバー用
組成物の曲げ剛性率が表１１〜１２に示すように１２０
０〜３６００ｋｇ／ｃｍ2 の範囲内にある実施例１〜６
は、表１１〜１２に示すように飛距離が２２３〜２２６
ヤードと大きく、かつコントロール性の評価が○であっ
て、コントロール性が良好であり、また打球感の評価も
○であって、打球感も良好であった。
【００５９】これに対して、比較例１は、表３に示すよ
うに内核の中心の硬度が低く、かつ内核の中心から表面
までの硬度差が大きいため、反撥性能が低くなって、表
１３に示すように飛距離が小さくなり、かつコントロー
ル性、打球感とも良好とはいえなかった。比較例２は、
表３および表７に示すように内核の中心の硬度および外
核の表面の硬度が低すぎるため、反撥性能が低下し、表
１３に示すように飛距離が小さくなり、かつ打球感も重
くて悪かった。そして、比較例３は、表３に示すように
内核の直径が小さいため、ボールが硬くなって、表１３
に示すように打球感が悪く、またコントロール性も悪か
った。
うに内核の中心の硬度が低く、かつ内核の中心から表面
までの硬度差が大きいため、反撥性能が低くなって、表
１３に示すように飛距離が小さくなり、かつコントロー
ル性、打球感とも良好とはいえなかった。比較例２は、
表３および表７に示すように内核の中心の硬度および外
核の表面の硬度が低すぎるため、反撥性能が低下し、表
１３に示すように飛距離が小さくなり、かつ打球感も重
くて悪かった。そして、比較例３は、表３に示すように
内核の直径が小さいため、ボールが硬くなって、表１３
に示すように打球感が悪く、またコントロール性も悪か
った。
【００６０】また、表１４に示すように、比較例５は、
カバーを構成するカバー用組成物の曲げ剛性率が小さい
ため、反撥性能が低下して、飛距離が小さくなり、比較
例６は、カバーを構成するカバー用組成物の曲げ剛性率
が大きすぎるため、コントロール性、打球感とも悪かっ
た。なお、比較例４は、表４に示すように内核の直径が
大きすぎるため、前記したように、外核を形成してコア
を作製したときに外核の偏肉が激しく、正当な特性評価
ができないため、ボール作製をしなかった。
カバーを構成するカバー用組成物の曲げ剛性率が小さい
ため、反撥性能が低下して、飛距離が小さくなり、比較
例６は、カバーを構成するカバー用組成物の曲げ剛性率
が大きすぎるため、コントロール性、打球感とも悪かっ
た。なお、比較例４は、表４に示すように内核の直径が
大きすぎるため、前記したように、外核を形成してコア
を作製したときに外核の偏肉が激しく、正当な特性評価
ができないため、ボール作製をしなかった。
【００６１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明では、飛距
離が大きく、かつコントロール性が良好で、飛距離とコ
ントロール性の両方を満足させ得るスリーピースソリッ
ドゴルフボールを提供することができた。
離が大きく、かつコントロール性が良好で、飛距離とコ
ントロール性の両方を満足させ得るスリーピースソリッ
ドゴルフボールを提供することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のスリーピースソリッドゴルフボールの
一例を模式的に示す断面図である。
一例を模式的に示す断面図である。
１ コア １ａ 内核 １ｂ 外核 ２ カバー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 堀内 邦康 兵庫県神戸市灘区城内通２−１−６− 115 (56)参考文献 特開 平７−194735（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) A63B 37/00 A63B 37/04 A63B 37/12
Claims (2)
- 【請求項１】 内核と外核とからなる２層構造のコアを
カバーで被覆してなるスリーピースソリッドゴルフボー
ルにおいて、内核の直径が２５〜３７ｍｍで、かつ内核
の中心の硬度がＪＩＳ−Ｃ型硬度計で測定した硬度で６
０〜８５であり、しかも内核の中心から表面までの硬度
差が４以下であって、外核の表面の硬度がＪＩＳ−Ｃ型
硬度計で測定した硬度で７５〜９０であり、かつカバー
を構成するカバー用組成物の曲げ剛性率が１２００〜３
６００ｋｇ／ｃｍ2 であることを特徴とするスリーピー
スソリッドゴルフボール。 - 【請求項２】 外核の表面の硬度が、内核の表面の硬度
より高い請求項１記載のスリーピースソリッドゴルフボ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8099384A JP2880688B2 (ja) | 1995-04-05 | 1996-03-28 | スリーピースソリッドゴルフボール |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10690995 | 1995-04-05 | ||
| JP7-106909 | 1995-04-05 | ||
| JP8099384A JP2880688B2 (ja) | 1995-04-05 | 1996-03-28 | スリーピースソリッドゴルフボール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08332247A JPH08332247A (ja) | 1996-12-17 |
| JP2880688B2 true JP2880688B2 (ja) | 1999-04-12 |
Family
ID=26440520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8099384A Expired - Fee Related JP2880688B2 (ja) | 1995-04-05 | 1996-03-28 | スリーピースソリッドゴルフボール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2880688B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6533683B2 (en) | 2000-04-24 | 2003-03-18 | Bridgestone Sports Co., Ltd. | Multi-piece solid golf ball |
| US6537158B2 (en) | 2000-04-24 | 2003-03-25 | Bridgestone Corporation Co., Ltd. | Multi-piece solid golf ball |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4227260B2 (ja) | 1999-01-20 | 2009-02-18 | Ｓｒｉスポーツ株式会社 | マルチピースソリッドゴルフボール |
| JP3626623B2 (ja) | 1999-04-19 | 2005-03-09 | 住友ゴム工業株式会社 | マルチピースソリッドゴルフボール |
| AU766517B2 (en) | 1999-09-30 | 2003-10-16 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Multi-piece solid golf ball |
| JP4486241B2 (ja) * | 1999-09-30 | 2010-06-23 | Ｓｒｉスポーツ株式会社 | マルチピースソリッドゴルフボール |
| JP2002113130A (ja) | 2000-10-10 | 2002-04-16 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | マルチピースソリッドゴルフボール |
| JP2003010359A (ja) | 2001-06-28 | 2003-01-14 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | スリーピースソリッドゴルフボール |
| JP4072344B2 (ja) | 2002-01-10 | 2008-04-09 | Ｓｒｉスポーツ株式会社 | マルチピースソリッドゴルフボール |
| JP4068391B2 (ja) | 2002-05-08 | 2008-03-26 | Ｓｒｉスポーツ株式会社 | スリーピースソリッドゴルフボール |
| JP5227691B2 (ja) * | 2007-08-01 | 2013-07-03 | アクシュネット カンパニー | 単一層コアのゴルフボール |
| US7727084B2 (en) | 2007-10-29 | 2010-06-01 | Bridgestone Sports Co., Ltd. | Multi-piece solid golf ball |
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1996
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