JP2845004B2 - 内燃機関の排ガス浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排ガス浄化装置Info
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- JP2845004B2 JP2845004B2 JP4018931A JP1893192A JP2845004B2 JP 2845004 B2 JP2845004 B2 JP 2845004B2 JP 4018931 A JP4018931 A JP 4018931A JP 1893192 A JP1893192 A JP 1893192A JP 2845004 B2 JP2845004 B2 JP 2845004B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排ガス浄化装
置に係り、特にヒータ付触媒のヒータを通電することに
よって触媒の暖機を促進させるようにした、内燃機関の
排ガス浄化装置に関する。
置に係り、特にヒータ付触媒のヒータを通電することに
よって触媒の暖機を促進させるようにした、内燃機関の
排ガス浄化装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の排気ガス浄化のための触媒
は、一般に所定の温度に達しないと活性化せず、浄化機
能が得られない。内燃機関における触媒は排ガスによっ
て加熱されるが、特に冷間始動時には排気温が低く、し
かも内燃機関本体が未だ暖機されていないため、燃料の
燃焼率も悪く、排ガス浄化が困難である。
は、一般に所定の温度に達しないと活性化せず、浄化機
能が得られない。内燃機関における触媒は排ガスによっ
て加熱されるが、特に冷間始動時には排気温が低く、し
かも内燃機関本体が未だ暖機されていないため、燃料の
燃焼率も悪く、排ガス浄化が困難である。
【０００３】そこで、触媒を加熱するためのヒータと触
媒の温度を検知する温度センサとを設け、ヒータを通電
して触媒を強制的に加熱し、触媒が活性温度範囲内に達
したことを温度センサで検出した時点で、温度センサの
出力に基づき上記ヒータへの通電を停止するようにし
た、排ガス浄化装置が従来より知られている（特開昭５
４−１２１３２４号公報）。
媒の温度を検知する温度センサとを設け、ヒータを通電
して触媒を強制的に加熱し、触媒が活性温度範囲内に達
したことを温度センサで検出した時点で、温度センサの
出力に基づき上記ヒータへの通電を停止するようにし
た、排ガス浄化装置が従来より知られている（特開昭５
４−１２１３２４号公報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、上記の従来
装置では温度センサが極めて高温の排気ガスにさらされ
ても、安定して触媒の温度を測定できるように、温度セ
ンサの機械的強度を大にする必要がある。しかし、温度
センサの機械的強度を大にすると、温度センサの温度検
出部の熱容量が増えるため、温度検出の応答性が悪くな
り、検出温度に誤差が生じる。
装置では温度センサが極めて高温の排気ガスにさらされ
ても、安定して触媒の温度を測定できるように、温度セ
ンサの機械的強度を大にする必要がある。しかし、温度
センサの機械的強度を大にすると、温度センサの温度検
出部の熱容量が増えるため、温度検出の応答性が悪くな
り、検出温度に誤差が生じる。
【０００５】このため、従来の排ガス浄化装置では温度
センサの検出温度の誤差により、所定の温度に達しても
依然としてヒータを通電し続けたり、触媒の温度が活性
温度範囲よりかなり低下してからでないとヒータの通電
を行なわなかったりし、ヒータ供給電力の無駄使いや触
媒温度の制御が正確にできないといった問題がある。本
発明は上記の点に鑑みなされたもので、温度センサを不
要とすることにより、上記の課題を解決した内燃機関の
排ガス浄化装置を提供することを目的とする。
センサの検出温度の誤差により、所定の温度に達しても
依然としてヒータを通電し続けたり、触媒の温度が活性
温度範囲よりかなり低下してからでないとヒータの通電
を行なわなかったりし、ヒータ供給電力の無駄使いや触
媒温度の制御が正確にできないといった問題がある。本
発明は上記の点に鑑みなされたもので、温度センサを不
要とすることにより、上記の課題を解決した内燃機関の
排ガス浄化装置を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】図１は本発明の原理構成
図を示す。本発明は内燃機関１０の排気通路１１に設置
された排ガス浄化のための触媒１２と、通電手段１４に
より通電されることにより触媒１２を加熱する加熱手段
１３とを有する排ガス浄化装置において、内燃機関１０
の機関回転数を算出する積算値算出手段１５と、演算手
段１６及び制御手段１７を有するようにしたものであ
る。ここで、演算手段１６は通電手段１４による加熱手
段１３への通電電流と通電時間及び積算値算出手段１５
の機関回転数の積算値とから、触媒１２に残るエネルギ
ーを演算算出する。また、制御手段１７は算出された上
記のエネルギーが、設定した基準値を越えたとき通電手
段１４による加熱手段１３への通電を停止制御する。
図を示す。本発明は内燃機関１０の排気通路１１に設置
された排ガス浄化のための触媒１２と、通電手段１４に
より通電されることにより触媒１２を加熱する加熱手段
１３とを有する排ガス浄化装置において、内燃機関１０
の機関回転数を算出する積算値算出手段１５と、演算手
段１６及び制御手段１７を有するようにしたものであ
る。ここで、演算手段１６は通電手段１４による加熱手
段１３への通電電流と通電時間及び積算値算出手段１５
の機関回転数の積算値とから、触媒１２に残るエネルギ
ーを演算算出する。また、制御手段１７は算出された上
記のエネルギーが、設定した基準値を越えたとき通電手
段１４による加熱手段１３への通電を停止制御する。
【０００７】
【作用】通電手段１４により加熱手段１３に電流を流し
続けると、触媒１２の温度が所定の上限値を越えて触媒
１２が熱劣化してしまう。この熱劣化を防止するには加
熱手段１３の通電時間を一定にすることが考えられる
が、この方法だと内燃機関１０の運転状態によって一定
通電時間に達したときの触媒１２の温度が異なってしま
う。
続けると、触媒１２の温度が所定の上限値を越えて触媒
１２が熱劣化してしまう。この熱劣化を防止するには加
熱手段１３の通電時間を一定にすることが考えられる
が、この方法だと内燃機関１０の運転状態によって一定
通電時間に達したときの触媒１２の温度が異なってしま
う。
【０００８】そこで、本発明では排ガスが触媒１２に与
える熱量の総和が、機関回転数の積算値と比例関係にあ
ることに着目し、積算値算出手段１５によって得られた
機関回転数の積算値から触媒１２を通過する排ガス量に
比例する熱量を推定し、演算手段１６によって加熱手段
１３への通電電流と通電時間から得た加熱手段１３への
供給電力量と上記の推定熱量とから触媒１２に残るエネ
ルギーを求め、制御手段１７により通電手段１４による
加熱手段１３への通電時間を可変制御する。
える熱量の総和が、機関回転数の積算値と比例関係にあ
ることに着目し、積算値算出手段１５によって得られた
機関回転数の積算値から触媒１２を通過する排ガス量に
比例する熱量を推定し、演算手段１６によって加熱手段
１３への通電電流と通電時間から得た加熱手段１３への
供給電力量と上記の推定熱量とから触媒１２に残るエネ
ルギーを求め、制御手段１７により通電手段１４による
加熱手段１３への通電時間を可変制御する。
【０００９】これにより、本発明では温度センサを使用
することなく触媒１２の温度を運転状態に応じて常に設
定値付近の値に制御することができる。
することなく触媒１２の温度を運転状態に応じて常に設
定値付近の値に制御することができる。
【００１０】
【実施例】図２は本発明の一実施例の構成図を示す。同
図中、２１はエンジンで、前記内燃機関１０に相当す
る。このエンジン２１の燃焼室は排気弁（いずれも図示
せず）を介してエキゾーストマニホルド２２（前記排気
通路１１に相当）に連通されている。エキゾーストマニ
ホルド２２はその出口にＡＩ（エア・インジェクショ
ン）導入口２３が設けられ、更にそのＡＩ導入口２３の
下流側のヒータ付触媒２４（前記触媒１２及び加熱手段
１３に相当）に連通されている。ヒータ付触媒２４の下
流側はスタートキャット２５及びメイン触媒２６が順次
配設されている。スタートキャット２５は小容量の触媒
であり、ヒータ付触媒２４及びメイン触媒２６と共に、
３つの触媒の夫々において触媒作用により排ガス浄化を
行なう。
図中、２１はエンジンで、前記内燃機関１０に相当す
る。このエンジン２１の燃焼室は排気弁（いずれも図示
せず）を介してエキゾーストマニホルド２２（前記排気
通路１１に相当）に連通されている。エキゾーストマニ
ホルド２２はその出口にＡＩ（エア・インジェクショ
ン）導入口２３が設けられ、更にそのＡＩ導入口２３の
下流側のヒータ付触媒２４（前記触媒１２及び加熱手段
１３に相当）に連通されている。ヒータ付触媒２４の下
流側はスタートキャット２５及びメイン触媒２６が順次
配設されている。スタートキャット２５は小容量の触媒
であり、ヒータ付触媒２４及びメイン触媒２６と共に、
３つの触媒の夫々において触媒作用により排ガス浄化を
行なう。
【００１１】ヒータ付触媒２４には正電極２７と負電極
２８が設けられている。上記の負電極２８はバッテリ２
９の負端子に接続され、また上記の正電極２７はコント
ローラ３０を介してバッテリ２９の正端子に接続されて
いる。バッテリ２９はコントローラ３０と共に前記した
通電手段１４を構成している。
２８が設けられている。上記の負電極２８はバッテリ２
９の負端子に接続され、また上記の正電極２７はコント
ローラ３０を介してバッテリ２９の正端子に接続されて
いる。バッテリ２９はコントローラ３０と共に前記した
通電手段１４を構成している。
【００１２】コントローラ３０はライン３１を介してヒ
ータ付触媒２４の端子電圧が入力され、またライン３２
を介してバッテリ２９の端子電圧が入力される。また、
回転角センサ３３は例えばディストリビュータのシャフ
トに固定されたタイミングロータとピックアップコイル
とからなり、ディストリビュータシャフトが１回転する
毎に所定数のパルスを機関回転数検出パルスとして発生
する。
ータ付触媒２４の端子電圧が入力され、またライン３２
を介してバッテリ２９の端子電圧が入力される。また、
回転角センサ３３は例えばディストリビュータのシャフ
トに固定されたタイミングロータとピックアップコイル
とからなり、ディストリビュータシャフトが１回転する
毎に所定数のパルスを機関回転数検出パルスとして発生
する。
【００１３】コンピュータ３４はエンジン２１の燃焼室
近傍のインテークマニホルド３５に一部が貫通突出する
ように設けられた燃料噴射弁３６の燃料噴射時間を燃焼
室の吸入混合気が目標空燃比となるように補正制御する
コンピュータで、コントローラ３０に一部の端子が接続
されている。
近傍のインテークマニホルド３５に一部が貫通突出する
ように設けられた燃料噴射弁３６の燃料噴射時間を燃焼
室の吸入混合気が目標空燃比となるように補正制御する
コンピュータで、コントローラ３０に一部の端子が接続
されている。
【００１４】ヒータ付触媒２４には、例えば本出願人が
先に実開昭６３−６７６０９号公報で開示した図６及び
図７に示す如き断面をもつ触媒を使用できる。図７は図
６の軸線と直角方向の断面図を示す。両図において、ケ
ース５１内に、セラミック製のハニカム状モノリス担体
に触媒を担持させた主モノリス触媒５２と、メタルモノ
リス触媒５３とが排ガス通過方向に隣接して設けられて
いる。
先に実開昭６３−６７６０９号公報で開示した図６及び
図７に示す如き断面をもつ触媒を使用できる。図７は図
６の軸線と直角方向の断面図を示す。両図において、ケ
ース５１内に、セラミック製のハニカム状モノリス担体
に触媒を担持させた主モノリス触媒５２と、メタルモノ
リス触媒５３とが排ガス通過方向に隣接して設けられて
いる。
【００１５】メタルモノリス触媒５３は図７に示すよう
に、ハニカム状のメタルモノリス担体にγアルミナコー
トを施したモノリス触媒である。メタルモノリス触媒５
３の外周は金属性の外枠５４を介してケース５１により
支持されている。主モノリス触媒５２の外周とケース５
１との間には、上流側にガス吹き付け防止用のシール５
５が設けられ、下流側にワイヤネットなどからなるクッ
ション５６が設けられている。
に、ハニカム状のメタルモノリス担体にγアルミナコー
トを施したモノリス触媒である。メタルモノリス触媒５
３の外周は金属性の外枠５４を介してケース５１により
支持されている。主モノリス触媒５２の外周とケース５
１との間には、上流側にガス吹き付け防止用のシール５
５が設けられ、下流側にワイヤネットなどからなるクッ
ション５６が設けられている。
【００１６】メタルモノリス触媒５３の排ガス通過方向
に延びる中心軸線上には、図６及び図７に示すように前
記した正電極２７が設けられている。また、外枠５４
は、前記した負電極２８を兼ねている。
に延びる中心軸線上には、図６及び図７に示すように前
記した正電極２７が設けられている。また、外枠５４
は、前記した負電極２８を兼ねている。
【００１７】上記の正電極２７と負電極２８との間に通
電を行なうと、メタルモノリス触媒５３が加熱し、メタ
ルモノリス触媒５３を活性化温度とすると共に主モノリ
ス触媒の入ガス温度も昇温して、主モノリス触媒により
排ガス中の炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）を低
減させる。
電を行なうと、メタルモノリス触媒５３が加熱し、メタ
ルモノリス触媒５３を活性化温度とすると共に主モノリ
ス触媒の入ガス温度も昇温して、主モノリス触媒により
排ガス中の炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）を低
減させる。
【００１８】コントローラ３０は例えば図３に示す如
く、コンピュータ３４に接続された制御回路４１と、ス
イッチング用ＮＰＮトランジスタよりなる半導体リレー
４２と、電流センサ４３とを有する構成とされている。
また、ＲH はヒータ抵抗て、前記したヒータ付触媒２４
のヒータ（メタルモノリス触媒）の抵抗を示す。半導体
リレー４２を構成するトランジスタのコレクタにはバッ
テリ２９からの電圧が印加され、エミッタは電流センサ
４３を介してヒータ抵抗ＲH に接続されている。
く、コンピュータ３４に接続された制御回路４１と、ス
イッチング用ＮＰＮトランジスタよりなる半導体リレー
４２と、電流センサ４３とを有する構成とされている。
また、ＲH はヒータ抵抗て、前記したヒータ付触媒２４
のヒータ（メタルモノリス触媒）の抵抗を示す。半導体
リレー４２を構成するトランジスタのコレクタにはバッ
テリ２９からの電圧が印加され、エミッタは電流センサ
４３を介してヒータ抵抗ＲH に接続されている。
【００１９】制御回路４１はマイクロコンピュータより
なり、前記した回転角センサ３３より機関回転数検出信
号（以下、Ｎｅ信号という）、コンピュータ３４からの
通電開始信号、電流センサ４３からの検出信号などが入
力され、また半導体リレー４２を構成するトランジスタ
のベースにスイッチング信号を印加する。
なり、前記した回転角センサ３３より機関回転数検出信
号（以下、Ｎｅ信号という）、コンピュータ３４からの
通電開始信号、電流センサ４３からの検出信号などが入
力され、また半導体リレー４２を構成するトランジスタ
のベースにスイッチング信号を印加する。
【００２０】コントローラ３０は図４に示すヒータ制御
ルーチンを実行することにより前記した演算手段１６及
び制御手段１７を実現し、また図示しないルーチンによ
り積算値算出手段１５を実現する回路で、次に図４のヒ
ータ制御ルーチンについて説明する。ヒータ制御ルーチ
ンが起動されると、まずコンピュータ３４より通電開始
信号が入力されているか否か検出する（ステップ１０
１）。コンピュータ３４は例えばイグニッションスイッ
チがオンされることにより、通電開始信号を発生出力す
る。
ルーチンを実行することにより前記した演算手段１６及
び制御手段１７を実現し、また図示しないルーチンによ
り積算値算出手段１５を実現する回路で、次に図４のヒ
ータ制御ルーチンについて説明する。ヒータ制御ルーチ
ンが起動されると、まずコンピュータ３４より通電開始
信号が入力されているか否か検出する（ステップ１０
１）。コンピュータ３４は例えばイグニッションスイッ
チがオンされることにより、通電開始信号を発生出力す
る。
【００２１】通電開始信号が入力されていないときは、
半導体リレー４２を初期状態であるオフ状態のままとし
て（ステップ１０６）、このルーチンを一旦終了する。
通電開始信号が入力されているときは制御回路４１は半
導体リレー４２を構成するトランジスタのベースにハイ
レベルの信号を入力し、半導体リレー４２をオン状態と
する（ステップ１０２）。
半導体リレー４２を初期状態であるオフ状態のままとし
て（ステップ１０６）、このルーチンを一旦終了する。
通電開始信号が入力されているときは制御回路４１は半
導体リレー４２を構成するトランジスタのベースにハイ
レベルの信号を入力し、半導体リレー４２をオン状態と
する（ステップ１０２）。
【００２２】半導体リレー４２がオンすると、バッテリ
２９から半導体リレー４２、電流センサ４３を介してヒ
ータ抵抗ＲH に電流が供給される。ヒータ抵抗ＲH への
通電によってヒータが発熱し、それに伴ってヒータ付触
媒２４の触媒床温が上昇する。この触媒床温はヒータへ
の通電時間が長ければ高くなり、通電時間が短ければ低
くなる。
２９から半導体リレー４２、電流センサ４３を介してヒ
ータ抵抗ＲH に電流が供給される。ヒータ抵抗ＲH への
通電によってヒータが発熱し、それに伴ってヒータ付触
媒２４の触媒床温が上昇する。この触媒床温はヒータへ
の通電時間が長ければ高くなり、通電時間が短ければ低
くなる。
【００２３】しかし、ヒータ付触媒２４が動作するエン
ジン始動時は、排ガス温度が低いために排ガスに熱を奪
われて触媒床温があまり上昇しない。つまり、ヒータ付
触媒２４へ同じ電力量を通電しても、機関回転数などの
エンジンの運転状態が異なれば、ヒータ付触媒２４への
通電時間が同じでも触媒床温が異なってしまう。従っ
て、触媒床温と通電時間との関係は図５にＩ，IIで示す
如く、大略比例関係にあるが、機関回転数によって特性
が異なる。
ジン始動時は、排ガス温度が低いために排ガスに熱を奪
われて触媒床温があまり上昇しない。つまり、ヒータ付
触媒２４へ同じ電力量を通電しても、機関回転数などの
エンジンの運転状態が異なれば、ヒータ付触媒２４への
通電時間が同じでも触媒床温が異なってしまう。従っ
て、触媒床温と通電時間との関係は図５にＩ，IIで示す
如く、大略比例関係にあるが、機関回転数によって特性
が異なる。
【００２４】そこで、本実施例では図４のステップ１０
２で半導体リレー４２をオンした後は、ステップ１０３
へ進んで電流センサ４３により検出されたヒータ付触媒
２４への通電電流と、半導体リレー４２のオン開始時点
からの経過時間（すなわち通電時間）とを乗算して、ヒ
ータ付触媒２４への供給電気量Ｗを算出する。
２で半導体リレー４２をオンした後は、ステップ１０３
へ進んで電流センサ４３により検出されたヒータ付触媒
２４への通電電流と、半導体リレー４２のオン開始時点
からの経過時間（すなわち通電時間）とを乗算して、ヒ
ータ付触媒２４への供給電気量Ｗを算出する。
【００２５】続いて、別のルーチンにより一定周期で算
出記憶しておいた通電開始時点よりの機関回転数の積算
値ΣＮｅに比例定数αを乗算した値を、上記の供給電気
量Ｗから差し引くことにより、ヒータ付触媒２４に残っ
たエネルギーＴを演算算出する（ステップ１０４）。上
記の積算値ΣＮｅはヒータ付触媒２４を通る排ガス量に
比例するため、ΣＮｅ×αによってヒータ付触媒２４を
通過する排ガスの総熱量を得ることができるから、（Ｗ
−ΣＮｅ×α）によってヒータ付触媒２４に残ったエネ
ルギーＴを算出できるのである。
出記憶しておいた通電開始時点よりの機関回転数の積算
値ΣＮｅに比例定数αを乗算した値を、上記の供給電気
量Ｗから差し引くことにより、ヒータ付触媒２４に残っ
たエネルギーＴを演算算出する（ステップ１０４）。上
記の積算値ΣＮｅはヒータ付触媒２４を通る排ガス量に
比例するため、ΣＮｅ×αによってヒータ付触媒２４を
通過する排ガスの総熱量を得ることができるから、（Ｗ
−ΣＮｅ×α）によってヒータ付触媒２４に残ったエネ
ルギーＴを算出できるのである。
【００２６】そして、このエネルギーＴと予め求めてお
いた触媒床温４００℃時の触媒エネルギー量βとを大小
比較し（ステップ１０５）、Ｔ≦βのときには触媒床温
がまだ４００℃に達していないと判断して、ステップ１
０２に戻り半導体リレー４２のオン状態を継続して再度
エネルギーＴを算出する。
いた触媒床温４００℃時の触媒エネルギー量βとを大小
比較し（ステップ１０５）、Ｔ≦βのときには触媒床温
がまだ４００℃に達していないと判断して、ステップ１
０２に戻り半導体リレー４２のオン状態を継続して再度
エネルギーＴを算出する。
【００２７】半導体リレー４２の通電時間が長くなるに
つれてヒータ付触媒２４への供給電気量Ｗは大となるか
ら、或る時間経過後にステップ１５０でＴ＞βと判定さ
れる。これにより、触媒床温が４００℃に達したと判断
して制御回路４１は半導体リレー４２をオフ状態とし
（ステップ１０６）、このルーチンを終了する。
つれてヒータ付触媒２４への供給電気量Ｗは大となるか
ら、或る時間経過後にステップ１５０でＴ＞βと判定さ
れる。これにより、触媒床温が４００℃に達したと判断
して制御回路４１は半導体リレー４２をオフ状態とし
（ステップ１０６）、このルーチンを終了する。
【００２８】このようにして、本実施例によれば、温度
センサを用いなくても、ヒータ付触媒２４の触媒床温を
４００℃付近にするような通電時間を精度良く設定でき
るため、排ガス浄化を向上できる。
センサを用いなくても、ヒータ付触媒２４の触媒床温を
４００℃付近にするような通電時間を精度良く設定でき
るため、排ガス浄化を向上できる。
【００２９】なお、本発明は上記の実施例に限定される
ものではなく、例えば、電流センサ４３を設けず、ヒー
タ抵抗ＲH の端子電圧からヒータ付触媒２４の通電電流
を検出することもできる。
ものではなく、例えば、電流センサ４３を設けず、ヒー
タ抵抗ＲH の端子電圧からヒータ付触媒２４の通電電流
を検出することもできる。
【００３０】
【発明の効果】上述の如く、本発明によれば、温度セン
サを使用することなく触媒の温度を運転状態に応じて常
に設定値付近の値に制御することができるため、温度セ
ンサを用いたときの温度検出の応答遅れによる触媒温度
の誤差の発生や消費電力の増加を防止することができ、
よって従来に比し排ガス浄化性能を向上することができ
る等の特長を有するものである。
サを使用することなく触媒の温度を運転状態に応じて常
に設定値付近の値に制御することができるため、温度セ
ンサを用いたときの温度検出の応答遅れによる触媒温度
の誤差の発生や消費電力の増加を防止することができ、
よって従来に比し排ガス浄化性能を向上することができ
る等の特長を有するものである。
【図１】本発明の原理構成図である。
【図２】本発明の一実施例の構成図である。
【図３】本発明の一実施例の要部構成図である。
【図４】本発明の一実施例の要部のヒータ制御ルーチン
を示すフローチャートである。
を示すフローチャートである。
【図５】触媒床温と通電時間との関係を示す特性図であ
る。
る。
【図６】ヒータ付触媒の一例の縦断側面図である。
【図７】図６のヒータ付触媒の縦断正面図である。
１０ 内燃機関 １１ 排気通路 １２ 触媒 １３ 加熱手段 １４ 通電手段 １５ 積算値算出手段 １６ 演算手段 １７ 制御手段 ２４ ヒータ付触媒 ４１ 制御回路 ４２ 半導体リレー ４３ 電流センサ ＲH ヒータ抵抗
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F01N 3/20 F01N 3/24 F01N 9/00
Claims (1)
- 【請求項１】 内燃機関の排気通路に設置された排ガス
浄化を行なうための触媒と、通電手段により通電される
ことにより上記触媒を加熱する加熱手段とを有する排ガ
ス浄化装置において、 前記内燃機関の機関回転数を算出する積算値算出手段
と、 前記通電手段による前記加熱手段への通電電流と通電時
間及び前記積算値算出手段よりの機関回転数の積算値と
から、前記触媒に残るエネルギーを演算算出する演算手
段と、 算出された前記エネルギーが、設定した基準値を越えた
とき前記通電手段による前記加熱手段への通電を停止制
御する制御手段とを具備することを特徴とする内燃機関
の排ガス浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4018931A JP2845004B2 (ja) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | 内燃機関の排ガス浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP4018931A JP2845004B2 (ja) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | 内燃機関の排ガス浄化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05214927A JPH05214927A (ja) | 1993-08-24 |
| JP2845004B2 true JP2845004B2 (ja) | 1999-01-13 |
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ID=11985388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP (1) | JP2845004B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
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-
1992
- 1992-02-04 JP JP4018931A patent/JP2845004B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05214927A (ja) | 1993-08-24 |
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