JP2616855B2 - 歯付ベルト - Google Patents
歯付ベルトInfo
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- toothed belt
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- nitrile rubber
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は歯付ベルトに係り、特性
の異なるゴム組成物を用いることにより耐熱性および耐
歯欠け性に優れる歯付ベルトに関する。
の異なるゴム組成物を用いることにより耐熱性および耐
歯欠け性に優れる歯付ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】歯付ベルトは平ベルトやＶベルトと異な
り滑りのない確実伝動が可能で、また歯車やチェーンの
確実伝動に比べて給油を必要としない等の利点を有して
いるため、近年需要が急速に増大している。特に、自動
車のオーバーヘッドカム軸（ＯＨＣ）の伝動駆動にあっ
てはその進出が顕著である。
り滑りのない確実伝動が可能で、また歯車やチェーンの
確実伝動に比べて給油を必要としない等の利点を有して
いるため、近年需要が急速に増大している。特に、自動
車のオーバーヘッドカム軸（ＯＨＣ）の伝動駆動にあっ
てはその進出が顕著である。
【０００３】ところが、近年、省エネルギー化、コンパ
クト化の社会的要請を背景に、自動車のエンジンルーム
周辺の雰囲気温度は従来に比べて上昇してきている。こ
れに伴い歯付ベルトの使用環境温度も高くなってきた。
従来、歯付ベルトは主としてクロロプレンゴムが使用さ
れてきたが、高温雰囲気下では、硬化したベルト歯元部
で早期にクラックを生じるという問題が発生した。
クト化の社会的要請を背景に、自動車のエンジンルーム
周辺の雰囲気温度は従来に比べて上昇してきている。こ
れに伴い歯付ベルトの使用環境温度も高くなってきた。
従来、歯付ベルトは主としてクロロプレンゴムが使用さ
れてきたが、高温雰囲気下では、硬化したベルト歯元部
で早期にクラックを生じるという問題が発生した。
【０００４】このような歯付ベルトの早期破損現象に対
し、従来よりクロロプレンゴムの耐熱性の改善が検討さ
れ、ある程度の改良が行われてきたもののクロロプレン
ゴムを使用している限り限界があり、現在のところ充分
な効果を得るには至っていない。このため、耐熱性の優
れるクロロスルフォン化ポリエチレンゴム、水素化ニト
リルゴム等のゴムの使用が検討されている。特に、水素
化ニトリルゴムは優れた耐熱性を有しており、歯付ベル
トに適した材料として種々の研究が行われ、例えば特開
昭６２−１５９８２７号公報には水素化ニトリルゴムを
用いた歯付ベルトが開示されている。
し、従来よりクロロプレンゴムの耐熱性の改善が検討さ
れ、ある程度の改良が行われてきたもののクロロプレン
ゴムを使用している限り限界があり、現在のところ充分
な効果を得るには至っていない。このため、耐熱性の優
れるクロロスルフォン化ポリエチレンゴム、水素化ニト
リルゴム等のゴムの使用が検討されている。特に、水素
化ニトリルゴムは優れた耐熱性を有しており、歯付ベル
トに適した材料として種々の研究が行われ、例えば特開
昭６２−１５９８２７号公報には水素化ニトリルゴムを
用いた歯付ベルトが開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、水素化
ニトリルゴムの耐熱性はポリマーの水素添加率に支配さ
れ、硫黄加硫系を用いた系では、十分な耐熱性を得るた
めにはゴムの硬度、引張応力（モジュラス）が不十分と
なり、逆に十分なゴムの硬度、引張応力を得るために
は、耐熱性が不十分で硬化しやすくなる問題があった。
従来は、ベルトがプーリに噛み合う時に伸張変形を繰り
返すベルト背部と最も応力集中を受ける歯元部をもつベ
ルト歯部に、同一の水素化ニトリルゴムを使用していた
ため、どちらか一方の部位が犠牲を受けていた。例え
ば、ベルト歯部の特性にあう水素化ニトリルゴムを使用
すれば、ベルト背部は十分な耐熱性が得られずに背部か
らクラックが発生した。逆に、ベルト背部の特性にあう
水素化ニトリルゴムを使用すれば、ベルト歯部としては
ゴムの硬度、引張応力が不十分であり、歯元部からクラ
ックが発生した。本発明はこのような点を改善して、耐
熱性と耐歯欠け性に優れる歯付ベルトを提供することを
目的とする。
ニトリルゴムの耐熱性はポリマーの水素添加率に支配さ
れ、硫黄加硫系を用いた系では、十分な耐熱性を得るた
めにはゴムの硬度、引張応力（モジュラス）が不十分と
なり、逆に十分なゴムの硬度、引張応力を得るために
は、耐熱性が不十分で硬化しやすくなる問題があった。
従来は、ベルトがプーリに噛み合う時に伸張変形を繰り
返すベルト背部と最も応力集中を受ける歯元部をもつベ
ルト歯部に、同一の水素化ニトリルゴムを使用していた
ため、どちらか一方の部位が犠牲を受けていた。例え
ば、ベルト歯部の特性にあう水素化ニトリルゴムを使用
すれば、ベルト背部は十分な耐熱性が得られずに背部か
らクラックが発生した。逆に、ベルト背部の特性にあう
水素化ニトリルゴムを使用すれば、ベルト歯部としては
ゴムの硬度、引張応力が不十分であり、歯元部からクラ
ックが発生した。本発明はこのような点を改善して、耐
熱性と耐歯欠け性に優れる歯付ベルトを提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明の特徴とす
るところは、長手方向に沿って配置した複数の歯部と、
心線を埋設した背部を有し、上記歯部の表面に歯布を被
覆した歯付ベルトにおいて、背部表面ゴム層にヨウ素価
（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の硫黄加硫系を用
いた水素化ニトリルゴム組成物を用い、これに接する歯
部側ゴム層にはヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５以上の
硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物または硫
黄加硫系を用いたニトリルゴム組成物を用いる点にあ
る。また、前記背部表面ゴム層の体積は歯部側ゴム層の
それより４倍以下である。
るところは、長手方向に沿って配置した複数の歯部と、
心線を埋設した背部を有し、上記歯部の表面に歯布を被
覆した歯付ベルトにおいて、背部表面ゴム層にヨウ素価
（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の硫黄加硫系を用
いた水素化ニトリルゴム組成物を用い、これに接する歯
部側ゴム層にはヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５以上の
硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物または硫
黄加硫系を用いたニトリルゴム組成物を用いる点にあ
る。また、前記背部表面ゴム層の体積は歯部側ゴム層の
それより４倍以下である。
【０００７】図１は本発明に係る歯付ベルトの側面図
で、歯付ベルト１は長手方向に沿って複数の歯部２と、
ガラス繊維コードあるいはアラミド繊維コードからなる
心線３を埋設した背部４とからなり、上記歯部２の表面
には歯布５が貼着されている。そして、背部表面ゴム層
６と歯部側ゴム層７とは異質のゴム組成物が使用され、
背部表面ゴム層６は一定厚みになっている。一方、図２
に示す歯付ベルトでは、背部表面ゴム層６は歯部２まで
浸入し、ベルト長手方向に至って波形状になり、また歯
部側ゴム層７も背部４内に浸入している。
で、歯付ベルト１は長手方向に沿って複数の歯部２と、
ガラス繊維コードあるいはアラミド繊維コードからなる
心線３を埋設した背部４とからなり、上記歯部２の表面
には歯布５が貼着されている。そして、背部表面ゴム層
６と歯部側ゴム層７とは異質のゴム組成物が使用され、
背部表面ゴム層６は一定厚みになっている。一方、図２
に示す歯付ベルトでは、背部表面ゴム層６は歯部２まで
浸入し、ベルト長手方向に至って波形状になり、また歯
部側ゴム層７も背部４内に浸入している。
【０００８】歯付ベルトの背部４は、ベルトピッチライ
ンより外側に位置しているため、ベルトがプーリに噛み
合った時に常に引張り力を受け、またテンションプーリ
と常に接触しているため、相応の硬度、応力そして耐熱
性が要求される。そのため、前記背部表面ゴム層６に
は、ヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の硫
黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物が使用され
る。このゴム組成物における耐熱性と機械的強度はポリ
マーの水素添加率に支配され、水素添加率が高いほど、
即ちヨウ素価が低いほど耐熱性が優れるが、硫黄加硫系
では架橋密度が低くなる。しかし、ヨウ素価（ｇ／１０
０ｇ）が５未満になると、硫黄加硫系では加硫が難しく
なる。また、ヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５を越える
と、硫黄加硫系では加硫しやすくなって硬度、応力が高
くなるものの、耐熱性が劣ることになる。従って、十分
な硬度、応力と十分な耐熱性を有するためには、ヨウ素
価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の水素化ニトリ
ルゴムを用いる必要がある。
ンより外側に位置しているため、ベルトがプーリに噛み
合った時に常に引張り力を受け、またテンションプーリ
と常に接触しているため、相応の硬度、応力そして耐熱
性が要求される。そのため、前記背部表面ゴム層６に
は、ヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の硫
黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物が使用され
る。このゴム組成物における耐熱性と機械的強度はポリ
マーの水素添加率に支配され、水素添加率が高いほど、
即ちヨウ素価が低いほど耐熱性が優れるが、硫黄加硫系
では架橋密度が低くなる。しかし、ヨウ素価（ｇ／１０
０ｇ）が５未満になると、硫黄加硫系では加硫が難しく
なる。また、ヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５を越える
と、硫黄加硫系では加硫しやすくなって硬度、応力が高
くなるものの、耐熱性が劣ることになる。従って、十分
な硬度、応力と十分な耐熱性を有するためには、ヨウ素
価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の水素化ニトリ
ルゴムを用いる必要がある。
【０００９】一方、歯付ベルトの歯部２は、プーリと噛
み合って動力を伝達する機能を有しており、特に歯元部
８は心線３との間で大きな剪断力を受け、また心線３か
ら離れる方向の力を受けているため、とりわけクラック
が発生しやすい領域になっており、背部４より高い硬度
および応力が望まれる。従って、歯部側ゴム層７にはよ
り高い硬度および応力を得るためヨウ素価（ｇ／１００
ｇ）が１５以上の硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴ
ム組成物またはニトリルゴム組成物が使用される。背部
表面ゴム層６に用いるヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が５以
上で１５未満の硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム
組成物を歯部側ゴム層７に用いると、硬度および応力が
十分でないために早期に歯元部８でクラックが生じてベ
ルトが破損する。
み合って動力を伝達する機能を有しており、特に歯元部
８は心線３との間で大きな剪断力を受け、また心線３か
ら離れる方向の力を受けているため、とりわけクラック
が発生しやすい領域になっており、背部４より高い硬度
および応力が望まれる。従って、歯部側ゴム層７にはよ
り高い硬度および応力を得るためヨウ素価（ｇ／１００
ｇ）が１５以上の硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴ
ム組成物またはニトリルゴム組成物が使用される。背部
表面ゴム層６に用いるヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が５以
上で１５未満の硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム
組成物を歯部側ゴム層７に用いると、硬度および応力が
十分でないために早期に歯元部８でクラックが生じてベ
ルトが破損する。
【００１０】前記背部表面ゴム層６と歯部側ゴム層７と
の体積比は、歯部側ゴム層７の体積１に対して背部表面
ゴム層７が４以下、好ましくは２以下である。４を越え
ると歯部２は背部表面ゴム層６によって大きく占められ
るために、機械的強度に欠け、早期に歯元部８にクラッ
クが生じてしまう。また、背部表面ゴム層６の厚さは少
なくとも０．１ｍｍ以上でなければならず、これより薄
くすると耐熱性の効果が充分に発揮されない。
の体積比は、歯部側ゴム層７の体積１に対して背部表面
ゴム層７が４以下、好ましくは２以下である。４を越え
ると歯部２は背部表面ゴム層６によって大きく占められ
るために、機械的強度に欠け、早期に歯元部８にクラッ
クが生じてしまう。また、背部表面ゴム層６の厚さは少
なくとも０．１ｍｍ以上でなければならず、これより薄
くすると耐熱性の効果が充分に発揮されない。
【００１１】使用する歯布５は、緯糸方向（ベルト長手
方向）に伸縮性を有する平織物、綾織物、朱子織物等で
ある。更に伸縮性を増大するために前記平織帆布、綾織
帆布、朱子織帆布に他の低配向ポリエステル合成繊維糸
を編成して編布として被覆するようにしてもよい。上記
歯布５は先ず織物を編成する緯糸、経糸の表面にＲＦＬ
液、イソシアネート溶液、エポキシ溶液の硬化物、ある
いはゴム糊からなる接着層によって被覆されている。
方向）に伸縮性を有する平織物、綾織物、朱子織物等で
ある。更に伸縮性を増大するために前記平織帆布、綾織
帆布、朱子織帆布に他の低配向ポリエステル合成繊維糸
を編成して編布として被覆するようにしてもよい。上記
歯布５は先ず織物を編成する緯糸、経糸の表面にＲＦＬ
液、イソシアネート溶液、エポキシ溶液の硬化物、ある
いはゴム糊からなる接着層によって被覆されている。
【００１２】また、上記心線３は通常ガラス繊維コード
あるいはアラミド繊維コード等である。ガラス繊維コー
ド構成の代表的な例としては、直径８〜１０μの無アル
カリガラスフィラメントを多数本集束したストランドを
３本集めて下撚り数５〜２５回／１０ｃｍに下撚りして
子なわとし、この子なわを０本ないし１３本集めて下撚
りと逆方向に上撚り数３〜１３回／１０ｃｍで上撚りし
たコードであり、具体的にはＥＣＧ１５０−３／６〜３
／１３である。アラミド繊維コードは１〜６デニールの
フィラメントを１００〜１０００本集束した原糸であ
る。
あるいはアラミド繊維コード等である。ガラス繊維コー
ド構成の代表的な例としては、直径８〜１０μの無アル
カリガラスフィラメントを多数本集束したストランドを
３本集めて下撚り数５〜２５回／１０ｃｍに下撚りして
子なわとし、この子なわを０本ないし１３本集めて下撚
りと逆方向に上撚り数３〜１３回／１０ｃｍで上撚りし
たコードであり、具体的にはＥＣＧ１５０−３／６〜３
／１３である。アラミド繊維コードは１〜６デニールの
フィラメントを１００〜１０００本集束した原糸であ
る。
【００１３】これらのコードはＲＦＬ処理およびオーバ
ーコート処理されるが、ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマ
リンとの初期縮合物をラテックスに混合したものであ
り、この場合レゾルシンとホルマリンのモル比は１：
０．５〜３にすることが接着力を高めるうえで好適であ
る。また、レゾルシンとホルマリンの初期縮合物は、こ
れをラテックスのゴム分１００重量部に対しての樹脂分
が２〜１００重量部になるようにラテックスと混合した
うえ、全固形濃度を５〜４０％濃度に調節される。
ーコート処理されるが、ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマ
リンとの初期縮合物をラテックスに混合したものであ
り、この場合レゾルシンとホルマリンのモル比は１：
０．５〜３にすることが接着力を高めるうえで好適であ
る。また、レゾルシンとホルマリンの初期縮合物は、こ
れをラテックスのゴム分１００重量部に対しての樹脂分
が２〜１００重量部になるようにラテックスと混合した
うえ、全固形濃度を５〜４０％濃度に調節される。
【００１４】上記ラテックスはスチレン・ブタジエン・
ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルフォン化ポリ
エチレン、水素化ニトリルゴム、エピクロルヒドリン、
天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、オレフィン−ビ
ニルエステル共重合体等であるが、本発明では背部表面
ゴム層６と歯部側ゴム層７とに水素化ニトリルゴム組成
物またはニトリルゴム組成物を使用するため、好ましく
はスチレン・ブタジエン・ビニルピリジン三元共重合
体、水素化ニトリルゴムラテックスがよい。
ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルフォン化ポリ
エチレン、水素化ニトリルゴム、エピクロルヒドリン、
天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、オレフィン−ビ
ニルエステル共重合体等であるが、本発明では背部表面
ゴム層６と歯部側ゴム層７とに水素化ニトリルゴム組成
物またはニトリルゴム組成物を使用するため、好ましく
はスチレン・ブタジエン・ビニルピリジン三元共重合
体、水素化ニトリルゴムラテックスがよい。
【００１５】
【作用】本発明の歯付ベルトにおいては、ベルトピッチ
ラインより外側に位置している背部４が、ベルトがプー
リに噛み合った時に常に引張り力を受け、又は背面部は
常にテンションプーリと接するため、相応の硬度、応力
と十分な耐熱性が要求され、一方歯部２はプーリと噛み
合って動力を伝達する機能を有しており、特に歯元部８
が心線３との間で大きな剪断力を受け、また心線３から
離れる方向の力を受けているため、クラックの発生しや
すい領域になっているところから、背部４より高い硬度
と応力が要求される。そのため、背部４と歯部２にそれ
ぞれ特性の異なるゴム組成物を使用することにより、こ
れらの欠点を補っている。
ラインより外側に位置している背部４が、ベルトがプー
リに噛み合った時に常に引張り力を受け、又は背面部は
常にテンションプーリと接するため、相応の硬度、応力
と十分な耐熱性が要求され、一方歯部２はプーリと噛み
合って動力を伝達する機能を有しており、特に歯元部８
が心線３との間で大きな剪断力を受け、また心線３から
離れる方向の力を受けているため、クラックの発生しや
すい領域になっているところから、背部４より高い硬度
と応力が要求される。そのため、背部４と歯部２にそれ
ぞれ特性の異なるゴム組成物を使用することにより、こ
れらの欠点を補っている。
【００１６】即ち、背部４の背部表面ゴム層６には、十
分な硬度および応力と十分な耐熱性を有するようにヨウ
素価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の硫黄加硫系
を用いた水素化ニトリルゴム組成物を使用し、また歯部
側ゴム層７には特に背部４より高い硬度および応力を得
るためヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５以上の硫黄加硫
系を用いた水素化ニトリルゴム組成物またはニトリルゴ
ム組成物を使用し、これによって耐熱性、耐歯欠け性に
優れる歯付ベルトを得ることができる。
分な硬度および応力と十分な耐熱性を有するようにヨウ
素価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の硫黄加硫系
を用いた水素化ニトリルゴム組成物を使用し、また歯部
側ゴム層７には特に背部４より高い硬度および応力を得
るためヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５以上の硫黄加硫
系を用いた水素化ニトリルゴム組成物またはニトリルゴ
ム組成物を使用し、これによって耐熱性、耐歯欠け性に
優れる歯付ベルトを得ることができる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
する。 実施例１ ガラス心線としてＥＣＧ１５０を３本引き揃えて、レゾ
ルシン１重量％、３７％ホルマリン１重量％、ビニル・
ピリジン−ＳＢＲラテックス１８重量％、脱イオン水８
０重量％からなるＲＦＬ処理液に浸漬し、乾燥、ベーキ
ング後、下撚り数を１６回／１０ｃｍにしたものを１３
本揃えて上撚り数を８回／１０ｃｍで上撚りし、ゴム糊
に浸漬し、熱処理してＥＣＧ１５０−３／１３の構成を
もつガラス繊維コードを得た。
する。 実施例１ ガラス心線としてＥＣＧ１５０を３本引き揃えて、レゾ
ルシン１重量％、３７％ホルマリン１重量％、ビニル・
ピリジン−ＳＢＲラテックス１８重量％、脱イオン水８
０重量％からなるＲＦＬ処理液に浸漬し、乾燥、ベーキ
ング後、下撚り数を１６回／１０ｃｍにしたものを１３
本揃えて上撚り数を８回／１０ｃｍで上撚りし、ゴム糊
に浸漬し、熱処理してＥＣＧ１５０−３／１３の構成を
もつガラス繊維コードを得た。
【００１８】一方、歯布は緯糸に６．６ナイロンウーリ
ー加工糸を用い、経糸に工業用６．６ナイロンを用いた
ベルト断面上での厚みが０．２０ｍｍの綾織物で、水素
化ニトリルゴムで処理を施したものを用いた。そして、
背部表面ゴム層と歯部側ゴム層は表１に示す水素化ニト
リルゴムを主原料とするゴム組成物を用いた。表２は表
１におけるゴム組成物の加硫物性を示す。
ー加工糸を用い、経糸に工業用６．６ナイロンを用いた
ベルト断面上での厚みが０．２０ｍｍの綾織物で、水素
化ニトリルゴムで処理を施したものを用いた。そして、
背部表面ゴム層と歯部側ゴム層は表１に示す水素化ニト
リルゴムを主原料とするゴム組成物を用いた。表２は表
１におけるゴム組成物の加硫物性を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】背部表面ゴム層と歯部側ゴム層に相当する
ゴム組成物の所定の厚みを有するシートをダブリング
し、これらの材料を用いて従来の圧入法により図２に示
す歯付ベルトを作製した。得られたベルトは歯ピッチ
８．０ｍｍ、歯数１０５歯で所定の幅を有するＳＴＰＤ
歯型であり、得られたベルトを耐熱走行試験、高負荷走
行試験によりクラックが発生するまでの時間を測定し
た。これらの結果を表３に示す。
ゴム組成物の所定の厚みを有するシートをダブリング
し、これらの材料を用いて従来の圧入法により図２に示
す歯付ベルトを作製した。得られたベルトは歯ピッチ
８．０ｍｍ、歯数１０５歯で所定の幅を有するＳＴＰＤ
歯型であり、得られたベルトを耐熱走行試験、高負荷走
行試験によりクラックが発生するまでの時間を測定し
た。これらの結果を表３に示す。
【００２２】尚、耐熱走行試験では幅１９．１ｍｍの歯
付ベルトを駆動プーリ（歯数２１）、従動プーリ（歯数
４２）に噛み合わせ、両プーリ間にテンションプーリ
（直径５２ｍｍ）を係合させる。走行条件としては雰囲
気温度１２０℃、駆動プーリの回転数７２００ｒｐｍ、
負荷５馬力、初張力１５ｋｇｆである。また、高負荷走
行試験では幅１２．７ｍｍの歯付ベルトを駆動プーリ
（歯数２１）、従動プーリ（歯数４２）に噛み合わせ、
両プーリ間にテンションプーリ（直径５２ｍｍ）を係合
させる。走行条件としては雰囲気温度１２０℃、駆動プ
ーリの回転数７２００ｒｐｍ、負荷８馬力、初張力１５
ｋｇｆである。
付ベルトを駆動プーリ（歯数２１）、従動プーリ（歯数
４２）に噛み合わせ、両プーリ間にテンションプーリ
（直径５２ｍｍ）を係合させる。走行条件としては雰囲
気温度１２０℃、駆動プーリの回転数７２００ｒｐｍ、
負荷５馬力、初張力１５ｋｇｆである。また、高負荷走
行試験では幅１２．７ｍｍの歯付ベルトを駆動プーリ
（歯数２１）、従動プーリ（歯数４２）に噛み合わせ、
両プーリ間にテンションプーリ（直径５２ｍｍ）を係合
させる。走行条件としては雰囲気温度１２０℃、駆動プ
ーリの回転数７２００ｒｐｍ、負荷８馬力、初張力１５
ｋｇｆである。
【００２３】
【表３】
【００２４】この結果、実施例の歯付ベルトは、耐熱性
及び耐歯欠け性において優れていることが判る。
及び耐歯欠け性において優れていることが判る。
【００２５】
【発明の効果】以上のように、本発明の歯付ベルトで
は、背部表面ゴム層には、十分な硬度、応力と十分な耐
熱性を有するヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５
未満の硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物を
使用し、また歯部側ゴム層にはより高い硬度および応力
を得るためヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５以上の硫黄
加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物またはニトリ
ルゴム組成物を使用することによって、耐熱性、耐歯欠
け性に優れる歯付ベルトを得ることができる。
は、背部表面ゴム層には、十分な硬度、応力と十分な耐
熱性を有するヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５
未満の硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物を
使用し、また歯部側ゴム層にはより高い硬度および応力
を得るためヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５以上の硫黄
加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物またはニトリ
ルゴム組成物を使用することによって、耐熱性、耐歯欠
け性に優れる歯付ベルトを得ることができる。
【図１】本発明に係る歯付ベルトの側面図である。
【図２】本発明に係る他の歯付ベルトの側面図である。
１ 歯付ベルト ２ 歯部 ３ 心線 ４ 背部 ５ 歯布 ６ 背部表面ゴム層 ７ 歯部側ゴム層 ８ 歯元部
Claims (2)
- 【請求項１】 長手方向に沿って配置した複数の歯部
と、心線を埋設した背部とを有し、上記歯部の表面に歯
布を被覆した歯付ベルトにおいて、背部表面ゴム層にヨ
ウ素価（ｇ／１００ｇ）が５以上で１５未満の硫黄加硫
系を用いた水素化ニトリルゴム組成物を用い、これに接
する歯部側ゴム層にはヨウ素価（ｇ／１００ｇ）が１５
以上の硫黄加硫系を用いた水素化ニトリルゴム組成物ま
たは硫黄加硫系を用いたニトリルゴム組成物を用いるこ
とを特徴とする歯付ベルト。 - 【請求項２】 背部表面ゴム層の体積は、歯部側ゴム層
の体積より４倍以下で、且つ背部表面ゴム層の厚みが少
なくとも０．１ｍｍ以上である請求項１記載の歯付ベル
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3326566A JP2616855B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | 歯付ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3326566A JP2616855B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | 歯付ベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05141480A JPH05141480A (ja) | 1993-06-08 |
| JP2616855B2 true JP2616855B2 (ja) | 1997-06-04 |
Family
ID=18189256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3326566A Expired - Fee Related JP2616855B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | 歯付ベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2616855B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4990109B2 (ja) * | 2007-11-27 | 2012-08-01 | ゲイツ・ユニッタ・アジア株式会社 | 歯付きベルト |
| JP5445922B2 (ja) * | 2009-09-03 | 2014-03-19 | Ｎｏｋ株式会社 | 歯付ベルト |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0434252A (ja) * | 1990-05-29 | 1992-02-05 | Bando Chem Ind Ltd | 耐熱性歯付ベルト |
-
1991
- 1991-11-13 JP JP3326566A patent/JP2616855B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05141480A (ja) | 1993-06-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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