JP2008127488A - ポリマー粒子の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】シードラテックスの存在下に、1種以上のビニル系モノマーを含む反応液を添加してシード乳化重合を行い、ポリマー粒子を製造する方法において、
前記反応液をシード乳化重合時に添加する際に、反応液を、その液圧に応じて遠心力を反応液に付与する分散ノズルを通して、反応器内に添加する工程を有し、分散ノズル開口部の単位面積当たりの吐出流量が、1000〜20000kg/(sec・m2)であることを特徴とするポリマー粒子の製造方法。
【選択図】なし
Description
このような重合反応に使用される反応器をスケールアップする場合、反応器は幾何学的相似になるように設計し、攪拌機は反応器内容物単位体積あたりにかかる攪拌モーターの動力(トルク)がほぼ一定になるように設計、条件設定することが多い。また、反応器内に添加されるトレーサー等の濃度が一定になるまでに要する時間(混合時間)は、反応器のスケールが大きくなるに連れて長くなる。
その結果、シード乳化重合法においては、反応器のスケールアップに伴って逐次添加する反応液の混合時間が長くなり、これに連れて凝集物の発生量が増加することがあった。
また、シード乳化重合時に逐次添加する反応液を、ノズルを介してシャワー状あるいは霧状にして反応器内に添加する方法が提案されている(例えば、特許文献3参照。)。特許文献3では、反応液をシャワー状にして添加する方法として、複数の細孔を有するシャワーノズルを通して反応液を添加する方法が挙げられている。また、反応液を霧状にして添加する方法として、開口部にオリフィス機構等を設けたノズルを通して反応液を添加する方法が挙げられている。
また、特許文献3に記載の方法において、シャワーノズルを使用する方法では、反応液の吐出流量に制限はないものの、反応液を分散させる効果をほとんど有していないため、反応器のスケールを大きくしたり、反応液の添加速度を速めるために吐出流量を増やすと、凝集物の発生を抑制する効果が得られにくくなった。また、開口部にオリフィス機構等を設けたノズルを使用する方法では、反応液を分散させる効果はある程度有しているものの、高圧を必要とするため吐出流量に制限があった。このように、いずれのノズルも、高生産性を目的として吐出流量を増やしたり反応器のスケールを大きくすると、凝集物の発生量の増加を防ぐことが困難となるので、反応液の添加速度や反応器のスケールに限界があった。
ここで、前記分散ノズルから、吐出角を40〜110°として吐出することが好ましい。
本発明のポリマー粒子の製造方法は、1種以上のビニル系モノマーを含む反応液(以下、「反応液」という。)をシード乳化重合時に添加する際に、分散ノズルを通して反応器内に添加する工程を有する。
なお、反応液の添加はシードラテックス存在下で行われる。該シードラテックスは乳化重合やソープフリー重合等、通常の方法により、水系媒体中、重合開始剤の存在下でビニル系モノマーを重合することによって得られるが、特にソープフリー重合が望ましい。また、このとき得られるシードラテックス中のシード粒子の質量平均粒子径は0.2〜1.0μm程度が好ましく、この場合、より顕著に本発明の効果が得られる。
ビニル系モノマーは、得られるポリマー粒子の用途に応じて1種単独で使用しても、2種以上を併用してもよい。
なお、前記反応液に含まれるビニル系モノマーとしては、上述したものを例示することができる。
乳化方法としては特に限定されないが、ホモミキサー等を用いて強攪拌する方法等が例示できる。乳化に使用する界面活性剤や水の配合量および乳化条件は、ビニル系モノマーの配合量や、最終的なポリマー濃度によりコロイド安定性を維持するために必要な量等が変化するため一概には決まらないが、反応液(乳化分散液)中のビニル系モノマー油滴の大きさが20μm以下となるようにすることが望ましい。
また、シードラテックス製造時およびシード乳化重合時の温度は、65〜95℃の範囲内とすることが望ましい。
本発明に使用される分散ノズルは、ノズル内部に旋回羽根等を有しており、液圧に応じた遠心力を反応液に付与することができる。これにより、ノズルから吐出された反応液が広範囲に拡がりながら反応器内に添加されるので、凝集物の発生量の増加を抑制することができる。また、分散ノズルは高圧を必要としないので、吐出流量を広範囲に設定できる。
なお、ノズルから吐出される反応液の拡がり方は、遠心力すなわち液圧(流速)、旋回羽根の角度、ノズル開口部の断面積等で決まるが、分散ノズルにおいては、ノズル開口部の断面積を大きく設定することができる。
分散ノズルの代わりに、複数の細孔を有するシャワータイプのノズルや、開口部にオリフィス機構等を設けた霧状タイプのノズルを用いると、上述したように吐出流量が制限されるので、反応液の添加速度や重合反応器のスケールを大きくしにくくなる。
分散ノズルにて吐出される反応液は、重合反応器内の液面に均一に添加されることが望ましい。具体的には、添加される反応液が重合反応器内の液面の最終的な面積に対して、30〜100%の範囲に常時均一に添加されることが望ましい。
よって本発明のもたらす工業的意義は著大である。
図1に示すように、重合反応器10として攪拌槽11を使用した。攪拌槽11は分散ノズル12と、攪拌軸13と、上段翼14aおよび下段翼14bからなる攪拌翼14と、2枚の板バッフル15とを備えている。なお、攪拌翼14はマックスブレンド翼を使用し、アーム16と、内側ストリップ17と、外側ストリップ18を有する。また、下段翼14bは、下部にフラットパドル19を備えている。攪拌翼14および反応器11の内壁面の材質はSUS304、上段翼径d1と槽径Dとの比はd1/D=0.55、下段翼径d2と槽径Dとの比はd2/D=0.60とした。
ポリマー粒子の質量平均粒子径は、レーザー回折/散乱式粒度分布測定装置(堀場製作所製、LA−910)を用いて測定した。
ラテックスの固形分は、ラテックスを180℃の熱風乾燥機で乾燥させ、乾燥前後でのラテックスの質量を測定して求めた。
図1に示す重合反応器10に、純水8541kgを入れ、30分間十分に窒素ガスを通気し、純水中の溶存酸素を置換した。窒素ガス通気を停止した後、n−ブチルメタクリレート642kgを入れ、17rpmで攪拌しながら80℃に昇温した。内温が80℃に到達後、280kgの純水に溶解させた過硫酸カリウム6kgを重合反応器10内に添加し、ソープフリー重合を開始した(シードラテックスの製造)。
重合開始から60分後、n−ブチルメタクリレート12275kg、メタクリル酸325kg、ジアルキルスルホコハク酸ナトリウム(花王(株)製、商品名:ペレックスO−TP)100kgおよび純水7161kgを混合攪拌して乳化分散液としたものを、分散ノズル12を通して重合反応器10内に200分かけて添加して、シード乳化重合を行った。分散ノズル12は開口部直径が20mmの1流体ノズル(スプレーイングシステムスジャパン株式会社製、商品名:ディストリボジェット・ノズルR)を使用した。開口部の単位面積当たりの吐出流量を5270kg/(sec・m2)、分散ノズル12の吐出角を95°、吐出パターンをフルコーン型とした。その後、80℃で1時間保持して冷却し、ラテックスを得た。
得られたラテックスの固形分は45.1wt%であり、ポリマー粒子の粒子径は765nmであった。
反応完了後のラテックスを150メッシュのナイロンメッシュを用いてろ過し、得られた湿粉(凝集物)を、50℃の熱風乾燥機内で24時間乾燥した後、質量を測定して凝集物発生率(wt%)を次式にて求めた。結果を表1に示す。
凝集物発生率(wt%)=(凝集物の質量)/(全モノマーの質量)×100
吐出角が45°の分散ノズル12を使用したこと以外は実施例1と同様にして、ラテックスを製造した。
得られたラテックスの固形分は45.0wt%であり、ポリマー粒子の粒子径は780nmであった。反応完了後の凝集物発生量を表1に示す。
分散ノズルを使用せず、内径20mmのSUS製配管(直管)を通して重合反応器内にシード乳化重合用の原料を添加させたこと以外は実施例1と同様にして、ラテックスを製造した。なお、配管の吐出角をほぼ0°、配管内径基準の単位面積当たりの吐出流量を5270kg/(sec・m2)とした。
得られたラテックスの固形分は44.2wt%であり、ポリマー粒子の粒子径は770nmであった。反応完了後の凝集物発生量を表1に示す。
分散ノズル12の開口部直径が70mmの1流体ノズル(スプレーイングシステムスジャパン株式会社製、商品名:ディストリボジェット・ノズルR)を使用し、単位面積当たりの吐出流量を表1に示す値にした以外は実施例1と同様にして、ラテックスを製造した。
比較例2で得られたラテックスの固形分は43.8wt%であり、ポリマー粒子の粒子径は各々766nmであった。反応完了後の凝集物発生量を表1に示す。
分散ノズル12の開口部直径が8mmの1流体ノズル(スプレーイングシステムスジャパン株式会社製、商品名:ディストリボジェット・ノズルR)を使用し、単位面積当たりの吐出流量を表1に示す値にした以外は実施例1と同様にして、ラテックスを製造した。添加する際に分散ノズルを通過する乳化分散液の流量が所望な流量に達していなかったため、ポンプを用いて圧送した。
反応終了後に、分散ノズルを分解し開口部内部を確認したところ、固形物が付着しており、開口部が閉塞しかかっていた。
比較例3で得られたラテックスの固形分は45.0wt%、であり、ポリマー粒子の粒子径は各々772nmであった。反応完了後の凝集物発生量を表1に示す。
一方、比較例で得られたラテックスには凝集物が多く含まれていた。
Claims (2)
- シードラテックスの存在下に、1種以上のビニル系モノマーを含む反応液を添加してシード乳化重合を行い、ポリマー粒子を製造する方法において、
前記反応液をシード乳化重合時に添加する際に、反応液を、その液圧に応じて遠心力を反応液に付与する分散ノズルを通して、反応器内に添加する工程を有し、分散ノズル開口部の単位面積当たりの吐出流量が、1000〜20000kg/(sec・m2)であることを特徴とするポリマー粒子の製造方法。 - 前記分散ノズルから、吐出角を40〜110°として吐出することを特徴とする請求項1に記載のポリマー粒子の製造方法。
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