JP2007071475A - 三重効用吸収冷凍機 - Google Patents

Abstract

【課題】 エネルギーロスを抑制することができる三重効用吸収冷凍機を提供すること。
【解決手段】 溶液Ｓを濃度が低下した希溶液Ｓｗとする吸収器Ａと、希溶液Ｓｗを加熱し冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる低温再生器Ｇ１と、希溶液Ｓｗを加熱し低温再生器Ｇ１におけるよりも高い温度で冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる中温再生器Ｇ２と、導入した希溶液Ｓｗを加熱することにより中温再生器Ｇ２におけるよりも高い温度で冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる高温再生器Ｇ３と、吸収器Ａから希溶液Ｓｗを中温再生器Ｇ２に送液する中温溶液ポンプ１２と、吸収器Ａから希溶液Ｓｗを高温再生器Ｇ３に送液する高温溶液ポンプ１３とを備える三重効用吸収冷凍機１とすると、中温再生器の入口に抵抗を設けることなく高温再生器及び中温再生器に適切な量の希溶液を安定的に供給することができ、エネルギーロスを抑制することができる。
【選択図】 図１

Description

本発明は三重効用吸収冷凍機に関し、特にエネルギーロスを抑制すると共に、各再生器への溶液の安定供給が可能となる三重効用吸収冷凍機に関するものである。

近年、地球環境保全意識が高まる一方でエネルギー消費の著しい増加が環境に及ぼす影響が懸念されている。いわゆる京都議定書の発効が確定した今日においては、各国に定められた温室効果ガスの削減目標を達成するため、さらなる省エネルギーの推進を図ることが喫緊の課題となっている。そのような中、業務用を中心に事務所やビル等で幅広く採用される吸収冷凍機として、より省エネルギー性の高い三重効用吸収冷凍機の普及が期待されている。

三重効用吸収冷凍機は、吸収冷凍機において、吸収器で冷媒を吸収した希溶液から最も高い温度で冷媒を蒸発させる高温再生器と、高温再生器よりも低い温度で希溶液から冷媒を蒸発させる中温再生器と、中温再生器よりも低い温度で希溶液から冷媒を蒸発させる低温再生器との３つの再生器を有し、高温再生器で蒸発した冷媒蒸気を中温再生器に導いてこの冷媒蒸気の熱で希溶液から冷媒を蒸発させ、中温再生器で蒸発した冷媒蒸気を低温再生器に導いてこの冷媒蒸気の熱で希溶液から冷媒を蒸発させることにより、再生器に投入する熱量（又は熱を発生させるための燃料）を削減して省エネルギーを図っている。従来、三重効用吸収冷凍機は、吸収器で冷媒を吸収した希溶液を、１台のポンプで高温再生器、中温再生器、低温再生器の各再生器に送液しているものが多かった（例えば特許文献１参照）。
特開２０００−１７１２３号公報（図１等）

しかしながら、１台のポンプで３つの各再生器に送液すると、高揚程で大流量のポンプが必要となる。また、最も圧力が高い高温再生器の内圧でポンプの必要揚程を決定するため、中温再生器及び低温再生器への希溶液の流入量を調節するためにこれら２つの再生器の入口に高温再生器とそれぞれの再生器との圧力差に相当する圧力損失を有する部材（弁等）を設ける必要があり、これがエネルギーロスとなっていた。また、高温再生器の内圧の変動に応じてポンプの回転速度を調節すると、中温再生器及び低温再生器への希溶液の安定した供給を行うために、各再生器の入口側もしくは出口側に制御バルブを設ける必要がある。

本発明は上述の課題に鑑み、エネルギーロスを抑制すると共に、各再生器への溶液の安定供給が可能となる三重効用吸収冷凍機を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明に係る三重効用吸収冷凍機は、例えば図１に示すように、冷媒蒸気Ｖｓを溶液Ｓで吸収し、溶液Ｓを濃度が低下した希溶液Ｓｗとする吸収器Ａと；吸収器Ａから希溶液Ｓｗを導入し、希溶液Ｓｗを加熱することにより冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる低温再生器Ｇ１と；吸収器Ａから希溶液Ｓｗを導入し、希溶液Ｓｗを加熱することにより低温再生器Ｇ１におけるよりも高い温度で冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる中温再生器Ｇ２と；吸収器Ａから希溶液Ｓｗを導入し、希溶液Ｓｗを加熱することにより中温再生器Ｇ２におけるよりも高い温度で冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる高温再生器Ｇ３と；吸収器Ａから希溶液Ｓｗを中温再生器Ｇ２に送液する中温溶液ポンプ１２と；吸収器Ａから希溶液Ｓｗを高温再生器Ｇ３に送液する、中温溶液ポンプ１２とは別の高温溶液ポンプ１３とを備える。

このように構成すると、希溶液を、中温再生器に送液する中温溶液ポンプと、高温再生器に送液する高温溶液ポンプとを備えるので、中温再生器の入口に大きな抵抗を設けることなく高温再生器及び中温再生器に適切な量の希溶液を安定的に供給することができ、エネルギーロスを抑制することができる。また、中温再生器と低温再生器とが並列に配置され、中温溶液ポンプが低温再生器にも希溶液を送液する場合は、低温再生器の入口に大きな抵抗を設けることなく高温再生器、中温再生器及び低温再生器に適切な量の希溶液を安定的に供給することができ、エネルギーロスを抑制することができる。

また、請求項２に記載の発明に係る三重効用吸収冷凍機は、例えば図１に示すように、請求項１に記載の三重効用吸収冷凍機において、高温再生器Ｇ３が、希溶液Ｓｗから冷媒を蒸発させて濃度が上昇した高温濃溶液Ｓｈ３を導出する側に、高温濃溶液Ｓｈ３を溜める高温再生器溶液溜まり２３を有し；中温再生器Ｇ２が、希溶液Ｓｗから冷媒を蒸発させて濃度が上昇した中温濃溶液Ｓｈ２を導出する側に、中温濃溶液Ｓｈ２を溜める中温再生器溶液溜まり２２を有し；高温再生器溶液溜まり２３内もしくは高温再生器Ｇ３の本体内の高温濃溶液Ｓｈ３の液面が第１の所定の液面高さになるように高温溶液ポンプ１３の吐出量を調節すると共に、中温再生器溶液溜まり２２内もしくは中温再生器Ｇ２の本体内の中温濃溶液Ｓｈ２が第２の所定の液面高さになるように中温溶液ポンプ１２の吐出量を調節する制御装置６０を備える。ここで、高温再生器Ｇ３の本体とは、典型的には、高温再生器溶液溜まり２３とは別の、高温再生器Ｇ３の主要部である。また、中温再生器Ｇ２の本体とは、典型的には、中温再生器溶液溜まり２２とは別の、中温再生器Ｇ２の主要部である。

このように構成すると、高温再生器溶液溜まり内もしくは高温再生器の本体内の高温濃溶液の液面が第１の所定の液面高さになるように高温溶液ポンプの吐出量を調節すると共に、中温再生器溶液溜まり内もしくは中温再生器の本体内の中温濃溶液が第２の所定の液面高さになるように中温溶液ポンプの吐出量を調節するので、高温再生器内の高温濃溶液及び中温再生器内の中温濃溶液が、各再生器で蒸発した冷媒に混じって排出されることがない。

また、請求項３に記載の発明に係る三重効用吸収冷凍機は、例えば図１に示すように、請求項２に記載の三重効用吸収冷凍機において、高温再生器Ｇ３内の圧力を検知する高温圧力検知器６３と；高温再生器溶液溜まり２３内もしくは高温再生器Ｇ３の本体内の高温濃溶液Ｓｈ３の高位液面及び低位液面を検知する高温液面検知器６６と；中温再生器２２内の圧力を検知する中温圧力検知器６２と；中温再生器溶液溜まり２２内もしくは中温再生器Ｇ２の本体内の中温濃溶液Ｓｈ２の高位液面及び低位液面を検知する中温液面検知器６５とを備え；制御装置６０が、高温溶液ポンプ１３の回転速度を、高温圧力検知器６３で検知した圧力に基づいて調節しつつ高温液面検知器６６が高位液面を検知したときに低下させ低位液面を検知したときに上昇させると共に、中温溶液ポンプ１２の回転速度を、中温圧力検知器６２で検知した圧力に基づいて調節しつつ中温液面検知器６５が高位液面を検知したときに低下させ低位液面を検知したときに上昇させるように構成されている。

このように構成すると、高温再生器及び中温再生器おいて、各再生器内の圧力を基準として対応する溶液ポンプの回転速度を調節して、各再生器の溶液溜まりもしくは各再生器の本体内の液面によって対応する溶液ポンプの回転速度を補正するので、各再生器内の溶液液面の安定性が増す。

また、請求項４に記載の発明に係る三重効用吸収冷凍機は、例えば図２に示すように、請求項３に記載の三重効用吸収冷凍機において、高温圧力検知器６３（例えば図１参照）に代えて、高温再生器Ｇ３内の希溶液Ｓｗを加熱して蒸発した冷媒が凝縮した高温凝縮冷媒Ｖｆ３の温度を検知する高温冷媒温度検知器６９を備え；中温圧力検知器６２（例えば図１参照）に代えて、中温再生器Ｇ２内の希溶液Ｓｗを加熱して蒸発した冷媒が凝縮した中温凝縮冷媒Ｖｆ２の温度を検知する中温冷媒温度検知器６８を備え；制御装置６０が、高温圧力検知器６３（例えば図１参照）で検知した圧力に代えて高温冷媒温度検知器６９で検知した温度に基づいて高温溶液ポンプ１３の回転速度を調節し、中温圧力検知器６２（例えば図１参照）で検知した圧力に代えて中温冷媒温度検知器６８で検知した温度に基づいて中温溶液ポンプ１２の回転速度を調節するように構成されている。

このように構成すると、高温再生器及び中温再生器内の圧力と相関関係を有する高温凝縮冷媒及び中温凝縮冷媒の温度を基準として対応する溶液ポンプの回転速度を調節し、各再生器の溶液溜まりの液面によって対応する溶液ポンプの回転速度を補正するので、各再生器内の溶液液面の安定性が増す。

本発明に係る三重効用吸収冷凍機によれば、希溶液を、中温再生器に送液する中温溶液ポンプと、高温再生器に送液する高温溶液ポンプとを備えるので、中温再生器の入口に大きな抵抗を設けることなく高温再生器及び中温再生器に適切な量の希溶液を安定的に供給することができ、エネルギーロスを抑制することができる。また、中温再生器と低温再生器とが並列に配置され、中温溶液ポンプが低温再生器にも希溶液を送液する場合は、低温再生器の入口に大きな抵抗を設けることなく高温再生器、中温再生器及び低温再生器に適切な量の希溶液を安定的に供給することができ、エネルギーロスを抑制することができる。

以下、図面を参照して、本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において、互いに同一又は相当する装置には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。なお、図１、２、３、４（ａ）中、破線は制御信号を表す。
まず図１を参照して、本発明の実施の形態に係る三重効用吸収冷凍機１（以下単に「吸収冷凍機１」という。）の構成について説明する。図１は、本発明の実施の形態に係る吸収冷凍機１を示す模式的系統図である。吸収冷凍機１は、吸収器Ａと、低温再生器Ｇ１と、中温再生器Ｇ２と、高温再生器Ｇ３と、凝縮器Ｃと、蒸発器Ｅと、中温溶液ポンプ１２と、高温溶液ポンプ１３と、低温溶液熱交換器３１と、中温溶液熱交換器３２と、高温溶液熱交換器３３と、制御装置６０とを備えている。

吸収器Ａは、蒸発器Ｅで発生した冷媒蒸気Ｖｓを溶液Ｓに吸収させる装置である。典型的には、冷媒として水が、溶液Ｓとして臭化リチウム（ＬｉＢｒ）が用いられるが、これに限らず他の冷媒、溶液（吸収剤）の組み合わせで使用してもよい。吸収器Ａには、溶液Ｓが冷媒蒸気Ｖｓを吸収したとき発生する吸収熱を奪う冷却水ｑを流すための冷却水管７１が内部に配設されている。また、吸収器Ａには、各再生器Ｇ１〜Ｇ３で再生され、濃度が高くなった溶液Ｓを散布する濃溶液散布ノズル７２が冷却水管７１の上方に配設されている。吸収器Ａは、その下部が、冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した希溶液Ｓｗを貯留する貯留部７３となっている。貯留部７３には、希溶液Ｓｗを低温再生器Ｇ１及び中温再生器Ｇ２に向けて導出する希溶液導出管４２と、希溶液Ｓｗを高温再生器Ｇ３に向けて導出する希溶液導出管４３とが接続されている。吸収器Ａは蒸発器Ｅと上部で連通しており、蒸発器Ｅで蒸発した冷媒蒸気Ｖｓを吸収器Ａに導入することができるように構成されている。

低温再生器Ｇ１は、吸収器Ａから希溶液Ｓｗを導入し、希溶液Ｓｗを加熱することにより冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる装置である。低温再生器Ｇ１内の上部には、導入した希溶液Ｓｗを散布する希溶液散布ノズル５１ａが配設されている。また、低温再生器Ｇ１には、希溶液Ｓｗを加熱する加熱源としての冷媒蒸気Ｖｍを流すための加熱用蒸気管５１が希溶液散布ノズル５１ａの下方に配設されている。この、加熱用蒸気管５１が配設される部分を、低温再生器Ｇ１の本体ということとする。加熱用蒸気管５１には、中温再生器Ｇ２で蒸発した中温冷媒蒸気Ｖｓ２と、高温再生器Ｇ３で蒸発した高温冷媒蒸気Ｖｓ３が中温再生器Ｇ２で凝縮した高温凝縮冷媒Ｖｆ３とが混合した冷媒蒸気Ｖｍが導入される。低温再生器Ｇ１は凝縮器Ｃと上部で連通しており、冷媒蒸気Ｖｍの熱で希溶液Ｓｗから蒸発した低温冷媒蒸気Ｖｓ１が凝縮器Ｃに移動することができるように構成されている。

また、低温再生器Ｇ１の下部には、希溶液Ｓｗ中から冷媒が蒸発して濃度が上昇した低温濃溶液Ｓｈ１を溜める低温再生器溶液溜まり２１が設けられている。低温再生器溶液溜まり２１は、典型的には、低温再生器Ｇ１の下部に低温再生器Ｇ１と一体となって形成されているが、例えば所定の容積を有するタンクを低温再生器Ｇ１から物理的に離して配管で接続して形成されていても低温再生器Ｇ１の一部であるものとする。また、低温再生器溶液溜まり２１は、タンクのような形状ではなく、配管であってもよい。低温再生器溶液溜まり２１が低温再生器Ｇ１と一体となっている場合は、低温再生器Ｇ１の本体が低温再生器溶液溜まり２１を兼ねることがある。低温再生器溶液溜まり２１には、低温濃溶液Ｓｈ１を導出する低温濃溶液導出管４４が接続されている。低温濃溶液導出管４４は、低温溶液熱交換器３１を介した後に高温濃溶液導出管４６と合流し、吸収器Ａの濃溶液散布ノズル７２に接続されている。

中温再生器Ｇ２は、吸収器Ａから希溶液Ｓｗを導入し、希溶液Ｓｗを加熱することにより低温再生器Ｇ１におけるよりも高い温度で冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる装置である。中温再生器Ｇ２内の上部には、導入した希溶液Ｓｗを散布する希溶液散布ノズル５２ａが配設されている。また、中温再生器Ｇ２には、希溶液Ｓｗを加熱する加熱源としての冷媒蒸気Ｖｓ３を流すための加熱用蒸気管５２が希溶液散布ノズル５２ａの下方に配設されている。この、加熱用蒸気管５２が配設される部分を、中温再生器Ｇ２の本体ということとする。加熱用蒸気管５２には、高温再生器Ｇ３で蒸発した高温冷媒蒸気Ｖｓ３が導入される。加熱用蒸気管５２には、希溶液Ｓｗに熱を奪われた高温冷媒蒸気Ｖｓ３が凝縮した高温凝縮冷媒Ｖｆ３を流す高温凝縮冷媒管５６が接続されている。また、中温再生器Ｇ２の上部には、高温冷媒蒸気Ｖｓ３の熱で希溶液Ｓｗから蒸発した中温冷媒蒸気Ｖｓ２を導出する中温冷媒蒸気管５５が接続されている。中温冷媒蒸気管５５は、低温再生器Ｇ１の加熱用蒸気管５１に接続されている。また、中温冷媒蒸気管５５には、途中で高温凝縮冷媒管５６が接続されている。中温再生器Ｇ２には、中温再生器Ｇ２内の圧力を検知する圧力検知器としての圧力センサー６２が設けられている。圧力センサー６２は、中温再生器Ｇ２内の圧力を検知することができればよいので、中温再生器Ｇ２近傍の中温冷媒蒸気管５５に設けられていてもよい。圧力センサー６２は、信号ケーブルで制御装置６０と接続されており、圧力センサー６２で検知した圧力信号を制御装置６０に送信することができるように構成されている。

また、中温再生器Ｇ２には、希溶液Ｓｗ中から冷媒が蒸発して濃度が上昇した中温濃溶液Ｓｈ２を溜める中温再生器溶液溜まり２２が設けられている。中温再生器溶液溜まり２２は、典型的には、中温再生器Ｇ２の下部に中温再生器Ｇ２と一体となって形成されているが、例えば所定の容積を有するタンクを中温再生器Ｇ２から物理的に離して配管で接続して形成されていても中温再生器Ｇ２の一部であるものとする。また、中温再生器溶液溜まり２２は、タンクのような形状ではなく、配管であってもよい。中温再生器溶液溜まり２２が中温再生器Ｇ２と一体となっている場合は、中温再生器Ｇ２の本体が中温再生器溶液溜まり２２を兼ねることがある。中温再生器溶液溜まり２２の液面高さは、中温再生器Ｇ２内の圧力、希溶液Ｓｗの温度や濃度の他、中温再生器Ｇ２に中温溶液ポンプ１２により送られる希溶液Ｓｗの流量により支配される。中温再生器溶液溜まり２２には、中温濃溶液Ｓｈ２を導出する中温濃溶液導出管４５が接続されている。中温濃溶液導出管４５は、中温溶液熱交換器３２を介した後に低温濃溶液導出管４４に接続されている。中温再生器溶液溜まり２２には、その内部に溜められた中温濃溶液Ｓｈ２の高位液面を検知する高位液面センサー６５Ｈと、低位液面を検知する低位液面センサー６５Ｌとを有する中温液面検知器６５が設けられている。高位及び低位液面センサー６５Ｈ、６５Ｌには、典型的には、電極棒が用いられる。高位液面センサー６５Ｈ及び低位液面センサー６５Ｌと制御装置６０との間にはそれぞれ信号ケーブルが敷設されており、検知した高位及び低位液面信号を制御装置６０に送信することができるように構成されている。なお、高位及び低位液面センサー６５Ｈ、６５Ｌは、電極棒以外のフロートスイッチ等であってもよい。フロートスイッチとした場合は、１つのスイッチで高位液面と低位液面の両方を検知することも可能となる。また、中温再生器Ｇ２本体の液面を制御対象とする場合は、中温液面検知器６５は中温再生器Ｇ２本体内に配設される。

高温再生器Ｇ３は、吸収器Ａから希溶液Ｓｗを導入し、希溶液Ｓｗを加熱することにより中温再生器Ｇ２におけるよりも高い温度で冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる装置である。高温再生器Ｇ３には、希溶液Ｓｗを導入する希溶液導入管５３ａが配設されている。また、高温再生器Ｇ３は、ガスや油などを導入して燃焼させた燃焼ガスや蒸気発生ボイラ（不図示）から供給された蒸気、あるいは外部からの加熱源により希溶液Ｓｗを加熱することができるように構成されている。本実施の形態では、高温再生器Ｇ３には、希溶液Ｓｗを加熱する加熱源としての加熱用蒸気ｒを流すための加熱用蒸気管５３が下方に配設されている。加熱用蒸気管５３は、希溶液導入管５３ａから導入された希溶液Ｓｗに没入した状態となっており、高温再生器Ｇ３は、いわゆる満液式に構成されている。高温再生器Ｇ３の上部には、加熱用蒸気ｒの熱で希溶液Ｓｗから蒸発した高温冷媒蒸気Ｖｓ３を導出する高温冷媒蒸気管５４が接続されている。高温冷媒蒸気管５４は、中温再生器Ｇ２の加熱用蒸気管５２に接続されている。高温再生器Ｇ３には、高温再生器Ｇ３内の圧力を検知する圧力検知器としての圧力センサー６３が設けられている。圧力センサー６３は、高温再生器Ｇ３内の圧力を検知することができればよいので、高温再生器Ｇ３近傍の高温冷媒蒸気管５４に設けられていてもよい。圧力センサー６３は、信号ケーブルで制御装置６０と接続されており、圧力センサー６３で検知した圧力信号を制御装置６０に送信することができるように構成されている。

また、高温再生器Ｇ３には、希溶液Ｓｗ中に没入している加熱用蒸気管５３内を流れる加熱用蒸気ｒによって加熱されて希溶液Ｓｗ中から冷媒が蒸発し濃度が上昇した高温濃溶液Ｓｈ３を溜める高温再生器溶液溜まり２３が設けられている。高温再生器溶液溜まり２３は、典型的には、高温再生器Ｇ３の下部が、高温再生器Ｇ３の底部から上方に向かって垂直に延びる仕切板２３ａによって加熱用蒸気管５３が配設された空間と仕切られることによって形成されている。この加熱用蒸気管５３が配設された空間を、高温再生器Ｇ３の本体ということとする。高温再生器溶液溜まり２３の底部は、加熱用蒸気管５３が配設された空間の高温再生器Ｇ３の底部よりも下方になるように形成されている。高温再生器溶液溜まり２３には、加熱用蒸気管５３が配設された空間（本体）にある濃溶液Ｓｈ３のうちの仕切板２３ａを越えたものが流入するように構成されている。高温再生器溶液溜まり２３は、典型的には、高温再生器Ｇ３と一体となって形成されているが、例えば所定の容積を有するタンクを高温再生器Ｇ３から物理的に離して配管で接続して形成されていても高温再生器Ｇ３の一部であるものとする。また、高温再生器溶液溜まり２３は、タンクのような形状ではなく、配管であってもよい。高温再生器溶液溜まり２３には、高温濃溶液Ｓｈ３を導出する高温濃溶液導出管４６が接続されている。高温濃溶液導出管４６は、高温溶液熱交換器３３を介した後に低温濃溶液導出管４４と合流し、吸収器Ａの濃溶液散布ノズル７２に接続されている。高温再生器溶液溜まり２３には、その内部に溜められた高温濃溶液Ｓｈ３の高位液面を検知する高位液面センサー６６Ｈと、低位液面を検知する低位液面センサー６６Ｌとを有する高温液面検知器６６が設けられている。高位及び低位液面センサー６６Ｈ、６６Ｌには、典型的には、電極棒が用いられる。高位液面センサー６６Ｈ及び低位液面センサー６６Ｌと制御装置６０との間にはそれぞれ信号ケーブルが敷設されており、検知した液面信号を制御装置６０に送信することができるように構成されている。なお、高位及び低位液面センサー６６Ｈ、６６Ｌは、電極棒以外のフロートスイッチ等であってもよい。また、高温再生器Ｇ３本体の液面を制御対象とする場合は、高温液面検知器６６は高温再生器Ｇ３本体内に配設される。

凝縮器Ｃは、低温再生器Ｇ１で蒸発した低温冷媒蒸気Ｖｓ１を導入し凝縮して低温凝縮冷媒Ｖｆ１とする装置である。凝縮器Ｃは低温再生器Ｇ１と共に１つの缶胴内にシェルアンドチューブ型に形成され、両者の間には仕切壁が設けられている。凝縮器Ｃは低温再生器Ｇ１と仕切壁の上部で連通しており、低温再生器Ｇ１から低温冷媒蒸気Ｖｓ１を導入することができるように構成されている。凝縮器Ｃの内部には、低温冷媒蒸気Ｖｓ１と中温凝縮冷媒Ｖｆ２を冷却するための冷却水ｑを流す冷却水管Ｃ１が配設されている。また、凝縮器Ｃには、低温再生器Ｇ１で凝縮した中温凝縮冷媒Ｖｆ２を導入する中温凝縮冷媒管５７が接続されている。凝縮器Ｃには、低温冷媒蒸気Ｖｓ１が凝縮した低温凝縮冷媒Ｖｆ１と冷却された中温凝縮冷媒Ｖｆ２とが混合した冷媒液Ｖｆを蒸発器Ｅに向けて導出する低温凝縮冷媒管５８が接続されている。

蒸発器Ｅは、凝縮器Ｃから冷媒液Ｖｆを導入して被冷却媒体ｐの熱で冷媒液Ｖｆを蒸発させる装置である。蒸発器Ｅの内部には、被冷却媒体ｐを流す冷水管７４が配設されている。蒸発器Ｅ内の冷水管７４の上部には、冷媒液Ｖｆを散布するための冷媒液散布ノズル７５が配設されている。蒸発器Ｅの下部は、導入した冷媒液Ｖｆを貯留する貯留部７６となっている。貯留部７６には貯留されている冷媒液Ｖｆを上部の冷媒液散水ノズル７５に導く循環冷媒管５９が接続されている。循環冷媒管５９には、貯留部７６に貯留している冷媒液Ｖｆを冷媒液散水ノズル７５に圧送する循環ポンプ１４が配設されている。蒸発器Ｅは吸収器Ａと共に１つの缶胴内にシェルアンドチューブ型に形成され、両者の間には仕切壁が設けられている。蒸発器Ｅは吸収器Ａと仕切壁の上部で連通しており、蒸発器Ｅで蒸発した冷媒蒸気Ｖｓを吸収器Ａに移動させることができるように構成されている。

中温溶液ポンプ１２は、吸収器Ａから希溶液Ｓｗを中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１に送液するポンプである。中温溶液ポンプ１２は、希溶液導出管４２に配設されている。希溶液導出管４２は中温再生器Ｇ２の希溶液散布ノズル５２ａに接続されている。中温溶液ポンプ１２より下流側の希溶液導出管４２からは希溶液管４１が分岐しており、希溶液管４１は低温再生器Ｇ１の希溶液散布ノズル５１ａに接続されている。中温溶液ポンプ１２は、吸収器Ａ内の希溶液Ｓｗを中温再生器Ｇ２に所定の圧力で送液できる程度の揚程を有しており、中温再生器Ｇ２よりも圧力が高い高温再生器Ｇ３へ送液できる揚程は有していない。言い換えれば、中温溶液ポンプ１２は過剰な揚程、流量のポンプではない。中温溶液ポンプ１２は、中温再生器Ｇ２よりも圧力が低い低温再生器Ｇ１へは送液することができる。中温溶液ポンプ１２は、制御装置６０との間に信号ケーブルが敷設されており、制御装置６０からの信号を受信して回転速度を調節することにより、希溶液Ｓｗの吐出量を調節することができるように構成されている。

高温溶液ポンプ１３は、吸収器Ａから希溶液Ｓｗを高温再生器Ｇ３に送液するポンプである。高温溶液ポンプ１３は、希溶液導出管４３に配設されている。希溶液導出管４３は高温再生器Ｇ３の希溶液導入管５３ａに接続されている。高温溶液ポンプ１３は、吸収器Ａ内の希溶液Ｓｗを高温再生器Ｇ３に所定の圧力で送液できる揚程を有している。高温溶液ポンプ１３は、高温再生器Ｇ３よりも圧力が低い中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１へも送液することができる揚程を有しているが、高温再生器Ｇ３とは圧力差がある中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１へ高温溶液ポンプ１３でバランスよく送液しようとすると、中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１の入口に圧力損失となる抵抗を設ける必要が生じるため、エネルギーロスを抑制する観点から、本実施の形態では中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１へは送液していない。高温溶液ポンプ１３は、制御装置６０との間に信号ケーブルが敷設されており、制御装置６０からの信号を受信して回転速度を調節することにより、希溶液Ｓｗの吐出量を調節することができるように構成されている。

低温溶液熱交換器３１は、低温濃溶液Ｓｈ１及び中温濃溶液Ｓｈ２が混合した濃溶液と、低温再生器Ｇ１及び中温再生器Ｇ２に送る希溶液Ｓｗとの間で熱交換させる機器である。低温溶液熱交換器３１は、典型的にはプレート型熱交換器が用いられるがシェルアンドチューブ型やその他の熱交換器を用いてもよい。低温溶液熱交換器３１は、希溶液管４１が分岐する前の希溶液導出管４２と、中温濃溶液導出管４５が合流した後の低温濃溶液導出管４４とに配設されている。

中温溶液熱交換器３２は、中温濃溶液Ｓｈ２と中温再生器Ｇ２に送る希溶液Ｓｗとの間で熱交換させる機器である。中温溶液熱交換器３２は、中温再生器溶液溜まり２２よりも下方に配設されている。中温溶液熱交換器３２は、典型的にはプレート型熱交換器が用いられるがシェルアンドチューブ型やその他の熱交換器を用いてもよい。中温溶液熱交換器３２は、希溶液管４１が分岐した後の希溶液導出管４２と、中温濃溶液導出管４５とに配設されている。

高温溶液熱交換器３３は、高温濃溶液Ｓｈ３と高温再生器Ｇ３に送る希溶液Ｓｗとの間で熱交換させる機器である。高温溶液熱交換器３３は、高温再生器溶液溜まり２３よりも下方に配設されている。高温溶液熱交換器３３は、典型的にはプレート型熱交換器が用いられるがシェルアンドチューブ型やその他の熱交換器を用いてもよい。高温溶液熱交換器３３は、希溶液導出管４３と高温濃溶液導出管４６とに配設されている。なお、高温溶液熱交換器３３を複数に分割して並列もしくは直列に設置してもよい。分割して１台当たりの大きさを小さくすると、高温溶液熱交換器３３が大気圧を超える圧力となる場合であっても、内容積を小さくして安全性を高め、圧力容器に関する法規制上の取扱いを含めてより簡便な取扱いにすることができる。

制御装置６０は、圧力センサー６２、６３から圧力信号を受信し、また、各液面センサー６６Ｈ、６６Ｌ、６５Ｈ、６５Ｌから液面の信号を受信して、高温再生器溶液溜まり２３の液面高さが第１の所定の液面高さとなるように、及び中温再生器溶液溜まり２２の液面高さが第２の所定の液面高さとなるように、高温溶液ポンプ１３及び中温溶液ポンプ１２に信号を送信し、高温溶液ポンプ１３及び中温溶液ポンプ１２の回転速度をそれぞれ調節する装置である。第１の所定の液面は、高温再生器Ｇ３内の高温濃溶液Ｓｈ３が高温冷媒蒸気管５４に混入しないように上限を設定し、高温溶液熱交換器３３内の濃溶液Ｓｈ３が不足しないように下限を設定した液面であり、高温再生器溶液溜まり２３内（又は高温液面検知器が６６が高温再生器Ｇ３本体内に配設される場合は、高温再生器Ｇ３本体内）にある、高位液面センサー６６Ｈと低位液面センサー６６Ｌとの間の液面である。また、第２の所定の液面は、中温再生器Ｇ２内の中温濃溶液Ｓｈ２が中温冷媒蒸気管５５に流入しないように上限を設定し、中温溶液熱交換器３２内の濃溶液Ｓｈ２が不足しないように下限を設定した液面であり、中温再生器溶液溜まり２２内（又は中温液面検知器が６５が中温再生器Ｇ２本体内に配設される場合は、中温再生器Ｇ２本体内）にある、高位液面センサー６５Ｈと低位液面センサー６５Ｌとの間の液面である。

引き続き図１を参照して、吸収冷凍機１のサイクルを説明する。まず、冷媒側のサイクルを説明する。凝縮器Ｃでは、低温再生器Ｇ１で蒸発した低温冷媒蒸気Ｖｓ１を受け入れて、冷却塔（不図示）から供給された、冷却水管Ｃ１を流れる冷却水ｑで冷却して凝縮し、冷媒液Ｖｆ１とする。冷却水管Ｃ１を流れた冷却水ｑは、吸収器Ａへと送られる。他方、凝縮した冷媒液Ｖｆ１は、冷却水管Ｃ１を流れる冷却水ｑで冷却された中温凝縮冷媒Ｖｆ２と混合されて冷媒液Ｖｆとなって蒸発器Ｅへと送られ、貯留部７６に冷媒液Ｖｆとして貯留される。あるいは、凝縮器Ｃから蒸発器Ｅへ送られる冷媒液Ｖｆは、循環ポンプ１４で圧送される冷媒液Ｖｆと合流し、冷媒液散布ノズル７５によって冷水管７４に散布されてから貯留部７６に貯留されてもよい。貯留部７６に貯留された冷媒液Ｖｆは、循環ポンプ１４により冷媒液散布ノズル７５に送液される。蒸発器Ｅの冷媒液Ｖｆが冷媒液散布ノズル７５から冷水管７４に散布されると、冷媒液Ｖｆは冷水管７４内の被冷却媒体ｐから熱を受けて蒸発する一方、被冷却媒体ｐは冷やされる。冷やされた被冷却媒体ｐは冷熱を利用する場所（不図示）に送られて使われる。他方、蒸発器Ｅで蒸発した冷媒液Ｖｆは冷媒蒸気Ｖｓとなって、連通している吸収器Ａへと移動する。

次に溶液側のサイクルを説明する。吸収器Ａでは、高濃度の溶液Ｓが濃溶液散布ノズル７２から散布され、蒸発器Ｅで発生した冷媒蒸気Ｖｓを溶液Ｓが吸収して希溶液Ｓｗとなる。希溶液Ｓｗは、貯留部７３に貯留される。溶液Ｓが冷媒蒸気Ｖｓを吸収する際に発生する吸収熱は、冷却水管７１を流れる冷却水ｑによって除去される。本実施の形態における冷却水ｑは、凝縮器Ｃで使われたものを冷却水管７１に導入し、吸収熱を奪って温度が上昇した冷却水は冷却塔（不図示）に送られて空冷される。特に、三重効用吸収冷凍機では高温再生器の圧力が高くなるので、本実施の形態のように、冷却水ｑを凝縮器Ｃで利用してから吸収器Ａに導くことで低温再生器Ｇ１内の圧力の上昇を抑制し、ひいては高温再生器Ｇ３内の圧力の上昇を抑制することができる。しかしながら、吸収器Ａで利用した後に凝縮器Ｃに導いてもよい。この場合は、吸収器Ａの性能を上げることができる。また、冷却水ｑを凝縮器Ｃ及び吸収器Ａにそれぞれ別々に導いてもよい。この場合は、高温再生器Ｇ３内の圧力の上昇を抑制しつつ吸収器Ａの性能を上げることが可能となる。

貯留部７３の希溶液Ｓｗは、高温溶液ポンプ１３で高温再生器Ｇ３へ、中温溶液ポンプ１２で中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１へ、それぞれ圧送される。このように、高温溶液ポンプ１３と中温溶液ポンプ１２とに分けて希溶液Ｓｗを各再生器Ｇ１〜Ｇ３へ圧送するので、各再生器Ｇ１〜Ｇ３に適切な量の希溶液Ｓｗを安定的に供給することができ、エネルギーロスを抑制することができる。なお、貯留部７３に溜まった溶液を溶液循環ポンプ（不図示）により、各再生器Ｇ１〜Ｇ３から還ってきた高濃度の溶液Ｓと混合させて濃溶液散布ノズル７２に供給できるような、構成としてもよい。また、中温溶液ポンプ１２が溶液循環ポンプを兼ねるように構成してもよい。この場合は、中温溶液ポンプ１２と低温溶液熱交換器３１との間の希溶液導出管４２から配管を分岐して濃溶液散布ノズル７２に接続するとよい。

希溶液導出管４３を流れる希溶液Ｓｗは、高温溶液熱交換器３３で濃溶液Ｓｈ３と熱交換して熱回収し、温度が上昇した後に希溶液導入管５３ａから高温再生器Ｇ３に導入される。高温溶液ポンプ１３で圧送されて高温再生器Ｇ３に導入された希溶液Ｓｗは、仕切板２３ａの加熱用蒸気管５３側の希溶液Ｓｗが増加していき、蒸気源（不図示）から供給された加熱用蒸気ｒによって加熱され、冷媒が蒸発して濃溶液Ｓｈ３となる。このときの高温再生器Ｇ３の作動圧力及び作動温度は、吸収冷凍機１の冷凍負荷に応じて変動しうる。冷凍負荷の変動に対しては、典型的には、加熱用蒸気管５３に導入される加熱用蒸気ｒの量を制御バルブ（不図示）にて調節することにより対応する。加熱用蒸気管５３への加熱用蒸気ｒの供給量が変動すると高温再生器Ｇ３の内圧が変動するため、作動する高温再生器Ｇ３の温度及び圧力も変動することとなる。さて、蒸発した冷媒蒸気Ｖｓ３は、中温再生器Ｇ２の加熱用蒸気管５２に送られる。高温濃溶液Ｓｈ３は、加熱用蒸気ｒからの受熱により温度が上昇しており、仕切板２３ａを越えて高温再生器溶液溜まり２３に流入した後、高温再生器Ｇ３内の圧力や重力により高温溶液熱交換器３３に導入されて希溶液Ｓｗと熱交換して熱が回収され、再び吸収器Ａへと導かれる。

他方、希溶液導出管４２を流れる希溶液Ｓｗは、まず低温溶液熱交換器３１で中温濃溶液Ｓｈ２と低温濃溶液Ｓｈ１とが混合した濃溶液と熱交換して熱回収した後に分流し、一部は中温溶液熱交換器３２へと導かれ、残りは低温再生器Ｇ１へと導かれる。中温溶液熱交換器３２に導入された希溶液Ｓｗは、中温濃溶液Ｓｈ２と熱交換して熱回収し、温度が上昇した後に中温再生器Ｇ２に導入され、希溶液散布ノズル５２ａから散布される。希溶液散布ノズル５２ａから散布された希溶液Ｓｗは、高温再生器Ｇ３で蒸発した高温冷媒蒸気Ｖｓ３によって加熱され、中温再生器Ｇ２内の希溶液Ｓｗ中の冷媒が蒸発して中温濃溶液Ｓｈ２となる。蒸発した中温冷媒蒸気Ｖｓ２は、低温再生器Ｇ１の加熱用蒸気管５１に送られる。中温濃溶液Ｓｈ２は、高温冷媒蒸気Ｖｓ３からの受熱により温度が上昇しており、中温再生器溶液溜まり２２に流入した後、重力及び中温再生器Ｇ２内の圧力により中温溶液熱交換器３２に導入されて希溶液Ｓｗと熱交換して熱が回収され、低温濃溶液Ｓｈ１と合流する。また、中温再生器Ｇ２で希溶液Ｓｗを加熱した高温冷媒蒸気Ｖｓ３は温度が低下して凝縮し、高温凝縮冷媒Ｖｆ３となって中温蒸発冷媒Ｖｓ２と合流する。中温蒸発冷媒Ｖｓ２と合流した高温凝縮冷媒Ｖｆ３は混ざり合って混合した冷媒蒸気Ｖｍとなる。

低温溶液熱交換器３１で温度が上昇した後に低温再生器Ｇ１に導かれた希溶液Ｓｗは、希溶液散布ノズル５１ａから散布される。希溶液散布ノズル５１ａから散布された希溶液Ｓｗは混合した冷媒蒸気Ｖｍによって加熱され、低温再生器Ｇ１内の希溶液Ｓｗ中の冷媒が蒸発して低温濃溶液Ｓｈ１となる。蒸発した低温冷媒蒸気Ｖｓ１は、凝縮器Ｃへと送られる。低温濃溶液Ｓｈ１は、冷媒蒸気Ｖｍからの受熱により温度が上昇しており、低温再生器溶液溜まり２１に流入した後、重力及び低温再生器Ｇ１内の圧力により低温濃溶液導出管４４を流れ、中温溶液熱交換器３２を出た中温濃溶液Ｓｈ２と合流した後に、低温溶液熱交換器３１に導入されて希溶液Ｓｗと熱交換して熱が回収され、その後高温濃溶液Ｓｈ３と合流した後に吸収器Ａの濃溶液散布ノズル７２から吸収器Ａ内に散布される。

上述した溶液のサイクルにおいて、各再生器Ｇ１〜Ｇ３は溶液が混ざっていない冷媒蒸気を次工程に供給し、また、溶液熱交換器３１〜３３内の濃溶液が不足することによる熱交換効率の低下及び各再生器Ｇ１〜Ｇ３の伝熱面の過熱を防ぐために、各再生器Ｇ１〜Ｇ３内の濃溶液の液面を一定にすることが望ましい。ここでいう「一定」は、上述の趣旨に鑑みて、所定の幅があってもよい。上述のように、各再生器Ｇ１〜Ｇ３は冷凍負荷の変動に対応した加熱用蒸気導入量の変動に伴い内圧が変動する。各再生器Ｇ１〜Ｇ３の内圧が変動すると各溶液ポンプ１２、１３のヘッドが変動し、各再生器Ｇ１〜Ｇ３の内圧が変動する前の溶液ポンプ１２、１３の回転速度を維持していると各再生器Ｇ１〜Ｇ３内の濃溶液の液面を一定に維持することができないという事態が生じうる。そこで吸収冷凍機１は、各再生器Ｇ１〜Ｇ３内の濃溶液の液面を一定にするために、制御装置６０により、以下のような制御を行う。

高温再生器Ｇ３内の高温濃溶液Ｓｈ３の液面高さを一定にするために、高温溶液ポンプ１３は、圧力センサー６３で検知した圧力に応じて吐出量を調節する。吐出量の調節は典型的には高温溶液ポンプ１３の回転速度を調節することにより行う。回転速度の調節により吐出量を調節すると、バルブ等で絞る場合と比べて消費動力が削減できるので好ましい。圧力センサー６３で検知した圧力に応じて吐出量を調節することは、典型的には、高温再生器Ｇ３内の圧力を検知し、あらかじめ求めておいた第１の所定の液面を維持するのに必要なポンプ回転速度と高温再生器Ｇ３内圧力との関係に基づいて、検知した高温再生器Ｇ３内の圧力に応じたポンプ回転速度で高温溶液ポンプ１３を運転することにより行う。高温再生器Ｇ３内の液面高さである、高温再生器溶液溜まり２３もしくは高温再生器Ｇ３の本体内の液面高さは、高温再生器Ｇ３内の圧力と相関関係がある。すなわち、加熱用蒸気管５３に供給される加熱用蒸気ｒの流量が増加する等して、高温再生器Ｇ３内の圧力が上昇すると高温濃溶液Ｓｈ３の導出量が増えて液面が低下する。また高温溶液ポンプ１３が遠心ポンプであれば、高温再生器Ｇ３内の圧力が上昇すると希溶液Ｓｗの吐出量が減って液面が低下する。いずれにしても高温溶液ポンプ１３の吐出量を調節する（吐出量を増やす、又は減った吐出量を増やして元に戻す）ことにより、液面を所定の値に制御することができる。

仮に、吸収冷凍機１内の圧力バランスの変動が生じ、あらかじめ求めておいた第１の所定の液面を維持するのに必要な高温溶液ポンプ１３の回転速度と高温再生器Ｇ３内圧力との関係に基づいて、検知した高温再生器Ｇ３内の圧力に応じたポンプ回転速度で高温溶液ポンプ１３を運転しても第１の所定の液面を維持することができないときは、高温溶液ポンプ１３の吐出量の修正を行うための液面の検知を、液面センサー６６Ｈ、６６Ｌによって行う。液面が下がって低位液面センサー６６Ｌが液面未検知となったら、制御装置６０は高温溶液ポンプ１３に信号を送信し、回転速度を所定値だけ増加させる。逆に液面が上昇して高位液面センサー６６Ｈが高位液面を検知したら、制御装置６０は高温溶液ポンプ１３に信号を送信し、回転速度を所定値だけ減少させる。そして、高位液面が未検知であり、低位液面が検知される場合、制御装置６０は、あらかじめ求めておいた第１の所定の液面を維持するのに必要なポンプ回転速度と高温再生器Ｇ３内圧力との関係を修正する。この修正は、高位又は低位液面センサー６６Ｈ、６６Ｌの作動により増減させた所定値に相当する回転速度分を修正する。修正することにより、液面センサー６６Ｈ、６６Ｌの作動回数が少なくなるようにする。このようにして高温再生器Ｇ３内の高温濃溶液Ｓｈ３の液面高さを第１の所定の液面高さに維持し、高温冷媒蒸気Ｖｓ３への溶液の混入や、高温溶液熱交換器３３に蒸気が混ざってしまういわゆる冷媒蒸気の吹き抜けを防いでいる。

中温再生器Ｇ２内の中温濃溶液Ｓｈ２の液面高さを一定にする場合も、高温再生器Ｇ３内の高温濃溶液Ｓｈ３の液面高さを一定にするための制御と同様の制御を行う。ただし、中温再生器Ｇ２内の中温濃溶液Ｓｈ２の液面高さを一定にする場合は、圧力センサー６２で検知した圧力に応じて中温溶液ポンプ１２の吐出量を調節し、第２の所定の液面を維持することができないときは、中温溶液ポンプ１２の吐出量の修正を行うための液面の検知を、液面センサー６５Ｈ、６５Ｌによって行う。なお、中温溶液ポンプ１２が中温再生器Ｇ２と低温再生器Ｇ１に並列に希溶液Ｓｗを送液しているが、希溶液管４１に小さな圧力損失（例えばオリフィスや制御弁等）を設けることにより、中温再生器Ｇ２内の中温濃溶液Ｓｈ２の液面を一定に制御することで低温再生器Ｇ１内の低温濃溶液Ｓｈ１の液面高さも、所定の範囲内で維持することができる。

なお、液面高さ制御は、各再生器Ｇ２、Ｇ３内の圧力を検知せずに、各再生器溶液溜まり２２、２３内の高位及び低位液面を液面センサー６５Ｈ、６５Ｌ、６６Ｈ、６６Ｌでそれぞれ検知して、それが所定の液面高さになるように各溶液ポンプ１２、１３の回転速度を調節することにより行ってもよい。また、液面の上下限の検知ではなく、例えばディスプレースメント型液面高さ検知器等の液面高さ検知器（不図示）を設けて調節器により連続的に制御してもよい。この場合、Ｐ制御又はＰＩ制御とすると制御が安定するので好ましい。また、液面センサー６５Ｈ、６５Ｌ、６６Ｈ、６６Ｌを用いずに圧力検知器６２、６３のみで液面高さを制御してもよいが、あらかじめ求めておいた所定の液面を維持するのに必要な溶液ポンプの回転速度と高温再生器Ｇ３内圧力との関係に生じたズレを検知できない場合があるため、液面センサー６５Ｈ、６５Ｌ、６６Ｈ、６６Ｌを用いることが好ましい。

（再生器内圧力検知手段の変更）
なお、液面高さ制御を行うに際し、圧力センサー６２、６３の代わりに温度センサーを用いてもよい。
図２は、吸収冷凍機１の変形例に係る三重効用吸収冷凍機２（以下単に「吸収冷凍機２」という。）を示す系統図である。吸収冷凍機２では、圧力センサー６３に代えて高温冷媒温度検知器としての温度センサー６９を中温再生器Ｇ２の加熱用蒸気管５２の出口近くの高温凝縮冷媒管５６に設け、高温冷媒蒸気Ｖｓ３が凝縮した高温凝縮冷媒Ｖｆ３の温度を検知している。また、圧力センサー６２に代えて中温冷媒温度検知器としての温度センサー６８を中温凝縮冷媒管５７に設け、中温冷媒蒸気Ｖｓ２が凝縮した中温凝縮冷媒Ｖｆ２の温度を検知している。各凝縮冷媒Ｖｆ３、Ｖｆ２の温度は、ほぼ飽和温度であるので、飽和温度を圧力に換算して、あらかじめ求めておいた所定の液面を維持するのに必要な溶液ポンプの回転速度と各再生器Ｇ２、Ｇ３内圧力との関係に基づいて、溶液ポンプ１２、１３の回転速度を調節することで所定の液面を維持することができる。なお、検知する温度は飽和温度であることが好ましいが、必ずしも飽和温度である必要はない。過冷却した冷媒の温度であっても、加熱用蒸気管５１、５２の出口近くの温度であれば実用上差し支えない。吸収冷凍機２のその他の構成は吸収冷凍機１と同様である。

（吸収器と蒸発器の多段化）
以上の説明では、吸収器と蒸発器を単段の三重効用吸収冷凍機としたが、吸収器と蒸発器を多段の三重効用吸収冷凍機としてもよい。
図３は、吸収器及び蒸発器を多段とした三重効用吸収冷凍機３（以下単に「吸収冷凍機３」という。）を示す部分系統図である。吸収冷凍機３では、吸収器Ａ（図１、２参照）を低段吸収器Ａ１と高段吸収器Ａ２の２段階に分割し、蒸発器Ｅ（図１、２参照）を低段蒸発器Ｅ１と高段蒸発器Ｅ２の２段階に分割しており、低段吸収器Ａ１と低段蒸発器Ｅ１、及び高段吸収器Ａ２と高段蒸発器Ｅ２をそれぞれ一対として独立したシェル内に設けている。そして、濃溶液は低段吸収器Ａ１に導かれた後に高段吸収器Ａ２に導かれ、被冷却媒体ｐはまず、高段蒸発器Ｅ２に導かれた後に低段蒸発器Ｅ１に導かれ、凝縮器Ｃを出た冷却水ｑは低段吸収器Ａ１と高段吸収器Ａ２とに並列に導かれるようにしたものである。その他の構成は吸収冷凍機１、２と同様である。このように吸収器Ａと蒸発器Ｅを多段の三重効用吸収冷凍機とすると、希溶液Ｓｗの濃度を低くすることができ、低温再生器Ｇ１、中温再生器Ｇ２での沸騰温度を低下させ、高温再生器Ｇ３の温度及び圧力を低下させることができる。

（高温再生器の変形例）
また、高温再生器Ｇ３を図１、２に示すような構成ではなく、貫流ボイラとしてもよい。
図４は、貫流ボイラとした高温再生器Ｇ３’の図であり、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は缶胴部分の平面図である。高温再生器Ｇ３’は、円筒状の缶胴８０内に、上部と下部に環状の管寄せ８１、８２を備え、これらの管寄せ８１、８２の間に多数の伝熱管８３を環状に配列して設け、上部中央部に燃焼装置としてのバーナー８４を備え、さらに上部管寄せ８１に配管８６を介してつながる気液分離器８５を備えて構成されている。そして、下部管寄せ８２には希溶液導出管４３が接続され、気液分離器８５の上部には高温冷媒蒸気管５４が接続され、気液分離器８５の底部は配管８７を介して下部管寄せ８２に接続されている。また、気液分離器８５の底部には、高温濃溶液導出管４６が、配管８７と並列に接続されている。気液分離器８５は、高温再生器Ｇ３における高温再生器溶液溜まり２３（図１、２参照）の役割をも兼ねている。気液分離器８５には、高温再生器Ｇ３’内の圧力を検知する圧力検知器としての圧力センサー６３が設けられている。また、気液分離器８５の側面には、気相部と液相部を各連通した液位検出部９９Ｃが設けられており、液位検出部９９Ｃは、その内部に溜められた高温濃溶液Ｓｈ３の高位液面を検知する高位液面センサー６６ＣＨと、低位液面を検知する低位液面センサー６６ＣＬとを有する高温液面検知器６６Ｃが設けられている。高温液面検知器６６Ｃは、高温再生器Ｇ３における高温液面検知器６６（図１、２参照）に相当する。高温液面検知器６６Ｃは、信号ケーブルを介して制御装置６０と接続されている。

なお、高温再生器Ｇ３’における液面検知器として、気液分離器８５内に、その内部に溜められた高温濃溶液Ｓｈ３の高位液面を検知する高位液面センサー６６ＤＨと、低位液面を検知する低位液面センサー６６ＤＬとを有する高温液面検知器６６Ｄを設けてもよい。あるいは、上部管寄せ８１及び下部管寄せ８２間に連通管９０を設け、連通管９０に液位検出部９９Ａを配設して、液位検出部９９Ａ内に高温濃溶液Ｓｈ３の高位液面を検知する高位液面センサー６６ＡＨと、低位液面を検知する低位液面センサー６６ＡＬとを有する高温液面検知器６６Ａを設けてもよく、又は、上部管寄せ８１から特定の伝熱管８３内に高温濃溶液Ｓｈ３の高位液面を検知する高位液面センサー６６ＢＨと、低位液面を検知する低位液面センサー６６ＢＬとを有する高温液面検知器６６Ｂを設けてもよい。高温液面検知器６６Ａ、６６Ｂ、６６Ｄが設けられる場合は、これらもそれぞれ信号ケーブルを介して制御装置６０と接続されている。高温再生器Ｇ３’は、高温液面検知器６６Ａ〜６６Ｄのいずれか１つを備える構成としてもよく、あるいはこれらの任意の組み合わせ、又はすべてを備える構成としてもよい。典型的には、高温液面検知器６６Ｂは伝熱管８３の過熱防止のための液面検知に適しており、高温液面検知器６６Ｃ、６６Ｄは冷媒蒸気Ｖｓ３への高温濃溶液Ｓｈ３の混入の防止や吸収器Ａ（図１、２参照）への高温濃溶液Ｓｈ３の安定供給のための液面検知に適するといった利点があるため、高温液面検知器６６Ａ〜６６Ｄを制御目的に応じて配設することが好ましい。

さらに高温再生器Ｇ３’は、制御機器の故障や溶液配管系の損傷、溶液ポンプ１３（図１、２参照）の故障等により高温再生器Ｇ３’が過熱等で損傷するのを防ぐための、各種の安全保護機能を備えていることが好ましい。

例えば、吸収冷凍機の運転中に高温再生器Ｇ３’内の液位があらかじめ設定した安全下限液位より低下した場合に生じうる伝熱管８３や管寄せ８１、８２の熱変形や過熱による損傷を防止するために、溶液の液位が安全下限液位より低下したことを検知する低液位検知器を、液位検出部９９Ａ内（低液位検知器９１Ａ）や伝熱管８３内（低液位検知器９１Ｂ）に設けるとよい。あるいは別途低液位検知器９１Ａ、９１Ｂを設けずに、高温液面検知器６６Ａ、６６Ｂ、６６Ｃ、６６Ｄの低位液面センサー６６ＡＬ、６６ＢＬ、６６ＣＬ、６６ＤＬが所定時間接液がないことをもって溶液の液位が安全下限液位より低下したことを検知してもよい。

また、高温再生器Ｇ３’の缶内圧力が安全上限圧力を超えて上昇した場合に缶内圧力を低下させるために、例えば気液分離器８５に安全弁吐出管８８を接続してここに安全弁８９を配設するとよい。安全弁８９の作動時に外部からの空気等が高温再生器Ｇ３’内に漏れ込むと吸収冷凍機の真空状態が破壊されるため、安全弁８９が作動して放出される冷媒蒸気Ｖｓ３は中温再生器Ｇ２（図１、２参照）や低温再生器Ｇ１（図１、２参照）、あるいは凝縮器Ｃ（図１、２参照）、もしくはこれらと連結した配管へ導かれるように構成するとよい。また、制御装置６０と電気的に接続されていない安全弁８９の作動を検知するため、安全弁吐出管８８に、安全弁吐出管８８内の圧力を検知する安全弁圧力検知器９２や温度を検知する安全弁温度検知器９３、もしくは安全弁吐出管８８の振動を検知する安全弁振動検知器９４を設けるとよい。安全弁圧力検知器９２、安全弁温度検知器９３、安全弁振動検知器９４は、いずれか１つもしくは組み合わせて設置してもよく、信号ケーブルを介して制御装置６０と接続される。

また、高温再生器Ｇ３’の缶体の温度が過熱状態となった場合に生じうる熱変形や過熱による損傷を防止するために、缶体表面の温度を検知する表面温度検知器を、上部管寄せ８１表面（表面温度検知器９５Ａ）や伝熱管８３表面（表面温度検知器９５Ｂ）、又は下部管寄せ８２表面（表面温度検知器９５Ｃ）に設けるとよい。あるいは、過熱状態を検知するために、上部管寄せ８１内の高温濃溶液Ｓｈ３の温度を検知する缶内温度検知器９６Ａや、下部管寄せ８２内の希溶液Ｓｗの温度を検知する缶内温度検知器９６Ｂを設けてもよい。表面温度検知器９５Ａ〜９５Ｃ、缶内温度検知器９６Ａ、９６Ｂは、信号ケーブルを介して制御装置６０と接続される。

また、燃焼装置の故障等で煤が発生することにより排ガスｅの温度が安全上限を超えて上昇した場合に燃焼を停止するために、排ガス管９７に排ガス温度検知器９８を設けるとよい。排ガス温度検知器９８は、信号ケーブルを介して制御装置６０と接続される。

高温再生器Ｇ３’では、希溶液Ｓｗが下部管寄せ８２に導入され、高温溶液ポンプ１３（図１、２参照）の圧力で複数の伝熱管８３を通って上部管寄せ８１に至る。このとき、バーナー８４に空気とガス又は油を供給して燃焼させ、この燃焼の熱を加熱源として伝熱管８３を通過する希溶液Ｓｗを加熱して、希溶液Ｓｗから冷媒を蒸発させる。すなわち、高温再生器Ｇ３’では、加熱用蒸気ｒ（図１、２参照）の代わりに、ガス又は油を導入している。伝熱管８３で加熱された希溶液Ｓｗからは冷媒蒸気が発生し、典型的には液面は伝熱管８３内に維持されて、濃溶液Ｓｈ３と冷媒蒸気Ｖｓ３とが気液２相流（混相流）の状態で配管８６を通って気液分離器８５に流入する。気液分離器８５では、上部から冷媒蒸気Ｖｓ３が導出され、下部からは高温濃溶液Ｓｈ３の一部が下部管寄せ８２に戻され、残りが高温濃溶液導出管４６から吸収器Ａ（図１、２参照）に向けて導出される。高温再生器Ｇ３’では、伝熱管８３内で冷媒蒸気Ｖｓ３が発生し、上部管寄せ８１を介して気液分離器８５に流れる高温濃溶液Ｓｈ３の流量が吸収器Ａから高温溶液ポンプ１３で供給される希溶液Ｓｗの流量よりも大きいため、気液分離器８５内の高温濃溶液Ｓｈ３の一部を下部管寄せ８２に戻すこととしている。このように、三重効用吸収冷凍機では、高温再生器Ｇ３が大気圧以上となるので、高温再生器を貫流式ボイラとすることが好ましい。

なお、高温再生器Ｇ３’が各種の安全保護機能を備える場合は、以下のように作用する。低液位検知器９１Ａ、９１Ｂや高温液面検知器６６Ａ、６６Ｂ、６６Ｃ、６６Ｄを備える場合において、検知器９１Ａ、９１Ｂでの液面が低下し液面未検知となるか、検知器６６Ａ、６６Ｂ、６６Ｃ、６６Ｄの低位液面センサー６６ＡＬ、６６ＢＬ、６６ＣＬ、６６ＤＬが所定時間接液しないときには、制御装置６０に信号を送信し、信号を受信した制御装置６０は、警報装置（不図示）に信号を送信して警報を発すると共にバーナー８４への燃料の供給を燃料バルブ（不図示）を閉じるなどして停止させ、バーナー８４での燃焼を緊急停止させる。

また、安全弁８９を備える場合において、高温再生器Ｇ３’の缶内圧力が安全上限圧力を超えて上昇したら安全弁８９が作動する。安全弁８９は機械的に作動するため、安全弁８９が作動したか否かを安全弁圧力検知器９２、安全弁温度検知器９３、安全弁振動検知器９４で検知する。各検知器９２、９３、９４は制御装置６０に随時信号を送信する。安全弁圧力検知器９２を備える場合は検知した圧力があらかじめ設定した安全上限値に達したときに、また、安全弁温度検知器９３を備える場合は検知した温度があらかじめ設定した安全上限値に達したときに、安全弁８９が作動したと判断して、制御装置６０は警報装置（不図示）に信号を送信して警報を発すると共にバーナー８４への燃料の供給を燃料バルブ（不図示）を閉じるなどして停止させ、バーナー８４での燃焼を緊急停止させる。また、安全弁振動検知器９４を備える場合は、検知した振動値があらかじめ設定した値に達したときに、安全弁８９の作動により冷媒蒸気Ｖｓ３が吹き出して安全弁吐出管８８に強度の振動が生じたものと判断して、制御装置６０は警報装置（不図示）に信号を送信して警報を発すると共にバーナー８４への燃料の供給を燃料バルブ（不図示）を閉じるなどして停止させ、バーナー８４での燃焼を緊急停止させる。

また、表面温度検知器９５Ａ、９５Ｂや缶内温度検知器９６Ａ、９６Ｂを備える場合において、各検知器９５Ａ、９５Ｂ、９６Ａ、９６Ｂは制御装置６０に随時信号を送信し、信号を受信した制御装置６０は、あらかじめ設定した安全上限温度以上の温度と判断したら、警報装置（不図示）に信号を送信して警報を発すると共にバーナー８４への燃料の供給を燃料バルブ（不図示）を閉じるなどして停止させ、バーナー８４での燃焼を緊急停止させる。

また、排ガス温度検知器９８を備える場合において、排ガス温度検知器９８は制御装置６０に随時信号を送信し、信号を受信した制御装置６０は、あらかじめ設定した安全上限温度以上の温度になると異常燃焼を判断し、警報装置（不図示）に信号を送信して警報を発すると共にバーナー８４への燃料の供給を燃料バルブ（不図示）を閉じるなどして停止させ、バーナー８４での燃焼を緊急停止させる。

（熱回収手段の追加）
上述の各三重効用吸収冷凍機において、各溶液熱交換器３１〜３３における溶液同士の熱交換による熱回収に加えて、中温再生器Ｇ２のドレンＶｆ３や低温再生器Ｇ１のドレンＶｆ２と希溶液Ｓｗとの熱交換による熱回収、及び高温再生器Ｇ３’からの排ガスと希溶液Ｓｗとの熱交換による熱回収を行ってもよい。また、高温再生器Ｇ３’からの排ガスの熱回収は、高温再生器Ｇ３’への燃焼用の供給空気との間で行ってもよい。以下に、熱回収手段を追加したものに特有な部分を説明する。
図５は、中温再生器及び低温再生器へ送液される希溶液で凝縮冷媒から熱回収する溶液系統の部分系統図であり、（ａ）は低温溶液熱交換器３１と中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７、及び中温溶液熱交換器３２と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６をそれぞれ直列に配置した部分系統図、（ｂ）は低温溶液熱交換器３１と中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７、及び中温溶液熱交換器３２と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６をそれぞれ並列に配置した部分系統図、（ｃ）は直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に対して低温溶液熱交換器３１及び中温溶液熱交換器３２が並列になるように配置した部分系統図である。なお、図５では、吸収冷凍機１、２（図１、２参照）のうち溶液系統の吸収器Ａから各再生器Ｇ１〜Ｇ３への溶液送りラインを示しており、他の構成の図示は省略している。図５に示すように、凝縮冷媒から熱回収を行う場合は、高温凝縮冷媒Ｖｆ３と希溶液Ｓｗとで熱交換を行う高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６と、中温凝縮冷媒Ｖｆ２と希溶液Ｓｗとで熱交換を行う中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７を備えている。高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６及び中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７は、典型的にはプレート型熱交換器が用いられるがシェルアンドチューブ型やその他の熱交換器を用いてもよい。

図５（ａ）に示すように低温溶液熱交換器３１と中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７、及び中温溶液熱交換器３２と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６をそれぞれ直列に配置した場合は、低温溶液熱交換器３１を通過して希溶液管４１に分流した希溶液Ｓｗが低温再生器Ｇ１で凝縮した中温凝縮冷媒Ｖｆ２と中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７で熱交換して熱回収を行う。他方、低温溶液熱交換器３１を通過後中温溶液熱交換器３２を通過した希溶液Ｓｗが中温再生器Ｇ２で凝縮した高温凝縮冷媒Ｖｆ３と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６で熱交換して熱回収を行う。この場合は、中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１に導入される希溶液Ｓｗの温度を高くすることができる。

図５（ｂ）に示すように低温溶液熱交換器３１と中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７、及び中温溶液熱交換器３２と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６をそれぞれ並列に配置した場合は、中温溶液ポンプ１２の吐出側で希溶液Ｓｗが分流した後に低温溶液熱交換器３１及び中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７にそれぞれ導入される。中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７に導入された希溶液Ｓｗは、中温凝縮冷媒Ｖｆ２と熱交換した後に低温再生器Ｇ１に導入される。他方、低温溶液熱交換器３１に導入された希溶液Ｓｗは低温濃溶液Ｓｈ１（図１、２参照）と熱交換する。熱交換して低温溶液熱交換器３１から導出された希溶液Ｓｗは、一部が低温再生器Ｇ１に導入され、残りはさらに分流して中温溶液熱交換器３２及び高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６にそれぞれ導入される。中温溶液熱交換器３２に導入された希溶液Ｓｗは中温濃溶液Ｓｈ２（図１、２参照）と熱交換し、高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に導入された希溶液Ｓｗは高温凝縮冷媒Ｖｆ３と熱交換した後に合流して中温再生器Ｇ２に導入される。この場合は、中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と低温溶液熱交換器３１の溶液分流比、高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６と中温溶液熱交換器３２の溶液分流比を調整することができ、各熱交換器の熱交換量を調整しつつ、中温再生器Ｇ２、低温再生器Ｇ１に導入される希溶液Ｓｗの温度を高くすることができる。

図５（ｃ）に示すように直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に対して低温溶液熱交換器３１及び中温溶液熱交換器３２が並列になるように配置した場合は、中温溶液ポンプ１２の吐出側で希溶液Ｓｗが分流した後に低温溶液熱交換器３１及び中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７にそれぞれ導入される。低温溶液熱交換器３１に導入された希溶液Ｓｗは低温濃溶液Ｓｈ１（図１、２参照）と熱交換した後に分流し、一部は低温再生器Ｇ１に導入され、残りは中温溶液熱交換器３２に導入されて中温濃溶液Ｓｈ２（図１、２参照）と熱交換する。他方、中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７に導入された希溶液Ｓｗは中温凝縮冷媒Ｖｆ２と熱交換した後に高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に導入されて高温凝縮冷媒Ｖｆ３と熱交換する。中温溶液熱交換器３２から導出された希溶液Ｓｗと高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６から導出された希溶液Ｓｗとは、合流して中温再生器Ｇ２に導入される。この場合は、中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７、高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６と低温溶液熱交換器３１、中温溶液熱交換器３２への溶液分流比を調整することができ、各熱交換器の熱交換量を調整しつつ、中温再生器Ｇ２に導入される希溶液Ｓｗの温度を高くすることができる。

図６は、高温再生器へ送液される希溶液で凝縮冷媒から熱回収する溶液系統の部分系統図であり、（ａ）は中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６とを直列に配置した部分系統図、（ｂ）は直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に希溶液Ｓｗの一部をそれぞれ導入する構成の部分系統図、（ｃ）は直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６を吸収器側の高温溶液熱交換器３３Ａに対して並列に配置した部分系統図である。なお、図６に示す構成の場合は、高温再生器へ送液される希溶液で凝縮冷媒から熱回収するために、凝縮冷媒Ｖｆ３、Ｖｆ２の温度を考慮して、高温溶液熱交換器３３を高温溶液熱交換器３３Ａと高温溶液熱交換器３３Ｂとに２分割している。また、図６においても、吸収冷凍機１、２（図１、２参照）のうち溶液系統の吸収器Ａから各再生器Ｇ１〜Ｇ３への溶液送りラインを示しており、他の構成の図示は省略している。また、図６に示す凝縮冷媒から熱回収を行う場合も、図５に示す場合と同様の高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６と、中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７とを備えている。

図６（ａ）に示すように中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６とを直列に配置した場合、吸収器Ａから導出された希溶液Ｓｗはまず高温溶液熱交換器３３Ａで高温濃溶液Ｓｈ３と熱交換した後に中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７に導入され、ここで中温凝縮冷媒Ｖｆ２と熱交換して熱回収を行う。さらに希溶液Ｓｗは高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に導入されて高温凝縮冷媒Ｖｆ３と熱交換して熱回収を行い、次いで高温溶液熱交換器３３Ｂに導入されて高温再生器Ｇ３から導出された高温濃溶液Ｓｈ３と熱交換を行った後に高温再生器Ｇ３に導入される。この場合は、高温再生器Ｇ３へ導入される希溶液Ｓｗでより多くの熱を回収することができる。

図６（ｂ）に示すように直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に希溶液Ｓｗの一部をそれぞれ導入する構成の場合、吸収器Ａから導出された希溶液Ｓｗはまず高温溶液熱交換器３３Ａで高温濃溶液Ｓｈ３と熱交換した後に、一部は希溶液管４３Ａを流れて中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７に導入され中温凝縮冷媒Ｖｆ２と熱交換を行い、残りは中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７をバイパスして、中温凝縮冷媒Ｖｆ２と熱交換を行った希溶液Ｓｗと合流する。その希溶液Ｓｗは一部が希溶液管４３Ｂを流れ高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に導入されて高温凝縮冷媒Ｖｆ３と熱交換を行い、残りは高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６をバイパスして、高温凝縮冷媒Ｖｆ３と熱交換を行った希溶液Ｓｗと合流し、次いで高温溶液熱交換器３３Ｂに導入されて高温再生器Ｇ３から導出された高温濃溶液Ｓｈ３と熱交換を行った後に高温再生器Ｇ３に導入される。この場合は、高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６及び中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７での交換熱量を抑制しつつ熱回収をすることができる。

図６（ｃ）に示すように直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７と高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６を吸収器側の高温溶液熱交換器３３Ａに対して並列に配置した場合は、高温溶液ポンプ１３の吐出側で希溶液Ｓｗが分流した後に希溶液導出管４３を介して高温溶液熱交換器３３Ａに及び希溶液管４３Ｃを介して中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７にそれぞれ導入される。高温溶液熱交換器３３Ａに導入された希溶液Ｓｗは低温濃溶液Ｓｈ３（図１、２参照）と熱交換し、中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７に導入された希溶液Ｓｗは中温凝縮冷媒Ｖｆ２と熱交換した後に高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６に導かれて高温凝縮冷媒Ｖｆ３と熱交換し、その後分流した各希溶液Ｓｗは合流する。合流した希溶液Ｓｗは高温溶液熱交換器３３Ｂに導入されて高温再生器Ｇ３から導出された高温濃溶液Ｓｈ３と熱交換を行った後に高温再生器Ｇ３に導入される。この場合は、高温溶液熱交換器３３Ａと中温凝縮冷媒溶液熱交換器３７、高温凝縮冷媒溶液熱交換器３６への溶液分流比を調整することで、各熱交換器の交換熱量を調整しつつ、高温再生器Ｇ３へ導入される希溶液Ｓｗの温度を高くすることができる。

図７は、高温再生器より排出された排ガスから希溶液に熱回収する溶液系統の部分系統図であり、（ａ）は低温溶液熱交換器３１と排ガス溶液熱交換器３５Ａ、及び中温溶液熱交換器３２と排ガス溶液熱交換器３５Ｂ、高温溶液熱交換器３３と排ガス溶液熱交換器３５Ｃをそれぞれ直列に配置した部分系統図、（ｂ）は低温溶液熱交換器３１と排ガス溶液熱交換器３５Ａ、及び中温溶液熱交換器３２と排ガス溶液熱交換器３５Ｂ、高温溶液熱交換器３３と排ガス溶液熱交換器３５Ｃをそれぞれ並列に配置した部分系統図である。なお、図７においても、溶液系統の吸収器Ａから各再生器Ｇ１〜Ｇ３への溶液送りラインを示しており、他の構成の図示は省略している。図７に示すように、高温再生器より排出された排ガスから熱回収を行う場合は、３つの排ガス溶液熱交換器３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃを備えている。排ガス溶液熱交換器３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃは、典型的にはシェルアンドチューブ型熱交換器が用いられるがその他の熱交換器を用いてもよい。

図７（ａ）に示すように低温溶液熱交換器３１と排ガス溶液熱交換器３５Ａ、及び中温溶液熱交換器３２と排ガス溶液熱交換器３５Ｂ、高温溶液熱交換器３３と排ガス溶液熱交換器３５Ｃをそれぞれ直列に配置した場合は、高温再生器Ｇ３から排出された排ガスｅはまず排ガス溶液熱交換器３５Ｃで高温溶液熱交換器３３を通過した希溶液Ｓｗと熱交換を行う。排ガス溶液熱交換器３５Ｃから導出された排ガスｅは、次に排ガス溶液熱交換器３５Ｂで中温溶液熱交換器３２を通過した希溶液Ｓｗと熱交換を行う。排ガス溶液熱交換器３５Ｂから導出された排ガスｅは、次に排ガス溶液熱交換器３５Ａで低温溶液熱交換器３１を通過した希溶液Ｓｗと熱交換を行う。この場合は、高温再生器Ｇ３及び中温再生器Ｇ２、低温再生器Ｇ１に導入される希溶液Ｓｗの温度を高くすることができる。

図７（ｂ）に示すように低温溶液熱交換器３１と排ガス溶液熱交換器３５Ａ、及び中温溶液熱交換器３２と排ガス溶液熱交換器３５Ｂ、高温溶液熱交換器３３と排ガス溶液熱交換器３５Ｃをそれぞれ並列に配置した場合は、高温溶液ポンプ１３吐出側で希溶液Ｓｗが分流し、その一部は高温溶液熱交換器３３で高温濃溶液Ｓｈ３と熱交換した後に高温再生器Ｇ３に導入され、残りは希溶液管４３Ｄを流れ高温溶液熱交換器３３をバイパスして排ガス溶液熱交換器３５Ｃに導かれて高温再生器Ｇ３から排出された排ガスｅと熱交換した後に高温再生器Ｇ３に導入される。排ガス溶液熱交換器３５Ｃから導出された排ガスｅは、次に低温溶液熱交換器３１を通過した後に分流して希溶液管４２Ｄを流れ中温溶液熱交換器３２をバイパスした希溶液Ｓｗと排ガス溶液熱交換器３５Ｂで熱交換をする。低温溶液熱交換器３１を通過した後に分流した希溶液Ｓｗの残りの一部は希溶液管４１を流れてそのまま低温再生器Ｇ１に導入され、他の残りの希溶液Ｓｗは中温溶液熱交換器３２に導かれて中温濃溶液Ｓｈ２と熱交換した後に中温再生器Ｇ２に導入される。低温溶液熱交換器３１へ導入される希溶液Ｓｗは、中温溶液ポンプ１２の吐出側で分流した一部であり、中温溶液ポンプ１２の吐出側で分流した残りの希溶液Ｓｗは希溶液管４１Ｄを流れて排ガス溶液熱交換器３５Ａに導かれ、排ガス溶液熱交換器３５Ｂから導出された排ガスｅと熱交換を行った後に低温再生器Ｇ１に導入される。この場合は、各溶液熱交換器３１、３２、３３とこれらに並列に設置される排ガス溶液熱交換器３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃとの溶液分流比を調整することで、各熱交換器３１、３２、３３、３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃの熱交換量を調整しつつ、各再生器Ｇ１〜Ｇ３へ導入される希溶液Ｓｗの温度を高くすることができる。

なお、図５〜図７において説明した、中温再生器Ｇ２のドレンＶｆ３や低温再生器Ｇ１のドレンＶｆ２と希溶液Ｓｗとの熱交換による熱回収、及び高温再生器Ｇ３’からの排ガスと希溶液Ｓｗとの熱交換による熱回収で用いる各熱交換器３６、３７、３５Ａ〜３５Ｃのうちで設置する熱交換器は、必ずしも図示したすべてを備えている必要はなく、吸収冷凍機の作動条件により適宜選定して配設してもよい。

（フラッシュチャンバーの追加）
上述の各三重効用吸収冷凍機において、吸収器Ａに導入される高温濃溶液Ｓｈ３と、低温濃溶液Ｓｈ１と中温濃溶液Ｓｈ２とが混合した濃溶液との合流部にフラッシュチャンバーを設置してもよい。吸収冷凍機の運転条件により、低温濃溶液Ｓｈ１と中温濃溶液Ｓｈ２とが混合した濃溶液の飽和圧力よりも高温濃溶液Ｓｈ３の飽和圧力の方が高い場合は、これらが合流したときに高温濃溶液Ｓｈ３の圧力低下に伴って、さらに冷媒蒸気が発生する。合流部で発生する冷媒蒸気の量が多い場合には配管内で腐食等の不具合が生じるおそれがあるため、フラッシュチャンバーを設置して冷媒蒸気の再蒸発による影響を緩和させるとよい。また、フラッシュチャンバーの上部に、低温再生器Ｇ１又は凝縮器Ｃへと導く配管を接続し、フラッシュチャンバーで発生した冷媒蒸気を低温再生器Ｇ１又は凝縮器Ｃへ送るようにしてもよい。

（流量調整手段の追加）
また、高温溶液熱交換器３３の下流側の高温濃溶液導出管４６、及び中温溶液熱交換器３２の下流側で低温濃溶液導出管４４に接続する前の中温濃溶液導出管４５のそれぞれに、電動弁等の流量調整手段（不図示）を設けてもよい。典型的には、高温溶液ポンプ１３による高温再生器Ｇ３への溶液の供給量は高温濃溶液導出管４６の抵抗によって決まる高温濃溶液Ｓｈ３の導出量により決定され、中温溶液ポンプ１２による中温再生器Ｇ２への溶液の供給量は中温濃溶液導出管４５の抵抗によって決まる中温濃溶液Ｓｈ２の導出量により決定されるが、これらは吸収冷凍機の定格運転条件を基準として決定されているため、部分負荷条件ではサイクル効率を最適にする溶液の供給量にはならない。そのため、上述の位置に電動弁等の流量調整手段を設け、冷凍負荷に応じた溶液量を供給できるようにしてもよい。電動弁等の流量調整手段は、典型的には制御装置６０と信号ケーブルで接続され、制御装置６０からの信号を受信して作動するように構成される。また、吸収冷凍機の起動直後や冷凍負荷が小さいとき、あるいは冷却水温度が低いとき等の、溶液ポンプ１２、１３の最低回転速度の運転時でも各再生器Ｇ１〜Ｇ３への溶液供給が過剰になる場合は、電動弁等の流量調整手段を制御して（電動弁の場合は開いて）過剰になる分の溶液を吸収器Ａへ戻すようにしてもよい。

（低温再生器への溶液フロー）
以上の説明では、吸収器Ａの希溶液Ｓｗを、中温溶液ポンプ１２で中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１へ並列に送ることとしたが、まず希溶液Ｓｗをすべて中温再生器Ｇ２へ送り、中温再生器Ｇ２から導出される中温濃溶液Ｓｈ２を低温再生器Ｇ１へ導くようにしてもよい。また、吸収器Ａの希溶液Ｓｗを、高温溶液ポンプ１３で高温再生器Ｇ３へ送り、中温溶液ポンプ１２で中温再生器Ｇ２及び低温再生器Ｇ１へ送ることとしたが、高温溶液ポンプ１３で高温再生器Ｇ３及び低温再生器Ｇ１へ送り、中温溶液ポンプ１２で中温再生器Ｇ２へ送ってもよい。

本発明の実施の形態に係る三重効用吸収冷凍機を示す模式的系統図である。 本発明の実施の形態に係る三重効用吸収冷凍機の変形例を示す模式的系統図である。 吸収器及び蒸発器を多段とした三重効用吸収冷凍機を示す部分系統図である。 貫流ボイラとした高温再生器の図である。（ａ）は縦断面図、（ｂ）は缶胴部分の平面図である。 中温再生器及び低温再生器へ送液される希溶液で凝縮冷媒から熱回収する溶液系統の部分系統図である。（ａ）は低温溶液熱交換器と中温凝縮冷媒溶液熱交換器、及び中温溶液熱交換器と高温凝縮冷媒溶液熱交換器をそれぞれ直列に配置した部分系統図、（ｂ）は低温溶液熱交換器と中温凝縮冷媒溶液熱交換器、及び中温溶液熱交換器と高温凝縮冷媒溶液熱交換器をそれぞれ並列に配置した部分系統図、（ｃ）は直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器と高温凝縮冷媒溶液熱交換器に対して低温溶液熱交換器及び中温溶液熱交換器が並列になるように配置した部分系統図である。 高温再生器へ送液される希溶液で凝縮冷媒から熱回収する溶液系統の部分系統図である。（ａ）は中温凝縮冷媒溶液熱交換器と高温凝縮冷媒溶液熱交換器とを直列に配置した部分系統図、（ｂ）は直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器と高温凝縮冷媒溶液熱交換器に希溶液の一部をそれぞれ導入する構成の部分系統図、（ｃ）は直列に配置した中温凝縮冷媒溶液熱交換器と高温凝縮冷媒溶液熱交換器を吸収器側の高温溶液熱交換器に対して並列に配置した部分系統図である。 高温再生器より排出された排ガスから希溶液に熱回収する溶液系統の部分系統図である。（ａ）は低温溶液熱交換器と排ガス溶液熱交換器、及び中温溶液熱交換器と排ガス溶液熱交換器、高温溶液熱交換器と排ガス溶液熱交換器をそれぞれ直列に配置した部分系統図、（ｂ）は低温溶液熱交換器と排ガス溶液熱交換器、及び中温溶液熱交換器と排ガス溶液熱交換器、高温溶液熱交換器と排ガス溶液熱交換器をそれぞれ並列に配置した部分系統図である。

符号の説明

１、２、３ 三重効用吸収冷凍機
１２ 中温溶液ポンプ
１３ 高温溶液ポンプ
２２ 中温再生器溶液溜まり
２３ 高温再生器溶液溜まり
６０ 制御装置
６２ 中温圧力検知器
６３ 高温圧力検知器
６５Ｈ 高位液面センサー（中温液面検知器）
６５Ｌ 低位液面センサー（中温液面検知器）
６６Ｈ 高位液面センサー（高温液面検知器）
６６Ｌ 低位液面センサー（高温液面検知器）
６８ 中温冷媒温度検知器
６９ 高温冷媒温度検知器
Ａ 吸収器
Ｃ 凝縮器
Ｅ 蒸発器
Ｇ１ 低温再生器
Ｇ２ 中温再生器
Ｇ３ 高温再生器
Ｓ 溶液
Ｓｗ 希溶液
Ｓｈ２ 中温濃溶液
Ｓｈ３ 高温濃溶液
Ｖｓ 冷媒蒸気

Claims (4)

1. 冷媒蒸気を溶液で吸収し、前記溶液を濃度が低下した希溶液とする吸収器と；
   前記吸収器から前記希溶液を導入し、前記希溶液を加熱することにより冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる低温再生器と；
   前記吸収器から前記希溶液を導入し、前記希溶液を加熱することにより前記低温再生器におけるよりも高い温度で冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる中温再生器と；
   前記吸収器から前記希溶液を導入し、前記希溶液を加熱することにより前記中温再生器におけるよりも高い温度で冷媒を蒸発させて濃度を上昇させる高温再生器と；
   前記吸収器から前記希溶液を前記中温再生器に送液する中温溶液ポンプと；
   前記吸収器から前記希溶液を前記高温再生器に送液する、前記中温溶液ポンプとは別の高温溶液ポンプとを備える；
   三重効用吸収冷凍機。
2. 前記高温再生器が、前記希溶液から冷媒を蒸発させて濃度が上昇した高温濃溶液を導出する側に、前記高温濃溶液を溜める高温再生器溶液溜まりを有し；
   前記中温再生器が、前記希溶液から冷媒を蒸発させて濃度が上昇した中温濃溶液を導出する側に、前記中温濃溶液を溜める中温再生器溶液溜まりを有し；
   前記高温再生器溶液溜まり内もしくは前記高温再生器の本体内の前記高温濃溶液の液面が第１の所定の液面高さになるように前記高温溶液ポンプの吐出量を調節すると共に、前記中温再生器溶液溜まり内もしくは前記中温再生器の本体内の前記中温濃溶液が第２の所定の液面高さになるように前記中温溶液ポンプの吐出量を調節する制御装置を備える；
   請求項１に記載の三重効用吸収冷凍機。
3. 前記高温再生器内の圧力を検知する高温圧力検知器と；
   前記高温再生器溶液溜まり内もしくは前記高温再生器の本体内の前記高温濃溶液の高位液面及び低位液面を検知する高温液面検知器と；
   前記中温再生器内の圧力を検知する中温圧力検知器と；
   前記中温再生器溶液溜まり内もしくは前記中温再生器の本体内の前記中温濃溶液の高位液面及び低位液面を検知する中温液面検知器とを備え；
   前記制御装置が、前記高温溶液ポンプの回転速度を、前記高温圧力検知器で検知した圧力に基づいて調節しつつ前記高温液面検知器が前記高位液面を検知したときに低下させ前記低位液面を検知したときに上昇させると共に、前記中温溶液ポンプの回転速度を、前記中温圧力検知器で検知した圧力に基づいて調節しつつ前記中温液面検知器が前記高位液面を検知したときに低下させ前記低位液面を検知したときに上昇させるように構成された；
   請求項２に記載の三重効用吸収冷凍機。
4. 前記高温圧力検知器に代えて、前記高温再生器内の希溶液を加熱して蒸発した冷媒が凝縮した高温凝縮冷媒の温度を検知する高温冷媒温度検知器を備え；
   前記中温圧力検知器に代えて、前記中温再生器内の希溶液を加熱して蒸発した冷媒が凝縮した中温凝縮冷媒の温度を検知する中温冷媒温度検知器を備え；
   前記制御装置が、前記高温圧力検知器で検知した圧力に代えて前記高温冷媒温度検知器で検知した温度に基づいて前記高温溶液ポンプの回転速度を調節し、前記中温圧力検知器で検知した圧力に代えて前記中温冷媒温度検知器で検知した温度に基づいて前記中温溶液ポンプの回転速度を調節するように構成された；
   請求項３に記載の三重効用吸収冷凍機。
   

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