JP2002518606A - アルンド・ドナクスのパルプ、紙製品、及びパーティクルボード - Google Patents
アルンド・ドナクスのパルプ、紙製品、及びパーティクルボードInfo
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Abstract
Description
合材パネル及び加工品、さらにアルンド・ドナクスから生産されたパルプ及び紙
に関する。
いくつかのよく知られた技術がある。実際、それらの木材ベース(wood-based c
omposite board)の複合材ボードは、特に建物建築や家具製造において、幅広い
用途を有する。より最近では、業界は有用な建築材料として配向ストランドボー
ド(Oriented Strand Board)(OSB)を作り出した。パーティクルボード及
びOSBともに「複合材」のカテゴリーに入る。なぜなら、両方ともバインダー
マトリクスの中に充填材(木質繊維)が埋め込まれたものである。よく知られた
別の木材複合材は、中質繊維板(Medium Density Fiber Board(MDF))であ
る。よく知られたさらに別の複合材製品は、建築用及び装飾用製品を作るために
、セメント等の無機バインダーを用いて木材又は他の繊維から製造される。
トの木材副産物(チップ、鋸屑等)の入手性に大部分が基づいている。実際、こ
れらの複合材の物理的性質に対する工業基準の多くは、木材ベースの複合材に基
づいている。木材ベースの複合材に対する製造パラメータはよく知られており、
また特定の用途に対してしばしばカスタマイズすることができることから、他の
充填材を研究する理由がほとんどなかった。
様に木材パルプから製造される紙に対する需要が増加することで、現在、木材の
代用となる材料の必要性が認知できるほどに増大している。これらの製品に使用
される木材の供給が「再生可能」である一方で、木を育てるために長期間にわた
って土地を放置しておくことを必要とする。さらに、需要が供給を上回ると、供
給は数十年前にいつ木が植えられたかについての予測に基づいているので、必然
的に不足が生ずる。これらの使用者が求める木材は毎年何百万エーカーもの森林
を伐採する結果となることから、そのような欠乏は大規模な森林伐採とそれによ
る地球温暖化現象についての重大な世界的な関心につながる。
を製造するための紙パルプの生産に用いることができる材料に対する需要がいま
だ存在する。広範囲な研究がすでに行われ、また生産試験が複合材及びパルプ用
の適当な非木材繊維を見出そうとしてなされたが、今まで、この仕事は特性が劣
り、経費が極端にかかり、さらに商業的生産上不利に働く点が多くあることから
、きわめて僅かな成功しか得られなかった。
、チップ及びフレークを含むもので、該粒子を紙及び紙製品が作られるパルプに
有利に形成することができる。また、パーティクルボードの生産に粒子を使用す
ることができる。
トリックスを含む複合材を提供する。本発明によれば、これらの複合板(compos
ite board)は木材ベースの複合材よりも著しく少ないバインダーを使用し、当
産業で使用されている基準に従って測定されたとき、比較し得る木材ベースの複
合材の物理的特性のいくつかを越える。
布しているヨシタケ(アルンド・ドナクスの通称)を選択することによって生産
される。ヨシタケを鋭い刃先を内部に有したフレーカー(flaker)にかけてヨシ
タケを小さな破片(例えば、フレーク)に変え、さらにハンマーミルにかけるこ
とでさらに寸法を小さくする。その結果得られる材料は完成紙料(furnish)と
呼ばれる。ハンマーミル完成紙料を分級し、好ましくは少なくとも2つの分級物
に分級する。ヨシタケ微粒子の2つの分級物の各々を、別々に樹脂の一部と結合
させる。次に、粒が細かいヨシタケ−樹脂混合物からなる層と粒が粗いヨシタケ
−樹脂混合物からなる層とが交互に積層された層状構造を作る。この層状構造を
複合製品に団結(consolidate)させるために熱及び圧力に供する。満足のいく
製品は1つの層、2つの層、又はそれ以上の層をもって作ることができる。多く
の商業的操作によって、複合材の製造において、広葉樹材、針葉樹材、及び再生
木材廃棄物のような様々な木材源が混合される。当業者は、利用可能な木材源に
よってヨシタケの一部を完成紙料の中に混合することでヨシタケの利点を求める
であろう。
シタケから作られる生パルプは、製紙において典型的に使用される木材から作ら
れたパルプよりも淡い色調を呈する。したがって、パルプを漂白して所望の白さ
にするためには、少量の化学漂白剤が添加されるものである。ヨシタケパルプは
また、最も一般的な広葉樹材、例えばヤマナラシよりも丈夫である。本発明のパ
ルプは、建築用製品やビスコース(例えばレーヨン)等の修飾セルロース系繊維
を含む他のセルロースベースの製品で利用することもできる。
の詳細な説明を参照することによってよりよく理解されるにつれ、より容易に理
解されよう。
林、及び木管楽器の製造以外のいっさいの使用に対しては不適当である雑草と見
なされていた原料を利用する。この原料は、フェスツカエ(Festuccae)族グラ
ミネアエ(Gramineae)科のアルンド属のものである。それには約6種が含まれ
、そのうちアルンド・ドナクスL.が最も広く分布し、かつ最も知られている。
「ヨシタケ」とも呼ばれるアルンド・ドナクスは、地中海の周りの国々が原産で
ある。ここでは、「ヨシタケ」及び「アルンド・ドナクス」という用語は互換的
に用いられている。
さが7〜28フィートに達する。最適な気候で、それはほとんど一年中にわたっ
て一日に6インチの速度で成長し、1年から1年半で成熟することができる。不
毛の土壌では、乾燥ヨシタケ原料の産出は1エーカーあたり8トンが限界である
。南カリフォルニアでの試験伐採では、1エーカーあたり30トンを上回る乾燥
ヨシタケ原料の産出が得られた。50,000エーカーのヨシタケから持続的に
産出させる乾燥繊維は、1,250,000エーカーの木木部繊維に相当すると
推定される。それは草質茎の草の最も大きいものの1つである。
mであり、節のところで隔壁によって分かれている。節の長さは一様ではなく約
12〜30cmである。茎の外組織は、珪質性(siliceous nature)であり非常
に堅くてもろく滑らかであり、完全に成熟した場合に淡い黄橙色となる光沢の表
面を有する。
茎の外面に向かう維管束は、内側に向かう維管束よりも小さく、かつ数が多い。
これらの維管束は並立維管束であり、厚い壁の強く木化した繊維からなる1本以
上の列によって囲まれている。茎の外面に向けて、維管束の寸法が減少し、維管
束に結合した繊維の列の数が小さくなって比較的近くなるので、繊維は維管束構
成要素が分散する構造組織の連続リングを形成するのに十分なほど豊富にある。
この構造リングは、成熟した茎では比較的小さく肉厚で木化している複数の柔組
織細胞からなる幅の狭い帯によって、蝋で覆われた単一細胞表層から分離される
。構造的繊維状リングの内側に結合した繊維が含まれる維管束は、茎の約24%
を占める。構造的リングを構成する維管束組織と結合した繊維とが全断面積の約
33%を構成する。したがって、柔組織は茎の断面積の43%以外を占める。
うな細胞は、維管束と結合して、同じく表皮組織の中に位置している。これらの
存在は、化学分析によって示されたシリカ計数値(silica count)の上昇を説明
するものである。
生産を最適化するために修飾を加える必要があるかもしれない。それにもかかわ
らず、商業的に入手可能な装置を容易に本プロセスで使うことができる。
粒子は、チップ又はフレークであって、パルプ、パルプ由来の紙の形成に使用す
ることができ、又は複合材パネルに含めることができる。
うにして切断することで、約1/8インチから約3インチの長さの実質的に円形
の断面を有するリングを提供する。このリングの円形断面を壊すことでチップが
得られる。一般に、リングを壊すと2〜5つのチップが形成される。図1を参照
すると、アルンド・ドナクスの茎1は、チップ3が形成されるリング2を提供す
る。アルンド・ドナクスのチップを形成するための代表的な装置及び方法は実施
例1に説明されている。好ましくは、リングは約1/2〜約1と1/2インチで
あり、鋸刃、ナイフの刃、又はベニア切断のいずれかによって茎を切断すること
によって形成される。
レークはアルンド・ドナクスの茎をいくつかの通常のフレーカーによってフレー
ク化(flaking)することで形成される。好ましくは、フレーク(すなわち、破
片、スライバ)は約2インチ〜約4インチ好ましくは約2と1/2インチ〜3と
1/2インチの長さを有する。フレークの厚さは約1/32インチから約1/8
インチまで大きく変動する。図1を参照すると、茎1をフレーク化することでフ
レーク4が形成される。好適なフレークは、リング、ドラム、及びディスクフレ
ーカー及びチッパー(chipper)等の通常の装置によって調製することができる
。好ましくは、フレークはドラムフレーカーを用いて形成される。
)は、複合材パネル、パルプ及び紙製品の製造に有利に使用することができる。
チップは、連続式又はバッチ式パルプ化プロセス等のパルプの製造で有利に使用
することができる。アルンド・ドナクスのフレークもまたパルプ化することがで
き、好ましくはバッチ式蒸解プロセスによってなされる。クラフトパルプ化では
、フレーク及び/又はチップを直接蒸解する。CTMP(アルカリ過酸化物)パ
ルプ化では、フレーク及び/又はチップを蒸解に先立って寸法減少することがで
きる。複合材パネル(例えば、パーティクルボード)の形成には、フレーク及び
/又はチップは典型的にハンマーミリングによって寸法減少され、完成紙料が作
られ、これを続いて樹脂質バインダー等のバインダーと混合した後団結させてパ
ネルとする。
、第1の工程では、内部に鋭い刃先を有するフレーカー又はチッパー10にきれ
いなヨシタケを仕込み、ヨシタケを切断して小さくする。典型的に、ヨシタケの
寸法分布はフレーカーから得られる。もし得られる完成紙料が複合材の製造に使
われるならば、フレーカーによって、好ましくは約1インチ、最大で約4インチ
の長さのヨシタケ粒子を得る。もし粒子が紙パルプの製造に用いられるならば、
粒子はより小さなものであることが好ましく、典型的に2分の1インチから約1
と1/2インチの長さの範囲である。
ion)する。一般にセルロース性の物質を細砕化する際に使用される他の装置を
使用してもよく、本発明はフレーカー、チッパー、及びハンマーミルに限定され
るものではないことを理解すべきである。ハンマーミルはさらにヨシタケ粒子の
大きさを減少させ、完成紙料の寸法分布を作り出す。
30にかけて分粒する。好ましくは、ふるいはヨシタケ粒子の少なくとも3カッ
ト又は寸法分布を作り出すように配置される。したがって、過小(undersized)
ヨシタケ「ダスト」を取り除くように48メッシュサイズの第1のふるいを使用
することが好ましい。その後、過大(oversized)粒子を14メッシュサイズの
第2のふるいにかける。このふるいは過大および過小粒を生ずる。4メッシュ(
4分の1インチ以上)を通らない材料を取り除いて再加工する。
」層100を形成するのに使われる。相対的に粗い過大材料は、複合材の1また
は複数のコア層120に使用される。典型的に、複合材は3つの層から構成され
る。すなわち、フェース層によってそれぞれの側面が覆われた中心コアである。
しかし、消費者の要求、物理的特性要求、及び他の要因に応じて層を追加して設
けることも可能である。
る「フェース材料混合物」を形成する。それとは別に、コア材料も樹脂と混合し
て「コア材料混合物」を形成する。
シタケ複合材を製造するために使用することができるが、好ましい樹脂はメチル
ジイソシアネート(「MDI」)である。MDI樹脂によって優れた特性を持つ
複合材が得られることが見いだされた。拘束されるものではないが、ヨシタケ−
MDI樹脂の組み合わせは、MDI樹脂分子の基(moieties)と組合わさってヨ
シタケの列挙された物理的特性、すなわちヨシタケに存在する高融点蝋、ヨシタ
ケの高いシリカ含有量、ヨシタケの高アルファセルロース含有量、及びヨシタケ
の低リグニン含有量のいずれかの組み合わせによって増大したそれらの物理的特
性を生み出し得るものと理論付けられる。
材ベースの複合材で要求されるものよりも低い比率の樹脂添加物を必要とする。
実際、本発明のヨシタケ複合材は、わずか1.5重量パーセントのMDIを用い
て製造することができる。典型的に、樹脂の比率は、必要とされる複合材の物理
的特性に応じて、約1.5重量%〜約5重量%MDIである。5重量パーセント
を超えるMDIもまた使用することができるが、そのような複合材を製造するこ
とには商業的利点はほとんどないと思われる。一般に、よりいっそう高い比率の
樹脂が添加されれば、複合体はそれだけもっと強くなる。好ましくは、ヨシタケ
−樹脂混合物は、約1.5〜約3.5重量パーセントMDI、最も好ましくは約
2.5〜約3.0重量パーセントMDIを含有する。明らかに、MDI以外の樹
脂が使用される場合、複合材に要求された物理的特性に応じて、異なる樹脂比率
が最適であることを見いだされ得る。
る。このプロセスでは、フェース材料混合物はまず層として置かれる。この後に
、コア材料混合物からなる層が続き、これがフェース混合物の最終層によって覆
われて3層サンドイッチ構造を形成する。また、得られる複合材の所望の特性に
応じてより多くのまたはより少ない層を使用することができる。
ることによりその体積を減少させるために周囲条件下で前プレス70される。次
に、予備プレスされた積層構造を木材ベースの複合材を生産するために使用され
る通常のプレスでプレスし、十分な加熱及び圧力に供してパネル80を固める。
MDI樹脂が使用される場合、プレスは、典型的に、型締め(closing)サイク
ルの間は500〜600psi(最大)の圧力下、また硬化サイクルの間は約1
00psiの圧力下で、160℃から170℃(320oFから340oF)の
温度で操作される。
較的不均一なエッジが固化した複合材に生ずる可能性がある。そのパネルのエッ
ジをトリミングし、標準サイズの複合材パネルを作り出すために板をサイズが合
うようにカットする。代表的なパーティクルボードの形成及びそれらの特性、並
びに小麦藁ベースのパーティクルボード及びサザン・パイン(southern pine)
ベースのパーティクルボードが、実施例2に記載されている。
して本発明の複合材を調製してもよい。好ましくは、ヨシタケのコストのほうが
低いのでヨシタケが完成紙料の大部分を構成する。代表的なヨシタケ/サザン・
パインパーティクルボードの形成及びその特性は、実施例3に記載されている。
その実施例では、ヨシタケ/サザン・パインブレンドパーティクルボードの機械
的及び物理的特性が(1)ヨシタケ及び(2)サザン・パインから形成されたパ
ーティクルボードと比較されている。
マトリックス中に分散したアルンド・ドナクス粒子(例えば、チップ、フレーク
、及び減少したサイズのチップ及びフレーク)を含む。表1及び2を参照すると
、本発明の複合材パネルは、複合材パネルについての少なくともM−3規格を満
たす。
インダーを含有する。しかし、木材パネルに関連した有利な特性を達成するため
に、本発明の複合材パネルにおけるアルンド・ドナクスの存在によってバインダ
ーの量をかなり低くすることが可能である。したがって、好ましくはパネルは該
パネルの全重量を基準にして樹脂バインダーを約1.5重量%〜約3.0重量%
含有する。本発明のパネルを提供するために、複合材パネルの形成において知ら
れている通常のバインダーを使用することができる。好ましいバインダーとして
は、メチルジイソシアネート、尿素−ホルムアルデヒド、及びフェノール系バイ
ンダーが挙げられる。
くは、複数の繊維のブレンドを含む本発明のパネルは、パネルの全重量を基準に
して約10重量%〜約90重量%のアルンド・ドナクス粒子を有する。
び耐水性(moisture strength)は、パネルに含まれるアルンド・ドナクスの量
に比例して増加する。一般に、パネルの曲げ強さは、同様に構成した木材ベース
のパネルよりも約55%大きく、同様に構成した小麦藁ベースのパネルよりも約
5%大きい。パネルの耐水性は、同様に構成した木材ベースのパネルよりも約2
.6倍高く、また同様に構成した小麦藁ベースのパネルよりも約15%高い。
ルンド・ドナクスを複合材パネルの完成紙料として使用するのに適した寸法分布
の粒子に細砕化する工程と、(2)これらの粒子をバインダー(例えば樹脂)と
混合してバインダー−樹脂混合物を提供する工程と、(3)バインダー−樹脂混
合物を複合材パネルに団結させる(固める)工程とを有する。このプロセスにお
いて、アルンド・ドナクス粒子は樹脂とともに連続的な材料として結合する。す
でに指摘したように、粒子−バインダー混合物は、例えば木材粒子及び繊維等の
他の材料をさらに含むことができる。
れ得る。同様な利点は、アルンド・ドナクスを配向ストランドボード(OSB)
及び中質繊維板(MDF)に含めることによって得ることができる。アルンド・
ドナクスは、粒子ブレンドの唯一の特定成分として、又は一成分として取り込む
ことができる。
を調製するための原料として利用される。アルンド・ドナクスパルプは、アルン
ド・ドナクス粒子(例えば、チップ及びフレーク)の処理から得られた繊維を含
む。パルプに応じて、処理に加えて、該粒子を細砕化に供することもできる。細
砕化は、ハンマーミル又は回転ディスクリファイナー等のいくつかの装置を用い
て行うことができる。
できる。このような処理としては、例えばクラフトパルプ化、ソーダ・パルプ化
、アルカリ過酸化物(alkaline peroxide)機械的パルプ化(CTMP)、亜硫
酸、及び当該分野で知られている他のパルプ化プロセスが挙げられる。パルプ化
プロセスは、漂白を含むことができる。好ましいプロセスでは、漂白工程は元素
塩素フリー漂白(Elemental Chlorine-Free bleaching)を含む。
度を有し、また少なくとも約55%ISOの輝度、好ましくは少なくとも約75
%ISOの輝度を有する。
広葉樹材のものに匹敵し、ケナフから得られたものよりも有意に大きい。アルン
ド・ドナクス、広葉樹材、及びケナフから得られた収率を図7に示す。図7を参
照すると、利用可能なケナフ、広葉樹材、及びアルンド・ドナクスの初期収率は
、それぞれ約50ポンド/100ポンド、約88ポンド/100ポンド、及び約
99ポンド/100ポンドである。ケナフに関して、ピッチの分離によって繊維
の利用可能な量が著しく減少する。広葉樹材については、木皮を剥がすこと(de
barking)によってさらなる処理のために比較的に多量の繊維が提供される。ア
ルンド・ドナクスの初期処理では茎から利用できない葉だけを取り除き、さらに
処理する上で有用なアルンド・ドナクスの大部分(すなわち、99%)を残す。
初期処理後、ケナフ、広葉樹材及びアルンド・ドナクス繊維を典型的な約50%
である収率をもって蒸解する。図7に示すように、アルンド・ドナクスをパルプ
化するためのパワー(スチーム要求条件、BTU/トン)及び化学薬品要求条件
(ポンド(lbs)/トン)は、ケナフ及び広葉樹材繊維のいずれかをパルプ化す
るよりも有意に低い。アルンド・ドナクスのパルプ化のパワー要求条件は、ケナ
フ蒸解の約88%及び広葉樹材蒸解の約73%である。さらに、アルンド・ドナ
クスパルプ化要求条件は原料繊維を利用可能なパルプに変換するのに必要な化学
薬品の量の約83%を必要とする。ケナフ、広葉樹材、及びアルンド・ドナクス
の全体的なパルプ収率は、それぞれ約28%、44%、及び50%である。した
がって、広葉樹材及び他の木材と比較して、パルプ及びその後の紙製品の製造に
おいてアルンド・ドナクスを使用することで、必要とするエネルギーや化学薬品
がより少なくなり、著しい経済的利点が得られる。実施例で例証されるように、
アルンド・ドナクスパルプ、紙製品、及びパーティクルボードの特性は、一般に
木材ベースの、又は非木材ベースの対応物に相当するか、もしくは優れている。
ている。このことは、紙生産効率に影響を及ぼす重要な性質である。また、ヨシ
タケ完成紙料が使用するパルプ製造するための化学薬品やエネルギーはより少な
い。
したがって、ダイジェスターローディング(digester loading)は、木材チップ
の場合よりもヨシタケチップの場合のほうが比例して高いと思われる。このこと
は、ダイジェスタースループット制限により容量が制限されるそれらの紙及びパ
ルプ製造業者にとって重要な考慮すべき事項である。
、著しく低い水分率、すなわち約10%未満を持つヨシタケ粒子は、直接かつ容
易に蒸解され得る。
容易に蒸解を受けやすく、また非常に容易に蒸解する。未漂白パルプの収率は4
8.5%のオーダーであり、アスペンの場合に予想される例外(収率が55〜5
8%の範囲)はあるが、これは漂白可能なクラフトパルプの範囲の上限である。
重要なことは、ヨシタケのパルプが広葉樹材で典型的に得られるものよりも色が
淡いということである。したがって、同じ処理後の結果の輝度を得るためには、
より少ない量の漂白化学薬品(剤)が添加される。ヨシタケから生成された褐色
ストックは、93.9%の収率でDEDEDシーケンスによって89.9%IS
O輝度まで非常に容易に漂白される。褐色ストックもまた、実施例4及び図8に
示すように、塩素元素フリー(ECF)法、すなわち3段階法(three-stage me
thod)によって容易に漂白される。代表的なECFプロセスでは、パルプの輝度
が約85%ISOであった。
トルであり、また粗さは1メートルあたり0.13ミリグラムのオーダーである
。これらの値は両方ともアスペンパルプで得られる値よりも大きい。
利用することが可能であり、さらに木材パルプと配合して他の製品を作ることも
可能である。ヨシタケ木材パルプは中しん原紙の製造にも適している。ヨシタケ
完成紙料は、多くの用途に適した混合パルプ製品を作るために木材完成紙料と配
合してもよい。
法が提供される。この方法では、チップ及びフレーク等のアルンド・ドナクス粒
子がパルプ化される。
む完成紙料を選択する工程と、該完成紙料をパルプ化プロセスにかけて完成紙料
を基準として約48重量%の収率を有するパルプの褐色原料を生産する。一般に
、この方法の48%収率及び約15のカッパ値を達成するパルプ化に要する時間
は、広葉樹材をパルプ化して同様の収率及びカッパ値を達成する際に必要とされ
る時間よりも約25%少ない。
を選択する工程と、(2)該完成紙料をパルプ化プロセスに供して、該完成紙料
を基準として約48重量%の収率を持つパルプの褐色原料を生成する工程と、(
3)約55%から約90%ISOの輝度となるまで褐色原料を漂白する工程とを
備えるアルンド・ドナクスパルプを形成するための方法を提供する。この方法に
おいて、褐色原料の輝度を約90%ISOにする工程は、ほぼ同じ輝度を達成す
るために広葉樹材で必要とされる漂白よりも約25%低い漂白を要する。
・ドナクス粒子を漂白剤に供して漂白された完成紙料を提供し、(2)漂白パル
プ完成紙料を機械的にリファイン(refine)して、約55%から90%ISOの
輝度を持つパルプ原料を提供することによって形成される。漂白剤は、パルプ化
技術の分野で知られている様々な漂白剤のいずれか一つであり得る。好ましい漂
白剤として、例えば過酸化水素、水酸化ナトリウム、及び珪酸ナトリウム(アル
カリ性過酸化物パルプ化)からなる混合物が挙げられる。あるいは、漂白剤は二
酸化塩素を含むことができる。
8を参照すると、クラフトパルプ化及び漂白及び化学機械的パルプ化(アルカリ
過酸化物)プロセスが例示されている。簡単にいうと、これらのプロセスにおい
て、ヨシタケ粒子(例えば、チップ及び/又はフレーク)を形成するために、ヨ
シタケの茎が処理される。クラフトパルプ化及び漂白のために、ヨシタケ粒子が
蒸解液で蒸解される。蒸解された材料は、つぎに洗浄され、廃液は連続処理のた
めに蒸解液に戻される。蒸解の結果は、漂白されるパルプ製品である。図8に示
すように、漂白は、抽出工程が後に続く第1の二酸化塩素漂白工程と、抽出工程
後の第2の二酸化塩素漂白工程とを有する。漂白後、パルプを洗浄して、紙形成
のための抄紙機へ送るか、あるいは市場に出荷するために圧縮及び乾燥を行うか
のいずれかに進む。圧縮及び乾燥したパルプはマーケットパルプと呼ばれる。
ナトリウム、及び珪酸ナトリウム)を含浸させる。化学薬品を含浸させた後、得
られた処理済みパルプを機械的にリファインし、さらに洗浄する。洗浄後、パル
プを抄紙機へ送るか、あるいは市場に出荷するために圧縮及び乾燥を行うかのい
ずれかに進むことができる。
ンド・ドナクスパルプを含む。紙製品へのアルンド・ドナクスパルプの取り込み
は、強度(すなわち、破裂、引き裂き、及び引張り)と同様に有利な輝度を提供
する。紙の生産にアルンド・ドナクスを利用すること、そのパルプ化挙動、及び
パルプ化特性は実施例4に記載されている。実施例4では、クラフトパルプ化、
ソーダパルプ化、及びアルカリ過酸化物機械的パルプ化が提示されている。アル
ンド・ドナクスに関する結果は、小麦藁及び木材で得られた結果と比較される。
る。すなわち、(1)繊維及び水性分散媒体(例えば水)を含むアルンド・ドナ
クス完成紙料を形成する工程と、(2)完成紙料を有孔支持体(foraminous sup
port)(例えば、フォーミング・ワイヤ)上に堆積する工程と、(3)繊維ウェ
ブを作るために堆積された完成紙料を脱水する工程と、(4)紙製品を提供する
ために該ウェブを乾燥させる工程とを有する。
たパルプブレンド、例えばアルンド・ドナクスと針葉樹材及び/又は広葉樹材パ
ルプとのブレンド等を含むことができる。したがって、上記した方法では、アル
ンド・ドナクス完成紙料はさらに木材繊維を含むことができる。
・ドナクスを紙製品に含めることによって得ることができる。一般に、本発明の
紙製品は、少なくとも約82%ISOの輝度、少なくとも約3.0の比破裂強さ
、少なくとも約8.5の比引裂強さ、さらに少なくとも約50の比引張り強さを
有する。パルプの特性に応じて、本発明の紙製品は、高輝度印刷用紙及び筆記用
紙、新聞用紙及び出版用本文用紙、及び非漂白ライナー及びコルゲーションボー
ドが含まれる。
のものではない。
、蒸解パルプに加工するため、あるいは効率よく複合材パネル及び/又は加工木
材製品に加工するために適した粒子にすることを説明する。
て、かなり洗練された処理装置が何年にもわたって開発されてきた。装置及び取
り扱い方法は、パルプを製造するための近代的なダイジェスターで、また木材複
合材、すなわちパーティクルボード、配向ストランドボード(OSB)、及び中
質繊維板(MDF)のためのミリング装置で使用するために、特定の幾何学形状
を有する粒子を生産するように意図された。開発研究の間、木材チッパー及びフ
レーカーのいくつかのタイプ及びモデルが試験された。結果として生ずる粒子は
研究室及びパイロット規模の研究では満足のいくものであった。しかし、そのよ
うな粒子の幾何学形状は商業的用途では満足できるほどのものではなかった。
、さらに様々なタブ及び農業及び「ロードサイド/ヤード」グラインダーは、多
くの長いフレーク、破片、及びスライバを作り出した。これらの機械の動作は、
ヨシタケの中空の茎を刃の中に引っ張り込んで、あたかも皮をむくようにして長
い繊維を引き裂く傾向がある。長い破片とスライバは、パルプダイジェスターで
一般に使用されるスクリーン及びコンベヤ、さらに複合材パネルプラントで使用
される取り扱い装置を覆い隠す傾向にある。
収された。しかし、商業的プロセスにとって効果的なヨシタケの寸法減少を行う
ためにさらに多くの研究が必要であることは明らかであった。さらなる調査を行
ったところ、木材に使用される従来の装置では、近代的な連続パルプダイジェス
ターにとって満足な粒子の幾何学形状を作ることができず、また多くの複合材パ
ネル加工プラントにとっても同様であることが示された。所望の粒子の幾何学形
状は、長さが3/4〜1インチ、幅が1/4〜3/4インチ、そして厚さが約3
/16インチでのチップである(注:これらの寸法はほとんどの市販されている
オペレーティング・ミルに幅広く当てはまるが、所定の操作にあわせて幾分変化
させることができる)。さらに、基本的に米国外で使用される特定のパルプ化装
置及びプロセスは、より幅広い粒子の幾何学形状を利用することができる。
方法を図2〜図4に示す。この同じ概念は、農業用わら及び刈り取られたものを
品位向上させることに応用してもよい。
候及び土壌の状態に応じて12〜18ヶ月要する。茎の収穫は、地面の線のちょ
うど真上をブレードで切断することによって行う。また、葉や小さな茎が含まれ
る頂端部はブレードカッターを用いて用地内で除去する。得られた茎は、本質的
に中空で、直径が約1/2インチ〜11/4インチで、壁厚がちょうど11/6
インチを上回るところから約1/4インチの範囲内である。概念は、茎を3/4
〜1インチの長さの「リング」に切り落として、次にこのリングを3〜5つの小
片に切り刻むことに基づいている。単純な計算によれば、得られた小片は商業的
パルプ化及び複合材パネル加工のための最適寸法仕様を満たすであろうことが示
される。
って、複数の鋸刃が1インチの間隔で軸上に設けられている。この幅は説明を目
的として選択したものである。なぜなら、複合材パネル及び木材製品プラントで
使用される自動鋸は、幅が4〜8フィートであり、パネルを様々な製品に合わせ
た断片に切断するためのものであるからである。しかし、組立コスト及び収容す
る必要条件という経済的要因に依存して鋸刃ベッドの幅をよりいっそう狭くした
り広くしたりすることが可能であろう。図4は、刃及びフィンガーの配置を示す
詳細な断面図である。この図では円形の鋸構造となっているが、帯状の鋸の動作
原理を用いることができる。
。なぜなら、3/4〜1と1/2インチ以上又は以下の間隔も所望の用途に応じ
て可能であるからである。ヨシタケの茎は事前に切断して約4〜5フィートの長
さにし、一直線上に並べてホッパーに供給する。ホッパーは鋸刃配列を送るエプ
ロンの上に設けられている。チェーン、ベルト、又は他のキャリア機構上に設け
られた複数のフィンガーは、鋸刃に供給するベルトのスロットを介して駆動され
る。それらのフィンガーは、重力又はポジティブ供給機構(茎は完全には真っ直
ぐではないので、フィンガーへホッパー放出を追い出すポジティブ・フィードが
使用され得る)によってホッパーからエプロンに供給されるヨシタケの茎を鋸刃
の中におよびそれを通して引っ張り、その結果ヨシタケのリングがシュートに放
出されてチョッピング機構に流入する。1インチ鋸刃用のフィンガーの幅は、茎
をおだやかに引っ張って刃の間に通すためのポジティブな力を供給するために、
1/2〜3/4インチとすることができる。
な設計は、単一速度又は可変速度で回転することができる軸上に設けられた複数
の刃を有するタイプのものである。リングがブレードの周囲のハウジングの中に
落ちるにつれて、壁部上又は近傍で当たる刃の作用によってリングが切断される
。別の設計は、刃の代わりにハンマーを、またはヨシタケリングからチャンクが
引っ張られる刃及び環状空間をドラムさえを用いる。最適な設計によって、最も
少ない小スライバ又は破片が得られる。
んど損なわれていないリング)を取り除いてチョッパーに戻し、さらに過小なス
ライバ及び破片はスクリーニングにより除去する。本流はトラック又は軌道車に
載せられる大箱に運ばれる。
るならば、鋸刃が振動しているものであってもよい。鋸刃は数多くの歯又はほん
の僅かな歯を持つもの、或いはまったく歯を持たないものであってもよい。別の
設計は、前に述べたように、円形状鋸原理よりはむしろバンド状鋸原理を採用し
得る。バンドは、茎が引き抜かれるように上下動するものであろう。それにもか
かわらず、リングを最適な長さに切断し、該リングを所望の粒子に小さくするこ
とを含む方法は、すべての変形例において同じである。
大規模に処理する一般的に効率よく、かつ適当なカスタマ・サービスに関して、
フィールド内のシステムは10トン/時間の最小値から最大で30トン/時間以
上生産し、効果的に16時間/日で6又は7日/週、50〜52週/年にわたっ
て操作することが必要であろう。この言及でのトンはショートトン、すなわち2
000ポンドであり、「グリーン」トンとしてである。工業では、トン数(tonn
age)は、しばしば「完全乾燥重量のトン(bone dry ton)」を意味する。茎の
バルク密度に基づいて、いくつかのおおざっぱな推定計算及びスケッチは、各フ
ィンガーが直径約10インチで、約6〜7ポンドの小さな束を引っ張るならば、
フィンガーは1時間あたり10〜12トン処理するために1秒あたり1回をちょ
っと上回る速度で複数の刃(直径約30インチ)を通過する必要があるであろう
ことを示している。類似のタイプのプロセスにその速度を関連付けることは、2
〜3秒の速度がその大きさの束の鋸引きを達成するのに必要であると概念的に思
われる。長さが30〜40インチのバンド状鋸刃は、15インチまでの直径の束
を切ることが可能であり、そのような設計は1時間あたり10〜12トン処理す
ることができよう。引っ張られるより大きな束は、所望のリンク形状に切断され
る前に茎を押しつぶし始めるかもしれない。
をこの実施例で説明する。
ー(Pallmann Drum Flaker)内で、長さが約2〜3インチ、幅が1/4〜3/8
インチ、厚さが0.03インチの片にし、水分8%まで乾燥させた後、1/8イ
ンチスクリーンを有するプラター・ブルー・ストリーク(Prater Blue Streak)
ハンマーミルで処理した。ミルからの材料をふるいにかけると、フェース材料と
して使用されるスクリーンを通過した32%のものと、コア材料として使用され
るスクリーン上の68%のものとが得られた。
コア材料を使用した。この市販のフェース材料はヨシタケ及び小麦藁で使用する
フェース材料よりも粒が粗かったので、ヨシタケで使用したものと同じメッシュ
スクリーンを用いて木材フェース材料の一部をふるいにかけた。
・ストリークハンマーミルに通して処理した。ミルからの材料をふるいにかけた
ところ、ヨシタケの場合と同様に、フェース材料として使用されるスクリーンを
通過した24%のものと、コア材料として使用されるスクリーン上にある76%
ものとが得られた。
、中(4%)、及び高(6%)樹脂含有量と低及び高密度で3回反復した。全部
で18試験パネルを各材料に対して使用した。表1を参照。
件を反復するように設計された研究室ブレンダーに別々に入れた。それぞれの部
分について、目標の割合に達成するように一般にMDIと呼ばれるメチルジイソ
シアネート樹脂を計量し、ノズル付きスプレー装置に供給する容器の中に入れた
。ノズルはブレンドチャンバの中に位置し、このブレンダーが稼働している間に
60〜180秒間噴霧した。ブレンダーを停止し、樹脂被覆材料を取り出した。
全てのテストで、フェース材料及びコア材料の樹脂含有量は同じであった。
ス材料の2つの小さな部分とコア材料の1つの部分を計量した。プレス後に試験
パネルの剥離を容易にするためにテフロン(登録商標)シートをスチールシート
上に置き、長方形の木製フレームをテフロン(登録商標)シート上に置いた。フ
レームは16インチ×20インチ(完成試験パネルの標的寸法)の大きさで、高
さが6インチであった。フェース材料をフレームの内側に均一に分布させて下部
フェースを形成し、つぎにコア材料をそのフェース層上に均一に分布させた。最
後に、フェース材料の残りの部分をトップ層として均一に分布させた。これら層
によって形成されたマットを突き固めて、フレームを取り除き、さらにテフロン
(登録商標)剥離シートをマットの上に置いた。
レスの下部プラテン上に置いた。このプレスのプラテンは23インチ×31イン
チであり、200トンサーボ油圧システムによって駆動した。3段階プレススケ
ジュールを60秒間で0.75インチまで圧縮し、さらに400秒間その厚さの
ままにし、ついで480秒の総プレス時間について20秒間排気するようにコン
ピュータにプリセットした。プラテンの温度は330oFであった。加圧時間の
最後に、トッププラテンをその出発点に引き上げ、パネルを取り出し、雰囲気条
件で冷却した。
ルから、2つの試料を切断して破壊係数の静的曲げ(static bending of modulu
s of rupture)と弾性率(modulus of elasticity)について試験し、4つの試
料を切断して内部結合強さを、1つの試料を切断してスクリュー引き抜きを試験
した。各完成紙料の18パネルのうちの6つから一つの試料を用いて、吸水率及
び厚さ膨潤を測定した。
ー駆動汎用試験装置を用いて周囲雰囲気で状態調整(ambient-conditioned)さ
れた試料を試験した。
チ×20インチ×3/4インチのかわりに、約2インチ×19インチ×3/4イ
ンチとした。試験速度は0.36インチ/分であり、スパンは18インチであっ
た。
/分の速度で試験した。センターライン及び表面破断を各内部結合強度試験毎に
記録した。
インチ×1インチとエッジねじ引き抜きに対して規定された2と1/2インチ×
4と1/2インチ×3/4インチの代わりに、3インチ×6インチ×3/4イン
チとした。試験速度は0.06インチ/分であった。2つのエッジ及び2つのフ
ェースねじ引き抜き試験を同じ試料に対して行った。
間浸した後に測定した。厚さは、各試料について異なる4点で測定し、その平均
値を求めた。吸水率及び厚さ膨潤を、各試料の浸漬されていない重量に対するパ
ーセンテージと平均化した厚さとして決定した。
した。表1(下記)のグラフに示す平均値は、各々のパネルタイプに対する平均
を表している。
価する標準方法(Standard Methods of Evaluating the Properties of Wood-Ba
se Fiber and Particle Panel Materials)、ASTMD1037に従って行っ
た。すべてのパネルは、まず14インチ×19インチの断片に切断した。これら
から、試験のために試料を切り出した。
ンチの2つの試料を各パネルから切り出し、密度及び樹脂量の各組み合わせに対
して合計6つの試料を提供した。試料をユナイテッド・モデル(United Model)
No.SFM−10ねじ駆動試験装置に置いて18インチのスパンに設定した。
コンピュータ支援プログラムを試験速度0.36インチ/分に設定し、弾性及び
破断曲線を記録した。各組み合わせに対する6つの結果を平均し、表1に記録し
た。
試料を各試験パネルから切り出した。金属ローディングブロックを試料の両面に
接着し、完全に硬化させた。ブロックをモデルSFM−10に取り付け、0.0
6インチ/分の速度で試験した。内部結合破壊を自動的に記録した。試験結果を
各密度及び樹脂組み合わせの試料に対して平均し、表1に記録した。
の際該一つの試料あたり2つのフェース及び2つのエッジプルを有する。フェー
ス引き抜きパネルは、フェースプルに対しては3インチ×6インチ×3/4イン
チ、エッジプルに対しては2と1/2インチ×4と1/2インチ×3/4インチ
であった(ASTMD1037は3インチ×6インチ×1インチを推奨する)。
標準的なパイロットホールを穴あけし、標準的なねじを挿入した。試料はプラテ
ンにアンカーし、ねじの頭はローディング取り付け具によって把持し、0.6イ
ンチ/分の標準速度でプラテンを分離することによって引き抜いた。ねじ引き抜
きに要した力を記録した。密度及び樹脂レベルの同じ組み合わせを有する試料の
結果を平均し、表1に記録した。
温度で2時間及び24時間にわたって蒸留水に浸漬した。厚み計を用いて試料上
の4つの点で厚さを測定し、平均した。各期間での重さを記録した。吸水及び厚
さ浸漬していない重量に対してパーセント増加として計算し、結果を表1に示す
。
中密度パーティクルボードに対する最も高い工業等級基準(AMSI;M−1)
の最大を越え、その一方で木材複合材及び小麦藁複合材のいずれも最低の品質基
準(ANSI;M−3)に達することもできなかった。表1及び2を参照。2重
量%複合材は、木材ベースの複合材と比べて、著しく低い吸水力及び厚さ膨潤が
認められる。さらに、ヨシタケの内部結合強度は、最小規準にも合わない小麦藁
複合材のものよりも著しく高い。これらの優れた物理的特性もまた樹脂量が4及
び6重量%でも明らかである。
様に働き、小麦藁複合材の性能を著しく上回る。6重量%の量を除いてほとんど
すべての樹脂添加量で、ヨシタケの弾性率(MOE)は小麦藁及び木材ベースの
複合材を上回る。この樹脂添加量で、小麦藁複合材はわずかながらよりいっそう
高い弾性率が認められるようになる。
、優れた性能を再び示す。木材ベースの複合材は最小(M−1)の工業品質基準
が得られない。小麦藁複合材と比較して、ヨシタケ複合材は樹脂量が低い場合、
例えば2重量%の場合に優れている。樹脂量が増加すると、小麦藁複合材MOR
はヨシタケ複合材のものを上回る。このことは、ヨシタケ複合材の利点の一つを
示しており、すなわち良好な物理的特性が低樹脂量で達成される。
ドの形成について説明する。パーティクルボードの機械的及び物理的特性を、(
1)ヨシタケ及び(2)サザン・パインから形成された粒子ボートと比較した。
及び物理的特性の比較を行った。各完成紙料 の種類に対して、標的密度が42
lb/ft3及び47lb/ft3、樹脂量が2%及び4%でパネルを製造した
。すべての試料を、静的曲げ、内部結合強度、フェース及びエッジねじ引張荷重
、吸水率、及び厚さ膨潤について調べた。中密度パーティクルボードについて、
機械的特性を製品規格と比較した(ANSI A208.1−1993)。表2
を参照。
た。プレスは、公称23×31インチ・プラテンに備え付けられ、200トンの
サーボ油圧式システムによって駆動した。プレスの制御を、(1)プレスを60
秒間閉じ、(2)パネルを400秒プレスし、さらに(3)20秒間ガス抜きす
る3段階プレススケジュールでプラテン位置を用いて行った。プラテン温度は3
30oFであった。すべてのパネルを16×20×3/4インチの寸法に形成す
るが、14×19×3/4インチにトリミングした。
2lb/ft3及び47lb/ft3、ジフェニルメタンジイソシアネート(M
DI)樹脂量が2%及び4%でパネルを製造した。各完成紙料の12枚のパネル
を密度と樹脂充填の組み合わせを変えて作った(すなわち、1つの組み合わせに
対して3枚のパネルが複製される)。各パネルから2つの試料を切り出して破断
率及び弾性率のための静的曲げについて試験し、4つの試料で内部結合強度、さ
らに1つの試料で吸水力/厚さ膨潤を試験した。各完成紙料から得られる12枚
のパネルのうちの4枚かあの一試料をフェース及びエッジねじ収容力の測定に使
用した。各試料は異なる密度と樹脂量とを有した。
いて周囲条件試料に対して行った。静的曲げ試料は公称2×19×3/4インチ
(ASTMは厚さが1/4を上回る試料の寸法を3×20×3/4インチに規定
している)であった。試験速度は0.36インチ/分でスパンは18インチであ
った。内部結合強度試料は2×2×3/4インチであり、試験速度は0.06イ
ンチ/分であった。ねじ保持(screwholding)試料はフェースねじ保持(3×6
×1インチのASTM指定寸法)の場合は3×6×3/4インチであり、エッジ
ねじ保持の場合は21/2×41/2×3/4である。試験速度は0.06イン
チ/分であった。2つのエッジ及び2つのフェースねじ保持試験は、同一試料に
対して行った。吸水力及び厚さ膨潤は6×6インチの試料に対して測定を行うが
、測定に先立って蒸留水に24時間含浸させた。厚さは5カ所で測定し、各試料
に対して平均した。
として用い、全ての機械的及び物理的特性について実行した。
が増加するとそれに比例して破断率(MOR)及び弾性率(MOE)が著しく増
加した(表3)。それとは対照的に、ヨシタケ粒子が最も多く含まれているパネ
ルの内部結合強度(IB)はサザン・パイン粒子が最も多く含まれている同様の
パネルよりも著しく低かった。フェースねじ保持力(FSP)及びエッジねじ保
持力(ESP)に関しては、いずれのパネルの間でも若干顕著な差が存在した。
ほとんどの場合、すべてのパネルがANSI A208.1−1993によって
規定された最も高い品質基準を上回った(表2)。
する。
的特性に対して影響したことを示した。材料IB強度に関係したパネル密度の効
果は樹脂荷重に依存しており、材料MOEに関連した樹脂荷重の効果は完成紙料
の種類に依存していた。
び厚さ膨潤は一般にサザン・パイン粒子が多く占めるパネルよりも低かった(表
4)。
%から4%に増加するため、24時間後の吸水力及び厚さ膨潤は一般に減少する
。
類に依存し、一方で厚さ膨潤及び吸水力の両方に関連した樹脂荷重の効果が完成
紙料の種類に依存したことを示した。
最良なものと思われる。20%程度の低濃度のウザン・パイン粒子を完成紙料に
添加することは、強度及び剛性に対してはわずかしか影響を及ぼさないが、内部
結合強度を著しく増大させる。
はより低い密度及びより低い荷重のパネルが経済的に好ましく、一方で幅広い品
質基準承認を達成することが好ましいと思われる。
主として作られるパネルと比較して好ましい吸水力及び厚さ膨潤特性を示す。水
分含浸24時間後、パネル密度及び樹脂荷重の増加によって吸水率及び厚さ膨潤
が一般に減少した。
する。ヨシタケのパルプ化の挙動及びパルプ特性についても説明する。ヨシタケ
のクラフトパルプ化、ソーダ・パルプ化、及びアルカリ過酸化物機械的パルプ化
に関するデータを示す。
ソーダ・パルプ化試験はワシントン大学のパルプおよび紙科学科で実施し、アル
カリ過酸化物機械的パルプ化試験はノース・カロライナ州立大学の木材および紙
科学科で実施した。手すき紙ペーパサンプルの全ての試験は、ワシントン大学の
パルプおよび紙科学科で実施した。
率で得られることが知られていた。他の非木材材料と比較して平均的に繊維が長
く、実際にアスペンの広葉樹材よりもわずかながら長かった。引き裂き及び引張
りに関して強度特性はアスペン広葉樹材クラフトよりも良好であった。
から新鮮なまま切り取り、乾燥せずにワシントン大学に送った。
直径は、一般に3/4ないし13/4インチである。茎を切断又は粉砕して木材
チップに類似の長さにすることができ、またひとたび粉砕して壊すと円形の断面
は木材チップのような密度の高い部分を有する(表5)。
、帯状鋸を用い、その後に粉砕して正確な長さに切断した。クラフトパルプ化ト
ライアルのために、4通りの異なる長さ、1/2、3/4、7/8及び1と1/
4インチで行った。
材料のバルク密度は、ダイジェスターに詰める上で、さらにコンベヤ及びさらに
他の処理装置の寸法を決める上で、重要である。チップ状になったヨシタケの高
バルク密度によって、従来の、既存のチップハンドリング及びパルプ化装置で処
理することが可能である。蒸解液と原材料との比は小さくし、木材チップで使用
される場合と類似して高い廃液濃度を生ずる。
する能力である。以前のテストでは、ハンマーミルによって調製されたチップに
よってなされ、またふるいにかけることで細かいものと過大な材料とを取り除い
た。処理シークエンスのはじめ取り除かれなければ材料の流れを妨害するかもし
れないいくつかの長い切片(2インチ)が存在したことに注目した。材料は蒸解
されていない不良品が少ないパルプを提供するもので、蒸解液の浸透がかなり均
一に行われることを示している。
れると、蒸解液の浸透が木材チップのように乾燥によって妨げられるかどうかを
評価できる。
ステムにより行った。漂白に適した20カッパレベルの脱リグニン化を目的とし
た条件下で、チップ試料の各々に対して蒸解が行われた。パルプ化条件は表6に
示す。
反応時間とが組合わさった化学反応の値)が低いことによって示されるように短
い。蒸解時間は、針葉樹材のものの半分までとすることができよう。ヨシタケの
チップのバルク密度が高いことから、木材のチップと同じように蒸解液に対する
チップの比が低いことも利用できる。このことは、ヨシタケのパルプ化が木材チ
ップの場合と同様の装置で、かつ同様の熱に対する経済性で実施することが可能
であることを示している。典型的に低密度の藁及び他の非木材植物材料は、蒸解
液と木材との比が高いことを要求するが、蒸解はヨシタケ材料で見られたような
速さである。
ずかな、おそらく顕著ではない程度の違いを示す。3/4インチチップはわずか
ながらカッパが小さく14.0であり、一方より長いチップでは17.6〜18
.2であり、1/2インチチップでは17.4カッパである。蒸解していない拒
絶率は短い切断チップでは量が少なく0.9〜1.1%であり、それと比較して
より長いチップは3.2〜3.6%であるが、これらの量は低く、材料の中に蒸
解液が均一に浸透し、かつ、節が十分に蒸解したことを示している。ヨシタケが
属するイネ科植物の節はしばしばパルプ化に対して耐性を示す。
て、かつ低い拒絶率で0.2%である。この種のチップ調製は商業的操作にとっ
て満足のいくものとなろう。
%を示した。このことは乾燥したヨシタケチップに蒸解液が浸透するのに何ら問
題がないことを示している。このことは、チップは新鮮な材料であっても、ある
いは乾燥した材料であっても処理条件に著しい変化なく使用することが可能であ
ることを意味している。
クラフトパルプ化を表7で比較する。ヨシタケの蒸解は、広葉樹材及び針葉樹材
の両方の種類よりもよりいっそう急激に行われるので、化学薬品の必要性が少な
く、ただわずかながら拒絶率が高い(有意な差ではない)が生ずるだけである。
C)、抽出(E)、及び次亜塩素酸塩(H)漂白シークエンスを用いて行うもの
である。世界的に、このシークエンスは一般的に使用されている。しかし、今日
では米国では環境的に許容できるものではない。現在の環境基準に合致するため
に、クラフトパルプの漂白は、元素塩素フリー(ECF)法で行わなければなら
ない。漂白試験は、二酸化塩素(Do)、酸素及び過酸化水素による抽出(Eo
p)、二酸化塩素(D1)からなるECF漂白剤を用いて7/8インチ・カット
の材料に対して大規模な蒸解から得たパルプに対して行った。結果を表8に示す
。
1段階の二酸化塩素チャージが加えられ、続いて1.5%二酸化塩素が第3段階
に加えられる。これによって83.8%の輝度となる。第1の段階への0.25
カッパ・ファクタの利用を修飾することで、第3段階において85.6及び86
.4の輝度がそれぞれ1.25%及び1.5%の二酸化塩素によって得られた。
試験では、90.0の輝度は、4.34%二酸化塩素を使用する第5段階の漂白
で達成された。針葉樹材クラフトパルプは一般に90.0%の輝度レベルを達成
するために5.8〜6.2%の二酸化塩素を必要とする。
プ試料からのパルプをPFIミルで叩解し、様々なろ水度レベルにした。PFI
ミルは標準的な研究室用パルプ叩解装置であり、商業的紙製造操作におけるリフ
ァインを模倣するために使われる。一般に、600〜750mlCSFという初
期のパルプろ水度を、強度特性を高めるために、紙製造に先立て約400〜50
0mlまで減少させると、引張強度が増加し、引裂強度はほんのわずか損失する
にすぎない。
水度レベルにまで叩解し、かつ強度特性について試験した(表9)。他のチップ
カット長からのパルプを比較のために400mlCSFレベルまで叩解した。
非木材材料と比較してたいへん高く、かつ所望のレベルである。以前の試験では
、同様に630mlCSFという高い初期ろ水度が見られた。これらは針葉樹材
パルプの>700mlや広葉樹材パルプの600〜650と比較すると、これら
は有利に高く、紙製造操作において高ドレインを可能とする。
の試験で得られたものよりも高い。ヨシタケと一般的な小麦藁、ケナフ、広葉樹
材及び針葉樹材とから得られた2組の結果の比較を表10に示す。ヨシタケは、
全てのカテゴリーにおいて著しく高い強度を有する。シートバルクは、他の非木
材と比較して高く、材料が藁とも著しく異なる特徴を有することを示している。
及び範囲から逸脱することなく様々な変更を加えることが可能であることは容易
に理解されよう。
ある。
る。
配置の詳細な断面図である。
的フローチャートである。
を示す模式的フローチャートである。
Claims (59)
- 【請求項1】 アルンド・ドナクスのチップであって、該チップは、アルン
ド・ドナクスの茎をその長手方向を横切るようにして切断することによって実質
的に円形の断面と約1/8インチから約3インチまでの長さとを有するリングを
提供し、続いて該リングの円形状の断面を壊すことによって得られるチップ。 - 【請求項2】 前記リングが、約1/2インチから約1と1/2インチまで
の長さを有する請求項1に記載のチップ。 - 【請求項3】 前記リングが、鋸による切断で前記茎から形成される請求項
1に記載のチップ。 - 【請求項4】 前記リングが、ナイフの刃によって前記茎から形成される請
求項1に記載のチップ。 - 【請求項5】 前記リングが、ベニアによる切断によって前記茎から形成さ
れる請求項1に記載のチップ。 - 【請求項6】 アルンド・ドナクスフレークであって、該フレークは、フレ
ーカー内でアルンド・ドナクスの茎をフレーク化することから形成されるフレー
ク。 - 【請求項7】 約2インチから約4インチまでの長さを有する請求項6に記
載のフレーク。 - 【請求項8】 約2と1/2インチから約3と1/2までの長さを有する請
求項6に記載のフレーク。 - 【請求項9】 約1/32インチから約1/8インチまでの厚さを有する請
求項6に記載のフレーク。 - 【請求項10】 前記フレーカーが、ドラムフレーカーである請求項6に記
載のフレーク。 - 【請求項11】 アルンド・ドナクスパルプであって、該パルプは、アルン
ド・ドナクスの粒子を処理することによって得られる繊維を含むパルプ。 - 【請求項12】 アルンド・ドナクスの粒子が、チップ及びフレークからな
る群から選択される請求項11に記載のパルプ。 - 【請求項13】 アルンド・ドナクスの処理が、さらに微粉砕を含む請求項
11に記載のパルプ。 - 【請求項14】 前記微粉砕が、ハンマーミルによってなされる請求項13
に記載のパルプ。 - 【請求項15】 前記微粉砕が、回転ディスクリファイナーによって行われ
る請求項13に記載のパルプ。 - 【請求項16】 前記処理が、クラフトパルプ化を含む請求項11に記載の
パルプ。 - 【請求項17】 前記処理が、ソーダ・パルプ化を含む請求項11に記載の
パルプ。 - 【請求項18】 前記処理が、アルカリ過酸化物機械的パルプ化を含む請求
項11に記載のパルプ。 - 【請求項19】 前記処理が、亜硫酸パルプ化を含む請求項11に記載のパ
ルプ。 - 【請求項20】 前記処理が、パルプ化及び漂白を含む請求項11に記載の
パルプ。 - 【請求項21】 前記漂白が、元素塩素フリーの漂白を含むことを特徴とす
る請求項20に記載のパルプ。 - 【請求項22】 約150から約750CSFまでの範囲のろ水度を有する
請求項11に記載のパルプ。 - 【請求項23】 前記パルプが、少なくとも約55%ISOの輝度を有する
請求項11に記載のパルプ。 - 【請求項24】 前記パルプが、少なくとも約75%ISOの輝度を有する
請求項11に記載のパルプ。 - 【請求項25】 アルンド・ドナクスパルプを形成する方法であって、 (a)アルンド・ドナクスの粒子を含む完成紙料を選択する工程、および (b)前記完成紙料をパルプ化プロセスに供して、前記完成紙料に基づいて約
48重量%の収率を持つパルプの褐色原料を作る工程 を備える方法。 - 【請求項26】 48%の収率と約15のカッパ値とを達成するためのパル
プ化時間が、広葉樹材のパルプ化で同じ収率及び同じカッパ値を達成するために
必要とされるパルプ化時間の約25%少ない請求項25に記載の方法。 - 【請求項27】 アルンド・ドナクスパルプを形成する方法であって、 (a)アルンド・ドナクスの粒子を含む完成紙料を選択する工程、 (b)前記完成紙料をパルプ化プロセスに供して、前記完成紙料に基づいて約
48重量%の収率を持つパルプの褐色原料を作る工程、 (c)約55から約90%ISOまでの輝度まで、前記褐色原料を漂白する工
程 を備える方法。 - 【請求項28】 約90%ISOの輝度までの褐色原料の漂白が、広葉樹材
を漂白して同じ輝度を達成するために必要とされる漂白より約25%少ない漂白
を必要とする請求項27に記載の方法。 - 【請求項29】 アルンド・ドナクスパルプを形成する方法であって、 (a)漂白された完成紙料を得るために、アルンド・ドナクスの粒子を漂白剤
にさらす工程、 (b)約55〜約90%ISOの輝度を持つパルプストックを得るために、前
記漂白された完成紙料を機械的にリファインする工程、および を有する方法。 - 【請求項30】 前記アルンド・ドナクスの粒子が、チップ及びフレークか
らなる群から選択される請求項25、27または29に記載のパルプ形成方法。 - 【請求項31】 前記漂白剤が、過酸化水素、水酸化ナトリウム及びケイ酸
ナトリウムの混合物を含む請求項29に記載のパルプ形成方法。 - 【請求項32】 前記漂白剤が、二酸化塩素を含む請求項28に記載の方法
。 - 【請求項33】 アルンド・ドナクスパルプを含む紙製品。
- 【請求項34】 パルプブレンドを含む請求項32に記載の紙製品。
- 【請求項35】 前記パルプブレンドが、針葉樹材パルプ、広葉樹材パルプ
、及びそれらの混合物を含む請求項33に記載の紙製品。 - 【請求項36】 前記パルプブレンドは、約5〜約80重量%のアルンド・
ドナクスを含む請求項33に記載の紙製品。 - 【請求項37】 少なくとも約82%ISOの輝度を有する請求項32に記
載の紙製品。 - 【請求項38】 少なくとも約3.0の比破裂強さを有する請求項32に記
載の紙製品。 - 【請求項39】 少なくとも約8.5の比引裂強さを有する請求項32に記
載の紙製品。 - 【請求項40】 少なくとも約50の比引張り強さを有する請求項32に記
載の紙製品。 - 【請求項41】 前記製品が、高輝度印刷用紙及び筆記用紙からなる群から
選択される請求項32に記載の紙製品。 - 【請求項42】 前記製品が、新聞用紙及び出版用本文用紙からなる群から
選択される請求項32に記載の紙製品。 - 【請求項43】 前記製品が、非漂白ライナーボード及びコルゲーションボ
ードからなる群から選択される請求項32に記載の紙製品。 - 【請求項44】 アルンド・ドナクス紙製品を形成するための方法であって
、 繊維および水性分散媒体を含むアルンド・ドナクス完成紙料を形成する工程、 前記完成紙料を有孔支持体上に堆積する工程、 繊維質ウェブを提供するために該堆積された完成紙料を脱水する工程、 紙製品を提供するために該ウェブを乾燥させる工程、 を備える方法。 - 【請求項45】 前記アルンド・ドナクスの完成紙料が、さらに木材繊維を
含む請求項43に記載の紙製品の製造方法。 - 【請求項46】 アルンド・ドナクス複合材パネルを形成するための方法で
あって、複合材は、 (a)バインダー樹脂、 (b)前記樹脂により連続した材料として結合されたアルンド・ドナクスの粒
子を有し、 前記複合材が複合材パネルの少なくともM−3規格に合う複合パネル。 - 【請求項47】 前記パネルが、該パネルの全重量に基づいて約1〜約10
重量%の樹脂バインダーを含む請求項46に記載の複合材パネル。 - 【請求項48】 前記パネルが、該パネルの全重量に基づいて約1.5〜約
3.0重量%の樹脂バインダーを含む請求項46に記載の複合材パネル。 - 【請求項49】 前記バインダーが、メチルジイソシアネート、尿素ホルム
アルデヒド、フェノール系及び無機系バインダーからなる群から選択される請求
項45に記載の複合材パネル。 - 【請求項50】 前記アルンド・ドナクス完成紙料が、さらに木材繊維を含
む請求項45に記載の複合材パネル。 - 【請求項51】 前記パネルの全重量に基づいて約10重量%〜約90重量
%のアルンド・ドナクスを有する請求項49に記載の複合材パネル。 - 【請求項52】 前記パネルの曲げ強さが、木材ベースのパネルと比較して
アルンド・ドナクスの量に比例的に関係して増加する請求項49に記載の複合材
パネル。 - 【請求項53】 前記パネルの耐水性が、木材ベースのパネルと比較してア
ルンド・ドナクスの量に比例的に関係して増加する請求項49に記載の複合材パ
ネル。 - 【請求項54】 前記パネルの曲げ強さが、同様に構成された木材ベースの
パネルよりも少なくとも約55%大きい請求項49に記載の複合材パネル。 - 【請求項55】 前記パネルの耐水性が、同様に構成された木材ベースのパ
ネルよりも約2.6倍大きい請求項49に記載の複合材パネル。 - 【請求項56】 前記パネルの曲げ強さが、同様に構成された小麦藁ベース
のパネルよりも約5%大きい請求項49に記載の複合材パネル。 - 【請求項57】 前記パネルの耐水性が、同様に構成された小麦藁ベースの
パネルよりも約15%大きい請求項49に記載の複合材パネル。 - 【請求項58】 アルンド・ドナクス複合材パネルの製造方法であって、 (a)アルンド・ドナクスを微粉砕して複合材パネルの完成紙料として使用す
るに好適な寸法分布の粒子にする工程、 (b)前記粒子をバインダーと混合してバインダー−粒子混合物を形成する工
程、 (c)前記バインダー粒子混合物を固めて複合材パネルにする工程 を備える方法。 - 【請求項59】 前記バインダー−粒子混合物が、さらに木材粒子を含む請
求項50に記載の製造方法。
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