JP2001342272A - 多孔性ポリプロピレンフィルム、その製造方法及び該フィルムを用いた吸収性物品 - Google Patents
多孔性ポリプロピレンフィルム、その製造方法及び該フィルムを用いた吸収性物品Info
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Abstract
リプロピレンフィルム、その製法、通気性、透湿性、風
合い、強度、防漏性に優れた吸収性物品を提供する 【解決手段】(I)エチレンコンテントが3.0〜7.0重量
%、230℃で測定したMFRが2.0〜4.0g/10分である、(i)
プロピレン−エチレンコポリマー又は(ii)プロピレン−
エチレンコポリマーを含むポリプロピレン系樹脂混合物
と(II)β晶核剤を含む樹脂組成物からなり、空孔率が20
〜80%、JIS P−8117によるガーレ透気度が5000sec/100
cc以下、JIS Z−0208による透湿度が2000g/m2・24h以上
であり、JISL−1092に準拠し界面活性剤水溶液を用いて
測定した耐水圧が75kPa以上である多孔性フィルム、及
び該フィルムをバックシートとする吸収性物品。
Description
貫通孔を有する多孔性ポリプロピレンフィルム、特に、
吸収性物品用バックシートに好適な連続貫通孔を有する
通気性に優れた多孔性ポリプロピレンフィルム及びその
製造方法並びに該多孔性フィルムをバックシートに用い
た吸収性物品に関する。
は、尿などの***物を吸収する吸収体と、当該吸収体の
表面を覆い肌に当てられる表面材と、上記吸収体を覆い
液漏れを防ぐ裏面材とからなり、これらを接着して一体
化されている。又、このような使い捨ておむつは、胴周
部、脚周部からの漏れを防ぐ為に設けられた伸縮機能及
びおむつを装着した時に背側胴周部と腹側胴周部とを止
着するテープなどからなる止着機能を備えている。
具備したポリオレフィン系多孔性フィルムが知られてい
る。しかしながら、おむつの装着ミス又は着用中の排尿
点検などの為に止着テープを剥がそうとするとき、強度
が充分でない多孔性フィルムを用いて形成した裏面材は
破れてしまい、新しいおむつと交換せざるを得ないとい
う問題がある。又、同時に大人用おむつなどの分野で
は、強度に加えて防漏性の不足も問題となっており、通
気性、透湿性を犠牲にして強度、防漏性を上げているの
が実状である。
て、優れた通気性、透湿性を保持し、しかも強度、防漏
性の向上された多孔性フィルムが強く望まれている。
形態が存在し、通常の結晶化条件では主として最も安定
なα晶が生成するが、特定の結晶化条件やβ晶核剤を配
合することによりβ晶を優先的に生成させることができ
る。また、β晶は熱的及び力学的な要因で安定なα晶に
結晶転移することが知られており、近年、延伸過程で生
じるその結晶転移を利用した多孔性フィルム、なかでも
連続貫通孔を有する通気性ポリプロピレンフィルムの製
造方法がいくつか提案されている(特開平7−1184
29、特開平9−176352、特開平9−25580
4、特開平6−100720)。
ではないが、以下の様な諸説が推定されている。まず延
伸前の原反シートに、より多くのβ晶を形成させ、続い
てこれを延伸するとβ晶はα晶へと結晶転移する。その
際、結晶密度の小さなβ晶が結晶密度の大きなα晶へ転
移することに起因する体積収縮が起こり、その結果生ず
る結晶界面での剥離により延伸の初期過程で空孔が形成
される。また、α晶へ転移する前に生ずるα晶とβ晶の
延伸性の違いに起因する結晶界面での剥離により空孔が
形成されている可能性も考えられる。更には、結晶の微
細化、配向、再配列が空孔形成に関与している可能性も
示唆される。その後、更に延伸が進むに従い、それら空
孔は徐々に大きくなり、互いに隣接する空孔同士が連結
し、その結果連続貫通孔が形成されるものと考えられ
る。
るための条件として、延伸前の原反シートに出来るだけ
多くのβ晶を生成させる必要性を示唆しており、原反シ
ート中のβ晶含量又はβ晶比率の指標として、X線回折
測定から求まるK値を採用している。即ち、当該K値が
高いものほど通気性の良好なフィルムが得やすく、例え
ば、特開平9−255804では0.7以上、好ましく
は0.8〜0.98のK値を推奨している。しかしなが
ら、これら推奨されるK値は、特定のβ晶核剤を配合す
ることにより、特別な結晶化条件によらずとも比較的容
易に得られるものであり、更には、以下に述べるように
高いK値を有する場合であっても、必ずしも通気性に優
れたフィルムが得られないことが知られている。
核剤単独ではK値が高いにも関わらず、十分な通気性が
得られないとされている。また、その改善目的でポリプ
ロピレン以外の樹脂粒子を追加配合する方法が提案され
ているが、これら樹脂粒子のポリプロピレン樹脂中への
均一分散は困難であり、また均一分散が不十分な場合は
延伸時のフィルム破断の原因となりやすく、更にはリサ
イクル性の面からも好ましくない。
プロピレンフィルム、特に、吸収性物品用バックシート
に好適な連続貫通孔を有する通気性に優れた多孔性ポリ
プロピレンフィルム及びその製造方法並びに優れた通気
性、透湿性、良好な風合いを有し、しかも強度、防漏性
に優れた当該多孔性フィルムをバックシートに用いた吸
収性物品を提供することを目的とする。
に鑑み鋭意研究を行った結果、優れた多孔性フィルムを
製造するには、延伸前の原反シートにおいて、熱的に安
定なβ晶の比率が高いことが重要であることを見出し
た。
(β1)と準安定なβ晶(β2)が存在し、β2はβ1より
も低い温度でα晶へと結晶転移しやすく、多孔形成への
寄与が小さいとしている(POLYMER Vol.35 No.16 199
4)。また、K値はポリプロピレン結晶全体に占めるβ1
とβ2の総和の割合であり、K値が高くてもβ2の比率が
高ければ通気性に優れたフィルムは得られない。また、
β1とβ2の比率はK値に依存せず結晶化条件によって変
化するため、K値からβ1の比率を求めることは出来な
い。
た物性を有する多孔性フィルムを得る観点から研究を重
ねた結果、特定のメルトフローレート及びエチレンコン
テントを有するβ晶核剤含有ポリプロピレン系樹脂組成
物であって、β1の結晶全量に対する比率と樹脂組成物
の単位重量当たりのβ1の融解熱量とが特定範囲にある
樹脂組成物が、多孔性ポリプロピレン系樹脂フィルムの
製造に有利に使用できること、こうして得られるポリプ
ロピレン系樹脂とβ晶核剤とからなる多孔性ポリプロピ
レンフィルムが、従来公知のポリエチレン系樹脂からな
る多孔性フィルムに比べ、より機械的強度に優れ、更に
従来公知のフィラー充填系の延伸物からなる多孔性フィ
ルムに比べ、より微細な孔径の孔が多数貫通しているこ
とから、所期の目的、即ち優れた通気性、透湿性を保持
し、かつ機械的強度、防漏性を向上させることができる
ことを見いだし、更に検討を加えて、本発明を完成する
に至った。
のである。
7.0重量%であり、かつ、230℃で測定したメルト
フローレート(MFR、JIS K−6857)が2.
0〜4.0g/10分であるプロピレン−エチレンコポ
リマー、又は、(ii)プロピレン−エチレンコポリマーを
含むポリプロピレン系樹脂混合物であって、該混合物と
してのエチレンコンテントが3.0〜7.0重量%であ
り、かつ、230℃で測定したメルトフローレート(M
FR、JIS K−6857)が2.0〜4.0g/1
0分である混合物、及び(II)β晶核剤を含むポリプロピ
レン系樹脂組成物からなり、空孔率が20〜80%、J
ISP−8117で測定したガーレ透気度が5000s
ec/100cc以下、JIS Z−0208で測定し
た透湿度が2000g/m2・24h以上であり、純水
に代えて界面活性剤水溶液を用いる以外はJIS L−
1092に準拠して測定した耐水圧が75kPa以上で
ある連続貫通孔を有する通気性に優れた多孔性ポリプロ
ピレンフィルム。
K−7127で測定した機械的強度が40MPa以上
である上記項1に記載の多孔性ポリプロピレンフィル
ム。
まる熱的に安定なβ晶(β1)の、結晶全量に対する比
率(β1比率)が65%以上であり、原反シートの単位
重量当たりのβ1融解熱量が50J/g以上である原反
シートを延伸してなることを特徴とする上記項1に記載
の多孔性ポリプロピレンフィルム。
含むポリプロピレン系樹脂混合物の少なくとも1成分
が、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GP
C)から求まる重量平均分子量(Mw)が105〜106
であり、かつ230℃で測定したメルトフローレート
(MFR、JIS K−6857)が0.5〜10.0
g/10分であるポリプロピレン系樹脂であることを特
徴とする上記項1に記載の多孔性ポリプロピレンフィル
ム。
含むポリプロピレン系樹脂混合物が、下記(A)、
(B)および(C)で示される樹脂: (A)MFRが0.1〜2.0g/10分であるポリプ
ロピレン系樹脂 (B)MFRが2.0g/10分を越え4.0g/10
分未満であるポリプロピレン系樹脂 (C)MFRが4.0〜10.0g/10分であるポリ
プロピレン系樹脂 より選ばれた少なくとも2種以上のポリプロピレン系樹
脂の混合物からなり、該混合物のエチレンコンテントが
3.0〜7.0重量%であり、かつ、230℃で測定し
たメルトフローレート(MFR、JIS K−685
7)が2.0〜4.0g/10分であり、該混合物の少
なくとも1成分がプロピレン−エチレンコポリマーであ
ることを特徴とする上記項1に記載の多孔性ポリプロピ
レンフィルム。
脂(A)10〜35重量%、樹脂(B)0〜50重量%
及び樹脂(C)25〜80重量%からなる上記項5に記
載の多孔性ポリプロピレンフィルム。
脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数4〜28の飽和若しく
は不飽和の脂環族ジカルボン酸残基又は炭素数6〜28
の芳香族ジカルボン酸残基を表す。R2およびR3は、同
一又は異なって、炭素数3〜18のシクロアルキル基、
一般式(a)、一般式(b)、一般式(c)又は一般式
(d)で示される基を表し、
2の直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキル基、炭素数6〜
10のシクロアルキル基又はフェニル基を表す。R5は
炭素数1〜12の直鎖状又は分岐鎖状のアルキル基を表
す。R6およびR7は、同一又は異なって、炭素数1〜4
の直鎖状又は分岐鎖状のアルキレン基を表す。]で表さ
れるアミド系化合物である上記項1に記載の多孔性ポリ
プロピレンフィルム。
7.0重量%であり、かつ、230℃で測定したメルト
フローレート(MFR、JIS K−6857)が2.
0〜4.0g/10分であるプロピレン−エチレンコポ
リマー、又は、(ii)プロピレン−エチレンコポリマーを
含むポリプロピレン系樹脂混合物であって、該混合物と
してのエチレンコンテントが3.0〜7.0重量%であ
り、かつ、230℃で測定したメルトフローレート(M
FR、JIS K−6857)が2.0〜4.0g/1
0分である混合物、及び(II)β晶核剤を含むポリプロピ
レン系樹脂組成物からなり、示差走査熱量分析(DS
C)から求まる熱的に安定なβ晶(β1)の比率が65
%以上であり、原反シートの単位重量当たりのβ1融解
熱量が50J/g以上である原反シートを延伸すること
を特徴とする上記項1に記載の連続貫通孔を有する通気
性に優れた多孔性ポリプロピレンフィルムの製造方法。
レンコポリマーを含むポリプロピレン系樹脂混合物であ
って、該混合物としてのエチレンコンテントが3.0〜
7.0重量%であり、かつ、230℃で測定したメルト
フローレート(MFR、JIS K−6857)が2.
0〜4.0g/10分である混合物及び(II)β晶核剤を
含むポリプロピレン系樹脂組成物からなり、且つ、該ポ
リプロピレン系樹脂混合物の少なくとも1成分がゲルパ
ーミエーションクロマトグラフィー(GPC)から求ま
る重量平均分子量(Mw)が105〜106であり、かつ
230℃で測定したメルトフローレート(MFR、JI
S K−6857)が0.5〜10.0g/10分であ
るポリプロピレン系樹脂である上記項8に記載の多孔性
ポリプロピレンフィルムの製造方法。
された上記ポリプロピレン系樹脂組成物の溶融シートを
以下に示す結晶化条件 110℃<結晶化温度(Tcr、℃)≦130℃ 最短結晶化保持時間(tmin(秒))≦結晶化保持時間
(tcr、秒)<60秒(但し、tmin(秒)は以下の式 Tcr<120℃の時、 tmin(秒)=0.1(120-Tcr)2+10 Tcr≧120℃の時、 tmin(秒)=0.3(120-Tcr)2+10 から算出される。)の下でシート状に冷却固化させてな
るものであることを特徴とする上記項8に記載の多孔性
ポリプロピレンフィルムの製造方法。
ピレン系樹脂組成物の溶融シートを、複数のチルロール
を組み合わせた多段チルロール若しくは一つのチルロー
ルとその他の熱源を組み合わせて用いる方法で結晶化さ
せることにより、結晶化保持時間条件を満たすことを特
徴とする上記項10に記載の多孔性ポリプロピレンフィ
ルムの製造方法。
ことを特徴とする上記項8に記載の多孔性ポリプロピレ
ンフィルムの製造方法。
90℃で4〜5倍に縦延伸した後、次いで延伸温度13
5〜155℃及び延伸速度10〜300%/secで5〜1
0倍に横延伸することにより行うことを特徴とする上記
項12に記載の多孔性ポリプロピレンフィルムの製造方
法。
連続貫通孔を有する通気性に優れた多孔性ポリプロピレ
ンフィルムからなることを特徴とする吸収性物品用バッ
クシート。
材、該表面材と該裏面材との間に配置された吸収体とか
らなる吸収性物品において、上記裏面材として上記項1
4に記載の多孔性ポリプロピレンフィルムからなるバッ
クシートが用いられている吸収性物品。
パンツ型おむつ、生理用ナプキン又は失禁パッド等の衛
生製品である上記項15に記載の吸収性物品。
SCから求まる熱的に安定なβ晶(即ちβ1)の、結晶
全量(即ち、α晶、β1及びβ2の合計量)に対する比
率を指す。また、「β1融解熱量」とは、原反シート
(即ち、樹脂組成物全体=結晶部分+非結晶部分)の単
位重量当たりのβ1の融解熱量を指す。
いられるポリプロピレン系樹脂は、(i)プロピレン−エ
チレンコポリマーであるか、又は、好ましくは(ii)プロ
ピレン−エチレンブロックコポリマーを含むポリプロピ
レン系樹脂混合物であり、(i)及び(ii)の何れを使用す
る場合も、エチレンコンテントが3.0〜7.0重量
%、好ましくは4.0〜5.0重量%であり、MFRが
2.0〜4.0g/10分であることを特徴とする。
トが3.0〜7.0重量%であり、かつ、230℃で測
定したメルトフローレート(MFR、JIS K−68
57)が2.0〜4.0g/10分であるプロピレン−
エチレンコポリマーを単独で使用するか、或いは、(ii)
プロピレン−エチレンコポリマーを含むポリプロピレン
系樹脂混合物であって、該混合物としてのエチレンコン
テントが3.0〜7.0重量%であり、かつ、230℃
で測定したメルトフローレート(MFR、JIS K−
6857)が2.0〜4.0g/10分である混合物を
使用する。
い限り、230℃で測定したメルトフローレート(JI
S K−6857)を指す。
ーを単独で使用する場合、当該コポリマーは、ランダム
コポリマー及びブロックコポリマーの何れであってもよ
いが、好ましくはブロックコポリマーである。
合物を使用する場合、当該混合物の構成成分は、その少
なくとも1成分がプロピレン−エチレンコポリマーであ
ればよく、2種以上のプロピレン−エチレンコポリマー
の混合物であってもよいし、少なくとも1種のプロピレ
ン−エチレンコポリマーと、他のプロピレン系樹脂との
混合物であってもよい。また、プロピレン−エチレンコ
ポリマーは、ランダムコポリマー、ブロックコポリマー
の何れであってもよいが、好ましくはブロックコポリマ
ーである。
レン系樹脂混合物の構成成分である個々の樹脂のMFR
及びエチレンコンテント、個々の樹脂成分の含有割合等
には、特に制限はなく、ポリプロピレン系樹脂混合物と
してのエチレンコンテントが3.0〜7.0重量%であ
って且つMFRが2.0〜4.0g/10分となる限
り、どのようなものであってもよい。
レン系樹脂混合物の構成成分の一つとして使用するプロ
ピレン−エチレンコポリマーは、プロピレンを70〜9
9重量%程度、特に80〜98重量%程度含有し、エチ
レンを1〜30重量%程度、特に2〜20重量%程度含
有する共重合体が好ましい。
ピレンを主要な構成成分としてなる重合体であって、具
体的には、プロピレンホモポリマー、a)プロピレンとb)
エチレン及び炭素数4〜8の1−アルケンからなる群か
ら選ばれる少なくとも1種のコモノマーとのコポリマー
(ランダム、ブロックのいずれをも含む。)等が例示さ
れる(但し、プロピレン−エチレンコポリマーを除
く)。かかるコポリマーとしては、特にプロピレンを7
0〜99重量%程度、特に80〜98重量%程度含有す
る共重合体が好ましい。上記1−アルケンとしては、1
−ブテン、1−ペンテン、1−ヘキセン、1−ペプテ
ン、1−オクテン等を挙げることができる。更に、上記
他のプロピレン系樹脂は、少量のポリエチレンやエチレ
ン−プロピレン共重合ゴム等を含んでいてもよい。
レン−エチレンコポリマーと上記他のプロピレン系樹脂
とを総称して、「ポリプロピレン系樹脂」と呼ぶことが
ある。
ンコポリマーのMFR又はポリプロピレン系樹脂混合物
を使用する場合の該混合物のMFRが4.0g/10分
を越える場合は、延伸工程時に著しく破断し易くなる。
また、2.0g/10分未満では、得られるフィルムの
透気性が極端に低下してしまう。
ンコポリマーのエチレンコンテント又はポリプロピレン
系樹脂混合物を使用する場合の該混合物のエチレンコン
テントが、7.0重量%を越える場合は延伸工程時に破
断しやすくなり、また、3.0重量%未満では、延伸工
程で延伸ムラが生じやすく、更には得られるフィルムの
通気性が極端に低下する傾向にある。
は、上記(i)のようにプロピレン−エチレンコポリマー
を単独で使用する場合は、当該コポリマー中のエチレン
含量であり、上記(ii)のようにプロピレン−エチレンコ
ポリマーを含むポリプロピレン系樹脂混合物を使用する
場合は、上記ポリプロピレン系樹脂(例えば、プロピレ
ン−エチレンブロックコポリマー、プロピレン−エチレ
ンランダムコポリマー、前記他のプロピレン系樹脂、あ
るいは、これらに少量含まれていてもよいポリエチレン
若しくはエチレン−プロピレン共重合体ゴム等)に含ま
れているエチレン量(エチレン由来の構造部分の量)の
総和である。
線スペクトル法(J.Polym. Sci.,7,203(1964))により
測定することが出来る。
使用する場合、好ましくは、その少なくとも1成分が、
特に全成分が、ゲルパーミエーションクロマトグラフィ
ー(GPC)から求まる重量平均分子量(Mw)が10
5〜106であり、かつ、MFRが0.5〜10.0g/
10分であるポリプロピレン系樹脂であることが推奨さ
れる。
ン系樹脂混合物は、下記(A)、(B)及び(C)で示
される樹脂より選ばれた2種以上のポリプロピレン系樹
脂より構成される樹脂混合物であることが推奨される。
2.0g/10分以下、好ましくは0.5〜1.0g/
10分であるポリプロピレン系樹脂 (B)MFRが2.0g/10分を越え4.0g/10
分未満であるポリプロピレン系樹脂 (C)MFRが4.0〜10.0g/10分、好ましく
は5.0〜8.0g/10分であるポリプロピレン系樹
脂。
ロピレンを主要な構成成分としてなる重合体であって、
具体的には、プロピレンホモポリマー、a)プロピレンと
b)エチレン及び炭素数4〜8の1−アルケンからなる群
から選ばれる少なくとも1種のコモノマーとのコポリマ
ー(ランダム、ブロックのいずれをも含む。)等が例示
される。かかるコポリマーとしては、プロピレンを主成
分としているものがよく、特にプロピレンを70〜99
重量%程度、特に80〜98重量%程度含有する共重合
体が好ましい。上記1−アルケンとしては、1−ブテ
ン、1−ペンテン、1−ヘキセン、1−ペプテン、1−
オクテン等を挙げることが出来る。
(B)及び(C)の内、詳細は不明であるが、(A)は
主に延伸工程での破断の低減に効果的に働き、一方
(C)は主に連続貫通孔形成を促進するものと思われ
る。また、(B)の物性は(A)と(C)との中間に位
置し、混合物全体のバランスを調整する目的で好ましく
用いられる。
(B)及び(C)の3種を用いるか、又は上記樹脂
(A)及び(C)の2種を用いることが好ましい。
は、先に述べた樹脂(A)の破断低減効果、樹脂(C)
の連続貫通孔形成促進効果、樹脂(B)の混合物全体の
バランス調整効果が発現する範囲であれば特に制限され
るものではないが、好ましくは、(A)10〜35重量
%、(B)0〜50重量%、(C)25〜80重量%の
範囲から選択して全体を100重量%と設定することが
推奨され、更には、(B)が0〜10重量%の時、
(A)は20〜35重量%、(C)は65〜80重量%
であり、(B)が10〜50重量%の時、(A)は10
〜25重量%、(C)は25〜75重量%の範囲である
ことがより好ましい。また、樹脂(A)、(B)及び
(C)は各々1種類の樹脂である必要はなく、(A)、
(B)及び(C)のいずれか1種又は2種以上が、2成
分以上の混合物であってもよい。
(B)及び(C)は、少なくとも一成分がプロピレン
−エチレンコポリマーであること、樹脂(A)、
(B)及び(C)からなる群から選ばれた2種以上の混
合物のエチレンコンテントが3.0〜7.0重量%、好
ましくは4.0〜5.0重量%であること、及び樹脂
(A)、(B)及び(C)からなる群から選ばれた2種
以上の樹脂混合物のMFRが2.0〜4.0g/10分
であること、という3条件を充足するように選択され
る。
としては、重量平均分子量(Mw)が105〜106のプ
ロピレン−エチレンコポリマー又はプロピレンホモポリ
マーであるのが好ましい。
記樹脂(A)、(B)及び(C)からなる群から選ばれ
た2種以上の混合方法は、先に述べた各樹脂の効果が発
現される限り、特に制限されるものではないが、プロピ
レン重合過程で調製する方法、それぞれ別途重合された
各樹脂を混合する方法等が挙げられる。しかし、工業的
には多段の分子量分布を与える重合方法に比べて、それ
ぞれ別途重合された樹脂、特に上記樹脂(A)、(B)
及び(C)を、必要に応じてβ晶核剤と共に、混合する
方法がより簡便であり好ましい。別途重合された樹脂の
2種以上を、必要に応じてβ晶核剤と共に、混合する方
法としては、従来から2種の樹脂を均一に混合するのに
使用されている方法が何れも採用でき、例えばヘンシェ
ルミキサー、リボンブレンダー、バンバリミキサー等の
従来公知の混合装置を用いてドライブレンドした後、一
軸又は二軸の押出機等で溶融混練することにより行うこ
とが出来る。
の重合方法は、一般に使用されているチーグラー・ナッ
タ型触媒系はもちろん、遷移金属化合物(例えば、三塩
化チタン、四塩化チタン等のチタンのハロゲン化物)を
塩化マグネシウム等のハロゲン化マグネシウムを主成分
とする担体に担持してなる触媒と、アルキルアルミニウ
ム化合物(トリエチルアルミニウム、ジエチルアルミニ
ウムクロリド等)とを組み合わせてなる触媒系やメタロ
セン触媒系による方法等、いずれも採用でき、立体規則
性はアイソタクチックでもシンジオタクチックでも、い
ずれでもよい。
れているβ晶核剤が広い範囲から特に制限なく使用でき
るが、一般には、例えば、1,2−ヒドロキシステアリ
ン酸カリウム、安息香酸マグネシウム、コハク酸マグネ
シウム、フタル酸マグネシウム等のカルボン酸のアルカ
リ又はアルカリ土類金属塩、ベンゼンスルホン酸ナトリ
ウム、ナフタレンスルホン酸ナトリウム等の芳香族スル
ホン酸化合物、二または三塩基カルボン酸のジもしくは
トリエステル類、テトラオキサスピロ化合物類、イミド
カルボン酸誘導体、フタロシアニンブルー等のフタロシ
アニン系、キナクリドン、キナクリドンキノン等のキナ
クリドン系等の顔料、有機二塩基酸である成分Aと周期
律表第IIA族金属の酸化物、水酸化物又は塩である成分
Bとからなる二成分系及び下記一般式(1)〜(3)で
示されるアミド系化合物等が例示される。なかでも、下
記一般式(1)で示されるアミド系化合物が着色等の問
題がなく、熱的に安定なβ晶結晶であるβ1の生成に最
も適しているので好ましい。
脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数4〜28の飽和若しく
は不飽和の脂環族ジカルボン酸残基又は炭素数6〜28
の芳香族ジカルボン酸残基を表す。R2及びR3は、同一
又は異なって、炭素数3〜18のシクロアルキル基、一
般式(a)、一般式(b)、一般式(c)又は一般式
(d)で示される基を表し、
12の直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキル基、炭素数6
〜10のシクロアルキル基又はフェニル基を表す。R5
は、炭素数1〜12の直鎖状又は分岐鎖状のアルキル基
を表す。R6及びR7は、同一又は異なって、炭素数1〜
4の直鎖状又は分岐鎖状のアルキレン基を表す。] R9−CONH−R8−NHCO−R10 (2) [式中、R8は、炭素数1〜24の飽和若しくは不飽和
の脂肪族ジアミン残基、炭素数4〜28の脂環族ジアミ
ン残基、炭素数6〜12の複素環式ジアミン残基又は炭
素数6〜28の芳香族ジアミン残基を表す。R9及びR
10は、同一又は異なって、炭素数3〜12のシクロアル
キル基、一般式(e)、一般式(f)、一般式(g)又
は一般式(h)で示される基を表し、
12の直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキル基、炭素数6
〜10のシクロアルキル基又はフェニル基を表し、R12
は、炭素数1〜12の直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキ
ル基、炭素数6〜10のシクロアルキル基又はフェニル
基を表す。R13及びR14は、同一又は異なって、炭素数
1〜4の直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキレン基を表
す。] R16−CONH−R15−CONH−R17 (3) [式中、R15は炭素数1〜28の飽和或いは不飽和の脂
肪族アミノ酸残基、炭素数6〜12の飽和或いは不飽和
の脂環族アミノ酸残基又は炭素数6〜14の芳香族アミ
ノ酸残基を表す。R16は一般式(1)におけるR2及び
R3と同義であり、R17は一般式(2)におけるR9及び
R10と同義である。]上記一般式(1)において、「ジ
カルボン酸残基」とは、ジカルボン酸から二つのカルボ
キシル基を除いて得られる残基(2価の基)を指す。ま
た、上記一般式(2)において、「ジアミン残基」とは
ジアミンから二つのアミノ基を除いて得られる残基(2
価の基)を指す。また、上記一般式(3)において、
「アミノ酸残基」とは、アミノ酸から一つのカルボキシ
ル基と一つのアミノ基を除いて得られる残基(2価の
基)を指す。
されるアミド系化合物は、一般的に公知の化合物であ
り、また、常法に従い、容易に製造することが出来る。
は、一般式(1a) HOOC−R18−COOH (1a) [式中、R18は前記のR1と同義である。]で表される
脂肪族、脂環族又は芳香族のジカルボン酸と一般式(1
b) R19−NH2 (1b) [式中、R19は前記のR2、R3と同義である。]で表さ
れる1種若しくは2種の脂環族又は芳香族のモノアミン
とを常法に従ってアミド化することにより容易に調製す
ることができる。
「ジカルボン酸残基」とは、下記の脂肪族、脂環族又は
芳香族のジカルボン酸から二つのカルボキシル基を除い
て得られる残基(2価の基)を指す。また、一般式
(1)のR2及びR3は、後述の脂環族又は芳香族のアミ
ンからアミノ基を除いて得られる残基である。
26、好ましくは3〜14の飽和又は不飽和の脂肪族ジ
カルボン酸が例示され、より具体的には、マロン酸、ジ
フェニルマロン酸、コハク酸、フェニルコハク酸、ジフ
ェニルコハク酸、グルタル酸、3,3−ジメチルグルタ
ル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライ
ン酸、セバシン酸、1,12−ドデカン二酸、1,14
−テトラデカン二酸、1,18−オクタデカン二酸が例
示される。
30、好ましくは8〜12の脂環族ジカルボン酸が例示
され、より具体的には、1,2−シクロヘキサンジカル
ボン酸、1,4−シクロヘキサンジカルボン酸、1,4
−シクロヘキサンジ酢酸が例示される。
30、好ましくは8〜22の芳香族ジカルボン酸が例示
され、より具体的には、p−フェニレンジ酢酸、p−フ
ェニレンジエタン酸、フタル酸、4−tert−ブチルフタ
ル酸、イソフタル酸、5−tert−ブチルイソフタル酸、
テレフタル酸、1,8−ナフタル酸、1,4−ナフタレ
ンジカルボン酸、2,6−ナフタレンジカルボン酸、
2,7−ナフタレンジカルボン酸、ジフェン酸、3,
3’−ビフェニルジカルボン酸、4,4’−ビフェニル
ジカルボン酸、4,4’−ビナフチルジカルボン酸、ビ
ス(3−カルボキシフェニル)メタン、ビス(4−カル
ボキシフェニル)メタン、2,2−ビス(3−カルボキ
シフェニル)プロパン、2,2−ビス(4−カルボキシ
フェニル)プロパン、3,3’−スルホニルジ安息香
酸、4,4’−スルホニルジ安息香酸、3,3’−オキ
シジ安息香酸、4,4’−オキシジ安息香酸、3,3’
−カルボニルジ安息香酸、4,4’−カルボニルジ安息
香酸、3,3’−チオジ安息香酸、4,4’−チオジ安
息香酸、4,4’−(p−フェニレンジオキシ)ジ安息
香酸、4,4’−イソフタロイルジ安息香酸、4,4’
−テレフタロイルジ安息香酸、ジチオサリチル酸などが
例示される。
8のシクロアルキルアミン、一般式(4)
る。]又は一般式(5)
る。]で表される化合物が例示され、より具体的には、
シクロプロピルアミン、シクロブチルアミン、シクロペ
ンチルアミン、シクロヘキシルアミン、2−メチルシク
ロヘキシルアミン、3−メチルシクロヘキシルアミン、
4−メチルシクロヘキシルアミン、2−エチルシクロヘ
キシルアミン、4−エチルシクロヘキシルアミン、2−
プロピルシクロヘキシルアミン、2−イソプロピルシク
ロヘキシルアミン、4−プロピルシクロヘキシルアミ
ン、4−イソプロピルシクロヘキシルアミン、2−tert
−ブチルシクロヘキシルアミン、4−n−ブチルシクロ
ヘキシルアミン、4−イソブチルシクロヘキシルアミ
ン、4−sec−ブチルシクロヘキシルアミン、4−tert
−ブチルシクロヘキシルアミン、4−n−アミルシクロ
ヘキシルアミン、4−イソアミルシクロヘキシルアミ
ン、4−sec−アミルシクロヘキシルアミン、4−tert
−アミルシクロヘキシルアミン、4−ヘキシルシクロヘ
キシルアミン、4−ヘプチルシクロヘキシルアミン、4
−オクチルシクロヘキシルアミン、4−ノニルシクロヘ
キシルアミン、4−デシルシクロヘキシルアミン、4−
ウンデシルシクロヘキシルアミン、4−ドデシルシクロ
ヘキシルアミン、4−シクロヘキシルシクロヘキシルア
ミン、4−フェニルシクロヘキシルアミン、シクロヘプ
チルアミン、シクロドデシルアミン、シクロヘキシルメ
チルアミン、α−シクロヘキシルエチルアミン、β−シ
クロヘキシルエチルアミン、α−シクロヘキシルプロピ
ルアミン、β−シクロヘキシルプロピルアミン、γ−シ
クロヘキシルプロピルアミンが例示される。
る。]又は一般式(7)
る。]で表される化合物が例示され、より具体的には、
アニリン、o−トルイジン、m−トルイジン、p−トル
イジン、o−エチルアニリン、p−エチルアニリン、o
−プロピルアニリン、m−プロピルアニリン、p−プロ
ピルアニリン、o−クミジン、m−クミジン、p−クミ
ジン、o−tert−ブチルアニリン、p−n−ブチルアニ
リン、p−イソブチルアニリン、p−sec−ブチルアニ
リン、p−tert−ブチルアニリン、p−n−アミルアニ
リン、p−イソアミルアニリン、p−sec−アミルアニ
リン、p−tert−アミルアニリン、p−ヘキシルアニリ
ン、p−ヘプチルアニリン、p−オクチルアニリン、p
−ノニルアニリン、p−デシルアニリン、p−ウンデシ
ルアニリン、p−ドデシルアニリン、p−シクロヘキシ
ルアニリン、o−アミノジフェニル、m−アミノジフェ
ニル、p−アミノジフェニル、ベンジルアミン、α−フ
ェニルエチルアミン、β−フェニルエチルアミン、α−
フェニルプロピルアミン、β−フェニルプロピルアミ
ン、γ−フェニルプロピルアミンが例示される。
に、R1が炭素数1〜12の飽和若しくは不飽和の脂肪
族ジカルボン酸残基、炭素数6〜10の飽和若しくは不
飽和の脂環族ジカルボン酸残基又は炭素数6〜20の芳
香族ジカルボン酸残基を表し、R2及びR3が、同一又は
異なって、炭素数3〜12のシクロアルキル基、一般式
(a)、一般式(b)、一般式(c)又は一般式(d)
で示される基を表す化合物が好ましい。
4〜8の飽和脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数6〜8の
飽和脂環族ジカルボン酸残基又は炭素数6〜12の芳香
族ジカルボン酸残基であり、R2及びR3が、炭素数4〜
8のシクロアルキル基又はフェニル基である一般式
(1)の化合物がより好ましい。
うち、特に好ましい化合物としては、N,N’−ジシク
ロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミドが挙
げられる。
大粒径が20μm以下、好ましくは10μm以下、より好
ましくは5μm以下であることが推奨される。最大粒径
が20μmを越えると延伸時の破断の原因となる可能性
がある。ここで、最大粒径は、 レーザー回折方式に基
づく方法により測定した場合の粒径を指す。
前記(i)のプロピレン−エチレンコポリマー100重量
部又は前記(ii)のポリプロピレン系樹脂混合物100重
量部に対し、0.0001〜5重量部が推奨され、より
好ましくは、0.001〜1重量部である。0.000
1重量部未満では十分な量のβ1が生成しにくく、得ら
れたフィルムの通過性の低下の原因となる。又、5重量
部を越えて含有しても効果上の優位差が認められず、更
には延伸工程時の破断の原因となり、好ましくない。
脂の調製時に配合してもよいし、別途調製した樹脂を混
合する際に配合してもよい。これら配合方法としては、
ポリプロピレン樹脂と添加剤とを混合するための公知の
方法により行うことがができる。
プロピレン系樹脂組成物からなり、連続貫通孔を有する
フィルムであって、次の性質を有するものである。
S P−8117で測定したガーレ透気度(以下、単に
「ガーレ透気度」という)が、5000sec/100
cc以下であり、(3)JIS Z−0208で測定した
透湿度(以下、単に「透湿度」という)が、2000g
/m2・24h以上であり、(4)純水の代わりに界面活性
剤(ポリオキシエチレン(3)ラウリルエーテル硫酸ナ
トリウム)0.25重量%水溶液を用いる以外はJIS
L−1092に準拠して測定した耐水圧(以下、単に
「耐水圧」という)が、75kPa以上である。
用いた吸収性物品がむれのない快適な装着感を有する観
点から、本発明の多孔性フィルムは、そのガーレ透気度
が5000sec/100cc以下、好ましくは150
0sec/100cc以下であり、透湿度が2000g
/m2・24h以上、好ましくは3000g/m2・24
h以上である。ガーレ透気度の下限値は、特に制限はな
いが、10sec/100cc程度、特に100sec
/100cc程度とするのが好ましい。また、透湿度の
上限値は、特に制限はないが、20000g/m2・2
4h程度、特に10000g/m2・24h程度である
のが好ましい。
下回るか、又は、透湿度が20000g/m2・24h
を上回ると、耐水圧が低下し、また、引張り強度も低下
することもあり、本発明所期の特性を得にくくなる。
れている多孔性フィルムについて、上記と同じ方法(本
発明実施例記載の方法)により測定した耐水圧は、15
kPa程度である。それに対し、本発明の多孔性フィル
ムの耐水圧は少なくとも上記の5倍以上、即ち75kP
a以上、より好ましくは10倍以上、即ち150kPa
以上であるから、大人用おむつなどの分野で、尿洩れな
どの心配なく安心して使用できる。耐水圧の上限値は、
特に制限はないが、本発明の所望のガーレ透気度及び透
湿度を得やすくする観点から、約400kPa程度、特
に約300kPa程度であるのが好ましい。
ムの厚みは、原反シート厚み及び総延伸倍率を変えるこ
とにより、その使用用途における要求に応じて適宜調整
することができるが、通気性、風合い、機械強度及び防
漏性のバランスを考慮した場合、5〜50μm、好まし
くは8〜20μmの範囲が推奨される。5μm未満では
十分な機械的強度、防漏性が得られにくく、50μmを
越える場合には十分な通気性、風合いが得られにくい傾
向がある。
破れなくするためには、強度の最も弱い方向における引
張強度がフィルム幅1cm当たり少なくとも200kg
f以上、より好ましくは300kgf以上必要であるこ
とが判明した。本発明の多孔性フィルムは、厚さ5〜5
0μmの場合、引張強度(JIS K−7127で測定
した機械的強度)が少なくとも40MPa以上、特に6
0MPa以上であるので、強度の面からも好ましい。
気性、透湿性、防漏性を満たし、更に、多孔性フィルム
の空孔率が20〜80%、好ましくは30〜60%の範
囲である。20%未満の空孔率では、上記範囲のガーレ
透気度、透湿度を満たすことができず、又80%を越え
る空孔率の場合、上記範囲の耐水圧を達成することがで
きない。
ムは、通気性、透湿性に優れているだけでなく、防漏
性、機械強度にも優れており、簡易雨具、簡易作業服等
の透湿防水衣料、紙おむつ、生理用品等の吸収性物品、
ベッドシーツ等の衛生用品、防水シート、壁紙等の建築
材料、除湿剤、脱酸素剤、ケミカルカイロ等の各種包装
材料、合成紙、濾過膜や分離膜、電池や電気分解等に使
われる電池セパレータ、医療材料及び農業用マルチシー
ト等の分野で広く利用することができる。
系フィルムをバックシートとして用いた吸収性物品は、
十分な強度を有しているため、止着テープの着脱時など
に裏面材が破れることがなく、更に防漏性に優れるため
大人用おむつなどの分野においても尿洩れなどの心配が
なく、安心して使用することができる。又、優れた通気
性、透湿性を保持し、風合いも良好であり、むれなどの
ない快適な装着感を示す。
造法 上記の性質を有する本発明の多孔性ポリプロピレン系樹
脂フィルムは、例えば、前記ポリプロピレン系樹脂およ
び前記β晶核剤を含有する樹脂組成物から原反シートを
製造し、得られる原反シートを延伸することにより製造
することができる。
に優れた多孔性ポリプロピレンフィルムの製造方法は、
(I)(i)エチレンコンテントが3.0〜7.0重量%であ
り、かつ、230℃で測定したメルトフローレート(M
FR、JIS K−6857)が2.0〜4.0g/1
0分であるプロピレン−エチレンコポリマー、又は、(i
i)プロピレン−エチレンコポリマーを含むポリプロピレ
ン系樹脂混合物であって、該混合物としてのエチレンコ
ンテントが3.0〜7.0重量%であり、かつ、230
℃で測定したメルトフローレート(MFR、JIS K
−6857)が2.0〜4.0g/10分である混合
物、及び(II)β晶核剤を含むポリプロピレン系樹脂組成
物からなり、示差走査熱量分析(DSC)から求まる熱
的に安定なβ晶(β1)の、結晶全量に対する比率が6
5%以上であり、β1融解熱量が50J/g以上である
原反シートを延伸することを特徴とする。
ートの製造法について記載し、次いで、(ハ)本発明の
多孔性ポリプロピレン系樹脂フィルムの製造法について
記載する。
エチレンコンテントが3.0〜7.0重量%であり、か
つ、230℃で測定したメルトフローレート(MFR、
JIS K−6857)が2.0〜4.0g/10分で
あるプロピレン−エチレンコポリマー、又は、(ii)プロ
ピレン−エチレンコポリマーを含むポリプロピレン系樹
脂混合物であって、該混合物としてのエチレンコンテン
トが3.0〜7.0重量%であり、かつ、230℃で測
定したメルトフローレート(MFR、JIS K−68
57)が2.0〜4.0g/10分である混合物、及び
(II)β晶核剤を含むポリプロピレン系樹脂組成物からな
る原反シートである。
ることが推奨される。即ち、DSCから求まる熱的に
安定なβ晶(即ちβ1)の、結晶全量(即ち、α晶、β
1及びβ2の合計量)に対する比率(β1比率)が65
%以上、好ましくは70%以上、より好ましくは75%
以上であること、及び、原反シート(即ち、樹脂組成
物全体=結晶部分+非結晶部分)の単位重量当たりのβ
1の融解熱量(β1融解熱量)が、50J/g以上、好
ましくは55J/g以上、より好ましくは60J/g以
上であることが推奨される。β1比率又はβ1融解熱量
が、上記範囲内であると、独立孔が殆ど形成されず、所
期目的の性能を有する多孔性フィルムが得られ易い。
は、ポリプロピレン原反シートを適当な大きさに切って
作成したサンプルを、窒素雰囲気下、昇温速度20℃/
minで示差走査熱量分析(DSC)を行い、このDS
Cサーモグラムから得られるα晶とβ晶の融解熱量から
以下の式に従い求めたものである: β1比率(%)=100×β晶の融解熱量/α晶及びβ
晶の融解熱量の総和 β1融解熱量(J/g)=β晶の融解熱量(J)/原反シートサ
ンプル重量(g) 。
べて熱安定性が低く、DSCの測定過程で試料に与えら
れる熱により殆どすべてがα晶に転移するため、得られ
るDSCサーモグラムからβ1比率及びβ1融解熱量を
見積もることができる。
のポリプロピレン系樹脂と前記「β晶核剤」の項に記載
したβ晶核剤とを、常法に従って混合して(好ましくは
均一に混合して)、ポリプロピレン系樹脂組成物(原料
コンパウンド)を得、該ポリプロピレン系樹脂組成物か
ら原反シートを得る。
量を有する本発明の原反シートの製造に使用するポリプ
ロピレン系樹脂組成物(原料コンパウンド)は、2種以
上のポリプロピレン系樹脂を含み、その少なくとも1成
分が、特に全成分が、ゲルパーミエーションクロマトグ
ラフィー(GPC)から求まる重量平均分子量(Mw)
が105〜106であり、かつ、MFRが0.5〜10.
0g/10分である樹脂混合物及び前記β晶核剤を含む
ものであることが好ましい。
ロピレン−エチレンコポリマーを含むポリプロピレン系
樹脂混合物であって、該混合物としてのエチレンコンテ
ントが3.0〜7.0重量%であり、かつ、230℃で
測定したメルトフローレート(MFR、JIS K−6
857)が2.0〜4.0g/10分である混合物及び
(II)β晶核剤を含むポリプロピレン系樹脂組成物からな
り、該ポリプロピレン系樹脂混合物の少なくとも1成分
は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GP
C)から求まる重量平均分子量(Mw)が105〜106
であり、かつ230℃で測定したメルトフローレート
(MFR、JIS K−6857)が0.5〜10.0
g/10分であるポリプロピレン系樹脂であるのが好ま
しい。
れるポリプロピレン系樹脂混合物は、前記(A)、
(B)及び(C)で示されるポリプロピレン系樹脂より
選ばれた2種以上の樹脂より構成される樹脂混合物であ
ることが推奨される。
組成物には、使用目的やその用途に応じて適宜、従来公
知のポリオレフィン用改質剤を本発明の効果を損なわな
い範囲で併用することができる。
例えば、ポリオレフィン等衛生協議会編「ポジティブリ
ストの添加剤要覧」(1990年10月)に記載されて
いる各種添加剤が挙げられ、より具体的には、安定剤
(金属化合物、エポキシ化合物、窒素化合物、燐化合
物、硫黄化合物など)、紫外線吸収剤(ベンゾフェノン
系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物など)、酸化防
止剤(フェノール系化合物、亜リン酸エステル系化合
物、イオウ系化合物など)、界面活性剤、滑剤(パラフ
ィン、ワックスなどの脂肪族炭化水素、炭素数8〜22
の高級脂肪酸、炭素数8〜22の高級脂肪酸金属(A
l、Ca、Mg、Zn)塩、炭素数8〜18の脂肪酸、
炭素数8〜22の脂肪族アルコール、ポリグリコール、
炭素数4〜22の高級脂肪酸と炭素数4〜18の脂肪族
1価アルコールとのエステル、炭素数8〜22の高級脂
肪酸アマイド、シリコーン油、ロジン誘導体など)、充
填剤(タルク、ハイドロタルサイト、マイカ、ゼオライ
ト、パーライト、珪藻土、炭酸カルシウム、ガラス繊維
など)、発泡剤、発泡助剤、ポリマー添加剤の他、可塑
剤、架橋剤、架橋促進剤、帯電防止剤、中和剤、アンチ
ブロッキング剤、防曇剤、ポリマーアロイ成分(ブロッ
クSBR若しくはランダムSBR及びそれらの水素化物
などのゴム類やポリスチレンなど)、難燃剤、分散剤、
有機又は無機の顔料又は染料、加工助剤などの各種添加
剤が例示される。
の製造法としては各種の方法を採用できるが、例えば、
次の方法により製造するのが好ましい。
ポリマー又は前記(ii)のポリプロピレン系樹脂混合物及
びβ晶核剤(及び必要に応じて前記ポリオレフィン用改
質剤)を、従来から使用されている混合装置、例えばヘ
ンシェルミキサー、タンブラーミキサー、Vブレンダ
ー、リボンブレンダー、バンバリミキサー等の従来公知
の混合装置を用いてドライブレンドした後、一軸又は二
軸の押出機等で溶融混練し、冷却、ペレット化して、ポ
リプロピレン系樹脂組成物(原料コンパウンド)とす
る。この場合の、混合温度は通常室温〜100℃程度で
あり、混合時間は、装置の回転速度などにもよるが、一
般に1〜20分間程度である。また、溶融混練時の温度
としては、200〜280℃を採用するのが好ましい。
レン系樹脂組成物(原料コンパウンド)を、Tダイ又は
インフレーションフィルム成形機付きの押出成形機で押
し出して製膜し、得られたシートを冷却することにより
所望の原反シートとする。
レン系樹脂組成物(原料コンパウンド)の溶融シート
を、以下に示す結晶化条件(結晶化温度、結晶化保持時
間)にて冷却固化させるのが好ましい。
固化する時の、即ち、結晶化させる時のシートの温度で
あり、例えば、チルロールを用いて冷却固化(結晶化)
させる場合は、チルロールの表面温度に等しい。また、
結晶化保持時間は、該シートを上記結晶化温度に保持し
ている時間であり、例えば、チルロールを用いて冷却固
化(結晶化)させる場合は、シートとチルロールとの接
触時間である。
1)〜(式4)から求まる: Tcr(℃)<120℃の時 tmin(秒)=0.10(120-Tcr)2+10 (式1) 好ましくは、tmin(秒)=0.25(120-Tcr)2+20 (式2) Tcr(℃)≧120℃の時 tmin(秒)=0.30(120-Tcr)2+10 (式3) 好ましくは、tmin(秒)=0.40(120-Tcr)2+20 (式4)。
ず、所望のβ1比率及びβ1融解熱量が得られない。ま
た、Tcrが130℃を越えた場合、tcrを60秒以上に
しなければ所望のβ1比率及びβ1融解熱量が得られ
ず、生産性が著しく低下し、好ましくない。
あり、その温度から離れるに従い生成速度は低下する。
従って、Tcr=120℃では少なくとも10秒以上、好
ましくは20秒以上のtcrで所定量のβ1が生成する
が、それ以外の温度では(式1)〜(式4)から求めら
れるtmin以上のtcrが必要となる。例えば、Tcr=1
30℃では所望のβ1形成に少なくとも40秒以上のtc
rが必要である。
inよりも短く設定した場合、結晶化温度に関わらず、所
望のβ1比率及びβ1融解熱量は得られない。また、tc
rを60秒以上に設定した場合にはβ1比率及びβ1融解
熱量は所望の範囲を満たすことができるが、工業的な観
点から生産性が低下し、生産コストの大幅なアップに繋
がり、好ましくない。
を上げる必要があり、その場合一つのチルロールだけで
上述のtcrを確保することは設備コスト等を考えると実
用的ではない。従って、成形速度を上げる場合には、T
ダイから押し出される原料コンパウンドの溶融シート
を、複数のチルロールの組み合わせ、即ち、多段チルロ
ールを用いるか、又は、一つのチルロールとチルロール
以外の熱源を組み合わせて結晶化させることにより、上
記結晶化保持時間条件を満たすことが、より実用的であ
り、好適に採用できる。チルロール以外の熱源として
は、例えば、温風ヒーター、IRヒーター、オーブン及
び温浴等の温度保持設備を単一又は組み合わせて用いる
ことができる。
した範囲内であれば、単一温度又は2種以上の温度を組
み合わせて採用しても良い。
樹脂組成物(原料コンパウンド)の溶融樹脂の温度は、
200〜280℃の範囲が推奨される。溶融樹脂温度
が、200℃未満では未溶融樹脂が発生し、延伸工程で
の破断の原因となる可能性があり、280℃を越えると
樹脂の劣化が起こり、延伸工程での破断、得られたフィ
ルムの着色等の原因となる。但し、用いた樹脂、安定剤
の種類により、樹脂の溶融状態、劣化状態は大きく異な
り、必ずしも上記範囲内である必要はない。
ムの製造法 本発明に係る吸収性物品用バックシートに好適な連続貫
通孔を有する通気性に優れた多孔性ポリプロピレンフィ
ルムは、上記で得られた原反シートを延伸することによ
り得られる。
逐次二軸延伸のいずれでも良いが、特に逐次二軸延伸が
推奨される。
度60〜140℃、一軸方向の延伸倍率4〜8倍、総延
伸倍率(縦延伸倍率×横延伸倍率)4〜40倍の範囲が
推奨される。
件としては、延伸温度70〜90℃、延伸倍率4〜5倍
の範囲であることが望ましい。延伸温度が、70℃未満
では均一な延伸が困難であり、90℃を越えると得られ
たフィルムの通気性が著しく低下してしまう。
135〜155℃、好ましくは140〜150℃、延伸
倍率5〜10倍、好ましくは7〜8倍、延伸速度10〜
300%/sec、好ましくは20〜200%/sec、より
好ましくは40〜150%/secの範囲であることが望
ましい。延伸温度が、135℃未満では延伸工程での破
断が生ずる可能性があり、155℃を越えると得られた
フィルムの通気性が著しく低下してしまう。延伸倍率
が、5倍未満では生産性が悪く経済的でなく、8倍を越
えると延伸工程での破断が生ずる可能性がある。
て、延伸速度が遅いほど貫通孔を形成しやすい。延伸速
度が、300%/sec以内であると連続貫通孔が効果的
に形成され、本発明に係る通気性に優れた多孔性フィル
ムを有利に得ることができ、更には延伸工程での破断を
実質上回避することが出来る。また、延伸速度が10%
/sec未満でも本発明に係る多孔性フィルムが得られる
が、工業的な観点から生産性等を考えると延伸速度は1
0%/sec以上とするのが好ましい。
は、縦延伸倍率と横延伸倍率を選択することで任意に調
製できる。生産性と生産安定性を考慮した推奨される総
延伸倍率は、20〜50倍、より好ましくは24〜40
倍である。
ルムは、通気性、透湿性に優れているだけでなく、防漏
性、機械強度にも優れている。そのため、本発明のフィ
ルムは、簡易雨具、簡易作業服等の透湿防水衣料、衛生
製品(例えば、紙おむつ(使い捨ておむつ、パンツ型お
むつ等)、生理用ナプキン等の生理用品、失禁パッド等
の吸収性物品、ベッドシーツ等の衛生用品等)、防水シ
ート、壁紙等の建築材料、除湿剤、脱酸素剤、ケミカル
カイロ等の各種包装材料、合成紙、濾過膜や分離膜、電
池や電気分解等に使われる電池セパレータ、医療材料及
び農業用マルチシート等の分野で広く利用することがで
きる。
系フィルムは、上記吸収性物品用のバックシートとして
用いるのに適している。
孔を有する通気性に優れた多孔性ポリプロピレン系フィ
ルムからなることを特徴とする吸収性物品用のバックシ
ートを提供するものである。
模式的に示すような構造を有するものを挙げることが出
来る。
防漏性の裏面材2、該表面材1と該裏面材2との間に配
置された吸収体3とからなる吸収性物品において、上記
裏面材2として前記本発明の多孔性ポリプロピレンフィ
ルムからなるバックシートが用いられている吸収性物品
を提供するものでもある。
らこの種の吸収性物品の分野において使用されている各
種の表面材が使用でき、ポリエチレン、ポリプロピレン
等のポリオレフィンの不織布、ポリエチレンの穴あきシ
ート等が好ましい。
からこの種の吸収性物品の分野において使用されている
各種の吸収体が使用でき、例えば、デンプン系やセルロ
ース系のグラフト重合系又はカルボキシメチル化系、ポ
リアクリル酸塩系、ポリスルホン酸塩系、ポリビニルア
ルコール系、ポリビニルアルコール/ポリアクリル酸塩
共重合系、ポリアクリルアミド系、ポリオキシメチレン
系等の合成ポリマー系からなる高吸水性ポリマー、綿状
パルプ、吸水紙等が例示され、通常、高吸水性ポリマ
ー、綿状パルプ、吸水紙等の多層系及び/又は混合系で
用いられる。
れている方法に従い容易に製造することができる。
ル、24(20),16(1995)等に記載されてい
るような各種の形態のものがあり、本発明のバックシー
トおよび吸収性物品は、これら各種形態の吸収性物品に
適用できる。
からの漏れを防ぐ為に設けられた伸縮機能部材やおむつ
を装着した時に背側胴周部と腹側胴周部とを止着するテ
ープなどを設けること等も勿論可能であり、吸収性物品
の分野で採用されている公知技術を付加することができ
る。
は、十分な強度を有しているため、止着テープの着脱時
などに裏面材が破れることがなく、更に防漏性に優れる
ため大人用おむつなどの分野においても尿洩れなどの心
配がなく、安心して使用することができる。又、優れた
通気性、透湿性を保持し、風合いも良好であり、むれな
どのない快適な装着感を示す。
しく説明する。尚、単独の樹脂又は樹脂混合物のエチレ
ンコンテント、原反シートのK値、β1比率及びβ1融
解熱量、延伸フィルムの空孔率、ガーレ透気度、透湿
度、引張強度および防漏性(耐水圧)は各々以下の方法
により求めた。
厚み約50μmのフィルムを調製し、そのフィルムのI
Rスペクトルを、パーキンエルマー社製IRスペクトロ
メーター1720−Xを用いて積算回数10回で透過法
で測定した。得られたIRスペクトルからそれぞれエチ
レン単位に由来する722cm-1及びプロピレン単位に
由来する815cm-1の吸光度を読み取り、下記式に従
いエチレン含量(重量%)を求めた: エチレン含量=100×(a/1.2)/[(a/1.2)+ (3b/
0.6)] [式中、aは、722cm-1の吸光度を示し、bは、81
5cm-1の吸光度を示す。]K値: 原反シートのX線回折を行い、以下の式より求め
た: K値=H(β1)/[H(β1)+H(α1)+H(α2)
+H(α3)] H(β1):β晶(300)面の回折強度(高さ) H(α1):α晶(110)面の回折強度(高さ) H(α2):α晶(040)面の回折強度(高さ) H(α3):α晶(130)面の回折強度(高さ)。
ン原反シートから切り取ったサンプルを窒素雰囲気下、
昇温速度20℃/minでパーキンエルマー製DCS7
により示差走査熱量分析を行い、このとき得られるDS
Cサーモグラムのα晶とβ晶の融解熱量から以下の式に
従い求めた: β1比率(%)=100×β晶の融解熱量/α晶及びβ
晶の融解熱量の総和 β1融解熱量(J/g)=β晶の融解熱量(J)/サンプ
ル重量(g)空孔率: 延伸フィルムを正方形状に切り取り、一辺の
長さ(Lcm)、重量(Wg)、厚み(Dcm)を測定
し、以下の式より求めた: 空孔率=100−100(W/ρ)/(L2×D) [式中、ρは、延伸前のフィルム密度を示す。]。
準拠して測定した。
て測定した。
して測定した。
オキシエチレン(3)ラウリルエーテル硫酸ナトリウ
ム)の0.25重量%水溶液を用いた以外は、JIS
L−1092に準拠し、耐水圧(kPa)を求めた。
配合組成のポリプロピレン系樹脂混合物と、当該樹脂混
合物100重量部に対してβ晶核剤N,N’−ジシクロ
ヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミド0.2
重量部ならびに安定剤としてイルガノックス1010及
びイルガフォス168各々0.05重量部をヘンシェル
ミキサーで混合し、240℃で溶融混合した後、冷却、
ペレット化して調製した。使用したポリプロピレン系樹
脂混合物のMFR及びエチレンコンテントを第1表に示
す。
下の通りである: A1;MFR=0.5g/10分、Mw=552,00
0、エチレンコンテント=4.4重量% プロピレン−
エチレンブロックコポリマー A2;MFR=1.5g/10分、Mw=658,00
0、エチレンコンテント=9.2重量% プロピレン−
エチレンブロックコポリマー A3;MFR=0.5g/10分、Mw=573,00
0、エチレンコンテント=0.0重量% プロピレンホ
モポリマー B1;MFR=2.5g/10分、Mw=512,00
0、エチレンコンテント=4.7重量% プロピレン−
エチレンブロックコポリマー B2;MFR=2.9g/10分、Mw=385,00
0、エチレンコンテント=0.0重量% プロピレンホ
モポリマー C1;MFR=6.5g/10分、Mw=303,00
0、エチレンコンテント=4.4重量% プロピレン−
エチレンブロックコポリマー C2;MFR=4.2g/10分、Mw=305,00
0、エチレンコンテント=7.8重量% プロピレン−
エチレンブロックコポリマー。
65mmの二軸押出機+幅350mmのTダイ)を用い
て220℃の樹脂温度でシート状に押出し、表面温度1
20℃に保持された直径600mmのチルロール上で冷
却固化し、厚さ約250μmのポリプロピレン原反シー
トを得た。この時の原反シートとチルロールとの接触時
間(結晶化保持時間)は12秒であった。次いで、得ら
れた原反シートを室温まで放冷し、K値、β1比率及び
β1融解熱量を測定した。(これら物性は、以下の実施
例及び比較例においても、原反シートを室温まで放冷し
た後に測定した。)原反シートのK値、β1比率及びβ
1融解熱量を表2に示す。
0℃で4倍にロール延伸を行い、次いで横方向に140
℃、24%/secで7.5倍にテンター延伸を行い、白
色不透明な延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルム
の厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張強度、耐
水圧を表2に示す。
1と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸
フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張
強度、耐水圧を表2に示す。
5℃に、横延伸速度、倍率を各々26%/sec、8.0
倍に変更した以外は、実施例1と同様にして延伸フィル
ムを調製した。得られた原反シートのK値、β1比率及
びβ1融解熱量ならびに延伸フィルムの厚み、空孔率、
ガーレ透気度、透湿度、引張強度、耐水圧を表2に示
す。
5℃に、横延伸温度、速度、倍率を各々145℃、16
%/sec、5.0倍に変更した以外は、実施例1と同様
にして延伸フィルムを調製した。得られた原反シートの
K値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸フィルム
の厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張強度、耐
水圧を表2に示す。
1と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸
フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張
強度、耐水圧を表2に示す。
1と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸
フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張
強度、耐水圧を表2に示す。
16%/secに変更した以外は、実施例6と同様にして
延伸フィルムを調製した。得られた原反シートの厚み、
K値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸フィルム
の厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張強度、耐
水圧を表2に示す。
1と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸
フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張
強度、耐水圧を表2に示す。
0℃に変更した以外は、実施例4と同様にして延伸フィ
ルムを調製した。得られた原反シートのK値、β1比率
及びβ1融解熱量ならびに延伸フィルムの厚み、空孔
率、ガーレ透気度、透湿度、引張強度、耐水圧を表2に
示す。
7と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸
フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張
強度、耐水圧を表3に示す。
例7と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原
反シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延
伸フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引
張強度、耐水圧を表3に示す。
75℃に変更した以外は、実施例1と同様にして延伸フ
ィルムを調製した。得られた原反シートのK値、β1比
率及びβ1融解熱量ならびに延伸フィルムの厚み、空孔
率、ガーレ透気度、透湿度、引張強度、耐水圧を表3に
示す。
し、横延伸速度を48%/secに変更した以外は、実施
例6と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原
反シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延
伸フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引
張強度、耐水圧を表3に示す。
し、横延伸速度を71%/secに変更した以外は、実施
例6と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原
反シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延
伸フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引
張強度、耐水圧を表3に示す。
に、縦延伸倍率を4.5倍に変えた以外は、実施例7と
同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原反シー
トのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸フィ
ルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張強
度、耐水圧を表3に示す。
変えた以外は、実施例15と同様にして延伸フィルムを
調製した。得られた原反シートのK値、β1比率及びβ
1融解熱量ならびに延伸フィルムの厚み、空孔率、ガー
レ透気度、透湿度、引張強度、耐水圧を表3に示す。
面温度を115℃に、2本目及び3本目のチルロール表
面温度を125℃に保持し、各温度での保持時間を各々
6秒、15秒に、縦延伸温度を75℃に、横延伸速度を
142%/secに変更した以外は、実施例6と同様にし
て延伸フィルムを調製した。得られた原反シートのK
値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延伸フィルムの
厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引張強度、耐水
圧を表3に示す。
例14と同様にして原反シートを調製した。得られた原
反シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量を表4に示
す。得られた原反シートを用いて実施例7と同様にして
延伸フィルムの調製を試みたが、縦延伸時の延伸ムラが
著しく、均一な延伸フィルムが得られなかった。
例14と同様にして原反シートを調製した。得られた原
反シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量を表4に示
す。得られた原反シートを用いて実施例7と同様にして
延伸フィルムの調製を試みたが、縦延伸時の延伸ムラが
著しく、均一な延伸フィルムが得られなかった。
例1と同様にして原反シートを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量を表4に示
す。得られた原反シートを用いて実施例7と同様にして
延伸フィルムの調製を試みたが、横延伸時にフィルムが
破断し、均一な延伸フィルムが得られなかった。
例1と同様にして原反シートを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量を表4に示
す。得られた原反シートを用いて実施例7と同様にして
延伸フィルムの調製を試みたが、横延伸時にフィルムが
破断し、均一な延伸フィルムが得られなかった。
例7と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原
反シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延
伸フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引
張強度、耐水圧を表4に示す。
例1と同様にして原反シートを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量を表4に示
す。得られた原反シートを用いて実施例7と同様にして
延伸フィルムの調製を試みたが、横延伸時にフィルムが
破断し、均一な延伸フィルムが得られなかった。
例1と同様にして原反シートを調製した。得られた原反
シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量を表4に示
す。得られた原反シートを用いて実施例7と同様にして
延伸フィルムの調製を試みたが、横延伸時にフィルムが
破断し、均一な延伸フィルムが得られなかった。
14と同様にして延伸フィルムを調製した。得られた原
反シートのK値、β1比率及びβ1融解熱量ならびに延
伸フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気度、透湿度、引
張強度、耐水圧を表4に示す。
変えた以外は、実施例14と同様にして延伸フィルムを
調製した。得られた原反シートのK値、β1比率及びβ
1融解熱量ならびに延伸フィルムの厚み、空孔率、ガー
レ透気度、透湿度、引張強度、耐水圧を表4に示す。
外は、実施例14と同様にして延伸フィルムを調製し
た。得られた原反シートのK値、β1比率及びβ1融解
熱量ならびに延伸フィルムの厚み、空孔率、ガーレ透気
度、透湿度、引張強度、耐水圧を表4に示す。
レン延伸物からなる多孔性フィルムの製造に際し、これ
まで問題であった延伸工程での破断性と延伸フィルムの
通気性の高度なバランスが可能となり、連続貫通孔を有
する通気性に優れた多孔性ポリプロピレンフィルムが実
用的な条件下で工業的に容易に製造することができる。
性、透湿性に非常に優れているだけでなく、防漏性、機
械的強度にも優れており、透湿防水衣料、生理用品、紙
おむつ等の吸収性物品、衛生用品、建築材料、各種包装
材料、合成紙、濾過膜や分離膜、電池セパレータ並びに
農業用マルチシート等の分野に使用される素材として非
常に有用である。なかでも、本発明に係る多孔性フィル
ムをバックシートとして用いた吸収性物品は、尿洩れ、
止着テープの着脱時の裏面材の破れなどの問題がなく、
かつ風合いに優れ、むれのない快適な装着感を得ること
ができる。
る。
Claims (16)
- 【請求項1】 (I)(i)エチレンコンテントが3.0〜
7.0重量%であり、かつ、230℃で測定したメルト
フローレート(MFR、JIS K−6857)が2.
0〜4.0g/10分であるプロピレン−エチレンコポ
リマー、又は、 (ii)プロピレン−エチレンコポリマーを含むポリプロピ
レン系樹脂混合物であって、該混合物としてのエチレン
コンテントが3.0〜7.0重量%であり、かつ、23
0℃で測定したメルトフローレート(MFR、JIS
K−6857)が2.0〜4.0g/10分である混合
物、及び (II)β晶核剤を含むポリプロピレン系樹脂組成物からな
り、空孔率が20〜80%、JISP−8117で測定
したガーレ透気度が5000sec/100cc以下、
JIS Z−0208で測定した透湿度が2000g/
m2・24h以上であり、純水に代えて界面活性剤水溶
液を用いる以外はJIS L−1092に準拠して測定
した耐水圧が75kPa以上である連続貫通孔を有する
通気性に優れた多孔性ポリプロピレンフィルム。 - 【請求項2】 厚みが5〜50μmであり、JIS K
−7127で測定した機械的強度が40MPa以上であ
る請求項1に記載の多孔性ポリプロピレンフィルム。 - 【請求項3】 示差走査熱量分析(DSC)から求まる
熱的に安定なβ晶(β1)の、結晶全量に対する比率
(β1比率)が65%以上であり、原反シートの単位重
量当たりのβ1融解熱量が50J/g以上である原反シ
ートを延伸してなることを特徴とする請求項1に記載の
多孔性ポリプロピレンフィルム。 - 【請求項4】 プロピレン−エチレンコポリマーを含む
ポリプロピレン系樹脂混合物の少なくとも1成分が、ゲ
ルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)から
求まる重量平均分子量(Mw)が105〜106であり、
かつ230℃で測定したメルトフローレート(MFR、
JIS K−6857)が0.5〜10.0g/10分
であるポリプロピレン系樹脂であることを特徴とする請
求項1に記載の多孔性ポリプロピレンフィルム。 - 【請求項5】 プロピレン−エチレンコポリマーを含む
ポリプロピレン系樹脂混合物が、下記(A)、(B)お
よび(C)で示される樹脂: (A)MFRが0.1〜2.0g/10分であるポリプ
ロピレン系樹脂 (B)MFRが2.0g/10分を越え4.0g/10
分未満であるポリプロピレン系樹脂 (C)MFRが4.0〜10.0g/10分であるポリ
プロピレン系樹脂 より選ばれた少なくとも2種以上のポリプロピレン系樹
脂の混合物からなり、該混合物のエチレンコンテントが
3.0〜7.0重量%であり、かつ、230℃で測定し
たメルトフローレート(MFR、JIS K−685
7)が2.0〜4.0g/10分であり、該混合物の少
なくとも1成分がプロピレン−エチレンコポリマーであ
ることを特徴とする請求項1に記載の多孔性ポリプロピ
レンフィルム。 - 【請求項6】 ポリプロピレン系樹脂混合物が、樹脂
(A)10〜35重量%、樹脂(B)0〜50重量%及
び樹脂(C)25〜80重量%からなる請求項5に記載
の多孔性ポリプロピレンフィルム。 - 【請求項7】 β晶核剤が、一般式(1) R2−NHCO−R1−CONH−R3 (1) [式中、R1は炭素数1〜24の飽和若しくは不飽和の
脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数4〜28の飽和若しく
は不飽和の脂環族ジカルボン酸残基又は炭素数6〜28
の芳香族ジカルボン酸残基を表す。R2およびR3は、同
一又は異なって、炭素数3〜18のシクロアルキル基、
一般式(a)、一般式(b)、一般式(c)又は一般式
(d)で示される基を表し、 【化1】 上記式中、R4は水素原子、炭素数1〜12の直鎖状若
しくは分岐鎖状のアルキル基、炭素数6〜10のシクロ
アルキル基又はフェニル基を表す。R5は炭素数1〜1
2の直鎖状又は分岐鎖状のアルキル基を表す。R6およ
びR7は、同一又は異なって、炭素数1〜4の直鎖状又
は分岐鎖状のアルキレン基を表す。]で表されるアミド
系化合物である請求項1に記載の多孔性ポリプロピレン
フィルム。 - 【請求項8】 (I)(i)エチレンコンテントが3.0〜
7.0重量%であり、かつ、230℃で測定したメルト
フローレート(MFR、JIS K−6857)が2.
0〜4.0g/10分であるプロピレン−エチレンコポ
リマー、又は、 (ii)プロピレン−エチレンコポリマーを含むポリプロピ
レン系樹脂混合物であって、該混合物としてのエチレン
コンテントが3.0〜7.0重量%であり、かつ、23
0℃で測定したメルトフローレート(MFR、JIS
K−6857)が2.0〜4.0g/10分である混合
物、及び (II)β晶核剤を含むポリプロピレン系樹脂組成物からな
り、示差走査熱量分析(DSC)から求まる熱的に安定
なβ晶(β1)の比率が65%以上であり、原反シート
の単位重量当たりのβ1融解熱量が50J/g以上であ
る原反シートを延伸することを特徴とする請求項1に記
載の連続貫通孔を有する通気性に優れた多孔性ポリプロ
ピレンフィルムの製造方法。 - 【請求項9】 原反シートが、(I)プロピレン−エチレ
ンコポリマーを含むポリプロピレン系樹脂混合物であっ
て、該混合物としてのエチレンコンテントが3.0〜
7.0重量%であり、かつ、230℃で測定したメルト
フローレート(MFR、JIS K−6857)が2.
0〜4.0g/10分である混合物及び(II)β晶核剤を
含むポリプロピレン系樹脂組成物からなり、且つ、該ポ
リプロピレン系樹脂混合物の少なくとも1成分がゲルパ
ーミエーションクロマトグラフィー(GPC)から求ま
る重量平均分子量(Mw)が105〜106であり、かつ
230℃で測定したメルトフローレート(MFR、JI
S K−6857)が0.5〜10.0g/10分であ
るポリプロピレン系樹脂である請求項8に記載の多孔性
ポリプロピレンフィルムの製造方法。 - 【請求項10】 原反シートが、Tダイから押し出され
たポリプロピレン系樹脂組成物の溶融シートを、以下に
示す結晶化条件 110℃<結晶化温度(Tcr、℃)≦130℃ 最短結晶化保持時間(tmin(秒))≦結晶化保持時間
(tcr、秒)<60秒(但し、tmin(秒)は以下の式 Tcr<120℃の時、 tmin(秒)=0.1(120-Tcr)2+10 Tcr≧120℃の時、 tmin(秒)=0.3(120-Tcr)2+10 から算出される。)の下でシート状に冷却固化させてな
るものであることを特徴とする請求項8に記載の多孔性
ポリプロピレンフィルムの製造方法。 - 【請求項11】 Tダイから押し出されるポリプロピレ
ン系樹脂組成物の溶融シートを、複数のチルロールを組
み合わせた多段チルロール若しくは一つのチルロールと
その他の熱源を組み合わせて用いる方法で結晶化させる
ことにより、結晶化保持時間条件を満たすことを特徴と
する請求項10に記載の多孔性ポリプロピレンフィルム
の製造方法。 - 【請求項12】 延伸方法が、逐次二軸延伸であること
を特徴とする請求項8に記載の多孔性ポリプロピレンフ
ィルムの製造方法。 - 【請求項13】 逐次二軸延伸を、延伸温度70〜90
℃で4〜5倍に縦延伸した後、次いで延伸温度135〜
155℃及び延伸速度10〜300%/secで5〜10倍
に横延伸することにより行うことを特徴とする請求項1
2に記載の多孔性ポリプロピレンフィルムの製造方法。 - 【請求項14】 請求項1〜7のいずれかに記載の連続
貫通孔を有する通気性に優れた多孔性ポリプロピレンフ
ィルムからなることを特徴とする吸収性物品用バックシ
ート。 - 【請求項15】 液透過性の表面材、防漏性の裏面材、
該表面材と該裏面材との間に配置された吸収体とからな
る吸収性物品において、上記裏面材として請求項14に
記載の多孔性ポリプロピレンフィルムからなるバックシ
ートが用いられている吸収性物品。 - 【請求項16】 吸収性物品が、使い捨ておむつ、パン
ツ型おむつ、生理用ナプキン又は失禁パッド等の衛生製
品である請求項15に記載の吸収性物品。
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