JP2000169697A - 複層軸受 - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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- C08L71/00—Compositions of polyethers obtained by reactions forming an ether link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ポリエーテルエーテルケトンのベース樹脂に
ポリテトラフルオロエチレンを添加した樹脂層を裏金に
接合した湿式複層軸受の、樹脂層自体の剥離強度や、裏
金と樹脂層の接合力などの機械的強度の低下を抑制す
る。 【解決手段】 ベース樹脂のポリエーテルエーテルケト
ンに０．１〜５０重量％のポリテトラフルオロエチレン
を添加して、ポリテトラフルオロエチレンを粒状に分散
する。ポリテトラフルオロエチレンの分子量が３０万〜
５０万のものを用いると容易に粒状に分散させることが
できる。
ポリテトラフルオロエチレンを添加した樹脂層を裏金に
接合した湿式複層軸受の、樹脂層自体の剥離強度や、裏
金と樹脂層の接合力などの機械的強度の低下を抑制す
る。 【解決手段】 ベース樹脂のポリエーテルエーテルケト
ンに０．１〜５０重量％のポリテトラフルオロエチレン
を添加して、ポリテトラフルオロエチレンを粒状に分散
する。ポリテトラフルオロエチレンの分子量が３０万〜
５０万のものを用いると容易に粒状に分散させることが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ポリエーテルエ
ーテルケトン（以下、ＰＥＥＫという。）にポリテトラ
フルオロエチレン（以下、ＰＴＦＥという。）を添加し
た樹脂層を裏金に接合した複層軸受に関する。
ーテルケトン（以下、ＰＥＥＫという。）にポリテトラ
フルオロエチレン（以下、ＰＴＦＥという。）を添加し
た樹脂層を裏金に接合した複層軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、発電機やポンプなどに組み込
まれる複層軸受として、裏金に樹脂層を接合した軸受が
知られている。ここで、近年、軸受装置が小型化する傾
向に伴って、その軸受も小型化し、高い面圧が加わるよ
うになってきている。このような過酷な条件の下で適用
される複層軸受には、優れた摺動特性に加えて、高い機
械的強度などの諸性質が併せて要求されている。
まれる複層軸受として、裏金に樹脂層を接合した軸受が
知られている。ここで、近年、軸受装置が小型化する傾
向に伴って、その軸受も小型化し、高い面圧が加わるよ
うになってきている。このような過酷な条件の下で適用
される複層軸受には、優れた摺動特性に加えて、高い機
械的強度などの諸性質が併せて要求されている。
【０００３】例えば起動・停止が繰り返し行われる軸受
については、起動時に軸受の摺動面が軸やピンと部分的
に固体接触しているために、大きな起動動力が必要とな
り、これに伴って、樹脂層自体が剥離したり、また、裏
金と樹脂層の接合部が剥離して損傷するおそれもある。
このため、運転時における耐摩耗性などの他に、起動時
の低い摩擦係数を有すること、樹脂層自体の剥離強度や
裏金と樹脂層と間の接合力に優れていることも要求され
ている。
については、起動時に軸受の摺動面が軸やピンと部分的
に固体接触しているために、大きな起動動力が必要とな
り、これに伴って、樹脂層自体が剥離したり、また、裏
金と樹脂層の接合部が剥離して損傷するおそれもある。
このため、運転時における耐摩耗性などの他に、起動時
の低い摩擦係数を有すること、樹脂層自体の剥離強度や
裏金と樹脂層と間の接合力に優れていることも要求され
ている。
【０００４】軸受の摺動材としては、ＰＥＥＫをベース
としてＰＴＦＥとカーボンファイバを添加した樹脂材料
などが知られている。ＰＥＥＫは優れた耐熱性、機械的
性質、耐摩耗性を有するエンジニアリング樹脂である
が、ＰＥＥＫ単独では摩擦係数が高いために、ＰＴＦＥ
などの摩擦係数の低い樹脂を加えることによって摩擦係
数を低くしている。しかし反面、ＰＴＦＥを添加すると
機械的強度の低下がもたらされることが知られている。
特開昭５８−１６０３４６号公報に開示された技術は、
乾式の条件下で使用する摺動材について、ＰＥＥＫを基
材とし、ＰＴＦＥを２．５〜６０重量％及び炭素繊維を
２．５〜６０重量％を含有する樹脂組成物が記載されて
いる。この樹脂組成物によって高い熱変形温度（ＨＤ
Ｔ）と、高い限界ＰＶ値が得られるとしている。
としてＰＴＦＥとカーボンファイバを添加した樹脂材料
などが知られている。ＰＥＥＫは優れた耐熱性、機械的
性質、耐摩耗性を有するエンジニアリング樹脂である
が、ＰＥＥＫ単独では摩擦係数が高いために、ＰＴＦＥ
などの摩擦係数の低い樹脂を加えることによって摩擦係
数を低くしている。しかし反面、ＰＴＦＥを添加すると
機械的強度の低下がもたらされることが知られている。
特開昭５８−１６０３４６号公報に開示された技術は、
乾式の条件下で使用する摺動材について、ＰＥＥＫを基
材とし、ＰＴＦＥを２．５〜６０重量％及び炭素繊維を
２．５〜６０重量％を含有する樹脂組成物が記載されて
いる。この樹脂組成物によって高い熱変形温度（ＨＤ
Ｔ）と、高い限界ＰＶ値が得られるとしている。
【０００５】また、本出願人による特開平９−１５７５
３２号に、軸受用の摺動材として、ＰＥＥＫにＰＴＦＥ
を０．１〜８．５重量％及びカーボンファイバを１０〜
４５重量％添加した摺動用樹脂を提案している。この組
成によって耐摩耗性に優れた摺動材が得られるとしてい
る。
３２号に、軸受用の摺動材として、ＰＥＥＫにＰＴＦＥ
を０．１〜８．５重量％及びカーボンファイバを１０〜
４５重量％添加した摺動用樹脂を提案している。この組
成によって耐摩耗性に優れた摺動材が得られるとしてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】これらの発明は、摩擦
係数を下げるために樹脂層にＰＴＦＥを添加すると、機
械的強度や耐摩耗性が低下するために、カーボンファイ
バを添加することによって、これらの低下を防ごうとす
る発明である。
係数を下げるために樹脂層にＰＴＦＥを添加すると、機
械的強度や耐摩耗性が低下するために、カーボンファイ
バを添加することによって、これらの低下を防ごうとす
る発明である。
【０００７】一方、本発明者らは、樹脂層に分散するＰ
ＴＦＥの形状によって、その機械的性質が相違すること
に着目し、樹脂層にＰＴＦＥが粒状に分散していること
によって樹脂層自体の剥離強度や、裏金と樹脂層の接合
力などの機械的強度の低下を防止できることを見出し
て、本発明を完成した。
ＴＦＥの形状によって、その機械的性質が相違すること
に着目し、樹脂層にＰＴＦＥが粒状に分散していること
によって樹脂層自体の剥離強度や、裏金と樹脂層の接合
力などの機械的強度の低下を防止できることを見出し
て、本発明を完成した。
【０００８】また、電食対策を必要とする軸受装置にお
いては、従来の樹脂層にカーボンファイバを加えた軸受
では、電気絶縁性に欠けるために、電食を防止するため
の絶縁機構が別途必要とされていた。
いては、従来の樹脂層にカーボンファイバを加えた軸受
では、電気絶縁性に欠けるために、電食を防止するため
の絶縁機構が別途必要とされていた。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明では、裏
金にＰＥＥＫのベース樹脂にＰＴＦＥ０．１〜５０重量
％を添加した樹脂層を接合した複層軸受において、ＰＴ
ＦＥが粒状に分散している。
金にＰＥＥＫのベース樹脂にＰＴＦＥ０．１〜５０重量
％を添加した樹脂層を接合した複層軸受において、ＰＴ
ＦＥが粒状に分散している。
【００１０】ＰＥＥＫは、例えば特開昭５４−９０２９
６号公報に記載される方法によって製造でき、又、ＡＳ
ＴＭ Ｄ１２３８に準じて３６０°Ｃ、２．１６Ｋｇの
荷重の下で測定したメルトフローインデックスが１〜５
ｇ／１０ｍｉｎの範囲であることが望ましい。
６号公報に記載される方法によって製造でき、又、ＡＳ
ＴＭ Ｄ１２３８に準じて３６０°Ｃ、２．１６Ｋｇの
荷重の下で測定したメルトフローインデックスが１〜５
ｇ／１０ｍｉｎの範囲であることが望ましい。
【００１１】ＰＴＦＥを添加すると、摩擦係数が小さく
なる。含有量が０．１重量％未満では、その効果が十分
に発揮されない。一方、５０重量％を越えると成形性が
低下するため、０．１〜５０重量％とする。耐摩耗性の
点から、好ましくは５〜４０重量％が望ましい。さらに
好ましくは、接合力と起動時摩擦係数の関係から１０〜
３０重量％である。
なる。含有量が０．１重量％未満では、その効果が十分
に発揮されない。一方、５０重量％を越えると成形性が
低下するため、０．１〜５０重量％とする。耐摩耗性の
点から、好ましくは５〜４０重量％が望ましい。さらに
好ましくは、接合力と起動時摩擦係数の関係から１０〜
３０重量％である。
【００１２】ＰＥＥＫ中に粒状のＰＴＦＥが分散してい
ると、樹脂層自体の耐剥離性や裏金層と樹脂層との接合
性の低下を抑制できる理由は、以下のように考えられ
る。すなわち、ＰＥＥＫとの接着性に乏しいＰＴＦＥが
繊維状に存在していると、樹脂層自体がこの繊維状ＰＴ
ＦＥに沿って剥離しやすくなったり、裏金との境界面に
現れる繊維状のＰＴＦＥによって、接合力が低下するこ
とになる。一方、ＰＴＦＥが粒状に分散した樹脂層で
は、ＰＥＥＫとＰＴＦＥの界面に沿って生じ易い剥離の
伝搬が抑制されて、剥離強度や接合力の低下が抑制され
ることになる。
ると、樹脂層自体の耐剥離性や裏金層と樹脂層との接合
性の低下を抑制できる理由は、以下のように考えられ
る。すなわち、ＰＥＥＫとの接着性に乏しいＰＴＦＥが
繊維状に存在していると、樹脂層自体がこの繊維状ＰＴ
ＦＥに沿って剥離しやすくなったり、裏金との境界面に
現れる繊維状のＰＴＦＥによって、接合力が低下するこ
とになる。一方、ＰＴＦＥが粒状に分散した樹脂層で
は、ＰＥＥＫとＰＴＦＥの界面に沿って生じ易い剥離の
伝搬が抑制されて、剥離強度や接合力の低下が抑制され
ることになる。
【００１３】また、通常、ＰＥＥＫをベース樹脂とする
成形においては、その溶融温度３３４度Ｃ以上の温度、
通常、十分な流動性を得るために４００度Ｃ程度の加工
温度に加熱されて成形される。添加された分子量が２０
万程度の分子量の小さいＰＴＦＥでは、溶融粘度が低い
ため溶融成形機によって加工される際に、繊維状に長く
引き伸ばされている。
成形においては、その溶融温度３３４度Ｃ以上の温度、
通常、十分な流動性を得るために４００度Ｃ程度の加工
温度に加熱されて成形される。添加された分子量が２０
万程度の分子量の小さいＰＴＦＥでは、溶融粘度が低い
ため溶融成形機によって加工される際に、繊維状に長く
引き伸ばされている。
【００１４】一方、分子量が３０万以上のＰＴＦＥで
は、溶融粘度が高いために、繊維状に引き伸ばされない
で粒状のまま分散させることが可能になる。
は、溶融粘度が高いために、繊維状に引き伸ばされない
で粒状のまま分散させることが可能になる。
【００１５】換言すると、ＰＥＥＫをベース樹脂とする
樹脂の成形法としてノズルから押出して成形する一般的
な成形方法によって、分子量が３０万以上のＰＴＦＥを
使用すれば、粒状のＰＴＦＥをＰＥＥＫ中に容易に分散
することができる（請求項２）。
樹脂の成形法としてノズルから押出して成形する一般的
な成形方法によって、分子量が３０万以上のＰＴＦＥを
使用すれば、粒状のＰＴＦＥをＰＥＥＫ中に容易に分散
することができる（請求項２）。
【００１６】また、請求項１、２の発明においては、従
来技術に示されるように、機械的強度を高めるためのカ
ーボンファイバなどの導電性材料を添加することを必ず
しも要しない。樹脂層に導電性材料を含有していない場
合には、電気的絶縁層を形成し、軸受と軸またはピンと
の間を電気的に絶縁することが可能になる。
来技術に示されるように、機械的強度を高めるためのカ
ーボンファイバなどの導電性材料を添加することを必ず
しも要しない。樹脂層に導電性材料を含有していない場
合には、電気的絶縁層を形成し、軸受と軸またはピンと
の間を電気的に絶縁することが可能になる。
【００１７】なお、請求項１、２の発明において、カー
ボンファイバを１０〜４５重量％添加するなどして、さ
らに機械的強度や耐摩耗性を向上することもできる。
ボンファイバを１０〜４５重量％添加するなどして、さ
らに機械的強度や耐摩耗性を向上することもできる。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１、請求項
２の発明では、裏金にポリエーテルエーテルケトンのベ
ース樹脂にポリテトラフルオロエチレン０．１〜５０重
量％を添加した樹脂層を接合した複層軸受において、ポ
リテトラフルオロエチレンが粒状に分散していることに
よって、樹脂層自体の耐剥離性や、裏金との接合性に優
れた複層軸受とすることができる。
２の発明では、裏金にポリエーテルエーテルケトンのベ
ース樹脂にポリテトラフルオロエチレン０．１〜５０重
量％を添加した樹脂層を接合した複層軸受において、ポ
リテトラフルオロエチレンが粒状に分散していることに
よって、樹脂層自体の耐剥離性や、裏金との接合性に優
れた複層軸受とすることができる。
【００１９】また、電食対策を必要とする軸受装置にお
いては、樹脂層を電気的絶縁層にすることによって、従
来必要とされていた絶縁機構を省略することが可能とな
り、構造の簡単な軸受装置とすることができる。
いては、樹脂層を電気的絶縁層にすることによって、従
来必要とされていた絶縁機構を省略することが可能とな
り、構造の簡単な軸受装置とすることができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、実施例１〜８を比較例１〜
１１とともに説明する。まず、表１に示す各組成からな
る均一配合のぺレツト状の樹脂を、メルトフローインデ
ックス３．１ｇ／１０ｍｉｎ．、成形温度４００度Ｃで
射出成形機によって、厚さ３ｍｍ、幅１０ｍｍ、長さ５
０ｍｍの樹脂板に形成した。
１１とともに説明する。まず、表１に示す各組成からな
る均一配合のぺレツト状の樹脂を、メルトフローインデ
ックス３．１ｇ／１０ｍｉｎ．、成形温度４００度Ｃで
射出成形機によって、厚さ３ｍｍ、幅１０ｍｍ、長さ５
０ｍｍの樹脂板に形成した。
【００２１】
【表１】
【００２２】ここで、ＰＥＥＫは、英国ＩＣＩ社製の商
品名ＰＥＥＫ４５０Ｇ、を使用した。また、ＰＴＦＥ
は、ダイキン社製の商品名Ｃ１８０（分子量５０万）、
商品名Ｃ１６９（分子量３０万）、商品名Ｌ５（分子量
２０万）、三井デユポンフロロケミカル社製の商品名Ｋ
ＴＬ６１０（分子量１０万）を使用した。
品名ＰＥＥＫ４５０Ｇ、を使用した。また、ＰＴＦＥ
は、ダイキン社製の商品名Ｃ１８０（分子量５０万）、
商品名Ｃ１６９（分子量３０万）、商品名Ｌ５（分子量
２０万）、三井デユポンフロロケミカル社製の商品名Ｋ
ＴＬ６１０（分子量１０万）を使用した。
【００２３】図１及び図２は、実施例４及び比較例４の
断面を模式的に示したものであって、比較例４の図２で
は、裏金層上に充填された樹脂層にＰＴＦＥが長く繊維
状に引き伸ばされているのに対して、実施例４の図１で
は、粒状に存在していることが確認できた。
断面を模式的に示したものであって、比較例４の図２で
は、裏金層上に充填された樹脂層にＰＴＦＥが長く繊維
状に引き伸ばされているのに対して、実施例４の図１で
は、粒状に存在していることが確認できた。
【００２４】得られた各実施例と比較例の樹脂板につい
て、樹脂層（板）自体の剥離試験を行なった。剥離試験
は、図３にその概略を示すように、樹脂板の一端面の中
央に約１０ｍｍのスリットを形成し、この樹脂板を固定
させ、そしてこのスリットを設けた端部側をこの板面に
対して垂直方向に荷重を加えて、裂けたときの荷重をも
って、剥離強度とした。この結果を表１に示す。
て、樹脂層（板）自体の剥離試験を行なった。剥離試験
は、図３にその概略を示すように、樹脂板の一端面の中
央に約１０ｍｍのスリットを形成し、この樹脂板を固定
させ、そしてこのスリットを設けた端部側をこの板面に
対して垂直方向に荷重を加えて、裂けたときの荷重をも
って、剥離強度とした。この結果を表１に示す。
【００２５】この表１に示される剥離試験の結果を基
に、ＰＴＦＥの含有量が２０重量％のものについて、分
子量と剥離強度との関係を示したのが図４である。この
剥離試験によって、ＰＴＦＥの分子量が１０万、２０万
では、略１ｋｇ／１０ｍｍ以下の剥離強度を示したのに
対して、分子量３０万以上ではであったものが略６ｋｇ
／１０ｍｍ以上のとなり、分子量２０万と３０万の間
で、極めて増加することが判明した。
に、ＰＴＦＥの含有量が２０重量％のものについて、分
子量と剥離強度との関係を示したのが図４である。この
剥離試験によって、ＰＴＦＥの分子量が１０万、２０万
では、略１ｋｇ／１０ｍｍ以下の剥離強度を示したのに
対して、分子量３０万以上ではであったものが略６ｋｇ
／１０ｍｍ以上のとなり、分子量２０万と３０万の間
で、極めて増加することが判明した。
【００２６】また、図５は、分子量が１０万、５０万の
ＰＴＦＥについて、剥離強度に及ぼすその含有量の影響
をグラフに表したものであって、ＰＴＦＥの含有量が多
くなるのに従って、ともに隔離強度が減少することが確
認された。また、分子量１０万のＰＴＦＥでは、全体に
低い剥離強度を示すとともに、１０重量％までに剥離強
度が急速に低下し、それ以上の含有量では、緩やかに低
下することが判明した。一方、分子量５０万のＰＴＦＥ
では、５０重量％までは徐々に剥離強度が低下し、６０
重量％に至って急激に低下するが、全体に高い剥離強度
を示していた。
ＰＴＦＥについて、剥離強度に及ぼすその含有量の影響
をグラフに表したものであって、ＰＴＦＥの含有量が多
くなるのに従って、ともに隔離強度が減少することが確
認された。また、分子量１０万のＰＴＦＥでは、全体に
低い剥離強度を示すとともに、１０重量％までに剥離強
度が急速に低下し、それ以上の含有量では、緩やかに低
下することが判明した。一方、分子量５０万のＰＴＦＥ
では、５０重量％までは徐々に剥離強度が低下し、６０
重量％に至って急激に低下するが、全体に高い剥離強度
を示していた。
【００２７】次に、接合力の試験を行った。この接合力
の試験においては、銅メッキを施した厚さ３ｍｍの鋼板
上に銅粉末を０．５ｍｍの厚さに散布して焼結し、多孔
質焼結層を形成した。この多孔質焼結層を３５０〜４０
０°Ｃに加熱した状態で、図６に示すように、上述した
各実施例及び比較例の樹脂板（横幅１０ｍｍ）を５ｍｍ
重ね合わせてプレスで圧接し、含浸被覆して、試験試料
を得た。そして、樹脂板の板面方向に荷重を加えて、破
断したときの剪断荷重をもって接合力とした。この接合
力試験の結果も表１に示す。
の試験においては、銅メッキを施した厚さ３ｍｍの鋼板
上に銅粉末を０．５ｍｍの厚さに散布して焼結し、多孔
質焼結層を形成した。この多孔質焼結層を３５０〜４０
０°Ｃに加熱した状態で、図６に示すように、上述した
各実施例及び比較例の樹脂板（横幅１０ｍｍ）を５ｍｍ
重ね合わせてプレスで圧接し、含浸被覆して、試験試料
を得た。そして、樹脂板の板面方向に荷重を加えて、破
断したときの剪断荷重をもって接合力とした。この接合
力試験の結果も表１に示す。
【００２８】この表１に示される接合力試験の結果を基
に、ＰＴＦＥの含有量が２０重量％のものについて、分
子量と接合力との関係を示したのが図７である。この接
合力試験によって、ＰＴＦＥの分子量が２０万（比較例
１０）から３０万（実施例１）の間に、１０ｋｇ／１０
ｍｍから３０ｋｇ／１０ｍｍと急激に高くなることが判
明した。
に、ＰＴＦＥの含有量が２０重量％のものについて、分
子量と接合力との関係を示したのが図７である。この接
合力試験によって、ＰＴＦＥの分子量が２０万（比較例
１０）から３０万（実施例１）の間に、１０ｋｇ／１０
ｍｍから３０ｋｇ／１０ｍｍと急激に高くなることが判
明した。
【００２９】また、図８は、分子量が１０万、５０万の
ＰＴＦＥについて、接合力に及ぼす含有量の影響をグラ
フに表したものであって、ＰＴＦＥの含有量が多くなる
のに従って、ともに接合力が減少することが確認され
た。また、分子量１０万のＰＴＦＥでは、ＰＥＥＫに少
量含有することによって、接合力が著しく低下するのに
対して、分子量５０万のＰＴＦＥでは、緩やか低下し、
全体に高い接合力となった。そして、５０重量％を越え
ると急速に低下することが判明した。
ＰＴＦＥについて、接合力に及ぼす含有量の影響をグラ
フに表したものであって、ＰＴＦＥの含有量が多くなる
のに従って、ともに接合力が減少することが確認され
た。また、分子量１０万のＰＴＦＥでは、ＰＥＥＫに少
量含有することによって、接合力が著しく低下するのに
対して、分子量５０万のＰＴＦＥでは、緩やか低下し、
全体に高い接合力となった。そして、５０重量％を越え
ると急速に低下することが判明した。
【００３０】次に、起動時摩擦係数の測定を行った。起
動時摩擦係数の試験は、銅メッキを施した厚さ３ｍｍの
鋼板上に銅粉末を０．５ｍｍの厚さに散布して焼結し、
多孔質焼結層を形成した。この多孔質焼結層を３５０〜
４００°Ｃに加熱した状態で、上述した樹脂板を重ね合
わせてプレスで圧接し、含浸被覆した。続いて外径２
７．２ｍｍ、内径２２ｍｍのワツシヤー形状に加工して
比較例及び実施例の試験試料を得た。得られた実施例と
比較例の試験試料について、表２に示す条件で起動時摩
擦係数の試験を行なった。これらの試験結果も表１に併
せて示す。
動時摩擦係数の試験は、銅メッキを施した厚さ３ｍｍの
鋼板上に銅粉末を０．５ｍｍの厚さに散布して焼結し、
多孔質焼結層を形成した。この多孔質焼結層を３５０〜
４００°Ｃに加熱した状態で、上述した樹脂板を重ね合
わせてプレスで圧接し、含浸被覆した。続いて外径２
７．２ｍｍ、内径２２ｍｍのワツシヤー形状に加工して
比較例及び実施例の試験試料を得た。得られた実施例と
比較例の試験試料について、表２に示す条件で起動時摩
擦係数の試験を行なった。これらの試験結果も表１に併
せて示す。
【００３１】
【表２】
【００３２】この表１に示される試験結果から、ＰＴＦ
Ｅの含有量が１０重量％までは起動時摩擦係数が低下す
るが、これ以上の含有量では、一定の値になることが判
明した。
Ｅの含有量が１０重量％までは起動時摩擦係数が低下す
るが、これ以上の含有量では、一定の値になることが判
明した。
【図１】 実施例４の樹脂板の断面を示す模式図
【図２】 比較例４の樹脂板の断面を示す模式図
【図３】 剥離試験の概要を示す正面図
【図４】 ＰＴＦＥの分子量が剥離強度に与える影響を
示すグラフ
示すグラフ
【図５】 ＰＴＦＥの含有量が剥離強度に与える影響を
示すグラフ
示すグラフ
【図６】 接合力試験の概要を示す正面図
【図７】 ＰＴＦＥの分子量が接合力（剪断強度）に与
える影響を示すグラフ
える影響を示すグラフ
【図８】 ＰＴＦＥの含有量が接合力に与える影響を示
すグラフ
すグラフ
【図９】 ＰＴＦＥの含有量が起動時摩擦係数に与える
影響を示すグラフ
影響を示すグラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 27:18） (72)発明者 柴山 隆之 名古屋市北区猿投町２番地 大同メタル工 業株式会社内 Ｆターム(参考） 3J011 QA05 SC05 SC20 4F100 AB01A AK18B AK54B BA02 DE01B GB51 JA07B JK16 4J002 BD152 CH091 GM05
Claims (2)
- 【請求項１】 裏金にポリエーテルエーテルケトンのベ
ース樹脂にポリテトラフルオロエチレン０．１〜５０重
量％を添加した樹脂層を接合した複層軸受において、前
記ポリテトラフルオロエチレンが粒状に分散しているこ
とを特徴とする複層軸受。 - 【請求項２】 ポリテトラフルオロエチレンの分子量を
３０万以上としていることを特徴とする請求項１記載の
複層軸受。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10348496A JP2000169697A (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 複層軸受 |
| US09/453,059 US6332716B1 (en) | 1998-12-08 | 1999-12-02 | Composite bearing |
| GB9928550A GB2344624B (en) | 1998-12-08 | 1999-12-02 | Composite bearing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10348496A JP2000169697A (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 複層軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000169697A true JP2000169697A (ja) | 2000-06-20 |
Family
ID=18397410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10348496A Pending JP2000169697A (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 複層軸受 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6332716B1 (ja) |
| JP (1) | JP2000169697A (ja) |
| GB (1) | GB2344624B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001055478A (ja) * | 1999-08-19 | 2001-02-27 | E I Du Pont De Nemours & Co | 低溶融粘度ポリテトラフルオロエチレン組成物 |
| JP2015124311A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | トヨタ自動車株式会社 | 摺動用樹脂組成物 |
| JP6208817B1 (ja) * | 2016-06-03 | 2017-10-04 | 株式会社カジワラ | 撹拌装置 |
| US11024441B2 (en) | 2011-12-14 | 2021-06-01 | Daikin Industries, Ltd. | Insulated wire |
| US11746676B1 (en) | 2023-02-13 | 2023-09-05 | General Electric Company | Thrust bearing assembly |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004087394A2 (en) * | 2003-03-31 | 2004-10-14 | Greene, Tweed Of Delaware, Inc. | Thermoplastic/fiber material composites, composite/metallic articles and methods for making composite/metallic articles |
| WO2004094850A1 (en) * | 2003-04-23 | 2004-11-04 | Glacier Garlock Bearings, Inc. | Composite bearings |
| JP4583750B2 (ja) * | 2003-12-25 | 2010-11-17 | 大豊工業株式会社 | 摺動材料 |
| JP3885800B2 (ja) * | 2004-01-15 | 2007-02-28 | ダイキン工業株式会社 | 摺動部材及びその製造方法 |
| JP5370845B2 (ja) * | 2008-10-09 | 2013-12-18 | Ｎｔｎ株式会社 | ウォームギア用軸受装置および自動車用パワーシートのシートスライド機構用ウォームギア |
| US8962143B2 (en) * | 2008-10-27 | 2015-02-24 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | PTFE-based sliding material, bearing, and method for producing PTFE-based sliding material |
| JP5759239B2 (ja) | 2010-04-27 | 2015-08-05 | ミネベア株式会社 | 自己潤滑性ライナーを有する無潤滑滑り軸受 |
| US20140024563A1 (en) | 2012-07-23 | 2014-01-23 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Anti-wear coatings for compressor wear surfaces |
| CN104662300B (zh) | 2012-07-23 | 2018-01-26 | 艾默生环境优化技术有限公司 | 用于压缩机的注入模制密封件 |
| WO2014037375A1 (en) | 2012-09-04 | 2014-03-13 | Solvay Specialty Polymers Usa, Llc | High melt flow peak compositions |
| KR101308753B1 (ko) * | 2012-09-24 | 2013-09-12 | 엘지전자 주식회사 | 합성수지제 베어링 및 이를 이용한 스크롤 압축기 |
| KR102051094B1 (ko) * | 2013-06-03 | 2019-12-02 | 엘지전자 주식회사 | 스크롤 압축기 |
| EP3276191B1 (en) | 2016-07-28 | 2020-11-11 | GE Renewable Technologies | Hydrodynamic bearing pad construction |
| CN111386402B (zh) | 2017-12-01 | 2022-11-08 | 通用电气再生能源技术公司 | 水力发电单元的轴承垫和带有此类轴承垫的水力发电单元 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8306989D0 (en) | 1983-03-14 | 1983-04-20 | Ae Plc | Composition of matter |
| JPS63297457A (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-05 | Daido Metal Kogyo Kk | ポリエ−テル芳香族ケトン樹脂組成物 |
| JP2528904B2 (ja) | 1987-10-20 | 1996-08-28 | 大同メタル工業 株式会社 | 複層摺動部材 |
| JP3472050B2 (ja) | 1995-10-02 | 2003-12-02 | 大同メタル工業株式会社 | 湿式スラスト軸受用摺動部材 |
| JP3045472B2 (ja) | 1996-05-31 | 2000-05-29 | 大同メタル工業株式会社 | スラスト軸受用摺動部材 |
-
1998
- 1998-12-08 JP JP10348496A patent/JP2000169697A/ja active Pending
-
1999
- 1999-12-02 US US09/453,059 patent/US6332716B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-02 GB GB9928550A patent/GB2344624B/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001055478A (ja) * | 1999-08-19 | 2001-02-27 | E I Du Pont De Nemours & Co | 低溶融粘度ポリテトラフルオロエチレン組成物 |
| JP4668375B2 (ja) * | 1999-08-19 | 2011-04-13 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 低溶融粘度ポリテトラフルオロエチレン組成物 |
| US11024441B2 (en) | 2011-12-14 | 2021-06-01 | Daikin Industries, Ltd. | Insulated wire |
| JP2015124311A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | トヨタ自動車株式会社 | 摺動用樹脂組成物 |
| JP6208817B1 (ja) * | 2016-06-03 | 2017-10-04 | 株式会社カジワラ | 撹拌装置 |
| JP2017217577A (ja) * | 2016-06-03 | 2017-12-14 | 株式会社カジワラ | 撹拌装置 |
| US11746676B1 (en) | 2023-02-13 | 2023-09-05 | General Electric Company | Thrust bearing assembly |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB9928550D0 (en) | 2000-02-02 |
| US6332716B1 (en) | 2001-12-25 |
| GB2344624B (en) | 2000-11-15 |
| GB2344624A (en) | 2000-06-14 |
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