FR2533228A1 - Procede de conversion d'une charge d'hydrocarbures de haute viscosite en une fraction d'hydrocarbures moins visqueuse, plus facilement transportable et plus aisement raffinable - Google Patents

Abstract

CONVERSION D'UNE CHARGE D'HYDROCARBURES DE HAUTE VISCOSITE, DIFFICILEMENT TRANSPORTABLE, EN UN MELANGE D'HYDROCARBURES MOINS VISQUEUX, PLUS FACILEMENT TRANSPORTABLE. LA CHARGE D'HYDROCARBURES 1 ET DE L'HYDROGENE 2 PASSENT DANS UNE ZONE D'HYDROVISCOREDUCTION 3 ET LE PRODUIT EST DISTILLE 5. LE PRODUIT DE FOND 7 EST DESASPHALTE 8 PUIS MELANGE AU PRODUIT DE TETE 6. ON RECUEILLE LE MELANGE D'HYDROCARBURES DE VISCOSITE REDUITE 14. APPLICATION A UN PETROLE BRUT DE DENSITE SUPERIEURE A 0,970, PAR EXEMPLE UN PETROLE DE BOSCAN DESSALE.

Description

L'invention concerne le traitement d'huiles d'hydrocarbures hautement

visqueuses et à forte teneur en métaux, dans le but de convertir ces

huiles en un mélange d'hydrocarbures moins visqueux et donc plus aisé-

ment transportable Simultanément l'invention réalise une transforma-

tion telle que le mélange d'hydrocarbures obtenu présente une teneur réduite en métaux et en asphaltes et une répartition plus favorable des ses composants Ceux-ci peuvent être plus aisément soumis aux

traitements conventionnels de raffinage.

On a déjà proposé de nombreuses techniques de traitement thermique

des pétroles bruts de hautesviscosités, dans le but d'obtenir un pétro-

le plus aisément transportable et convertible en produits de valeur,

mais le succès de ces techniques s'est trouvé limité par les spécifi-

cations auxquelles doivent satisfaire les produits obtenus En par-

ticulier, la conversion ne doit pas être trop élevée afin d'éviter la formation de quantités excessives d'hydrocarbures légers, plus difficilement transportables; d'autre part, la qualité des fractions obtenues ne doit pas être altérée mais, bien au contraire, améliorée, de façon à ce qu'elles puissent être, par exemple, utilisées comme charges de raffinage catalytique; dans ce cas, la teneur en métaux, tels que le vanadium et le nickel, doit être abaissée au maximum,

puisque ces métaux sont responsables de la désactivation des cataly-

seurs de raffinage De plus, en ce qui concerne la fraction lourde

obtenue, un taux de conversion trop élevé est préjudiciable à sa sta-

bilité (telle que définie par la norme U S ASTM 1661) Enfin, le coûât

énergétique de la conversion doit demeurer dans des limites raisonna-

bles. Parmi les propositions connues à ce jour, on peut mentionner, à titre illustratif, celles des brevets US 3 132 088, 3 193 487, 3 324 028,

3.338 818 et 4 005 006, ainsi que celle du brevet français 2 489 835.

Le procédé de l'invention comprend les étapes suivantes:

a) La charge d'hydrocarbures, renfermant de 10 à 30 % en poids de cons-

tituants distillant normalement au-dessous de 375 OC, dont 8 à 25 % entre

en poids distillant normalement/200 et 350 O C, le reste des consti-

tuants distillant normalement au-dessus de 375 C, est soumise à une hydroviscoréduction telle que la conversion pondérale de la fraction 375 C+ en fraction 375 C soit comprise entre 10 et 30 % et, de préférence, entre 15 et 25 %, b) le produit de l'étape (a) est fractionné par distillation en une

fraction distillée, renfermant au moins 90 % en poids des consti-

tuants bouillant normalement au-dessous de 375 C et un résidu de distillation renfermant les autres constituants,

c) le résidu de distillation de l'étape (b) est soumis à un désasphal-

tage par solvant, ledit solvant étant choisi parmi les hydrocarbu-

res de 4 à 6 atomes de carbone, ledit solvant renfermant de préf é-

rence au moins 90 % d'hydrocarbures à 5 et/ou 6 atomes de carbone,

de manière à obtenir une fraction asphalténique minimum mais liqui-

de, et une fraction désasphaltée, et d) on mélange la fraction distillée de l'étape (b) avec la fraction désasphaltée de l'étape (c), de manière à former un mélange brut synthétique aisément transportable, présentant une teneur réduite

en métaux et de qualité convenant aux opérations usuelles de raf-

finage.

Comme exemplesde chargespouvant être améliorées par le procédé de l'in-

vention, on citera les pétroles bruts, fortement asphalténiques, de

densité (d 1) supérieure à 0,965, de degré A Pl inférieur à 15, de te-

neur en asphaltènes (déterminée avec le n-heptane) supérieureà 5 % en poids, de teneur en métaux (Ni + V) supérieure à 200 ppm en poids, et

de viscosité supérieure à 50 c St ( 50 mm 2/s) à 100 C, ainsi que les ré-

sidus de ces pétroles bruts, les huiles de schistes ou de sables bitu-

mineux, les asphaltes ou les liquéfiats de charbon répondant aux carac-

téristiques précitées.

L'hydroviscoréduction modérée, telle que définie plus haut, consiste à obtenir une diminution maximale de viscosité de l'effluent, tout en

le gardant stable; en particulier, le résidu de distillation bouil-

lant au-dessus de 375 C doit être considéré comme stable suivant la

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norme ASTM D 1661; au delà des limites de taux de conversion préci-

sées plus haut, ce résidu de distillation ne satisfait pas à ce test de stabilité, et peut devenir, en mélange,incompatible avec les autres fuels de raffinerie Le choix judicieux des conditions opératoires peut résulter d'une expérimentation systématique de l'homme du métier. Sous cette réserve, la température se situe habituellement entre 420 et 490 C, de préférence de 440 à 460 C, la pression étant comprise entre 40 et 200 bars et, de préférence, entre 70 et 110 bars, le

temps de séjour étant compris entre 10 secondes et 15 minutes, préfé-

rentiellement entre 5 et 10 minutes; on opère de préférence avec un temps de séjour dans le four d'hydroviscoréduction-de l'ordre de 10 secondes à 1 minute, le reste de la réaction étant accompli, le cas

échéantdans une chambre de maturation.

La quantité d'hydrogène est utilement de 200 à 3 000 Nm 3/m 3 de charge

iiquide et, de préférence, comprise entre 300 et I 000 Nm 3/m 3.

La distillation qui constitue l'étape (b) du procédé ne nécessite pas forcément une coupure au niveau de 375 C; suivant la composition de la charge, on pourra couper plus haut et/ou plus bas, par exemple dès

350 C ou au-dessous, ou bien jusqu'à 400 C ou au-dessus.

La figure jointe illustre le procédé de l'invention: la charge d'hydrocarbures ( 1), additionnée d'hydrogène ( 2), traverse

le four d'hydroviscoréduction, puis, le cas échéant la chambre de matu-

ration, cet ensemble étant représenté par ( 3) L'effluent ( 4) est frac-

tionné dans la colonne de distillation ( 5) En tête, on sépare, par la ligne ( 6), la fraction légère distillant avant 350 à 400 C environ en fond on recueille une fraction lourde qui est envoyée par la ligne ( 7) dans un décanteur-extracteur ( 8) alimenté en solvant d'extraction

recyclé (ligne 12) et en solvant frais (ligne 16) L'extrait est en-

voyé par la conduite ( 9) à un système de distillation ( 10), o le sol-

vant est séparé du résidu et condensé ( 11), puis recyclé vers l'ex-

tracteur (ligne 12) La fraction d'huile désasphaltée-(conduite 13) est mélangée à la fraction légère de distillation (ligne 6) pour constituer

l'huile aisément transportable (conduite 14) La fraction asphalté-

nique est recueillie par la conduite ( 15), puis séparée du solvant

qu'elle renferme dans un système d'évaporation non représenté.

Exemple 1 illustrant le procédé de l'invention: La charge traitée est un pétrole Boscan brut dessalé, dont l'analyse est la suivante: densité d 15 = 0,998 viscosité à 100 C 280 c St ( 280 mm 2/s) degré A Pl: 10,3 teneur pondérale en soufre: 5,3 % teneur pondérale en azote: 5 800 ppm teneur pondérale en métaux (Ni + V): 1 350 ppm teneur pondérale en asphaltènes (déterminée au n-heptane): 12,6 % distillation (pourcentages pondéraux): C 5 -'200 C = 3,75 l

200 375 C = 13,53 17,10

(dont 200 350 C = 11,25 X 1

375 C+ = 82,90

Ce pétrole ( 100 parties en poids) est soumis à une hydroviscoréduction dans les conditions suivantes: température: 440 à 460 C pression: 100 bars rapport volumique d'H 2 à la charge d'hydrocarbures: 500 Nm 3/m 3 temps de séjour total: 8 min dont 1 min dans le four et 7 min

dans la chambre de maturation.

L'effluent d'hydroviscoréduction est distillé, et l'on recueille les distillats suivants, exprimés en parties pour 100-parties de pétrole brut: H 2 S + NH 3 = 1,53 parties C 1 C 4 = 1,21 parties C 5 200 O C = 8, 40 parties 375 C = 23,86 parties

soit au total 35,00 parties On voit donc que la propbrtion de frac-

tion 375 C est passée de 17,10 parties pour le pétrole brut à 35 -35 parties à la suite du traitement d'hydroviscoréduction, soit 17,90 parties formées à partir de 82,90 parties de fraction 375 C+, soit

une conversion de 21,6 % de cette dernière fraction.

Le distillat a une teneur nulle en nickel et vanadium.

le résidu de distillation, qui représente 65 parties en poids, pré-

sente une viscosité de 230 c St à 100 C; soumis à la norme de stabi-

lité ASTM D 1661, il satisfait à cette norme (résultat obtenu = 1). Il est désasphalté au n-pentane, en utilisant un rapport volumique de pentane par rapport à la charge à désasphalter de 3 à 1 On recueille 18 parties en poids d'asphaltes (après évaporation du pentane) et 47 parties en poids d'huile désasphaltée définie ci-après par les coupes de distillation: 375 520 C représentant 27 parties en poids 520 C représentant 20 parties en poids soit 47 parties au total, ayant une teneur en métaux (Ni + V) de

183 ppm en poids.

On mélange l'huile désasphaltée au distillat, et l'on obtient ainsi une huile présentant les caractéristiques suivantes: densité: d 4 = 0,915 viscosité à 100 C = 5,8 c St ( 5,8 mm 2/s) degré A Pl = 23,1 teneur pondérale en métaux (Ni + V) = 105 ppm distillation (en parties pour 100 parties de pétrole brut): H 2 S + NH 3 = 1,53 parties C 1 C 4 = 1,21 parties C 5 200 C = 8,40 parties 375 C = 23,86 parties 375 520 C = 27, 00 parties 520 C+ = 20,00 parties

soit au total 82 parties.

Exemple 2 (comparatif)

A titre de comparaison, pour montrer l'utilité de laisser une propor-

tion substantielle de fraction 200 375 C dans la charge d'hydrovis-

coréduction, on a répété l'exemple ci-dessus en soumettant le pétrole brut ( 100 parties en poids) à une prédistillation, de façon à séparer la fraction C 5 375 C, représentant 17,1 parties en poids Seule

la fraction 375 C+ ( 82,90 parties en poids) a été soumise aux opéra-

tions décrites dans l'exemple 1:hydroviscoréduction, distillation et

désasphaltage, les conditions expérimentales demeurant inchangées.

Après mélange du pré-distillat, du distillat ( 13,81 parties en poids) et de l'huile désasphaltée ( 47,09 parties en poids, présentant une teneur en métaux (Ni + V) de 282 ppm), on obtient 78 parties en poids d'huile présentant les caractéristiques suivantes: densité: d 4 = 0,940 viscosité à 100 C = 6 c St ( 6 mm 2/s) degré A Pl = 19 teneur pondérale en métaux (Ni + V) = 170 ppm distillation (en parties pour 100 parties de pétrole brut): H 2 S + NH 3 = 1,17 parties C 1 C 4 = 0,94 parties C 5 200 C = 6, 91 parties 375 C = 21,89 parties 375 520 C = 24,09 parties 520 C+ = 23, 00 parties

soit au total 78 parties.

Les résultats obtenus s'avèrent nettement moins bons (rendement, teneur en fraction 520 C+, teneur en métaux) qu'en opérant suivant

l'exemple 1 de l'invention.

Exemple 3 (exemple comparatif) A titre d'exemple comparatif, pour montrer les inconvénients d'une hydroviscoréduction plus poussée, on soumet 100 parties en poids du

pétrole brut Boscan dessalé utilisé dans l'exemple 1 à une hydrovis-

coréduction telle que le taux de conversion de la fraction 375 C+ en

fraction 375 C soit supérieur à 30 %; dans ces conditions, on ob-

tient, par distillation de l'effluent, les fractions suivantes:

H 2 S +NH 3 =

H 2 S + NH 3 = 1,70 parties C 1 C 4 = 2,10 parties C 5 200 C = 12,50 parties 200 375 C = 32,00 parties Total 48,30 parties

soit un taux de conversion de la fraction 375 C en 375 C de 37,6-%.

Mais l'augmentation de rendement en fraction 375 C se fait au détri-

ment de l'effluent 375 C+, qui présente une viscosité de 5 000 c St à C (à comparer aux viscosités de 3 500 c St à 100 C de la même fraction du pétrole brut et de 230 c St à 100 C de la même fraction

obtenue suivant l'exemple 1 de l'invention).

De plus, cette fraction 375 C ne passe pas le test de stabilité ASTM

D 1661 (valeur trouvée: 3).

Exemple 4 (exemple comparatif)

L'intérêt du schéma de traitement présenté dans l'exemple 1 de l'in-

vention apparait également lorsque l'on compare les résultats obtenus suivant cet exemple à ceux obtenus par un simple désasphaltage du même pétrole brut; Quand, pour 100 parties en poids de brut,,on procède à un désasphaltage par du n-pentane, en utilisant un rapport volumique de solvant par rapport à la charge de 5, on recueille, après

séparation des asphaltènes et évaporation du pentane de la phase -

huile, 75 parties d'huile désasphaltée, présentant les caractéristiques suivantes:

2

densité: d 4: 0,971; viscosité à 100 o C: 425 c St ( 425 mm 2/s)

teneur en Ni et V: 550 ppm; A Pl: 14,2.

On voit donc que ce traitement conduit à une huile trop visqueuse pour être transportable aisément, et que sa teneur en métaux est trop élevée

pour qu'elle puisse être utilisée directement comme charge de traite-

ments de raffinage catalytique.

J

Claims (5)

REVENDICATIONS

1 Procédé de traitement d'une charge d'hydrocarbures hautement vis-

queuse dans le but de la convertir en une fraction d'hydrocarbures de plus faible viscosité et plus aisément transportable, caractérisé par les étapes suivantes: a) on soumet une charge d'hydrocarbures, qui renferme 10 à 30 % en poids de constituants distillant normalement au-dessous de 375 C, incluant 8 à 25 % en poids de constituants distillant normalement entre 200 et 350 C, le complément à 100 % distillant normalement audessus de 375 C,'à un traitement d'hydroviscoréduction tel que

la conversion de la fraction 375 C+ en fraction 375 C soit com-

prise entre 10 et 30 %,

b) on fractionne leproduit de l'étape (a) en une fraction distil-

lée, renfermant au moins 90 % des constituants bouillant normale-

ment au-dessous de 375 C, et un résidu de distillation,

c) on soumet le résidu de distillation de l'étape (b) à un désas-

phaltage par hydrocarbure C 4-C 6, pour former une fraction désas-

phaltée et une fraction asphalténique, et

d) on mélange au moins une partie de la fraction distillée de l'éta-

pe (b) avec au moins une partie de la fraction désasphaltée de l'é-

tape (c).

2 Procédé selon la revendication 1, dans lequel la charge d'hydro-

carbures présente une densité (d 5) supérieure à 0,970, une teneur en asphaltènes supérieure à 5 % en poids, une teneur en métaux (Ni + V) supérieure à 200 ppm en poids et une viscosité supérieure à 50 c St

( 1 c St = 1 mm 2/s) à 100 C.

3 Procédé selon la revendication I ou 2, dans lequel d'hydroviscoré-

duction est effectuée à 420-490 C sous 40 Oà 200 bars, avec un temps de séjour de 10 secondes à 15 minutes et une quantité d'hydrogène de 200

à 3 000 Nm 3/m 3 de charge liquide.

4 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans le-

quel le taux de conversion de la fraction 375 C+ en fraction 375 C

est compris entre 15 et 25 %.

5 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans le-

quel le traitement d'hydroviscoréduction comprend le passage dans un four d'hydroviscoréduction, d'une durée de 10 secondes à I minute, suivi éventuellement du passage dans une chambre 'de maturation, la

durée totale de l'hydroviscoréduction étant de 10 secondes à 15 minutes.