FR2503734A1 - Procede d'obtention d'un petrole brut synthetique - Google Patents
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Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE D'OBTENTION D'UN PETROLE BRUT SYNTHETIQUE. SELON L'INVENTION, ON TRAITE PAR UN SOLVANT LA CHARGE HYDROCARBONEE DE DEPART OU, EVENTUELLEMENT, UNE FRACTION LOURDE PREALABLEMENT SEPAREE DE CETTE CHARGE, POUR OBTENIR UNE PARTIE HUILEUSE ET UNE PARTIE BITUMINEUSE. LA PARTIE BITUMINEUSE EST COKEFIEE ET CONDUIT A DU COKE ET A UN EFFLUENT, QUI EST FRACTIONNE EN UN MELANGE D'HYDROCARBURES LEGERS ET UN MELANGE D'HYDROCARBURES PLUS LOURDS. CE DERNIER MELANGE EST AJOUTE A LA PARTIE HUILEUSE ET, EVENTUELLEMENT, A UNE FRACTION LEGERE PREALABLEMENT SEPAREE DE LA CHARGE DE DEPART, POUR DONNER LE PETROLE BRUT SYNTHETIQUE.
Description
La présente invention concerne un procédé d'obtention d'un produit liquide, appelé ci-après "pétrole brut synthétique", à partir d'un produit hydrocarboné ayant une masse volumique supérieure.
Par produit hydrocarboné, on entend un produit composé essentiellement dhydrocarbures, mais qui peut également contenir d'autres composés chimiques, qui, outre des atomes de carbone et dlhydrogène, peuvent posséder des hétéroatomes, comme l'oxygène, l'azote, le soufre, ou des métaux comme le vanadium et le nickel.
Le terme pétrole brut synthétique" employé ci-dessus est un terme communément utilisé, mais ne signifie nullement que le pétrole brut synthétique provient dtun pétrole brut proprement dit. Ce produit peut provenir également par exemple d'huiles lourdes ayant une masse volumique à 1500 supérieure à environ 0,93 g/ml, de schistes bitumineux, de sables bitumineux ou méme de charbon.
La tendance actuelle, sur le marché international du pétrole, est une demande de plus en plus importante pour des pétroles bruts légers de densité relativement faible. D1une part, les bruts légers contiennent souvent moins de produits gênantes pour leur raffinage comme le soufre ou les métaux tels que le vanadium et le nickel, vautre part, dans les années à venir, la vente de produits légers comme les carburants va augmenter relativement plus rapidement que celle de produits lourds comme le fuels-oils.
La demande de bruts légers augmente donc et leur prix croit plus rapidement que celui des bruts lourds.
Il est ainsi plus intéressant de transformer le brut lourd sur les champs de production en brut léger avant de le transporter.
La partie la plus lourde du pétrole brut, qui constitue le résidu de la distillation du pétrole, est composée d'un mélange d'huile et de composés bitumineux.
La partie huileuse et la partie bitumineuse sont séparées par le procédé dit de désasphaltage, qui consiste à extraire du résidu la partie huileuse à l'aide d'un solvant. Ce solvant peut être choisi dans le groupe constitué par:
- les hydrocarbures aliphatiques, saturés ou non saturés, ayant de 2 à 8 atomes de carbone, seuls ou en mélange,
- les mélanges dthydrocarbures, appelés distillats, obtenus par distillation du pétrole brut, et ayant des poids moléculaires voisins de ceux des hydrocarbures ayant de 2 à 8 atomes de carbone,
- les mélanges de tous les hydrocarbures précédemment cités.
- les hydrocarbures aliphatiques, saturés ou non saturés, ayant de 2 à 8 atomes de carbone, seuls ou en mélange,
- les mélanges dthydrocarbures, appelés distillats, obtenus par distillation du pétrole brut, et ayant des poids moléculaires voisins de ceux des hydrocarbures ayant de 2 à 8 atomes de carbone,
- les mélanges de tous les hydrocarbures précédemment cités.
La Demanderesse a conçu un moyen d'obtenir du pétrole brut synthétiqueparun procédé intégrant une étape de désasphaltage.
Le but de la présente invention est donc l'obtention de pétrole brut synthétique de masse volumique plus faible à partir de produits plus lourds.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé d'obtention de pétrole brut synthétique à partir d'une charge hydrocarbonée ayant une masse volumique supérieure, ledit procédé étant caractérisé en ce qutil comprend les étapes suivantes:
a) le fractionnement éventuel de la charge hydrocar bonée em au moins deux fractions:
- au moins une fraction légère, contenant la plus grande partie des composés ayant les points d'ébullition les plus faibles,
- une fraction lourde, contenant la plus grande partie des composés ayant les points d'ébullition.les plus élevés,
b) le traitement par un solvant::
- soit de la charge hydrocarbonée, quand le fraction- nement de l'étape a niest pas effectué,
- soit de la fraction lourde quand le fractionnement de la charge a lieu,
ledit traitement conduisant à l'obtention:
- dune part, d'une partie huileuse,
- d'autre part, d'une partie bitumineuse,
c) la cokéfaction de la partie bitumineuse obtenue en "b", conduisant à 1 obtention::
- d'une part, de coke,
- d'autre part, dtun effluent qui est fractionné pour donner
(1) un premier mélange contenant de lthydrogène, de l'hydrogène sulfuré et des hydrocarbures de poids moléculaires peu élevés,
(2) un second mélange constitué d'hydrocarbures de poids moléculaires plus élevés que ceux contenus dans le premier mélange,
d) l'addition à la partie huileuse obtenue dans lZétape "b" d'au moins le second mélange d'hydrocarbures obtenu dans l'étape "c" ets éventuellement, d'au moins une partie d'au moins une fraction légère obtenue dans l'étape "a", quand le fractionnement de la charge a lieu,
ladite addition conduiSant à l'obtention du pétrole brut synthétique.
a) le fractionnement éventuel de la charge hydrocar bonée em au moins deux fractions:
- au moins une fraction légère, contenant la plus grande partie des composés ayant les points d'ébullition les plus faibles,
- une fraction lourde, contenant la plus grande partie des composés ayant les points d'ébullition.les plus élevés,
b) le traitement par un solvant::
- soit de la charge hydrocarbonée, quand le fraction- nement de l'étape a niest pas effectué,
- soit de la fraction lourde quand le fractionnement de la charge a lieu,
ledit traitement conduisant à l'obtention:
- dune part, d'une partie huileuse,
- d'autre part, d'une partie bitumineuse,
c) la cokéfaction de la partie bitumineuse obtenue en "b", conduisant à 1 obtention::
- d'une part, de coke,
- d'autre part, dtun effluent qui est fractionné pour donner
(1) un premier mélange contenant de lthydrogène, de l'hydrogène sulfuré et des hydrocarbures de poids moléculaires peu élevés,
(2) un second mélange constitué d'hydrocarbures de poids moléculaires plus élevés que ceux contenus dans le premier mélange,
d) l'addition à la partie huileuse obtenue dans lZétape "b" d'au moins le second mélange d'hydrocarbures obtenu dans l'étape "c" ets éventuellement, d'au moins une partie d'au moins une fraction légère obtenue dans l'étape "a", quand le fractionnement de la charge a lieu,
ladite addition conduiSant à l'obtention du pétrole brut synthétique.
Dans le procédé selon l'invention, le solvant de désasphaltage utilisé, et dont la nature a été décrite prédédemment,peut provenir:
- soit dune source extérieure à l'unité,
- soit,au moins en partie, d'au moins une fraction légère obtenue dans l'étape "a",
- soit, au moins en partie, du fractionnement du premier mélange obtenu à partir de l'effluent de cokéfaction de llétape "c".
- soit dune source extérieure à l'unité,
- soit,au moins en partie, d'au moins une fraction légère obtenue dans l'étape "a",
- soit, au moins en partie, du fractionnement du premier mélange obtenu à partir de l'effluent de cokéfaction de llétape "c".
L'invention sera mieux comprise par la description ci-après des figures 1 et 2 des dessins annexés qui représentent, à titre non limitatif, deux types d'unités mettant en oeuvre le procédé selon l'invention.
En référence à la figure 1, une charge hydrocarbonée arrive dans l'unité par la ligne lo
Préalablement à tout traitement, la charge peut -et même doit, dans le cas où cette charge est notamment du pétrole brut- avoir été traitée dans un dessaleur 2, dans lequel elle est introduite par la ligne 1, afin d'éliminer les sels quelle contient.
Préalablement à tout traitement, la charge peut -et même doit, dans le cas où cette charge est notamment du pétrole brut- avoir été traitée dans un dessaleur 2, dans lequel elle est introduite par la ligne 1, afin d'éliminer les sels quelle contient.
A cet effet, on ajoute à la charge dans la ligne 1, par la ligne 3, de l'eau, afin de dissoudre les sels contenus dans la charge. Dans le dessaleur, le mélange se sépare en deux phases, une phase aqueuse 4 et une phase hydrocarbonée 5.
Dans le cas de charges ayant une masse volumique élevée supérieure à 0,96 g/ml, à î5OC, il est préférable de diluer la charge en introduisant par la ligne 6 un diluant hydrocarboné plus léger, de façon à abaisser la masse volumique de la charge et à améliorer le contact entre l'eau et la charge et favoriser la dissolution des sels dans lteåu et, donc, leur séparation. La nature du diluant ainsi que le taux de diluant par rapport à la charge doivent être choisis de façon à éviter la précipitation des asphaltènes.
La phase aqueuse est éliminée par la ligne 7 et on récupère par la ligne 8 la charge hydrocarbonée à traiter par le procédé selon l'invention.
La charge de la ligne 8 peut être alors traitée de deux façons différentes, suivant sa nature:
1) la charge peut être envoyée directement dans un extracteur liquide - liquide de désasphaltage 10 par la ligne 9,
2) la charge peut être fractionnée dans une tour de fractionnement 12 où elle est conduite par la ligne 13.
1) la charge peut être envoyée directement dans un extracteur liquide - liquide de désasphaltage 10 par la ligne 9,
2) la charge peut être fractionnée dans une tour de fractionnement 12 où elle est conduite par la ligne 13.
c'est notamment le cas lorsque la charge de la ligne 8 contient des produits légers qutil est inutile renvoyer dans l'extracteur de désasphaltage.
Ce dernier cas se rencontre
- pour les produits très lourds nécessitant hêtre dilués,
- pour les pétroles bruts non "stabilisés" sur le champ de production, ctest-à-dire contenant encore des hydrocarbures légers.
- pour les produits très lourds nécessitant hêtre dilués,
- pour les pétroles bruts non "stabilisés" sur le champ de production, ctest-à-dire contenant encore des hydrocarbures légers.
On peut envisager un fractionnement en deux fractions, comme représenté sur la figure 1, ou un fractionnement en plus de deux fractions.
Les conditions opératoires de cette colonne 12 dépendent de la nature de la charge de la ligne 13, ainsi que du degré de séparation que l'on désire obtenir à l'aide de cette colonne, mais, bien entendu, ces conditions opératoires sont choisies afin de minimiser, dans la fraction légère recueillie par la ligne 14,en tête de la colonne, la présence de composés lourds contenus dans les parties huileuse et bitumineuse,qui seront séparées ultérieurement.
La fraction légère est conduite dans une tour de fractionnement 15,dont la fonction sera expliquée ultérieurement.
On recueille au fond de la colonne 12, par la ligne 16, la fraction lourde qui est conduite dans l'extracteur liquide - liquide de désasphaltage 10.
La suite du traitement des flux des lignes 9 ou 16 est identique.
Dans l'extracteur 10, la partie huileuse est extraite de la charge amenée par les lignes 9 ou 16, par un solvant qui est introduit dans l'extracteur par la ligne 17. Ce solvant peut être un hydrocarbure aliphatique, saturé ou ncn saturé, ayant de 2 à 8 atomes de carbone, de préférence de 3 à 5 atomes de carbone, ou les mélanges d'hydrocarbures, appelés distillats, obtenus par distillation du pétrole brut et ayant des poids moléculaires voisins de ceux des hydrocarbures ayant de 2 à 8 atomes de carbone,ou les mélanges de tous les hydrocarbures précédemment cités.
Le solvant du démarrage de l'unité provient d'une source extérieure à l'unité par l'intermédiaire de la ligne 41. Les pertes de solvant peuvent être compensées soit par des produits provenant de l'unité, comme il sera expliqué plus loin, soit par un appoint extérieur amené par la ligne 41.
La pression à l'intérieur de l'extracteur 10 peut être comprise entre 1 et 100 bars absolus, la température - 6
solvant entre 15 et 300 C,le taux massique étant compris charge entre 0,1 et 10;
On recueille en tête de lextractteur 10, par la ligne 18, la partie huileuse en solution dans le solvant. Ce mélange est conduit par la ligne 18 dans un ensemble de fractionnement 19. Dans un but de simplification, cet ensemble n'a pas été représenté dans le détail, mais il comprend, en général, un régulateur contrôlant une chute de pression, des évaporateurs et une colonne dentrai- nement à la vapeur veau.
solvant entre 15 et 300 C,le taux massique étant compris charge entre 0,1 et 10;
On recueille en tête de lextractteur 10, par la ligne 18, la partie huileuse en solution dans le solvant. Ce mélange est conduit par la ligne 18 dans un ensemble de fractionnement 19. Dans un but de simplification, cet ensemble n'a pas été représenté dans le détail, mais il comprend, en général, un régulateur contrôlant une chute de pression, des évaporateurs et une colonne dentrai- nement à la vapeur veau.
A la sortie de l'ensemble 19, on recueille, dtune part, par la ligne 20, du sol.vant,qui est recyclé vers l'extracteur 10 par l'intermédiaire de la ligne 17,et, d'autre part, par la ligne 21, la partie huileuse,qui est conduite dans le mélangeur 22.
On récupère au fond de l'extracteur 10, la partie bitumineuse précipitée et du solvant et ce mélange est conduit par la ligne 23 dans un ensemble de fractionnement 24, qui comprend en général un four et un évaporateur.
On recueille à la sortie de ensemble 24, dtune part, par la ligne 25, du solvant,qui est recyclé à lex- tracteur 10 par l'intermédiaire de la ligne 17, et, d'autre part, par la ligne 26, la partie bitumineuse, qui est conduite dans une unité de cokéfaction 27.
Cette unité de cokéfaction peut être de diverses natures,mais, dans le cas dtune installation mettant en oeuvre le procédé selon ltinvention et située sur le champ de production de la charge, il est plus intéressant que cette unité fournisse peu de coke qui peut être facilement utilisé comme combustible. C'est le cas des unités de cokéfaction en lit fluidisé,où le coke produit peut être aisément manipulé ou bien m8me gazéifié.
Sur la figure 1, le coke produit est soutiré par la ligne 28 et est éventuellement gazéifié.
t'effluent, soutiré par la ligne 29 et contenant-de l'hydrogène, de lshydrogène sulfuré et des hydrocarbures, est conduit dans la partie médiane d'une tour de fractionnement 34.
On recueille au sommet de la colonne 34, par la ligne 35, un premier mélange contenant de llhydrogènes de l'hydrogène sulfuré et des hydrocarbures de poids moléculaire peu élevé.
On recueille au fond de la colonne 34, par la ligne 36, un second mélange constitué par des hydrocarbures de poids moléculaire plus élevé que ceux contenus dans le premier mélange.
Le flux de la ligne 36 est conduit au mélangeur 22 pour former le brut synthétique, après une hydrogénation éventuelle quand ce flux contient trop de produits insaturés.
Les conditions opératoires (pression, température) de la colonne 34 sont choisies de façon à ce que le flux de la ligne 36 contienne peu d'hydrocarbures de 1 à 4 atomes de carbone, afin que le brut synthétique ait une tension de vapeur faible0
Le flux recueilli par la ligne 35 peut être évacué hors de l'unité. Gtest le cas, notamment, quand les conditions opératoires (pression, température) de la colonne 34 sont telles que le flux de la ligne 35 est composé dthydrogène,dhydrogène sulfuré et d'hydrocarbures à 1 ou 2 atomes de carbone. Après élimination de l'hydrogène sulfuré, le reste du flux peut être brûlé dans un four.
Le flux recueilli par la ligne 35 peut être évacué hors de l'unité. Gtest le cas, notamment, quand les conditions opératoires (pression, température) de la colonne 34 sont telles que le flux de la ligne 35 est composé dthydrogène,dhydrogène sulfuré et d'hydrocarbures à 1 ou 2 atomes de carbone. Après élimination de l'hydrogène sulfuré, le reste du flux peut être brûlé dans un four.
On peut aussi, comme représenté sur la figure, régler les conditions opératoires de la colonne 34 de façon à ce que le flux de la ligne 35 contienne des hydrocarbures plus lourds, qui pourront servir de solvant de désasphaltage, comme il est expliqué ci-après.
A cet effet, le flux de la ligne 35 est conduit dans la colonne de fractionnement 15, où est également fractionné le contenu de la ligne 14, quand la tour de fractionnement 12 existe.
Dans cette colonne 15, lthydrogène sulfuré, l'hydrogène et les hydrocarbures légers sont recueillis au sommet de la colonne par la ligne 37 et subissent le même traitement que celui indiqué précédemment.
La fraction la plus lourde peut être conduite au moins en partie au mélangeur 22 par les lignes 38 et 40.
Dans ce cas, le brut synthétique sera donc composé des produits amenés par les lignes 40, 36 et 21.
Le brut synthétique obtenu a une masse volumique plus faible que le produit de départ et contient moins de produits gênants, comme le soufre, et surtout beaucoup moins de métauxcomme le nickel et le vanadium, ce qui est fort intéressant pour le traitement ultérieur du brut.
Une partie des produits contenus dans la ligne 38 peut être conduite par la ligne 39 à l'extracteur 10, par l'intermédiaire de la ligne 17, comme solvant de désasphaltage.
Une partie des produits contenus dans la ligne 38 peut être conduite également par la ligne 33, à la ligne 6 comme diluant de la charge à dessaler, un éventuel appoint en diluant provenant de ltextérieur de l'unité par la ligne 42.
En référence à la figure 2, la charge hydrocarbonée est une charge qui, ayant une masse volumique élevée, doit donc être toujours additionnée de diluant avant son entrée dans le dessaleur.
Sur cette figure 2, les éléments identiques à ceux représentés sur la figure 1 ont été repérés par les même nombres, affectés de l'indice I,
Le début du traitement est le même. il change au niveau de lZextracteur de désasphaltage 101.
Le début du traitement est le même. il change au niveau de lZextracteur de désasphaltage 101.
La partie huileuse en solution dans le solvant, recueillie au sommet de lextracteur 10X est conduite par la ligne 18t dans un ensemble de fractionnement 19'.
On recueille, à la sortie de l'ensemble 19s, par la ligne 50, le solvant, qui est conduit dans une tour de fractionnement 51, où est conduite également éventuellement la fraction recueille au sommet de la tour 12t, par la lignes 14', quand le fractionnement est réalisé. La fonction de la tour 51 sera expliquée plus loin.
On recueille à la sortie de l'ensemble 19, par la ligne 211, la partie huileuse, qui est conduite dans un mélangeur 52.
On recueille au fond de l'extracteur 10', par la ligne 23', la partie bitumineuse précipitée et du solvant. Ce mélange est conduit par la ligne 23' directement dans une unité de cokéfaction 53. Cette forme de mise en oeuvre est intéressante, car la phase bitumineuse est difficile à transférer, en l'absence de solvant, de l'extracteur 10' à l'unité de cokéfaction.
Le coke produit dans l'unité 53 est soutiré par la ligne 54 et éventuellement gazéifié.
L'effluent soutiré par la ligne 56 et contenant de l'hydrogène, de l'hydrogène sulfuré et des hydrocarbures, est conduit dans une colonne de fractionnement 57, dont les conditions opératoires sont choisies selon le degré de fractionnement désiré.
Le traitement de cet effluent est identique à celui réalisé en référence à la figure 1, à cette différence près que le mélange recueilli au sommet de la colonne 57 par la ligne 59 est toujours conduit dans une colonne de fractionnement 51.
Dans cette colonne 51, l'hydrogène, l'hydrogène sulfuré et les hydrocarbures légers ayant de un à deux atomes de carbone, sont recueillis au sommet de la colonne par la ligne 60 et subissent le même traitement que celui indiqué précédemment par la figure 1.
La fraction la plus lourde est recueillie par la ligne 61.
Une partie de cette fraction peut être conduite au mélangeur 52 par la ligne 62.
Une autre partie sert de diluant à la charge hydrocarbonée et est conduite par la ligne 63 à la ligne 6'.
Une autre partie, encore, sert de solvant de désasphaltage et est conduite par la ligne 64 à la ligne 17', à l'entrée de la colonne 10'.
Le flux recueilli par la ligne 58 au fond de la colonne 57, composé d'hydrocarbures de poids moléculaire plus élevé que ceux contenus dans la ligne 59, est conduit au mélangeur 22 pour former au moins en partie le brut synthétique, après une hydrogénation éventuelle quand ce flux contient trop de produits insaturés.
La ligne 41' permet l'alimentation en solvant de l'ex- tracteur 10 au démarrage de l'unité. Elle peut également servir à compenser les pertes en solvant si les appoints provenant de l'unité se révèlent insuffisants.
La ligne 42' permet l'alimentation en diluant au démarrage de l'unité et quand le débit de la ligne 6 se révèle insuffisant.
Le brut synthétique est constitué par les produits des lignes 211, 62 et 58 et est recueilli par la ligne 65.
Les exemples qui suivent sont destiné à illustrer l'invention de façon non limitative.
EXEMPLE 1
Cet exemple concerne le traitement, par le procédé selon l'invention, d'un pétrole brut, stabilisé sur le champ de production, c'est-à-dire ne contenant plus que 2 % environ d'hydrocarbures ayant de là 4 atomes de carbone, et dont les caractéristiques principales sont données dans le Tableau I ci-après.
Cet exemple concerne le traitement, par le procédé selon l'invention, d'un pétrole brut, stabilisé sur le champ de production, c'est-à-dire ne contenant plus que 2 % environ d'hydrocarbures ayant de là 4 atomes de carbone, et dont les caractéristiques principales sont données dans le Tableau I ci-après.
TABLEAU I
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 15 C <SEP> en <SEP> g/ml <SEP> 0,884
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> 2,8
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> d'asphaltènes <SEP> (1) <SEP> 3,8
<tb> Résidu <SEP> "Conradson" <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> (2) <SEP> 7,9
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 16
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 55
<tb> (1) mesuré selon la norme AFNOR T 60 - 115 (2) mesuré selon la norme AFNOR T 60 - 116
Le procédé décrit sur la figure 1 a été simulé dans une installation de laboratoire.
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> 2,8
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> d'asphaltènes <SEP> (1) <SEP> 3,8
<tb> Résidu <SEP> "Conradson" <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> (2) <SEP> 7,9
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 16
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 55
<tb> (1) mesuré selon la norme AFNOR T 60 - 115 (2) mesuré selon la norme AFNOR T 60 - 116
Le procédé décrit sur la figure 1 a été simulé dans une installation de laboratoire.
Dans cet essai, le pétrole brut n'a pas été fractionné et a été désasphalté directement dans un autoclave.
Le désasphaltage est effectué à une température de 850C, à une pression de 40 bar et avec un taux massique solvant de 1 2 pétrole brut de 1,27.
Le solvant utilisé a la composition qui est donnée dans le Tableau II ci-après:
<tb> <SEP> TABLEAU <SEP> II <SEP> Pourcentage <SEP> molaire
<tb> Ethane <SEP> 1,53
<tb> Propane <SEP> 94,71
<tb> Isobutane <SEP> 3,40
<tb> Butane <SEP> normal <SEP> 0,36
<tb>
On a ainsi séparé une partie huileuse et une partie bitumineuse.
<tb> Ethane <SEP> 1,53
<tb> Propane <SEP> 94,71
<tb> Isobutane <SEP> 3,40
<tb> Butane <SEP> normal <SEP> 0,36
<tb>
On a ainsi séparé une partie huileuse et une partie bitumineuse.
On a obtenu 85% en poids de partie huileuse et 15 en poids de partie bitumineuse.
Leurs principales caractéristiques sont données dans le Tableau III ci-après:
TABLEAU III
TABLEAU III
<tb> <SEP> Partie <SEP> Partie
<tb> <SEP> huileuse <SEP> huileuse
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 15 C <SEP> en <SEP> g/ml <SEP> 0,857 <SEP> 1,087
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> 2,26 <SEP> 6,47
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> d'asphaltènes <SEP> 0,13 <SEP> 31,2
<tb> <SEP> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,7 <SEP> 34
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 2 <SEP> 81
<tb> <SEP> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 5 <SEP> 287
<tb>
La cokéfaction en lit fluidisé de la partie bitumineuse permet d'obtenir respectivement s
- 12% en poids d'effluent gazeux: hydrogène, hydrogène sulfuré, hydrocarbures de 1 à 4 atomes de carbone,
- 45% en poids d'effluent liquide,
- 43% en poids de coke, qui peut être gazéifié.
<tb> <SEP> huileuse <SEP> huileuse
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 15 C <SEP> en <SEP> g/ml <SEP> 0,857 <SEP> 1,087
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> 2,26 <SEP> 6,47
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> d'asphaltènes <SEP> 0,13 <SEP> 31,2
<tb> <SEP> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,7 <SEP> 34
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 2 <SEP> 81
<tb> <SEP> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 5 <SEP> 287
<tb>
La cokéfaction en lit fluidisé de la partie bitumineuse permet d'obtenir respectivement s
- 12% en poids d'effluent gazeux: hydrogène, hydrogène sulfuré, hydrocarbures de 1 à 4 atomes de carbone,
- 45% en poids d'effluent liquide,
- 43% en poids de coke, qui peut être gazéifié.
Les principales caractéristiques de effluent liquide sont données dans le Tableau IV ci-après:
TABLEAU IV
TABLEAU IV
<tb> Nasse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 15 C <SEP> en <SEP> g/ml <SEP> : <SEP> <SEP> 0,920
<tb> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> : <SEP> <SEP> 4,4
<tb> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> : <SEP> 3,3
<tb> :Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> : <SEP> <SEP> traces
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> traces
<tb>
On a ensuite mélangé cet effluent liquide avec la partie huileuse et on a obtenu un pétrole brut synthétique, dont les caractéristiques sont données dans le
Tableau V ci-après:
TABLEAU V
<tb> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> : <SEP> <SEP> 4,4
<tb> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> : <SEP> 3,3
<tb> :Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> : <SEP> <SEP> traces
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> traces
<tb>
On a ensuite mélangé cet effluent liquide avec la partie huileuse et on a obtenu un pétrole brut synthétique, dont les caractéristiques sont données dans le
Tableau V ci-après:
TABLEAU V
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 15 C <SEP> en <SEP> g/ml <SEP> 0,860
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> 2,4
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> d'asphaltènes <SEP> < 0,15
<tb> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,75
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 2
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 5
<tb>
Le rendement en zen poids de pétrole brut synthétique par rapport à la charge de l'unité est de 91,7%.
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> 2,4
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> d'asphaltènes <SEP> < 0,15
<tb> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,75
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 2
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 5
<tb>
Le rendement en zen poids de pétrole brut synthétique par rapport à la charge de l'unité est de 91,7%.
On peut remarquer que le produit obtenu a une masse volumique plus faible que celle du produit de départ, contient moins de soufre et pratiquement plus de nickel ou de vanadium.
EXEMPLE 2
Cet exemple concerne le traitement, par le procédé selon l'invention, d'un pétrole brut. Ce pétrole a été obtenu à partir du gisement par extraction à la vapeur d'eau. Le produit ainsi obtenu contient environ 25 0% en poids d'eau,' qui est éliminée.
Cet exemple concerne le traitement, par le procédé selon l'invention, d'un pétrole brut. Ce pétrole a été obtenu à partir du gisement par extraction à la vapeur d'eau. Le produit ainsi obtenu contient environ 25 0% en poids d'eau,' qui est éliminée.
On obtient ainsi un produit hydrocarboné, dont les caractéristiques figurent dans le Tableau VI ci-après:
TABLEAU VI
TABLEAU VI
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 15 C <SEP> en <SEP> g/ml <SEP> 0,996
<tb> Soufre <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 3,5
<tb> Asphaltènes <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 7,8
<tb> <SEP> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 57
<tb> <SEP> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 121
<tb>
Ce produit est ensuite traité dans une installation de laboratoire suivant le schéma de principe de la figure 1, à laquelle on se réfère.
<tb> Soufre <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 3,5
<tb> Asphaltènes <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 7,8
<tb> <SEP> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 57
<tb> <SEP> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> 121
<tb>
Ce produit est ensuite traité dans une installation de laboratoire suivant le schéma de principe de la figure 1, à laquelle on se réfère.
La charge de la ligne 13 est fractionnée dans la colonne 12 à la pression atmosphérique.
On recueille une fraction n 1, dont l'intervalle de point d'ébullition est compris entre 150 et 3500C, et une fraction n 2, bouillant au-dessus de 3500C.
Les rendements en % en poids sont les suivants:
- fraction n 1: 16 %
- fraction n 2: 84 %.
- fraction n 1: 16 %
- fraction n 2: 84 %.
Les caractéristiques des deux fractions sont données dans le Tableau VII ci-après:
TABLEAU VII
TABLEAU VII
<tb> Caractéristiques <SEP> Fraction <SEP> n <SEP> 1 <SEP> Fraction <SEP> n <SEP> 2
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 150C <SEP> en <SEP> : <SEP> <SEP> 0,893 <SEP> : <SEP> <SEP> 1,036
<tb> <SEP> g/ml
<tb> Soufre <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,13 <SEP> 4,17
<tb> : <SEP> Asphaltènes <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> : <SEP> traces <SEP> <SEP> : <SEP> 15s4 <SEP>
<tb> <SEP> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> : <SEP> non <SEP> mesuré <SEP> : <SEP> 20,2
<tb> <SEP> poids
<tb> <SEP> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> : <SEP> < <SEP> 2 <SEP> :<SEP> 70
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> : <SEP> < 2 <SEP> : <SEP> 146
<tb>
On effectue ensuite sur la fraction n 2 différents essais de désasphaltage dans un autoclave.
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 150C <SEP> en <SEP> : <SEP> <SEP> 0,893 <SEP> : <SEP> <SEP> 1,036
<tb> <SEP> g/ml
<tb> Soufre <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,13 <SEP> 4,17
<tb> : <SEP> Asphaltènes <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> : <SEP> traces <SEP> <SEP> : <SEP> 15s4 <SEP>
<tb> <SEP> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> : <SEP> non <SEP> mesuré <SEP> : <SEP> 20,2
<tb> <SEP> poids
<tb> <SEP> Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> : <SEP> < <SEP> 2 <SEP> :<SEP> 70
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> en <SEP> p.p.m <SEP> : <SEP> < 2 <SEP> : <SEP> 146
<tb>
On effectue ensuite sur la fraction n 2 différents essais de désasphaltage dans un autoclave.
Les conditions des différents essais effectués figurent dans le Tableau VIII ci-après:
TABLEAU VIII
TABLEAU VIII
<tb> Essai <SEP> Solvant <SEP> Température <SEP> Pression <SEP> Taux <SEP> massique
<tb> utilisé <SEP> en <SEP> C <SEP> en <SEP> bars <SEP> Solvant
<tb> Charge
<tb> A <SEP> Butane <SEP> 70 <SEP> 40 <SEP> 2,04
<tb> B <SEP> Butane <SEP> 70 <SEP> 40 <SEP> 3,74
<tb> C <SEP> Pentane <SEP> 140 <SEP> 30 <SEP> 1,96
<tb> D <SEP> Pentane <SEP> 140 <SEP> 30 <SEP> 3,07
<tb>
Les compositions des solvants utilisés figurent dans le Tableau IX ci-après::
TABLEAU IX
<tb> utilisé <SEP> en <SEP> C <SEP> en <SEP> bars <SEP> Solvant
<tb> Charge
<tb> A <SEP> Butane <SEP> 70 <SEP> 40 <SEP> 2,04
<tb> B <SEP> Butane <SEP> 70 <SEP> 40 <SEP> 3,74
<tb> C <SEP> Pentane <SEP> 140 <SEP> 30 <SEP> 1,96
<tb> D <SEP> Pentane <SEP> 140 <SEP> 30 <SEP> 3,07
<tb>
Les compositions des solvants utilisés figurent dans le Tableau IX ci-après::
TABLEAU IX
<tb> Solvants <SEP> Constituants <SEP> % <SEP> Molaire
<tb> Méthane <SEP> 0,06
<tb> <SEP> Ethane <SEP> 0,03
<tb> <SEP> Propane <SEP> 5,3
<tb> <SEP> Isobutane <SEP> 21,25
<tb> Butane <SEP> Normal <SEP> butane <SEP> 72,67
<tb> <SEP> Butènes <SEP> 0,39
<tb> <SEP> Isopentane <SEP> 0,27
<tb> <SEP> Normal <SEP> pentane <SEP> 0,03
<tb> <SEP> Isopentane <SEP> 13,06
<tb> Pentane <SEP> Normal <SEP> pentane <SEP> 85,53
<tb> <SEP> Isohexane <SEP> 1,41
<tb>
Les résultats des essais figurent dans le Tableau X ci-après:
TABLEAU X
<tb> Méthane <SEP> 0,06
<tb> <SEP> Ethane <SEP> 0,03
<tb> <SEP> Propane <SEP> 5,3
<tb> <SEP> Isobutane <SEP> 21,25
<tb> Butane <SEP> Normal <SEP> butane <SEP> 72,67
<tb> <SEP> Butènes <SEP> 0,39
<tb> <SEP> Isopentane <SEP> 0,27
<tb> <SEP> Normal <SEP> pentane <SEP> 0,03
<tb> <SEP> Isopentane <SEP> 13,06
<tb> Pentane <SEP> Normal <SEP> pentane <SEP> 85,53
<tb> <SEP> Isohexane <SEP> 1,41
<tb>
Les résultats des essais figurent dans le Tableau X ci-après:
TABLEAU X
<tb> <SEP> Rendement <SEP> en <SEP> partie <SEP> Rendement <SEP> en
<tb> Essai <SEP> huileuse <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> bitumineuse <SEP> en <SEP> % <SEP> en
<tb> <SEP> poids
<tb> : <SEP> A <SEP> : <SEP> 59,2 <SEP> : <SEP> 40,8
<tb> :~:: <SEP> :
<tb> : <SEP> B <SEP> : <SEP> 68,4 <SEP> :<SEP> 31,6
<tb> :~~~~ <SEP> ::
<tb> : <SEP> C <SEP> : <SEP> 86,2 <SEP> : <SEP> 13,8
<tb> :--------------:---------------------:-------------------:
<tb> : <SEP> D <SEP> : <SEP> 81,9 <SEP> : <SEP> 18,1
<tb>
Les principales caractéristiques des fractions huileuses et bitumineuses obtenues sont rassemblées dans le Tableau XI ci-après:
TABLEAU XI
<tb> Essai <SEP> huileuse <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> bitumineuse <SEP> en <SEP> % <SEP> en
<tb> <SEP> poids
<tb> : <SEP> A <SEP> : <SEP> 59,2 <SEP> : <SEP> 40,8
<tb> :~:: <SEP> :
<tb> : <SEP> B <SEP> : <SEP> 68,4 <SEP> :<SEP> 31,6
<tb> :~~~~ <SEP> ::
<tb> : <SEP> C <SEP> : <SEP> 86,2 <SEP> : <SEP> 13,8
<tb> :--------------:---------------------:-------------------:
<tb> : <SEP> D <SEP> : <SEP> 81,9 <SEP> : <SEP> 18,1
<tb>
Les principales caractéristiques des fractions huileuses et bitumineuses obtenues sont rassemblées dans le Tableau XI ci-après:
TABLEAU XI
<tb> Caracté- <SEP> .<SEP> <SEP> Partie <SEP> huileuse <SEP> :: <SEP> Partie <SEP> bitumineuse
<tb> <SEP> ristiques <SEP> partie <SEP> @ulleuse <SEP> Part@e <SEP> @itum@neuse
<tb> <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai
<tb> A <SEP> B <SEP> C <SEP> D <SEP> A <SEP> B <SEP> C <SEP> D
<tb> Masse <SEP> 0,967 <SEP> 0,966 <SEP> 0,991 <SEP> 0,981 <SEP> 1,093 <SEP> 1,098 <SEP> 1,122 <SEP> 1,126
<tb> volumique
<tb> à <SEP> 150C <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :
<tb> zen <SEP> g/ml <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :: <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP>
<tb> en <SEP> en <SEP> : <SEP> 3,01: <SEP> 2,84: <SEP> 3,62: <SEP> 3,50:: <SEP> 5,8 <SEP> : <SEP> 5,76: <SEP> 5,56:<SEP> 6,03: <SEP>
<tb> :poids <SEP> de <SEP> : <SEP> : <SEP>
<tb> soufre
<tb> :::::::::::
<tb> :% <SEP> en <SEP> : <SEP> 1,82: <SEP> 0,26: <SEP> 3,8 <SEP> : <SEP> 2,58::39,3 <SEP> :38,1 <SEP> :69 <SEP> :68,1
<tb> poids
<tb> d'asphal
<tb> tènes
<tb> Résidu <SEP> : <SEP> 4,2 <SEP> : <SEP> 3,1 <SEP> : <SEP> 9,3 <SEP> : <SEP> 8,3 <SEP> ::31,3 <SEP> 31,5 <SEP> :38,5 <SEP> :40,4
<tb> Conradson
<tb> en <SEP> %
<tb> en <SEP> poids
<tb> Teneur <SEP> en: <SEP> 8 <SEP> : <SEP> 4 <SEP> :33 <SEP> :23 <SEP> ::155 <SEP> :151 <SEP> :240 <SEP> :229
<tb> nickel
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb> :Teneur <SEP> en:15 <SEP> : <SEP> 8 <SEP> :71 <SEP> :47 <SEP> ::304 <SEP> :313 <SEP> :459 <SEP> :450
<tb> vanadium <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :: <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb> : <SEP> :::+ <SEP> : <SEP> :: <SEP> : <SEP> : <SEP> ::
<tb> Point <SEP> de <SEP> 105 <SEP> 105 <SEP> 137,5 <SEP> 150
<tb> :ramollis-: <SEP> : <SEP> s <SEP> : <SEP> : <SEP> s <SEP> :: <SEP>
<tb> sement <SEP> en
<tb> :0C <SEP> (3): <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> s <SEP> : <SEP>
<tb>
(3) Mesuré selon la norme AFNOR T 66-008
La partie huileuse est conduite dans le mélangeur 22.
<tb> <SEP> ristiques <SEP> partie <SEP> @ulleuse <SEP> Part@e <SEP> @itum@neuse
<tb> <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> Essai
<tb> A <SEP> B <SEP> C <SEP> D <SEP> A <SEP> B <SEP> C <SEP> D
<tb> Masse <SEP> 0,967 <SEP> 0,966 <SEP> 0,991 <SEP> 0,981 <SEP> 1,093 <SEP> 1,098 <SEP> 1,122 <SEP> 1,126
<tb> volumique
<tb> à <SEP> 150C <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :
<tb> zen <SEP> g/ml <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :: <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP>
<tb> en <SEP> en <SEP> : <SEP> 3,01: <SEP> 2,84: <SEP> 3,62: <SEP> 3,50:: <SEP> 5,8 <SEP> : <SEP> 5,76: <SEP> 5,56:<SEP> 6,03: <SEP>
<tb> :poids <SEP> de <SEP> : <SEP> : <SEP>
<tb> soufre
<tb> :::::::::::
<tb> :% <SEP> en <SEP> : <SEP> 1,82: <SEP> 0,26: <SEP> 3,8 <SEP> : <SEP> 2,58::39,3 <SEP> :38,1 <SEP> :69 <SEP> :68,1
<tb> poids
<tb> d'asphal
<tb> tènes
<tb> Résidu <SEP> : <SEP> 4,2 <SEP> : <SEP> 3,1 <SEP> : <SEP> 9,3 <SEP> : <SEP> 8,3 <SEP> ::31,3 <SEP> 31,5 <SEP> :38,5 <SEP> :40,4
<tb> Conradson
<tb> en <SEP> %
<tb> en <SEP> poids
<tb> Teneur <SEP> en: <SEP> 8 <SEP> : <SEP> 4 <SEP> :33 <SEP> :23 <SEP> ::155 <SEP> :151 <SEP> :240 <SEP> :229
<tb> nickel
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb> :Teneur <SEP> en:15 <SEP> : <SEP> 8 <SEP> :71 <SEP> :47 <SEP> ::304 <SEP> :313 <SEP> :459 <SEP> :450
<tb> vanadium <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :: <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb> : <SEP> :::+ <SEP> : <SEP> :: <SEP> : <SEP> : <SEP> ::
<tb> Point <SEP> de <SEP> 105 <SEP> 105 <SEP> 137,5 <SEP> 150
<tb> :ramollis-: <SEP> : <SEP> s <SEP> : <SEP> : <SEP> s <SEP> :: <SEP>
<tb> sement <SEP> en
<tb> :0C <SEP> (3): <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> s <SEP> : <SEP>
<tb>
(3) Mesuré selon la norme AFNOR T 66-008
La partie huileuse est conduite dans le mélangeur 22.
La partie bitumineuse est soumise à une cokéfaction.
Les rendements en % en poids des différents produits recueillis figurent dans le Tableau XII ci-après:
TABLEAU XII
TABLEAU XII
<tb> <SEP> Essai <SEP> Effluent <SEP> Effluent <SEP> Coke
<tb> <SEP> gazeux <SEP> (1) <SEP> liquide <SEP> (2)
<tb> <SEP> :-------------------:------------:------------:
<tb> : <SEP> A <SEP> : <SEP> <SEP> 13,8 <SEP> : <SEP> 45,6 <SEP> : <SEP> <SEP> 40,6
<tb> :-------------------:------------:------------:-----------
<tb> : <SEP> B <SEP> : <SEP> <SEP> 13,8 <SEP> : <SEP> 45,3 <SEP> : <SEP> 40,9
<tb> :-------------------:------------:------------:
<tb> : <SEP> C <SEP> : <SEP> 15,8 <SEP> : <SEP> <SEP> 33,6 <SEP> : <SEP> 50,6
<tb> :-------------------:------------:------------:-----------
<tb> : <SEP> D <SEP> :<SEP> <SEP> 16,3 <SEP> : <SEP> <SEP> 30,4 <SEP> : <SEP> 53,3
<tb> (1) Effluent gazeux: effluent contenant lthydrogène,
sulfuré, les hydrocarbures de 1 à 4 atomes de carbone.
<tb> <SEP> gazeux <SEP> (1) <SEP> liquide <SEP> (2)
<tb> <SEP> :-------------------:------------:------------:
<tb> : <SEP> A <SEP> : <SEP> <SEP> 13,8 <SEP> : <SEP> 45,6 <SEP> : <SEP> <SEP> 40,6
<tb> :-------------------:------------:------------:-----------
<tb> : <SEP> B <SEP> : <SEP> <SEP> 13,8 <SEP> : <SEP> 45,3 <SEP> : <SEP> 40,9
<tb> :-------------------:------------:------------:
<tb> : <SEP> C <SEP> : <SEP> 15,8 <SEP> : <SEP> <SEP> 33,6 <SEP> : <SEP> 50,6
<tb> :-------------------:------------:------------:-----------
<tb> : <SEP> D <SEP> :<SEP> <SEP> 16,3 <SEP> : <SEP> <SEP> 30,4 <SEP> : <SEP> 53,3
<tb> (1) Effluent gazeux: effluent contenant lthydrogène,
sulfuré, les hydrocarbures de 1 à 4 atomes de carbone.
(2) Effluent liquide: effluent contenant les hydrocarbures
à 5 et plus de 5 atomes de carbone.
à 5 et plus de 5 atomes de carbone.
Les caractéristiques de l'effluent liquide sont données dans le Tableau XIII ci-après:
TABLEAU XIII
TABLEAU XIII
<tb> <SEP> Caractéristiques <SEP> Essai <SEP> Essai <SEP> <SEP> B;Essai <SEP> C-Essai <SEP> D. <SEP>
<tb>
<tb>
:::: <SEP> ::
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 150C <SEP> : <SEP> 0,892 <SEP> : <SEP> 0,892 <SEP> : <SEP> 0,892 <SEP> : <SEP> 0,892
<tb> en <SEP> g/ml
<tb> Soufre <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 4,3 <SEP> 4,3 <SEP> 3,9 <SEP> 4,2
<tb> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> : <SEP> 4,9 <SEP> : <SEP> 4,9 <SEP> : <SEP> 5,6 <SEP> : <SEP> 5,7
<tb> :en <SEP> poids
<tb> :: <SEP> ::::
<tb> :Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> : <SEP> 2 <SEP> : <SEP> 1 <SEP> : <SEP> 1 <SEP> : <SEP> 1 <SEP>
<tb> :p.p.m
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> 4 <SEP> 4 <SEP> 2 <SEP> 2
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb>
t'effluent liquide du cokéfacteur est mélangé en 22 à la partie huileuse provenant du désasphaltage et à la fraction n 1 provenant de la colonne 12, dont l'intervalle d'ébullition est compris entre 150 et 3500C.
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 150C <SEP> : <SEP> 0,892 <SEP> : <SEP> 0,892 <SEP> : <SEP> 0,892 <SEP> : <SEP> 0,892
<tb> en <SEP> g/ml
<tb> Soufre <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 4,3 <SEP> 4,3 <SEP> 3,9 <SEP> 4,2
<tb> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> % <SEP> : <SEP> 4,9 <SEP> : <SEP> 4,9 <SEP> : <SEP> 5,6 <SEP> : <SEP> 5,7
<tb> :en <SEP> poids
<tb> :: <SEP> ::::
<tb> :Teneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> en <SEP> : <SEP> 2 <SEP> : <SEP> 1 <SEP> : <SEP> 1 <SEP> : <SEP> 1 <SEP>
<tb> :p.p.m
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> 4 <SEP> 4 <SEP> 2 <SEP> 2
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb>
t'effluent liquide du cokéfacteur est mélangé en 22 à la partie huileuse provenant du désasphaltage et à la fraction n 1 provenant de la colonne 12, dont l'intervalle d'ébullition est compris entre 150 et 3500C.
On recueille à la sortie du mélangeur 22, par la ligne 32, un brut synthétique dont les caractéristiques sont données dans le Tableau XIV ci-après:
TABLEAU XIV
TABLEAU XIV
<tb> <SEP> Caractéristiques <SEP> Essai <SEP> A <SEP> Essai <SEP> B <SEP> Essai <SEP> C <SEP> Essai <SEP> D
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 150C <SEP> : <SEP> 0,937 <SEP> : <SEP> 0,942 <SEP> : <SEP> 0,968 <SEP> : <SEP> 0,959 <SEP> :
<tb> en <SEP> g/ml
<tb> en <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> : <SEP> 2,9 <SEP> : <SEP> 2,7 <SEP> : <SEP> 3,2 <SEP> : <SEP> 3,1
<tb> :--------------------------:-------:-------:-------:
<tb> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> : <SEP> 3,5 <SEP> s <SEP> 2,8 <SEP> : <SEP> 7,5 <SEP> : <SEP> 6,7
<tb> en <SEP> en <SEP> poids <SEP> : <SEP>
<tb> :--------------------------:-------:-------:-------:------
<tb> sTeneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> : <SEP> 5 <SEP> : <SEP> 3 <SEP> : <SEP> 26 <SEP> 18
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> 10 <SEP> 6 <SEP> 56 <SEP> 36
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb> Rendement <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> : <SEP> 81,3 <SEP> : <SEP> 88,5 <SEP> : <SEP> 92,3 <SEP> : <SEP> 89,4
<tb> de <SEP> pétrole <SEP> brut
<tb> :synthétique <SEP> par <SEP> rapport <SEP> : <SEP>
<tb> :à <SEP> la <SEP> charge <SEP> : <SEP>
<tb>
Le pétrole brut synthétique obtenu a une masse volumique plus faible que celle du produit de départ et contient beaucoup moins de nickel et de vanadium et moins de soufre, ce qui montre l'intérêt du procédé selon l'invention.
<tb> Masse <SEP> volumique <SEP> à <SEP> 150C <SEP> : <SEP> 0,937 <SEP> : <SEP> 0,942 <SEP> : <SEP> 0,968 <SEP> : <SEP> 0,959 <SEP> :
<tb> en <SEP> g/ml
<tb> en <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> soufre <SEP> : <SEP> 2,9 <SEP> : <SEP> 2,7 <SEP> : <SEP> 3,2 <SEP> : <SEP> 3,1
<tb> :--------------------------:-------:-------:-------:
<tb> Résidu <SEP> Conradson <SEP> en <SEP> : <SEP> 3,5 <SEP> s <SEP> 2,8 <SEP> : <SEP> 7,5 <SEP> : <SEP> 6,7
<tb> en <SEP> en <SEP> poids <SEP> : <SEP>
<tb> :--------------------------:-------:-------:-------:------
<tb> sTeneur <SEP> en <SEP> nickel <SEP> : <SEP> 5 <SEP> : <SEP> 3 <SEP> : <SEP> 26 <SEP> 18
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> vanadium <SEP> 10 <SEP> 6 <SEP> 56 <SEP> 36
<tb> en <SEP> p.p.m
<tb> Rendement <SEP> en <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> : <SEP> 81,3 <SEP> : <SEP> 88,5 <SEP> : <SEP> 92,3 <SEP> : <SEP> 89,4
<tb> de <SEP> pétrole <SEP> brut
<tb> :synthétique <SEP> par <SEP> rapport <SEP> : <SEP>
<tb> :à <SEP> la <SEP> charge <SEP> : <SEP>
<tb>
Le pétrole brut synthétique obtenu a une masse volumique plus faible que celle du produit de départ et contient beaucoup moins de nickel et de vanadium et moins de soufre, ce qui montre l'intérêt du procédé selon l'invention.
Claims (6)
1.- Procédé d'obtention de pétrole brut synthétique à partir d'une charge hydrocarbonée ayant une masse volumique supérieure, ledit procédé étant caractérisé en ce qutil comprend les étapes suivantes:
a) Le fractionnement éventuel de la charge hydrocarbonée en au moins deux fractions:
- au moins une fraction légère, contenant la plus grande partie des composés ayant les points d'ébullition les plus faibles.
- dautre part, d'une partie bitumineuse.
- d'une part, d'une partie huileuse,
- soit de la fraction lourde obtenue, quand le fractionnement de ltétape "b" est effectué, ledit traitement conduisant à l'obtention:
- soit de la charge hydrocarbonée, quand le fractionnement de ltétape "a" n'est pas effectué,
b) Le traitement par un solvant:
- une fraction lourde, contenant la plus grande partie des composés ayant les points d'ébullition les plus élevés;
(2) un second mélange, constitué d'hydrocarbures de poids moléculaires plus élevés que ceux contenus dans le premier mélange.
(1) un premier mélange, contenant de l'hydrogène, de lthydrogène sulfuré et des hydrocarbures de poids moléculaires peu élevés,
- d'autre part, d'un effluent qui est fractionné pour donner:
- d'une part, de coke,
c) La cokéfaction de la partie bitumineuse conduisant à l'obtention:
Ladite addition conduisant à l'obtention du pétrole brut synthétique.
d) L'addition à la partie huileuse obtenue dans lZéta- pe "b" d'au moins le second mélange d'hydrocarbures obtenu dans ltétape "c" et, éventuellement, d-au moins une partie d'au moins une fraction légère obtenue dans étape a quand le fractionnement de la charge a lieu,
2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins une partie des hydrocarbures contenus dans le premier mélange obtenu dans l'étape "c" est utilisée comme solvant pour le traitement de ltétape "b".
3.- Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'au moins une partie des hydrocarbures contenus dans le premier mélange obtenu dans l'étape "c" est additionnée au pétrole synthétique.
4.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'au moins une partie d'au moins une fraction légère obtenue dans llétape "a", quand le fractionnement de la charge a lieu, est utilisée comme solvant dans le traitement de l'étape "b".
5.- Procédé selon lune des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la charge hydrocarbonée est soumise à une opération de dessalage et en ce que, préalablement à ce dessalage, la charge est additionnée d'au moins une partie des hydrocarbures contenus dans le premier mélange obtenu dans llétape "c".
6.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la charge hydrocarbonée est soumise à une opération de dessalage et en ce que, préalablement à ce dessalage, la charge est additionnée d'au moins une partie d'au moins une fraction légère obtenue dans l'étape "a", quand le fractionnement de la charge a lieu.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8107343A FR2503734A1 (fr) | 1981-04-13 | 1981-04-13 | Procede d'obtention d'un petrole brut synthetique |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8107343A FR2503734A1 (fr) | 1981-04-13 | 1981-04-13 | Procede d'obtention d'un petrole brut synthetique |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2503734A1 true FR2503734A1 (fr) | 1982-10-15 |
| FR2503734B1 FR2503734B1 (fr) | 1984-03-16 |
Family
ID=9257315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8107343A Granted FR2503734A1 (fr) | 1981-04-13 | 1981-04-13 | Procede d'obtention d'un petrole brut synthetique |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2503734A1 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106753543A (zh) * | 2016-11-21 | 2017-05-31 | 华东理工大学 | 基于溶剂萃取与电脱盐耦合的原油脱盐方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3669876A (en) * | 1970-12-18 | 1972-06-13 | Universal Oil Prod Co | Hf extraction and asphaltene cracking process |
| FR2400458A1 (fr) * | 1977-08-18 | 1979-03-16 | Petty Preston | Mecanisme de freinage de motocyclettes comprenant des moyens de commande de l'action telescopique de la fourche avant |
| FR2412605A1 (fr) * | 1977-12-20 | 1979-07-20 | Ici Ltd | Procede de craquage thermique d'un hydrocarbure residuel doue de pouvoir calorifique |
| US4207168A (en) * | 1977-08-18 | 1980-06-10 | The Lummus Company | Treatment of pyrolysis fuel oil |
-
1981
- 1981-04-13 FR FR8107343A patent/FR2503734A1/fr active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3669876A (en) * | 1970-12-18 | 1972-06-13 | Universal Oil Prod Co | Hf extraction and asphaltene cracking process |
| FR2400458A1 (fr) * | 1977-08-18 | 1979-03-16 | Petty Preston | Mecanisme de freinage de motocyclettes comprenant des moyens de commande de l'action telescopique de la fourche avant |
| US4207168A (en) * | 1977-08-18 | 1980-06-10 | The Lummus Company | Treatment of pyrolysis fuel oil |
| FR2412605A1 (fr) * | 1977-12-20 | 1979-07-20 | Ici Ltd | Procede de craquage thermique d'un hydrocarbure residuel doue de pouvoir calorifique |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106753543A (zh) * | 2016-11-21 | 2017-05-31 | 华东理工大学 | 基于溶剂萃取与电脱盐耦合的原油脱盐方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2503734B1 (fr) | 1984-03-16 |
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