ES2231961T3

ES2231961T3 - Procedimiento y aparato para realizar ensayos de estanqueidad.

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Publication number: ES2231961T3
Application number: ES98904340T
Authority: ES
Inventors: Martin Lehmann
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1997-05-26
Filing date: 1998-03-10
Publication date: 2005-05-16
Anticipated expiration: 2018-03-10
Also published as: RU2003132453A; CN1519549A; CN1258351A; KR100649263B1; KR20050046760A; JP4351277B2; RU2003132452A; DE69827287D1; CN1519548A; KR100647888B1; KR20050046759A; CA2291181A1; KR100647887B1; ATE280944T1; EP1469295A3; JP2008008910A; KR100649264B1; RU2290617C2; AU6227098A; WO1998054560A1

Abstract

Procedimiento para someter a ensayos de estanqueidad al menos un recipiente cerrado y lleno, según el cual el contenido de dicho recipiente (9) está constituido por al menos un componente líquido, y en el que se aplica una diferencia de presión a través de al menos una parte de la pared del recipiente, parte que va a ser sometida a un ensayo, siendo dirigida dicha diferencia de presión desde el interior de dicho recipiente hacia el medio exterior de dicho recipiente, y en el que la presión en dicho medio exterior está supervisado como una señal indicadora de fuga, caracterizado porque dicha diferencia de presión se establece reduciendo por bombeo dicha presión en dicho medio exterior hasta al menos un valor que corresponde a la presión de vapor (Pv) de dicho componente o componentes líquidos, continuándose dicho bombeo después de haberse alcanzado dicho valor (t1-t2; t11-t13) y evaluando la evolución de dicha presión supervisada debida a dicho bombeo continuado como indicador de fuga.

Description

Procedimiento y aparato para realizar ensayos de estanqueidad.

Campo de la invención

La presente invención se dirige generalmente a una técnica para someter a ensayo de estanqueidad recipientes cerrados y llenos, según el cual el material contenido comprende al menos un componente líquido.

Antecedentes

Se conocen las técnicas de ensayo de estanqueidad según las cuales se introducen recipientes cerrados en una cavidad de ensayo que después de haber sido herméticamente cerrada se le aplica una presión reducida mediante una bomba de succión, por ejemplo a partir del documento US-A-2 784 373. Si el recipiente no tiene fuga, entonces una vez alcanzada una presión predeterminada en la cavidad de ensayo y de este modo en el medio exterior del recipiente destinado a ser sometido a ensayo, esta presión se mantendrá sustancialmente constante. Si se produce una fuga en un área del recipiente, en la que queda atrapado el aire, un flujo de aire exterior al recipiente conducirá a una elevación de la presión del medio exterior. Si hay una fuga en el área del recipiente donde está atrapado el producto contenido, la pregunta de si tal fuga conducirá a un aumento significativo de la presión del medio exterior depende ampliamente del tipo de producto contenido así como de su viscosidad, de si están presentes partículas sólidas en el producto contenido, y evidentemente, de la amplitud de la fuga.

Se conocen actualmente diferentes enfoques para detectar con precisión fugas en tales recipientes rellenos de productos, sin tener en cuenta si la fuga está presente en un área del recipiente que atrapa el aire o en un área del recipiente cubierta por el producto contenido. Un enfoque de este tipo que es el objeto de la solicitud de patente europea en trámites EP-A-0 791 814 propone proporcionar una medición de impedancia, específicamente una medición de resistencia, justo adyacente a la pared exterior del recipiente mediante una disposición de electrodos; En cuanto este liquido emerge de una fuga entra en contacto con un par de respectivos electrodos medidores de impedancia y conduce a una cambio significativo de la impedancia medida entre tales electrodos.

Sin embargo, tal enfoque necesita un gasto adicional considerable respecto de la provisión de la disposición de medición de impedancia en cada cavidad de ensayo, especialmente de una máquina de inspección en línea de múltiples cavidades y no permite la detección de fugas muy pequeñas inferiores a un micrómetro y es ampliamente dependiente de la forma del recipiente y del tipo de producto contenido.

Objeto de la invención

Un objeto primario de la presente invención es proporcionar un procedimiento y un aparato de ensayo de estanqueidad, que se pueden aplicar a una escala mucho mayor de diferentes recipientes y de diferentes productos contenidos, siempre y cuando al menos uno de sus componentes sea líquido.

Un objeto adicional de la presente invención es proporcionar tal procedimiento y tal aparato que son más económicos en lo que se refiere a la electrónica y al equipo adicional, y que de este modo permiten un ensayo muy económico.

Otro objeto adicional de la presente invención es proporcionar tal procedimiento y tal aparato que tienen un ciclo de medición corto y sin embargo una precisión de medición muy alta.

Sumario de la invención

Los objetos se realizan mediante el procedimiento de ensayo definido en la reivindicación 1 para someter a ensayos de estanqueidad al menos un recipiente cerrado y lleno, según el cual el contenido del recipiente comprende al menos un componente líquido.

La presente invención parte del reconocimiento del hecho que si un recipiente tiene fuga y el líquido sale por la presión exterior reducida al exterior este conducirá -en un volumen constante del medio exterior- a la evaporación del líquido en cuanto la presión del medio exterior alcanza su presión de vapor. Esto conduce a un cambio significativo en la presión del medio exterior comparada con la presión del medio exterior que se podría establecer en las mismas condiciones de medición pero con un recipiente estanco.

Supervisando la presión en una cavidad de ensayo que contiene el recipiente, una vez que se ha alcanzado la presión de vapor del posible líquido en fuga, se demuestra que es una técnica muy precisa para el ensayo de estanqueidad. Hay que resaltar que mediante dicha técnica la detección de fugas de recipientes con un espectro muy amplio de productos contenidos se puede llevar a cabo con precisión y se pueden detectar actualmente con precisión fugas inferiores a 0,02 \mum.

Además, hay que resaltar que el volumen de la cavidad de ensayo es acrítico, de manera que mediante la técnica de la invención es posible someter a ensayos lotes de recipientes, detectando con precisión por lo tanto si un recipiente de dicho lote de recipiente tiene fuga.

En cuanto la presión del medio exterior de un recipiente con fuga se reduce respecto de su presión interior, parte del líquido es succionado hacia el exterior del recipiente y en cuanto la presión del medio exterior alcanza la presión de vapor se empieza a evaporar. Como con un volumen constante del área exterior del recipiente, la evaporación del líquido del líquido conduce a un aumento de la presión y la reducción por bombeo de la presión del medio exterior debe retirar también el vapor del líquido, se pueden hacer especialmente mediciones significativas después de que la presión del medio exterior del recipiente sea inferior a dicha presión de vapor. Sin embargo, se prefiere proporcionar capacidades de bombeo que puede evacuar el medio exterior del recipiente destinado a ser sometido a ensayo a un valor significativamente inferior a dicha presión de vapor, concretamente mediante al menos dos décadas, incluso preferiblemente mediante al menos tres décadas.

Como se puede detectar un cambio de presión significativo de la fuga en cuanto uno de los posibles y diversos componentes líquidos del producto contenido empieza a evaporarse, -en caso de que el contenido del recipiente contenga más de un componente líquido- se recomienda seleccionar la presión de vapor del componente que es la más elevada de los diversos componentes líquidos y reducir la presión del medio exterior del contenedor al menos a dicho valor de presión de vapor.

Aunque y como es bien conocido, la presión de vapor es una función de la temperatura, y de este modo puede ser ventajoso en algunos casos, por ejemplo, calentar el medio exterior del recipiente a una temperatura predeterminada de manera que se establezca la presión de vapor relevante para un líquido predeterminado, el procedimiento y el aparato de la invención son significativamente menos complejos si el ensayo se lleva a cabo a temperatura ambiente, y de este modo la presión de vapor que se ha de alcanzar al menos se considera a temperatura ambiente, es decir aproximadamente 20ºC.

Adicionalmente, es posible una detección de fugas muy precisa si la presión exterior del recipiente se mide en dos puntos posteriores en el tiempo posteriores. Lo que se entiende por "punto" es el intervalo de tiempo necesario para medir con precisión la presión. Aunque es absolutamente posible realizar la detección de fuga aplicando la acción de bombeo de la bomba de evacuación al medio exterior del recipiente y a continuación midiendo la presión absoluta del medio exterior resultante después de un periodo de tiempo predeterminado, dicha medición de la presión del medio exterior en dos puntos específicos en el tiempo permite usar el primer valor medido como valor de referencia y a continuación formar la diferencia del segundo valor medido respecto del valor de referencia. Por lo tanto se realiza una medición de diferencia de presión en lugar de una medición de presión absoluta. Más específicamente, la primera señal de presión que se mide en el primer punto en el tiempo se guarda en forma de señal eléctrica, y a continuación, después de haber medido el segundo valor de presión, se forma una diferencia entre el primer valor (todavía guardado) y el segundo valor.

La solicitud de patente PCT Nº WO94/050991 con su equivalente estadounidense la patente de los Estados Unidos nº 5 239 859, transferida al mismo solicitante que la presente invención, describe un procedimiento y un aparato para una medición muy precisa por diferencia de presión decalada-compensada. En una realización preferida del procedimiento según la presente invención así como de la realización del aparato de la invención, se usan la técnica y el aparato de medición por diferencia de presión.

Debido a que es ampliamente acrítico el hecho de cuantificar el volumen del medio exterior de una cavidad de ensayo para el recipiente, respecto del volumen del recipiente destinado a ser sometido a ensayo, el procedimiento y el aparato de la invención demuestran tener una ventaja significativa adicional.

Si la pared de al menos un recipiente destinado a ser sometido a ensayo resiste la diferencia de presión entre la presión interna del recipiente (normalmente presión ambiente) y la presión reducida del medio exterior, dicho recipiente se puede introducir simplemente en la cavidad de ensayo que forma el medio exterior, sin tener en cuenta en gran medida, lo grande que puede ser dicho recipiente respecto de la cavidad de ensayo. Sin embargo, se conseguirá según la invención una indicación muy precisa de estanqueidad. Por lo tanto, se puede usar la misma cavidad de ensayo para un gran número de recipientes de diferentes volúmenes y de diferentes dimensiones. Esto da como resultado una ventaja adicional en los lotes de más de un recipiente, incluso de una multitud de recipientes, que se puede introducir en una cavidad de ensayo que forma el medio exterior, aunque un único recipiente ocupa sólo un pequeño porcentaje del volumen total dela cavidad, la indicación precisa de fuga será detectada con sólo que uno de los recipientes del lote tenga fuga en la atmósfera exterior.

Una ventaja significativa adicional de la presente invención es la siguiente:

A veces los recipientes llenos no están completamente llenos, sino que hay alguna cantidad de aire atrapada en el recipiente cerrado. Si hay una fuga presente en el área de tal recipiente, que es adyacente al aire o al gas atrapado, reduciendo la presión del medio adyacente, dicho aire será succionado a través de la fuga fuera del recipiente. Con la presión del aire atrapado en el recipiente reduciéndose progresivamente, empezará también la vaporización del componente líquido dentro del recipiente. Y dicho vapor saldrá también a través de la fuga. Ambos, concretamente, en primer lugar el aire que sale a través de la fuga y a continuación el vapor que sale a través de la fuga, aumentarán la presión del medio exterior de manera que una fuga en una región de aire atrapado del recipiente conducirá a un cambio en la presión del medio exterior, es decir a una elevación de dicha presión, como si la fuga fuese en el área cubierta de contenido líquido de la pared del recipiente. De este modo, estableciendo adecuadamente un valor de umbral para la detección de fuga según el menor cambio de presión todavía tolerado en el medio exterior, se vuele acrítico si dicha fuga está presente en un área del recipiente cubierta por aire o en un área del recipiente cubierta por el contenido.

Si una fuga idéntica en un área de aire atrapado del recipiente conduce a la generación de un cambio de presión en el medio exterior inferior a la misma fuga, si está se sitúa en un área del recipiente cubierta por líquido, tal cambio de presión es el que supervisa el establecimiento de un valor de umbral para detectar si un recipiente tiene fuga o no. En caso opuesto, si una fuga idéntica en un área cubierta por líquido tuviese como resultado un cambio de presión inferior en el medio exterior inferior a dicha fuga en un área de pared en contacto con el aire, entonces sería de nuevo este cambio de presión inferior el que supervisase el establecimiento de umbral para detectar recipientes con fugas/estanco.

Si un recipiente sometido a ensayo tiene en gran media fuga, reduciendo la presión del medio exterior se debería detener en cuanto se detectase dicha fuga para prevenir de este modo que el contenido del recipiente estropee el interior de la cavidad de ensayo, en general, el medio exterior del recipiente y posiblemente incluso la disposición de bombeo más de lo absolutamente necesario. Esto se realiza, bien supervisando si la acción de bombeo da como resultado una reducción predeterminada de la presión del medio exterior o no, o se puede detectar el esparcimiento del contenido del recipiente en su medio exterior mediante una impedancia, de este modo se obtiene una medición con resistencia CC en el medio exterior del recipiente justamente adyacente a la pared del recipiente que se ha de someter a ensayo. Esto se realiza proporcionando una disposición de electrodos en dicho medio exterior adyacente y todo alrededor de al menos la parte del recipiente que se ha de someter a ensayo. En cuanto el contenido de relleno del recipiente se succiona hacia su pared exterior, la disposición de electrodos forma un puente mediante dicho contenido, que conduce bruscamente a un cambio indicativo de impedancia que, después de haberse detectado, se usa para detener una reducción adicional de presión en el medio exterior del recipiente.

Esta última técnica de detección rápida de grandes fugas se aplica especialmente a recipiente en los que es necesario encapsularlos ajustadamente en la cavidad de ensayo porque sus paredes no resistirían la diferencia de presión aplicada. En tal caso, la disposición de electrodos para la medición de impedancia se puede incorporar a lo largo de la pared interior de la cavidad de ensayo, que se ajusta perfectamente a al menos un recipiente. Si dicho recipiente ha de ser sometido a ensayo y por lo tanto la cavidad de ensayo se ajusta perfectamente a su forma, se mantiene, sin embargo, un volumen continuo entre la pared exterior del recipiente y la pared interior de la cavidad de ensayo para definir el medio exterior del recipiente proporcionando una rejilla de sujeción o una incrustación de malla o preferiblemente raspando la pared interior de la cavidad de ensayo de manera que una multitud de micro-relieves de la pared de la cavidad de ensayo sostienen la pared del recipiente y previenen que se arquee hacia fuera debido a la diferencia de presión aplicada. De este modo, el espacio de intercomunicación entre dichos relieves define el espacio del medio exterior del recipiente.

Una vez que se ha detectado que el recipiente en una cavidad de ensayo, que define para su medio exterior, tiene fuga, es probable que dicha cavidad de ensayo se contamine mediante parte del contenido del recipiente. A continuación, dicha cavidad se limpia después de retirar el recipiente con fuga, bien evacuando y/ o inyectando un gas de enjuagado, preferiblemente nitrógeno, o bien calentando o combinando estas técnicas, por ejemplo por un gas de enjuagado calentado.

Si el procedimiento o aparato de la invención se aplica para recipientes de ensayo en línea y de este modo dos o más de los procedimientos de la invención y de los aparatos respectivos se ponen en marcha en paralelo en un conjunto de recipientes y se detecta uno de dichos recipientes con fuga, a continuación la respectiva cavidad de ensayo que define su medio exterior ya no contiene un recipiente en el siguiente ciclo de medición, sino que se mantiene vacía, usando este ciclo, durante el cual las otras cavidades están en condición de ensayo, para limpiar y reacondicionar la cavidad probablemente contaminada. Además, se propone en algunos casos acelerar la extracción del líquido, si hay una fuga, presionando mecánicamente la pared del recipiente hacia dentro, elevando de este modo su presión interior por encima de la presión atmosférica.

Para conseguir el objeto, la presente invención propone un aparato para someter a ensayo de estanqueidad tal como se define en la reivindicación 44 para someter a ensayo de estanqueidad al menos un recipiente cerrado y lleno, en el que el contenido del recipiente comprende al menos un componente

\hbox{líquido.}

Las realizaciones preferidas del procedimiento de la invención y del aparato de la invención se reivindican en las reivindicaciones independientes 2 a 43 y 45 a 60 respectivamente. El procedimiento y el aparato de la invención se pueden usar preferiblemente como se definen en las reivindicaciones 61 y 62. Por lo tanto, se debe indicar que aparte de los ensayos de estanqueidad de recipientes más pequeños, la presente invención posibilita supervisar permanentemente la estanqueidad de grandes instalaciones de depósitos para gasolina, gases etc..., por ejemplo para transporte por tren o por carretera, generando de este modo una señal de alarma en cuanto se detecta una fuga.

Breve descripción de las figuras

La presente invención se describirá adicionalmente ahora con la ayuda de figuras que muestran ejemplos preferidos específicos y actuales de realización de la presente invención. Tales figuras muestran:

Figura 1 cualitativamente, la dependencia de la presión de vapor de la temperatura de un líquido;

Figura 2 esquemáticamente, un aparato de ensayo de la invención que funciona según el procedimiento de la invención;

Figura 3 cualitativamente, la misma curva que la presión/tiempo del medio exterior de un recipiente que se ha de someter a ensayo según la invención para explicar el procedimiento de la invención y el funcionamiento del aparato.

Figura 4 en un diagrama de bloques funcional, una forma preferida de un aparato de ensayo de la invención puesto en marcha según la invención.

Figura 5 como un diagrama de bloques funcional, una forma preferida de realización de la electrónica de evaluación en un aparato de la invención que lleva a cabo el procedimiento de la invención;

Figura 6 esquemáticamente, un funcionamiento por lotes de un aparato de la invención;

Figura 7 esquemáticamente, una cavidad de ensayo para someter a ensayo los recipientes de paredes flexibles;

Figura 8 en una vista en perspectiva, una mitad de una cavidad de ensayo para someter a ensayo según la invención tres recipientes formando un lote;

Figura 9 esquemáticamente, un depósito de doble pared usado directamente para llevar a cabo el procedimiento de la invención con un aparato de la invención para de este modo vigilar la fuga del depósito.

Figura 10 esquemáticamente, una estanqueidad preferida en una cavidad de ensayo del aparato de la invención.

Figura 11a a 11c muestran las curvas de presión en los ciclos de ensayo, en los que los recipientes o los envases de aplicación médica tienen ampliamente o muy ampliamente fuga (figuras 11a), o tienen sólo una pequeña fuga (figura 11b), o se han de considerar estancos (Figura 11c). Los ensayos se realizan con cavidades de ensayo según la figura 8 sin medición de impedancia y de este modo sin electrodos 32, 34.

Figura 12 un diagrama de flujo de señal/de bloques funcional de la realización preferida simplificada de una unidad de evaluación para hacer funcionar el procedimiento de la invención en un aparato de la invención;

Figura 13 en un diagrama de presión/tiempo, la variación estadística de las curvas de presión se mide en recipientes estancos o en cavidades de ensayo sin ningún recipiente;

Figura 14 en un diagrama de bloques funcional/de flujo de señal, una parte del aparato de la invención que funciona según el modo preferido del procedimiento de la invención, formando de este modo un valor de referencia dinámica para el ensayo de estanqueidad mediante un promedio posteriormente actualizado;

Figura 15 en un diagrama simplificado de señal/tiempo, cualitativamente, el procedimiento de la invención y por consiguiente el funcionamiento de un aparato preferido de la invención, con lo que se forman valores de referencia actualizados dinámicamente para la identificación de fuga;

Figura 16 una diagrama de flujo de señal/bloques funcional que muestra un modo de funcionamiento preferido adicional del procedimiento de la invención y respectivamente del aparato de la invención, en el que se forma una señal de promedio actualizada dinámicamente como la base para un valor de referencia que se ha de comparar con una señal de diferencia de presión evaluada durante el ensayo del recipiente;

Figura 17 en una unidad arbitraria sobre el eje temporal, las mediciones de presión en cavidades de ensayo posteriormente puestas en funcionamiento de un aparato de la invención con múltiples cavidades para mostrar la actualización dinámica de una señal de promedio, sobre la cual se basan los valores de referencia para la comparación, conduciendo a una identificación de fuga;

Figura 18 en una representación esquemática simplificada, una cavidad de ensayo según la presente invención, que pivota durante el ensayo;

Figura 19 el efecto del pivoteo de la cavidad de ensayo según la figura 18 sobre la situación relativa de una fuga respecto del producto contenido;

Figura 20 en un diagrama funcional simplificado, la provisión de una fuga de calibrado estándar para calibrar el aparato de la invención el aparato que ejecuta el procedimiento de la invención.

En la figura 1, se muestra cualitativamente la curva de presión de vapor P_{V}(T) en el diagrama presión/temperatura. A una temperatura predeterminada T_{x} un líquido empieza a evaporarse cuando se alcanza la presión de vapor respectiva P_{Vx}. Por encima de la curva de presión de vapor, el material es líquido, por debajo el material es gaseoso.

Según la figura 2, un aparato de la invención comprende una cavidad de ensayo 1 con una tapa 3 cerrable herméticamente. Una bomba de vacío 5 conectada a la cavidad de ensayo 1 que puede ser una bomba de tipo "drag" o una bomba giratoria de tipo válvula de pistón, o una bomba de difusión o una turbobomba de vacío, como una turbobomba molecular. Esto depende del grado de vacío que se debe establecer dentro de la cavidad 1. Además, se proporciona un detector de depresión 7 como por ejemplo un detector de Pirani, que mide la presión en la cavidad de ensayo 1. Se introduce al menos un recipiente cerrado 9 que está lleno al menos en alguna medida de un producto de llenado que contiene al menos un componente líquido a través de una tapa abierta 3 dentro de la cavidad de ensayo 1 que se cierra a continuación herméticamente. Al comenzar el funcionamiento de la bomba de vacío 5 se reduce el medio exterior del recipiente 9 y de este modo el volumen intermedio V de la cavidad de ensayo y el recipiente 9.

Según la figura 3, empezando a presión ambiente p_{o} se reduce la presión en el volumen V hasta el valor p_{v} que coincide con la presión de vapor del componente líquido dentro del producto de relleno del recipiente 9. Es aconsejable seleccionar una bomba de vacío 5 que permita evacuar la cavidad de ensayo 1 hasta una presión que es al menos una, preferiblemente dos e incluso más preferiblemente tres décadas inferiores a la presión de vapor p_{v} del contenido líquido del producto de relleno.

El ensayo se realiza preferiblemente a temperatura ambiente, es decir a una temperatura T de aproximadamente 20ºC. Si el contenido líquido es agua entonces la presión de vapor p_{v} de agua a temperatura ambiente es aproximadamente 20 mbares y se prefiere proporcionar una bomba de evacuación 5 que es apta para evacuar la cavidad de ensayo a aproximadamente 10^{-2} mbares.

Si el recipiente provisto en la cavidad de ensayo 1, que tiene una pared 11 relativamente rígida no tiene fuga, entonces cualitativamente la presión en el volumen V seguirá la curva (a) según la figura 3 hasta el valor de presión más o menos constante, que puede ser alcanzado por el tipo de bomba de vacío instalada. Si, por otra parte, el recipiente 9 tiene fuga como se muestra esquemáticamente en la figura 2, por ejemplo en el emplazamiento 13, entonces puede salir una pequeña cantidad 14 del componente líquido del producto de relleno a través de la fuga 13 fuera del contenedor 9 y en cuanto la presión en el volumen V alcanza el valor p_{v} empieza a evaporarse dentro del volumen V. Como se muestra cualitativamente en la figura 3, esto conduce a una curva de presión/tiempo de acuerdo con (b), es decir la evaporación del líquido conduce a una elevación de la presión en el volumen V, contrarrestando la acción de la bomba de vacío 5. La bomba de vacío 5 tendrá que retirar adicionalmente el vapor para finalmente conseguir un nivel de vacío acorde con la curva (a). Si la fuga se sitúa en un área del recipiente 9 donde el aire está atrapado, como en la figura 2 en 13', entonces la evacuación del volumen V conducirá en primer lugar a succionar el aire fuera del recipiente, contrarrestando de nuevo el funcionamiento de la bomba de vacío 5, entonces el contenido dentro del recipiente 9 empezará a evaporarse dentro del recipiente y el vapor será succionado fuera de la fuga 13'. Esto, también conducirá a una elevación de la presión en el volumen V, contrarrestando la curva de presión que seguiría si sólo se hubiese eliminado el aire mediante la bomba de vacío 5.

Mediante el detector de vacío 7 se supervisa la curva de presión en el volumen V. Los experimentos han demostrado que independientemente en gran medida de la cantidad del volumen V en una cavidad de ensayo se alcanza una diferencia de presión según las curvas (a) y (b) de la figura 3 después de un periodo de tiempo \tau de unos pocos segundos (uno a tres segundos) y con una fuga inferior a 1 micrómetro (0,02 \mum), siendo la diferencia de presión entre un recipiente con fuga y un recipiente estanco de aproximadamente una década de presión. Las mediciones se llevaron a cabo con agua como componente líquido.

Aunque es absolutamente posible medir la presión absoluta en el volumen V, por ejemplo después del periodo de tiempo \tau para detectar la fuga del recipiente, se prefiere una medición por diferencia de presión, que se explicará en primer lugar con la ayuda de la figura 4. Volviendo a la figura 2, el detector de presión 7 se conecta funcionalmente a una unidad de evaluación 15, en la que se preestablecen especialmente los valores de umbral indicativos de fuga, como se muestra esquemáticamente mediante una unidad de preestablecimiento 17. La señal de salida de la unidad de evaluación 15 es una señal biestable que indica fuga o estanqueidad.

Según la figura 4 la señal de salida del detector de vacío se introduce en una unidad de almacenamiento 19, supervisada por una señal de control de tiempo s_{1}, como se muestra esquemáticamente mediante el conmutador S. Según la figura 3, esto se lleva a cabo en un primer punto en el tiempo t_{1}. En un segundo punto en el tiempo, según la figura 3 t_{2}, la señal de salida de la unidad de almacenamiento 19 y la señal de salida del detector 7 se conectan a las entradas respectivas de una unidad 21 de formación de diferencia, que genera una señal de salida que coincide con la diferencia de presión \Deltap de la figura 3.

Una realización adicional más preferida de la electrónica de evaluación se muestra en la figura 5. La señal de salida del detector 7 se introduce en una unidad de conversión 121, que comprende, como una etapa de entrada, un convertidor analógico/digital 121b. La señal de salida de la etapa de conversión 121 alimenta una unidad de amplificación de diferencia 123, que recibe adicionalmente la señal de salida del detector 7. La señal de salida de la unidad de amplificación de diferencia 123, según la unidad de diferencia 21 de la figura 4, actúa sobre una unidad de amplificación adicional 128, cuya señal de salida se superpone en 128 a su entrada por la unidad de almacenamiento 127. La entrada de la unidad de almacenamiento 127 está alimentada desde la señal de salida de la unidad 125. Una unidad de temporización 129 supervisa en el tiempo la disposición. Para almacenar un primer valor de presión del detector 7, según la figura 3 en el tiempo \tau1, la unidad de temporización 129 permite un ciclo de conversión en la unidad 121, de manera que aparezca de este modo una señal de salida analógica reconvertida e1_{o} en la señal de salida. Simultáneamente, la señal sustancialmente idéntica del detector 7 se aplica como señal e1 a la segunda entrada de la unidad 123. De este modo, en la unidad de salida de la unidad 125, debería aparece una señal cero. Sin embargo, en general aparecerá una señal de decalaje cero en la señal de salida de la unidad 125, cuya señal se almacena en la unidad de almacenamiento 127, habilitada por la unidad de temporización 129. En el tiempo t_{2} no se produce ninguna conversión en la unidad 121, de manera que aparece en la entrada de la unidad de amplificación 123 directamente desde el detector 7, el valor de presión en t_{2} y, desde la etapa 121, el valor de presión almacenado que existía en t_{1}. Además, la señal de decalaje cero que se almacenó en la unidad 127 se superpone como señal de compensación de decalaje de manera que la señal resultante en la salida de la unidad de amplificación 125 es una señal compensada de decalaje cero.

Esto permite una medición muy precisa de la diferencia de presión \Deltap según la figura 3.

Si el recipiente sometido a ensayo tiene una gran fuga, entonces, y según la curva (c) de la figura 3 la presión en el volumen V de la cavidad de ensayo 1 tendrá desde el principio del funcionamiento de la bomba de vacío 5 una curva de diferencia. Esta se puede detectar fácilmente, por ejemplo comparando en un punto anterior en el tiempo t_{0} la señal de salida del detector 7 con un valor de umbral predeterminado (no mostrado), y si dicho valor de umbral predeterminado no es alcanzado por la presión actual, se deshabilita el efecto de la bomba de vacío 5 sobre la cavidad de ensayo 1. De este modo se evita que, con una mayor fuga, una gran cantidad de contenido del recipiente sea succionada dentro de la cavidad de ensayo y se contamine la cavidad.

Como se ha mencionado, el procedimiento propuesto funciona con precisión independientemente en gran medida del volumen V entre la cavidad de ensayo 1 y al menos el recipiente que hay que someter a ensayo. Esto permite, según la figura 6, someter simultáneamente a ensayos los lotes 9' de recipientes 9, siguiendo de este modo detectando con precisión si uno o más de uno de los recipientes 9 tiene fuga. Además, el hecho de que la precisión de detección no dependa del volumen de diferencia conduce a la posibilidad de proporcionar una cavidad de ensayo 1 para una multitud de recipientes 9 de diferentes formas y diferentes volúmenes que se han de someter a ensayo en su interior.

Si la pared de un recipiente que se ha de someter a ensayo puede resistir mecánicamente la carga de presión de aproximadamente 1 bar, entonces, y como se muestra esquemáticamente en la figura 7, se proporciona una cavidad de ensayo 1 con tapa 30 que se ajusta perfectamente a la forma del recipiente 9. De este modo, los salientes 20, como se muestran en la figura 7, previenen que por efecto de la evacuación las paredes del recipiente sean succionadas firmemente hacia la pared interior de la cavidad de ensayo y de este modo se garantiza que permanece un volumen V entre el recipiente y la pared de la cavidad de ensayo para ser evacuado según la invención. Dichos salientes 20 se pueden realizar mediante una incrustación de malla o rejilla o, preferiblemente raspando mecánicamente la pared interior de la cavidad, de manera que los microrrelieves sostienen la pared del recipiente, dejando de este modo un interespacio continuo como volumen V.

Como se muestra en las líneas de puntos de la figura 7, puede ser ventajoso, por ejemplo, cuando se cierra la tapa 3 ó 3' de la cavidad, polarizar mecánicamente una parte de la pared de recipiente hacia dentro, aumentando así la presión interior del recipiente 9 y empujando adicionalmente el componente líquido del producto de relleno hacia el exterior de una fuga, si existiese dicha fuga.

Según la figura 9, el procedimiento y el aparato según la presente invención se pueden usar para supervisar la estanqueidad de grandes depósitos. En la figura 9 se muestra un depósito con doble pared, concretamente con una pared interior 23 y una pared exterior 25. Someter a ensayo la estanqueidad de ambas paredes se consigue usando el volumen intermedio de las dos paredes, denominado volumen V según la figura 2. Dicha técnica se puede aplicar por ejemplo para depósitos en vehículos de carretera o ferroviarios o para instalaciones de depósitos fijos, por ejemplo para gasolina.

En la figura 8 se muestra una mitad 1a de una cavidad de ensayo para aplicar el procedimiento de la invención en un aparato de la invención sobre tres recipientes en 29 en forma de pequeños recipientes de plástico para aplicación médica. Los recipientes pueden tener paredes flexibles ya que la cavidad de ensayo 1 se ajusta perfectamente a su forma. Se muestra adicionalmente otra técnica para detectar rápidamente si uno de los recipientes tiene una gran fuga. Se proporcionan electrodos 32 y 34 de medición de impedancia integrados en la pared de la cavidad de ensayo 1 y eléctricamente aislado el uno del otro. Están conectados a una unidad 35 de medición de impedancia, o preferiblemente, de resistencia. Si aplicando un vacío a la cavidad de ensayo, preferiblemente con una pared interior áspera, el contenido de relleno líquido es succionado hacia el exterior de la pared del recipiente, este se detecta rápidamente mediante un cambio brusco de la impedancia medica entre los electrodos 32 y 34. La señal de salida de la unidad de medición de impedancia 35 deshabilita (no mostrado) la evacuación adicional de la cavidad de ensayo 1.

Una vez que se ha estropeado la cavidad de ensayo por el vertido de producto de relleno de un recipiente con fuga, éste se limpia, limpiando mediante la evacuación y/o el vertido de un gas, preferiblemente nitrógeno, y o por calentamiento. En la figura 8 se muestra un conducto de alimentación para un gas de enjuagado o de limpieza alimentado controladamente desde un depósito de gas 37 a una cavidad de ensayo 1, siendo dicho gas preferiblemente nitrógeno.

Dos mitades de cavidad, 1a según la figura 8 se colocan herméticamente la una sobre la otra para completar una cavidad de ensayo.

Si se ha de realizar un ensayo en línea de los recipientes, par los cuales la presente invención es especialmente adecuada debido a su ciclo corto de medición, se proporciona más de una cavidad de ensayo, concretamente un conjunto de diversas cavidades de ensayo cargadas con recipientes que se han de someter a ensayo (no mostrado) a partir de un transportador y que realizan simultáneamente la técnica de ensayo descrita. Si se detecta que uno de los recipientes sometidos a ensayo en dicha cavidad tiene fuga, entonces no se vuelve a cargar posteriormente la respectiva cavidad con un recipiente adicional, sino que dicha cavidad se mantiene vacía durante el ciclo de medición del siguiente conjunto de recipientes. Mientras tanto, la cavidad permanece descargada, se limpia como se ha descrito, bien por evacuación y/o enjuagado de gas y/o calentamiento.

Evidentemente, se debe realizar una buena estanqueidad al vacío entre una tapa 3 o 3' de la cavidad y el cuerpo principal de la cavidad de ensayo 1 o entre las dos mitades 1a de la cavidad de ensayo según la figura 8. Esto se lleva a cabo preferiblemente proporcionando al menos un par de juntas paralelas 28 en forma de juntas tóricas concéntricas y bombeando separadamente un espacio intermedio 29 entre dichas juntas. Como se muestra en la figura 10, si el recipiente que se ha de someter a ensayo contiene un producto de relleno con más de un componente líquido específico, la presión de vapor de este componente se selecciona para la detección de fugas, el cual tiene la mayor presión de vapor, es decir, dicho componente empieza a evaporarse a presión relativamente más alta. Por lo tanto, también se ha de considerar la viscosidad, es decir se ha de seleccionar un componente para definir la presión de vapor, cuyo componente es suficientemente líquido para penetrar en las pequeñas fugas. Evacuando la cavidad de ensayo hasta una presión que es significativamente inferior a la presión de vapor de cualquier componente líquido, esta se vuelve acrítica, debiéndose tener en cuenta su válvula de presión de vapor.

Las curvas de presión-tiempo medidas según el procedimiento de la invención y con un aparato de la invención, ambos en el modo preferido, muestran la curva de presión para recipientes con grandes fugas (figura 11a), pequeñas fugas (figura 11b) y para recipientes estancos (figura 11c).

Estas figuras se han de mencionar conjuntamente con la figura 12 , que muestra una unidad de vigilancia y control de acuerdo con las unidades 15, 17 de la figura 2.

Según la figura 11a la unidad de temporización 201 de la figura 12 empieza en el tiempo t_{10} la evacuación de una cavidad de ensayo 103 mediante la disposición de bombeo 105. Esto se muestra en la figura 12 mediante la señal de inicio de evacuación EVST/t_{10}.

Después de una cantidad predeterminada fija de tiempo \DeltaT de por ejemplo 0,75 segundos, la señal de salida del detector de presión dentro de la cavidad de ensayo 103 (no mostrado en la figura 12); A_{5}, se vuelve, comparado con una primera señal de referencia preestablecida en una primera fuente de establecimiento 107, RFVGL. Con este fin, se habilita la unidad de comparación 109 mediante la unidad de temporización 201 en t_{10} + \DeltaT.

Si después de un periodo de tiempo \DeltaT la actual presión supervisada según la señal eléctrica A_{5} de la figura 12 no ha alcanzado el valor de RFVGL según la curva 1 de la figura 11a, esto significa que hay una fuga muy grande VGL. Se detecta en la unidad de comparación 109 que genera la señal de salida A_{109}. Si según las características mostradas en el bloque 109 de la figura 112, la señal de salida de esta unidad de comparación 10 habilitada en t_{11} = t_{10} + \DeltaT es por ejemplo todavía una presencia indicadora de alto nivel de una VGL, ésta sale en la salida de VGL. Si la presión en el medio exterior del recipiente 103 sometido a ensayo, es decir en la cavidad de ensayo, ha alcanzado y sobrepasado el nivel de referencia RFVL según la curva II de la figura 11a, no se genera la señal de salida VGL.

Como se explicará más adelante, se puede dar el caso de que la señal VGL detiene preferiblemente el ciclo de evacuación porque la contaminación de la bomba de vacío 105, puede haber ocurrido o pudiese ocurrir debido a la fuga muy grande del recipiente sometido a ensayo.

Como se muestra en la curva II de la figura 11ª cuando no se produce una VGL la evacuación continua hasta un momento adicional de tiempo t_{13}. En el tiempo t_{13}, la unidad de temporización 201 deshabilita la disposición de bombeo 105 y desconecta mediante una válvula la disposición de bombeo de la cámara 103. Además, la unidad de temporización 201 habilita la unidad de comparación 11, a la que se conduce un valor adicional de referencia RFGL, generado por una fuente de señal de referencia 113. Si en t_{13} la presión en el medio exterior de la cavidad de ensayo no ha alcanzo RFGL, entonces la unidad de comparación 111 genera una señal de salida GL, que indica que el recipiente sometido a ensayo tiene una gran fuga. De nuevo, y como se explicará más adelante, se llevan a cabo algunas reacciones respecto del funcionamiento adicional del sistema de ensayo.

Si una de las dos señales VG o GL se inicia mediante las respectivas unidades de comparación 109, 11 la unidad de temporización 201 se vuelve a reiniciar principalmente porque se ha completado el ensayo y se ha identificado la calidad del recipiente en cuestión actualmente sometido a ensayo. Esto se muestra esquemáticamente en la figura 12 por la señal RS_{201}. Si no se reinicia, poco tiempo después de t_{13} el valor A_{5} (t_{13}) de la presión en el medio exterior del recipiente se almacena en una unidad de mantenimiento o almacenamiento 117. La señal salida de la unidad de mantenimiento o almacenamiento 117 se lleva a una entrada de una unida de formación de diferencia 119, mientras que la segunda entrada de la unidad 119 se conecta a la señal de salida A_{5} del detector de presión que supervisa la presión en el medio exterior del recipiente sometido a ensayo. Después de un ciclo de ensayo susceptible de preestablecimiento el tiempo T_{T} que empieza en t_{13}, como se muestra esquemáticamente en la unidad 121 de la figura 12, la diferencia de presión DP en la salida de la unidad 119 se evalúa, como se representa en la figura 12 por la unidad de conmutación 123. La diferencia de presión DP se lleva a una unidad de comparación adicional 125 en el lapso de tiempo de ensayo T_{T}. Mediante una fuente de valor de referencia adicional 127 el valor de referencia DPREF se lleva a la unidad de comparación 125. Como se explicará más adelante, el valor DPREF se puede variar controladamente en el tiempo y/o un valor de referencia \Phi_{R} al que se refiere DPREF se puede variar también controladamente en el tiempo.

Si DP en el tiempo t_{13} + T_{T} es mayor que el valor de referencia DPREF, entonces la señal FL se genera en la unidad 125. indicando la presencia de una fuga fina FL en el recipiente sometido a ensayo. Esto según la situación mostrada en la figura 11b. Si DP no alcanza DPREF, entonces el recipiente se considera estanco ya que no se ha generado ninguna de las señales VGL, GL y FL. Esto según la figura 11c.

Si se genera la señal VGL según la figura 12, la bomba de evacuación 105 se desconecta inmediatamente de cualquier cámara de ensayo 103 a la que estuviese conectada, siendo ésta una cámara única o estando en un procedimiento en línea donde una bomba 105 está conectada en paralelo a una multitud de cámaras de ensayo 103, de todas las cámaras de este tipo. Esto es así porque con una fuga muy grande la bomba de vacío 105 podría haber sido contaminada por la fuga de contenido del recipiente. De este modo es absolutamente posible proporcionar para dicho caso una disposición de bombeo redundante que se puede conectar a una o más de una de las cámaras de ensayo para continuar el ensayo, mientras se reacondiciona la primera disposición posiblemente contaminada.

En un sistema en línea de múltiples cámaras, como por ejemplo en una instalación de ensayo de tipo carrusel con una multitud de cámaras de ensayo, se puede dar el caso de que la señal GL que indica una gran fuga y posiblemente también el caso de que la señal FL que indica una fuga fina conduzca preferiblemente a la deshabilitación o a la "cancelación" del suministro de recipientes sometidos a ensayo, mientras que las otras cámaras se encuentran todavía funcionales y realizando ensayos en recipientes recién suministrados. Esta cancelación de una cámara de ensayo, en la que se ha identificado un recipiente como altamente no estanco o ligeramente no estanco se realiza de manera a no influir en los resultados adicionales en la cámara, los cuales ya no serían representativos debido al contenido del recipiente con fuga que ha contaminado posiblemente la cámara.

Esta cámara cancelada se reacondiciona durante ciclos de ensayo adicionales en las otras cámaras.

El reacondicionamiento se puede hacer calentando la cámara, enjuagándola con un líquido y/o un gas, especialmente mediante un gas de calentamiento. Si se ha reacondicionado adecuadamente o no la cámara, se verifica sometiéndola a un ensayo como si contuviese un recipiente sometido a ensayo. De este modo, se indica la condición de reacondicionamiento apropiado si DP según la figura 12 en la cámara vacía no alcanza por ejemplo DPREF o un valor establecido apropiado ``Cámara Vacía DP-REF) (ECDP-REF).

Dicho valor ECDP-REV puede ser provisto midiendo DP_{e} en las cámaras de ensayo vacías y limpias y almacenando los valores de medición DP_{e} como valores de referencia respectivos para someter a ensayo las cámaras debidamente reacondicionadas.

Cuando se miran las figuras 11a y 11b, se puede reconocer que el establecimiento del valor de referencia RFGL y el establecimiento especial del valor de referencia de diferencia de presión DPREF puede ser muy crítico y puede influir en gran medida en la precisión del sistema. De este modo, las influencias como la temperatura exteriores, la humedad del aire ambiente, la ligera contaminación de la bomba, etc. Pueden influir en la curva de la presión y conducen a resultados falsos si estos niveles de referencia críticos y especialmente los valores DPREF se establecen para una mayor precisión.

En la figura 13, se muestra cuantitativamente la curva de presión según las curvas de las figuras 11a a 11c, pero medida en cavidades de ensayo sin recipientes. En t_{13} están distribuidos estadísticamente valores de presión ligeramente diferentes. De este modo, antes de empezar a someter a ensayo los recipientes en una instalación de múltiples cavidades de ensayo, las cavidades de ensayo herméticamente cerradas y sin rellenar se someten a ensayo según la figura 13 para establecer un promedio (RFGL)_{m}. Se descubre que el valor de RFGL como se usa en la unidad de comparación 111 de la figura 12 o como se usa según las figuras 11a o 11c se añade un valor de decalaje \DeltaRFGL se añade a (RFGL)_{m}. Se debe resaltar que los parámetros ambientes como la temperatura, la humedad del aire ambiente, etc se deben considerar constantes durante el ciclo de calibración realizado en las cavidades de ensayo vacías y acondicionadas y que conducen a los resultados de medición según la figura 13. Sin embargo, durante el tiempo en curso como durante el ensayo en línea, estos parámetros perturbadores pueden cambiar lentamente y pueden variar (RFGL)_{m}.

Cada vez durante el ensayo múltiple o en línea, bien subsecuentemente con una única cavidad de ensayo o consecutivamente con una multitud o al menos más de una cavidad de ensayo, en el tiempo respectivo t_{13} hasta el cual el recipiente respectivo ha sido identificado como con fuga no muy importante, la señal de salida actual del detector de presión se introduce en una unidad de promedio 113, en l que los últimos valore m de presión actual de recipiente con ligeras fugas se promedian. La señal de salida de resultados de promedio coincide con (RFGL)_{m} de la figura 13, pero varía en el tiempo, por ejemplo debido a parámetros a ambientes variables. A los resultados de promedio de salida \overline{A5} y de acuerdo con la figura 14 se añade el decalaje \DeltaRFGL, el resultado de la adición es un valor de reverencia dinámicamente variable RFGL, que se aplica a la unidad de comparación 111 de la figura 12. El valor de referencia dinámicamente variable RFGL se muestra en la figura 15 empezando a partir de un establecimiento inicial, como por ejemplo el que se ha explicado con la ayuda de mediciones en las cavidades de ensayo 103 vacías.

Como se puede ver claramente ahora a partir de la figura 15, el valor de presión medio \overline{A5}(t_{13}) es ahora la base para referirse también a DPREF. Por lo tanto, y como se muestra en la figura 12, el valor de referencia de la presión de diferencia DPREF no se refiere a un valor estadístico absoluto como \Phi_{R}, sino que se refiere a A5.

Se alcanza una mejora adicional de precisión que se va a describir ahora, que se puede realizar por separado o adicionalmente a la realización de un RFGL dinámico y se basa en un límite suprior dinámico de DPREF. De este modo y según la figura 16 al final del periodo de tiempo T_{T} la actual diferencia de presión \overline{DP} se lleva a una unidad de promedio 135 cuando la señal de salida FL indica que el recipiente sometido a ensayo es estanco. La señal de salida de la unidad 135 que coincide con una señal de diferencia de presión de promedio DP promediada sobre los últimos ciclos de ensayo m, se decala en una cantidad \DeltaDP, usándose su resultado como señal de DPREF aplicada a la unidad 127 de la figura 12.

Volviendo a la figura 15, en la que como se ha mencionado anteriormente, se aplicó una señal DPREF constante, la técnica para promediar los resultados DP, como se muestra esquemáticamente con una curva (DPREF)_{t}, en una valor de verificación variable dinámico DPREF, que varia de acuerdo con las variaciones de parámetros perturbadores, que influyen en dicha diferencia de presión.

Está claro que la provisión de una señal (DPREF)_{t}
dinámicamente variable de acuerdo con la representación de la figura 15 se podría realizar sin proporcionar un valor de base dinámicamente variable \overline{A5}, en referencia (DREPF)_{t} a un valor constante estable \Phi_{R}, como se muestra en la figura 12 en una representación en línea de puntos en lugar de referirse a un valor A5 dinámicamente variable.

Es evidente que preferiblemente las evaluaciones de la señal de salida A_{5} de una cavidad de ensayo o de más de una cavidad de ensayo se realiza digitalmente, es decir después de la conversión analógica a digital de la señal de salida del detector o detectores correspondientes.

En la figura 17 se muestra sobre el eje temporal y en unidades arbitrarias los actuales valores de diferencia de presión DP medidos sucesivamente en una multitud de cavidades de ensayo. De una instalación de ensayo en línea. DE acuerdo con la figura 16, se muestra la diferencia calculada de presión de promedio \overline{DP} y el decalaje \DeltaDP que conduce finalmente a (DPREF)_{t} según la figura 15 ó 16. Como se puede ver claramente, el promedio \overline{DP} y de este modo (DREF)_{t}
varían en el tiempo y a lo largo de sucesivos ensayos con lo cual los valores de diferencia de presión como en A, que son mas importantes que los que prevalecen actualmente (DPREF)_{t} no influyen en el \overline{DP} promediado, ya que dichas mediciones son debidas a recipientes con fuga según la figura 11b.

Adicionalmente, cuando el ensayo de un recipiente dentro de una cavidad específica de ensayo da como resultado una indicación de fuga para un número predeterminado de ensayos posteriores, como por ejemplo tres veces subsiguientemente, dicha cavidad de ensayo se cancela para ensayos adicionales y se considera contaminada o con fuga, siendo de este modo reacondicionada. Dicha cavidad de ensayo se ha contaminado probablemente durante los sucesivos ensayos en los recipientes con fuga o probablemente no es estanca, lo cual se reconocerá durante el reacondicionamiento y el ensayo también en el propio reacondicionamiento, como se ha descrito anteriormente.

Además, y como ya se ha mencionado, para algunos recipiente que se han de someter a ensayo y especialmente para algunos productos de relleno es aconsejable calentar las cavidades de ensayo a una temperatura predeterminada que está preferiblemente supervisada en cada cavidad de ensayo, por ejemplo por un control de temperatura de realización negativa. De este modo, la presión de evaporación dependiente de la temperatura del producto de relleno se establece dentro de un intervalo de presión predeterminado, Dicho calentamiento se lleva a cabo preferiblemente en un ciclo de precalentamiento antes de realizar el actual ciclo de ensayo de acuerdo con las figuras 11a a 11c.

Como se ha mencionado anteriormente, se identificará una fuga en un recipiente sin tener encuentra el hecho de si dicha fuga está en un área de la pared del recipiente expuesta al aire atrapado dentro del recipiente o al producto de relleno. Sin embargo, para algunos productos de relleno como por ejemplo, con contenido particulado en líquido, pueden darse diferencias respecto del tiempo que una diferencia de presión respectiva desarrolla en el medio exterior del recipiente sometido a ensayo.

Por lo tanto, y como se muestra esquemáticamente en la figura 18, puede ser aconsejable en algunos casos para proporcionar la cavidad de ensayo o las diversas capacidades de ensayo 103 para el recipiente que se ha de someter a ensayo 9 que sea amovible. Esto se lleva a cabo por ejemplo montando las cavidades de ensayo 103 con pivoteo respecto de un eje de pivote A y accionadas mediante un eje de rotación 140. De este modo, conduce a y desde el detector de presión dentro de dicha cavidad de ensayo, a y desde una disposición de calentamiento en dicha cavidad de ensayo, etc. y se puede llevar a través del eje de mando 140. Preferiblemente no se gira la cavidad 1, 130, sino que oscila giratoriamente mediante \pm\phi en la figura 18. Por la técnica, y como se muestra esquemáticamente en la figura 19, una fuga L se mueve en contacto con el aire y en contacto con el líquido, de manera que el ensayo considerará la vaporización del contendido liquido cuando se produzca, bien en la posición según la figura 19a o en la posición según la figura 19b.

El funcionamiento apropiado del aparato de ensayo y la calibración de la unidad de evaluación, bien en un comprobador de cámara única o en una instalación de ensayo de múltiples cámaras como para el ensayo en línea, se realiza preferiblemente con la ayuda de una disposición de fuga estándar que se monta preferiblemente sobre la instalación de ensayo, de manera que la calibración y/o el ensayo global de la instalación se puede realizar cuando se desee. La disposición de dicha disposición de fuga estándar o de calibración se muestra en la figura 20.

Según la figura 20, se proporciona en el conducto desde de la cavidad de ensayo, como 103 según la figura 12, a la bomba de vacío 10 una válvula de aguja 142, que se puede ajustar pero que se preajusta como no variable por parte del usuario de la instalación en una valor de fuga predeterminado. Mediante la válvula de aguja 142, el conducto hacia la bomba de vacío 105 se conecta a un depósito de líquido 144, el cual preferiblemente está lleno de agua destilada. Mediante un conducto y una válvula de presurización 146 el depósito 144 se puede presurizar de manera ajustable. La válvula de aguja se establece en un valor en el que no penetrará agua destilada del depósito 144 dentro del conducto de conexión de la cámara 103 hacia la bomba de vacío 105, sino sólo vapor. Sin embargo, ajustando la presurización del agua dentro del depósito 144 por el conducto y la válvula 146 se puede simular una fuga de extensión variable y diferente sin que el líquido penetre y estropee la cámara y/o el conducto de conexión y/o la bomba de vacío. Para una instalación con una multitud de cavidades de ensayo dicha disposición de calibración con válvula de aguja 142 se puede proporcionar centralmente y conectarse en paralelo a todas las cámaras 103, proporcionándose en dicha instalación preferiblemente una disposición central de bombeo 105 que actúa en paralelo en todas las cámaras o cavidades provistas. Alternativamente dicha disposición de calibración se puede proporcionar por separado para cada una de las cámaras 103 provistas.

Se ha reconocido que aplicando la técnica descrita de ensayo de estanqueidad reduciendo la presión exterior de un recipiente sometido a ensayo por debajo de la presión de vapor de un componente líquido de su contenido, en gran medida no es necesario proporcionar adicionalmente mediciones de resistencia, como se ha explicado con la ayuda de la figura 8, de manera que en las cámaras de ensayo correspondientes, las disposiciones de electrodos y las unidades de mediciones se pueden omitir, lo cual reduce significativamente los costes de la instalación global y su complejidad. La invención es especialmente apropiada para someter a ensayos viales o ampollas, especialmente para aplicaciones médicas, en línea con su producción verificando por separado cada vial o ampolla. . Si como se muestra esquemáticamente en la figura 6, se enlazan mecánicamente una multitud de recipientes 9 juntos para formar un conjunto de dichos recipientes, evidentemente dicho conjunto se considera como un recipiente respecto del ensayo de fuga.

Con el procedimiento y el aparato de la invención, para los blister, se lleva a cabo el ciclo entero de ensayo, es decir desde t_{10} hasta el final de T_{T} según las figuras 11 en menos de 2 segundos. Esto conduce a una instalación en línea con una multitud de cavidades de ensayo, por ejemplo con 24 cavidades, dispuestas por ejemplo en un carrusel, con un rendimiento muy elevado.

Claims

1. Procedimiento para someter a ensayos de estanqueidad al menos un recipiente cerrado y lleno, según el cual el contenido de dicho recipiente (9) está constituido por al menos un componente líquido, y en el que se aplica una diferencia de presión a través de al menos una parte de la pared del recipiente, parte que va a ser sometida a un ensayo, siendo dirigida dicha diferencia de presión desde el interior de dicho recipiente hacia el medio exterior de dicho recipiente, y en el que la presión en dicho medio exterior está supervisado como una señal indicadora de fuga, caracterizado porque dicha diferencia de presión se establece reduciendo por bombeo dicha presión en dicho medio exterior hasta al menos un valor que corresponde a la presión de vapor (P_{v}) de dicho componente o componentes líquidos, continuándose dicho bombeo después de haberse alcanzado dicho valor (t_{1}-t_{2}; t_{11}-t_{13}) y evaluando la evolución de dicha presión supervisada debida a dicho bombeo continuado como indicador de fuga.

2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque dicha presión en dicho medio exterior se reduce por bombeo hasta un valor de presión que es inferior a dicha presión de vapor (P_{v}) en al menos dos, preferiblemente en al menos tres décadas.

3. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 ó 2, en el que están presentes más de un componente líquido, caracterizado porque dicha presión de vapor (P_{v}) es la presión de vapor más elevada de las presiones de vapor de dichos al menos dos componentes.

4. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque dicho ensayo se efectúa a temperatura ambiente.

5. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque dicha presión supervisada se somete a muestreo en un primer punto (t_{13}) en el tiempo, lo que da como resultado una primera señal de medición de presión, y porque se somete a muestreo en un segundo punto, posterior en el tiempo (t_{13} + T_{T}), lo que da como resultado una segunda señal de medición de presión, y porque una diferencia de presión formada por dichas dos señales de medición de presión se evalúa como señal indicadora de fuga.

6. Procedimiento según la reivindicación 5, caracterizado por la etapa de generar dichas primera y segunda señal de medición en forma de señales eléctricas (A_{5}) y en almacenar (121a; 117) dicha primera señal al menos hasta dicho segundo punto en el tiempo (t_{13} - T_{T}).

7. Procedimiento según la reivindicación 5 ó 6 caracterizado por la etapa de proveer un detector de medición de presión (7) en dicho medio exterior y en conectar funcionalmente dicho detector a ambas entradas de una unidad de formación de diferencia (123; 119) a dicho primer punto en el tiempo (t_{13}), generar una señal de decalaje cero que depende de la señal de salida de dicha unidad de formación de diferencia (123), almacenar (127) dicha señal de decalaje cero y en compensar el decalaje cero en dicha diferencia de señales de dichas dos señales de medición por dicha señal almacenada (127) de decalaje cero.

8. Procedimiento según una de las reivindicaciones 5 a 7, caracterizado por la etapa de proveer un detector de medición de presión (7) en dicho medio exterior y en comparar la señal de salida (A_{5}) de dicho detector con un valor de señal, o con más de un valor de señal predeterminado(s) (RFGL, RFVGL).

9. Procedimiento según una de las reivindicaciones 5 a 8, caracterizado por la etapa de almacenar dicha primera señal de medición mediante un convertidor analógico/digital (121a), habilitado para la conversión en dicho primer punto en el tiempo (t_{13}).

10. Procedimiento según la reivindicación 9, caracterizado por la etapa de reconvertir la señal de salida digital de dicho convertidor analógico/digital (121a) en una señal analógica (e1_{0}).

11. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque comprende, además, la etapa de someter simultáneamente a un ensayo un lote (9') de dichos recipientes como un recipiente.

12. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 11, caracterizado porque comprende, además la etapa de efectuar una medición de impedancia (\overline{Z}) en, o al menos adyacente a dicha parte de dicha pared en dicho medio exterior, preferiblemente una medición de resistencia con una corriente cc, y en habilitar o deshabilitar un bombeo posterior de dicha presión en dicho medio exterior según el resultado de dicha medición de impedancia.

13. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 12, caracterizado por la etapa de proveer una cavidad de ensayo (1'), una cámara de ensayo encajada estrechamente a la forma externa de dicho recipiente o recipientes (9), manteniendo de este modo (20) al menos en dicha parte un volumen residual (V) a ser bombeado entre dicha parte y la pared de dicha cavidad de ensayo.

14. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 12, caracterizado por la etapa de proveer una cavidad de ensayo (1) para dicho recipiente o recipientes, definiendo dicha cavidad de ensayo una cámara de ensayo de un volumen sensiblemente más importante que el de dicho recipiente.

15. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 14, caracterizado por la etapa de proveer una cavidad de ensayo para dicho recipiente y en limpiar al menos dicha cavidad de ensayo después de la detección como recipiente con fuga de un recipiente que se encuentra en ésta, efectuándose dicha limpieza evacuando dicha cavidad y/o por enjuagado con un gas (36, 37), preferiblemente con la ayuda de nitrógeno y/o por calentamiento.

16. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 15, caracterizado por la etapa de someter a un ensayo en línea una serie de dichos recipientes en un conjunto de cavidades de ensayo y que comprende, además, la etapa de deshabilitar el ensayo en una cavidad de ensayo durante al menos un ciclo de ensayo si el recipiente sometido anteriormente al ensayo en ésta tiene fuga.

17. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 16, que comprende, además, la etapa de aumentar la presión interna de dicho recipiente o recipientes presionando mecánicamente hacia el interior (figura 7) al menos una parte de su pared.

18. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 17, para al menos un recipiente, en el que dicho componente es agua, caracterizado por la etapa de efectuar dicho bombeo hasta al menos 20 mbares, preferiblemente hasta aproximadamente 10^{-2} mbares.

19. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 18, que comprende, además, las etapas de:

-: iniciar dicho bombeo con una potencia de aspiración predeterminada;

-: identificar una fuga importante, si dicha presión supervisada no alcanza un primer valor de presión predeterminado (RFVGL, RFGL) en un espacio de tiempo predeterminado (t_{11}, t_{13});

-: deshabilitar todo bombeo posterior si se identifica una fuga importante.

20. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 19, caracterizado porque comprende la etapa de efectuar dicho bombeo durante un tiempo predeterminado (t_{11}, t_{13}) y a una potencia de aspiración predeterminada.

21. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 20, caracterizado porque comprende la etapa de establecer un valor de umbral máximo (RFVGL, RFGL) para dicha presión supervisada a alcanzar al cabo de un tiempo de bombeo predeterminado, y deshabilitar un sistema de bombeo (105) si dicha presión supervisada no alcanza dicho valor de umbral máximo (RFVGL, RFGL) en un tiempo predeterminado (t_{11}, t_{13}).

22. Procedimiento según la reivindicación 21, caracterizado porque dicha acción de deshabilitar consiste en desconectar dicho sistema de bombeo (105) de dicho medio exterior.

23. Procedimiento según la reivindicación 22, caracterizado porque comprende la etapa de conmutar dicho medio exterior a otro sistema de bombeo para efectuar un ensayo de estanqueidad posterior.

24. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 23, caracterizado porque comprende las etapas de proveer dicho medio exterior en el interior de una cavidad de ensayo (103) para dicho recipiente o recipientes (9), y deshabilitar dicha cavidad de ensayo (103) durante al menos un ciclo más de ensayo si un recipiente (9) con fuga es detectado en dicha cavidad de ensayo (103).

25. Procedimiento según la reivindicación 24, caracterizado porque comprende la etapa de reacondicionar dicha cavidad de ensayo (10 3) durante dicho o dichos ciclos de ensayo adicionales.

26. Procedimiento según la reivindicación 25, caracterizado porque comprende la etapa de efectuar dicho reacondicionamiento por al menos una de entre calentamiento, purga con gas y purga con líquido.

27. Procedimiento según la reivindicación 25, caracterizado porque comprende la etapa de verificar si la cavidad de ensayo ha sido reacondicionada correctamente efectuando dicho ensayo de estanqueidad en dicha cavidad de ensayo vacía de un recipiente para ser sometida a ensayo.

28. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 27, caracterizado porque comprende las etapas de comparar una señal derivada a partir de dicha presión supervisada con al menos un valor de umbral (RFVGL, RFGL, DPREF) para identificar la condición de fuga de dicho recipiente, y derivar dicho valor o valores de umbral (RFVGL, RFGL, DPREF) a partir de dicha presión supervisada en una cavidad de ensayo que define dicho medio exterior y que no contiene tal recipiente.

29. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 28, caracterizado porque comprende la etapa de supervisar dicha presión en al menos un momento predeterminado (t_{13}, t_{13} + T_{T}) después del inicio de dicho bombeo, en comparar una señal (A_{5}, DP), derivada de dicha presión supervisada en dicho momento predeterminado (t_{13}, t_{13} + T_{T}), con un valor de umbral (RFVGL, DPREF) para identificar la condición de estanqueidad de dicho recipiente, habilitar una señal adicional (A_{5}, DP), derivada de dicha presión supervisada para ser promediada, con otras tales señales (A_{5}, DP) en el caso de recipientes sometidos anteriormente a un ensayo si dicha identificación revela la presencia de un recipiente que no presenta fugas, y derivar dicho valor de umbral (RFVGL, DPREF) a partir del resultado de dicho promedio (130, 135).

30. Procedimiento según la reivindicación 29, caracterizado porque dicha señal derivada de dicha presión supervisada en dicho momento predeterminado (t_{13} + T_{T}) es una señal de diferencia (DP) respecto de una señal derivada de dicha presión supervisada en otro momento predeterminado (t_{13}).

31. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 30, caracterizado porque comprende la etapa de proveer al menos una cavidad de ensayo para dicho recipiente y calibrar dicha presión supervisada efectuando dicho ensayo que no contiene recipientes y conectada a un sistema de simulación de fugas de referencia.

32. Procedimiento según la reivindicación 31, caracterizado porque comprende la etapa de proveer dicho sistema de referencia de simulación de fugas con la forma de una válvula de aguja (142) conectada a un depósito (144) que contiene un líquido y que es apto para ser puesto a presión de manera supervisable.

33. Procedimiento según la reivindicación 32, caracterizado porque dicho depósito contiene agua destilada.

34. Procedimiento según la reivindicación 32, caracterizado porque comprende la etapa de regular dicha fuga de referencia y dicha presión para impedir que el líquido se escape del depósito y para permitir que el vapor de dicho líquido transite por dicha fuga.

35. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 34, caracterizado porque comprende la etapa de proveer dicho medio exterior en una cavidad de ensayo y efectuar posteriormente dicho ensayo de estanqueidad con dicha cavidad de ensayo en diferentes recipientes entre dichos recipientes, habilitando, por este medio, dicha cavidad de ensayo para excluir otros ensayos si se ha identificado un recipiente con fuga en dicha cavidad durante un número predeterminado de ensayos subsiguientes.

36. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 35, caracterizado porque comprende la etapa de llevar dicho medio exterior durante dichos ensayos hasta una temperatura predeterminada.

37. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 36, caracterizado porque comprende la etapa de ejecutar una operación de ensayo para identificar fugas relativamente importantes en dicho recipiente o recipientes, antes de reducir la presión por bombeo hasta dicho valor.

38. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 37, caracterizado porque comprende la etapa de someter a un ensayo en línea una serie de dichos recipientes en un conjunto de cavidades de ensayo, convirtiendo, por este medio, dicha presión supervisada en cada una de dichas cavidades de ensayo en una señal eléctrica y generando al menos una señal eléctrica de referencia reduciendo dicha presión en dichas cavidades de ensayo que no contienen recipientes.

39. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a 38, caracterizado porque comprende las etapas de proveer un conjunto de cavidades de ensayo, definiendo cada una de las cuales uno de dichos medios exteriores, y supervisar dicha presión en dichos medios exteriores en al menos un momento predeterminado después de haber empezado a reducir dicha presión en dichos medios exteriores;

comparar, respectivamente, una señal, derivada de dicha presión supervisada en dicho momento predeterminado respectivo, con un valor de umbral común para identificar la condición de estanqueidad de recipientes que se encuentran en dichas cavidades de ensayo;

permitir el promedio de otra señal, derivada de dicha presión supervisada respectivamente, con tales otras señales generadas anteriormente si dicha identificación revela la existencia de un recipiente que no presenta fugas y obtener dicho valor de umbral común a partir del resultado de dicho promedio.

40. Procedimiento según la reivindicación 39, caracterizado porque dicha señal derivada respectivamente de dicha presión supervisada en dicho momento predeterminado es una señal de diferencia respecto de una señal derivada, respectivamente, a partir de dicha presión supervisada en otro momento predeterminado.

41. Procedimiento según una de las reivindicaciones 16, 24, 35, caracterizado porque comprende la etapa de reacondicionar dicha cavidad de ensayo habilitada para excluirla de los ensayos, y habilitar de nuevo dicha cavidad de ensayo para ensayos después del reacondicionamiento.

42. Procedimiento según la reivindicación 41, caracterizado porque comprende la etapa de efectuar dicho reacondicionamiento con la ayuda de al menos una de las siguientes operaciones: el calentamiento, el enjuagado con la ayuda de un gas y el enjuagado con la ayuda de un líquido.

43. Procedimiento según la reivindicación 41, caracterizado porque comprende la etapa de verificar si dicha cavidad de ensayo ha sido reacondicionada correctamente efectuando dicho ensayo de estanqueidad en dicha cavidad de ensayo que no contiene dicho recipiente o recipientes.

44. Aparato para someter a ensayos de estanqueidad al menos un recipiente cerrado y lleno, en el que el contenido del recipiente está constituido por al menos un componente líquido, y que comprende:

-: al menos una cavidad de ensayo (103) apta para cerrarse de manera estanca;

-: al menos una bomba de evacuación (105) conectada funcionalmente a dicha cavidad de ensayo (103); y

-: al menos un detector de depresión (7) conectado funcionalmente a dicha cavidad de ensayo;

: caracterizado porque:

-: dicha bomba de evacuación se selecciona de manera que reduzca por bombeo la presión de dicha cavidad de ensayo hasta al menos la presión de vapor de dicho componente líquido a aproximadamente la temperatura ambiente;

-: se provee una unidad de evaluación conectada funcionalmente a dicha bomba y a dicho detector con una unidad de temporización (201), generando dicha unidad de temporización (201) una señal de mando que mantiene dicha bomba (105) en función durante un periodo de tiempo predeterminado (t_{11}-t_{13}) si se alcanza en dicha cavidad de ensayo (103) una presión que representa como máximo dicha presión de vapor (P_{v}), generando dicha unidad de evaluación en una salida una señal indicadora de fuga (GL) en función de dicha presión imperante durante dicho periodo de tiempo (t_{11}-t_{13}).

45. Aparato según la reivindicación 44, caracterizado porque dicha bomba de evacuación (105) es al menos una de las siguientes bombas: una bomba de vacío de tipo "drag", una bomba de vacío del tipo válvula de pistón, una bomba de difusión y una turbobomba de vacío.

46. Aparato según la reivindicación 44 ó 45, caracterizado porque dicho detector está constituido por un detector de Pirani.

47. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 46, caracterizado porque, se selecciona dicha bomba de evacuación (105) de manera que se pueda reducir por bombeo la presión de dicha cavidad de ensayo hasta una presión al menos inferior en una, preferiblemente en dos o todavía más preferiblemente en tres décadas, a dicha presión de vapor.

48. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 47, caracterizado porque comprende una unidad de almacenamiento (121a; 117), conectada funcionalmente a la salida (A_{5}) de dicho detector (7), así como una unidad de formación de diferencia (123; 119), estando una entrada de ésta conectada funcionalmente a la salida de dicha unidad de almacenamiento (121a; 117) estando la segunda entrada de ésta conectada funcionalmente a la salida del detector (7), conectando una unidad de temporización (129; 201) funcionalmente la salida de dicho detector (7) con un primero punto en el tiempo (t_{13}) que sigue al dicho periodo de tiempo predeterminado (t_{11}-t_{13}), a la entrada de dicha unidad de almacenamiento (121a; 117) y que conecta funcionalmente, en un segundo punto en el tiempo (t_{13} + T_{T}), la salida de dicha unidad de formación de diferencia (123; 119) a dicha entrada (FL) de dicha unidad de evaluación.

49. Aparato según la reivindicación 48, caracterizado porque dicha unidad de almacenamiento comprende un convertidor analógico/digital (121a), estando dicha unidad de temporización (129) conectada funcionalmente a la entrada de mando de conversión de dicho convertidor analógico/digital (121a).

50. Aparato según una de las reivindicaciones 48 a 49, caracterizado porque dicha unidad de temporización (129) conecta funcionalmente, en el primer punto en el tiempo, la salida de dicho detector con las dos entradas de dicha unidad de formación de diferencia (123), y además, porque comprende otra unidad de almacenamiento (127) conectada funcionalmente a la salida de dicha unidad de formación de diferencia (123) y habilitada en dicho primer punto en el tiempo (t_{13}), estando la salida de dicha otra unida de almacenamiento (127) conectada funcionalmente a la salida (128, 125) de dicha unidad de formación de diferencia en dicho segundo punto en el tiempo (t_{13} + T_{T}).

51. Aparato según una la reivindicación 49 ó 50, caracterizado por un convertidor digital/analógico (121b) conectado funcionalmente a la salida de dicho convertidor analógico/digital (121a), estando la salida de dicho convertidor digital/analógico (121b) conectada funcionalmente a dicha unidad de formación de diferencia (123).

52. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 51, caracterizado porque dicha cavidad de ensayo (1') presenta una forma que se adapta estrechamente a dicho recipiente o recipientes (9), y que comprende medios de sujeción (20) en su pared interna ara mantener un espacio libre (V) entre la pared de dicho recipiente y la pared de dicha cavidad de ensayo una vez que la presión se ha reducido.

53. Aparato según la reivindicación 52, caracterizado por al menos un par de electrodos de medición de impedancia (34) previstos en el interior de dicha cavidad, conectados a una unidad de medición de impedancia (35), preferiblemente a una unidad de medición de resistencia; supervisando la salida de ésta la continuación de la evacuación de dicha cavidad de ensayo mediante dicha bomba de evacuación (105).

54. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 53, caracterizado porque dicha cavidad de ensayo (1) es bastante grande para recibir al menos dos recipientes, y preferiblemente un lote (9') de múltiples recipientes, de dichos recipientes.

55. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 54, caracterizado porque dicha cavidad de ensayo es sensiblemente más grande que dicho recipiente y apta, de este modo, para recibir de manera flexible recipientes de formas y volúmenes diferentes.

56. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 55, caracterizado porque dicha cavidad amovible (3) y al menos un par de juntas de estanqueidad (28) previstas alrededor de la abertura abierta por dicha tapa, estando el espacio (29) situado entre dichas dos juntas sometido a un bombeo.

57. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 56 para someter a un ensayo en línea una multiplicidad de recipientes, caracterizado por un conjunto de dichas cavidades de ensayo (1) a las que se proporciona un número respectivo de recipientes para ser sometidos al ensayo, que comprende, además medios de control para impedir el llenado de una cavidad de ensayo con al menos un recipiente que hay que someter al ensayo una vez que el recipiente sometido anteriormente al ensayo en dicha cavidad de ensayo ha sido detectado como recipiente con fuga.

58. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 57, que comprende, además, al menos un conducto de gas de limpieza (36) que desemboca en dicha cavidad y que está conectado a un depósito de gas de limpieza, que contiene, preferiblemente, nitrógeno.

59. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 58, que comprende una multiplicidad de cavidades de ensayo, dispuestas en una plataforma rotativa para someter recipientes a un ensayo de estanqueidad en línea.

60. Aparato según una de las reivindicaciones 44 a 59, caracterizado porque:

-: dicha unidad de evaluación tiene al menos una entrada de señal de presión (A_{5}), y comprende:

\sqbullet: al menos una unidad de comparación (111, 125), estando una entrada de ésta conectada funcionalmente a dicha unidad o unidades de señal de presión (A_{5}), estando una segunda entrada (RFVGL, DPREF) de ésta conectada funcionalmente a una unidad con valor de umbral apta para ser regulada (113, 127);

\sqbullet: una unidad de promedio (130, 135) conectada funcionalmente y de manera a poder ser regulada a dicha entrada de señal de presión (A_{5});

\sqbullet: dicha señal indicadora de fuga (GL, FL) que supervisa dicha conexión funcional de dicha entrada de señal de presión (A_{5}) a la unidad de promedio (130; 135);

\sqbullet: la salida de dicha unidad de promedio (130; 135) que supervisa dicha unidad de valor de umbral apta para ser regulada (113, 127).

61. Utilización del procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 43 o del aparato según una de las reivindicaciones 44 a 60 para someter a ensayos de estanqueidad acondicionamiento en blister, viales y recipientes de aplicación médica, recipientes para alimentos o bebidas o depósitos.

62. Utilización del procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 43 o del aparato según una de las reivindicaciones 44 a 60 para someter permanentemente a ensayos de estanqueidad instalaciones de depósitos.