DE3507785C2 - Verfahren zur Herstellung von Lagerstahl - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von LagerstahlInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen von Lagerstahl nach dem Oberbegriff
des Anspruchs 1. Außerdem betrifft die Erfindung die Anwendung dieses Verfahrens auf
die Herstellung eines Lagerstahls mit bestimmter Zusammensetzung.
Von einem hochwertigen Lagerstahl erwartet man hervorragende Dauerfestigkeit und Kalt-
Verformbarkeit. Eingesetzt werden die Lagerstähle für Kugellager, Rollenlager und
dergleichen.
Spezielle Anforderungen an Lagerstähle betreffen Dauerfestigkeit, Dauer-Schlagfestigkeit und
Kaltverformbarkeit, wobei insbesondere die Dauerfestigkeit zunehmende
Bedeutung in Hinblick auf stärkere Lasten und höhere Geschwindigkeit bei höherer
Leistungsfähigkeit in industriellen Maschinen und Fahrzeugen erlangt.
Zur Verbesserung der Dauerfestigkeit wurde bereits ein Verfahren vorgeschlagen, bei dem
der O-Gehalt des Stahls herabgesetzt wird, um Oxideinschlüsse wie zum Beispiel Al₂O₃ zu
vermindern. In einigen Fällen wurden andere herkömmliche Verfahren vorgeschlagen, bei
denen von einem Spezial-Schmelzverfahren wie dem VAR (Vakuum-Lichtbogenschmelzen)
oder dem ESU (Elektroschlacke-Umschmelzen) Gebrauch gemacht wird, um das Festkör
pergefüge zu steuern und die Menge nicht-metallischer Einschlüsse herabzusetzen.
Jedoch läßt sich mit dem herkömmlichen Verfahren des bloßen Herabsetzens des Sauer
stoffanteils des Stahls eine zufriedenstellende Dauerfestigkeit in einigen Fällen nicht
erzielen.
Das Erfordernis der höchsten Reinheit für hohe Dauerfestigkeit bzw. Dauerwechselbean
spruchung ist in der Literatur ausführlich behandelt (DE-Z "Stahl und Eisen" 104 (1984)
1, S. 25-30; FR 22 04 191 C1; US 39 29 523; DE 22 51 894 A1).
Die vorliegende Erfindung beruht auf den oben erläuterten Erwägungen sowie auf der
Grundlage verschiedener Studien bezüglich des Einflusses verschiedener Legierungs
elemente auf die Dauerfestigkeit des sich ergebenden Lagerstahls. Es wurde zum Beispiel
ermittelt, daß von allen Oxideinschlüssen das Aluminiumoxid Großeinschlüsse bildet und
die Dauerfestigkeit besonders stark herabsetzt. Sind die Oxideinschlüsse sehr klein, so
setzen Spuren von Oxideinschlüssen die Dauerfestigkeit herab, während Ti ein Carbonitrid
bildet und bereits eine Spur hiervon die Dauerfestigkeit beträchtlich herabsetzt. Verunreini
gungen wie P oder N beeinflussen ebenfalls die Dauerfestigkeit abträglich.
Um den Anteil von P beispielsweise gering zu halten, ist es zur Endphosphorierung
bekannt (US 42 14 898), im Zuge des Pfannengießverfahrens nach dem Umgießen die
Schlacke von der geschmolzenen Legierung abzuziehen.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zum Herstellen von Lagerstahl anzugeben,
mit dessen Hilfe man einen Lagerstahl erhält, der eine geringe Menge an Oxideinschlüssen
enthält und sich durch hohe Dauerfestigkeit und gute Kaltverformbarkeit auszeichnet.
Gelöst wird diese Aufgabe durch die im Anspruch 1 angegebene Erfindung.
In dem Verfahren zum Herstellen eines in hohem Maße rei
nen Lagerstahls mit den angegebenen Bestandteilen
werden die Werkstoffe für den Stahl
ausgewählt, und nach Oxidationsreinigung in einem Elektro
ofen wird das Material in eine Pfanne gegossen. Der ge
schmolzene Stahl wird nach dem Eingießen in die Pfanne
einer Entphosphorung unterzogen. Die auf dem ge
schmolzenen Stahl befindliche Oxidschlacke wird
entfernt. In einem
Elektroofen wird eine in hohem Maße basische Schlacke mit
einer Basizität von 3 oder mehr erzeugt (Reduktionsschlacke
mit hervorragender Entschwefelungseigenschaft wie FeO + MnO
0,5 Gew.-% und CaO/SiO₂/Al₂O₃ = 0,3 bis 0,4). Mit Hilfe
einer Reduktionsveredelung wird der Anteil von S auf 0,002
Gew.-% oder weniger und der Anteil von O auf 0,0020 Gew.-%
oder weniger herabgesetzt, und der Anteil von Ti wird re
duziert, während die Badtemperatur gesteuert wird, ein
inertes Gas durch doppelte poröse Ziegel eingegeben wird,
und der geschmolzene Stahl gerührt wird. Anschließend er
folgt mit Hilfe einer Vakuum-Umlaufentgasungs-Vorrichtung
eine Vakuum-Entgasung, und zwar derart, daß während zwei
Drittel der gesamten Bearbeitungszeit eine kräftige Um
wälzung erfolgt, wohingegen während ein Drittel der gesam
ten Bearbeitungszeit eine schwache Umwälzung erfolgt. Hier
durch werden die Anteile von O, N und H weiterherabgesetzt.
Anschließend erfolgt die Reduktionsveredelung durch schwa
ches Rühren des geschmolzenen Stahls in einer Reduktions
atmosphäre bei Normal
druck, damit kleine Einschlüsse aufschwimmen und entfernt wer
den. Schließlich erfolgt das unter Abschluß stattfindende
Gießen, um den Reinst-Lagerstahl zu erhalten.
Im folgenden werden spezielle Ausführungsformen der Erfin
dung anhand der Zeichnung näher erläutert.
Ein erster Stahl besteht im wesentlichen
aus 0,70 bis 1,10 Gew.-% C, 0,15-1,60 Gew.-% Si, 0,15-
1,15 Gew.-% Mn, 0,010 Gew.-% oder weniger P, 0,002 Gew.-%
oder weniger S, 0,50-1,60 Gew.-% Cr, 0,015 Gew.-% oder
weniger Al, 0,0006 Gew.-% oder weniger 0, 0,0050 Gew.-%
oder weniger N und 0,0015 Gew.-% oder weniger Ti, wobei
der Rest Eisen und Verunreinigungselemente ist. Ein zweiter
erfindungsgemäß herzustellender Stahl besteht im wesentlichen aus 0,05-
0,50 Gew.-% Mo und in anderen Bestandteilen des ersten
Stahls. Er besitzt eine verbesserte Härtbarkeit. Ein drit
ter Stahl besteht im wesentlichen aus
jeweils 0,05-0,30 Gew.-% V und/oder Nb zusätzlich zu den
Bestandteilen des ersten Stahls, um die Verschleißfestigkeit
zu erhöhen. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zum Herstel
len eines Lagerstahls wird bei der Her
stellung des Stahls auf dem geschmolzenen Stahl befindli
che Schlacke aus einem Schmelzofen in einen separaten Be
hälter eine Pfanne gegossen und mit Hilfe eines Schlackeabsau
gers absorbiert und entfernt. Dann wird im Beisein einer
stark basischen Schlacke eine Reduktionsveredelung durch
geführt, wobei stark umgerührt wird und eine Badtemperatur-
Steuerung erfolgt. Dann wird eine Vakuum-Entgasung durch
geführt, indem mit Hilfe einer Vakuum-Umlaufentgasungs-
Vorrichtung stark und schwach umgewälzt wird. Die nächste
Reduktionsveredelung erfolgt unter schwachem Umrühren in
einer Reduktionsatmosphäre bei normalem Druck.
Die Gründe für das Begrenzen der Ober- und/oder Untergren
zen der Anteile der jeweiligen Komponenten des Stahls
gemäß der Erfindung sollen im folgenden erläutert werden.
Kohlenstoff ist ein wichtiges Element, welches zur Erzie
lung einer H-Härte von 60 HRC oder mehr in einem Lagerstahl
vorhanden sein muß. Kohlenstoff muß in einer Menge von
0,70 Gew.-% oder mehr vorhanden sein, um diesem Erfordernis
Rechnung zu tragen. Ist jedoch der Kohlenstoff in einer
Menge von mehr als 1,10 Gew.-% enthalten, so verstärkt
sich die Neigung zur Bildung großer Karbide, und die Dauer
festigkeit und die Dauer-Schlagfestigkeit werden herabge
setzt. Aus diesem Grund wird die Obergrenze für den C-An
teil in dem Stahl auf 1,10 Gew.-% eingestellt.
Silizium ist ein Element, welches notwendig ist, um die
Deoxidationseigenschaft und die Härtbarkeit sowie die Dauer
festigkeit und die Dauer-Schlagfestigkeit zu verbessern.
Silizium muß in einer Menge von 0,15 Gew.-% oder mehr ent
halten sein. Wenn Si jedoch in einer Menge von 1,16 Gew.-%
oder mehr enthalten ist, verschlechtert sich die Rollkon
takt-Lebensdauer (im folgenden als "Rolldauer" bezeichnet).
Aus diesem Grund wird die Obergrenze für den Si-Anteil in
dem Stahl auf 1,60 Gew.-% festgelegt.
Mangan ist ein Element zum Verbessern der Deoxidations
eigenschaft und Härtbarkeit und muß in einer Menge von 0,15
Gew.-% oder mehr vorhanden sein. Wenn jedoch Mn in einer
größeren Menge enthalten ist, ergeben sich durch die zu
sätzliche Menge keine besseren Wirkungen, und es entsteht
MnS, welches die Rolldauer herabsetzt. Aus diesem Grund
wird die Obergrenze für das in dem Stahl enthaltene Man
gan auf 1,15 Gew.-% eingestellt.
Chrom ist ebenfalls ein Element, welches die Härtbarkeit
verbessert und die leichte Bildung von kugeligen Karbiden
begünstigt. Um diese Verbesserungen zu erreichen, muß Cr
in einer Menge von 0,50 Gew.-% enthalten sein. Wird diese
Obergrenze jedoch von dem Cr überschritten, so werden die
Karbide zu groß und beeinträchtigen die Zerspanbarkeit.
Daher wird die Obergrenze für den Cr-Anteil in dem Stahl
auf 1,60 Gew.-% eingestellt.
Phosphor ist ein Element, welches die Rolldauer und Zähig
keit herabsetzt und auf die kleinstmögliche Menge be
schränkt werden muß. Die Obergrenze des in dem Stahl ent
haltenen P wird daher auf 0,010 Gew.-% eingestellt.
Schwefel ist ein Element, welches mit Mn einen Sulfideinschluß
bildet und die Dauerfestigkeit beträchtlich herabsetzt.
Die Hauptziele der vorliegenden Erfindung bestehen in der
Reduzierung von Sulfideinschlüssen und in einer nennenswer
ten Verbesserung der Dauerfestigkeit. Die Menge des in dem
Stahl enthaltenen S muß exakt gesteuert werden, und die Ober
grenze für S wird auf 0,002 Gew.-% eingestellt.
Aluminium ist ein Element, welches einen Hartoxideinschluß
wie Al₂O₃ hervorruft, welcher die Zerspanbarkeit des Stahls
und die Rolldauer-Eigenschaften beeinträchtigt. Der Anteil
des in dem Stahl enthaltenen Al muß daher auf ein Minimum
reduziert werden, die Obergrenze wird auf 0,015 Gew.-% ein
gestellt.
Sauerstoff ist ein Element, welches Oxideinschlüsse wie
Al₂O₃ oder SiO₂ hervorruft und die Rolldauereigenschaft
in beträchtlichem Maße beeinträchtigt. Erfindungsgemäß
wird der Anteil von nicht-metallischen Einschlüssen in
beträchtlichem Maße reduziert, und die Größe der Ein
schlüsse wird so gesteuert, daß die Rolldauer-Eigenschaft
verbessert wird. Somit muß der Anteil von O in dem Stahl
streng kontrolliert werden. Die Obergrenze für den in dem
Stahl enthaltenen O wird auf 0,0006 Gew.-% eingestellt,
welches die Menge ist, die mit der derzeit ver
fügbaren Vakuum-Entgasungsreinigungs-Methode erreichbar
ist.
Stickstoff ist ein Element, welches ein Nitrid wie TiN bil
det und die Rolldauer-Eigenschaft beeinträchtigt. Der N-
Anteil in dem Stahl muß auf ein Minimum eingestellt werden,
die Obergrenze wird auf 0,0050 Gew.-% eingestellt.
Titan ist ein Element, welches in dem Stahl in Form eines
TiN-Einschlusses verbleibt. Ist die Menge des in dem Stahl
verbleibenden Ti zum groß, so werden große Einschlüsse ge
bildet, und die Wälzdauer-Eigenschaft (rolling life
characteristic) wird verschlechtert. Daher muß die Menge
des in dem Stahl enthaltenen Ti auf ein Minimum reduziert
werden, die Obergrenze wird auf 0,0015 Gew.-% eingestellt.
Molybdän ist ein Element, welches die Härtbarkeit des
Stahls verbessert. Wenn Mo in kleiner Menge in dem Stahl
enthalten ist, wird die Härtbarkeit verbessert. Deshalb
ist Mo in einer Menge von 0,05 Gew.-% oder mehr ent
halten, falls notwendig. Da Mo jedoch ein teueres Element
ist und dessen Zugabe in einer Menge von mehr als 0,50
Gew.-% kein im entsprechenden Maße verbessertes Ergebnis
liefert, wird die Obergrenze des Mo-Anteils in dem Stahl auf
0,50 Gew.-% eingestellt.
Vanadium und Niob sind Elemente, die die Festigkeit und
die Zähigkeit durch Bildung von Karbonitrid verbessern. Deshalb
ist in dem Stahl V und/oder Nb in Mengen
von jeweils 0,05 Gew.-% oder mehr enthalten.
Wenn diese Elemente jedoch
die Obergrenze übersteigen,
ist der zusätzliche Effekt nur gering, weshalb die Ober
grenzen für diese Elemente auf 0,30 Gew.-% eingestellt wer
den.
Die charakteristischen Merkmale des erfindungsgemäßen
Stahls werden anhand von Vergleichen mit herkömmlichen
Stählen erläutert.
Tabelle 1 zeigt die chemischen Zusammensetzungen von
Stahlproben.
In Tabelle 1 sind die Stähle A und B herkömmliche Stähle
(Stahl A: SUJ2; Stahl B: SUJ3), die Stähle C und E sind
Vergleichsstähle, Stahl D ist ein durch ESU hergestellter
Stahl, und die Stähle F bis N sind erfindungsgemäß hergestellte Stäh
le.
Tabelle 2 zeigt die Ergebnisse bezüglich der Bestim
mung des Anteils und der mittleren Länge von nicht-me
tallischen Einschlüssen, der Dauerfestigkeit und der Kalt-
Verformbarkeit für die in Tabelle 1 angegebenen Stäh
le, wenn diese unter den Bedingungen 170°C × 90 Minuten
mit Öl gekühlt und dann mit Luft gekühlt wurden.
Die Menge und die mittlere Länge der nicht-metallischen
Einschlüsse wurden geprüft durch Schneiden von gewalzten
Stangen mit 65 mm Durchmesser aus in oben erwähnter Weise
behandelten Stahl. Die Menge und mittlere Länge von nicht
metallischen Einschlüssen in jedem Stahl werden dargestellt
als Vergleich mit der Länge von nicht-metallischen Ein
schlüssen des Stahls T als ein ESU-Material, wobei es sich
um eine hypothetische Größeneinheit handelt. Die Dauerfe
stigkeit wurde mit Hilfe eines Mori-Dauerfestigkeits-Prüf
geräts ermittelt.
Die Dauerfestigkeit
wird außerdem dargestellt als Vergleichsgröße mit der Länge
von nicht-metallischen Einschlüssen des Stahls D. Die Kalt
verformbarkeit wurde untersucht in bezug auf das daß der
Rißbildung bei einer Stauchung von 75% (20 mm Durchmes
ser und 30 mm Länge).
Wie aus Tabelle 2 hervorgeht, haben die nicht-metallischen
Einschlüsse bei den herkömmlichen Stählen A und B Werte,
die das Dreifache dessen betragen, wie bei dem Stahl D als
ein ESU-Material mit gesteuertem Festkörpergefüge, und aus
serdem sind die mittleren Längen doppelt so groß wie bei
dem Stahl D. Die herkömmlichen Stähle A und B besitzen eine
Dauerfestigkeit, die 1/3 so groß ist wie beim Stahl D in
bezug auf die Nenn-Dauer und 1/6 so groß ist wie beim Stahl
D in bezug auf die mittlere Dauer. Bei der Kalt-Verformbar
keit besitzen die Stähle A und B eine hohe Rißbildung.
Mithin sind die Stähle A und B in bezug auf nicht-metalli
sche Einschlüsse, Dauerfestigkeit und Kalt-Verformbarkeit
schlechter.
Der Stahl C ist ein Vergleichsstahl, der im Hinblick auf
Menge und mittlere Länge der nicht-metallischen Einschlüs
se besser ist als die herkömmlichen Stähle, und zwar auf
grund niedriger S- und O-Anteile. Allerdings hat der Stahl
C eine Menge von nicht-metallischen Einschlüssen, die um
das 2,4-fache größer ist als bei dem Stahl D und die mitt
lere Länge der nicht-metallischen Einschlüsse ist 1,6-mal
größer als beim Stahl D. Der Stahl C hat eine Dauerfestig
keit, die der der herkömmlichen Stähle A und B entspricht.
Der Stahl E ist ein weiterer Vergleichsstahl, der ebenfalls
bezüglich Menge und mittlerer Länge von nicht-metallischen
Einschlüssen und Lebensdauer schlechter ist, wie es bereits
beim Stahl C der Fall war.
Im Gegensatz dazu weisen die erfindungsgemäß hergestellten Stähle F bis
N aufgrund des O-Anteils von 0,0006 Gew.-% oder weniger
und des S-Anteils von 0,002 Gew.-% oder weniger sowie auf
grund der Reduzierung der Ti-, Al- und N-Anteile auf ein Mini
mum eine Menge von nicht-metallischen Einschlüssen auf, die
1/4 der Menge beim Stahl D als einem ESU-Material beträgt und sie
weisen eine mittlere Länge der nicht-metallischen Einschlüsse auf,
die der beim Stahl D entspricht. Die Dauerfestigkeit ist der
beim Stahl D in bezug auf Nenn- und Durchschnittsdauer
äquivalent, und die erfindungsgemäßen Stähle weisen eine
bessere Kalt-Verformbarkeit auf als die herkömmlichen
Stähle A und B. Die Stähle F bis N
zeigen also im Hinblick auf die nicht-metallischen Ein
schlüsse eine Verbesserung und im Vergleich zu dem Stahl
als ein ESU-Material eine äquivalente Dauerfestigkeit und
Kalt-Verformbarkeit, wobei zu berücksichtigen ist, daß das
ESU-Material aufgrund des gesteuerten Festkörpergefüges
eine verbesserte innere Qualität aufweist.
In dem erfindungsgemäß hergestellten Stahl beträgt der S-Anteil nur
0,002 Gew.-% oder weniger. Da die Menge von Oxideinschlüs
sen jedoch beträchtlich herabgesetzt ist, ist die Verar
beitbarkeit äquivalent den herkömmlichen Stählen.
Wie aus der obigen Betrachtung hervorgeht, sind in dem
erfindungsgemäß hergestellten Stahl die Elemente C, Si, Mn und Cr in
geeigneten Mengen enthalten, und die P-, S-, O- und Ti-
Anteile sind auf ein Minimum reduziert, damit die Mengen
von Oxid- und Sulfideinschlüssen in dem Stahl herabgesetzt
sind. Der erfindungsgemäß hergestellte Stahl besitzt also eine hervor
ragende Dauerfestigkeit, wobei die Nenn-Dauer dreimal so
groß und die mittlere Dauer sechsmal so groß ist wie bei
herkömmlichen Stählen. Außerdem besitzt der erfindungs
gemäß hergestellte Stahl eine hervorragende Kalt-Verformbarkeit. Die
Erfindung schafft also einen hochwertigen Lagerstahl, der
sich zur Verwendung in Kugellagern oder Rollenlagern für
hohe Belastung und hohe Arbeitsgeschwindigkeiten in indu
striellen Maschinen und in Fahrzeugen eignet.
Claims (14)
1. Verfahren zum Herstellen von Lagerstahl, der, in Gew.-%, im wesentlichen aus 0,70-1,10%
Kohlenstoff, 0,15-1,6% Silizium, 0,15-1,15% Mangan, 0,50-1,60% Chrom, sehr
geringen Mengen Schwefel, Aluminium, Sauerstoff, Stickstoff, Phosphor und Titan, im übrigen
aus Eisen mit Verunreinigungen besteht,
gekennzeichnet durch folgende Schritte eines Raffinationsverfahrens:
- a) Schmelzen der Werkstoffe des Stahls und oxidative Behandlung in einem Schmelzofen;
- b) Gießen des geschmolzenen Stahls in einen getrennten Behälter, Entphosphorieren des Stahls und Entfernen der sich auf dem geschmolzenen Stahl befindlichen Schlacke,
- c) Durchführen einer Reduktionsveredelung durch starkes Rühren des geschmolzenen Stahls bei gleichzeitiger Aufrechterhaltung der Badtemperatur unter stark basischer Schlacke mit einer Basizität von nicht weniger als 3, sowie in einer inerten Atmosphäre unter einem Druck, der den Normaldruck übersteigt,
- d) Durchführen einer Vakuum-Entgasung im Umlaufentgasungs-Verfahren, wobei während zwei Drittel der Behandlungszeit ein starker Umlauf und während ein Drittel der Behandlungszeit ein schwacher Umlauf erfolgt, und
- e) Durchführen einer Reduktionsveredelung durch schwaches Rühren des geschmolzenen Stahls in einer Reduktions-Atmosphäre unter normalem Druck,
wobei die genannten Schritte derart ausgeführt werden, daß die Bestandteile auf folgende, in
Gew.-% angegebenen Werte verringert werden:
nicht mehr als 0,010% Phosphor, nicht mehr als 0,002% Schwefel, nicht mehr als 0,015 % Aluminium, nicht mehr als 0,0006% Sauerstoff, nicht mehr als 0,0050% Stickstoff und nicht mehr als 0,0015% Titan.
nicht mehr als 0,010% Phosphor, nicht mehr als 0,002% Schwefel, nicht mehr als 0,015 % Aluminium, nicht mehr als 0,0006% Sauerstoff, nicht mehr als 0,0050% Stickstoff und nicht mehr als 0,0015% Titan.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Schritt a) die
Werkstoffe des Stahls dadurch geschmolzen werden, daß sie in einem Elektroofen einer
Oxidationsveredelung unterworfen werden, und daß die im Schritt c) erwähnte stark basische
Schlacke eine Gesamtmenge von FeO sowie MnO, die nicht mehr als 0,5 Gew.-% ausmacht,
und eine Zusammensetzung aus CaO/SiO₂/Al₂O₃ von 0,3-0,4 Gew.-% enthält.
3. Anwendung des Verfahrens nach Anspruch 1 oder 2 auf die Herstellung eines Lagerstahls
bestehend aus (in Gew.-%): 0,70-1,10% Kohlenstoff, 0,15-1,60% Silizium, 0,15-1,15%
Mangan, 0,50-1,60% Chrom, nicht mehr als 0,010% Phosphor, nicht mehr als 0,002%
Schwefel, nicht mehr als 0,015% Aluminium, nicht mehr als 0,0006% Sauerstoff, nicht mehr
als 0,0050% Stickstoff und nicht mehr als 0,0015% Titan, wobei der Rest Eisen mit
Verunreinigungen ist und der Stahl eine Menge von nicht-metallischen Einschlüssen von nicht
mehr als 0,010 Flächen-% bei einer mittleren Größe der Einschlüsse von nicht mehr als 15 µm
aufweist.
4. Anwendung nach Anspruch 3 auf das Herstellen eines Stahls mit 0,70-0,85%
Kohlenstoff, 0,15-0,35% Silizium, 0,15-0,50% Mangan und 1,30-1,60% Chrom.
5. Anwendung nach Anspruch 3 auf das Herstellen eines Stahls mit 0,70-0,85%
Kohlenstoff, 1,20-1,60% Silizium, 0,15-0,50% Mangan und 1,30-1,60% Chrom.
6. Anwendung nach Anspruch 3 auf das Herstellen eines Stahls mit 0,95-1,10%
Kohlenstoff, 1,20-1,60% Silizium, 0,15-0,50% Mangan und 1,30-1,60% Chrom.
7. Anwendung nach Anspruch 3 auf das Herstellen eines Stahls mit 0,95-1,10%
Kohlenstoff, 0,15-0,35% Silizium, 0,15-0,50% Mangan und 1,30-1,60% Chrom.
8. Anwendung des Verfahrens nach Anspruch 1 oder 2 auf die Herstellung eines Stahls,
bestehend aus (in Gew.-%): 0,70-1,10% Kohlenstoff, 0,15-1,60% Silizium, 0,15-1,15
% Mangan, 0,50-1,60% Chrom, nicht mehr als 0,010% Phosphor, nicht mehr als 0,002%
Schwefel, nicht mehr als 0,015% Aluminium, nicht mehr als 0,0006% Sauerstoff, nicht mehr
als 0,0050% Stickstoff, nicht mehr als 0,0015% Titan und 0,15-0,50% Molybdän, wobei
der Rest Eisen in Verbindung mit Verunreinigungen ist.
9. Anwendung nach Anspruch 8 auf die Herstellung eines Stahls mit 0,70-0,85%
Kohlenstoff, 0,15-0,35% Silizium, 0,15-0,50% Mangan, 1,30-1,60% Chrom und 0,15-
0,30% Molybdän.
10. Anwendung nach Anspruch 8 auf die Herstellung eines Stahls mit 0,95-1,10%
Kohlenstoff, 0,15-0,35% Silizium, 0,15-0,50% Mangan, 1,30-1,60% Chrom und 0,15-
0,30% Molybdän.
11. Anwendung des Verfahrens nach Anspruch 1 oder 2 auf die Herstellung eines Stahls,
bestehend aus (in Gew.-%): 0,70-1,10% Kohlenstoff, 0,15-1,60% Silizium, 0,15-1,15%
Mangan, 0,50-1,60% Chrom, nicht mehr als 0,010% Phosphor, nicht mehr als 0,002%
Schwefel, nicht mehr als 0,015% Aluminium, nicht mehr als 0,0006% Sauerstoff, nicht mehr
als 0,0050% Stickstoff, nicht mehr als 0,0015% Titan, ein oder mehrere Anteile aus der
Gruppe, die 0,05-0,30% Vanadium und 0,05-0,30% Niob umfaßt, wobei der Rest aus Eisen
und Verunreinigungen besteht.
12. Anwendung nach Anspruch 11 auf die Herstellung eines Stahls mit 0,70-0,85%
Kohlenstoff, 0,15-0,35% Silizium, 0,15-0,50% Mangan und 1,30-1,60% Chrom.
13. Anwendung nach Anspruch 11 auf die Herstellung eines Stahls mit 0,95-1,10%
Kohlenstoff, 0,15-0,35% Silizium, 0,15-0,50% Mangan und 1,30-1,60% Chrom.
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