DE3502539C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein hydraulisch gedämpftes Motorlager der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 genannten Art.

Bei einem solchen, aus der US-PS 43 83 679 bekannten Motorlager ist oberhalb und unterhalb der Trennplatte ein ringförmiger Wulst ausgebildet, der jeweils als Anschlag für die ihm zugeordnete bewegbare Platte und damit als Ventilsitz des jeweiligen Ventilmechanismus wirkt. Die Platten sind dabei beweglich auf einer die Trennplatte durchdringenden Röhre geführt, die längs ihrer Mittelachse einen die Drosselöffnung bildenden Verbindungskanal zwischen der unteren und oberen Kammer aufweist. Wird dieses bekannte Motorlager mit Stößen hoher Amplitude und niedriger Frequenz belastet, wie sie z. B. durch Bodenwellen bedingt sind, so wird jeweils eine der beweglichen Platten gegen den ringförmigen Wulst gepreßt, was ein Schließen dieses jeweiligen Ventilmechanismus bedeutet, so daß ein Druckausgleich bzw. eine Strömungsverbindung zwischen den oberen und unteren Kammern nur über die Drosselöffnung erfolgen kann. Wird das Motorlager dagegen durch höherfrequente Schwingungen niedriger Amplitude beaufschlagt, wie sie durch die Verbrennungsvorgänge in dem Motor bedingt sind, so bleiben beide Ventilmechanismen geöffnet und der Druckausgleich findet über die Leitungsverbindung in der Trennplatte statt, die gegenüber der Drosselöffnung einen relativ großen Strömungsquerschnitt hat.

In der DE-OS 34 21 804 ist ein vergleichbares Motorlager beschrieben, bei dem mindestens ein die axiale Bewegung der Platte begrenzender Anschlag mit Hilfe eines Elektromagneten zu verschieben ist, um den Bewegungsweg der Platte verringern zu können.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Motorlager der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 genannten Art so weiterzubilden, daß seine dynamische Federkonstante sowohl bei hohen wie auch bei niedrigen Frequenzen der zu dämpfenden Schwingungen niedrigen Wert aufweist.

Diese Aufgabe wird durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.

Das erfindungsgemäße Motorlager zeichnet sich dadurch aus, daß die beiden Ventilmechanismen zwischen sich eine Mittelkammer begrenzen, die ein bestimmtes Volumen der Druckflüssigkeit aufnimmt. Wird die Masse dieses Volumens groß gemacht, so kann die Resonanzfrequenz des Systems auf eine niedrige Frequenz begrenzt werden.

Dementsprechend wird eine hohe Dämpfungskraft durch die Drosselöffnung gegenüber Schwingungen mit hoher Amplitude im niedrigen Frequenzbereich erzielt. Für Schwingungen mit niedriger Amplitude im hohen Frequenzbereich, welche Geräusche erzeugen, wird die dynamische Federkonstante des Motorlagers durch die Wirkung des Ventilmechanismus verringert. Im Ergebnis wird, selbst wenn erhöhte hochfrequente Schwingungen vorliegen, die dynamische Federkonstante des Motorlagers von der Wirkung der Ventilmechanismen her, die in Reihe angeordnet sind, verringert, verglichen mit einem Ventilmechanismus gleicher Eigenschaften, der als einzige Einheit ausgebildet ist, wobei es möglich wird, die Übertragung von kleinen hochfrequenten Schwingungen auf das Fahrgestellt zu verringern, welche von der Verbrennung im Motor herrühren.

Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.

Bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand der Zeichnung erläutert. Im einzelnen zeigen:

Fig. 1 einen Schnitt eines ersten Ausführungsbeispiels,

Fig. 2 einen Schnitt einer Trennplatte, welche integriert eine Drosselöffnung und einen Ventilmechanismus aufweist,

Fig. 3 eine Skizze eines zweiten Ausführungsbeispiels,

Fig. 4 ein Diagramm des Zusammenhangs zwischen dem Verhältnis der dynamischen Federkonstante zur statistischen Federkonstante und der Frequenzeigenschaften des ersten Ausführungsbeispiels,

Fig. 5 einen Schnitt eines dritten Ausführungsbeispiels,

Fig. 6 eine Skizze eines anderen Ausführungsbeispiels der Aufbaus der Trennplatte, und

Fig. 7 eine Skizze eines weiteren Ausführungsbeispiels des Aufbaus der Trennplatte.

Bei dem in Fig. 1 gezeigten ersten Ausführungsbeispiel enthält ein gummielastisches Gehäuse einen Innenraum 3 und ist zwischen einer ersten Grundplatte 1 auf der Seite eines Motors und einer zweiten Grundplatte 2 auf der Seite eines Fahrgestells durch Vulkanisierung angebracht. Eine eine Außenseite bildende Membran 6 und eine Trennplatte 5 sind an ihren Außenumfangskanten zwischen der Grundplatte 1 und einer Abdeckung 7 angeordnet und mittels einer Niete 8 befestigt. Ringe 21 sind in dem Gehäuse 4 eingebettet, um dessen gummielastisches Material am Zusammenziehen zu hindern.

Die Trennplatte 5 weist einen ersten Ventilmechanismus 9 und einen zweiten Ventilmechanismus 12 auf, welche sich infolge der Wirkung von hochfrequenten Schwingungen (beispielsweise 100 bis 170 Hz) bewegen und mittels niederfrequenter Schwingungen (z. B. 5 bis 13 Hz) mit hoher Amplitude stillgesetzt sind, und zwar gemeinsam mit einer kleinen Drosselöffnung 19. Der erste Ventilmechanismus 9 ist an der Oberseite eines Durchbruchs im Mittelabschnitt der Trennplatte 5 vorgesehen und weist einen ringförmigen Abschnitt 10 auf, der eine rechteckige Nut aufweist, die von einem Paar Anschlägen 10 a und 10 b gebildet ist, sowie eine bewegbare Platte 11, welche freibeweglich zwischen den Anschlägen 10 a und 10 b eingepaßt ist.

Zusätzlich ist an der unteren Seite des Mittelabschnitts der Trennplatte 5 der zweite Ventilmechanismus 12, der sich auf dieselbe Weise infolge der Wirkung hochfrequenter Schwingungen bewegt und bei Schwingungen mit niedriger Frequenz und hoher Amplitude stillgesetzt ist, in Reihenschaltung mit dem ersten Ventilmechanismus 9 angeordnet, d. h., an der unteren Seite des Mittelabschnitts der Trennplatte 5 sind eine Mittelkammer 14 und ein ringförmiger Abschnitt 15 gebildet, der eine Rechteck- bzw. Quadratnut aufweist, die aus einem Paar Anschlägen 15 a und 15 b gebildet ist. Zwischen diesen Anschlägen 15 a und 15 b ist eine weitere bewegliche Platte 16 freibeweglich eingepaßt. Auf diese Weise ist eine untere Strömungsmittelkammer 17 zwischen der Trennplatte 5 und der Grundplatte 2 gebildet, und eine obere Strömungsmittelkammer 18 ist zwischen der Trennplatte 5 und der Membran 6 gebildet. Ein Strömungsmittel bzw. eine hydraulische Flüssigkeit ist in beiden Kammern 17 und 18 sowie in der Mittelkammer 14 enthalten.

Zusätzlich ist die kleine Drosselöffnung 19, die als eingeschnürter Strömungskanal wirksam ist, der die obere Kammer 18 und die untere Kammer 17 miteinander verbindet, in einem rohrförmigen Teil 20 gebildet, welches an der Trennplatte 5 angebracht ist.

Hier hängt die Frequenz f₁, bei welcher die maximale Dämpfungskapazität der Drosselöffnung 19 erreicht ist, von der Masse des Strömungsmittels innerhalb der Drosselöffnung 19 und von deren Durchmesser ab. Wenn diese Masse zunimmt, dann nimmt die Frequenz f₁ ab, und wenn der Durchmesser abnimmt, dann nimmt die Frequenz f₁ ab. Wenn der Durchmesser zunimmt, dann nimmt die Dämpfungskapazität zu.

Als nächstes wird die Wirkungsweise des Motorlagers erläutert.

Wenn eine Schwingung mit einer niedrigen Frequenz (beispielsweise 5 bis 13 Hz) und großer Amplitude, welche die Motorschwingung erzeugt, von der Grundplatte 1 zugeführt wird, expandiert und kontrahiert das Gehäuse 4 in einem verhältnismäßig hohen Maß und erzeugt somit eine Volumenänderung in der unteren Kammer 17. Dadurch werden die bewegbaren Platten 11 und 16 in gegenseitiger Zuordnung durch die Anschläge 10 a oder 15 a oder durch die Anschläge 10 b oder 15 b der ringförmigen Abschnitte 10 oder 15 festgehalten, und der erste Ventilmechanismus 9 oder der zweite Ventilmechanismus 12 wird geschlossen bzw. stillgesetzt und die Strömungsmittelmasse in der Drosselöffnung 19 gelangt in Resonanz, wodurch eine große Dämpfungskraft erzeugt wird.

Bei der Zuführung einer geräuscherzeugenden hochfrequenten Schwingung (beispielsweise 100 bis 170 Hz) mit niedriger Amplitude ist die Änderungsrate der unteren Kammer 17 unter Druck groß, so daß das Strömungsmittel nicht durch die Drosselöffnung 19 hindurchtreten kann und in der unteren Kammer 17 eingeschlossen ist. Wenn in diesem Fall das Gehäuse 4 expandiert oder kontrahiert, dann arbeiten beide Ventilmechanismen 9 und 12. D. h., beide beweglichen Platten 11 und 16 bewegen sich zwischen den Anschlägen 10 a und 15 a und den Anschlägen 10 b und 15 b, so daß die dynamische Federkonstante verringert ist und die Übertragung einer Schwingung mit niedriger Amplitude im hohen Frequenzbereich von 100 bis 170 Hz auf das Fahrgestell verringert wird.

Genauer gesagt, weil eine hohe Dämpfungswirkung durch die Drosselöffnung 19 bewirkt wird, kann die statische Federkonstante des Gehäuses 4 in einem niedrigen Frequenzbereich verhältnismäßig niedrig im Motorlager angesetzt werden. Umgekehrt fällt gemeinsam mit der Wirkung der Ventilmechanismen 9 undf 12 die dynamische Federkonstante des Gehäuses 4 bei einem hohen Frequenzbereich (beispielsweise 100 bis 170 Hz) ab.

In jenem Bereich, in welchem die dynamische Federkonstante zunimmt, der ein wenig höher ist als ein ziemlich hoher Frequenzbereich (beispielsweise 250 Hz), in welchem Geräusch erzeugt wird, wird diese Verschlechterung dadurch verringert, daß man die Ventilmechanismen 9 und 12 in Reihenschaltung anbringt. D. h., wenn die dynamische Federkonstante des ersten Ventilmechanismus 9 den Wert k₁ und die dynamische Federkonstante des zweiten Ventilmechanismus 12 den Wert k₂ beträgt, dann wird, wenn die Ventilmechanismen in Reihe angeordnet sind, die gesamte Federkonstante K zu

und die beiden Ventilmechanismen 9 und 12 liefern in Reihe, im Gegensatz zu jenem Fall, in welchem sie unabhängig angeordnet sind, eine Verringerung der dynamischen Federkonstante k, wodurch die dynamische Federkonstante des Motorlagers verringert wird.

Dies kann noch genauer unter Bezugnahme auf Versuchsergebnisse erläutert werden, die in Fig. 4 gezeigt sind. Die vertikale Achse des Diagramms gibt das Verhältnis der dynamischen Federkonstante zur statischen Federkonstante an, während die horizontale Achse die Frequenz in Hz angibt. Die gestrichelte Linie zeigt die Eigenschaften eines herkömmlichen, ein Strömungsmittel enthaltenden Motorlagers, während die ausgezogene Linie die Eigenschaften des ersten Ausführungsbeispiels des Motorsignals angibt.

Dieses Diagramm zeigt, daß im Bereich von 100 bis 170 Hz eine Verringerung in der dynamischen Federkonstante auftritt, und daß im hochfrequenten Bereich, von der Resonanzfrequenz f₂ ausgehend, und in jenem Bereich, der durch die schrägen Linien bezeichnet ist, die Zunahme in der dynamischen Federkonstante merklich unterdrückt wird. Deshalb ist es möglich, die Übertragung von hochfrequenten Schwingungen auf das Fahrgestell im Frequenzbereich in der Nachbarschaft von 250 Hz zu verringern. Zusätzlich wird der Maximalwert der dynamischen Federkonstante ebenfalls verringert.

Fig. 2 zeigt eine vergrößerte Ansicht einer Trennplatte 26, welche eine Drosselöffnung 22 aufweist, die als eingeschnürter Strömungskanal ausgebildet ist, zusammen mit einem ersten Ventilmechanismus 24 und einem zweiten Ventilmechanismus 25, die in Reihe angeordnet sind.

Ein Strömungsmittelkanal 27 ist wendelförmig am Außenumfang der Trennplatte 26 ausgebildet, wobei seine Querschnittsfläche einen Maximalwert am mittleren Abschnitt annimmt, und der Strömungsmittelkanal 27 steht mit der einen Seite der Trennplatte 26 an seinem einen Ende durch einen eingeschnürten Abschnitt 22 a der Drosselöffnung 22 und mit der anderen Seite der Trennplatte 26 an seiner anderen Seite durch einen eingeschnürten Abschnitt 22 b der Drosselöffnung 22 in Verbindung. Zusätzlich dienen im Mittelabschnitt der Trennplatte 26 eine Oberplatte 28, die einen Anschlag mit einer Vielzahl von Drosselöffnungen 28 a bildet, eine Mittelplatte 29, die einen Anschlag mit einer Vielzahl von Drosselöffnungen 29 a bildet, und eine Unterplatte 31, die einen Anschlag mit einer Vielzahl von Drosselöffnungen 31 a bildet, dazu, einen abgetrennten oberen Raum 30 a und einen abgetrennten unteren Raum 30 b zu bilden. Eine bewegbare Platte 32 ist im oberen abgetrennten Raum 30 a aufgenommen und bildet den ersten Ventilmechanismus 24, während eine bewegbare Platte 33 im unteren abgetrennten Raum 30 b aufgenommen ist und den zweiten Ventilmechanismus 25 bildet. Dementsprechend ist der erste Ventilmechanismus 24, der durch hochfrequente Schwingungen bewegt und durch niederfrequente Schwingungen mit hoher Amplitude stillgesetzt wird, in Reihe mit dem zweiten Ventilmechanismus 25 angeordnet. Diese Trennplatte 26 ist in einem ein Strömungsmittel enthaltenden Motorlager bei dem ein Flansch 34 zwischen der Grundplatte 1 und der Abdeckung 7 eingespannt ist, auf dieselbe Weise aufgenommen wie beim ersten Ausführungsbeispiel.

Bei dieser Bauart bewegt sich die bewegbare Platte 32 zwischen der oberen Platte 28 und der mittleren Platte 29 und die bewegbare Platte 33 bewegt sich zwischen der mittleren Platte 29 und der unteren Platte 31 infolge der Wirkung der hochfrequenten Schwingungen, und unter dem Einfluß von Schwingungen mit niederer Frequenz und hoher Amplitude sind diese bewegbaren Platten an der oberen Platte 28, der mittleren Platte 29 oder der unteren Platte 31 stillgelegt.

Zusätzlich zur gleichen Wirkungsweise wie beim ersten Ausführungsbeispiel, können die Durchmesser der eingeschnürten Abschnitte 22 a und 22 b verhältnismäßig groß gewählt werden, um eine hohe Dämpfungscharakteristik für niederfrequente Schwingungen zu erhalten, weil der Verbindungskanal 27, der zwischen den eingeschnürten Abschnitten 22 a und 22 b der Drosselöffnung 22 zwischengeschaltet ist, eine größere Querschnittsfläche als die Querschnittsflächen der eingeschnürten Abschnitte 22 a und 22 b aufweist und in seinem Inneren eine verhältnismäßig große Masse an Strömungsmittel enthält. Zusätzlich können, weil die bewegbaren Platten 32 und 33 durch die Mittelabschnitte neben den Umfangsabschnitten der oberen Platte 28, mittleren Platte 29 und unteren Platte 31 abgestützt sind, diese aus einem flexiblen Material wie Gummi oder einem Elastomer aufgebaut sein.

Fig. 3 zeigt die Skizze eines Schnitts des zweiten Ausführungsbeispiels.

Die Anordnung dieses Ausführungsbeispiels ist im wesentlichen dieselbe wie jene des ersten Ausführungsbeispiels. Sie weist eine auf der Seite des Motors gelegene Grundplatte 36, eine auf der Seite des Fahrgestells gelegene Grundplatte 37, einen Innenraum 43, ein Gehäuse 38, eine Trennplatte 34, eine Membran 35, einen zweiten Ventilmechanismus 49, einen ringförmigen Abschnitt 40, eine Vielzahl von Anschlägen 40 a und 40 b, eine bewegbare Platte 41, einen zweiten Ventilmechanismus 42, eine mittlere Kammer 44, einen ringförmigen Abschnitt 45, eine Vielzahl von Anschlägen 45 a und 45 b, eine bewegbare Platte 46, eine untere Kammer 47 und eine obere Kammer 48 auf. Ein Strömungsmittel ist in der unteren Kammer 47 und der oberen Kammer 48 wie auch in der mittleren Kammer 44 enthalten.

Bei diesem Ausführungsbeispiel ist eine Drosselöffnung in der Trennplatte 45 vorgesehen und verbindet die untere Kammer 47 und die obere Kammer 48 und weist einen eingeschnürten Abschnitt 39 a auf, welcher eine Verbindung zwischen der oberen Kammer 48 und der mittleren Kammer 44 herstellt, sowie einen eingeschnürten Abschnitt 39 b, der eine Verbindung zwischen der mittleren Kammer 44 und der unteren Kammer 47 herstellt.

Zusätzlich zur Wirkung des ersten Ausführungsbeispiels kann der Durchmesser der eingeschnürten Abschnitte 39 a und 39 b verhältnismäßig groß gewählt werden, um die Dämpfungskapazität mit ihrer Maximalkapazität auf eine bevorzugte niedere Frequenz einzustellen, weil die mittlere Kammer 44 mit ihrem verhältnismäßig großen Volumen zwischen den eingeschnürten Abschnitten 39 a und 39 b angeordnet ist und eine größere Querschnittsfläche aufweist als die Querschnittsflächen der eingeschnürten Abschnitte 39 a und 39 b.

Bei dem in Fig. 5 gezeigten dritten Ausführungsbeispiel sind eine auf der Seite des Motors gelegene Grundplatte 101, eine auf der Seite des Fahrgestells gelegene Grundplatte 102, ein Innenraum 103, ein Gehäuse 104, eine Trennplatte 105, eine Membran 106, eine obere Kammer 117 und eine untere Kammer 118 vorgesehen. Die obere Kammer 117 ist auf der Seite der Grundplatte 101 ausgebildet, und die untere Kammer 118 ist auf der Seite der Grundplatte 102 ausgebildet. Strömungsmittel ist in der oberen Kammer 117 und der unteren Kammer 118 enthalten.

In der Trennplatte 105 sind ein erster und zweiter Ventilmechanismus 109 und 112, welche in Reihe angeordnet sind, und eine Drosselöffnung 119, die als eingeengter Strömungskanal ausgebildet ist, als integrierte Einheit ausgebildet.

Die Drosselöffnung 119 ist als ein kleines Loch am Außenumfang der Trennplatte 105 gebohrt und verbindet die obere Kammer 117 mit der unteren Kammer 118. Zusätzlich ist ein Durchbruch 105 a im mittleren Abschnitt der Trennplatte 105 ausgebildet. An der oberen Seite dieses Durchbruchs 105 a ist als bewegliche Platte 137 ein dünnes, flexibles Folienteil ausgebildet, welches mit einem faserigen Teil bedeckt ist und z. B. aus Gummi oder Elastomer hergestellt ist. Die äußere Umfangskante des flexiblen Teils 137 ist in der Trennplatte 105 befestigt und bildet den ersten Ventilmechanismus 109. An der Unterseite des Durchbruchs 105 a ist ein flexibler Teil 138 mit einem Kleber auf dieselbe Weise befestigt, bildet den zweiten Ventilmechanismus 112 und definiert eine Mittelkammer 114, welche Strömungsmittel enthält. Auf diese Weise sind der erste Ventilmechanismus 109, der sich infolge der Wirkung hochfrequenter Schwingungen bewegt und durch niederfrequente Schwingungen mit hoher Amplitude stillgesetzt ist, und der zweite Ventilmechanismus 112 in Reihe angeordnet.

Bei diesem Ausführungsbeispiel erfahren die flexiblen Teile 137 und 138 ein besonderes Maß elastischer Verformung infolge der Zuführung niederfrequenter Schwingungen mit hoher Amplitude von der Grundplatte 101 her, und nachdem der erste Ventilmechanismus 109 oder der zweite Ventilmechanismus 112 durch die Spannung des faserigen Teils stillgesetzt wurde, kommt die Masse des Strömungsmittels in der Drosselöffnung 119 zur Resonanz und es wird eine große Dämpfungswirkung erzeugt. Bei hochfrequenten Eingangsschwingungen, die ein Geräusch erzeugen, widerfährt beiden flexiblen Teilen 137 und 138 eine elastische Verformung, die dynamische Federkonstante des Motorlagers wird abgesenkt und die Schwingungen, die auf das Fahrgestell übertragen werden, sind verringert. Zusätzlich kann im hochfrequenten Schwingungsbereich, in welchem die dynamische Federkonstante des Motorlagers erhöht wird, das übertragene Maß an hochfrequenter Schwingung verringert werden, weil die beiden Ventilmechanismen 109 und 112 in Reihe angebracht sind.

Ferner können die Eigenschaften des ersten Ventilmechanismus 109 und des zweiten Ventilmechanismus 112 dadurch geändert werden, daß man die jeweilige Starrheit der flexiblen Teile 137 oder 138 ändert, wodurch der Wert für die dynamische Federkonstante des Motorlagers auf einen Optimalwert entsprechend der Art des Fahrzeugs einzustellen ist.

Fig. 6 ist eine Skizze eines anderen Ausführungsbeispiels der Trennplatte 142, die einstückig aus einem ersten Ventilmechanismus 140 und einem zweiten Ventilmechanismus 141, die in Reihe angeordnet sind, sowie einer eingeschnürten Strömungskanal-Drosselöffnung 139 gebildet ist.

Ein Durchbruch 142 a ist im mittleren Abschnitt der Trennplatte 142 ausgebildet, und an der oberen Seite des Durchbruchs 142 a ist ein Plattenteil 143 vertikal beweglich mit der Trennplatte 142 durch einen flexiblen Körper 144 am Außenumfangsring der Trennplatte 142 verbunden, um den ersten Ventilmechanismus 140 zu bilden. An der Unterseite dieses Durchbruchs 142 a ist ein Plattenteil 145 vertikal beweglich mit der Trennplatte 142 durch einen flexiblen Körper 146 am Außenumfangsring der Trennplatte 142 verbunden, um den zweiten Ventilmechanismus 141 zu bilden. Eine mittlere Kammer 147, die Strömungsmittel enthält, ist zwischen den beiden Plattenteilen 143 und 145 ausgebildet. Zusätzlich ist die Drosselöffnung 139 am Außenumfang der Trennplatte vorgesehen, was die Verbindung zwischen den beiden Seiten der Trennplatte 42 ermöglicht.

Auf diese Weise sind der erste Ventilmechanismus 140, der sich unter dem Einfluß hochfrequenter Schwingungen bewegt und durch Schwingungen niederer Frequenzen und hoher Amplitude stillgesetzt ist, und der zweite Ventilmechanismus 141 mit der Trennplatte 142 in Reihe angeordnet.

Wenn diese Trennplatte 142 in einem Motorlager aufgenommen ist, bewegen sich die dünnen bzw. tafelförmigen Platten 143 und 145 unter dem Einfluß hochfrequenter Schwingungen mit Hilfe der elastischen Verformung der flexiblen Körper 144 und 146, und diese Bewegung wird durch die flexiblen Körper 144 und 146 unter dem Einfluß von Schwingungen mit niederer Frequenz und hoher Amplitude beendet bzw. gehemmt, was dieselbe Wirkung hat, wie sie bei dem ersten Ausführungsbeispiel erzielt wird.

Ferner ist bei diesem Ausführungsbeispiel, wie in Fig. 7 gezeigt, die Drosselöffnung 59 in einer Trennplatte 52 durch eine Anzahl eingeschnürter Abschnitte 58 a und 58 b zu ersehen, die in einer Anzahl von Plattenteilen 53 und 55 der Trennplatte 52 vorgesehen sind, und diese Teile 53 und 55 bilden eine Mittelkammer 57, in welcher Strömungsmittel aufgenommen ist. Die Wirkung dieses Ausführungsbeispiels ist die gleiche wie beim zweiten Ausführungsbeispiel. Dieses Ausführungsbeispiel weist auch einen ersten Ventilmechanismus 50, einen zweiten Ventilmechanismus 51, einen Durchbruch 52 a und eine Anzahl flexibler Körper 54 und 56 auf.

Claims (8)

1. Hydraulisch gedämpftes Motorlager für ein Kraftfahrzeug mit einer ersten Grundplatte zur Anbringung am Motor, einer zweiten Grundplatte zur Anbringung am Fahrgestell, einem gummielastischen Gehäuse, das an den beiden Grundplatten und zwischen diesen so befestigt ist, daß es zusammen mit einer an einer der Grundplatten befestigten Membran eine mit hydraulischer Flüssigkeit gefüllte Innenkammer bildet, einer Trennplatte, die die Innenkammer in eine obere und eine untere Kammer unterteilt, einer Drosselöffnung zur Strömungsverbindung der unteren mit der oberen Kammer, einem Durchbruch in der Trennplatte und zwei in dem Durchbruch in Strömungsrichtung hintereinander angeordneten Ventilmechanismen mit voneinander beabstandeten axial bewegbaren Platten, dadurch gekennzeichnet, daß die bewegbaren Platten (11, 16; 32, 33; 41, 46; 137, 138; 143, 145; 53, 55) an ihrem jeweiligen Außenumfang mit der Trennplatte (5, 26, 34, 105, 142, 52) verschließbar derart in Berührung bringbar sind, daß zwischen ihnen eine gegenüber der unteren und der oberen Kammer (17, 18; 30 b, 30 a; 47, 48; 118, 117) abgetrennte, mit hydraulischer Flüssigkeit gefüllte Mittelkammer (14; 44; 114; 147, 57) gebildet ist.

2. Motorlager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die bewegbaren Platten (11, 16) an ihrem Außenumfang jeweils zwischen Anschlägen (10 a, 10 b, 15 a, 15 b, 40 a, 40 b; 45 a; 45 b) beweglich geführt sind, die am Innenumfang des Durchbruchs der Trennplatte (5, 34) ausgebildet sind.

3. Motorlager nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Trennplatte (26) mit einer Anzahl hintereinanderliegender Nebenplatten (28, 29, 31) versehen ist, die eine Anzahl von Drosselöffnungen (28 a, 29 a, 31 a) aufweisen, und daß die beweglichen Platten (32, 33) zwischen den Nebenplatten (28, 29, 31) angeordnet sind.

4. Motorlager nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselöffnung (22) aus einem in der Trennplatte (26) ausgebildeten wendelförmigen Kanal (27) gebildet ist, der über eingeschnürte Abschnitte (22 a, 22 b) beiderseits der Trennplatte (26) in die obere und untere Kammer (17, 18) mündet.

5. Motorlager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Drosselöffnungen (39 a, 39 b) vorgesehen sind, die die Mittelkammer (44) sowohl mit der unteren als auch der oberen Kammer (47, 48) verbinden.

6. Motorlager nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselöffnungen (58 a, 58 b) jeweils in den bewegbaren Platten (53, 55) der Ventilmechanismen (50, 51) ausgebildet sind.

7. Motorlager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die bewegbaren Platten (137, 138) jeweils mit der Trennplatte (105) verbundene, flexible Folien sind.

8. Motorlager nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Folien jeweils mit faserigen Teilen bedeckt sind.