DE2716579B2

DE2716579B2 - Temperaturabhängiger Stromunterbrecher

Info

Publication number: DE2716579B2
Application number: DE2716579A
Authority: DE
Inventors: Nobuyuki Iimori; Wasuke Koseki; Atsuo Ono
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1976-04-15
Filing date: 1977-04-14
Publication date: 1981-01-22
Also published as: US4126845A; CA1087657A; DE2716579A1; DE2716579C3; AU2421777A; GB1557911A; AU499286B2

Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen temperaturabhängigen Stromunterbrecher gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Ein aus der US-PS 38 21 685 bekannter Stromunterbrecher dieser Art hat ein zweiteiliges Gehäuse aus einem Glasrohr und einem Metallbecher, in das zwei Leiter eingeführt sind. Am inneren Ende des einen Leiters ist ein Zylinderkopf ausgebildet, während am inneren Ende des zweiten Leiters eine konische Ausnehmung vorgesehen ist. Als Verbindungsstück zur elektrischen Verbindung der beiden Leiter dient ein längsgeschlitzter metallischer Becher, der den Zylinderkopf umschließt und mit seinem offenen Ende in der konischen Ausnehmung sitzt, wobei die durch die Längsschlitze gebildeten Zungen des Bechers mit der Außenfläche des Zylinderkopfs einerseits und der konischen Ausnehmung des zweiten Leiters andererseits in Reibberührung stehen, wodurch ein guter elektrischer Kontakt zwischen den Leitern gebildet wird. Zwischen den Zylinderkopf und den Boden des Bechers ist eine Feder gesetzt, die den Becher gegen einen Schmelzkörper zu und in Richtung zum Lösen der Verbindung zwischen dem Zylinderkopf und der konischen Ausnehmung vorspannt. Bei diesem bekannten Stromunterbrecher ist die feste Reibberührung zwischen dem Becher und dem Zylinderkopf bzw. der konischen Ausnehmung zur Erzielung eines guten elektrischen Kontakts erforderlich, jedoch beeinträchtigt sie beim Schmelzen des Schmelzkörpers die Bewegung des Bechers zum öffnen der elektrischen Verbindung. Daher läuft die Öffnungsbewegung ungleichmäßig ab, was es schwierig macht, den Zeitpunkt genau festzulegen, an dem auf das Nachgeben des Schmelzkörpers hin der elektrische Kontakt geöffnet wird.

Aus der US-PS 32 81 559 ist ein Stromunterbrecher bekannt, bei dem zwischen ein als Leiter dienendes

ίο Gehäuse und einen axial in das Gehäuse eingeführten Leiter ein ringförmiges Verbindungsstück gesetzt ist, das unter Federvorspannung gegen einen Schmelzkörper am Boden des Gehäuses gedrückt ist Bei diesem bekannten Stromunterbrecher ist zur guten Kontaktgabe gleichfalls eine feste Reibberührung zwischen dem Verbindungsstück und dem Gehäuse sowie dem Leiter notwendig, die jedoch auch wie im vorstehenden Fall die Öffnungsbewegung des Verbindungsstücks beeinträchtigt

Bei einem in der US-PS 29 55 179 beschriebenen ersten Unterbrecher drückt eine Feder ein einen in ein Gehäuse axial eingeführten Leiter festumschließendes zylindrisches Isolierstück gegen einen Schmelzkörper. Das freie Ende dieses Leiters ist zu einem Kontaktbeeher geformt, der das Ende eines zweiten Leiters aufnimmt Beim Schmelzen des Schmelzkörpers wird das Isolierstück unter Reibung im Gehäuse so verschoben, daß ein zu einer Schraubenlinie geformter Abschnitt des ersten Leiters zusammengedrückt wird.

Zur Erzielung eines ausreichenden Kontaktdrucks zwischen den einander berührenden inneren Leiterenden ist eine zweite Feder vorgesehen, die über den Schmelzkörper und das Isolierstück auf den ersten Leiter einwirkt. Durch die Reibung des Isolierstücks am Gehäuse und die Wirkung der durch den Schraubenlinien-Abschnitt des ersten Leiters gebildeten Feder läuft die Öffnungsbewegung des ersten Leiters sehr unbestimmt ab. Ferner ist bei diesem Stromunterbrecher der konstruktive Aufwand erheblich. Bei einem in dieser US-PS beschriebenen zweiten Stromunterbrecher wird zwischen zwei parallel geführte Leitern der Kontakt mittels eines hutförmigen Verbindungsstücks hergestellt, das mit einer Feder über eine Stützscheibe und einem Schmelzkörper gegen die Leiterenden gedrückt wird. Eine weitere Feder dient dazu, im Falle des Schmelzens des Schmelzkörpers das Verbindungsstück von den Leitern wegzudrücken. Bei dieser Ausführungsform müssen die beiden Federn sehr genau aufeinander abgestimmt sein, um eine einwandfreie Kontaktöffnung zu gewährleisten. Ferner tritt auch bei diesem Stromunterbrecher eine Reibwirkung zwischen der Stützscheibe und dem Verbindungsstück auf, durch die die Öffnungsbewegung beeinträchtigt ist.

Ein weiterer, in der US-PS 35 19 972 beschriebener und dem Stromunterbrecher gemäß der US-PS 32 81 559 ähnlicher Stromunterbrecher, der anhand der F i g. 1 näher beschrieben wird, weist gleichartige Unzulänglichkeiten auf.

Da bei allen vorstehend angeführten bekannten

Stromunterbrechern die Kontakt-Öffnungs-Bewegung in starkem Maße von der für einen sicheren Kontaktschluß notwendigen Reibungsberührung abhängt, besteht bei allen diesen Stromunterbrechern die Gefahr, daß aufgrund einer durch die Reibungskraft verzögerten Öffnungsbewegung ein Lichtbogen oder Funkenüberschlag zwischen den Leitern entsteht.

In der FR-PS 15 12 940 ist ein temperaturabhängiger Stromunterbrecher beschrieben, bei dem zwischen zwei

Leitern aufeinanderfolgend ein leitender poröser Körper, ein leitender Schmelzkörper und ein weiterer leitender poröser Körper angeordnet sind. Sobald bei diesem Stromunterbrecher der leitende Schmelzkörper zu schmelzen beginnt, wird sein Material von den porösen Körpern aufgenommen. Bei einer derartigen Schmelzsicherung ist es schwierig, die Wärmeeinwirkung auf den Schmelzkörper in eine Einwirkung durch die Umgebungstemperatur und eine Einwirkung durch den hindurchgeführten Strom zu unterscheiden. In der DE-OS 23 50 997 sind Stromunterbrecher beschrieben, in denen zwei Leiter über einen Quecksilbertropfen verbunden sind, der von einem Schmelzkörper in der Verbindungslage gehalten wird. Ein derartiger Unterbrecher ist stark lageabhängig, da es bei diesem selbst bei Schmelzen des Schmelzkörpers nicht gewährleistet ist, daß der Quecksilbertropfen tatsächlich aus dem Verbindungsweg zwischen den beiden Leitern austritt In der US-PS 23 05 646 ist ein temperaturabhängiger Stromunterbrecher beschrieben, bei dem zwei Leiter mit einem leitenden Schmelzkörper verbunden sind der in Wachs eingebettet ist Sobald der Schmelzkörper schmilzt wird der Kontakt unterbrochen, wobei das Schmelzkörper-Material durch das Wachs in der Unterbrechungs-Lage gehalten wird. Auch bei diesem Unterbrecher ist nicht definierbar, ob die Unterbrechung auf der Umgebungstemperatur oder auf der Stromerwärmung beruht Bei den drei vorstehend genannten Schmelz-Stromunterbrechern ist somit weder die gewünschte Unterbrechungs-Temperaiur sichergestellt noch ein bestimmter Unterbrechungs-Zeitpunkt festlegbar.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Stromunterbrecher gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 zu schaffen, der sich durch präzise und zuverlässige Kontaktöffnung bei Erreichen einer vorgegebenen Tempei atur auszeichnet

Diese Aufgabe wird erfindungsgernäß mit den im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Mitteln gelöst.

Erfindungsgemäß sind somit die beiden Leiter über die Schmelzzwischenlagen mit dem Verbindungsstück und dadurch miteinander verbunden. Sobald die Temperatur an dem Stromunterbrecher in die Nähe der gewünschten Soll-Unterbrechungs-Temperatur ansteigt, schmelzen die Zwischenlagen und bilden einen leitenden »Schnverfilm« zwischen den Leitern und dem Verbindungsstück. Dadurch wird praktisch jegliche Reibungskraft zwischen den Leitern und dem Verbindungsstück aufgehoben, die eine Kontaktöffnung durch die Bewegung des Verbindungsstücks behindern könnte. Zugleich ist gewährleistet, daß ein guter elektrischer Kontakt auch dann erhalten bleibt, wenn sich die Temperatur der Auslöse-Temperatur nähert und die Schmelzzwischenlagen bereits geschmolzen sind. Da eine anschließende Kontaktöffnungs-Bewegung nunmehr ausschließlich von den Eigenschaften des Schmelzkörpers, der beispielsweise aus einem Material der Gruppe: Acetanilid, Succinimid, Cyclohexanhexol, Benzo-a-pyren und 4-Hydroxy-3-methoxybenzaldehyd gewählt ist, hinsichtlich der Schmelztemperatur und der Schmelz-Geschwindigkeit bestimmt ist. Diese Werte können — auch unabhängig von Alterungserscheinungen — zuverlässig festgelegt werden, so daß damit sichergestellt ist, daß der erfindungsgemäße Stromunterbrecher bei einer bestimmten Umgebungstemperatur innerhalb einer genau bestimmbaren Zeitdauer unierbricni. Die Schiiieizgeschwindigkcii des Scurne'zkörpers wird natürlich vorzugsweise möglichst hoch gewählt, so daß eine schnelle Abschaltbewegung zustande kommt, damit keine Lichtbogen- oder Funken-Bildung entsteht Diese Lichtbogen- bzw. ·> Funken-Erzeugung kann vorteilhafterweise dadurch weiter unterdrückt werden, daß die Leiterenden gerundet werden, die dem Verbindungsstück bei dem Trennungsvorgang zuletzt gegenüberstehen. Dadurch wird eine Feldkonzentration vermieden, die eine ίο derartige Lichtbogen- oder Funken-Erzeugung herbeiführen könnte.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen genannt

Die Erfindung wird nachstehend anhand von Auriuhrungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert, in welcher gleiche Bezugszeichen einander entsprechende Teile bezeichnen.

F i g. 1 ist ein Längsschnitt eines Beispiels eines bekannten temperaturabhängigen Stromunterbrechers. Fig.2 ist eine Seitenansicht des Äußeren eines erfindungsgemäßen temperaturabhängigen Stromunterbrechers.

F i g. 3 ist ein Längsschnitt eines ersten Ausführungsbeispiels des Stromunterbrechers.

F i g. 4 ist eine perspektivische Ansicht des Aufbaus eines nichtleitenden Schmelzkörpers, bei dem Ausfühmngsbeispiel nach F i g. 3.

Fig.5 ist eine perspektivische Ansicht eines elektrischen Verbindungsstücks bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 3.

F i g. 6 ist eine der F i g. 3 ähnliche Ansicht und zeigt den Stromunterbrecher in einem Zustand, bei dem der Stromdurchfluß unterbrochen ist

Fig.7 ist ein Längsschnitt eines zweiten Ausfüh-J5 rungsbeispiels des Stromunterbrechers.

F i g. 8 ist eine der F i g. 7 ähnliche Ansicht und zeigt den Stromunterbrecher in einem Zustand, bei dein der Stromdurchfluß unterbrochen ist

F i g. 9 ist ein Längsschnitt eines dritten Ausführungsbeispiels des Stromunterbrechers.

F i g. 10 ist eine der F i g. 9 ähnliche Ansicht und zeigt den Stromunterbrecher in einem Zustand, bei dem der Stromdurchfluß unterbrochen ist

F i g. 11 ist ein Längsschnitt eines vierten Ausführungsbeispiels des Stromunterbrechers.

F i g. 12 ist eine der F i g. 11 ähnliche Ansicht und zeigt den Stromunterbrecher in einem Zustand, bei dem der Stromdurchfluß unterbrochen ist.

Fig. 13 ist eine perspektivische Ansicht der äußeren so Gestaltung eines weiteren Stromunterbrechers.

Fig. 14 ist eine im wesentlichen der Fig. 13 ähnliche Ansicht zeigt jedoch die äußere Gestaltung einer Modifikation des in Fig. 13 dargestellten Stromunterbrechers.

Fig. 15 ist ein Längsschnitt eines fünften Ausführungsbeispiels des Stromunterbrechers.

F i g. 16 ist eine der F i g. 15 ähnliche Ansicht und zeigt den Stromunterbrecher in einen*. Zustand, bei dem der Stromdurchfluß unterbrochen ist

Fig. 17 ist ein Längsschnitt eines sechsten Ausführungsbeispiels des Stromunterbrechers.

Flg. 18 ist eine der Fig. 17 ähnliche Ansicht und zeigt jedoch den Stromunterbrecher in einem Zustand, bei dem der Stromdurchfluß unterbrochen ist.
In F i g. I ist ein typisches Beispiel eines bekannten temperaturabhängigen Stromunterbrechers gezeigt, bei dem ein elektrisch nichtleitender, temperaturabhängi-

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Stromunterbrecher ist in der US-PS 35 19 972 offenbart. Er weist ein röhrenförmiges, elektrisch und thermisch leitendes Gehäuse 20 auf, an dessen eine Stirnwandung ein erster Leiter 22 fest angeschlossen ist, während in das Gehäuse axial ein zweiter Leiter 24 über das andere Ende des Gehäuses hineinragt und elektrisch von dem Gehäuse 20 mittels eines Isolierpfropfens 26 und eines elektrisch nichtleitenden Dichtungsverschlusses 28 isoliert ist, wobei der zweite Leiter 24 einen aus dem Isolierpropfen 26 herausragenden inneren Kopfteil 30 aufweist. Eine elektrisch nichtleitende, normalerweise feste, thermisch schmelzbare Tablette 32 ist innerhalb des Gehäuses 20 mit einem geeigneten Abstand von dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 fest angeordnet. Zwischen der Tablette 32 und dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 ist ein elektrisch leitfähiges Teil 34 angeordnet, dessen Umfangsrandbereich mit der inneren Umfangsfläche des Gehäuses 20 federnd in Schleifkontakt steht Das leitfähige Teil 34 wird in Kontakt mit dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 mittels einer vorgespannten ersten Druckfeder 36 gedruckt, die mit einem Ende auf eine erste Federlast-Verteilungsscheibe 38 aufgesetzt ist die gegen die innere Fläche der Tablette 32 gedrückt ist und die mit dem anderen Ende auf eine zweite Federlast-Verteilungsscheibe 40 aufgesetzt ist die gegen eine Fläche des leitfähigen Teils 34 gepreßt ist Eine zweite Druckfeder 42 ist mit einem Ende an die zweite Fläche des leitfähigen Teils 34 und mit dem anderen Ende an den Isolierpfropfen 26 angesetzt und drückt das leitfähige Teil 34 gegen die Gegenkraft der ersten Druckfeder 36 von dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 axial weg. Wenn die Schmelz-Tablette 32 fest bleibt und an ihre innere Fläche die erste Federlast-Verteilungsscheibe 38 angedrückt ist, bleibt die erste Druckfeder 36 zusammengedrückt und überwindet die Kraft der zweiten Druckfeder 42, so daß das leitfähige Teil 34 mit dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 in Kontakt gehalten ist. Auf diese Weise ist eine elektrische Verbindung zwischen dem ersten Leiter 22 und dem zweiten Leiter 24 über das Gehäuse und das leitfähige Teil 34 hergestellt, das mit dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 34 in Kontakt gehalten ist Wenn die Temperatur um das Gehäuse 20 auf einen vorbestimmten Wert ansteigt und die Schmelz-Tablette 32 auf deren Schmelzpunkt erwärmt, wird die Tablette 32 zum Schmelzen gebracht und wird daher flüssig, so daß sich die erste Federlast-Verteilungsscheibe 38 durch die Kraft der Druckfeder 36, die sich aus ihrem zusammengedrückten Zustand ausdehnen kann, von der zweiten Federlast-Verteilungsscheibe 40 weg bewegt Die zweite Druckfeder 42 überwindet nun die Gegenkraft der ersten Druckfeder 38 und zwingt das leitfähige Teil 34 zu einer Bewegung von dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 weg, so daß auf diese Weise die elektrische Verbindung zwischen dem leitfähigen Teil 34 und dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 und dementsprechend zwischen dem ersten Leiter 22 und dem zweiten Leiter 24 unterbrochen wird.

Bei dem Aufbau und der Anordnung eines temperaturabhängigen Stromunterbrechers der vorstehend beschriebenen Art können verschiedenerlei Vorteile erzielt werden.

Der wichtigste Vorteil eines solchen Stromunterbrechers liegt in der einfachen und genauen Steuerung der Ansprechtemperatur, bei welcher durch das Zerfallen bzw. Wegfließen der Schmelz-Tablette 32 die Bewegung des leitfähigen Teils 34 von dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 weg eingeleitet wird. Dieser Vorteil ist dem Umstand zuzuschreiben, daß die Tablette 32 nichtleitend ist und daher nicht zur elektrischen Verbindung zwischen den Leitern 22 und 24 beiträgt, und daß die Druckfedern 36 und 42 so angeordnet sind, daß sie ihre Kräfte an dem leitfähigen Teil 34 in Richtungen ausüben, die mit der Richtung zusammenfallen, in welcher das leitfähige Teil 34 innerhalb des Gehäuses 20 zu bewegen ist. Dieser Vorteil wird jedoch

!o durch einen Nachteil insofern aufgehoben, als wegen des wesentlichen Umstands, daß die Schmelz-Tablette 32 für sich nicht als eine Vorrichtung zur elektrischen Verbindung zwischen dem Gehäuse 20 und dem zweiten Leiter 24 verwendet werden kann, zusätzliche Elemente

ι ■-, wie das leitfähige Teil 34 und die Federiast-Verteilungsscheiben 38 und 40 zum Aufrechterhalten einer solchen elektrischen Verbindung erforderlich sind. Selbst wenn ferner die Ansprechtemperatur, bei der die Schmelz-Tablette 32 zu schmelzen beginnt, vom Hersteller genau gesteuert werden kann, besteht bei der zwischen dem leitfähigen Teil 34 und dem Gehäuse 20 beim Einleiten der Gleitbewegung des leitfähigen Teils 34 an dem Gehäuse 20 erzeugten Gleitreibung die Neigung, unvorhergesehene Unregelmäßigkeiten bei der Bewegung des leitfähigen Teils 34 zu verursachen, was es schwierig macht, den Zeitpunkt genau zu steuern, bei dem auf das Nachgeben der Tablette 32 hin das leitfähige Teil 34 von dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 gelöst wird. Das Gehäuse 20 für sich bildet

j» einen Teil der elektrischen Verbindung zwischen dem ersten und dem zweiten Leiter, so daß es an einem Tragelement oder Tragaufbau mittels elektrisch und thermisch nichtleitendem Material oder Materialien befestigt werden muß, wenn das Tragelement oder der

r, Tragaufbau elektrisch und thermisch leitet. Das Anbringen eines solchen das Gehäuse 20 berührenden elektrischen und thermischen Isolators verschlechtert das Ansprechen des Gehäuses auf die Temperatur und kann in Abhängigkeit von der besonderen Art des verwendeten Isolationsmaterials die geplanten Leistungseigenschaften des Stromunterbrechers verändern. Es ist ferner darauf hinzuweisen, daß die mechanischen Verbindungen zwischen dem Gehäuse 20 und dem leitfähigen Teil 34 und zwischen dem

t-, leitfähigen Teil 34 und dem Kopfteil 30 des zweiten Leiters 24 zur Erzeugung von Kontaktwiderständen zwischen den Teilen führen können, was die Erzeugung von Wärme in dem Stromunterbrecher ergibt, wenn der Stromunterbrecher mit einem durch ihn fließenden

■in Strom in Betrieb ist Dies kann in Abhängigkeit von der Stromstärke, die im Betrieb normalerweise auftritt, gleichfalls die planmäßigen Leistungseigenschaften des Stromunterbrechers verändern. Mit den beschriebenen weiteren Ausführungsformen ist beabsichtigt diese

ί·ί Nachteile des bekannten temperaturabhängigen Stromunterbrechers dadurch auszuschalten, daß in dem temperaturabhängigen Stromunterbrecher eine Kombination elektrisch leitfähiger und elektrisch nichtleitfähiger, thermisch schmelzbarer temperaturabhängiger

Mi Elemente herangezogen wird; Ausführungsbeispiele dieses Stromunterbrechers sind in den Fig.2 bis 18 gezeigt

In den F i g. 2 und 3 ist ein erstes Ausführungsbeispiel des temperaturabhängigen Stromunterbrechers gezeigt,

h"> das ein thermisch leitfähiges, hohlzylindrisches Gehäuse 50 aufweist das eine durchgehende Mittelachse hat und aus dessen axialen Enden gemäß der Darstellung in F i g. 2 in entgegengesetzten Richtungen ein erster und

ein zweiter Leiter 52 bzw. 54 herausragen, die jeweils die Form eines langgestreckten Drahts oder Stabs haben. Wie aus F i g. 3 zu ersehen ist, hat das Gehäuse 50 an seinen entgegengesetzten axialen Enden einen ersten und einen zweiten ringförmigen Stirnwandungs- oder Innenflansch-Teil 56 und 58, die jeweils innere Umfangsränder haben, welche kreisförmige öffnungen 60 bzw. 62 bilden, deren Mittelachsen im wesentlichen mit der Mittelachse des Gehäuses 50 ausgefeuchtet sind. Während das Gehäuse 50 aus irgendeinem festen Material aufgebaut sein kann, das elektrisch leitend oder nichtleitend und thermisch leitend ist, ist hier als Beispiel angenommen, daß es aus einem festen Metall geformt ist. das elektrisch leitend ist. Das Gehäuse 50 hat einen ersten und einen zweiten Isolierpfropfen 64 bzw. 66, die jeweils dicht und fest an einem Teil der inneren Umfangsflächen der gegenüberliegenden zylindrischen Endwandungsteile des Gehäuses aufgenommen sind, die an den ersten und den zweiten Innenflanschteil 56 und 58 des Gehäuses 50 angrenzen. Der erste Isolierpfropfen 64 hat einen axialen Vorsprung, der aus dem ersten Innenflanschteil 56 durch die Öffnung 60 in dem Innenflanschteil 56 axial nach außen herausragt. Der Vorsprung 68 des ersten Isolierpfropfens 64 soll im wesentlichen den gleichen Durchmesser wie die öffnung 60 in dem Innenflanschteil 56 haben, so daß der innere Umfangsrand des Innenflanschteils 56 in enger Berührung mit dem Vorsprung 68 des Isolierpfropfens 84 ist. Der zweite Isolierpfropfen 66 hat gleichfalls einen axialen Vorsprung 70, der aus dem zweiten Innenflanschteil 53 des Gehäuses 50 durch die öffnung 62 in dem Innenflanschteil 58 nach außen zu herausragt. Der Vorsprung 70 des zweiten Isolierpfropfens 66 ist in seinem Durchmesser kleiner als die öffnung 62 in dem Innenflanschteil 58 gewählt, so daß zwischen dem Vorsprung 70 und dem inneren Umfangsrand des Innenflanschteils 58 gemäß der Darstellung eine ringförmige Lücke gebildet ist. Die Isolierpfropfen 64 und 66 sind mit axialen Bohrungen 72 bzw. 74 ausgestaltet, die jeweils an den beiden axialen Enden des jeweiligen Pfopfens offen sind und deren Mittelachsen im wesentlichen mit der Mittelachse des Gehäuses 50 ausgefeuchtet sind. Der erste und der zweite Leiter 52 und 54 erstrecken sich durch diese Bohrungen 72 und 74 in dem ersten bzw. dem zweiten Isolierpfropfen 64 bzw. 66 in das Gehäuse 50 und stehen an ihren jeweiligen inneren Enden zueinander axial in einem vorbestimmten Abstand, wobei der zweite Leiter 54 axial um eine vorbestimmte Länge aus der inneren axialen Stirnseite des zugehörigen Isolierpfropfens 66 herausragt. Die Leiter 52 und 54 sind fest durch die Isolierpfropfen 64 bzw. 66 hindurchgeführt und haben daher jeweilige Mittelachsen, die zueinander im wesentlichen in einer Linie sind. Gemäß der Darstellung ist in dem Gehäuse an der Innenseite in seinem zylindrischen Endwandungsbereich, der an den zweiten Innenflanschteil 58 des Gehäuses 50 angrenzt, eine Umfangsnut 76 ausgebildet, deren ein axiales Ende nahe der Innenfläche des Innenflanschteils 58 liegt, während das andere axiale Ende der Umfangsnut von der Innenfläche des Innenflanschteils 58 axial in einem vorbestimmten Abstand steht und eine innere Ringfläche 78 bildet, über die innere Umfangsfläche des übrigen zylindrischen Wandbereiches des Gehäuses 50 raidal nach außen zu in die Umfangsnut 76 gestuft ist, wie aus der Fig.3 ersichtlich ist. Der zweite Isolierpfropfen 66 ist bündig und fest in der auf diese Weise in dem Gehäuse 15 ausgebildeten Umfangsnut 76 aufgenommen und steht mit seiner inneren Stirnfläche in enger Berührung mit der inneren Ringfläche 78 des Gehäuses 50. Auf diese Weise ist die die innere Ringfläche 78 bildende Umfangsnut 76 dafür geeignet, den Isolierpfropfen 66 in bezug auf das Gehäuse 50 axial genau in Stellung zu bringen, wenn der Isolierpfropfen 66 mit dem Gehäuse 50 zusammengebaut wird. Obgleich es in der Zeichnung nicht dargestellt ist, kann nach Wunsch das Gehäuse 50 ferner mit einer gleichartigen Umfangsnut an seinem an

in den ersten Innenflanschteil 56 des Gehäuses 50 angrenzenden zylindrischen Endwandungsbereich ausgestaltet werden, um damit das genaue axiale Anbringen des ersten Isolierpfropfens 64 in bezug auf das Gehäuse 50 zu ermöglichen.

π Der Stromunterbrecher weist ferner einen zylindrischen temperaturabhängigen Schmelzkörper 80 auf, der aus einer elektrisch nichtleitenden, normalerweise festen, thermisch schmelzbaren Tablette aus einer Verbindung gebildet ist, die vorzugsweise aus der

2(i Gruppe Acetanilid, Succinimid, Inosit (Cyclohexanhexol), Cumarin (Benzo-a-pyron) und Vanillin (4-hydroxy-3-methoxybenzaldehyd) gewählt ist. Der Schmelzkörper 80 ist in dem Gehäuse 50 so angebracht, daß eine der axialen Stirnflächen in enger Berührung mit der inneren

2i axialen Stirnfläche des ersten Isolierpfropfens 64 ist. Wie besser aus der Fig.4 ersichtlich ist, ist der Schmelzkörper 80 mit einer Axialbohrung 82 versehen, die an den beiden axialen Enden des Schmelzkörpers 80 offen ist. Die auf diese Weise in dem Schmelzkörper 80

i» ausgebildete Axialbohrung 82 ist im Durchmesser geringfügig größer als der erste Leiter 52, wie aus der F i g. 3 zu ersehen ist, und der erste Leiter 52 ist durch die Bohrung in der Weise hindurchgeführt, daß der Leiter 52 aus dem Schmelzkörper 80 um eine

J5 vorbestimmte Länge aus der anderen Stirnfläche des Schmelzkörpers 80 axial heraussteht.

Der erste Leiter 52 trägt eine röhrenförmige Schmelz-Zwischenlage 84, die fest auf seinem inneren axialen Endteil sitzt, welcher aus dem Schmelzkörper herausragt, während auf gleiche Weise der zweite Leiter 54 eine röhrenförmige Schmelz-Zwischenlage 86 trägt, die fest an seinem inneren axialen Endteil sitzt, das aus dem zweiten Isolierpfropfen 66 herausragt. Die Zwischenlagen 84 und 86 haben im wesentlichen gleiche Außendurchmesser. Die auf diese Weise an dem ersten bzw. dem zweiten Leiter 52 bzw. 54 angebrachten Zwischenlagen 84 und 86 sind jeweils aus einer elektrisch leitfähigen, normalerweise festen, thermisch schmelzbaren Legierung geformt, die einen vorbestimmten Schmelzpunkt hat, der niedriger als der Schmelzpunkt des den Schmelzkörper 80 bildenden Materials ist, wobei eine derartige Legierung vorzugsweise aus der Gruppe von Legierungen mit Wismut, Cadmium, Blei und/oder Zinn in unterschiedlichen Anteilen gewählt ist.

Der Stromunterbrecher weist ferner ein geflanschtes röhrenförmiges Verbindungsstück 88 auf, das einen Ringflansch 90 hat, das sich von einem axialen Ende des röhrenförmigen Wandbereichs des Verbindungsstückes 88 radial nach außen zu erstreckt, was deutlicher in Fig.5 zu sehen ist Das röhrenförmige Verbindungsstück 88 hat eine Axialbohrung 92, die an den beiden axialen Enden des Verbindungsstücks 88 offen ist und die im Durchmesser im wesentlichen jeweils den

b5 Zwischenlagen 84 und 86 gleich ist. Gemäß der Darstellung in Fig.3 ist das Verbindungsstück 88 innerhalb des Gehäuses 50 so angebracht, daß in seinen entgegengesetzten axialen Bereichen die Zwischenla-

gen 84 und 86 auf den herausstehenden inneren axialen Endteilen der Leiter 52 und 54 eng aufgenommen sind und daß sein Ringflansch 90 an der inneren axialen Stirnfläche des Schmelzkörpers 80 aufsitzt. Das Verbindungsstück 88 ist aus elektrisch leitfähigem festem Metall hergestellt und bildet daher eine elektrische Verbindung zwischen dem ersten und dem zweiten Leiter 52 und 54 über die Zwischenlagen 84 und 86. Eine vorgespannte Schrauben-Druckfeder 94 ist um den röhrenförmigen Wandbereich des Verbindungsstücks 88 herum angeordnet und sitzt mit einem Ende an der inneren Fläche des Ringflansches 90 des Verbindungsstücks 88, während sie an dem anderen Ende auf der inneren Stirnfläche des zweiten Isolierpfropfens 66 sitzt, so daß dadurch das Verbindungsstück 88 von dem zweiten Isolierpfropfen 66 axial weggedrückt wird und damit der Ringflansch 90 des Verbindungsstücks 88 gegen die innere Stirnfläche des Schmelzkörpers 80 gedrückt wird. Vorzugsweise ist der zweite Isolierpfropfen 66 an seiner inneren axialen Stirnwandung mit einer Ringnut 96 ausgestaltet, die einen Teil des zweiten Leiters 54 konzentrisch umgibt und in der die Druckfeder 94 an deren äußeren axialen Ende aufgenommen ist. Der Schmelzkörper 80 ist auf diese Weise axial von dem zweiten Isolierpfropfen 66 weggedrückt und demgemäß gegen die innere Stirnfläche des ersten Isolierpfropfens 64 gepreßt. Folglich sind der erste und der zweite Isolierpfropfen 64 und 66 axial voneinander weggedrückt und gegen die inneren Flächen des ersten und des zweiten Innenflanschteils 56 bzw. 58 des Gehäuses 50 gedrückt. Die Druckfeder 94 und dementsprechend die Ringnut 96 in dem Isolierpfropfen 66 haben Innendurchmesser, die größer als der Außendurchmesser des röhrenförmigen Wandungsbereichs des Verbindungsstücks 88 sind und die kleiner als der Innendurchmesser des zylindrischen Wandungsbereichs des Gehäuses 50 sind, so daß gemäß der Darstellung in Fig.3 die Druckfeder 94 von der äußeren Umfangsfläche des röhrenförmigen Wandungsbereichs des Verbindungsstücks 88 radial nach außen zu über ihre ganze Länge auf Abstand steht und von der inneren Umfangsfläche des zylindrischen Wandungsbereichs des Gehäuses 50 radial nach innen zu auf ihrer ganzen Länge auf Abstand steht.

Die axialen Vorsprünge 68 und 70 des ersten bzw. zweiten Isolierpfropfens 64 bzw. 66 sind in eins erste bzw. zweite Dichtungs- und Isolierkappe 98 bzw. 100 eingebettet, die die jeweiligen Außenflächen des ersten bzw. des zweiten Innenflanschteils 56 bzw. 58 bedecken. Der erste und der zweite Leiter 52 und 54, die aus den jeweiligen axialen Vorsprüngen 68 bzw. 70 des ersten bzw. zweiten Isol'erpfropfens 64 bzw. 66 herausragen, sind fest durch diese Dichtungs- und Isolierkappen 98 bzw. 100 hindurchgeführt Die Dichtungs- und Isolierkappe 100 an dem axialen Vorsprung 70 des zweiten Isolierpfropfens 66 hat einen Ringvorsprung oder Ringwulst 102, der dicht in die vorstehend genannte Ringlücke paßt, die zwischen dem inneren Umfangsrand des zweiten Innenflanschteils 58 des Gehäuses 50 und dem axialen Vorsprung 70 des zugehörigen zweiten Isolierpfropfens 66 gebildet ist, wie es der Figur zu entnehmen ist

Wenn bei dem auf diese Weise aufgebauten und zusammengesetzten temperaturabhängigen Stromunterbrecher die Temperatur des Schmelzkörpers 80 niedriger als der Schmelzpunkt der diesen Schmelzkörper 80 bildenden Substanz ist, bleibt der Schmelzkörper 80 im festen Zustand und hält daher die axiale Kraft aus, die darauf mit der Druckfeder 94 über den Ringflansch 90 des Verbindungsstücks 88 axial ausgeübt wird. Das Verbindungsstück 88 kann daher in der axialen Lage bleiben, bei der seine entgegengesetzten axialen * Endteile eng auf den jeweiligen äußeren Umfangsflächen der Zwischenlagen 84 und 86 auf dem ersten und dem zweiten Leiter 52 und 54 sitzen, so daß dadurch die elektrische Verbindung zwischen den Leitern 52 und 54 über die Zwischenlagen 84 und 86 und das Verbindungsstück 88 hergestellt ist.

Falls die Umgebungstemperatur des Stromunterbrechers auf einen ungewöhnlich hohen Wert ansteigt und folglich jede der Zwischenlagen 84 und 86 auf ihren Schmelzpunkt erwärmt wird, werden die Zwischenlagen

!5 84 und 86 zum Schmelzen gebracht und lassen die freie Bewegung des Verbindungsstückes 88 in bezug auf die Leiter 52 und 54 zu. Wenn danach die Temperatur in dem Schmelzkörper 80 dessen Schmelzpunkt erreicht, wird auch der Schmelzkörper 80 zum Schmelzen gebracht und schnell verflüssigt. Dadurch wird bewirkt, daß das geschmolzene Material unter Einwirkung des auf dasselbe von dem Ringflansch 90 ausgeübten Drucks an dem Ringflansch 90 des Verbindungsstücks 88 vorbeifließt und das Verbindungsstück 88 sich durch die Vorspannkraft der Druckfeder 94 axial von dem zweiten Isolierpfropfen 66 weg bewegen kann. Die Druckfeder 94, die im zusammengedrückten Zustand gehalten worden ist, kann sich nun axial ausdehnen und zwingt das Verbindungsstück 88 zu einer axialen Bewegung auf den ersten Isolierpfropfen 64 zu, bis gemäß der Darstellung in F i g. 6 der Ringflansch 90 des Verbindungsstücks 88 mit der inneren Stirnfläche des ersten Isolierpfropfens 64 in Berührung gebracht ist. Wenn das Verbindungsstück 88 in die axiale Stellung bewegt ist, bei der damit der Ringflansch 90 in Berührung mit der inneren Stirnfläche des ersten Isolierpfropfens 64 ist, ist das Verbindungsstück 88 von dem zweiten Leiter 54 mechanisch gelöst und demgemäß elektrisch abgetrennt, so daß es die elektrische Verbindung zwischen dem ersten und dem zweiten Leiter 52 und 54 unterbricht. Bei diesem Zustand ist das sich aus der anfänglich an dem inneren axialen Endbereich des ersten Leiters 52 angebrachten Zwischenlage 84 ergebende geschmolzene Material bei 84' zwischen dem Leiter 52 und dem Verbindungsstück 88 abgelagert.

Die Fig.7 stellt eine Modifikation des vorstehend unter Bezugnahme auf die F i g. 2 bis 6 beschriebenen Ausführungsbeispiels dar. Das hier gezeigte Ausführungsbeispiel weist zusätzlich zu den Bauelementen der in Fig.3 gezeigten Vorrichtung eine allgemein zylindrische Federauflage 104 auf, die aus festem, elektrisch nichtleitendem Material hergestellt ist Die Federauflage 104 hat eine durchgehende Mittelachse und ist an seinem einen axialen Endwandungsbereich mit einer kreisförmigen Ausnehmung 106 und ferner mit einer axialen Bohrung 108 ausgestaltet, weiche zu dem Boden der Ausnehmung 106 und zu dem äußeren axialen Ende der Federauflage 104 offen ist und deren Mittelachse im wesentlichen mit der Mittelachse der Federauflage 104 zusammenfällt, wobei die ringförmige Ausnehmung 106 irn Durchmesser geringfügig größer als der äußere Umfangsrand des Ringflansches 90 des Verbindungsstücks 88 ist und die axiale Bohrung 108 im Durchmesser geringfügig größer als der röhrenförmige Wandungsbereich des Verbindungsstücks 88 ist Die Federauflage 104 hat insgesamt einen Außendurchmesser, der geringfügig kleiner als der Innendurchmesser

des zylindrischen Wandbereichs des Gehäuses 50 ist, und ist so innerhalb des Gehäuses 50 angeordnet, daß der röhrenförmige Wandbereich des Verbindungsstücks 88 zu einem Teil axial durch die Bohrung 108 verläuft und der Ringflansch 90 des Verbindungsstücks 88 in der kreisförmigen Ausnehmung 106 aufgenommen ist, wie es dargestellt ist. Die Mittelachse der Federauflage 104 und demgemäß die Mittelachse der Bohrung 108 der Federauflage 104 sind daher im wesentlichen in Linie mit der Mittelachse des ersten und des zweiten Leiters 52 und 54, die über die Zwischenlagen 84 und 86 das Verbindungsstück 88 tragen. Die Druckfeder 94 ist in axial zusammengedrücktem Zustand zwischen die innere Stirnfläche des zweiten Isolierpfropfens 66 und die der kreisförmigen Ausnehmung 106 gegenüberliegende axiale Stirnfläche der Federauflage 104 so eingesetzt, daß der die kreisförmige Ausnehmung 106 der Federauflage 104 umgebende ringförmige Stegbereich unter enger Einfügung des Ringflansches 90 des Verbindungsstückes 88 zwischen den Schmelzkörper 80 und die Federauflage 104 gegen die innere Stirnfläche des Schmelzkörpers 80 gedrückt wird. Die aus Metall hergestellte Druckfeder 94 ist auf diese Weise mechanisch und demgemäß elektrisch von dem Verbindungsstück 88 mit Hilfe der Federauflage 104 isoliert, die nichtleitend ist. Wenn der Schmelzkörper 80 durch die das thermisch leitfähige Gehäuse 50 umgebende Wärme zum Schmelzen gebracht wird, wie es vorangehend in Verbindung mit der Ausführungsform nach F i g. 3 erläutert wurde, werden durch die Kraft der Druckfeder 94, die sich axial aus dem zusammengedrückten Zustand ausdehnt und die daher das Verbindungsstück 88 mit Hilfe der Federauflage 104 bewegt, das Verbindungsstück 88 und die Federauflage 104 axial als eine Einheit von dem zweiten Isolierpfropfen 66 wegbewegt, bis sie mit der inneren Fläche des ersten Isolierpfropfens 64 in Berührung gebracht sind, wie es in F i g. 8 dargestellt ist Während daher bei dem ersten Ausführungsbeispiel nach Fig.3 nach der Trennung der elektrischen Verbindung zwischen dem ersten und dem zweiten Leiter 52 und 54 ein Minimalisolationsabstand durch den radialen Abstand (der als kleiner als der Abstand zwischen den jeweiligen inneren Enden der Leiter 52 und 54 angenommen ist) zwischen dem herausragenden inneren axialen Endteil des zweiten Leiters 54 und dem umgebenden axialen Endteil der ausgedehnten Druckfeder 94 gebildet ist, wie es aus F i g. 6 ersichtlich ist, ist bei der Ausführungsform nach F i g. 7 nach dem Bewegen des Verbindungsstücks 88 und der Federauflage 104 in die Berührung mit so dem ersten Isolierpfropfen 64 gemäß der Darstellung in F i g. 8 der Minimalisolationsabstand durch den axialen Abstand zwischen dem ersten und dem zweiten Leiter 52 und 54 oder zwischen dem zweiten Leiter 54 und dem Verbindungsstück 88 gebildet Da auf diese Weise der bei der Ausführungsform nach Fig.7 erzielbare Minimalisolationsabstand größer als der Minimalisolationsabstand bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 3 ist, kann das Gehäuse 50 bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 7 im Durchmesser kleiner als das Gehäuse 50 bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig.3 gemacht werden und die in Fig.7 gezeigte Vorrichtung ermöglicht es, die Gesamtabmessungen eines Stromunterbrechers mit einem in Fig.3 gezeigten Grundaufbau zu verringern.

Wenn während der Herstellung der Leiter ein aus einem Stab gezogener durchgehender Metalldraht in Stücke geschnitten wird, sind die abgeschnittenen Segmente des Drahts an den Rändern ihrer Enden unvermeidbar mit Graten verformt. Jeder der Leiter 52 und 54 bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 3 hat daher Grate, die an der Kante ihrer inneren axialen Enden übriggeblieben sind. Wenn die Schmelz-Zwischenlage 86 an dem zweiten Leiter 54 durch die Wärme schmilzt und danach das Verbindungsstück 88 auf das Schmelzen des Schmelzkörpers 80 hin axial von dem inneren axialen Ende des zweiten Leiters 54 wegbewegt wird, zeigt das zwischen dem inneren axialen Endteil des zweiten Leiters 54 und der inneren Umfangsfläche des Verbindungsstücks 88 vorhandene geschmolzene Material das Bestreben, während der axialen Bewegung des Verbindungsstücks 88 entlang dem inneren axialen Endteil des Leiters 54 an die Grate am inneren axialen Ende des Leiters 54 anzuhaften und anzukleben. Wenn das Verbindungsstück 88 von dem Leiter 54 gelöst wird, neigt dieses geschmolzene Material dazu, sich zwischen dem inneren axialen Ende des Leiters 54 und dem hintersten Ende des Verbindungsstücks 88 zu ziehen, das entlang dem Endbereich des Leiters 54 bewegt wird. Das Verbindungsstück 88 und der Leiter 54 werden daher durch einen Strang oder Faden aus der geschmolzenen Legierung überbrückt, so daß folglich die elektrische Verbindung zwischen dem zweiten Leiter 54 und dem Verbindungsstück 88 und demgemäß zwischen dem ersten Leiter 52 und dem zweiten Leiter 54 nicht unterbrochen wird, bis der Faden aus dem geschmolzenen Material abgerissen ist. Zum Vermeiden eines solchen Nachteils ist der zweite Leiter 54 bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 7 an der Kante seines inneren axialen Endes wie bei UO abgeschrägt oder abgerundet, um damit die Grate an dem Ende des Leiters 54 zu entfernen und dadurch die Ursache des Ziehens von geschmolzenem Material zwischen dem Leiter 54 und dem Verbindungsstück 88 auszuschalten. Auf Wunsch kann der erste Leiter 52 zum Entgraten gleichfalls entlang der Kante seines inneren axialen Endes wie bei 112 abgeschrägt oder abgerundet werden.

Das Ziehen von geschmolzenem Material zwischen dem zweiten Leiter 54 und dem Verbindungsstück 88 kann auch durch Anbringen eines isolierenden Abstandhalters 114 zwischen den jeweiligen inneren axialen Enden des ersten und des zweiten Leiters 52 und 54 vermieden werden. Der isolierende Abstandhalter 114 ist im Durchmesser geringfügig größer als der erste und der zweite Leiter 52 und 54 und geringfügig kleiner als die innere Umfangsfläche des röhrenförmigen Wandungsteils des Verbindungsstücks 88, so daß das ursprünglich an der inneren Umfangsfläche des Verbindungsstücks 88 haftende geschmolzene Material abgekratzt wird und demgegemäß die Formung eines Fadens oder Strangs zwischen dem Leiter 54 und dem Verbindungsstück 88 vermieden wird. Das isolierende Element 114 ist mittels eines geeigneten Klebstoffes an die Stirnfläche wenigstens eines der Leitern 52 und 54 geklebt oder kann alternativ unter Druck zwischen den Stirnflächen der Leiter gelagert sein.

Der zweite Leiter 54 bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig.7 ist mit einem radialen Vorsprung 116 ausgestaltet gezeigt, der in Berührung mit der inneren Stirnfläche des zweiten Isolierpfropfens 66 ist Der auf diese Weise an dem zweiten Leiter 54 ausgebildete radiale Vorsprung 116 dient dazu, das genaue axiale Herausragen des zweiten Leiters 54 um eine vorbestimmte Länge von der inneren Stirnfläche des Isolierpfropfens 66 weg sicherzustellen, wenn der Teilaufbau aus dem Leiter 54 und dem Isolierpfropfen

66 während des Zusammenbaus des Stromunterbrechers in das Gehäuse 50 eingepaßt wird. Die bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig.3 in dem Gehäuse 50 ausgebildete Umfangsnut 76 kann daher bei dem in Fig.7 gezeigten Ausführungsbeispiel weggelassen werden, da die axiale Lage des zweiten Leiters 54 in bezug auf das Gehäuse 50 mittels des radialen Vorsprungs 116 des Leiters 54 genau festgelegt werden kann, ohne daß zur Ausbildung der Umfangsnut 76 in dem Gehäuse 50 zurückgegriffen werden muß. ;o

Die F i g. 9 stellt ein drittes Ausführungsbeispiel des temperaturabhängigen Stromunterbrechers dar. Das in Fig.9 gezeigte Ausführungsbeispiel ist eine weitere Modifikation des in Fig.3 gezeigten Ausführungsbeispiels und ist dafür bestimmt, den Isolationsabstand bei dem Stromunterbrechungszustand durch Veränderung der Gestaltung des zweiten Isolierpfropfens 66 des in Fig.3 gezeigten Ausfültirungsbeispiels zu vergrößern. Das Ausführungsbeispiei nach Fig.9 weist daher als Merkmal einen zweiten Isolierpfropfen 118 auf, der innerhalb des Gehäuses 50 axial fest mit einem vorbestimmten Abstand von der inneren Stirnfläche des Schmelzkörpers 80 angeordnet ist und der z. T. eng an der inneren Umfangsfläche eines zylindrischen Längswandbereichs des Gehäuses 50 aufgenommen ist Auf gleiche Weise wie der Isolierpfropfen 66 des in Fig.3 gezeigten Ausführungsbeispiels hat der Isolierpfropfen 118 einen axialen Vorsprung 120, welcher aus dem zweiten Innenflanschteil 58 des Gehäuses 50 über die Öffnung 62 in dem Innenflanschteil 58 axial nach außen κ> zu herausragt, wobei zwischen dem Vorsprung 120 und dem inneren Umfangsrand des lnnenflanschteils 58 eine ringförmige Lücke gebildet ist, und der in der Dichtungs- und Isolierkappe 100 eingebettet ist die die äußere Fläche des Innenflanschieiss 58 des Gehäuses 50 abdeckt. Der zweite Isolierpfropfen 118 bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig.9 ist ferner mit einer langgestreckten axialen Ausnehmung 122 ausgestaltet, die eine Mittelachse hat, welche im wesentlichen in Linie mit der Mittelachse des Gehäuses 50 und dementsprechend mit den ausgefluchteten Mittelachsen des ersten und des zweiten Leiters 52 und 54 ist wobei die Ausnehmung 122 an dem inneren axialen Ende des Isolierpfropfens 118 offen ist Der durch den Isolierpfropfen 118 axial hindurchgeführte zweite Leiter 54 ist 4'; gleichartig zu dem zweiten Leiter 54 bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 7 mit einem daran ausgebildeten radialen Vorsprung 116 gezeigt der dicht an der Bodenfläche der Ausnehmung 122 sitzt, so daß ein innerer axialer Endbereich des zweiten Leiters um eine vorbestimmte Länge axial in die Ausnehmung 122 von der Bodenfläche der Ausnehmung her herausragt. Die auf diese Weise in den Isolierpfropfen 118 ausgebildete axiale Ausnehmung 122 hat einen Durchmesser, der geringfügig größer als der Außendurchmesser des rohrförmigen Wandbereichs des Verbindungsstücks 88 ist, dessen Ringflansch 90 eng an der inneren Stirnfläche des Schmelzkörpers 80 aufsitzt. Der rohrförmige Wandbereich des Verbindungsstücks 88, das an die jeweiligen inneren axialen Endteile des ersten t>o und des zweiten Leiters 52 und 54 unter Einsetzen der Zwischenlagen 84 und B6 zwischen den rohrförmigen Wandbereich des Verbindungsstücks 88 und die inneren axialen Endteile der Leiter 52 und 54 angebracht ist erstreckt sich z. T. axial in die axiale Ausnehmung 122 in b5 dem Isolierpfropfen 118 und ist mit dem dem Ringflansch 90 gegenüberliegenden axialen Ende in Aufiageberührung mit dem radialen Vorsprung ίίό des zweiten Leiters 54 gehalten. An dem isolierpfropfen 118 ist ferner an seinem axial innersten Wandbereich eine ringförmige Ausnehmung 124 ausgebildet die an dem offenen axialen Ende der Ausnehmung 122 eine innere Umfangsstirnseite hat Die Druckfeder 94 ist im zusammengepreßten Zustand mit einem Ende an der inneren Stirnfläche des Schmelzkörpers 80 und an dem anderen Ende in die auf diese Weise in dem Isolierpfropfen 118 ausgebildete ringförmige Ausnehmung 124 gesetzt

Wenn der Schmelzkörper 80 durch die das Gehäuse 50 umgebende Wärme geschmolzen ist und folglich durch die Kraft der Druckfeder 94, die sich nun aus dem zusammengedrückten Zustand ausdehnen kann, das Verbindungsstück 88 in die axiale Stellung bewegt wird, bei der gemäß der Darstellung in Fig. 10 sein Ringflanschteil 90 in Andruckberührung mit der inneren Stirnfläche des ersten Isolierpfropfens 64 ist, steht das Verbindungsstück 88 in axialem Abstand von dem inneren axialen Endteil des zweiten Leiters 54 und unterbricht daher wie bei der in Fig.6 gezeigten Anordnung die elektrische Verbindung zwischen dem ersten und den. zweiten Leiter 52 und 54. Während bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 3 der innere axiale Endbereich des zweiten Leiters 54 lediglich radial zu dem umgebenden Teilbereich der Druckfeder 94 Abstand hat, ist der innere axiale Endbereich des zweiten Leiters 54 bei der in Fig. 10 gezeigten Anordnung nicht nur radial, sondern auch axial abstehend und demgemäß elektrisch von der Feder 94 durch einen Teilbereich der axialen Ausnehmung 122 in dem Isolierpfropfen 118 isoliert, so daß daher der Isolationsabstand zwischen dem zweiten Leiter 54 und der Druckfeder 94, die bei der Anordnung nach F i g. 10 in elektrisch leitender Berührung mit dem Verbindungsstück 88 ist, bei weitem länger als der Isolationsabstand zwischen dem zweiten Leiter 54 und der Druckfeder 94 bei der Anordnung nach F i g. 6 ist. Es ist daher bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 9 wichtig, daß die axiale Ausnehmung 122 in dem Isolierpfropfen 118 so bemessen ist, daß ihr offenes Ende in einem möglichst großen Abstand von dem inneren axialen Ende des zweiten Leiters 54 angeordnet ist, der axial innerhalb der Ausnehmung endet. Gemäß der Darstellung sind bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 9 der erste und der zweite Leiter 52 und 54 an den Rändern ihrer jeweiligen inneren axialen Enden wie bei dem Ausfübrungsbeispiel nach Fig. 7 bei 112 und 110 abgeschrägt bzw. abgerundet. Auf Wunsch kann aus dem vorstehend unter Bezugnahme auf die F i g. 7 und 8 beschriebenen Grund ein dem bei dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 7 vorgesehener isolierender Abstandhalter gleichartiges (nicht gezeigtes) isolierendes Element zwischen die jeweiligen inneren axialen Endteile des ersten und des zweiten Leiters 52 und 54 angeordnet werden.

Bei jedem der vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiele ist angenommen, daß das Gehäuse 50 aus elektrisch leitfähigem Material geformt ist. Dieses Gehäuse kann jedoch auch aus einem elektrisch nichtleitenden festen Material wie Kunststoff hergestellt sein, wofür ein Beispiel einer solchen Ausführungsform in den F i g. 11 und 12 dargestellt ist.

In den Fig. 11 und 12 ist ein temperaturabhängiger Stromunterbrecher gezeigt, der im wesentlichen gleichartig zu dem vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiel nach Fig.9 mit Ausnahme eines Gehäuses 126 aufgebaut ist, das aus elektrisch nichtleitendem, thermisch leitendem festen Material geformt isi und das

an seinen axialen Enden keine Innenflanschteile hat. Da das Gehäuse 126 auf diese Weise aus einem elektrisch nichtleitendem Material hergestellt ist, kann die zwischen den Ringflansch 90 des Verbindungsstücks 88 und die innere Stirnfläche des zweiten Isolierpfropfens 118 (der ohne ringförmige Ausnehmung an seinem inneren axialen Wandungsbereich gezeigt ist) eingesetzte Druckfeder gemäß der Darstellung in nächster Nähe oder selbst in Berührung zu der inneren Umfangsfläche des Gehäuses 126 angeordnet werden. Eine derartige Anordnung der Druckfeder 94 innerhalb des Gehäuses 126 erlaubt die Verringerung des Durchmessers des Gehäuses 126 und demgemäß der Gesamtabmessungen des Stromunterbrechers insgesamt, was zu einer Verbesserung des Ansprechens des Stromunterbrechers auf Temperatur führt Da ferner nach Wunsch das Gehäuse 126 aus elektrisch nichtleitendem Material einstückig mit entweder dem ersten oder dem zweiten Isolierpfropfen 64 oder 118 geformt werden kann, kann die Anzahl der Teilkomponenten der Vorrichtung und demgemäß die Anzahl der Zusammenbaustufen der Teilkomponenten vermindert werden, so daß nicht nur die Gesamtabmessungen, sondern auch die Herstellungskosten des Stromunterbrechers verringert werden können.

Während der Stromunterbrecher bisher in einer Anordnung beschrieben wurde, bei der sich die Stromleiter in einer Linie erstrecken, können die Leiter auch parallel zueinander angeordnet werden, wie es in den Fig. 13 und 14 dargestellt ist, in welchem der temperaturabhängige Stromunterbrecher allgemein mit einem Gehäuse 128 und einem ersten und einem zweiten langgestreckten Leiter 130 und 132 gezeigt ist, die jeweils stabförmig oder drahtförmig sind. Nach Fig. 15 ist das einen Teil des allgemein gemäß der Darstellung in F i g. 13 oder 14 aufgebauten Stromunterbrechers bildende Gehäuse 128 an einem axialen Ende offen und besitzt gegenüber dem offenen axialen Ende einen Stirnwandteil 134 sowie einen radial oder anderweitig seitlich nach innen zu gebogenen Randteil 136, der die Öffnung an dem offenen axialen Ende begrenzt. Das Gehäuse 128 kann irgendeinen beliebigen Aufbau haben, wie beispielsweise einen allgemein zylindrischen Aufbau gemäß der Darstellung in F i g. 13 oder einen abgeflachten Aufbau mit einem ovalen oder allgemein rechteckigen Querschnitt gemäß der Darstellung in F i g. 14. Das Gehäuse 128 kann aus einem festen Material gebildet sein, das entweder elektrisch leitend oder elektrisch nichtleitend ist, jedoch ist hier als Beispiel angenommen, daß es aus elektrisch leitendem Metall hergestellt ist.

Das offene axiale Ende des Gehäuses 128 ist fest durch einen Isolierpfropfen 138 verschlossen, der zum Teil axial aus dem Ende des Gehäuses 128 herausragt und dessen Kanten an den inneren und äußeren axialen π Enden wie bei 140 und 142 abgeschrägt oder abgekantet sind, wobei die äußere abgeschrägte Kante 142 teilweise in enger Berührung mit der Innenfläche des nach innen gebogenen Randteils 136 des Gehäuses 128 ist, so daß der Isolierpfropfen 138 sicher in dem Gehäuse 128 bo gehalten ist. Das Gehäuse 128 ist im Inneren an seinem axial dem abgebogenen Randteil 136 benachbarten Wandungsbereich mit einer Umfangsnut 144 ausgestaltet, in der der Isolierpfropfen 138 eng sitzt. Die Umfangsnut 144 bildet eine innere Kante 146, über die h5 die innere Umfangsfläche des Gehäuses 128 radial oder anderweitig seitlich nach außen zu in die Umfangsnut 144 abgestuft ist und die mit der inneren abgeschrägten Kante 140 des Isolierpfropfens 138 teilweise in enger Berührung ist Der Isolierpfropfen 138 ist auf diese Weise fest in axialer Stellung in bezug auf das Gehäuse 128 durch den engen Eingriff zwischen der inneren abgeschrägten Kante 140 des Isolierpfropfens 138 und der Innenkante 146 des Gehäuses 128 sowie zwischen der äußeren abgeschrägten Kante 142 des Isolierpfropfens 138 und dem nach innen gebogenen Randteil 136 des Gehäuses 128 gehalten. In dem Isolierpfropfeti 138 sind zwei axiale Öffnungen 148 und 150 ausgebildet, die im wesentlichen parallel zu dem Längswandungsbereich des Gehäuses 128 sind und die sn beiden axialen Enden des Isolierpfropfens 138 offen sind. Die vorstehend genannten Leiter 130 und 132 sind eng passend durch diese parallelen Öffnungen 148 bzw. 150 hindurchgeführt und ragen in das Gehäuse 128, wobei sie in im wesentlichen gleichen vorbestimmten Abständen von der inneren Fläche des Stirnwandteils 134 des Gehäuses 128 enden, wie es dargestellt ist.

Ein auf Temperatur ansprechender Schmelzkörper 152 mit hohem Schmelzpunkt, der aus einer Tablette aus elektrisch nichtleitendem, normalerweise festem, thermisch schmelzbaren Material hergestellt ist, das einen vorbestimmten Schmelzpunkt hat, ist innerhalb des Gehäuses 128 untergebracht und sitzt mit einer äußeren Umfangsfläche an der inneren Umfangsfläche des Längswandbereichs des Gehäuses 128 sowie mit einer Stirnfläche in enger Berührung mit der inneren Fläche des Stirnwandteils 134 des Gehäuses 128. Die axial aus der inneren Stirnfläche des Isolierpfropfens 138 herausragenden Leiter 130 und 132 stehen mit ihren jeweiligen inneren axialen Enden gemäß der Darstellung in Berührung mit der inneren Stirnfläche des Schmelzkörpers 152 oder sind in der Nähe der inneren Stirnfläche des Schmelzkörpers 152 angeordnet. Die Leiter 130 und 132 haben innere axiale Endteiie, die eng in röhrenförmige Schmelz-Zwischenlagen 154 bzw. 156 mit niedrigem Schmelzpunkt eingepaßt sind, die aus einer elektrisch leitfähigen, thermisch schmelzbaren Legierung mit einem vorbestimmten Schmelzpunkt bestehen, der niedriger als derjenige des Materials ist, das den Schmelzkörper 152 bildet. Ein elektrisch leitendes festes Verbindungsstück 158 mit zwei Durchgangsöffnungen 160 und 162, die im wesentlichen zu den Außendurchmessern der rohrförmigen Schmelz-Zwischenlagen 154 und 156 gleiche Durchmesser haben und die im wesentlichen mit den jeweiligen axialen Öffnungen 148 und 150 in dem Isolierpfropfen 138 ausgefluchtet sind, ist an der inneren Stirnfläche des Schmelzkörpers 152 angeordnet und besitzt eine äußere Umfangsfläche, die nach innen zu zu der inneren Umfangsfläche des Gehäuses 128 so in Abstand steht, daß eine kreisförmige oder allgemein ovale Lücke zwischen der äußeren Umfangsfläche des Verbindungsstücks 158 und der inneren Umfangsfläche des Gehäuses 128 gebildet ist. Die Zwischenlagen 154 und 156, die an den jeweiligen axial inneren Endteilen der Leiter 130 und 132 angebracht sind, sind eng passend durch die Öffnungen 160 und 162 in dem Verbindungsstück 158 geführt. Wenn die den Schmelzkörper 152 bildende Tablette gemäß der Darstellung in F i g. 15 fest bleibt, ist das Verbindungsstück 158 über die Zwischenlagen 154 und 156 mit den axial inneren Endteilen der Leiter 130 und 132 verbunden, so daß zwischen den Leitern 130 und 132 über die Zwischenlagen 154 und 156 und das Verbindungsstück 158 eine elektrische Verbindung hergestellt ist.

Eine Federauflage 164 aus festem, elektrisch nichtlei-

tendem Material besitzt einen axialen Wandungsteil und einen Querwandungsteil, der mit zwei Durchgangslöchern 166 und 168 ausgestaltet ist, welche im Durchmesser geringfügig größer als die Leiter 130 und 132 sind und im wesentlichen mit den axialen öffnungen 148 bzw. 150 in dem Isoüerpfropfen 138 sowie dementsprechend mit den Durchgangsöffnungen 160 bzw. 162 in dem Verbindungsstück 158 ausgefluchtet sind. Die Federauflage 164 ist innerhalb des Gehäuses 128 in der Weise angebracht, daß ihr axialer Wandungsteil in die vorstehend genannte kreisförmige oder ovale Lücke zwischen der äußeren Umfangsfläche des Verbindungsstücks 158 und der inneren Umfangsfläche des Gehäuses 128 eingepaßt ist; der Querwandungsbereich der Federauflage 164 ist mit einer Stirnfläche in Berührung mit der dem Schmelzkörper 152 gegenüberliegenden Stirnfläche des Verbindungsstücks 158. Der axiale Wandungsbereich der Federauflage 164 ragt aus dem Querwandungsteilbereich der Federauflage 164 zu der inneren Stirnfläche des Schmelzkörpers 152 um eine Länge heraus, die im wesentlichen gleich der Stärke des Verbindungsstücks 158 ist, so daß der axiale Wandteil gemäß der Darstellung in Fig. 15 an seinem vorderen Ende gegen die innere Stirnfläche des Schmelzkörpers 152 stößt Die Löcher 166 und 168 in dem Querwandungsteil der Federauflage 164 sind angrenzend an die Durchgangsöffnungen 160 bzw. 162 in dem Verbindungsstück 158 angeordnet, das in der Federauflage 164 so aufgenommen ist, daß die Leiter 130 und 132, die mit Hilfe der Zwischenlagen 154 und 156 an ihren vorderen Endteilen an dem Verbindungsstück 158 verankert sind, axial durch die Löcher 166 bzw. 168 in der Federauflage 164 hindurchgeführt sind. Eine vorgespannte Schrauben-Druckfeder 170 ist innerhalb des Gehäuses 128 angeordnet und umgibt die axialen Teile der Leiter 130 und 132, die aus der inneren Stirnfläche des Isolierpfropfens 138 herausragen; die Druckfeder 170 ist an einem Ende an der dem axialen Wandungsteil der Federauflage 164 entgegengesetzten Stirnfläche der Federauf lage 164 und an dem anderen Ende an dem abgeschrägten Rand an dem inneren axialen Ende des Isolierpfropfens 138 aufgesetzt, wodurch die Federauflage 164 zu dem Schmelzkörper 152 hin gedrückt wird, so daß der axiale Wandteil der Federauflage 164 an seinem vorderen Ende gegen die innere Stirnfläche des Schmelzkörpers 152 gepreßt wird. Der äußere axiale Wandteil des Isolierpfropfens 138, der aus dem Gehäuse 128 herausragt, ist in einer Dichtungs- und Isolierkappe 172 eingehüllt, die gemäß der Darstellung den nach innen gebogenen Randteil 136 des Gehäuses 128 bedeckt.

Wenn nun die Umgebungstemperatur um das Gehäuse 128 herum einen bestimmten Wert erreicht und folglich die Temperatur der Zwischenlagen 154 und 156 den vorbestimmten Schmelzpunkt erreicht, werden die Zwischenlagen 154 und 156 zum Schmelzen gebracht, so daß das Verbindungsstück 158 axial in bezug auf die Leiter 130 und 132 bewegbar wird, die in ihrer Stellung in bezug auf das Gehäuse 128 festgehalten sind. Wenn der Schmelzkörper 152 weiter erwärmt wird und seine Temperatur den vorbestimmten Schmelzpunkt erreicht, wird der Schmelzkörper 152 gleichfalls zum Schmelzen gebracht und flüssig. Das Verbindungsstück 158 und die Federauflage 164 können sich daher von der inneren Stirnfläche des Isolierpfropfens 138 weg axial durch die Kraft der Druckfeder 170 bewegen, die die Federauflage 164 zu dem Schmelzkörper 152 drückt, welcher nun im geschmolzenen Zustand ist. Das Verbindungsstück Ϊ58 wird auf diese Weise mechanisch von den Leitern 130 und 132 gelöst, wobei geschmolzenes Material an dem Verbindungsstück 158 hauptsächlich durch die Durchgangsöffnungen 160 und 162 in dem Verbindungsstück 158 und die Durchgangslöcher 166 und 168 in der Federauflage 164 durchfließt, die zu dem Stirnwandteil 134 des Gehäuses 128 hin bewegt werden; dadurch wird die elektrische Verbindung zwischen den Leitern 130 und 132 unterbrochen, die nunmehr mechanisch und elektrisch von dem Verbindungsstück

te 158 gelöst werden. Das Verbindungsstück 158 und die Federauflage 164 werden schließlich mit der Innenfläche des Stirnwandteils 134 des Gehäuses 128 gemäß der Darstellung in Fig. 16 durch die Kraft der Druckfeder 170 in Berührung gebracht, die sich axial aus dem zusammengedrückten Zustand ausdehnt Mit 154' und 156' sind geschmolzene Materialien bezeichnet die sich aus den Zwischenlagen 154 bzw. 156 ergeben. Um das Fadenziehen dieser jeweiligen geschmolzenen Materialien 154' und 156' zwischen den jeweiligen inneren

axialen Enden der Leiter 130 und 132 und dem auf diese Weise von den Leitern getrennten Verbindungsstück 158 zu verhindern, sind die Leiter 130 und 132 vorzugsweise an den Kanten ihrer jeweiligen inneren axialen Enden wie bei 174 bzw. 176 abgekantet oder

abgerundet

Die bei dem vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiel vorgesehene Druckfeder 170 ist so angeordnet, daß sie ihre Kraft über die Federauflage 164 auf das Verbindungsstück 158 ausübt. Das Ausführungsbeispiel

nach F i g. 15 kann jedoch so modifiziert werden, daß die Feder direkt auf dem Verbindungsstück 158 sitzt und demgemäß nach dem Wegschmelzen des Schmelzkörpers 152 das Verbindungsstück 158 direkt mit Hilfe der Druckfeder axial bewegt wird. Die Fig. 17 stellt eine

derartige Modifikation des Ausführungsbeispiels nach Fig. 15 dar.

Das in F i g. 17 gezeigte Ausführungsbeispiel weist ein Gehäuse 128, Leiter 130 und 132, Zwischenlagen 154 und 156 und eine Verbindungsplatte bzw. ein Verbin-

dungsstück 158 auf. die in sich gleichartig zu ihren jeweiligen Gegenstücken bei der Ausführungsform nach Fi g. 15 aufgebaut und angeordnet sind. In das Gehäuse 128 des in Fig. 17 gezeigten Ausführungsbeispiels ist in dem axialen Endwandungsbereich nahe des einwärts gebogenen Rands 136 eng ein Isolierpfropfen 178 eingepaßt, der einen nach außen aus dem Gehäuse 128 herausragenden radialen äußeren Endwandungsteilbereich hat, dessen Kante wie bei 180 abgeschrägt ist und gleichartig zu dem Isoüerpfropfen 138 der Ausführungs-

form nach Fig. 15 fest an der Innenfläche des abgebogenen Randteils 136 des Gehäuses 128 sitzt. Der Isolierpfropfen 178 ist mit zwei axialen öffnungen 182 und 184 ausgestaltet, die im wesentlichen parallel zu dem Längswandteilbereich des Gehäuses 128 sind und

S5 die an beiden axialen Enden des Isolierpfropfens 178 offen sind. Die Leiter 130 und 132 sind engpassend durch diese parallelen öffnungen 182 bzw. 184 geführt und ragen in das Gehäuse 128. Das Gehäuse 128 der Ausführungsform nach Fig. 17 ist auch mit einer innen an dem dem einwärts gebogenen Randteil 136 benachbarten axialen Wandungsbereich ausgebildeten Umfangsnut 144 gezeigt, die eine innere Kante 146 bildet, über die die innere Umfangsfläche des Gehäuses 128 radial oder seitlich nach außsn zu in die Umfangsnut 144 gestuft ist. Der Isoüerpfropfen 178 sitzt eng in dieser Umfangsnut 144 und steht mit seinem inneren axialen Ende in Berührung mit der inneren Kante 146 des Gehäuses i2S, so daß der isoüerpfropfen i78 in axiaier

Stellung innerhalb des Gehäuses 128 festgehalten ist Der Isolierpfropfen 178 ist ferner mit einer axialen Aushöhlung 186 ausgestaltet, die eine vrirbestimmte Tiefe hat und die an dem inneren axialen Ende des Isolierpfropfens 178 offen ist Der nach außen ragende axiale Stirnwandungsbereich des Isolierpfropfens 178 ist in eine Dichtungs- und Isolierlcappe 172 eingehüllt, die wie bei der Ausführungsform nach F i g. 15 den nach innen gebogenen Rand 136 des Gehäuses 128 bedeckt

Die in F ig. 17 gezeigte Ausführungsform weist ferner einen auf Temperatur ansprechenden Schmelzkörper 188 mit hohem Schmelzpunkt auf, der mit einer Stirnfläche dicht an der inneren Fläche des Stirnwandungsteils 134 des Gehäuses 128 sitzt Der Schmelzkörper 188 ist mit einem axialen Vorsprung 190 is ausgestaltet, der sich zu der inneren Stirnfläche des vorstehend beschriebenen Isolierpfropfens 178 hin erstreckt und der gemäß der Darstellung zwischen die äußere Umfangsfläche des Verbindungsstücks 138 und die innere Umfangsfläche des Gehäuses 128 eingesetzt ist Der axiale Vorsprung 190 des Schmelzkörpers 188 bildet auf diese Weise in einem inneren axialen Endwandungsteil des Schmelzkörpers eine flache Ausnehmung 192, die durch die innere Umfangsfläche des axialen Vorsprungs 190 begrenzt ist Das an den inneren axialen Endvorsprüngen der Leiter 130 und 132 über die Zwischenlagen 154 und 156 angebrachte Verbindungsstück 158 ist gemäß der Darstellung zur Gänze oder wenigstens zum Teil in dieser Ausnehmung t92 in dem Schmelzkörper 188 aufgenommen. Das Verbindungsstück 158 wird gegen die Bodenfläche der Ausnehmung 192 mit Hilfe einer vorgespannten Schrauben-Druckfeder 194 gedrückt, die an einem Ende auf der Bodenfläche der axialen Aushöhlung 186 in dem Isolierpfropfen 178 und an dem anderen Ende an dem Verbindungsstück 158 sitzt, das eine Stirnfläche hat, zu der die axiale Aushöhlung 186 offen ist. Das Verbindungsstück 158 wird auf diese Weise durch die Kraft der Druckfeder 194 so vorgespannt, daß es sich von der inneren Stirnfläche des Isolierpfropfens 178 axial wegbewegt. Wenn der Schmelzkörper 188 im festen Zustand bleibt wird das Verbindungsstück 158 in der Lage innerhalb der Ausnehmung 192 des Schmelzkörpers 188 gegen die Kraft der Druckfeder 194 gehalten. Wenn jedoch der Schmelzkörper 188 durch die zugeführte Wärme geschmolzen wird, drückt die auf diese Weise angeordnete Druckfeder 194 das Verbindungsstück 158 zu einer axialen Bewegung zu der Innenfläche des Stirnwandteils des Gehäuses 128 hin und unterbricht gemäß der Darstellung in Fig. 18 die elektrische Verbindung zwischen den Leitern 130 und 132, was aus der Beschreibung im Zusammenhang mit der Anordnung nach den F i g. 15 und 16 klar ersichtlich ist. Bei dem Gehäuse in jedem der vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiele nach Fig. 15 und 17 ist angenommen, daß es aus einem elektrisch leitfähigen Material geformt ist; es kann jedoch wunschgemäß aus elektrisch nichtleitfähigem festem Material hergestellt sein, das sehr stark wärmeleitfähig ist Während ferner die Gehäuse bei jedem der Ausführungsbeispiele nach den F i g 3, 7, 9 und 11 als allgemein zylindrisch aufgebaut beschrieben sind, können diese auch irgendeine andere Gestalt wie eine abgeflachte Form mit einem ovalen oder allgemein rechteckigen Querschnitt haben. b5

Aus der vorstehenden Beschreibung ist ersichtlich, daß der temperaturabhängige Stromunterbrecher fol-

1. Aufgrund des Umstands, daß sowohl ein elektrisch nuchtleitender Schmelzkörper als auch elektrisch leitende Schmelz-Zwischenlagen in Verbindung verwendet sind, kann die Ansprechtemperatur genau gesteuert werden, bei der der Unterbrecher · zum Unterbrechen des hindurchfließenden Stroms geschaltet werden soll, und das Verbindungsstück hat im wesentlichen keine Gleitreibung, wenn es innerhalb des Gehäuses bewegt wird, wodurch Unregelmäßigkeiten bei den Leistungseigenschaften der einzelnen, in Massenfertigung herzustellenden Unterbrecher auf ein Mindestmaß herabgesetzt werden.

2. Dadurch, daß nur eine einzige Feder zum Bewegen des Verbindungsstücks von dem Leiter oder den Leitern weg verwendet wird, können nicht nur der Gesamtaufbau vereinfacht werden und demgemäß die Produktionskosten der Schutzvorrichtung im Vergleich zu der in der genannten US-PS 35 19 972 gezeigten bekannten Vorrichtung beträchtlich verringert werden, sondern es können auch Unregelmäßigkeiten wie bei der Bewegung eines Verbindungsstücks vermieden werden, das mit Hilfe von zwei Federn bewegt wird.

3. Der elektrisch nichtleitende Schmelzkörper ist frei von der Oxidationseinwirkung durch über die leitenden Elemente fließenden Strom und hat einen Schmelzpunkt der höher ist als die Schmelzpunkte der elektrisch leitenden Schmelz-Zwischenlagen, so daß die Temperatur, bei der der Unterbrecher zum Unterbrechen des durchfließenden Stroms geschaltet wird, ausschließlich durch den Schmelzpunkt des nichtleitenden Schmelzkörpers bestimmt ist. Das Ansprechvermögen des Stromunterbrechers auf Temperatur, auf das er ursprünglich ausgelegt ist unterliegt aus diesem Grund praktisch keiner Veränderung während der Zeitdauer der Verwendung des Unterbrechers.

4. Bei einem bekannten temperaturabhängigen Stromunterbrecher, bei dem die elektrische Verbindung zwischen den einzelnen leitenden Elementen durch mechanische Berührung zwischen den Elementen geschaffen wird, ist es unvermeidlich, daß durch den Berührungswiderstand zwischen den leitenden Elementen Wärme erzeugt wird, wodurch ein Temperaturanstieg in der Größenordnung von 10⁰C hervorgerufen wird, wenn ein Strom von 1OA über einen Leiter mit einem Durchmesser von I mm geführt wird. Ein solcher Temperaturanstieg aufgrund der zwischen den leitenden Elementen erzeugten Wärme kann auf ungefähr 7° unter den gleichen Bedingungen bei dem beschriebenen Stromunterbrecher verringert werden, bei dem die Leiter mechanisch und demgemäß elektrisch miteinander mit Hilfe der Zwischenlagen aus einer Legierung mit niedrigem Schmelzpunkt verbunden sind.

5. Während die leitenden Elemente bei einem derartigen bekannten Stromunterbrecher für die elektrische Leitfähigkeit eines jeden der leitenden Elemente mit Gold oder Silber plattiert werden nüssen, kann eine derartige zusätzliche und teure Bearbeitung bei dem beschriebenen Stromunterbrecher entfallen, bei dem die Leiter mechanisch und elektrisch mit Hilfe der röhrenförmigen Schmelz-Zwischenlagen verbunden sind, die in fester Flächenberührung mit den Leitern und dem

Hiermit ist ein temperaturabhängiger Stromunterbrecher geschaffen, bei dem zwei Leiter mittels elektrisch leitender Schmelz-Zwischenlagen mit niedrigem Schmelzpunkt, die jeweils an den Leitern befestigt sind, und mittels eines Verbindungsstücks verbunden sind, das die Zwischenlagen verbindet und das gegen

einen elektrisch nichtleitenden Schmelzkörper mit hohem Schmelzpunkt gedrückt wird, wobei es beim Schmelzen des Schmelzkörpers mit hohem Schmelzpunkt durch Wärme in eine Stellung bewegt wird, in der es von wenigstens einem der Leiter entfernt ist.

Hierzu 6 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Temperaturabhängiger Stromunterbrecher mit einem wärmeleitfähigen Gehäuse, in das zwei Leiter eingeführt sind, deren Enden im Gehäuse mittels eines Verbindungsstücks elektrisch miteinander verbunden sind, das an einem Schmelzkörper, dessen nichtleitendes Material einen vorbestimmten Schmelzpunkt besitzt, derart abgestützt und in Richtung auf diesen vorgespannt ist, daß das Verbindungsstück beim Schmelzen des Schmelzkörpers von mindestens einem der beiden Leiterenden getrennt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Verbindungsstück (88; 158) die Leiterenden jeweils mit einem Abstand umschließt, der von jeweils eicer festen Schmelzzwischenlage (&4, 86; 154, 156) ausgefüllt ist, deren elektrisch leitendes Material einen vorbestimmten, unter dem Schmelzpunkt des Schmelzkörpermaterials liegenden Schmelzpunkt besitzt

2. Stromunterbrecher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Verbindungsstück (88) die Form eines Hohlzylinders hat, daß die Enden der beiden Leiter (52,54) axial in den Hohlzylinder ragen und daß zwischen den Enden der Leiter ein nichtleitender Abstandhalter (114) angeordnet ist, der einen geringfügig größeren Durchmesser als die Leiter hat, der dazu dient, auf das Schmelzen des Schmelzkörpers (80) hin das Schmelzzwischenlagenmaterial an einem der Leiter abzustreifen.

3. Stromunterbrecher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiter (130,132) in Abstand parallel zueinander stehen und daß das Verbindungsstück (158) mit einem Paar von in Querabstand angeordneten Aufnahmeöffnungen (160,162) für die Aufnahme der Leiterenden versehen ist.