DE1421784B2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Übertragen
von Warme zwischen einer Glastafel und einem Gas, das durch Gasauslässe geliefert wird,
wobei das Gas und das Glas im wesentlichen verschiedene Temperaturen haben, so daß ein Aufheizen
oder Tempern des Glases bewirkt wird und die Temperatur des Glases während wenigstens eines Teiles
dieser Periode eine Glasverformungstemperatur ist, wobei das Gas in Kontakt mit dem Glas und zwischen
dem Glas und Kanten der Gasauslässe bewegt wird, die im Abstand zueinander angeordnet sind,
und von da in Ausströmabschnitte, die innerhalb des Umfanges der Glastafel neben den Zuströmauslässen
angeordnet sind.
Bei bekannten Verfahren wird das Aufheizen des Gases vorzugsweise durch Strahlung herbeigeführt,
wobei dieses Aufheizen relativ gering ist. Bei bekannten Verfahren zum Tempern des Glases, bei
welchen Gas gegen das Glas geblasen wird, ist die Menge der Wärmeübertragung zwischen Glas und
Gas während des Tcmperns oder während der Abkühlung des Glases ebenfalls relativ gering. Auf
Grund dieser geringen Wärmeübertragungsmenge wird es insbesondere bei dünnem Glas schwierig,
eine schnelle unterschiedliche Abkühlung der Oberfläche unter den Temperungsbereich herbeizuführen,
während das Innere noch plastisch bleibt. Der Grad der Verfestigung des Glases, der mit einer derartigen
Temperbehandlung herbeiführbar ist, ist vergleichsweise niedrig, und tatsächlich war es bisher nicht
zweckmäßig, ein dünnes Glas mit einer Dicke von etwa 3,2 mm oder darunter mit den bekannten Verfahren
zu tempern. Außerdem zeigt ein Glas, das mittels der bekannten Verfahren getempert wurde,
relativ viele irisierende Spannungsmuster.
Der Erfindung liegt demgemäß die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art
zu schaffen, das das Entstehen derartiger Spannungsmuster vermeidet und ein gleichmäßig ausgebildetes
Glas ohne Verformungen oder aufgebaute Spannungen hervorbringt.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Glas in einem Abstand von 0,025 bis
2,5 mm von den Kanten der Auslässe gehalten wird, wobei das Gas über diese Kanten von einer Zone
mit Gasdruck in einen Auslaßbereich von vergleichsweise vernachlässigbarem Gasdruck geleitet wird
und wobei dieser Raum dem größeren Bereich der Glastafel während einer Wärmeübertragungsperiode
zugeordnet ist.
Mit diesem Verfahren wird erreicht, daß die Wärmeübertragung zum größten Teil durch Konvektion
erfolgt, wobei sich der erfindungsgemäß vorgesehene Abstand als äußerst wichtig erweist. Der
größte Teil oder im wesentlichen die gesamte Wärme wird infolge der unerwartet hohen Wärmeübertragung
in dem genannten Zwischenraum übertragen. Auf diese Weise findet ein Wärmeübergang zwischen
Glas und Gas, die unterschiedliche Temperaturen haben, statt, ohne daß die nachteiligen Spannungsmuster oder Verformungen entstehen, da durch den
vorgesehenen geringen Abstand eine gleichmäßige Durchfuhr der Glastafcln gewährleistet bleibt.
In vorteilhafter Weise wird die Glastafel von einem Gastragbett abgestützt und entlang diesem
Gastragbett bewegt, welches durch die oberen Enden von Gasauslässen während der Wärmeübertragung
gebildet ist. Hierbei wird zwcckmäßigcrwcise die Glastafel in einem Abstand zwischen 0,075 und
1,25 mm von den Kanten der Auslässe gehalten. Der Gasstrom selbst beträgt etwa zwischen 1415 und
10 600 l/min und pro 930 cm2 Fläche des Glasabschnittes.
Mit Strömungsmengen in der genannten Größenordnung wird die angestrebte gleichmäßige
Übertragung der Wärme herbeigeführt.
In vorteilhafter Weise weisen die Glastafeln eine ungefähre durchschnittliche Stärke von 2,2 bis
ίο 6,35 mm auf, wobei das Kühlgas eine Temperatur
von weniger als etwa 80° C aufweist und die Gasstrommenge ausreicht, um eine Mittelspannung von
wenigstens 3200 Millimikron pro 25,4 mm in dem getemperten Glas zu erzeugen.
In vorteilhafter Weise findet das erfindungsgemäße Verfahren Anwendung auf ein Verfahren, bei welchem
das Kühlgas durch oberhalb und unterhalb der Glastafeln angeordnete Zufuhröffnungen auf diese
strömt, wobei zweckmäßigerweise die Volumina der ober- und unterseitigen Gase so bemessen werden,
daß der Abstand der Glastafeln zu den unteren Zufuhröffnungen kleiner sein kann als ihr Abstand zu
den oberen Zufuhröffnungen, wobei das von oben strömende Gasvolumen größer als das von unten
strömende Gasvolumen ist.
Das erfindungsgemäße Verfahren wird im folgenden an Hand einer zugehörigen Vorrichtung in den
Zeichnungen näher erläutert.
F i g. 1 zeigt in perspektivischer Darstellung eine Vorrichtung zum Erwärmen und Tempern von Glastafeln
im Ausschnitt, auf welche das erfindungsgemäße Verfahren Anwendung findet;
F i g. 2 zeigt einen Schnitt durch die Zufuhröffnungen für das Kühlgas im Temperabschnitt der Vorrichtung
nach Fig. 1;
F i g. 3 zeigt in vergrößerter Darstellung eine der das Gastragbett bildenden Kammern in Draufsicht;
F i g. 4 ist der Schnitt IV-IV nach F i g. 3;
F i g. 5 zeigt ein Diagramm, bei welchem der Wärmeübertragungskoeffizient über dem Abstand des Glases zum Gastragbett aufgetragen ist.
F i g. 5 zeigt ein Diagramm, bei welchem der Wärmeübertragungskoeffizient über dem Abstand des Glases zum Gastragbett aufgetragen ist.
In der in Fig. 1 dargestellten Vorrichtung werden die zu behandelnden Glastafeln 1 zunächst durch
eine schematisch angedeutete Heizeinrichtung 17 oberhalb eines Rollenförderers 20 vorgewärmt und
dann auf ein Gastragbett gefördert, an dessen Längsseite Transportrollen 37 angeordnet sind, welche an
einer Außenkante der Glastafel 1 angreifen und diese in Richtung des Pfeiles 2 weiter befördern. Im Verlauf
der Förderrichtung kann dann eine Abkühleinrichtung 3 folgen, die beispielsweise dem Tempern
der Glastafel dient und auch von oben auf die Glastafel wirkende Zufuhröffnungen für gekühltes Gas
enthält. Hierzu können oberhalb und unterhalb Kühl- und Speicherkammern 83 und 84 für ein Kühlmittel
vorgesehen sein.
Im an die Förderrollen 20 anschließenden Bereich besteht das Gastragbett 30 aus einzelnen Kammern
31, die in Reihen angeordnet sind, welche schräg zur Bewegungsbahn des Glastafeln 1 verlaufen.
Wie in den Fig. 3 und 4 schematisch dargestellt, bildet jede Kammer 31 einen oben offenen und an
den anderen Seiten im wesentlichen geschlossenen Düsenkopf, dessen oberer Teil eine Zone im wesentliehen
gleichförmigen Druckes bildet, die unterhalb des Glases liegt. Der Druck wird durch das Gas ausgeübt,
das jeder Kammer 31 von der tragenden Speicherkammer aus durch einen hohlen tragenden
3 4
Schaft 32 zugeführt wird. Eine Düse 150, die in eine vom tragenden Gas aus zugeführt, das eine Tempe-
Bohrung 162 an der Basis der Kammer 31 einge- ratur von ungefähr 675° C aufweist, während in der
schraubt ist und eine Bohrung 163 aufweist, die mit Kammer eine weitere Erhöhung der Temperatur von
der Bohrung 164 des Schaftes 32 in Verbindung den Deckenheizwendeln aus (um mindestens 14° C)
steht, stellt einen in die Kammer 31 führenden Gas- 5 auf im allgemeinen ungefähr 730° C erfolgt,
einlaß dar und bewirkt eine Verteilung des Gases In dem auf die Förderrollen 20 folgenden Heiz-
durch waagerechte Ablenkung der Gasströmung, abschnitt 10 werden die Glastafeln 1 durch das dort
wenn das Gas in die Kammer 31 durch mehrere Öff- aus den Kammern 31 austretende Gas auf über
nungen 151 entweicht und sich ausdehnt. 590° C erhitzt und dann mit Hilfe der Förderrollen
Die Kammern 31 sind über den Schaft 32 an eine io 37 dem Temperabschnitt 3 zugeführt. Hier werden
Speicherkammer 33 angeschlossen, die ihrerseits über sie von oben und unten über die Kammern 81 einem
Gasbrenner durch Öffnungen 35 aufgeheizt wird. aus den Speicherkammern 84 über Kühlkammern 83
Zwischen den einzelnen Kammern sind Auslaßrohre geleiteten Kühlgas ausgesetzt, wobei das Kühlgas
39 angeordnet, die mit einem Auslaßraum oder der eine Temperatur von weniger als 80° C besitzt. Das
Umgebungsluft in Verbindung stehen. 15 so austretende Gas, beispielsweise also gekühlte Luft,
In entsprechender Weise ist das Gastragbett ober- strömt mit 1400 bis 21000 i/min pro 930 cm2 Fläche
und unterseitig der Glastafel im Temperabschnitt 3 der Glastafeln auf diese. Die Temperatur wird zu
ausgebildet, mit dem Unterschied, daß die Kammern ungefähr 80 % durch Konvektion und im übrigen
81 eine geringere Höhe haben und das Zufuhrrohr- durch Leitung und Strahlung abgeleitet,
stück 82 im Querschnitt kleiner, dafür aber langer 20 Die Kammern 81 des Temperabschnittes 3 sind in
ausgebildet ist als die Rohrstücke 32 im vorher- Reihen angeordnet, die einen Winkel von etwa 3 bis
gehenden Abschnitt. 45°, im dargestellten Fall von 10° mit der Senk-
Die Gasbrenner werden mit Naturgas und Luft rechten zur Bewegungsbahn der Glastafel 1 ein-
im Volumenverhältnis von 1:36 versorgt, das einen schließen. Auf diese Weise wird eine gleichmäßige
Überschuß von 260% Luft gegenüber derjenigen 25 Kühlung des Glases ohne plötzliche Übergänge über
Menge aufweist, die für eine vollständige Verbren- die gesamte Fläche der Glastafeln erzielt und die
nung benötigt wird. Das Naturgas wird in einer Bildung eines irisierenden Spannungsmusters im Glas
Menge von ungefähr 1700 Liter pro Stunde und pro klein gehalten.
930 cm2 Bettfläche zugeführt. Die Verbrennungs- Die Glastafeln durchwandern den Temperprodukte
werden in die Speicherkammer 33 geleitet 30 abschnitt, beispielsweise über eine Strecke von
und erzeugen dort einen Druck von ungefähr 210 cm in ungefähr 30 Sekunden. In den ersten
35 g/cm2. Jede Kammer 31 weist Öffnungen auf, die 15 Sekunden- sinkt die Temperatur unter die Erdiesen
Druck in den Hohlräumen der Kammern her- hitzungstemperatur des Heizabschnittes und in den
absetzen, wenn diese mit Glas bedeckt werden, folgenden 15 Sekunden auf ungefähr 315° C ab. Bei
welche Herabsetzung auf ungefähr 1Ai des Speicher- 35 dieser Temperatur ist das Glas nicht mehr verformkammerdruckes
erfolgt. Das Gas wird in den Schaft bar, so daß es durch die an den Kanten der Glaseiner
jeden Kammer mit einer Temperatur von tafeln angreifenden Transportrollen 37 ausgefördert
650° C eingelassen und mit einem Volumen von un- werden kann,
gefahr 36,8 l/min. Der Druck des auf die Glastafeln 1 drückenden
gefahr 36,8 l/min. Der Druck des auf die Glastafeln 1 drückenden
Das Gastragbett ist bei dieser Ausführungsform 40 Gases sowohl im Heizungsabschnitt 10 als auch im
aus 120 Kammern pro 930 cm2 zusammengesetzt, die Temperabschnitt 3 soll so bemessen sein, daß die
aus der in den F i g. 3 und 4 dargestellten Ausfüh- Glastafeln von den oberen Kanten der Kammern
rung bestehen und am oberen Ende ein Quadrat mit einen Abstand von mindestens 0,025 mm, vorzugs-
einer Kantenlänge von 25,4 mm bilden, wobei die weise aber mehr als 0,075 mm haben. Sonst besteht
Abstände zwischen den Wandungen benachbarter 45 die Gefahr, daß die Kanten der Kammern mit dem
Kammern 2,4 mm betragen. Jede Wandung ist heißen Glas in Berührung kommen und dieses be-
1,58 mm stark. Für je 930 cm2 Glasfläche ist bei der schädigen können.
hier benutzten Bettkonstruktion für die Zuführung Fi g. 2 zeigt einen Schnitt durch die im Temperdes
Gases eine Fläche von 595 cm2 (d. h. der Innen- abschnitt angewendeten Kammern 81, die mit Düsenbezirk
der Kammern an der oberen Kante), für die 5° köpfen 159 versehen sind, welche in die Kammern
Abführung des Gases eine Fläche von 151,6 cm2 und hineinragen und horizontal zu einer Zufuhrleitung 86
ein Wandbezirk mit einer Fläche von 182,3 cm2 vor- verlaufende Austrittskanäle 87 haben, welche die
gesehen, der die Zuführungsbezirke von den Ab- Ausströmdüsen bilden. Die Rohrstutzen 82, welche
führungsbezirken trennt. Der nominelle Tragdruck die Zufuhrleitungen 86 enthalten, sind durch die
der Kammern, wenn diese von der 6,35 mm starken 55 Kühlkammern 83 hindurchgeführt und enden in einer
Glasplatte bedeckt sind, beträgt 1,6 g/cm2 mehr als Speicherkammer 84, welche das zuzuführende Gas
der über dem Glas bestehende Druck, wodurch ein enthält. Entsprechende Kammern mit dem gleichen
Nominalabstand von 0,25 mm zwischen der Unter- Aufbau sind oberhalb der sich in Richtung des
seite des von der Gasschicht getragenen Glases und Pfeiles 2 bewegenden Glastafel 1 angeordnet,
dem oberen Ende der Kammerwandung hergestellt 60 Im Temperabschnitt wird der oberen und der wird. Der Abströmdruck beträgt im wesentlichen unteren Speicherkammer Luft mit der Umgebungs-1 Atm absolut. temperatur von ungefähr 38° C zugeführt, wobei
dem oberen Ende der Kammerwandung hergestellt 60 Im Temperabschnitt wird der oberen und der wird. Der Abströmdruck beträgt im wesentlichen unteren Speicherkammer Luft mit der Umgebungs-1 Atm absolut. temperatur von ungefähr 38° C zugeführt, wobei
Um das Glas zu erhitzen, wird das Traggas auf Speicherkammerdrücke von 95,9 bzw. 52,5 g/cm2 er-
einer Temperatur gehalten, die um 5 bis 28° C höher zeugt werden. Jeder Düsenkopf bzw. Kammer weist
liegt als die des Glases während der Erwärmungs- 65 öffnungen auf, die diesen Druck auf ungefähr ein
stufe, oder bis das Glas die gewünschte Temperatur Achtel des Speicherkammerdruckes herabsetzen,
erreicht hat. In diesem Falle wird die Wärme den wenn die Luft in die Düsenkopfhohlräume entweicht.
Glasplatten durch Konvektion oder durch Strahlung Die Luft wird in Mengen von 56,6 und 42,45 l/min
und pro Düsenkopf oberhalb bzw. unterhalb des Glases ausgestoßen. Durch die Kühlkammern 83
wird Wasser in einer Menge von 3,785 1 pro 930 cm2 Bettfläche in Umlauf gesetzt, wobei die Einlaßtemperatur
des Wassers ungefähr 15,5° C und die Auslaßtemperatur ungefähr 26,6° C beträgt. Jedes
Temperdüsenkopfbett dieses Ausführungsbeispiels setzt sich aus quadratischen Kammern mit einer
Kantenlänge von 25,4 mm zusammen, die mit gleiehern Abstand voneinander angeordnet sind, wobei
pro 930 cm2 Bettfläche 102 Düsenköpfe benötigt werden. Für je 930 cm2 Glasfläche ist eine Fläche
von 223,2 cm2 für die Zuführung der kalten Luft, eine Ausströmfläche von 269,7 cm2 und eine Düsenkopfwandungsfläche
von 437,1 cm2 vorgesehen. Der Spalt zwischen den Wandungen benachbarter Düsenköpfe
weist eine Weite von 4,76 mm auf. Die durchschnittlichen Abstände des Glases von den unteren
und den oberen Düsenköpfen bis zur gegenüberstehenden Glasfläche gemessen beträgt 0,25 bzw.
1,25 mm. Die Gesamtwärmeübertragungskoeffizienten oberhalb und unterhalb des Glases sind gleich
ungefähr 81 britische thermische Einheiten pro 930 cm2 pro Stunde und pro 5/9° C. Die Wärme
wird zu ungefähr 80 0Zo durch Konvektion und im
übrigen durch Leitung und Strahlung abgeleitet.
Die Reihen der Kammern 81 des Temperabschnittes sind unter einem kleinen Winkel, im allgemeinen
von 3 bis 45° und im vorliegenden Falle 10° von der Senkrechten zur Bewegungsbahn aus angeordnet,
so daß die Kanten des Glases in der Weise abgestützt werden, wie beim Erwärmungsabschnitt erläutert,
wobei mit Sicherheit eine gleichmäßige Kühlung des Glases über dessen gesamte Fläche hinweg
erzielt und die Bildung eines irisierenden Spannungsmusters im Glas klein gehalten wird.
Zwischen der Glastafel 1 und den unteren Kammern befindet sich ein Abstand A, der kleiner ist als
der Abstand B zwischen der Glastafel 1 und den oberen Kammern. Diese Anordnung ist getroffen,
damit zur Vermeidung von Verwerfungen und Verformungen der Glastafel die Wärme auf jeder Seite
der Glastafel in gleichem Ausmaß abgeführt wird. Zur Einhaltung der beschriebenen Abstände werden
die Strömungsdrücke des ausströmenden Gases entsprechend gesteuert. Hierbei wird berücksichtigt, daß
die vom Gas aus den unteren Kammern ausgeübte, nach oben wirkende Tragkraft von der nach unten
wirkenden Kraft der oberen Kammern nicht vollständig aufgehoben werden darf. Bei ungleichen
Gasströmen kann eine ausgeglichene Wärmeabführung in der Weise durchgeführt werden, daß in den
oberen Kammern ein Gas vorgesehen ist, das eine höhere spezifische Wärme oder eine größere Wärmeleitfähigkeit
hat als das Gas der unteren Kammer. Andererseits kann auch die Masse der oberen Kammern
größer bemessen werden als die Masse der unteren Kammern, so daß die Wärme rascher abgeleitet
wird, oder die oberen Kammern können so ausgebildct werden, daß die Kühlung des Gases
durch Konvektion in einem größeren Ausmaß gefördert wird als bei den unteren Kammern.
Auf diese Weise kann die Glastafel mehr zur Mitte zwischen den beiden ober- und unterseitigen Kammern
verlagert werden.
Es ergibt sich somit, daß auch bei niedrigen Gasdurchflußlcistungcn
Wärmedurchgangssätze von günstigcr Höhe erreicht werden, wenn der Abstand zwisehen
den Gasauslässen und dem Glas klein gehalten wird. Versuche haben ergeben, daß bei Abständen
in der Größe von 0,25 bis 2,5 mm zwischen Gasauslassen und Glasplatte eine ganz ausgesprochene
Zunahme des Wärmeüberganges zwischen einer erhitzten Platte und einem Strom kühleren Gases im
Vergleich zu Abständen der Größenordnung von 6,35 bis 12,7 mm und darüber sich ergibt.
Fig. 5 verdeutlicht diese Verhältnisse, wobei in F i g. 5 der Wärmeübertragungskoeffizient über dem
Abstand der Glastafeln zum Gastragbett aufgetragen ist. Die einzelnen Kurven entsprechen verschiedenen
Strömungsmengen.
Es ergibt sich hieraus, daß ein Wärmeübergangskoeffizient von etwa 283,04 kcal/m2h° C dazu erforderlich
ist, eine Platte aus 6,35 mm starkem Glas bis zu einer in ihrer Mitte vorhandenen Spannung,
die an polarisiertem Licht eine Doppelbrechung von 3200 Millimikron/25,4 mm hervorzubringen vermag
(d. h. volle Temperung), zu tempern, und daß ein Wärmeübergangskoeffizient von etwa 902,8 kcal/
m2h°C zur Volltemperung einer 3,2mm starken
Glasplatte erforderlich ist. Wie aus dem Diagramm zu ersehen, können bei Abständen von 2,54 mm
6,35 mm starke Glasplatten bei so niedrigen Luftdurchflußleistungen wie 0,05664 mVmin pro
6,452 cm2 Glasfläche getempert werden. Ferner wächst, wie durch das Diagramm veranschaulicht
wird, der Wärmeübergangskoeffizient bei einer gegebenen Durchflußleistung äußerst rasch an, wenn
der Abstand auf eine Größe von etwa 2,54 mm und darunter herabgesetzt wird, während er sich, wenn
dieser, 6,35 mm und darüber beträgt, bei Abstandsänderungen verhältnismäßig wenig ändert. Bei geringen
Abständen zwischen Gasauslaß und Glasplatte, z. B. 0,762 bis 1,016 mm, sind Wärmeübergangskoeffizienten
in der Größe von 902,8 kcal/ m2h°C groß genug, 3,2 mm starke Glasplatten auf
etwa 4400 Millimikron/25,4 mm Spannung in der Mitte zu tempern, wenn Umgebungsluft-Durchflußleistungen
von etwa 0,19824 mVmin pro 6,452 cm2 Glasfläche angewandt wurden. Ferner gibt die bei
niedrigen Abständen unter 2,54 mm auftretende ziemlich starke Änderung des Wärmeübergangskoeffizienten
für geringe Abstandsänderungen ein genaues und bequem zu gebrauchendes Mittel an die
Hand, den Wärmedurchgangssatz bei einem Temperungsvorgang zu regeln, abzustimmen und einzustellen.
.
Claims (6)
1. Verfahren zum Übertragen von Wärme zwisehen einer Glastafel und einem Gas, das durch
Gasauslässe geliefert wird, wobei das Gas und das Glas im wesentlichen verschiedene Temperatüren
haben, so daß ein Aufheizen oder Tempern des Glases bewirkt wird und die Temperatur des
Glases während wenigstens eines Teiles dieser Periode eine Glasverformungstemperatur ist, wobei
das Gas in Kontakt mit dem Glas und zwisehen dem Glas und Kanten der Gasauslässe
bewegt wird, die im Abstand zueinander angeordnet sind, und von da in Ausströmabschnitte,
die innerhalb des Umfanges der Glastafel und neben den Zuströmauslässen angeordnet sind,
dadurch gekennzeichnet, daß das Glas
in einem Abstand von 0,025 bis 2,5 mm von den Kanten der Auslässe gehalten wird, wobei das
Gas über diese Kanten von einer Zone mit Gas-
druck in einen Auslaßbereich von vergleichsweise vernachlässigbarem Gasdruck geleitet wird und
wobei dieser Raum dem größeren Bereich der Glastafel während einer Wärmeübertragungsperiode
zugeordnet ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Glastafel von einem Gastragbett
abgestützt und entlang diesem Gastragbett bewegt wird, welches durch die oberen Enden von Gasauslässen während der Wärmeübertragung
gebildet ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Glastafel in einem Abstand
zwischen 0,075 und 1,25 mm von den Kanten der Auslässe gehalten wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der
Gasstrom zwischen etwa 1415 und etwa 10 600 l/min und pro 930 cm2 Fläche des Glasabschnittes
aufgebracht wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die
Glastafel eine ungefähre durchschnittliche Stärke von 2,2 bis 6,35 mm aufweist, wobei das Kühlgas
eine Temperatur von weniger als etwa 80° C aufweist und die Gasstrommenge ausreicht, um
eine Mittelspannung von wenigstens 3200 Millimikron pro 25,4 mm in dem getemperten Glas
zu erzeugen.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem das Kühlgas durch
oberhalb und unterhalb der Glastafeln angeordnete Zufuhröffnungen auf diese strömt, dadurch
gekennzeichnet, daß die Volumina der ober- und unterseitigen Gase so bemessen werden, daß der
Abstand der Glastafeln zu den unteren Zufuhröffnungen kleiner sein kann als ihr Abstand zu
den oberen Zufuhröffnungen, wobei das von oben strömende Gasvolumen größer als das von unten
strömende Gasvolumen ist.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
009 544/294
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1972
- 1972-06-01 NL NL7207436A patent/NL7207436A/xx unknown
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