DE1421782A1

DE1421782A1 - Verfahren und Einrichtung zum Biegen von Glasplatten

Info

Publication number: DE1421782A1
Application number: DE1962P0030218
Authority: DE
Inventors: Fredley James Clair; Sleighter George Elwood
Original assignee: Pittsburgh Plate Glass Co
Current assignee: PPG Industries Inc
Priority date: 1961-09-22
Filing date: 1962-09-22
Publication date: 1968-10-31
Also published as: DE1421788A1; BE622745A; DE1421781A1; DE1421785B2; NL283300A; GB1021846A; CH429047A; GB1021848A; NL283301A; CH415979A; US3332761A; GB1021845A; DE1421782B2; GB1021849A; DE1421786B2; DE1421787B2; DE1421784B2; BE622751A; SE300873B; NL139059B

Description

P 480

Pittsburgh Plate Glase Company, Pittsburgh/Pennsylvania Verfahren und Einrichtung zum Biegen von Glasplatten

Die Erfindung besieht aich auf ein Verfahren zum Biegen einer Glasplatte auf einer gasförmigen Abstützung.

Nach den herkömmliehen Verfahren zum Biegen του Flachglas wird dieses auf eine Sandform gelegt und erhitzt, bis es sich senkt und der Form anpasst. Ein solches Verfahren kann offensichtlich nur für Erzeugnisse verwendet «erden, an die keine besonderen Anforderungen gestellt «erden, und führt von sich aus nicht zum Tempern. Kleine Stücke Flachglas «erden auch heute noch auf festen, konvexen, mit einem Asbestbelag versehenen Formen gebogen und besonders in den Fällen, bei denen die Krümmungen sphärisch sindund die Toleranz bei der Oberflächengüte groß ist. Nachdem nunmehr bei Kraftfahrzeugen und Flugzeugen gekrümmte Fenster oder Scheiben verwendet werden, besteht ein großer Bedarf an gebogenem Flachglas mit einer hohen Oberflächengüte. Aus Sicherheitsgründen wird das

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Glas zuweilen ausgeglüht, aus mehreren Schichten zusammengesetzt und getempert.

Sie Herateller von Fenster- und Plattenglas haben bisher zum Biegen von Auto- und Flugzeuggläeern die verschiedenartigsten Verfahren angewendet. Einfache Biegungen wurden in der Weise hergestellt, daaa flache feile mit Zangen aufgehängt wurden, wonach das Glas über die Deformationstemperatur hinaus erhitzt wurde und durch Verwendung von beschwerten Drähten Biegemomente ausgeübt wurden, unter deren Einwirkung das Glas zu einer vorherbestimmten einfachen Kurve geformt wurde. Das Formen des Glases erfolgte Ferner auch durch Aufhängen an Zangen und Pressen zwischen entsprechenden festen Formen. Zangen verschrammen das Glas, wenn sie an der Oberfläche eingreifen, desgleichen Drähte oder die festen Tttle von Pressen.

Man benutzte auch das waagerechte Biegen unter der Einwirkung der Schwerkraft» wobei Glasplatten einseift oder paarweise über eine ⁿBingⁿ-form oder eine offene Vana· gelegt werden, so daae nur ein kleiner Abschnitt der Hauptfläche um den Umfang des Glases herum mit einer Formfläche in Berührung gelangt und unter der Einwirkung von Hitze einsinkt, zuweilen mit Unterstützung von Eraftmomenten, die durch bewegbare Formteile ausgeübt werden· Da die Sehne der erzeugten Kurve kürzer ist als die entsprechende Abmessung der flachen Glasplatte, so erfolgt eine relative Bewegung zwischen der Formoberseite und des Glases, während dieses weich ist. Hierdurch werden Formeindrücke und Schrammen erzeugt. Die unterschiedliche SFärae« kapazität der im allgemeinen aus Metall bestehenden Morm und. der Umgebung erzeugt weiterhin unterschiedliche Spannnagenueter

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im Glas, ganz gleich, ob dieses später ausgeglüht oder getempert wird, und oftmals eine sichtbare Verformung an den Glasrändern, die im großen und ganzen der Kante der Form entspricht. Üblicherweise wird das Glas während des Ausglühens oder Temperns auf der Form weiterbefördert, bis die Herstellung beendet ist. Dieses Verfahren erfordert einen großen Vorrat an Formen, um gute Herstellungskapazitäten erzielen zu können, . was ein weiterer Nachteil ist.,

Die Erfindung bezweckt das bei den älteren Biegeverfahren allgemein auftretende Verschrammen der Glasoberfläche zu vermeiden. Nach der Erfindung werden die Glasplatten von einer Gasschicht abgestützt und auf dieser befördert und dabei auf eine Temperatur erhitzt, bei der sie sich durchbiegen können. Infolge des von der Gasschicht ausgeübten im wesentlichen gleichförmigen Abstatzdruckes, kann der Umriss der erhitzten Glasplatten innerhalb enger Toleranzen gehalten werden. Durch allmähliches Ändern des Umrisses des abstützenden Gasbettee und dadurch, dass die erhitzten Glasplatten an den Kanten zusammenstoßend oder allein durch Kontakt an den Bändern weiterbefördert werden, verändert sich der Umriss der Glasplatten bei deren Wanderung und passt sich der abstützenden oder tragenden Kraft an, wobei die Glasplatten die gewünschte Krümmung erhalten. Die in dieser Weise hergestellten gekrümmten Glasplatten können später entweder getempert oder ausgeglüht werden, während sie die auf dem Gasbett hergestellte Krümmung beibehalten. Die Gasbettabstutzung erfolgt vorzugsweise mittels der in der Patentanmeldung beschriebenen Einrichtung, die auch bei der in der vorliegenden Anmeldung beschriebenen besonderen Ausführungsform der Erfindung

BADORlGiNAt

verwendet wird« Jedoch können auch andere, diesem Zweck dienende Gasabstützungsbette benutzt werden. ·

Die Erfindung eignet sich besonders gut zum Erhitzen von Flachglas in Form von Glasplatten oder dergleichen, deren Dicke bis zu 12,7 bis 25»^ nun beträgt, während die Länge und Breite der Glasscheibe im allgemeinen mehr als 15 - 30 cm bis zu 150 oder 300 cm beträgt, wobei die Glasscheibe bei der Wanderung.aber ein gekrümmtes gebogen wird, wonach die Oberflächen unter "Verwendung eines verhältnismäßig kalten Gases als Abstütz- oder Tragmittel rasch abgekühlt oder abgeschreckt werden bei Unterstätzung der Kühlwirkung auf der abgestützten Seite durch eine gegen die entgegengesetzte Seite gerichtete zusätzliche Strömung eines kalten Gases zwecks Egalisierung der Wärmeübertragung von den beiden Hauptflächen aus, bis der ganze Glaskörper genügend kühl ist, um einen Verlust des Härtegrades zu verhindern, oder mit anderen Worten, um eine Wiederverteilung der unterschiedlichen Spannungen zu verhindern, die zwischen den Außenseiten und dem Inneren des Glaskörpers bei den verschiedenen Graden der Abkühlung entstehen.

Die Erfindung

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Die Erfindung wird nunmehr anhand verschiedener Ausführungsformen beschrieben. In den beiliegenden Zeichnungen ist die

Fig.1 eine schaubildliche, zum Teil schematische Darstellung einer Anlage zum Befördern, Erhitzen und Abschrecken von Glasscheiben nach der obengenannten Anmeldung, wobei die Fig. 1-A eine vergrößert gezeichnete schaubildliche Darstellung ist, die' zeigt, in welcher Weise die Glasscheiben von Scheiben angetrieben werden, die an einer Kante der Glasplatten anliegen, während diese im übrigen gänzlich von einer Gasschicht auf dem geneigten Bett nach der Pig.1 getragen werden,
Fig.2 eine zum Teil als Schnitt gezeichnete Ansicht von der Linie 2-2 in der Fig.1 aus gesehen,

Fig.3 ein Ausschnitt aus einer Draufsicht, die die Anordnung des Vorerwärmungsabschnittes in bezug auf den Erwarmungsabschnitt des Gasbettes, die relativen Stellungen der den Hauptkammern Verbrennungsgase zuführenden Brenner und die Vorrichtung zeigt, die die Glasplatten lediglich durch Kontakt mit der Kante, weiterbefördert,

Fig.4 ■ ein eine Fortsetzung der Fig.3 bildender Ausschnitt aus einer Draufsicht, die das Ende des Erwärmungsabschnittes des Gasbettes am Abschreckabschnitt zeigt, auf den die Austragförderrollen folgen,

Fig.5 eine Seitenansicht der Einrichtung zum Abschrecken, die die Beziehung der oberen und unteren Köpfe zu einander zeigt,

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Fig.6 eine Stirnansicht der Einrichtung nach der Fig.5»

Fig.7 ein zum Teil als Seitenansicht gezeichneter Schnitt nach der Linie 7-7 iⁿ der Fig.1,

Fig.8 eine schematische Darstellung der Anordnungen, die den Abschreckköpfen Luft und Kühlwasser zuführen,

Fig.9 ein ungefähr in Originalgröße gezeichneter Schnitt durch einen Abschreckkopf, wobei der Verlauf der Luftströmung im Betrieb gezeigt wird,

Fig.10 ein Teilschnitt durch die Anordnung, die die in der dem Erwärmungsabschnitt benachbarten Heilae liegenden Abschreckköpfe mit Luft versorgt,

Fig.11 eine zum Teil ausführlich dargestellte Draufsicht auf das erste und zweite Gasbett im Erwärmungsabschnitt, wobei die Beziehung der einzelnen Köpfe zu einander in Form eines Mosaiks gezeigt wird,

Fig.12 ein Schnitt nach der Linie 12-12 in der Fig.11, der die Beziehung der Köpfe und der Auslässe zur Bettplatte und zur Hauptkammer zeigt,

Figo13 ein vergrößert gezeichneter Ausschnitt aus einer Draufsicht auf das untere Abschreckbett nach der Fig.4,

Fig.14 eine Darstellung der Anordnung, die zum Verändern des Förderantriebs während des Auslaufens der Glasplatten aus dem Erwärmungsabschnitt zum Abschreckabschnitt benutzt wird,

Fig.15 eine schaubildliche Darstellung des abstützenden Gasbettes nach der vorliegenden Erfindung, dessen erzeugende Fläche sich in einem zur Längsachse des Bettes senkrechten Querschnitt allmählich zylindrisch

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formt,

Fig.16 eine Stirnansicht des Bettes nach, der Fig.15 mit Blick auf den die größte Krümmung aufweisenden Teil,

Fig.17 eine Seitenansicht des Bettes nach der Fig.15» aus der zu ersehen ist, in welcher Weise die Krümmung sich längs der Bewegungsbahn der Glasplatten entwickelt,

Fig.18 eine Seitenansicht der Brenner, der Gas- und Luftzufdhrungen und der Begulierungsmittel für die eine der drei Hauptkammern des Erwärmungsabschnittes des Gasbettes,

Figo19 eine vergrößert gezeichnete schematische Darstellung eines Abschnittes des tragenden Gasbettes, wobei der Strömungsverlauf der Traggase gezeigt und eine mit diesem im Zusammenhang stehende graphische Darstellung gegeben wird,

Fig.20 eine der Fig.19 ähnliche Darstellung des Strömungsverlaufs in der Abschreckeinrichtung sowie eine hiermit im Zusammenhang stehende graphische Darstellung,

Fig.21 eine ungefähr in doppelter Größe dargestellte Draufsicht auf einen Abstützdüsenkopf (als Prototyp),

Fig.22 ein senkrechter Schnitt nach der Linie 22-22 in der Fig.21,

Fig.23 eine in doppelter Größe gezeichnete Draufsicht auf einen verbesserten Abstützdüsenkopf, dessen Herstellung einfacher ist, und dessen Abstützbezirk durch Trennwandungen unterteilt ist,

Fig.24 ein Schnitt nach der Linie 24-24 in der Fig.23,

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Fig.25 eine in ungefähr doppelter Größe gezeichnete Draufsicht auf einen typischen Abschreckdüsenkopf, Fig.26 ein senkrechter Schnitt nach der Linie 26-26 in der Fig.25,

Fig.27 eine Draufsicht auf einen Abschreckdüsenkopf mit einem Absatz an den Handwandungen, der die Turbulenz der Abschreckgase zwischen dem Gas und dem Glas fördert,

Fig.28 ein senkrechter Schnitt nach der Linie 28-28 in der Fig.27,

Fig.29 eine ungefähr in doppelter Größe gezeichnete Draufsicht auf einen Abstützdüsenkopf mit einem kreisrunden Querschnitt in der Ebene der Abstützung,

Fig.30 ein senkrechter Schnitt nach der Linie $0-30 in der Fig.29,

Fig.31 ein Ausschnitt aus einer Draufsicht auf ein Bett der in den Figuren 29 und 30 dargestellten Düsenköpfe,

Figο32 ein Ausschnitt aus einer Draufsicht auf Abstützdüsenköpfe, die in Seihen mit in der Längsrichtung verlaufenden Auslassnuten abwechselnd angeordnet sind,

Fig.33 ein senkrechter Schnitt nach der Linie 33-33 in. der Fig.32.

Die Figur 1 zeigt eine Einrichtung, die mit Vorteil zum Erhitzen von Flachglas bis zur Verformungstemperatur oder über diese hinaus verwendet werden kann, d.h. bis auf eine Temperatur, bei der das Glas getempert werden kann, wonach das Glas in heißem Zustand abgeschreckt und zu einer Sollenfördervorrichtung zwecks Entnahme geleitet wird. Die vollständige Anlage umfasst einen Vorerwärmungsabschnitt 1, in den das Glas auf Hollen zwischen Heizstrahlern hineinbefördert und auf eine unter der Verformungstemperatur liegende (Temperatur vorerwärmt wird, einen Erwärmungsabschnitt 2, zu dem die Glasscheiben geleitet und von einer Schicht heißen Gases getragen werden, während sie von einem Heibantrieb weiterbefördert werden, der nur auf die Kanten der Glasscheiben einwirkt, wobei die Glasscheiben weiterhin durch Heizstrahler oberhalb und unterhalb des Glases auf eine Temperatur erhitzt werden, die für die Zwecke des Temperns genügend hoch ist, einen Temperabschnitt 3, in dem das Glas rasch abgeschreckt wird, während es zwischen zwei einander gegenüberstehenden, strömenden Kühlluftschichten abgestützt wird, wobei der auf die Glaskante wirkende Antrieb durch diesen Abschnitt hindurch fortgesetzt wird, und eine Austragrollenanlage 4·, die die getemperten ■ Glasscheiben vom Temperabschnitt aus in Empfang nimmt und zur nächsten Bestimmungsstelle befördert.

Der Vorerwärmungsabschnitt 1 weist eine Anlaufrοlleneinheit 5 zum Eintragen des Glases in die Einrichtung auf, bei der nur die letzten Bollen angetrieben werden. Hierauf folgt in der Bewegungsrichtung des Glases drei einander gleiche, in sich abgeschlossene Vorerwärmungseinheiten 6 und auf diese drei in sich abgeschlossene Heiz- und Gasabstütz-linheiten 7»

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der Temperabschnitt 3 und der Auslieferungsabschnitt 4·.

IJm den Zusammenbau der Maschine zu erleichtern, werden alle Einheiten 5, 6, 7 und die Abschnitte 3 und 4- innerhalb eines rechteckigen Gestells zusammengestellt und sind für diesen Zweck auf Schwenkrollen 8 gelagert. Jede Einheit und jeder Abschnitt wird von den Schwenkrollen 8 aus von Hebevorrichtungen 9 in eine Lage angehoben, bei der die Oberseiten aller Hollen und die Gastragbette in einer gemeinsamen Ebene liegen, die in seitlicher Sichtung gekippt ist und mit der Waagerechten einen Winkel von 5° bildet, wie in den Figuren 1, 2, 6 und 7 dargestellt. Das Maschinengestellt besteht im wesentlichen aus den Profilschienen 1, den Ständern 12 und den

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auf Tragblöcken ruhenden Trägern 13.

Der Vorerwärmunss-Abschnitt

Jede Einheit 6 des Vorerwärmungsabschnittes umfasst einen strahlenden Boden 16 und eine strahlende Decke 17 ₅ die aus einzelnen elektrischen Heizeinheiten in Form von in keramischen Haltern 19 eingelegten Heizwendeln 18 bestehen. Es sind Eegulierungs- und Einstellmöglichkeiten vorgesehen, so dass die Temperatur quer und parallel zur Bewegungsbahn des Glases reguliert werden kann. Jede Einheit ist mit einem nicht dargestellten Thermoelement versehen, das die Temperatur der Einheit und des Glases abfühlt und bewirkt, dass der Einheit die erforderliche Wärmemenge zugeführt wird. Es sind mit Führungskragen 21 ausgestattete Förderrollen 20 vorgesehen, welche Kragen über den Abschnitt 1 hinweg auf einander ausgerichtet sind und bewirken, dass die Glasplatten die für die Überleitung zum darauf folgenden Gasabstützungsabschnitt erforderliche

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ordnungsgemäße Lage einnehmen, Jede Bolle ist in den Lagern 22 gelagert und wird über die Zahnräder 23 von einer gemeinsamen Welle 24- aus angetrieben, die ihrerseits von dem Motor angetrieben wird. Längs der Bewegungsbahn des Glases sind in Abständen Temperaturfühler 26 (Fig.7) angeordnet, mit deren Hilfe die fiegulierung der zugeführten Wärme erfolgt.

Der Erwärmungs- und Gastragabschnitt

Wie in den Figuren 1 und 3 dargestellt, setzt sich der Erwärmungs- und Gastragabschnitt 2 aus drei einander gleichen auf einander folgenden Einheiten 7 zusammen, die sämtlich innerhalb eines tragenden Gestells gleich den Vorerwärmungseinheiten 6 angeordnet sind und allgemein einander gleiche strahlende Boden- und Deckenabschnitte 16 bezw. 17 mit Heizwendeleinheiten 18 aufweisen, die mittels Thermoelemente reguliert werden können, die in Abständen längs und quer einer jeden Einheit angeordnet sind.

Wie aus den Figuren 1-A, 2, 3 und 4 zu ersehen ist, enthält jede Einheit 7 ein flaches Bett 30 von Düsenköpfen 31, die nahe bei einander liegend in Form eines Mosaiks angeordnet sind. Bei der dargestellten Ausführungsform sind alle Düsenköpfe 31 am oberen Ende quadratisch ausgebildet und liegen in einer gemeinsamen Ebene. Die Düsenköpfe 31 sind auf einander folgend in Reihen angeordnet, die die Bewegungsbahn des Glases kreuzen, wobei jede Beihe mit der Bewegungsbahn des Glases einen von 90° abweichenden Winkel bildet und sehr nahe an der benachbarten Reihe gelegen ist, wie später noch ausführlich beschrieben wird.

Jeder Düsenkopf 31 ist mit einem Schaft 32 versehen,

der einen kleineren Querschnitt aufweist als das obere Ende und sich in eine Speicherkammer 33 hinein öffnet, die unterhalb des Bettes 30 gelegen ist und als Abstützung für dieses wirkt (vgl.!igo12). Jeder Düsenkopf wird von einer Ausströmzone 77a umschlossen und von den benachbarten Düsenköpfen getrennt. Das Bett ist auf eine' solche Höhe eingestellt, dass die Ebene der oberen Enden der Düsenköpfe parallel zur Glasplatte verläuft jedoch um ungefähr der Höhe des Spaltes zwischen den Düsenkopfen und der Abstützhöhe der Glasplatte nach unten versetzt, welche Ebene von den Oberseiten der Förderrollen 20 im Vorerwärmungsabschnitt 6 festgelegt wird. Jede Speicherkammer 33 steht an der einen Seite über die Öffnungen 35 und die biegsamen Kupplungen 36 mit fünf Gasbrennern 34 in Verbindung. An der entgegengesetzten und tiefer liegenden Seite des Bettes 30 ist eine Anzahl von scheibenförmigen Antriebsgliedern 37 angeordnet, die sich nach innen und knapp oberhalb des Bettes erstrecken, auf nur eine Kante des Werkstückes durch Beibung einwirken und dieses fortgesetzt über · eine geradlinige Bewegungsbahn vorwärtsbewegen. Durch die Decke einer jeden Einheit 7 hindurch erstrecken sich mehrere Auslässe 38, die das Innere in die Umgebungsluft entlüften. Innerhalb der Grenzen des Bettes 30 sind in Abständen Auslässe 39 angeordnet, die sich durch den Boden der Speicherkammer 33 hindurch erstrecken und mit einem Auslassraum, nämlich mit der Umgebungsluft in der Ofenkammer in Verbindung stehen, wodurch die Möglichkeit verringert wird, dass der Druck in den Mittelräumen zwischen den Düsenköpfen 31 während der Zeit ansteigt, in der ein Werkstück einen wesentlichen Bezirk des Bettes bedeckt. Außerdem ist ein AusetrÖmkanal 77 vorgesehen,

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der die Schäfte der Düsenkopfe umgibt, zwischen diesen und den Speicherkammern gelegen ist und das Ausströmen zur Seite der Düsenkopfbette und damit in die Umgebungsluft ermöglicht. Wie aus der Fig.2 zu ersehen ist, sind die Antriebsglieder 37 an fellen 40 befestigt, deren Lager 41 von den Trägern für die Speicherkammern getragen werden. Jede Welle 40 wird über eine Kupplung angetrieben, die aus einem Kurbelarm 42 und einem Stift 43 besteht, der mit einem an einer Nockenscheibe 45 vorgesehenen Schlitz 44 zusammenwirkt, welche Nockenscheibe an einer Welle 46 befestigt ist, die mit Ausnahme der in bezug auf die Temperstation letzten drei Wellen 40 mit der Antriebswelle über Zahnräder 47 in Verbindung steht.

Um die Brennanlage für das Heißgast.ragbett mit Druckluft zu versorgen, ist jede Einheit 7 (Fig.3) mit einem Gebläse 50 ausgestattet, das die Druckluft über ein Drosselventil einem Verteiler 51 zuführt. Wie am besten aus der Fig.18 zu ersehen ist, werden die einzelnen Brenner 34· mit Luft vom Verteiler aus über die Bohrleitungen 52 versorgt, die mit einem Ventil 53 und bei 54- i&it einem Durchlass bekannter Weise versehen sind. Der Druckabfall an jeder Drosselöffnung 54- kann mittels Manometer 55 gemessen werden, wodurch die einzelnem Strömungsmengen bestimmt werden können. Die Druckmesser 56 ermöglichen daher einen Abgleich der statischen Drücke in der zu den Brennern strömenden Luft.

Von einer Hauptrohrleitung 60 aus wird jedem Brenner 34 Gas über die Bohrleitungen 61 zugeführt, die mit Ventilen 62 und mit Strömungsmessern 63 versehen sind, die mit den Manometern 64 in Verbindung stehen.

Jeder Brenner 34 besteht aus einem sogenannten

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direkt befeuerten Luftheizbrenner. Die aus dem Gebläse 50 strömende Luft wird in einen Vormischer 65 eingelassen und in diesem mit dem Gas vermischt, das von der Hauptleitung 60 aus aber die !Rohrleitung 66 zugeführt wird, wonach das Gemisch zu einem Verteiler 67 strömt, an den die Zündbrenner 68 über die Einlasse 69 angeschlossen sind. Jeder Zündbrenner 68 ist mit einer beständig funkenden Zündkerze 70 versehen, die die Zündung bewirkt und eine Sicherheit gegen ein Ausblasen der Flamme bietet, wobei als weitere Sicherheitsmaßnahme für jeden Brenner ein nicht dargestelltes Glührohr vorgesehen ist, das während des Betriebs glühend bleibt und die Flamme im Brenner unterhalt. Das Gasströmung zum Zündbrenner wird mittels eines Nadelventils 71 und eines Absperrventils 72 reguliert. Die Schauöffnungen 73 und 74- ermöglichen eine Beobachtung der Zünd- und der Hauptflamme in jedem Brenner. Die Membransicherheitsvorrichtungen 75 bewirken eine Absperrung der Gas- und Luftzufuhr bei einem Absinken des Luft- oder Gasdruckes.

Die Verbrennung der Gase in der Brennkammer erzeugt einen genügend hohen Druck, um die Düsenköpfe mit erhitztem Gas zu versorgen, das eine gleichbleibende Temperatur und einen gleichbleibenden Druck aufweist. Die Regulierung des Druckes und der Temperatur erfolgt durch Hegulieren der Strömung der Luft und des Brenn-stoffes zu den Brennern. Um genügend Gas zuzuführen und damit die gewünschte Abstützung unter normalen Bedingungen zu bewirken, wird 50% und mehr Luft zugeführt gegenüber der Luftmenge, die für die Verbrennung des Brenngases benötigt wird. Die Gaszufuhr und damit die vVärmeeingangsIeistung sowie die Luftzufuhr und damit der Druck in der Speicherkammer kann verändert werden.

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Die Diisenköpfe und die Speicherkammer werden in den meisten Fällen aus Metall , z.B. Eisen oder einem ähnlichen Material hergestellt, das eine gute Wärmeleitfähigkeit besitzt, während die Düsenköpfe selbst eine gute wärmeleitende Verbindung zur Speicherkammer aufweisen.

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tfie in den Figuren 15-17 dargestellt, ist das Düsenkopf bett 76 nach der Erfindung anstelle einer ebenen mit einer gekrümmten Oberseite versehen. Das Bett 76 wurden in den übrigen Figuren nur zwecks Vereinfachung der Darstellung der Bauelemente flach und eben dargestellt. Die Höhen der Düsenköpfe 31 von der Speicherkammer 33 aus ändern sich wahlweise und

als stetig sowohl in der Richtung der G-lasbewegung auch quer hierzu, da die Hohlraumtiefe der Düsenköpfe sich allmählich ändert, wodurch die vom oberen Teil der Düsenköpfe gebildete Oberseite zuerst eben ist und sich dann allmählich krümmt. Da jeder Düsenkopf den über diesem liegenden Teil des Glases in einer gleichbleibenden Entfernung vom oberen Ende aus abstützt, so passt sich das verformbare Glas bei der Wandung über das Bett dessen Form an.

Der Temperabschnitt

in den Gasabstützungs- und Erwärmungsabschnitt 2 schließt sich in der Bewegungsrichtung des Glases der Temperabschnitt 3 an. Diese beiden Abschnitte werden durch eine Trennwand aus Asbest oder dergleichen 79 von einander getrennt, um die heiße Umgebung des Erwärmungsabschnittes 2 von der kühlen Umgebung des Temperabschnittes 2 sowät wie möglich zu isolieren. Die Trennwand 79 ist mit einer öffnung (nicht dargestellt) versehen, die gerade so weit bemessen ist, um die *· Weiterleitung der Glasscheibe vom Erwärmungsabschnitt 2 aus zum Temperabschnitt 3 bei geringster Wärmeübertragung zwischen den beiden Abschnitten zuzulassen.

Nach den Figuren 1-A, 5 und 6 enthält der Temperabschnitt 3 ein Bett aus mosaikartig angeordneten Düsenköpfen 80, das dem Gastragbett ähnlich ist, sich von diesem jedock

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in gewisser Hinsicht unterscheidet, wie später noch ausführlich erläutert wird. Obwohl das Düsenkopfbett 80 aus Granden der Einfachheit flach dargestellt ist, so weist es jedoch in der Querrichtung einen Umriss auf, der dem des letzten Teiles des gekrümmten Düsenkopfbettes 76 entspricht.

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Jeder Düsenkopf 81 weist einen langgestreckten Schaft 82 auf, der einen kleineren Querschnitt besitzt als der obere Teil des Düsenkopfes und durch einen Kühlkasten 83 hindurch in eine Speicherkammer 84· hineinragt, wobei der Kühlkasten und die Oberseite der Speicherkammer als Träger für die Düsenköpfe dienen (vgl*Figo6 und 20). Die Oberseite des oberen Teiles der Düsenköpfe wird auf eine solche Höhe eingestellt, dass sie auf derselben Umrisshöhe liegt wie der Endteil des nächstfolgenden Gasbettes.

Vom Einlassverteiler 85 aus wird über mehrere Rohrleitungen 86 ein Wärmeaustauschmittel, ζ.Β» Kühlwasser in den VVarmeaustauschkasten 83 eingelassen und durch die Rohre 87 in einen Auslassverteiler 88 abgelassen« Wie in der Figo13 dargestellt, ist der Kühlkasten 83 durch Wandungen 177 iokleinere Abteilungen aufgeteilt, so dass an dem das heiße Glas empfangenden Ende des Abschnittes ein stärkerer Wärmeaustausch erfolgt als am Austragende des Abschnittes. Durch ein Gebläse 89, ein Ventil 90 und eine Leitung 91 wird der Speicherkammer ein verhältnismäßig kühles Gas, z.B. Luft mit der Umgebungstemperatur zugeführt. Vgl.z.B. Fig.6 und 8.

Oberhalb des Bettes 80 ist eine Kopfanordnung 92 (Fig.5 und 6) senkrecht hin- und herbewegbar angeordnet, die im wesentlichen dem Bett 80 und dem zugehörigen Wärmeaustauschkasten 83 und der Speicherkammer 84- spiegelbildgleich ist und in der gleichen Weise gesondert mit einem Wärmeauschtauschmittel und mit Luft versorgt wird. Die obere Kopfanordnung ist beispielsweise mittels angeschweißter Winkeleisen 95 und . 96 an zwei Querschienen 97 und 98 befestigt, die ihrerseits an einem Träger 99 befestigt und bei 100 und 101 abgestrebt sind.

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Der Träger 99 ist an jedem Ende mit einem aufrecht stehenden Flansch 102 und 105 versehen, der eine Führungsrolle 104 bezw. 105 trägt, welche Rollen in bezug auf die Achse der Führungen 106 und 107 versetzt sind. Die Führungen 106 und sind in aufrechter Stellung befestigt und werden von den Flanschen 108, 109, und 110, 111 getragen, die an den Quergliedern 112 und 113 des Traggestells befestigt sind.

Die vorzugsweise aus einem Kabel oder einem Seil bestehenden Verbindungsglieder 114· und 115 sind um die Stifte 116 und 117 herumgelegt, die von einem Sattel 118 getragen werden, während die Verbindungsglieder am unteren Ende am Träger 99 angebracht sind. Der Sattel 118 ist an drei Kolbenstangen 122, 123 und 124 aufgehängt, die von pneumatischen Hebezylindern 126 und zwei hydraulischen Absperrzylindern und 127 betätigt werden. Die drei Zylinder werden von einem Traggestell 128 getragen, das oberhalb des Hauptgestells von einer Brücke 129 getragen wird. In der unteren oder der Arbeitsstellung ruht die Kopfanordnung 92 auf den am Gestell angebrachten Traggliedern 130, 131, wobei die einstellbaren Auflageglieder 132 und 133 eine Einstellung der Kopfanordnung in bezug auf die Höhe der Bewegungsbahn des Glases ermöglichen, fird in den Zylinder 126 mit Hilfe eines nicht dargestellten Ventils Luft eingelassen, so wird die Kopfanordnung 92 bis zur oberen Grenze des Hubes der Kolben 122, 123 und angehoben* so dass die Düsenköpfe zwecks Heinigung, Einstellung und dergleichen zugänglich werden.

Die Bettanordnung 80 wird von den Querschienen 137, 138 getragen, die bei 139 und 140 verstrebt sind. Das auf diese leise gebildete !ahmenwerk ruht an den vier Ecken auf verstellbaren Traggliedern 141 und 142, mit deren Hilfe die

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Höhenlage des Bettes eingestellt werden kann.

Um den Spalt zu überbrücken, der notwendigerweise an der Übergangsstelle zwischen der letzten Speicherkammer der Heizzone und der Speicherkammer der Temperzone vorhanden ist, wird eine Reihe von besonders ausgebildeten Temperdüsenköpfen nach der IPig.10 benutzt. Diese werden deswegen benötigt, da das Glas sich in diesem Zeitpunkt der Bearbeitung in einem leicht verformbaren Zustand befindet und daher fortlaufend gleichmäßig abgestützt werden muss. Diese Abstützung erfolgt mit Hilfe des Doppelkopfes 93 ₅ der aus einem Stück besteht und dessen beide Hohlräume von einem gemeinsamen Schaft 94-aus versorgt werden.

Die Fördermittel für die Temperanlage bestehen aus scheibenförmigen Antriebsgliedern 370, die an der Kante genügend schmal ausgebildet sind, so dass sie sich nach innen zwischen die oberen und unteren Düsenkopfbetten erstrecken können, auf nur eine Kante des Glases einwirken und dieses längs einer fortlaufenden geradlinigen Bewegungsbahn weiterbefördern. Die Antriebsglieder 370 sind an den Wellen 400 angebracht, die in den an den Traggliedern für das untere Bett angebrachten Lagern 410 gelagert sind. Jede Welle 400 und die drei in bezug auf den Temperabschnitt letzten drei Wellen 40 werden von der Antriebswelle 470 angetrieben, die ihrerseits von einem Motor 147 mit einer Normaldrehzahl oder von einem ν Motor 146 mit einer hohen Drehzahl angetrieben wird. VgIo Fig. 4 und 14.

Die Antriebswelle 470 wird von der Antriebswelle 47 durch eine elektrisch betätigtiare Kupplung 58 getrennt. Der Antriebsmotor 147 für die normale Drehzahl steht mit der Antriebswelle 47 über einen Kettenantrieb 148 in Verbindung,

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während der Antriebsmotor 146 für hohe Drehzahlen mit der Antriebswelle 470 über den Kettenantrieb 145 in Verbindung steht. Zwischen die Ausgangswelle des kotor 146 für hohe Drehzahlen und den zur Welle 470 führenden Kettenantrieb 145 ist eine nicht dargestellte Kupplung eingeschaltet, die einen beständigen Lauf des Motors und wahlweise einen Antrieb der Welle 470 mit hoher Drehzahl zulässt, wenn die Kupplung 58 ausgerückt ist.

An der Ecke des einen Düsenkopfes in der Nähe des Endes des Erwärmungsabschnittes ist ein Druckfühlelement (Fig.3 und 4) angeordnet, das auf die Anwesenheit einer Glasscheibe anspricht und einen Jkikroschalter 144 betätigt, der eine Verbindung zu einer nicht dargestellten zeitbestimmt betätigten Steuervorrichtung aufweist. Diese Vorrichtung steuert die Kupplung 58 und die zwischen die Ausgangswelle des Motor 146 für hohe Drehzahlen und den Kettenantrieb eingeschaltete Kupplung und bewirkt nach einer vorherbestimmten Zeitspanne eine Abschaltung des Antriebs der letzten drei Antriebsscheiben 37 und aller Scheiben 370 des Temperabschnittes von der Welle 47 und verbindet den Motor 146 mit dem Kettenantrieb 145. Hierdurch erfolgt ein rascher Antrieb der genannten Scheiben, wobei die vom Element 143 erfühlte Glasscheibe rasch vom Erwärmungsabschnitt zum Temperabschnitt befördert wird. Die Zeitgebungsvorrichtung schaltet dann den Antrieb für alle Scheiben 37 und 370 zurück zum Motor 147 für die normale Drehzahl.

An der einen Seite des Temperabschnittes ist eine Photozelle 5? angeordnet, die das Licht aufnimmt, das von Kante am Kante durch die Breite des Glases hindurchscheint, das zwischen den Temperbetten vorwärtsbefördert wird.

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An der anderen Seite des Temperabschnittes ist gegenüber der Photozelle eine Lichtquelle 59 angeordnet. Die Photozelle ^; ist mit der genannten Steuervorrichtung elektrisch verbunden und bewirkt beim Ermitteln eines Bruches ein Ausrücken der Kupplung 58 und ein Einrücken der Kupplung zwischen der Ausgangswelle des Motors 146 für hohe Drehzahlen und dem Kettenantrieb, so dass die zerbrochene Glasscheibe aus dem Temperabschnitt rasch hinausbefördert wird«

Wird im Erwarmungsabschnitt ein gekrümmtes Düsenkopfbett benutzt, so verlaufen die oberen und unteren Bette des Temperabschnittes gekrümmt entsprechend der Schlusskrümmung, die das Glas im Erwärmungsabschnitt erhalten hat.

Der AustraKabschnitt

Sie aus der Fig.1 zu ersehen ist, weist der Austragrollenabschnitt 4 Förderrollen 200 auf mit Führungskragen 210, die auf die Scheiben 370 des Temperabschnittes ausgerichtet sind und das Glas bei der Überleitung in der ordnungsgemäßen Lage halten. Jede Rolle ist in den Lagern 220 gelagert und wird mittels Zahnräder 230 von einer gemeinsamen Welle 240 aus angetrieben, die ihrerseits vom Antriebsmotor 250 betrieben wird.

Das Düsenkopfbett

In Übereinstimmung mit einer bevorzugten Ausiührungsform der Erfindung wird die sorgfältig ausgebildete Abstütz- und Trageinrichtung nach der obengenannten Anmeldung verwendet, um ein Verwerfen des Glases bei der Verformungstemperatur zu verhindern. Is ist im besonderen wichtig, dass ein sehr großer Teil des Glases von einer gleichmäßigen Kraft getragen

wird. 80 980 6/0 138

wird. Hierdurch wird verhindert, dass die tragende Luftschicht über wesentliche Bezirke einer Tragplatte hinweg strömt (d.h. zwischen einer solchen Platte und dem getragenen Glas), weil hierbei ein progressiver Druckabfall längs des Strömungspfades und damit eine nicht gleichmäßige Tragkraft erzeugt wird· Weiterhin muss die von mehreren Stellen aus unterhalb des abgestützten Glases eingelassene Luft unterhalb des abgestützten Bezirks abgeführt werden und nicht lediglich durch eine seitliche Strömung zu den Glaskanten hin, um in der Mitte der abgestützten Glasplatte das Entstehen eines Druckes zu verhindern, der eine Aufwölbung des weichen Glases verursacht. Nach dem Abführen des Gases zu Stellen, die unterhalb der Düsenköpfe an deren Schäften liegen, strömt das Gas dann grundsätzlich durch den Ablasskanal 77 unterhalb der Düsenköpfe zu den Seiten des Bettes, wobei ein Teil des Gases durch die Durchlässe 59 entweicht. Dieser Kanal 77 ist unterhalb der Düsenköpfe gelegen, und die sich durch den Kanal hindurcherstreckenden Schäfte 32 der Düsenkopfe sind so lang bemessen, dass dieser Baum die geeignete Höhe aufweist.

Sind die Abstützzonen klein im Vergleich zu den Ablassbezirken, so ist der Trag- oder Abstützdruck natürlich nicht gleichförmig. Bei großen Ablassbezirken besteht bei über diesen Bezirken befindlichen dünneren Glasplatten die Tendenz nach unten durchzusinken. Sind umgekehrt die Abstützbezirke zu groß und die Ablassbezirke zu klein, so besteht die Gefahr, dass das Glas sich nach oben aufwölbt. Ferner darf der Druckunterschied zwischen dem Tragdruck und dem Äblassdruck nicht zu groß sein, um ein Durchsinken zu vermeiden.

Ferner ist es wichtig, dass die Abstützung durch eine zerstreute und verhältnismäßig kleine Gasströmung erfolgt,

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damit über die Abstützzone hinweg ein im wesentlichen gleichförmiger Druck erzeugt und dabei eine Deformation, beispielsweise die Bildung von Beulen vermieden wird, die eine Folge des direkten Aufpralls von örtlich begrenzten Gasströmungen gegen die abgestütztß Glasfläche sind. Die in den Figuren 21 - 30, 32 und 33 dargestellten Ausfiihrungsformen der Düsenköpfe bilden nach dem Zusammensetzen ein Tragbett, dem ein Gas aus einer Speicherkammer in noch zu beschreibender Weise zugeführt wird, und das eine gleichmäßige Abstützung bewirkt, die zum Bearbeiten des Glases bei erhöhten Temperaturen nach dem offenbarten Verfahren erforderlich ist, wobei im wesentlichen eine unerwünschte Verformung vermieden wird.

Wie in den Figuren 21 und 22 und in der Fig.19 schematisch dargestellt, bildet jeder Düsenkopf 31 eine oben offene und an den anderen Seiten im wesentlichen geschlossene Kammer, deren oberer Teil eine Zone im wesentlichen gleichförmigen Druckes bildet, die unterhalb des Glases liegt (die Fig.19 zeigt schematisch das Druckprofil). Der Druck wird durch das Gas ausgeübt, das jedem Düsenkopf von der tragenden Speicherkammer aus durch den hohlen tragenden Schaft 32 zugeführt wird. Eine Düse 150, die in eine-Bohrung 162 an der Basis des Düsenkopfes 31 eingeschraubt ist und eine Bohrung 163 aufweist, die mit der Bohrung 164· des Schaftes 32 in Verbindung steht, stellt einen in die Düsenkopfkammer führenden Gaseinlass dar und.bewirkt eine Verteilung des Gases durch waagerechte Ablenkung der Gasströmung, wenn das Gas in die Düsenkopf kammer durch mehrere öffnungen 151 der Düse entweicht und sich ausdehnt. Die öffnungen 15I sind so angeordnet, dass ein direkter Aufprall des unter Druck stehenden Gases auf die abgestützte Glasplatte und damit die Bildung von Beulen an der

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Glasplatte verhindert wird. Das Gas wird dem Düsenkopf in einer Strömungsbahn zugeführt, die anfange außerhalb der Bewegungsbahn des Glases liegt. Wie aus der Fig.22 zu ersehen ist, ist die Strömung anfangs gegen die Seitenwandung des Düsenkopfes unterhalb dessen oberer Kante gerichtet. Die Anfangsströmung kann jedoch auch nach unten, oder in Form einer waagerechten Spirale oder auch durch Staumittel so abgelenkt werden, dass die Gasströmung anfangs nicht auf das Glas aufprallt.. Durch das Zuführen des Traggases in die große Düsenkopfkammer durch einen Durchlass, der eine geringere Weite aufweist als die Düsenkopfkammer, verteilt sich das Gas in der Kammer und erzeugt eine zerstreute Strömung, so dass an den oberen Kanten des Düsenkopfes mit Sicherheit ein gleichförmiger Druck erzielt wird.

Die Druckprofile am oberen Ende eines Düsenkopfes können in der folgenden Weise bestimmt werden: Eine Druckfühlplatte mit einem kleinen Loch wird über einem Düsenkopf in einer der Höhe einer abgestützten Glasplatte entsprechenden Entfernung, z.B. von o,25 mm angeordnet. Mit dem Loch wird ein Druckumwandler in Verbindung gesetzt, dessen elektrischer Ausgang zu einem Aufzeichnungsgerät geleitet wird, das die Druckschwankungen auf der einen Achse und die Versetzung der Druckfühlplatte &uf der anderen Achse graphisch aufzeichnet. Der Druckumwandler steuert die Verschiebung der Aufzeichnungsvorrichtung beispielsweise längs der Y-Achse der graphischen Darstellung. Ein Potentiometer, dessen Drehachse durch die relative waagerechte Bewegung zwischen der Fühlplatte und dem Düsenkopf gedreht wird, wandelt diese Bewegung in ein elektrisches Signal um, das die Verschiebung der Aufzeichnungsvorrichtung längs der anderen oder X-Achse steuert.

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Is ist von größtem Wert, dass die,verhältnismäßig geringe Weite der Öffnungen 151 der Düse 150 einen Abfall des Gasdruckes vom Inneren der Speicherkammer aus zum Inneren des Düsenkopfes verursacht, wobei drei wichtige Funktionen ausgeübt werden, nämlich erstens Wird verhindert, dass die vom getragenen. Glas nicht bedeckten Düsenköpfe ein rasches Entweichen des Gases aus der gemeinsamen Speicherkammer ermöglichen, wodurch der Druck in der Speicherkammer absinken würde und damit in den vom Glas bedeckten Düsenköpfen, zweitens wird verhindert, dass Schwankungen der Belastung oberhalb ... eines Basenkopfes die Strömung des Gases aus der Speicherkammer in den Düsenkopf beeinflusst, und drittens wird die Einwirkung von geringen Schwankungen des Druckes in der Speicherkammer auf den Druck im Düsenkopf vermindert. Bei dieser Anordnung stellt sich der Spalt zwischen dem oberen Ende des DÜsenkopfes und der Unterseite des abgestützten Glases von selbst auf eine gleichförmige Weite um den ganzen oberen Hand des DÜsenkopfes herum ein, welche Weite eine Funktion des Gewichtes des abgestützten Glases ist. Dies ist eine Folge des Umstandes, dass die Gasströmung aus der Speicherkammer durch den Düsenkopf und zum Auslassbezirk zwei Engpässe durchströmt und zwar die Öffnungen 151 in der Basis eines jeden Düsenkopfes und den Spalt zwischen dem oberen Ende des Düsenkopfe-s und dem abgestützten Glas. Da der Spalt im Verhältnis zu den öffnungen 151 normalerweise ziemlich groß ist, so besteht ein im wesentlichen konstanter Druckabfall dusch die öffnungen von der Speicher kammer aus zum Düsenkopf» 'Der !Druck pro llä-

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§03836/O¹"⁰

zwischen dem Düsenkopf und dem Glas sich der Weite nach einstellt (d.h. es ändert sich die Traghöhe des Glases vom Düsenkopf aus), bis dieser Druck erzielt ist. tfird der Spalt infolge des Gewichtes des Glases oder einer auf das Glas einwirkenden äußeren Kraft sehr klein, so steigt der Druck im Düsenkopf an, bis der Druck die Last ausgleicht, oder bis der Druck in der Speicherkammer erreicht wird, wenn die Weite des Spaltes sich dem Wert Null nähert. Verschwindet der Spalt gänzlich, so reicht der Druck natürlich zum Abstützen des Glases nicht aus. Das Glas wird vom Speicherkopf aus von dem in diesem enthaltenen und gegen die Unterseite des Glases strömenden Gas bei jedem Düsenkopfdruck angehoben, der größer ist als das Gewicht des Glases, wobei der Spalt erweitert und der Düsenkopf druck vermindert wird. Auf diese Weise stellt sich der Spalt von selbst auf eine gleichmäßige Weite ein je nach dem Gewicht des Glases, dem Druck in der Speicherkammer und der Weite der Öffnungen. Das Ausmaß, in dem der Druck im Düsenkopf mit der Verkleinerung des Spaltes ansteigt, ist eine Punktion der Menge des in den Düsenkopf einströmenden Gases und des Gasvolumens im Düsenkopf. Daher darf die Öffnung für einen gegebenen Speicherkammerdruck nicht so klein sein, dass die Strömung des Gases in jeden Speicherkopf hinein so stark eingeschränkt wird, dass zum Erhöhen des Druckes bei einer Verminderung des Tragabstandes übermäßig viel Zeit benötigt wird. In den meisten Fällen soll in die Kammer im Zeitraum von nicht mehr als 1 Sekunde, im allgemeinen weniger als 0,1 Sekunde und vorzugsweise fast sofort genügend Gas einströmen, um den erforderlichen erhöhten Druck zu erzeugen, damit verhindert wird, dass das Glas die oberste Kante des Düsenkopfes berührt.

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Düsenkopfe mit kleinem Volumen, sprechen für diesen Zweck bei einer gegebenen Strömungsmenge stärker an als größere Düsenkopfe. Bei den Düsenköpfen kommt im vorliegenden Falle . ein Volumen unterhalb von 4-10 ecm, vorzugsweise von nicht mehr als 164 ecm und höchst erwünschtermaßen von weniger als ungefähr 32,8 ecm in Betracht·. Durch Zusammensetzen des Bettes aus einander gleichen Düsenköpfen und durch deren Versorgung mit gleichförmigem Druck stützt jeder Düsenkopf die über diesem liegenden Teile der Glasscheibe oder -platte längs einer gewünschten Fläche ab. Die Nähe der dicht beieinander liegenden Düsenköpfe führt zu einer im wesentlichen gleichmäßigen Abstützung des ganzen Bezirks der Glasplatte, wodurch mit Sicherheit ein im wesentlichen verformungsfreies Erzeugnis hergestellt wird.

Wie aus der Fig.19 zuersehen ist, entweicht das Gas aus jedem Düsenkopf über den oberen Teil der Wandungen hinweg nach Zonen geringeren Druckes zwischen benachbarten Düsenköpfen. Diese seitliche Gasströmung zwischen der Düsenkopfwandung und dem Glas führt zu einem fortschreitenden Druckabfall über die Breite der Wandung hinweg. Jedoch wird der resultierende Bezirk eines nicht-gleichförmigen Tragdruckes direkt oberhalb der Wanddicke und der Bezirk verminderten Druckes an den Austrittszonen zwischen den Düsenköpfen dadurch vermindert, dass dünne (im Durchschnitt selten mehr als 9 »5 naa) Düsenkopfwandungen und eine verhältnismäßig kleine Gasströmung benutzt wird (werden), die zulässt, dass die Ablassbezirke , ' zwischen den Düsenköpfen klein gehalten werden können, jedoch immer noch das Abströmen des Gases zulassen, ohne dass ein Bückdruck erzeugt wird. Dies geht aus dem Druckprofil des

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Düsenkopfes nach der Fig.19 hervor, wonach die Einsenkungen des Druckprofils an den Auslassbezirken so klein sind, dass sie auf das sich bewegende abgestützte Glas keine nachteilige Einwirkung ausüben. Daher wird, wie in der Fig.19 durch eine gestrichelte Linie angedeutet, ein im wesentlichen gleichformiger durchschnittlicher Abstützdruck erzielt.

Jeder Düsenkopf in der in der Fig.19 dargestellten Ausführungsform ist quadratisch ausgebildet, und das Gas strömt radial nach allen Sichtungen in die umgebenden Zonen niedrigeren Druckes ab, wodurch das dargestellte Druckprofil erzeugt wird· Der Druck über den Abströmbezirken, liegt, obwohl er niedriger ist als der Tragdruck, im allgemeinen etwas über dem Druck der Umgebungsluft, wobei eine Gasströmung von der abgestützten Fläche aus zum Ausströmkanal unter der Düsenköpfe erzeugt wird.

Die hier offenbarten Ausführungsformen der Düsenköpfe können eine unterschiedliche Größe aufweisen je nach der Größe der abzustützenden Glasplatten und der Gleichförmigkeit der Traghöhe, die längs der Abmessungen der abgestützten Glasplatte gewünscht wird. Obwohl quadratische Düsenköpfe mit Außenabmessungen von ungefähr 25,4- mm sich für einen großen Bereich von Glasplattengrößen allgemein als befriedigend erwiesen haben, können die Abmessungen der Düsenköpfe um ^mm. bis zu 50,8 oder 76,2 mm an jeder Seite schwanken. Ebensowenig brauchen die Düsenköpfe quadratisch oder rechteckig zu sein, da es zahlreiche andere geometrische oder .unregelmäßige Formen gibt, die in gleichem Maße geeignet sind. Um eine befriedigend gleichmäßige Abstützung für Platten aus Glas oder einem anderen Material zu erzielen, das auf eine Verformungstemperatur

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erhitzt wird, soll die Strecke über das obere Ende eines jeden, das Tragbett bildenden Düsenkopfes hinweg nicht mehr als 1/2 der entsprechenden Abmessung der abgestützten Platte und vorzugweise weniger als 1/5 betragen. Die Tiefe des Düsenkopfes vom Boden bis zum offenen Ende, kann schwanken, muss jedoch erheblich sein. Die Tiefe beträgt normalerweise mindestens 6,3 mm und iß den meisten Fällen 12,7 ™a bis zu 25,4 mm und mehr.

Die Figuren 23,24, 29,30 und 32,33 zeigen weitere Ausführungsformen von Düsenköpfen, die sich für die Verwendung im Erwärmungsabschnitt eignen. Der Düsenkopf 152 nach den Fig» 23 und 24· ist in vier Hohlräume unterteilt und zwar 152A - D, von denen jeder Hohlraum mit G-as aus einer öffnung 153 versorgt wird, die durch den hohlen Schaft 154 mit der Speicherkammer in Verbindung steht. In der Auswirkung wirkt jeder Hohlraum als ein Unterdüsenkopf, und das Druckprofil über die ganze lichte Weite des Düsenkopfes 152 hinweg ist im wesentlichen flach mit dem Vorzug, dass eine Abstützung erfolgt, wenn das wandernde Werkstück nur einen Unterdüsenkopf bedeckt und bevor die ganze Einheit abgedeckt wird» Der Düsenkopf 155 nach den Figuren 29 und 30 ist dem Düsenkopf 31 ähnlich, weist jedoch Zylinderform auf, so dass bei der Zusammenstellung solcher Düsenköpfe auf einer Speicherkammer zwischen den Berührungspunkten der Düsenköpfe dreieckige Ausströmbezirke gebildet werden, wie in der Fig.31 dargestellt»

Der Düsenkopf 166 nach den Figuren 32 und 33 ist dem Düsenkopf 31 ähnlich mit der Ausnahme, dass eine Anzahl dieser Düsenköpfe eine einstückige Reihe bilden, wobei auf einanderfolgende Beihen einen Abstand von einander aufweisen, wodurch

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Abströmzonen 167 mit den Kanälen 168 gebildet werden, die eine Verbindung zwischen den Abströmzonen und der Umgebungsluft herstellen. TJm Abströmzonen zu schaffen, können die Reihen andererseits auch einzeln mit unabhängigen Speicherkammern versehen und mit Abstand von einander angeordnet werden. Eine Bohrung 170 im Düsen- oder Umlenkglied 171 verbindert vier öffnungen 172 der Düse mit der Speicherkammer 174, so dass das Gras aus der Speicherkammer in den Hohlraum des Düsenkopfes strömen kann.

Die Fig.20 zeigt eine Ausführungsform eines Düsenkopfes, die die Wärmeübertragung für die Temperzone fördern soll. Dieser Düsenkopf gleicht dem Aufbau und der Arbeitsweise nach dem Düsenkopf 31 insofern, als auch hier das Prinzip der Luftschichtabstutzung angewendet wird. Die Masse der Düsenkopfwandung 158 und der Düse 159 wurde vergrößert, um eine wesentliche Metallmasse in die Nähe des abgestützten Glases zu bringen, während andererseits eine nennenswerte Abstützung und ein gleichförmiger Druck aufrecht erhalten wird·

Im Betrieb ist ein Teil des Düsenkopfschaftes 82 von einem Wärmeaustauschmittel, ζ.B. Wasser oder ein anderes Kittel, umgeben, das gesondert durch einen Kühlkasten 83 hindurch in Umlauf gesetzt wird, die TemperDüsenköpfe kühlt und verhindert, dass die Wärme sich ungleichmäßig verteilt. Ferner wird eine im wesentlichen gleichförmige Temperatur von Düsenkopf zu Düsenkopf (z.B. ± 55⁰O) aufrecht erhalten. Das aus der Speicherkammer 84 in die Hohlräume des Düsenkopfes unter Druck einströmende Kühlgas trägt das Glas in der Temperzone in derselben Weise wie das Gas des Erwärmungsabschnittes. Das Gas entweicht durch den Abströmkanal 78 zwischen den Düsenköpfen

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und dem Kühlkasten zur Kante eines jeden Temperbettes. Der größte Teil der Kühlung des abgestützten Glases erfolgt durch Konvektion durch das aus dem Düsenkopf zum Abströmbezirk strömende Gas, wobei in mäßigem Ausmaß eine Kühlung durch die Wärme ableitung vom Glas aus durch das gasförmige Tragmittel zum Düsenkopf erfolgt, während eine Kühlung in sehr geringem Ausmaß durch tfärmeabstrahlung vom Glas aus zum Düsenkopf stattfindet. Die Figuren 9 und 10 zeigen ähnliche Temperdüsenköpfe mit etwas von einander verschiedenen Düsen 165 bezw« 175* wobei bezweckt wird, eine große Metallmasse so nahe wie möglich an.der Glasfläche anzuordnen.

Wie bereits erläutert und in der Fig.9 sowie in der Fig.20 schematisch dargestelLt, ist ein Temperdüsenkopf, der im wesentlichen dem unteren Düsenkopf spiegelbildgleich ist, oberhalb des abgestützten Glases angeordnet, um die Oberseite des Glases zu tempern. Werden, wie dargestellt, die Strömungsmengen so eingestellt, dass von jeder Seite des Glases die Wärmeübertragung in gleichem Ausmaß erfolgt, so kann dies dazu führen, dass der Spalt zwischen dem Glas und den oberen Düsenköpfen größer ist als zwischen dem Glas und den unteren Düsenköpfen, da das Gewicht des Glases von den unteren DüsenkÖpfen getragen wird. Obwohl sich gezeigt hat, dass starke Strömungen im allgemeinen das erwünschte statische Druckmuster

der Tragzpnen etwas stören, so kann dies im Temperabschnitt zugelassen werden, da die einander auf beiden Seiten des abgestützten Glases gegenüberstehenden Druckzonen einander ent- ' gegenwirken und damit die auf das Glas einwirkenden Störungen verringern·, so dass in der Praxis das Gleichgewicht und eine gleichförmige Tragebene aufrecht erhalten wird.

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Die Figuren 25 und 26 zeigen eine weitere Ausfuhrungsform eines Temperdüsenkopfes 81, der dem Düsenkopf nach der Fig.20 in jeder Hinsicht gleicht mit der Ausnahme, dass die Ddse 160 in Form eines Kegels endet, um eine große metallische Masse in der Nähe der Glasfläche zu halten, während andererseits die GleichfÖrmögkeit des Druckes über dem Hohlraum des Diisenkopfes verbessert und dieser Hohlraum vergrößert wird.

Die Figuren 27 und 28 zeigen noch eine andere Ausführungsform 810 eines Temperdüsenkopfes, bei dem am Hand der Düsenkopfwandung ein Absatz 161 vorgesehen ist, der die Wärmeüberleitung verbessert. Auf diese Weise wird eine gute Abstützung erzielt und infolge des Einströmeffektes eine große Turbulenz des Gases erzeugt, wenn dieses am Absatz vorbeiströmt und dann in den Spalt zwischen dem oberen Teil des Düsenkopfes und dem abgestützten Glas eintritt. Hierdurch wird eine gleichmäßigere und stärkere durchschnittliche Kühlung über das Düsenkopfbett hinweg erzielt. Zugleich wird die Masse des Düsenkopfes verhältnismäßig so groß gehalten, dass die Wärme von den Düsenköpfen aus auf das Wasser im Kühlkasten übertragen und dabei innerhalb des ganzen Düsenkopfbettes eine gleichmäßige Temperatur aufrecht erhalten wird. Es ha-t sich gezeigt, dass eine turbulente Gasströmung selbst bei geringen Geschwindigkeiten für die Kühlung des Glases ein vorherrschender Faktor wird. Bei dieser Ausführung des Düsenkopfes 810 beträgt der Anteil der Kühlung durch Konvektion ungefähr 8056 der Wärme Überleitung vom Glas aus und führt zu einer wesentlichen Erhöhung der Gesamtkühlung.

Selbstverständlich könnten die Temperdüsenköpfe mit Vorteil auch in den Erwärmungsabschnitten benutzt werden und

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würden infolge ihrer besseren Wärmeleitfähigkeit der Erhöhung der Temperatur des G-lases förderlich sein. Die Vorteile einer raschen Erhitzung sind Jedoch nicht vergleichbar mit der Notwendigkeit einer raschen Abkühlung des Glases beim Tempern, und dieser Umstand im Verein mit dem verwickeiteren Aufbau der Temperdüsenköpfe und die Beschränkung bei den Materialien, aus denen sie hergestellt werden können, da sie im Erwärmungsabschnitt bei Temperaturen bis zu 650⁰O arbeiten müssen, steht deren gewerblicher Verwendung hindernd im Wege<>

Arbeitsweise

glasscheiben mit einer nominellen Dicke von 6,3 mm und den Abmessungen 40 χ 68,5 cm sollen mit einer zylindrischen Krümmung mit einem Radius von 152,5 cm versehen und danach getempert werden. Diese Glasscheiben werden der Reihe nach auf eine Anlaufrolleneinheit 5 gelegt, von den Führungskragen 21 ordnungsgemäß ausgerichtet und auf den Rollen in die und durch die Vorerwärmungseinheiten 6 mit einer Geschwindigkeit von 3»3 cn¹ P^o Sekunde befördert. Auf diese Weise werden durch die Anlage pro Stunde ungefähr 90 Glasscheiben befördert. Elektrische Heizwendel 18 oberhalb und unterhalb des sich bewegenden Glases erzeugen die Wärme für den Vorerwärmungsabschnitt bei einer durchschnittlichen EingangsIeistung von ungefähr 32 kW, wobei die Temperatur des Glases bei einer Bewegung über eine Strecke von ungefähr 450 cm auf eine Oberflächentemperatur von ungefähr 510⁰O erhöht wird.

Wenn die vordere Kante der Glasscheibe die letzte Rolle des Vorerwärmungsabschnittes verlässt und allmählich die das Tragbett 30 bildenden Düsenköpfe 31 bedeckt, so wird die

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Glasscheibe anfangs zum Teil und später vollständig von dem gleichförmigen Druck des aus den Ddsenköpfen ausströmenden Gases getragen und abgestützt. Dieser Gasdruck ist niemals hoch und wird in jedem Falle genügend niedrig und von Düsenkopf zu Düsenkopf gleichmäßig gehalten, so dass er kein Aufbauchen oder eine andere Deformation des Glases bewirkt. Da die Düsenköpfe nur wenig oder gar nicht abstützen, wenn sie nur zum Teil mit dem Glas bedeckt sind, und da die Reihen in bezug auf die Senkrechte zur Bewegungsbahn des Glases unter einem Winkel verlaufen, so werden die Kanten der Glasplatte jederzeit zumindest an von einander entfernt liegenden Stellen getragen. Diese Ausrichtung sichert außerdem eine gleichmäßige Erhitzung des Glases, da verhindert wird, dass einige Teile des Glases sich durch den Erwärmungsabschnitt hindurch nur über Abströmbezirke bewegen, wie dies der Fall wäre, wenn die Düsenköpfe in der Bewegungsrichtung des Glases auf einander ausgerichtet wären. Nachdem das Glas erst einmal getregen wird, so wird es von den sich drehenden, an der unteren Kante des Glases reibend eingreifenden Antriebsgliedern 37 weiterbefördert. Zu diesem Zweck ist die gesamte Anlage in einer gemeinsamen Ebene angeordnet, die mit der Waagerechten einen Winkel von 5° bildet, so dass auf das Glas eine Kraftkomponente ausgeübt wird, die senkrecht zu den Antriebsscheiben wirkt.

Die Gasbrenner 34 werden mit Naturgas und Luft im

nis
Volumenverhält/von 1 : 36 versorgt, das einen Überschuss von 260% Luft gegenüber derjenigen Menge aufweist, die für eine vollständige Verbrennung benötigt wird. Das Naturgas wird in einer Menge von ungefähr 1700 Liter pro Stunde und pro 930 qcm Bettfläche zugeführt. Die Verbrennungsprodukte werden in die

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Speicherkammern geleitet und erzeugen dort einen Druck von ungefähr 35 g/qcm. Jeder Düsenkopf weist Öffnungen auf, die diesen Druck in den Hohlräumen der Düsenkopfe herabsetzen, wenn diese mit Glas bedeckt «erden, welche Herabsetzung auf ungefähr 1/21 des Speicherkammerdruckes erfolgt. Das Gas wird in den Schaft eines jeden Düsenkopfes mit einer Temperatur von 650°0 eingelassen und mit einem Volumen von ungefähr 36,8 Liter/Minute.

Das gekrümmte Düsenkopfbett ist bei dieser Ausführungsform aus 120 Düsenköpfen pro 930 qcm zusammengesetzt, die aus der in den Figuren 21 und 22 dargestellten Ausführung, bestehen und am oberen Ende ein Quadrat mit einer Kantenlänge von 25»4· mm bilden, wobei die Abstände zwischen den Wandungen benachbarter Düsenköpfe 2,4 mm betragen. Jede Wandung ist 1,58 mm stark. Für je 930 gern Glasfläche ist bei der hier benutzten Bettkonstruktion für die Zuführung des Gases eine Fläche von.595 qcm (d.hoder Innenbezirk der Düsenköpfe an der oberen Kante), für die Abführung des Gases eine Fläche von 151,6 qcm und ein Wandbezirk mit einer Fläche von 182,3 qcm vorgesehen, der die Zuführungsbezirke von den Abführungsbezirken trennt. Der nominelle Tragdruck der Düsenköpfe, wenn diese von der 6,35 iam starken Glasplatte bedeckt sind, beträgt 1,6 g/qcm mehr als der über dem Glas bestehende Druck, wodurch ein Nominalabstand von o_t25 mm zwischen der Unterseite des von der Gasschicht getragenen Glases und dem oberen Ende der Düsenkopfwandung hergestellt wird. Der Abströmdruck beträgt im wesentlichen 1 Atm.absolut.

Um das Glas zu erhitzen, wird das Traggas auf einer Temperatur gehalten, die um 5 - 28⁰O hoher liegt als die des

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Glases während der Erwärmungsstufe, oder bis das Glas die gewünschte Temperatur erreicht hat. In diesem Falle wird die Wärme den Glasplatten durch Konvektion oder durch Strahlung vom tragenden Gas aus zugeführt, das eine Temperatur von ungefähr 675°O aufweist, während in der Kammer eine weitere Erhöhung der Temperatur von den Deckenheizwendeln 18 aus (um mindestens 14-⁰O) auf im allgemeinen ungefähr 73O°O erfolgt. Wird kein Glas in den Ofen eingetragen, so wird eine durchschnittliche Leistung von ungefähr 30 k,/ verbraucht. Das in der Fig.15 dargestellte Düsenkopfbett stellt eine sich allmählich ändernde Tragebene dar, die anfangs flach ist und sich um eine zur Bewegungsrichtung parallele Achse konvex und zylindrisch krümmt. Diese Änderung beginnt ungefähr 315 cm vom Beginn des Erwärmungsabschnittes aus, an welcher Stelle das Glas eine Temperatur von ungelfähr 650⁰O erreicht hat und genügend weich geworden ist, um dem sich allmählich ändernden Umriss des Düsenkopfbettes bei der Geschwindigkeit folgen zu können, mit der das Glas befördert wird.Beim Eintragen des Glases in den Ofen werden die Heizelemente mit Strom versorgt und erzeugen die je nach dem Bedarf schwankende Wärme. Die . Bodenheizwendeln 18 unterhalb der Speicherkammern verbrauchen ohne Belastung ungefähr 58 kW und erzeugen eine Wärme von ungefähr 6?5°0, die den ümgebungswärmepegel in der Ofenkammer aufrecht zu erhalten hilft und die Speicherkammern heiß hält. Diese Heizwendeln können auch den Düsenkopfwandungen Wärme durch Leitung von der Speicherkammer aus zuführen. Da die Wärme dem oberen und dem unteren Teil der Glasplatten in gleichem Ausmaß zugeführt werden muss, um ein Verbiegen oder ein Verwerfen des Glases zu verhindern, so wird das Gas mit

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annähernd derjenigen Temperatur zugeführt, auf die das Glas schließlich erwärmt werden soll» Der Strahlungswärmeenergiepegel (z.B. die Temperatur) oberhalb des Glases wird dann so einreguliert, dass die Wärme von der Unterseite des Glases aus ausgeblichen wird, um die Glasplatten in Übereinstimmung mit dem Umriss des Düsenkopfbettes zu halten. Biegt sich beispielsweise das Glas in den ersten Heizzonen oder in der Temperzone konvex nach oben, so zeigt dies häufig eine übermäßig starke Strahlungswärme an. Um diesen erwünschten Ausgleich zu erzielen, wird die Temperatur der oberhalb des Glases gelegenen Strahlungswärmequelle höher gehalten als die des Gases. Die Temperatur der Strahlungswärmequelle wird vorzugsweise um 14⁰G höher bemessen als die Temperatur des tragenden Gases. Die Geschwindigkeit, mit der das Glas durch den Erwärmungsabschnitt befördert wird, wird dann so reguliert, dass die geeignete Wärmeeingangsleistung pro Glaseinheit und damit die geeignete Temperatur zum Tempern im nachfolgenden Temperabschnitt erhalten wird.

Gleitet die vordere Kante des Glases über das Fühlelement 143 des Druckschalters 144 hinweg, so beginnt eine Zeitgebervorrichtung an einer Steuereinrichtung zu laufen. Die Zeitgebervorrichtung ist auf die besondere Geschwindigkeit, mit der das Glas befördert wird, eingestellt und bewirkt den Auslauf mit der hohen Geschwindigkeit, wenn die vordere Kante des Glases das Ende des Erwärmungsabschnittes erreicht. In diesem Zeitpunkt wird der Antrieb für die drei letzten Scheiben 37 des Erwärmungsabschnittes und für alle Scheiben 370 des Temperabschnittes durch Ausrücken der Kupplung 58 und Einrücken der Kupplung zwischen dem Motor 146 und dem Antrieb 145 vom

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Motor 14-7 abgeschaltet und an den Motor 146 angeschaltet. Da der Motor 146 mit hoher Drehzahl läuft, so wird die Glasplatte aus dem Irwärmungsabschnitt mit einer Geschwindigkeit von ungefähr 25 »4- cm pro Sekunde rasch zum Temperabschnitt befördert. Danach führt die Zeitgebungsvorrichtung die Kupplungen in den Ausgangszustand zurück, wobei der Motor 146 abgetrennt und die Welle 470 mit der Welle 47 verbunden und das Glas mit der normalen Geschwindigkeit durch den Temperabschnitt hindurch befördert wird.

Im Temperabschnitt wird der oberen und der unteren Speicherkammer Luft mit der Umgebungstemperatur von ungefähr 38⁰O zugeführt, wobei Speicherkammerdrücke von 95,9 bezwe 52,5 g/qcm erzeugt werden. Jeder Düsenkopf weist Öffnungen auf, die diesen Druck auf ungefähr 1/8 des Speicherkammerdruckes herabsetzen, wenn die Luft in die Düsenkopfhohlräume entweicht. Die Luft wird in Mengen von 56,6 und 42,45 Liter pro Minute und pro Düsenkopf oberhalb bezw. unterhalb des Glases ausgestoßen. Durch die Kühlkästen 83 wird Wasser in einer Menge von 3,785 Liter pro 930 qcm Bettflache in Umlauf gesetzt, wobei die Einlasstemperatur des Wassers ungefähr 15,5°C und die Auslasstemperatur ungefähr 26,6 0 beträgt. Jedes Temperdüsenkopfbett dieses Ausführungsbeispiels setzt sich aus quadratischen Düsenköpfen mit einer Kantenlänge von 25,4 mm der in den Figuren 25 und 26 dargestellten Ausführung zusammen, die mit gleichem Abstand von einander angeordnet sind, wobei pro 930 qcm bettfläche 102 Düsenköpfe benötigt werden. Für je 930 qcm Glasfläche ist eine Fläche von 223,2 qcm für die Zuführung der kalten Luft, eine Ausströmfläche von 269,7 qcm und eine Düsenkopfwandungsflache von 437,1 qcm vorgesehen.

Der Spalt zwischen, den Wandungen benachbarter Düsenköpfe weist eine Weite von 4,76 mm auf. Die durchschnittlichen Abstände des Glases von den unteren und den oberen Düsenköpfen bis zur gegenüberstehenden Glasfläche gemessen beträgt o,25 m bezw. 1,25 βηβ· Die Gesamtwärmeübertragungskoeffizienten oberhalb und unterhalb des Glases sind gleich ungefähr 81 britische thermische Einheiten pro 930 qcm pro Stunde und pro 5/9°C. Die Wärme wird zu ungefähr 80% durch Konvektion und im übrigen durch Leitung und Strahlung abgeleitet. Die oberen und unteren Temperbetten sind komplementär so ausgebildet, wie es zur Anpassung an den Radius von 152,4 cm der gekrümmten Glasplatte erforderlich ist. Auf diese Weise wird die gekrümmte Form während des tempers und damit während der Periode aufrecht erhalten, in der das Glas leicht verformt werden könnte. Das abgekühlte Glas wird dann aus dem Temperabschriitt zu den Hollen des Austragabschnittes befördert.

Die Düsenkopfreihen des Temperabschnittes sind unter einem kleinen Winkel, im allgemeine von 3 - 45° und im vorliegenden lalle 10° von der Senkrechten zur Bewegungsbahn aus angeordnet, so dass die Kanten des Glases in der Weise abgestützt werden, wie beim Erwärmungsabschnitt erläutert, wobei mit Sicherheit eine gleichmäßige Kdhlung des Glases über dessen gesamte Fläche hinweg erzielt und die Bildung eines irisierenden Spannungsmusters im Glas klein gehalten wird» *.

Das Glas durchwandert die Temperzone über die Strecke von 210 cm hinweg in ungefähr 30 Sekunden. In den ersten . 15 Sekunden sinkt die Temperatur durch den Ausglühbereich ab. In den übrigen 15 Sekunden sinkt die Temperatur des Glases auf ungefähr 315⁰O ab. Da das Glas bei dieser Temperatur nicht mehr verformbar ist, so wird es vom Luftbett des Temper- .

abschnittea

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abschnittes aus von den Scheiben 370 zu den Rollen des Austragabschnittes und von dort aus zum nächsten Bestimmungsort befördert ·

Das auf diese iffeise getemperte Glas weist innere Spannungen auf, die sich durch die doppeltbrechende Wirkung des Glases auf polarisierte LiehtueIlen von ungefähr 3200 Millimikron pro 25,4 mm Glaslänge nach kessungen mittels der herkömmlichen Verfahren unter Verwendung eines Polariskops bemerkbar machen. Diese Spannungen werden hiernach als innere Spannungen in "Millimikron pro 25»4 mm." bezeichnet.

Sollen die gekrümmten Glasscheiben anstelle des Temperns ausgeglüht werden, so müssen weitere Erwärmungseinheiten mit Düsenkopfbetten vorgesehen werden, deren Umriss der gewünschten Krümmung entspricht. Nachdem einmal das Glas die gewünschte Form erhalten hat, wird es von diesen zusätzlichen und nachfolgenden Düsenkopfbetten getragen und auf diesen weiterbefördert, wobei die Temperatur zuerst auf ungefähr 55O⁰O abgesenkt und für eine kurze Zeitperiode beibehalten wird, um das Spannungsgefälle im Glas im wesentlichen zu beseitigen, wonach das Glas allmählich in steigendem Ausmaß auf den unteren Grenzwert des Ausglühbereichs abgekühlt wird, wie in dem nachfolgenden Ausglühbeispiel beschrieben. In diesem Zeitpunkt kann das Glas zur Austragstation zum Abkühlen auf Baumtemperatur und zur Entnahme befördert werden.

Änderungen und Ersatz durch Gleichwertiges

Obwohl die oben beschriebenen Beispiele für die Arbeitsweise Ausführungsbeispiele der Erfindung darstellen, so ist es in vielen Fällen möglich, diese Werte oder Bestandteile abzuändern oder durch Gleichwertiges zu ersetzen, um im

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wesentlichen die gleichen Ergebnisse in im wesentlichen derselben Weise zu erzielen.

Dem Zweck des Tragbettes entsprechend können die Größe, der Aufbau und der Abstand der Düsenköpfe und damit die tatsächlichen und relativen Tragflächen, die Düsenkopf wandflächen und die Abströmbezirke sowie die tatsächlichen und rel-ativen zum Abstützen benutzten Drücke verändert werden» Bei diesen Änderungen ist natürlich maßgebend der Erfolg der Anordnung bei der Abstützung des Glases in gleichförmiger Weise und ohne Deformation bei Temperaturen, die oberhalb der Yerformungstemperatur des Glases liegen. Trotzdem verdienen die nachstehend angeführten Faktoren bei der Vornahme von Änderungen beachtet zu werden_o

Da die Abstützung mit Vorbedacht entwickelt worden ist, so erfolgt bei der Erwärmung des Glases in der hier offenbarten Einrichtung keine Deformation. Die Tragbezirke und die Abströmbezirke sind in bezug auf einander so angeordnet, dass das Gas bei einem vernachlässigbar kleinen Druckabfall aus den Abströmzonen 7?a unter dem Glas zwischen den Düsenkopfzwischenräumen und von dort aus durch den Abströmkanal 77 und den Durchlässen 39 zu den Seiten des Glases oder zum Boden des Ofens und schließlich in die Umgebungsluft abströmen kann. Der Druckabfall zwischen dem Abströmdruck und dem Druck im Innern des Düsenkopfes ist im allgemeinen klein und liegt in der Größenordnung von einigen wenigen Unzen (28,3 g) pro 6,4-5 qem. Dieser Druck reicht jedoch aus, um das Glas in einer geeigneten Durchschnittsentfernung von den oberen Kanten des Düsenkopfes zu halten, welche Entfernung mindestens ο ,025 mm betragen sollte und vorzugsweise menr als o,075 ™&· Sonst besteht die Gefahr, dass die Kanten der Düsenköpfe zufällig

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mit dem heißen Glas in Berührung gelangen und dieses beschädigen. Andererseits darf dieser Druckunterschied nicht so groß werden, dass zwischen der Unterseite des Glases und den Kanten der Düsenkopfe ein durchschnittlicher Spalt erzeugt wird, der größer als 90% (vorzugsweise weniger als 50%, wenn ein Glas mit einer Dicke von 3»175 mm oder mehr erhitzt wird) der Dicke des abgestützten Glases ist. Die Weite dieses Spaltes beträgt im Normalfalle ο ,075 nim bis o,38 mm, und in den meisten Fällen (besonders bei einem Glas mit einer Stärke von 3,175 mni und mehr) beträgt der Spielraum oder der Spalt im allgemeinen durchschnittlich nicht mehr als 1,25 mm und vorzugsweise nicht mehr als o,625 mm. Eine ungewöhnlich gute Wärmeüberleitung erfolgt, wenn die Weite des Spaltes diese Werte aufweist, wobei die Wärmeübertragungskoeffizienten das Vielfache der Koeffizienten betragen, die bei größeren Spaltweiten auftreten.

Wie leicht einzusehen ist, ist die Weite dieses Spaltes eine Funktion des Gasdruckes im Düsenkopf und der Menge, in der das Gas abströmt. Wird die Weite des Spaltes zwischen den Düsenköpfen und der Unterseite des auf dem Gasbett der Düsenlöpfe ruhenden Glases innerhalb des obengenannten Bereichs gehalten, so wird das Glas selbsttätig in eine im wesentlichen gleichbleibende Höhenlage oberhalb des Bettes gebracht ohne mit den Düsenkopfen in Berührung zu gelangen und ohne wesentliches Flattern. Wenn das Glas sich dem Düsenkopf nähert, so sucht es die Strömung des Gases aus dem Düsenkopf einzuschränken, und der Druck im Düsenkopf steigt über den normalen !Dragdruck hinaus bis zu dem Wert des Druckes in der Speicherkaauaer an. Dieser Druckanstieg sucht das Glas vom Düsenkopfbett wegzustoßen. Wird umgekehrt der Abstand des Glases vom Düsenkopf größer, so sinkt der von dem Gas im Düsenkopf auf das Glas

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ausgeübte Druck ab bis auf den Wert des Abströmdruckes mit der Viirkung, dass das Glas zurücksinkt. Die Lage des Glases wird daher selbsttätig in einer im wesentlichen gleichbleibenden Höhe über dem Bett stabilisiert, und eine Verformung des Glases wird klein gehalten, da das Glas von sich aus sich auf eine bestimmte Höhe einstellt« Diese Erscheinung hat so lange Bestand, wie der Zwischenraum zwischen dem Glas und dem Düsenkopf innerhalb des obengenannten Bereichs gehalten wird«

Der Prozentsatz des Bezirks oberhalb der Düsenköpfe (unter Einschluss des Bezirks der Düsenkopfwandungen und des von diesen umschlossenen Bezirks) innerhalb eines mittleren oder Tragteiles des Bettes, auf dem Bezirk dieses Teiles basiert, übersteigt den Wert von 50%. Der oberhalb der Abströmzonen liegende Bezirk dieses Teiles (der freiliegende Bezirk außerhalb der Außenkante der Düsenkopfwandungen) jedoch beträgt mehr als 5% äes Bezirks dieses Teiles. Es ist daher ein geeignetes Abströmen sowie eine geeignete Abstützung vorgesehen.

Die Zuführung des Gases zum Düsenkopf erfolgt unter solchen Bedingungen (z.B. durch Zuführen des Gases durch öffnungen, wie zuvor besehrieben), dass das Verhältnis des Druckabfalles zwischen der Speicherkammer oder dem Gasvorratsbehälter und den das Glas trag®nden Düsenköpfen zum Druckabfall zwischen diesen abgedeckten oder glastragenden Düsenkopf und den Abströmräumen auf einem Wert von mehr als 2, vorzugsweise ^ mehr als 3 und. in den meisten Fällen mehr als 5 gehalten wird. Bei der oben beschriebenen besonderen Ausführungsform beträgt dieses Verhältnis ungefähr 21.

Bei der Einhaltung dieses Verhältnisses ergeben sich mehrere Vorteile. Jeder auf das Glas ausgeübte Druck, der die Strömung des Gases aus dem Düsenkopf einzuschränken sucht,.

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bewirkt selbsttätig ein Ansteigen des Düsenkopfdruckes über den normalerweise erzeugten niedrigen Druck hinaus auf den höheren Druck in der Speicherkammer, wodurch das Glas vom Düsenkopf entfernt und die normale Strömung wiederhergestellt wird. Wird andererseits ein erheblicher Druckabfall zwischen der Speicherkammer und dem Düsenkopf aufrecht erhalten, so kann der Düsenkopf niedrig sein, wodurch die Gefahr beseitigt wird, dass die Luft aus unbelasteten Düsenköpfen mit hoher Geschwindigkeit ausströmt. Das heißt, werden in den Gaskanälen zwischen den Düsenköpfen und der Speicherkammer Drosselstellen (oder ein Druckabfall) vorgesehen, so besteht zwischen den Gasströmungen bei unbelasteten und belasteten Düsenköpfen ein nur geringer Unterschied. Wenn das Glas über die Düsenköpfe hinweggleitet, so wird es daher sofort und wirkungsvoll getragen oder abgestützt, und die tragende Kraft steht so gleichmäßig über allen Düsenköpfen zur Verfügung, dass das Glas kein nennenswertes Bestreben zeigt, von einem unbelasteten Düsenkopf aus zu entweichen und eine Kante anzuheben mit der Folge, dass das Glas hin- und herschwankt, wenn die Kante sich, über einen unbelasteten Düsenkopf hinwegzubewegen beginnt. Da weiterhin das Gas aus der Speicherkammer unter hohem Druck zu den Hielerdrucktragzonen geleitet wird, so werden Druckschwankungen über dem Bett und/oder im Betrieb in engen Grenzen gehalten·

Bei einer Würdigung der gesamten Trag- oder Abstützeinrichtung geht hervor, dass mehrere Tragzonen vorgesehen sind, die von anderen solchen Zonen nach allen Richtungen über das Bett hinweg einen Abstand aufweisen. Die einzelnen Düsenköpfe, denen das tragende Gas entströmt, sind von einander nach allen Richtungen durch feste Trennwandungen, das heißt

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durch die Wandungen des Düsenkopfes getrennt, die die seitlicne Strömung des tragenden Gases einschränken. An mindestens einem Teil ihrer Seiten sind sie durch Abströmräume von einander getrennt. Im Falle der zuvor beschriebenen quadratischen Düsenkopfe mit einer Seitenlange von 25,4- mm sind die Düsenköpfe von Abströmräumen umgeben. Hierdurch wird ein sehr gleichförmiges Tragsystem geschaffen.

iifie in den Figuren 32 und 33 dargestellt, können die Düsenköpfe in einer Anzahl von fieihen.angeordnet werden, wobei benachbarte Düsenköpfe in den Beinen an einander angrenzen und entweder aneinander anliegende Wandungen oder eine gemeinsame Trennwandung aufweisen. In diesem Falle liegen die Abströmbezirke nur an zwei Seiten der abgestützten Bezirke.

Die Größe der einzelnen Abstütz- oder Tragbezirke ist klein im Verhältnis zum Bett und auch in bezug auf das zu tragende Glas. Die größten Abmessungen eines Tragbezirks von der einen zu einer entgegengesetzten Seite, sowohl in der Bewegungsrichtung des Glases als auch senkrecht hierzu, übersteigen selten einen Durchschnittswert von 7»5 bis 10 cm und betragen im Durchschnitt weniger als 5 cm, selbst wenn große Glasscheiben abgestützt werden sollen. Andererseits liegt der Mindestwert dieser Abmessungen, in denselben Richtungen gemessen, selten unterhalb von 3»175 m&· Diese größten Abmessungen betragen weiterhin nicht mehr als 1/2 der Breite des Glases, in derselben Sichtung gemessen, und vorzugsweise weniger als 20% und im allgemeinen weniger als 10% dieser Breite. Wie bereits erwähnt, ist das Volumen dieser Zonen im allgemeinen . klein, damit diese auf Veränderungen des Spaltes zwischen dem Glas und dem Düsenkopf besser ansprechen. Die Tiefe der Düsenköpfe ist erheblich und beträgt normalerweise mindestens

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6,35 mm u**d i*³- den meisten Fällen 12,7 bis 25,4 mm oder auch mehr. Das Gas wird in «fen unteren Teil des Diisenkopfes eingelassen, um eine Zerstreuung zu sichern.

Der Abstand zwischen den Düsenköpfen oder den Tragbezirken ist klein in bezug auf die Größe der Tragbezirke, und der durchschnittliche Abstand in der Bewegungsrichtung des Glases sowie senkrecht hierzu ist im allgemeinen kleiner als 1/2, vorzugsweise kleiner als 1/4 der durchschnittlichen Breite der Tragbezirke (von Außenwandung zu Außenwandung des Bezirks oder Diisenkopfes gemessen), wenn Glas mit einer Dicke von 12,7 mm bearbeitet wird. Bei stärkerem Glas kann dieser Abstand etwas größer sein.

Weiterhin sind die betreffenden Tragbezirke so gelegen, dass die durchschnittlichen Abströmräume zwischen diesen Tragbeziriten , in der Bewegungsrichtung des Glases und senkrecht hierzu gemessen, kleiner als 25»4 mm sind und im allgemeinen eine Breite von o,4 - 12,7 mm aufweisen.

Das den Düsenköpfen im Irwärmungsabschnitt zugeführte Traggas wird durch Verbrennen eines kohlenstoffhaltigen Brennstoffes, z.B. Methan, in einem Überschuss an Luft erzeugt wird, welche überschüssige Luft zur Ergänzung der Menge des Traggaßes benutzt wird. Das Tr%ggas stellt daher ein Gemisch aus Kohlendioxyd, Stickstoff undiWasserdampf dar. Die Temperatur der Verbrennungsprodukte liegt unterhalb von 1O95°O und im allgemeinen unterhalb von 815°0 und vorzugsweise zwischen 650 und 705⁰O.

Es können auch andere Gase benutzt werden. So kann beispieleweise Luft vorerhitzt und den Düsenköpfen zugeführt werden· Andererseits kann auch Dampf und Luft gemischt und eo verwendet werden, oder das tragende Gas kann im wesentlichen

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gänzlich aus Heißluft, überhitztem Dampf oder Kohlenstoffdioxyd bestehen.

Die beschriebenen besonderen Düsen weisen mehrere (4 - 6) Bohrungen auf, die sich in die betreffenden Düsenkopfe oder Abteilungen hinein öffnen. Selbstverständlich kann die Anzahl, die leite und die Sichtung der Bohrungen oder Öffnungen veränderlich sein, solange der gewünschte Druckabfall erzielt wird und das Gas in einer Richtung ausgelassen wird, die einen direkten Aufprall auf die zu tragende Glasfläche von der Eintrittsstelle des Gases in den Düsenkopf aus verhindert« Das Gas wird daher in den Düsenkopf in Richtung zum Boden, zu den Seiten oder nach anderen Richtungen so eingelassen, dass die Strömung gestaut, verteilt, abgelenkt oder zerstreut wird, bevor sie auf das Glas aufprallt. Senkrechte oder waagerechte Stauglieder oder Kies, Sand usw. sowie Kugeln können im Düsenkopf vorgesehen werden, um die Gasströmung zu drosseln, um einen im wesentlichen gleichförmigen Druck des Gases gegen den Düsenkopf über dessen Breite hinweg zu erzeu gen, und um das Entstehen örtlicher Strähle zu verhindern, deren Querschnitt kleiner ist als der Querschnitt des Düsenkopf inneren.

Ohne Abweichung von der Lehre der Erfindung können Düsenköpfe in verschiedener Ausgestaltung vorgesehen werden, die sich für die Zwecke der Erfindung eignen. Obwohl quadrati-* sehe und kreisrunde Düsenköpfe beschrieben wurden, so können auch solche mit sechseckigem, achteckigem, eliiptischen oder sogar spiraligem Querschnitt verwendet werden, um nur die naheliegendsten Formen zu erwähnen, die in derselben Weise wirken würden»

Beim Tempern des Glases nach der Erfindung ist für

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die Anordnung eine geeignete Wärmeübertragung wichtig, um einen symmetrischen Kiihlungsgradienten von der Mitte bis zu den Außenseiten der Glasplatte zu erzielen und damit im Glas eine Spannung in dem gewünschten Grade zu erzeugen. In diesem Zusammenhang sei erwähnt, dass zwei Faktoren einen Grad von Vielseitigkeit beim Aufbau des Düsenkopfbettes des Abschreckoder Temperabschnittes ermöglichen, die beim Erwärmungsbett nicht besteht: ein rasches Abkühlen des Glases auf Temperaturen unterhalb der Deformationstemperatur und ein Gegendruck oberhalb des Glases.

Das oberhalb des Glases gelegene Düsenkopfbett im Temperabschnitt besteht nach de* Beschreibung aus einem Duplikat des unteren Bettes, um eine Wärmeübertragung von jeder Seite des Glases in gleichem Ausmaß zu erleichtern, und um die Schwierigkeiten bei der Abstützung und der Verformung des Glases klein zu halten, die eine Folge eines ungleichmäßigen Druckes oder örtlicher Luftsträhle auf der Oberseite des Glases sein können. Das obere Abschreckbett braucht jedoch nicht ein Spiegelbild des unteren Tragbettes der Tempereinheit zu sein, um die gewünschten Ergebnisse erzielen zu können. Beispielsweise könnten auch andere Kühlmittel, z.B. Düsen oder Schlitze la der Nähe der Oberseite des getragenen Glases in Verbindung mit dem unteren Düsenkopfbett verwendet werden.

Das Tempern oder Abschrecken nach der Erfindung soll unter Bedingungen durchgeführt werden, bei denen die Wärme auf jeder Seite der Glasplatte im gleichen Ausmaß abgeführt wird. Sonst wird ein Glas mit Verwerfungen und Verformungen erzeugt. Dies kann wirksam in der Weise durchgeführt werden, dass die Drücke in den betreffenden Speicherkammern reguliert werden. In einem solchen Falle werden die relativen Drücke

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in den oberen und den unteren Speicherkammern so einreguliert;, dass das Glas zwischen den oberen und unteren Düsenkopfbetten in eine Lage gebracht wird, bei der der Spalt zwischen den oberen Düsenköpfen und der Oberseite des Glases üblicherweise größer ist als der Spalt zwischen der Unterseite des Glases und den unteren Düsenköpfen.

Es können auch andere Mittel vorgesehen werden, die diesen erwünschten Ausgleich bei der wärmeabführung von beiden Seiten aus bewirken, wobei berücksichtigt werden muss, dass die Strömungsmengen des Gases an den entgegengesetzten Seiten in jedem Falle so geleitet werden müssen, dass die vom Gas aus den unteren Düsenkopf en ausgeübte, nach oben wirkende Tragkraft von.der nach unten wirkenden Kraft des aus den oberen Düsenköpfen ausströmenden Gases nicht vollständig aufgehoben oder kompensiert wird. Beispielsweise kann bei ungleichen Gasströmungen eine ausgeglichene Wärmeabführung in der Weise durchgeführt werden, dass in den oberen Düsenköpfen ein Gas vorgesehen wird, das eine höhere spezifische Wärme oder eine größere Wärmeleitfähigkeit aufweist als das Gas für die unteren Düsenköpfe. Andererseits kann auch die Masse der oberen Düsenköpfe größer bemessen werden als die Masse der unteren Düsenköpfe, so dass die Wärme rascher abgeleitet wird, oder die oberen Düsenköpfe können so ausgebildet werden, dass die Kühlung des Gases durch Konvektion in einem größeren Ausmaß gefördert wird als bei den unteren Düsenköpfen. Auf diese feise kann die Glasplatte in dem Spalt zwischen den einander gegenüberstehenden Düsenkopf betten mehr in der Mitte des Spaltes gelagert werden.

Veränderungen beim Aufbau der Düsenköpfe unter Einschluss der Ausführungsformen der Abschreckdüsenköpfe beeinflussen 809806/0138

flüssen die gesamte Wärmeübertragung vom Glas aus durch Veränderung der tatsächlichen und relativen Beiträge zur Wärmeableitung des Düsenkopfes und des zum Tragen benutzten gasförmigen Mittels.

tfir bereits vorgeschlagen, ist die Verwendung eines anderen Gases anstelle von Luft mit einer höheren thermischen Leitfähigkeit in Betracht gezogen, um die Wärmeübertragung bei einer gegebenen Gasströmung weiterhin zu vergrößern.

Glas Wegen der vom oberen Düsenkopfbett auf das/ausgeübten

Gegenkraft können die Mengen des durch die Düsenköpfe strömenden Gases gegenüber den Mengen des durch die oberen Düsenköpfe strömenden Gases erhöht werden und werden gewöhnlich auch erhöht, um eine Abstützung zu bewirken. In dieser üieise kann» der VSfärmeübertragungskoeffizient des Abschreck- oder Temperabschnittes erhöht werden. Die im Glas durch das Abschrecken erzeugten Spannungen hängen von der Dicke des Glases und von dem Ausmaß ab, in dem es abgekühlt wird. Obwohl nach dem oben beschriebenen Beispiel das Tempern einer 6,35 mm dicken Glasscheibe Spannungen von 3200 Millimikron pro 25,4- mm erzeugt, so ist es durch Verwendung größerer Strömungsmengen und verbesserten Düsenkopfen möglich, getempertes Glas mit einer Dicke von nur 3»175 ¹^ ^mit Spannungen von 4300 Millimikron pro 25»4- mm herzustellen. In derselben Weise können die Spannungen in einem 6,35 mm starken Glas auf ungefähr 6000 Millimikron pro 25,4 mm erhöht werden.

Die einer ordnungsgemäßen Abstützung entsprechenden GaBströmungemengen zum Tempern können je nach der Temperatur und der Wärmeübertragungseigenschaften des Gases und der gewünschten endgültigen Spannungen Ί415 bis 21225 Liter pro

■ ' ' ''Minute ■

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Minute und pro 930 qcm Glasfläche betragen.

Die Abstände zwischen der Glasplatte und dem oberen und unteren Düsenkopfbett des Abschreckabschnittes sind ungleict wenn die Düsenkopfbetten einander gleich sind, und wenn in beiden Fällen dasselbe Abschreckmittel verwendet wird, da die Gasströmung so einreguLiert wird, dass eine gleiche Wärmeübertragung erfolgt, wobei natürlich bei vergleichbaren Strömungen, das Glas etwas näher am unteren Düsenkopfbett liegt als am oberen. Der Abstand unterhalb des Glases kann o,075 - 1»25 um und der entsprechende Abstand oberhalb des Glases o,25 - 2,5 afm betragen, welch letztgenannter Abstand im allgemeinen größer ist als der erstgenannte, wobei eine gleichmäßige Abstützung und genügend Spielraum für die Verwendung in einem gewerblichen Verfahren geboten wird« Wie bereits erläutert, kann ein gleichmäßigerer Abstand erzielt werden.

Das Wesen der Gasschichtabstützung der Erfindung erfordert, dass die Glasscheiben sich im wesentlichen dem Umriss des Düsenkopfbettes anpassen. Is ist deshalb nötig, dass die Zuführung von Wärme zu den Glasscheiben während der Weiterbeförderung auf beiden Hauptseiten in im wesentlichen gleichen Mengen erfοIgt, um ein Verwerfen oder Verformen der Glasscheiben zu verhindern.

yfie bei der Beschreibung der Arbeitsweise an einem besonderen Beispiel erläutert, wurde dies in der Weise durch- *. geführt, dass das Glas auf einem erhitzten Gas abgestützt und die Erhitzung des Glases mit Hilfe einer besonderen Wärmequelle abgeglichen wurde, die die Oberseite des Glases erhitzt· Daher werden im oberen Teil oder in einem anderen Abschnitt der Einrichtung als Strahlungswärmequelle elektrische oder Gasheizelemente angeordnet.

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Elektrische oder G-asheize lernen te stellen als gesonderte Strahlungswärmequelle ein sehr wirksames Regulierungsmittel dar. Das tragende Gas wird geeigneterweise mit einer im wesentlichen gleichbleibenden Temperatur aber eine verhältnismäßig lange Zeitperiode hinweg zugeführt. Dies gleit auch, selbst wenn die Temperatur des Gases von der einen zur anderen Speicherkammer und von der einen Düsenkopireihe zur anderen ansteigt, wenn die Glasplatte sich über das Bett hinwegbewegt.

Veränderungen der erforderlichen tfärme und damit eine Begulierung der Einrichtung können ohne Schwierigkeit in der Weise erzielt werden, d ass die Wärmeeingangsleistung von den elektrischen Heizelementen oder einer ähnlichen unabhängigen Wärmequelle reguliert wird.Im allgemeinen ist die Temperatur der unabhängigen Wärmequelle um mindestens 14 - 28⁰G höher als die Temperatur des tragenden Gases.

In dem Bezirk, in dem die Temperatur, des Glases auf eine Verformungstemperatur, beispielsweise auf 650 - 675 O erhöht wird, wird daher die Temperatur des tragenden Gases im wesentlichen auf derselben Höhe gehalten, und die elektrischen Heizelemente werden so einreguliert, dass sie eine nicht weniger als 28 - 56⁰O höhere Hitze erzeugen, das heißt eine

Hitze mit einer Temperatur von 6?8 - 731⁰O oder höher. Diese Heizelemente werden von nicht dargestellten Thermoelementen betätigt, die die Heizelemente oder einen Teil von diesen je nach Bedarf ein- und ausschalten.

Ähnliche Strahlungswärmequellen sind in anderen Teilen des Ofens angeordnet, führen zu demselben Ergebnis und/oder halten in diesen anderen Teilen die erforderliche Temperatur aufrecht.

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Eine andere Möglichkeit zum Sichern einer gleichmäßigen Erhitzung besteht darin, im Erwärmungsabschnitt ein oberes Düsenkopfbett gleich dem Bett im Abschreck- oder Temperabschnitt vorzusehen. Den oberen Düsenkopf en sowie auch den unteren Düsenköpfen entströmen heiße Verbrennungsprodukte in Mengen, die so bemessen sind,, dass eine geeignete Abstützung und die gleiche v/ärme übertragung zu beiden Hauptseiten der Glasscheiben erfolgt.

Obwohl zum Befördern der Glasscheiben durch den Erwärmungs- und den Temperabschnitt sich drehende Scheiben offenbart wurden, die auf eine Kante des vom Gas getragenen Glases einwirken, können auch gleichwertige Mittel, z.B. ein

oder mehrere sich bewegende endlose Förderbänder benutzt werden, die an der einen Kante der Glasscheibe angreifen und diese weiterbefördern besonders in dem Falle, wenn die Glasplatten eine Form aufweisen, bei der keine genügend lange flache Kante vorhanden ist, um den Spalt zwischen der einen zur nächsten Scheibe zu überbrücken. Anstelle eines auf eine Kante der Glasscheibe einwirkenden Förderbandes können sich bewegende, von einem endlosen Band ausgehende Finger oder dergleichen vorgesehen werden, die entweder von der einen Seite aus oder im Erwärmungsabschnitt von oben her in die rückwärtige Kante der Glasscheibe eingreifen und diese vorwärtsschieben. Bei Anordnungen gleich den soeben beschriebenen könnte das Tragbett in der Bewegungsrichtung des Glases geneigt werden„ In diesem Falle werden die Scheiben oder das endlose Band dazu benutzt, die durch die Schwerkraft verursachte Bewegung . zu verzögern, um einen geeigneten Abstand und eine geeignete Behandlung der Glasscheiben in. äen. verschiedenen Abschnitten

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zu sichern. Außerdem können Bänke oder Abschnitte von Düsenkopf en mit Abstand von einander angeordnet werden, zwischen welchen Abschnitten waagerechte Hollen vorgesehen werden, die sich quer zur Bewegungsbahn des Glases erstrecken, an der Unterseite der Glasscheiben anliegen, diese durch Beibung antreiben und/oder zum Teil abstützen.

Patentansprüche 80 980 6/0 138

Claims

Patentansprüche

1) Verfahren zum Biegen einer Glasplatte bei einer Deformati ons temperatur, dadurch gekennzeichnet, dass die Platte von Gasen abgestützt wird, dass der Umriss der gasförmigen Abstützung an der Glasplatte geändert wird, und dass die Glasplatte sich nach dem neuen Umriss biegen gelassen wird.

2) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Glasplatte in im wesentlichen waagerechter Lage über die Gasabstützung hinwegbewegt wird, und dass der obere Teil des Querschnittes der Gasabstützung längs der Bewegungsbahn des Glases so verändert wird, dass der genannte obere Teil allmählich eine in der Querrichtung verlaufende Krümmung erhält .

3) Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet , dass die Glasplatte auf eine Deformationstemperatur erhitzt wird, während die Platte auf einem ersten Gasabstützungsabschnitt liegt, und dass die Glasplatte zu einem zweiten GasabstütZungsabschnitt mit einem anderen Umriss bewegt wird,

um die gewünschte Biegung zu erreichen. *·

4) Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Gasabstützungsabschnitt im wesentlichen flach ist, und dass der zweite Gasabstützungsabschnitt einen oben gekrümmten Querschnitt aufweist.

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5) Verfahren nach Anspruch 3 oder 4-, dadurch gekennzeichnet, dass der erste und der zweite Gasabstützungsabschnitt an einander angrenzen, und dass sich deren querschnitt in bezug auf die Bewegung der Glasplatte allmählich ändert.

6) Verfahren nach einem der Ansprüche 2-5* dadurch gekennzeichnet, dass die Unterseite der Glasplatte wahrend eines Teiles deren Bewegungsbahn mechanisch berührt und zum Teil abgestützt wird.

7) Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Glasplatte, wahrend sie von Gasen getragen wird, auf eine unterhalb der Deformationstemperatur liegende Temperatur abgekühlt wird.

8) ■ Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Glasplatte mindestens von einer Gasabstützung getragen wird, die eine Anzahl von auf Abstand stehenden Druckzonen sich aufwärts bewegender Gase aufweist, an die sich Abströmzonen sich abwärts bewegender Gase anschließen.

9) · Einrichtung zum Biegen einer Glasplatte bei einer Deformationstemperatur, gekennzeichnet durch ein Tragbett, das sich aus einer Anzahl von Düsenkopf-Druckkammern (31) zusammensetzt, die mit Abstand von einander angeordnet sind, durch zwischen den Düsenkopf-Druckkammern angeordnete Abströmbezirke (78), wobei die oberen Enden einer jeden Kammer in einer gemeinsamen erzeugenden Fläche liegen, die anfangs flach verläuft

und

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und sieh allmählich längs der Längsachse des Tragbettes in der Querrichtung krümmt.

10) Einrichtung nach Anspruch 9> gekennzeichnet durch Mittel (51) zum Einlassen des Gases unter einem gleichförmigen Druck in jede Kammer (31)·

11) Einrichtung nach Anspruch 10, gekennzeichnet durch Mittel (34), die jeder Kammer (31) erhitzte Gase zufuhren.

12) Einrichtung nach einem der Ansprüche 9-11, gekennzeichnet durch strahlende Erhitzungsmittel (18), die oberhalb der Kammern (31) angeordnet sind.

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