DD141894A1 - Geregelte ablenkschaltung - Google Patents

Description

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Geregelte Ablenkschaltung

Anwendungsgebiet der Erfindung;

Die Erfindung betrifft geregelte Ablenkschaltungen. In vielen Horizontalablenkschaltungen wird der Ablenkschaltung Energie von einer B+ Betriebsspannungsquelle über eine Eingangsdrossel oder einen Horizontalausgangs- oder Rücklauftransformator zugeführt. Übliche Regelanordnungen für diese .Schaltungen haben sättigbare Drosseln enthalten,-deren Induktivität zum Zwecke der Regelung gesteuert wurde, oder sie haben verschiedene Arten von Sehalteranordnungen enthalten.

Charakteristik der bekannten technischen Lösungen;

Eine Art einer bekannten Regelschaltung, beispielsweise für eine SCR-AbIenkschaltung, bedient sich einer Vorwärtsstrom-

regelung des Betriebseingangsstromes. Bei solchen Vorwärtsregel schaltungen ist ein SCR in Reihe mit der B+ Spannungsquelle und der Eingangsdrossel geschaltet. Ein phasengeregelter Oszillator, der durch einen Energiepegel in der Ablenkschaltung gesteuert wird, schaltet den SCR während des Kommutierungsintervalls jedes Ablenkzyklus in den Leitungszustand. Der SCR wird während des nichtkommutierenden Intervalls zum Sperren umgepolt, wenn die Spannung am Kommutierungsschalter bewirkt, daß der durch die Eingangsdrosseln und den SCR fließende Strom unter den Haltestromwert für den SCR absinkt. Die Regelung erfolgt über eine Veränderung des Einschaltzeitpunktes oder des Leitungswinkels (Stromflußwinkel) des SCR, wobei auf diese Weise die von der B+ Spannungsquelle an die Ablenkschaltung gelieferte Energie gesteuert wird. Eine solche Regelschaltung eignet sich jedoch weniger für eine transistorisierte Ablenkschaltung, weil der Regel-SCR so gewählt werden muß, daß er die relativ großen Rücklaufimpulse aushält, die nach der Sperrumpolung des SCR an diesem entstehen.

-Weiterhin zeigen Vorwärtsstromregelschaltungen ohne sehr große Energierückführungseigenschaften bei Änderungen der durch die verschiedenen Lastschaltungen bedingten Belastung eine relativ große prozentuale Änderung des Stromflußwinkels. Die Wahl der Steuerschaltungen für die Regelung beschränkt sich dann auf solche, welche für den Regel-SCR große Stromflußwinkeländerungen ergeben können. Ferner haben relativ große prozentuale Stromflußwinkeländerungen infolge von Laständerungen in Ablenkschaltungen relativ große prozentuale Änderungen der Spitzenkollektorströme der Ausgangstransistoren zur Folge, welche zu unerwünschten Rasterverzerrungen führen, wenn sie nicht geeignet kompensiert werden.

Eine andere bekannte Art der Regelung einer beispielsweise transistorisierten Ablenkschaltung verwendet einen Regeltransistor in Reihe mit einer Rücklaufinduktivität und der

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ungeregelten. B+ Betriebsspannung. Der Basis des Transistors zugeführte Steuersignale verändern den Eins ehalt Zeitpunkt innerhalb jedes HinlaufIntervalls zur Regelung des Transsistorstromflußwinkels. Die Signale sperren auch, den Transsistor vor dem Hinlaufende. Eine mit Masse und der Rücklaufinduktivität gekoppelte Fangdiode führt bei gesperrtem Transistor den Strom der Rücklaufinduktivität während der Rücklaufperiode und den Anfangs- und Endintervallen der Hinlaufperiode.

Bei einer solchen Regelschaltung muß das gesteuerte Schalterelement, also der Regeltransistor, in jedem Ablenkzyklus sperren, während er noch erhebliche Beträge des Betriebsstroms führt, so daß unerwünschte SehaltVerluste entstehen und relativ starke HP-Störungen entstehen.

Zur Verhinderung der Entstehung eines Rücklaufimpulses über dem Regeltransistor wird eine relativ große Induktivität be- : nötigt, die eine relativ große und entsprechend teuere Eisen- kern-Eingangsdrossel erfordert, wenn eine gesonderte Eingangs-[ induktivität benutzt wird. Die relativ große Induktivität

würde auch einen relativ großen Stromflußwinkel für den Regeltransistor bei einem vorgegebenen Lastleistungsverbrauch

^: erfordern. Solch große Stromflußwinkel können unpraktisch

O sein, wenn die oben beschriebene Transistorregelschaltung ! an SCR-Ablenkschaltungen angepaßt werden soll.

Eine dritte bekannte Regelungsart für beispielsweise eine

) SCR-AbIenkschaltung bedient sich einer Rückführungsstromregelung für den Betriebseingangsstrom. Typischerweise ist eine Diode in Reihe mit der Eingangsdrossel und der B+ Betriebsspannungsquelle geschaltet. Die Diode führt während des Kommutierungsintervalls einen Durchlaßstrom. Ein steuerbares Schaltelement, nämlich ein SCR, leitet Rückführungsstrom zur B+ Spannungsquelle. Die Regelung erfolgt durch Veränderung des Einschaltaugenblickes während des letzten

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Teiles des nicht kommutierenden Intervalles, und auf diese Weise wird die zur Betriebsspannungsquelle zurückgeführte Energie und damit die der Ablenkschaltung insgesamt zugeführte Energie geregelt. Solche Regelschaltungen sind jedoch für transistorisierte Ablenksysteme relativ ungeeignet wegen der relativ großen unerwünschten Modulation der Rücklaufimpulse. Weiterhin entstehen unerwünschterweise relativ große Rücklaufimpulsspannungen am Schalterelement während eines Teils des RücklaufIntervalls.

Darlegung des Wesens der Erfindung: _

Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung umfaßt eine geregelte Schaltung eine Ablenkschaltung. An einem ernsten Anschluß der Ablenkschaltung wird eine ablenkfrequente Spannung erzeugt. Pur die Ablenkschaltung ist eine Energiequelle vorgesehen. Eine erste steuerbare Schaltereinrichtung ist mit der Energiequelle und dem ersten Anschluß gekoppelt. Eine Energiefühlereinrichtung reagiert auf den Energiepegel der Ablenkschaltung zur Erzeugung eines Fehlersignals. BJit der ersten Schaltereinrichtung ist eine Steuereinrichtung gekoppelt, welche unter Steuerung durch das Pehlersignal die Dauer des Leitens des ersten steuerbaren Schalterele-. mentes bestimmt, indem sie innerhalb jedes Ablenkzyklus ein Einsehaltsignal für die erste Schaltereinrichtung liefert, zu welcher parallel eine zweite steuerbare Schaltereinrichtung liegt. Die erste Schaltereinrichtung wird durch die ablenkfrequente Spannung in den Sperrzustand¹ umgepolt, und wenn dies der Pail ist, wird die zweite Sehaltereinrichtung so gepolt, daß sie Strom führt. Die erste Schaltereinrichtung ist für den Betriebsstrom in Vorwärtsrichtung gepolt und überträgt eine regelbare Energiemenge von der Spannungsquelle zur Ablenkschaltung., und die zweite steuerbare Schalrfcereinrichtung ist für einen Ruckstrom_zur Energiequelle in Vorwärtsrichtung gepolt.

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AusΓührungsbeispiele: . . . .

Die Erfindung sei nachfolgend anhand einiger Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen:

Pig. 1: eine regelbare Ablenkschaltung gemäß der Erfindung,

Pig. 2: einige Kurvenformen zur Erläuterung der Betriebsweise der in Pig. 1 dargestellten Schaltung,

Pig. 3: eine weitere Ausführungsform einer erfindungsgemäßen geregelten Ablenkschaltung,

Pig. 4: Kurvenformen zur Erläuterung der Schaltung gemäß ™^{ά 5} . Pig. 3.

Bei der in Pig. 1 dargestellten Schaltung ist eine B+ Betriebsspannungsquelle am Anschluß 21 über einen in beiden Richtungen leitenden Schalter 22 und eine Eingangsdrossel 23 an eine Horizontalablenkschaltung 24 angeschlossen. Letztere ist im veranschaulichten Beispiel eine transistorisierte Ablenkschaltung und enthält eine Horizontalendstufe 20 mit einem Horizontalend-Schalttransistor 25, einer Dämpfungsdiode 26, einem Rücklaufkondensator 27 und der Reihenschaltung einer Horizon- ) talablenkwicklung 28 mit einem Rücklaufkondensator 89. Die Ablenkwicklung 28 bildet mit den Hinlauf- und Rücklaufkondensatoren 89 bzw. 27 einen Resonanzkreis für die Stromumkehr in der Wicklung während eines ResonanzrücklaufIntervalls.

Ein Horizontaloszillator 87 liefert.synchronisierte Horizontalsignale an einen Horizontaltreiber 39» welcher Horizontaltreibersignaie über einen Treibertransformator 29 an den Horizontalschalttransistor 25 liefert.

Ein Horizontalausgangs- oder Rücklauftransformator 30 hat eine Primärwicklung 30a,'eine Sekundärhochspannungswicklung 30b und eine weitere Sekundärwicklung 30c. An die Primär-

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Wicklung 30a ist ein Glei'chspannungsblockkondensator 31 angekoppelt, und an die Sekundärwicklung 30b ist eine Hochspannung sschaltung 32 zur Erzeugung der Endanodenspannung für den 'Strahlstrom angekoppelt.

Während jedes Ablenkzyklus fließt ein geregelter Energiebetrag von der B+ Spannungsquelle über den Schalter 22 und wird zunächst als magnetische Energie in der Induktivität 23 gespeichert und dann zur Horizontalablenkschaltung 24 übertragen, um die Energie zu ergänzen,-welehe sowohl in der Horizontalablenkschaltung 24 wie auch in den Rücklauftransforma-V tor 30 angeschlossenen Lastschaltungen, wie also die Hochspannung sschaltung 32, verbraucht worden ist.

Der Schalter 22 enthält ein erstes steuerbares Schalterelement 33» wie einen SCR, der einen ersten steuerbaren Leitungsweg bildet, welcher so gepolt ist,' daß er in Durchlaßrichtung einen Betriebsstrom führt, und einen zweiten Schalter 34, wie eine Diode, die einen zweiten Leitungsweg parallel zum SCR 33 bildet. Die Diode 34 ist so gepolt, daß sie den zurück- . fließenden Strom führt, also denjenigen Strom, welcher dem durch den SCR 33 fließenden Strom entgegengerichtet ist. Zur Dämpfung von Ausgleichsschwingungen sind ein Widerstand 35 und ein Kondensator 36 über den Schalter 22 geschaltet. J Der SCR 33 wird in jedem Ablenkzyklus durch von einer Steuerschaltung 37 gelieferte Steuersignale in den Leitungszustand gebracht'. Das Ausgangssignal der Steuerschaltung 37 wird durch an einem Eingangsanschluß 38 zur Verfügung stehende Ablenksignale, wie beispielsweise Horizontalrücklaufimpulse, mit der Horizontalablenkung synchronisiert. Die Ausregelung von Netz- und LastSchwankungen erfolgt über eine Impulsbreitenmodul ierung der Tastiinpulse (für den SCR) in Abhängigkeit von einer Fehlerspannung V^, die an einem Anschluß 40 erzeugt wird. Diese Fehlerspannung ist ein Maß für den Energiepegel oder -inhalt in der Ablenkschaltung 24 und umfaßt halbwellenglelchgerichtete und gefilterte Rücklaufimpulse, die über

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der Sekundärwicklung 30c einer Energiefühlschaltung entstehen, die ihrerseits diese Wicklung' 30c, eine Diode 41 und einen Kondensator 42 aufweist.

Die Spannung V,-> an einem Anschluß 43 der Horizontalablenkschaltung 24, die am Kollektor des Endtransistors 25 vorliegt, ist in Fig. 2a dargestellt; es handelt sich um eine ablenkfrequente Spannung. Die Spannung V,-> hat während des Horizontalhinlaufintervalls von nahe dem Zeitpunkt t~ bis nahe dem Zeitpunkt tp den Wert Null. In diesem Zeitraum leiten sowohl die Dämpfungsdiode 26 als auch der Schaltertransistor 25 während ihrer jeweiligen Abschnitte. Die Spannung V.^ ist während des Horizontalrücklaufintervalls von nahe dem Zeitpunkt tp bis nahe dem Zeitpunkt t,, wenn der Transistor 25 gesperrt wird, eine Impulsspannung.

In Abhängigkeit von der Größe der Fehlerspannung V^, zu einem Zeitpunkt t.. während des Hinlauf Intervalls ist der SCR 33 in den Leitungszustand gesteuert. Der SCR 33 leitet einen Durchlaßbetriebsstrom von der Betriebsspannungsquelle b+ zur Speicherung von Energie in der Induktivität 23, wobei der Durchlaßbetriebsstrom definiert ist als ein Strom, der in einer solchen Richtung fließt, daß aus der Betriebsspannungsquelle B+ Energie entnommen wird. Wie Fig. 2b zeigt, umfaßt der Strom Ιογτ22 ^^urck ^^en Schalter 22 und der praktisch gleiche Strom It ρ3 äurch die Induktivität 23 vom Zeitpunkt t. einen positiven Durchlaßstrom, welcher über den Schaltertransistor 25 nach Masse fließt. Dieser Strom wächst linear bis zum Zeitpunkt to mit einer Steigung an, welche direkt proportional der B+ Spannung und umgekehrt proportional zum Wert der Induktivität ist.

Nahe dem Zeitpunkt tp wird der Schaitertransistor 25 nichtleitend, so daß am Anschluß 43 eine Rücklaufschwingungsspannung entsteht. Kurs nach dem Rücklaufbeginn zum Zeitpunkt tp hat der Durchlaßbetriebsstrom Ij p-? eine maximale Größe Ip₁

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erreicht und beginnt in einem ResonanzVorgang abzunehmen. Zum Zeitpunkt to ist der SCR 33 in Sperrichtung umgepolt, wenn der Strom It 23 ^^en ^^er"^ Null erreicht und seine Richtung umzukehren beginnt. ·

Zum gleichen Zeitpunkt t,, v/o der SCR 33 in Sperrichtung umgepolt wird, beginnt die Diode 34 einen negativen Rückstromteil von It23 zu führen. Eine maximale Rückstromgröße Ipp wird nahe dem Rücklaufende zum Zeitpunkt t^· erreicht. Infolge von Schal-Itungsverlusten und der Belastung während des Rücklaufs durch die Ablenkschaltung 24 und die Hochspannungsschaltung 32 ist die maximale Rückstromgröße Ipp zum Zeitpunkt t, kleiner als die maximale Größe Ip₁ des Vorwärtsbetriebsstromes. Zum Beginn des Hinlaufintervalls, welches nahe dem Zeitpunkt t« beginnt, ist die ablenkfrequente Spannung am Anschluß 43 Null. Bei leitender Diode 34 ist die Spannung am Anschluß 44 gleich der B+ Betriebsspannung am Anschluß 21, Der Rückstrom beginnt daher in seiner Größe abzunehmen.

Die Diode 34 wird zum Zeitpunkt tp- in Sperrichtung umgepolt, wenn der Strom Ijoq Null ist und seine Richtung umzukehren sucht. Due B+ Betriebsspannungsquelle ist von der Induktivität 23 und der Horizontalablenkschaltung 24 für den Zeitraum tp· bis tg entkoppelt, worauf ein weiteres Steuersignal den ). SCR 33 in den Leitungszustand schaltet.

Gemäß Fig. 2 wird von der Spannungsquelle B+ für den Zeitraum t.j bis tp Energie entnommen und im Magnetfeld der Induktivität 23 gespeichert. Während des Rücklaufs kehrt der Strom in der Induktivität 23 im Zeitraum tp bis t. seine Richtung um und ein Teil der gespeicherten magnetischen Energie wird in einer Resonanzschwingung zu den Lastschaltungen* also etwa'der Horizontalablenkschaltung 24 und der Hoschspannungsschaltung 32, übertragen. Die verbleibende, am Ende des Rücklaufintervalls in der Induktivität 23 gespeicherte Energie wird dann während des Zeitraums t, bis tr zur B+ Spannungsquelle zurückübertrasen. . .

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Pig. 2 c zeigt, daß über dem Schalter 22 keine Rücklaufimpulsspannung entsteht. Die Spannung Vp2 ⁵^ Schalter 22 ist ITuIl, wenn der Schalter 22 leitet, nämlich am Ende eines Hinlaufintervalls, während des Rücklaufs und am Beginn des nächsten Hinlaufintervalls, und sie ist gleich der Spannung B+, wenn der Schalter 22 gesperrt ist, nämlich während des mittleren Teils des HinlaufIntervalls. So ist der in beiden Richtungen leitende Schalter 22 während des Rücklaufs keinen unzuträglichen Spannungsbeanspruchungen ausgesetzt.

Sowohl der SCR 33 als auch die Diode 34 werden in einem Augenblick gesperrt, wo der durch sie fließende Strom Null ist, so daß nur relativ kleine ohmsche Verluste und hochfrequente Störstrahlungen entstehen. · ,

Die Pig. 2d und 2e zeigen die durch den Schalter 22 und die Induktivität 23 fließenden Ströme-und die Spannung am Schalter 22 für niedrige Betriebsspannung, beispielsweise für B+ = +10OY Gleichspannung. Pig. 2d läßt erkennen,.daß Steuersignale von der Steuerschaltung 37 den SCR 33 zu einem früheren Zeitpunkt t.. ' in den Ledtungszustand schalten, verglichen mit einem Pail höherer Netzspannung, beispielsweise B+= +200V Gleichspannung, wie er zuvor in Pig. 2b dargestellt:-.war. Der Strom wächst bis zum Rücklaufbeginn zum Zeitpunkt tp, jedoch mit einer weniger steilen Steigung als im Falle hoher Betriebsspannung, bis er eine Maximalgröße von Ip₁' erreicht. Der Strom kehrt seine Richtung während des Rücklaufes im Zeitraum tg bis t. um und erreicht ein Maximum in entgegengesetzter negativer Richtung von einer Größe Ipg? , welche kleiner als Ip.' ist und von der Belastung durch die Horizontalablenkschaltung 24 und die Hochspannungsschaltung 32 abhängt. Die Diode 34 leitet von t. bis t^' einen Rückstrom, und der Schalter 22 wird gesperrt vom Zeitpunkt t_c' bis tg', wo ein anderes Steuersignal von der Steuerschaltung 37 den SCR 33 wiederum in den Leitungszustand bringt.

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Pig. 3 zeigt eine v/eitere Aus führung sform einer geregelten Ablenkschaltung gemäß der Erfindung. Die in gleicher Weise wie in Pig. 1 arbeitenden Teile sind mit den gleichen Bezugs-. ziffern bezeichnet.

Die separate Eingangsinduktivität 23 ist bei der in Pig. 3 dargestellten Schaltung durch einen Transformator 45 ersetzt, welcher den Horizontalausgangs- oder Rücklauftransformator der Horizontalablenkschaltung 24 umfassen kann. Um einen Schenkel 46a eines Rechteckkernes 46 des Rücklauftransformators 45 ist eine Primärwicklung 45a gewickelt. Auf. demselben Kernschenkel befindet sich in enger magnetischer Kopplung mit der Primärwicklung 45a eine Hochspannungssekundärwicklung 45b, welche mit der Hochspannungsschaltung 32 verbunden ist.

Auf einen dem' Schenkel 46a gegenüberliegenden Kernschenkel 46b ist eine Eingangswicklung'45c-gewickelt. Ein Anschluß der Wicklung 45c ist mit dem in beiden Richtungen leitenden Schalter 22 gekoppelt, ein anderer Anschluß mit dem Verbindungspunkt zwischen der Primärwicklung 45a und dem Gleichspanmmgsblockkondensator 31· Weil die Eingangswicklung 45c auf einen der Primärwicklung 45a gegenüberliegenden Schenkel gewickelt ist, sind die beiden Wicklungen magnetisch relativ lose miteinander gekoppelt, und man erhält eine relativ große Streuinduktivität 23', die in Pig. 3 gestrichelt symbolisiert ist und in gleicher Weise wie die Eingangsdrpssel 23 gemäß Pig. 1 wirkt. Die Größe der Streuinduktivität wird durch Paktoren wie Kerngeometrie und Windung'sverhältnis der Wicklungen 45a und 45c bestimmt.

Die Pehlerspannung Vg für die Steuerschaltung 37 entsteht bei Pig. 3 an einem Anschluß 47, nämlich dem Verbindungspunkt eines.Pilterkondensators 48 mit einem Widerstand 49 einer Halbwellengleichrichterschaltung mit dem Kondensator 48, dem Widerstand 49, einer Wicklung 45d und einer Diode 51; die

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Wicklung 45d "umfaßt die Sekundärwicklung des Rücklauftransformators 45· Die Diode 51 richtet die magnetisch, über die Wicklung 45d gekoppelten Rücklaufimpulse gleich zu einer Fehlerspannung V-g, welche im wesentlichen eine Gleichspannung ist und am Anschluß 47 negativ gegen einen Massebezugspunkt erscheint. Eine v/eitere Filterung wird durch einen liderstand 52 und einen Kondensator 53 bewirkt, welche über den Kondensator 48 geschaltet sind.

Synchronisierte horizontalfrequente Treibersignale "V₂Q, wie sie in Pig. 4a dargestellt sind und vom Horizontaltreiber erhalten werden, werden magnetisch von der Primärwicklung 29a des Treibertransformators 29 zu den Sekundärwicklungen 29b und 29c gekoppelt. Ein erster Abschnitt der Treibersignale Vpq vom Zeitraum T. bis T. wird benutzt, um später den Horizontalrücklauf zum Zeitpunkt Tp einzuleiten, wie dies die Pig. 4a bis 4c erkennen lassen. Das Intervall T₁ bis Tp stellt die Leitungszeit für in umgekehrte Richtung fließenden Basisstrom des Horizontalend-Schaltertransistors 25 infolge gespeicherter Basisladungen dar, wie Pig. 4b veranschaulicht. Ein zweiter Abschnitt der Treibersignale V₂Q ^vom Zeitpunkt T. bis zum Zeitpunkt Tg wird zur Durchlaßvorspannung des Basis-Emitter-Übergangs des Schaltertransistors 25 benutzt, damit dieser während des letzteren Teils des Horizontalhinlaufs leitet.

Die Sekundärwicklung 29c des Koppeltransformators 29 ist zum Eingangsanschluß 38 der Steuerschaltung 37 geführt. Die zum Anschluß 38 gekoppelten Treibersignale Vpq dienen als horizontalfrequente Synchronisiersignale zum Einschalten des SCR 33 innerhalb des HinlaufIntervalls jedes Ablenkzyklus. Die Treibersignale am Anschluß 38 werden einer Zenerdiode über einen Widerstand 55 zugeführt. Die Kathodenspannung der Zenerdiode 54 ist eine wohl definierte ablenkfrequente Recht*- eckspannung, die aus der Treiberspannung Vpq gewonnen wird und während des Zeitraums T, bis Tg positiv und während des Zeitraums Tg bis T_q negativ ist.

über die Zenerdiode 54 ist ein RC-Integrierglied mit einem Widerstand 56 und einem Kondensator 57 geschaltet. Die Basis eines Steuertransistors 58 ist an den .Verbindungspunkt des Widerstandes 56 mit dem Kondensator 57 geführt und über dem Kondensator 57 liegt eine Bntladediode 59. Die Kollektorspannung für den Steuertransistor 58 wird aus der Treibersignalspannung V₂Q am Anschluß 38 über eine Diode 59 und einen Widerstand' 60 abgeleitet. Der Emitter des Steuertransistors.58 liegt über einen Widerstand 62 am Gate eines SCR 61, dessen Anode über die Parallelschaltung einer Diode 64 mit einem Widerstand 65 an die Primärwicklung 63a eines Transformators 63 angeschlossen ist. Über der Primärwicklung 63a liegt ein Dämpfungswiderstand 66. Eine Sekundärwicklung 63b ist über die Gate-Kathoden-Strecke des SCR 33 des in beiden Richtungen leitenden Schalters 32 gekoppelt.

Wie Fig. 4d erkennen läßt, weist.die an' der Basis des Steuertransistors 58 liegende Spannung Vr-Q₅ beginnend zum Zeitpunkt T-, einem integrierten, positiv gerichteten Sägezahnspannungsanteil auf, der einer negativen Gleichspannung -Vg' überlagert ist, welche aus der Fehlerspannung V™ am Anschluß 47 über den Widerstand 52,einen Widerstand 67 und eine Begrenzerzenerdiode 68 erhalten wird.

^) Zum Zeitpunkt T₁- ist die Sägezahnspannung V₁-Q genügend angewachsen, um den Spannungspegel Y^ zu erreichen, wo der Steuertransistor 58 eingeschaltet wird und einen Einschaltsteuerimpuls zum SCR 61 gelangen läßt. Aus der Darstellung des Gate oder Steuerelektrodenstromes I _- für den SCR 33 gemäß Pig. 4e läßt sich sehen, daß bei leitendem SCR 61 ein Steuersignal vom Transformator 63 dem Gate des SCR "}3 züge führt:., wird und diesen in den Leitungszustand schaltet.

Fig. 4f zeigt, daß der Durchlaßbetriebsstrom linear im SCR 33 und den Wicklungen 45c und 45a des Rücklauftransformators 45 im Zeitraum T₁- bis T₇ ansteigt und am Ende des Hinlaufs zum Zeitpunkt T₇ eine Spitzenamplitüde Ip₁ erreicht.

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Der Strom kehrt sich während des Rücklaufs im Zeitraum T^ bis To um und erreicht einen Spitzenwert Ippj der kleiner als Ipist und von der Belastung durch die Horizontalablenkschaltung 24 und die Hochs"pannungsschaltung 32 abhängt. Der Schalter 22 wird gesperrt, wenn der Rückstrom durch die Diode 34 zum Zeitpunkt Tq auf lull absinkt. Dem SCR 33 wird ein weiteres Steuersignal zugeführt, welches ihn zum Zeitpunkt T^₀ in den Leitungszustand schaltet. Änderungen der Fehlerspannung V™ und damit der negativen Steuerspannung -^V _E, bewirken, daß sich der Zeitpunkt verschiebt, zu welchem die Sägezahnspannung "VVg den Spannungswert "VV nahe dem Zeitpunkt Tc- erreicht, und auf diese Weise wird die von der B+ Spannungsquelle gelieferte Energiemenge zum Zwecke der Regelung bestimmt.

Ein Merkmal der Erfindung liegt darin, daß durch die "Verwendung des in beiden Richtungen leitenden Schalters 22 gemäß den Pig. 1 und 3 nur relativ kleine Stromflußwinkeländerungen für den SCR 33 des Schalters. 22 zwischen minimalen und maximalen Lastbedingungen erforderlich sind. Die ausgezogenen Kurvenformen in den Pig. 5a und 5b stellen einen Zustand minimaler Belastung dar. Der SCR 33 beginnt zum Zeitpunkt t, einen Durchlaßstrom zu führen, der zum Zeitpunkt t einen Maximalwert I₁₃₁ erreicht. Während des Rücklaufs in der Zeit von t bis t . erfolgt eine Stromumkehrung. Zum Zeitpunkt t erreicht der Strom "^) einen negativen Maximalwert Ipp· Die Diode 34 leitet während des letzteren Teils des Rücklaufs und des ersten Teils des Hinlaufs bis zur Zeit t , wo de wird, den rückfließenden Strom.

Hinlaufs bis zur Zeit t , wo der Schalter 22 nichtleitend

Die in den Pig.· 5a und 5b gestrichelt gezeichneten Kurvenformen stellen einen Zustand maximaler Belastung dar. Der SCR 33 wird zu einem etwas früheren Zeitpunkt t in den Leitungszu-

stand, geschaltet und erreicht zum Zeitpunkt t einen positiven Spitzenwert Ip.'. Der Rücklauf erfolgt für ein etwas kürzeres Intervall von t bis t, wegen einer leichten Rücklaufimpulsmodulation bei starker Belastung. Zum Zeitpunkt t-.

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kehrt sich der Strom um und erreicht einen negativen Spitzenwert Ip₂ ¹, welcher kleiner als Ip₁' ist. Der in beiden Richtungen leitende Schalter 22 wird zum Zeitpunkt t~ gesperrt.

Pig. 5b läßt erkennen, daß die Differenz zwischen den Spitzenströmen Ip = Ip2 - !p2'' ^wel^ch-^{e in} d-^er Eingangs induktivität bei minimaler bzw. maximaler Last am Ende des Rücklaufs fliessen, die Differenz der Energiemengen darstellt, welche während des Rücklaufs in diesen beiden Lastfällen zu den belastenden Schaltungen übertragen werden. Änderungen der Belastung führen somit im Prinzip zu relativ großen Änderungen des Spitzenrückflußstromes am Rücklaufende und nicht zu relativ großen prozentualen Änderungen des Stromflußwinkels für den SCR 33 des Schalters 22.

Typische Werte für die bei der Schaltung gemäß Pig. 1 gewählten Bauelemente, bei welchen sich-die Schwingungsformen gemäß Pig. 2 ergeben, sind die folgenden:

L23 -	1,1	mH	/U P
L28 "	0,9	mH	uP
C27 -	0,039 /UP	/iP
C89 "	1,5
C31 -	1,5
L30a"	.1,9

Typische Werte für die Bauelemente der Schaltung gemäß Pig. 3, welche zu den Schwingungsformen gemäß Pig. 5 führen, sind die folgenden:

L₂₃ ¹ - 1,1 mH

L45a	- 1,9	mH	11 P
L45c	- 1»9	mH	uP
L28	- 0,9	•mH
C27	-0,039 /
C89	- 1,5
C3I	- 1,5

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Windungsverhältnis der Y/icklungen 45c zu 45a gleich 1:1

B+ Spannung - 150 V_ Ip₁ - +3,8 A J-pp — — J , C Λ. Mittlere bei minimaler Belastung entnommene Leistung - 22,5 W Mittlere bei maximaler Belastung entnommene Leistung - 75 W V-₃ (Spitzenwert) - 800 V

Für Spannung B+ gleich 235 Y_ und minimale Belastung:

Mittlere entnommene Leistung = 20 W Ip₁ = +2,2 A

Ip₂ = -2,0 A

V.j (Spitzenwert) = 800 V

Pur Spannung B+gleich 235 V_ und maximale Belastung:

Mittlere entnommene Leistung = 115 W L_pi« = +2,7 A Ip₂' = -1,25 A

Claims (5)

1. -«- 210 554

   Erfindungsanspruch; '

   1. Geregelte Schaltung mit einer Ablenkschaltung, die einen ersten AnscKluß hat, an welchem eine ablenkfrequente Spannung entsteht, mit einer Energiequelle für die Ablenkschaltung, mit einer ersten steuerbaren Schaltereinrichtung, die mit der Energiequelle und dem ersten -Anschluß gekoppelt ist, mit einer Energiefühleinrichtung, welche aufgrund des Energiepegels der Ablenkschaltung ein Fehler signal erzeugt, mit einer Steuereinrichtung, die mit der ersten steuerbaren Schaltereinrlchtung gekoppelt ist und auf das Fehlersignal zur Steuerung der Dauer des Leitens der ersten steuerbaren Schaltereinrichtung anspricht und ein Einschaltsignal innerhalb jedes Ablenkzyklus an die erste steuerbare Schaltereinrichtung liefert, und mit einer zweiten Schaltereinrichtung, welche zu der durch die. ablenkfrequente Spannung in den Sperrzustand umgepolten ersten steuerbaren Schaltereinrichtung parallel liegt und Strom führt, wenn die erste steuerbare Schaltereinrichtung in Sperrichtung umgepolt

   ... - ist, gekennzeichnet dadurch, daß die erste steuerbare

   Sehaltereinrichtung (33) so gepolt ist, daß sie in Durchlaßrichtung einen Betriebsstrom zur Übertragung einer gesteuerten Energiemenge von der Betriebsspannungsquelle ') (B+) zur Ablenkschaltung (24) führt und daß die zweite Sehaltereinrichtung für einen zur Energiequelle zurückfließenden Rückflußstrom in Leitungsrichtung gepolt ist.
2. 2. Schaltung nach Punkt 1, gekennzeichnet dadurch, daß der erste Anschluß (44) mit einer Eingangsimpedanζ (22,23') gekoppelt ist, derart, daß eine vorbestimmte, aus der Energiequelle (B+) über die erste steuerbare Schaltereinrichtung (33) während eines ersten Intervals des Ablenkzyklus gelieferte Energiemenge in der Eingangsinduktiv!-

   . tat gespeichert wird. .

   210 5:
3. 3. Schaltung nach Punkt 2, gekennzeichnet dadurch, daß die Ablenkschaltung (24) eine Ablenkwicklung (28) aufweist, die zur Umkehr des Ablenkstroms in der Ablenkschaltung mit eine'r Resonanzschaltung (89) gekoppelt ist, wobei ein Teil der vorbestimmten Energiemenge in der Eingangsimpedanz (23,23') während eines Resonanzintervalles über die Resonanzschaltung zur Ablenkschaltung übertragen wird, während der Rest der vorbestimmten Energiemenge über die zweite Schaltereinrichtung (34) zur Energiequelle (B+) zurückgeführt wird.
4. 4. Schaltung nach Punkt 2 oder 3, gekennzeichnet dadurch, daß die Ablenkschaltung eine transistorisierte Horizontalablenkschaltung mit einem Horizontalendtransistor (25) aufweist, welcher mit der Eingangsimpedanz (23,23') zur Leitung des Durchlaß-Betriebsstromes während des ersten Intervalls gekoppelt ist. · .
5. 5. Schaltung nach einem der vorstehenden Punkte, gekennzeichnet dadurch, daß die Ablenkschaltung enthält: einen Treibertransformator (29)., mit dem eine Horizontaltreiberschaltung (39) gekoppelt ist, die unter Steuerung durch synchronisierte horizontalfrequente Signale ein Horizontaltreibersignal in einer ersten und einer zweiten Wick-

   • lung (29a bzw. 29b) des Treibertransformators hervorruft,. und einen Horizontalendtransistor (25), welcher mit der ersten Wicklung (29a) gekoppelt ist und durch die Horizontaltreibersignale während jedes Ablenkzyklus in den Leitungszustand bzw. in den Sperrzustand gesteuert wird, wobei zur Synchronisierung des Sperrsignals mit den Horizontaltreibersignalen die Steuerschaltung (37) mit der Sekundärwicklung (29b) gekoppelt ist.

   Hi8rzu_JLSeii8n Zeichnungen