CN1678469A - 车轮支撑用滚动轴承单元 - Google Patents

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Abstract

在车轮支撑用滚动轴承单元中，为了不损伤锻造后的疲劳强度、切削性·加工性而使凸缘(6)薄壁化、装置轻量化，通过限制构成带凸缘部件(轮毂圈2)的合金钢的组成、凸缘(6)的轴方向外侧面侧根部(14)的表面硬度、表面粗糙度等，提高凸缘(6)的耐久比(疲劳极限强度/拉伸强度)。在一个实施方式中，该部件由以下的合金钢构成，即含有0.5～0.6重量％的C、0.3～1.5重量％的Mn、0.1～1.0重量％的Si和0.01～0.5重量％的Cr，并且，S小于等于0.035重量％，以及从0.01～0.2重量％的V、0.01～0.15重量％的Nb、0.01～0.15重量％的Ti中选择一种以上，其余的是Fe和不可避免的不纯物，氧含量在15ppm以下，形成上述硬化层的内圈轨道7a的表面硬度为Hv650～780，不形成硬化层部分的表面硬度为Hv230～300。

Description

车轮支撑用滚动轴承单元
技术领域
本发明涉及车轮用滚动轴承单元的改良，目的是将汽车的车轮旋转自如地支撑在悬挂装置上，特别是具有将车轮或悬挂装置的一部分结合固定在周面的凸缘、具有通过高频淬火至少在轨道部(内圈轨道或外圈轨道)形成硬化层的内方部件(也称内圈)或外方部件(也称外圈)的车轮用滚动轴承单元的改良。
背景技术
为了将汽车的车轮旋转自如地支撑在悬挂装置上的车轮支撑用滚动轴承单元具有内方部件(例如旋转轮、轮毂圈)、外方部件(例如静止轮)和多个滚动体，内方部件在外周面具有内圈轨道；外方部件在内周面具有外圈轨道；滚动体被可以自由滚动地设置在内圈轨道和外圈轨道之间。另外，具有以下复杂形状的车轮支撑用滚动轴承单元也正被广泛使用，即在上述内方部件或外方部件的周面上设置有凸缘，该凸缘用于结合固定车轮或悬挂装置的一部分。另外，在上述凸缘的圆周方向多处形成有插通螺柱或螺栓的通孔，该螺柱或螺栓结合固定车轮或悬挂装置的一部分。
一方面，在使用滚动轴承时，来自各滚动体的高面压被循环负载在外圈轨道和内圈轨道上。因此，为了确保滚动轴承的滚动疲劳寿命，需要提高上述外圈轨道和内圈轨道的表面硬度和耐摩擦性。鉴于这种情况，历来，作为一般的滚动轴承，使用通过向SUJ2等的高碳铬钢构成的原料实施淬火·回火，使该原料的整个表面硬化的材料。
但是，构成上述车轮支撑用滚动轴承单元的内方部件和外方部件中，设置凸缘的部件与构成一般的滚动轴承的内方部件和外方部件相比较，具有复杂的形状。因此，为了确保热锻造性、切削性和冲孔加工性，使用以下方法形成的材料的情况居多，即利用S53C等中碳钢制造设置有上述凸缘的部件的同时，通过高频淬火在外圈轨道或内圈轨道与该轨道部的周边部形成硬化层。
例如，为了将汽车的车轮旋转自如地支撑在悬挂装置上，图1～2所示的车轮支撑用滚动轴承单元1被广泛使用。
图1所示的车轮支撑用滚动轴承单元1具有构成旋转轮(内方部件)轮毂圈2和内圈3、作为静止轮(外方部件)的外圈4和多个滚动体5。在其中外圈2的外周面的外端部(轴方向的外是指向汽车组装的状态下、宽度方向靠外侧，是图1～2的左侧。相反，将靠宽度方向中央侧称为轴方向的内，是图1～2的右侧。)上形成有支撑车轮的凸缘6。另外，在该轮毂圈2的中间部外周面上形成第一内圈轨道7a，在内端部形成外径尺寸小的阶梯部8。并且，在该阶梯部8上外嵌上述内圈3，该内圈3在外周面上形成第二内圈轨道7b，构成上述旋转轮。另外，该内圈3的内端面通过铆接部9按住、将上述内圈3固定在上述轮毂圈2的规定位置上，上述铆接部9是通过将形成在上述轮毂圈2的内端部的圆筒部向径方向外方铆接扩展而形成。另外，在上述外圈4上设置悬挂装置用凸缘11，并且，在外圈4的内周面上形成多列外圈轨道10a、10b，在两外圈轨道10a、10b与上述两内圈轨道7a、7b之间分别设置多个上述各滚动体5。
以下，图2所示的车轮支撑用滚动轴承单元1是在一对内圈3的周围设置轮毂圈2，一对内圈3是被外嵌在无图示的支撑轴上的状态下、不旋转的静止轮，轮毂圈2是形成为了将车轮支撑在外周面上的凸缘6的旋转轮。并且，在形成在该轮毂圈2的内周面上的各外圈轨道10a、10b与形成在上述各内圈3的外周面上的内圈轨道7a、7b之间分别设置多个上述各滚动体5。
另外，图1～2所示的任何一例，虽然作为滚动体5使用球，但是在重量巨大的汽车用滚动轴承单元的情况下，作为这些滚动体有时也使用圆锥滚子。
为了将上述的车轮支撑用滚动轴承单元1安装在汽车上，在图1的结构的情况下，将形成在外圈4的外周面的外向凸缘状的安装部11螺栓紧固在钓爪等的悬挂装置的构成零件上，将作为静止轮的上述外轮4支撑在悬挂装置上，另外，在图2的构造的情况下，将一对内圈3外嵌固定在支撑轴上，将作为静止轮的各内圈3支撑在悬挂装置上。任何一种情况下，都是将车轮固定在形成在轮毂圈2(图1的情况下是内方部件、图2的情况下是外方部件)的外周面的凸缘6上。其结果，可以将该车轮旋转自如地支撑在悬挂装置上。
构成上述的车轮支撑用滚动轴承单元1的轮毂圈2为了确保热锻造性或切削性，用如S53C的机械构造用碳钢等中碳钢制造。制造时，首先将切成规定长度的棒状的原料通过高频感应加热、加热到1100～1200℃左右的奥氏体区域，通过热锻造形成规定的形状后，进行自然冷却。在进行该加工操作时，初析铁素体从奥氏体颗粒边界析出后，通过冷却到室温期间产生的珠光体相变，得到初析铁素体和珠光体的复合组织。这样的组织的大部分不用进行淬火、回火等热处理，可以直接使用。
与此相反，图1所示结构的情况下，如同图斜格子所示，在凸缘6的轴方向内侧面侧的根部以及上述第一内圈轨道7a到阶梯部8的区域上，为了确保滚动的疲劳寿命以及防止嵌合部的微振磨损，进行了利用高频淬火形成硬化层的处理。
这样结构的情况下，在具有上述凸缘6的部件中，没有被实施高频淬火的部分在只进行了热锻造(没有实施硬化处理)的状态下使用。另外，在以下的说明中，将没有被实施高频淬火的部分而只进行了热锻造的状态下使用的部分作为非调质处理部。
一方面，近年来，由于汽车的油耗降低并且行驶性能提高，因此对车轮支撑用滚动轴承单元1的轻量化的要求越来越高，也对支撑车轮的凸缘6的薄壁化也加以考虑。但是，如果将该凸缘6进行薄壁化，由于该凸缘6的根部的强度减弱，因此随着薄壁化需要对确保强度进行充分的考虑。
特别是转弯行驶时，由于在悬挂装置和车轮之间向上述车轮支撑用滚动轴承单元1上施加的转矩复合，在上述凸缘6的外侧面侧的根部弯曲应力集中。因此，在没有采取任何措施的情况下，由于金属疲劳，具有产生裂缝等损伤的可能性。一方面，如上所述，在上述凸缘6的外侧面侧的根部由于形成利用高频淬火形成的硬化层、成为高强度，因此，比上述外侧面侧的根部疲劳强度提高、产生裂缝等损伤的可能性降低。
另外，由于随着车轮的旋转、扭转应力施加在上述凸缘6上，因此，该凸缘成为非调质处理部的情况下，在该凸缘6上也还是容易产生裂缝等损伤。因此，为了实现该凸缘6的薄壁化，需要提高存在于该凸缘以及该凸缘根部的非调质处理部旋转弯曲疲劳强度以及扭转疲劳强度。
相反，在特开2002-80778号公报上记载有以下构造，即与内侧面侧的根部同样，通过在凸缘的外侧面侧的根部也形成利用高频淬火产生的表面硬化层，实现提高该凸缘的外侧面侧的根部的强度。
另外，在特开2001-200314号公报中记载有以下内容，即，以确保使用时与车轮一起旋转的部件(旋转部件)的加工性的同时提高具有硬化层的轨道部的滚动疲劳寿命为目的，使该旋转部件的C的含有量多于S53C、小于SUJ2，并且，由添加有Si、Cr等合金成分的合金钢制造。
但是，在特开2002-87008号公报中所述的车轮用轴承装置中，由于在外侧根部14上增加一处高频淬火部，造成成本增加，并且担心车轮安装用凸缘6的内侧根部12和外侧根部14的两侧由于淬火硬化造成耐撞击性降低等。
另外，在特开2001-200314号公报中所述的现有结构的情况下，没有考虑提高上述非调质处理部的旋转弯曲疲劳强度或扭转疲劳强度。
因此，为了不使车轮安装用凸缘6的外侧根部14淬火硬化而形成该车轮安装用凸缘6的薄壁化，如果也考虑锻造后的疲劳强度、切削性，则需要提高耐久比(疲劳极限强度/抗拉强度)。
另外，近年来，在带有汽车支撑用的凸缘的轴承装置上，出于抑制行驶时的振动或制动的不均匀磨损的目的，对凸缘6的制动转子固定面等要求有更高精度的加工。由于上述凸缘6的加工是通过车削加工以及钻头冲孔加工进行，因此，对材料的切削性以及冲孔加工性的要求更高，但是，在上述特开2002-200314号公报中所述带凸缘的轴承装置中，没有解决材料的切削性以及冲孔加工性的问题。如果切削性或冲孔加工性不好，则发生生产效率降低以及工具寿命降低，导致成本增加。
并且，作为提高材料的切削性以及冲孔加工性的方法，降低钢中含有的C量是有效的，但是，如果降低C量，则具有进行高频淬火的轨道部13的滚动疲劳寿命降低的问题。
并且，由于旋转轮(车轮)侧一面受到负荷一面旋转，因此，在凸缘6的根部分上产生循环旋转弯曲应力。由于凸缘6的根部包含没有进行高频淬火的非调质处理部，因此，该非调质处理部也需要疲劳强度。
本发明鉴于上述情况，目的是提供带凸缘轴承装置以及该装置的制造方法，该带凸缘轴承装置通过不增加高频淬火部而提高凸缘的疲劳强度，可以成为由于凸缘的薄壁化而形成的轻量化。
另外，如上所述，为了确保热铸造性或切削性，构成车轮支撑用滚动轴承单元1的轮毂圈2用S53C等的中碳钢制造，在制造时，将切成规定长度的棒状材料通过高频感应加热、在1100～1200℃左右的奥氏体区域通过热锻造进行成形地制造。其中大部分没有被进行淬火、回火而使用，但是从车轮安装用凸缘6的内端侧根部12经过内圈轨道面7a到小径部8的区域上，以确保滚动疲劳寿命以及防止内圈嵌合部的微振磨损为目的，形成利用高频淬火产生的硬化层13(图1中格子状上有斜线的部分)。没有实施高频淬火的部分在只进行了热锻造的热处理状态下被使用(非调质处理部)。
此时，通过热锻造后的自然冷却，首先生成铁素体组织，其余的成为珠光体组织。这样，由于两相的相变温度不同，因此，受到在相变点附近的冷却速度或加热时长大的奥氏体颗粒(在与铁素体珠光体的关系上，有时也称为先前奥氏体颗粒)的粒径的影响，相变特性发生变化，最终得到铁素体珠光体分率不同的组织。
在组装车轮支撑用滚动轴承单元1时，有将内圈3嵌入轮毂圈2的小径阶梯部8后，为了固定内圈3和轮毂圈2，如图1所示，将轮毂圈2的圆筒部9向径方向外方挤压扩大的工序。在该工序中以大的应变速度(歪速度)进行高加工率的冷加工，即一面使整个车轮支撑用滚动轴承单元1旋转，一面向圆筒部9施加向着径方向外方的大的负荷。
但是，如果进行这样的摆动铆接，则有在表面产生裂纹的问题。在此，在特开2002-139060号公报中提出了以下技术，即，通过使圆筒部的端面的角具有圆度来抑制裂缝的发生，在特开平12-087978号公报中提出了以下技术，即，通过从圆筒开始铆接、改良最终的表面的曲面形状来提高分离阻力。
但是，如果铆接时的变形负荷变形阻力增大，在上述公报中所述的技术中，有时不能解决上述问题。在此，本发明的目的是提供解决上述问题，在铆接时不容易产生裂纹的车轮支撑用滚动轴承单元。
发明内容
本发明的车轮支撑用滚动轴承单元与上述的现有的车轮支撑用滚动轴承单元相同，具有内方部件、外方部件、多个滚动体和凸缘，内方部件在外周面具有内圈轨道；外方部件在内周面具有外圈轨道；滚动体被可自由滚动地设置在内圈轨道和外圈轨道之间；凸缘被设置在内方部件和外方部件中的至少一方的部件的周面上，为了结合固定悬挂装置的一部分或车轮。另外，形成有硬化层，该硬化层是在上述内方部件和外方部件的至少一方部件(旋转部件)的一部分上，通过高频淬火形成在包括上述内圈轨道或外圈轨道的部分上。
特别是在本发明的车轮支撑用滚动轴承单元1的第一方式中，进行了构成上述内方部件和外方部件中的至少设置上述凸缘的上述一方部件的合金钢中的合金成分的最优化。
即，上述内方部件和外方部件中的至少上述一方部件由以下的合金钢构成，即，含有0.5～0.65重量％的C、0.3～1.5重量％的Mn、0.1～1.0重量％的Si、0.01～0.5重量％的Cr，并且将S的含有量抑制在小于等于0.035重量％，并且含有：从0.01～0.2重量％的V、0.01～0.15重量％的Nb、0.01～0.15重量％的Ti中选择一种以上，其余的是Fe和不可避免的不纯物，氧含量在15ppm以下。
另外，在上述内方部件和外方部件中的至少上述一方部件中、形成上述硬化层的内圈轨道或外圈轨道的表面硬度为Hv650～780，在上述内方部件和外方部件中的至少上述一方部件中、没有形成上述硬化层的内圈轨道或外圈轨道的表面硬度为Hv230～300。
另外，最好是，构成上述内方部件和外方部件中的至少上述一方部件的合金钢中的C的含有量为x1重量％、V的含有量为x2重量％、Nb的含有量为x3重量％、Ti的含有量为x4重量％的情况下，限制C、V、Nb、Ti的含有量，以满足0.30≤{x1-1.5(x2+x3+x4)}≤0.55。
如上所述地构成本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，通过以下的工序制造上述内方部件和外方部件中的至少设置凸缘的一方部件。首先，对原料进行形成表面尺寸以及形状的的车削加工等切削加工、该原料通过对构成该一方部件的合金钢实行热锻造形成大致的形状，对上述凸缘进行开设插通螺柱或螺栓孔的穿孔加工。然后，通过向该原料的规定部分进行高频淬火形成硬化层后，通过对作为该硬化层的一部分的、应成为轨道部的部分进行磨削加工、完成该轨道部，成为上述一方部件。另外，在该一方部件中，不实行高频淬火的部分依然是热锻造的金属组织状态。
一方面，车轮在旋转的状态下、由于该车轮从地面受到的力等的旋转弯曲应力或扭转应力施加在上述凸缘、特别是结合固定车轮的凸缘以及该凸缘的周边部上。由中碳钢构成的上述一方部件的热锻造后的金属组织成为初析铁素体沿着先前奥氏体颗粒边界、网孔状析出的铁素体/珠光体组织。铁素体与珠光体组织相比较，由于强度低，初析铁素体粗大地析出的金属组织有可能疲劳强度降低。相反，本发明者们有以下见解，即，将网孔状析出的初析铁素体进行微细分散析出，对提高上述一方部件中、由上述铁素体/珠光体组织构成部分的疲劳强度有效。
在本发明中，构成上述一方部件的合金钢中，分别含有其中一种以上的V、Nb、Ti在该合金钢中生成微细的碳化物或碳氮化物，具有以下效果，即，在热锻造时、抑制对钢材进行加热时产生的奥氏体颗粒的粗大化。由于铁素体/珠光体组织中的初析铁素体沿着先前奥氏体颗粒边界析出，因此，如果奥氏体颗粒变小，则颗粒边界的面积增大，初析铁素体的析出部位(析出处)增多。另外，V或Nb或Ti的微细的碳化物或碳氮化物在热锻造后的冷却时也具有成为初析铁素体的析出部位的效果。因此，在将从V、Nb、Ti中选择出一种以上添加到构成上述一方部件的合金钢中的本发明的车轮支撑用滚动轴承单元1的情况下，由于初析铁素体的析出部位飞快地增加，因此可以得到微细分散析出的金属组织，可以提高凸缘以及存在于该凸缘周边部的非调质处理部的疲劳强度。
并且，根据本发明，可以提高通过高频淬火形成硬化层的内圈轨道和外圈轨道的滚动疲劳寿命。即，被实施高频淬火的金属组织主要成为马氏体组织，但在本发明中使用的合金钢中添加有从V、Nb、Ti中选择出的一种以上的物质。因此，可以将微细的碳化物或碳氮化物分散在上述马氏体组织中。因此，可以提高上述内圈轨道和外圈轨道的耐磨损性和硬度，可以提高该内圈轨道和外圈轨道的滚动疲劳寿命。
以下，就向构成上述一方部件的合金钢中添加各合金成分的理由、限制这些合金成分的含有量的理由以及限制该一方部件的表面硬度的理由进行说明。
在上述合金成分中，为了确保热锻造后的硬度和淬火、回火后的硬度而添加C。并且，如果该合金钢中的C的含有量不到0.5重量％，则由于淬火时的硬度不够，内圈轨道和外圈轨道的滚动疲劳寿命降低。并且，由于热锻造后的硬度不够，非调质处理部的疲劳强度降低。相反，如果C的含有量超过0.65重量％，则热锻造后的硬度过硬，切削性以及冲孔性降低。在此，本发明将上述合金钢中的C的含有量限制在大于等于0.5重量％、小于等于0.65重量％。
另外，为了提高上述合金钢的淬火性而添加Mn。并且，如果该合金钢中的Mn的含有量不到0.3重量％，则由于通过高频淬火形成的硬化层薄，内圈轨道和外圈轨道的滚动疲劳恶化。相反，如果Mn的含有量超过1.5重量％，则上述合金钢的加工性降低。在此，本发明将上述合金钢中的Mn的含有量限制在大于等于0.3重量％、小于等于1.5重量％。考虑到淬火时的生产性和切削性以及冲孔加工性，最好是0.5～1.0重量％。
另外，为了提高上述合金钢的淬火性的同时，强化马氏体组织、并且提高滚动疲劳寿命而添加Si。并且，通过添加Si，使Si固溶在非调质处理部的铁素体中、通过提高铁素体组织的强度，也可以提高该非调质处理部的疲劳强度。另外，在该合金钢中的Si的含有量不到0.1重量％的情况下，不能充分发挥上述效果。相反，如果Si的含有量超过1.0重量％，则上述合金钢的热锻造性降低。另外，由于锻造后的脱碳加大，因此热锻造后不进行切削加工、依然以热锻造的状态使用的表面部分的疲劳强度降低。在此，本发明将上述合金钢中的Si的含有量限制在大于等于0.1重量％、小于等于1.0重量％。
Cr与Si同样，也是为了提高上述合金钢的淬火性的同时，强化回火后的马氏体组织、提高滚动疲劳寿命而添加。另外，在上述合金钢中的Cr的含有量不到0.01重量％的情况下，不仅高频淬火形成的硬化层薄，而且马氏体组织的强度也降低，滚动疲劳寿命降低。相反，如果Cr的含有量超过0.5重量％，则上述合金钢的热锻造性和切削性降低。在此，本发明将上述合金钢中的Cr的含有量限制在大于等于0.01重量％、小于等于0.5重量％。
另外，S是在向上述合金钢中添加的情况下，在该合金钢中形成MnS等非金属夹杂物。在进行了高频淬火的内圈轨道和外圈轨道上有MnS存在的情况下，该MnS成为轨道面的剥离起点，成为使滚动疲劳寿命降低的原因。另外，作为构成车轮支撑用滚动轴承单元的现有的内方部件，多使用通过组合相互独体的轮毂圈和内圈，将该轮毂圈的端部铆接扩展，结合固定这些轮毂圈和内圈的部件。这样的内方部件，如果在轮毂圈端部的非调质处理部有MnS存在，该MnS有可能成为该铆接部上的裂缝的起点。出于这样的两个理由，最好是不向上述合金钢中添加S，或即使添加也降低S的含有量。如果S的含有量超过0.035重量％，则滚动疲劳寿命降低，有可能在铆接部产生裂缝。在此，本发明不使上述合金钢中含有S，或即使含有也将其含有量限制在0.035重量％以下。另外，为了确保滚动疲劳寿命、更有效地防止铆接部的裂缝，最好是将上述合金钢中的S的含有量抑制在0.020重量％以下。
另外，上述合金钢中的氧含量大的情况下，在经过高频淬火的内圈轨道和外圈轨道上，在轨道面上形成作为Al2O3等非金属夹杂物，因此滚动疲劳寿命降低。为了提高滚动疲劳寿命，最好降低上述合金钢中的氧含量。如果该氧含量超过15ppm，则有可能滚动疲劳寿命降低。在此，本发明将上述合金钢中的氧含量限制在15ppm以下。
另外，V、Nb、Ti在本发明的车轮支撑用滚动轴承单元中是提高非调质处理部的弯曲疲劳强度、提高通过高频淬火形成了硬化层的内圈轨道和外圈轨道的滚动疲劳寿命的重要成分。其中的V在合金钢中形成碳化物或碳氮化物，在热锻造时，抑制奥氏体的长大，缩小先前奥氏体。先前奥氏体颗粒边界在热锻造后的冷却时，成为向奥氏体颗粒边界析出的初析铁素体的析出位置。因此，如果先前奥氏体颗粒变小、先前奥氏体颗粒边界的面积增大，则初析铁素体的析出位置增加，因此，铁素体微细分散。另外，由于V的碳化物或碳氮化物也成为初析铁素体的析出位置，因此，初析铁素体被从微细分散的碳化物或碳氮化物中析出，铁素体成为微细分散的组织。特别是存在于先前奥氏体颗粒边界的V的碳化物或碳氮化物从各个碳化物粒子或碳氮化物粒子析出初析铁素体。因此，向上述合金钢中添加V的情况下，将向先前奥氏体颗粒边界网孔状析出的铁素体截断，可以防止疲劳裂缝向铁素体组织中传播，可以提高具有铁素体/珠光体组织的非调质处理部的疲劳强度。另外，由于V的碳化物或碳氮化物的硬度非常高，因此如果向经过高频淬火的内圈轨道和外圈轨道的马氏体组织内微细分散，则可以提高耐磨损性、提高滚动疲劳寿命。另外，在上述合金钢中的V的含有量不到0.01重量％的情况下，不能发挥上述效果。相反，如果V的含有量超过0.2重量％，则热锻造性、切削性、磨削性降低。在此，本发明向上述合金钢中添加V的情况下，将V的含有量限制在大于等于0.01重量％、小于等于0.2重量％。
另外，Nb和Ti与V的情况相同，在合金钢中形成碳化物或碳氮化物，是抑制奥氏体的长大的重要成分。因此，向上述合金钢中添加Nb或Ti的情况下，可以增大先前奥氏体颗粒边界的面积，可以增加初析铁素体的析出位置。因此，可以在具有铁素体/珠光体组织的非调质处理部进行微细分散，提高疲劳强度。尤其是Nb和Ti抑制奥氏体的长大的效果好。另外，在上述合金钢中的Nb和Ti的含有量不足0.01重量％的情况下，不能发挥上述效果。相反，如果Nb和Ti的含有量超过0.15重量％，则热锻造性、切削性、磨削性降低。在此，本发明向上述合金钢中添加Nb和Ti的情况下，将Nb和Ti的含有量限制在大于等于0.01重量％、小于等于0.15重量％。
另外，由于上述内圈轨道和外圈轨道在使用时受到来自各滚动体的高面压，因此为了确保滚动疲劳寿命，需要确保可以承受该高面压的高硬度。因此，如果上述内圈轨道和外圈轨道的表面硬度不足Hv650的情况下，由于硬度不足，滚动疲劳寿命降低。相反，如果上述表面硬度超过Hv780，则由于韧性降低，耐撞击性降低。在此，本发明将经过高频淬火形成硬化层的上述内圈轨道和外圈轨道的表面硬度限制在大于等于Hv650、小于等于Hv780。
另外，在上述凸缘以及存在于该凸缘的周边部的非调质处理部上需要确保疲劳强度。如上所述，在本发明中，由于限制了构成上述一方部件的合金钢中的合金成分的含有量，因此使金属组织中的铁素体微细分散析出，可以提高上述非调质处理部的疲劳强度。并且，在本发明中，在上述一方部件中，由于将该非调质处理部的表面硬度限制在大于等于Hv230、小于等于Hv300，因此可以更加提高该非调质处理部的疲劳强度。因此，该表面硬度不足Hv230的情况下，该非调质处理部的疲劳强度降低。相反，该表面硬度超过Hv300的情况下，该非调质处理部的切削性和冲孔性降低。本发明的情况下，在上述一方部件中，由于将没有经过高频淬火形成硬化层的上述非调质处理部的表面硬度限制在大于等于Hv230、小于等于Hv300，因此可以不降低该非调质处理部的切削性和冲孔性降低、而确保热锻造后的该非调质处理部的表面硬度，可以确保该非调质处理部的疲劳强度。另外，为了更稳定地提高该该非调质处理部的疲劳强度，并且提高切削加工时以及冲孔加工时的生产效率，最好将非调质处理部的表面硬度限制在大于等于Hv250、小于等于Hv280。
另外，{x1-1.5(x2+x3+x4)}是影响铁素体的析出量的值。该{x1-1.5(x2+x3+x4)}的值超过0.55，即，合金钢中的C的含有量过多、而V、Nb、Ti的含有量过少的情况下，由于珠光体增加或铁素体的析出位置不足，因此该铁素体的析出量减少。其结果，合金钢的切削性显著降低。相反，如果{x1-1.5(x2+x3+x4)}的值不足0.30，即，合金钢中的C的含有量过少、而V、Nb、Ti中的任何一种的含有量过多的情况下，则由于不容易生成珠光体或铁素体的析出位置过多，因此该铁素体的析出量过多。其结果，由于上述合金钢的硬度降低，则上述一方部件的疲劳强度降低。并且，V、Nb、Ti中至少任何一种的含有量过多的情况下，由于该成分的碳化物或碳氮化物过多，切削性降低。在此，在本发明中，最好将{x1-1.5(x2+x3+x4)}限制在0.30以上、0.55以下。根据这样限制的理想的构成，可以一面良好地维持上述一方部件的切削性，一面更加提高疲劳强度。
另外，本发明通过不增加高频淬火部、即，不对凸缘的轴方向外侧面侧的根部进行淬火，而提高该根部分的疲劳强度，可以使上述凸缘薄壁化，可以使车轮支撑用滚动轴承单元轻量化。
在本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的其他的方式中，在上述旋转轮中，至少设置有上述凸缘的部分是由含有0.5～0.8重量％的C的碳钢制造。并且，在该旋转轮中，至少上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的表面硬度是，洛式硬度C级(150kg负荷、钻石棱锥体)24～35，维式硬度260～345。
另外，在上述旋转轮中，至少上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的表面粗细是算术平均粗细Ra为0.1～1.0μm。
并且，在上述旋转轮中，至少上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的表面粗细是，最大高度Ry为10μm以下(最好是1～6μmRy)。
根据如上所述构成的本发明的车轮支撑用滚动轴承单元，可以不对该根部分进行淬火硬化而提高形成在旋转轮的外周面的凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的疲劳强度。以下就该理由进行详细说明。
行驶时，旋转轮与车轮一起旋转的状态下，径向负荷施加在车轮支撑用滚动轴承单元上，该车轮支撑用滚动轴承单元被设置在与路面接触的车轮和被支撑在车体上的悬挂装置之间。并且，通过该径向负荷与旋转转矩，旋转弯曲应力产生在上述凸缘的根部上。
将上述凸缘设置在其外周面的旋转轮通过向S53C等的中碳钢实施热锻造加工进行制造。使用中碳钢的理由是考虑到热锻造或切削性。本发明的发明者利用这样的中碳钢将旋转轮通过热锻造制造后，详细调查了上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的硬度，洛式硬度C级(HRC)为18～23左右。对应旋转弯曲应力的疲劳强度是材料表面附近的硬度越高(硬)则越高(变强)的趋势。因此，上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的表面附近最好硬度高。
在本发明中，为了使该根部分的表面硬度达到HRC24(Hv260)以上，充分提高对应上述旋转弯曲应力的疲劳强度，上述凸缘的薄壁化容易形成。反之，如果上述根部分的表面硬度不足HRC24，则疲劳强度低，因此很难对凸缘进行充分的薄壁化。
一方面，车轮支撑用滚动轴承单元受到在恶劣路段行驶时来自车轮施加的撞击负荷，因此，需要在上述凸缘的根部分上具有耐撞击性(韧性)。耐撞击性与疲劳强度相反，具有材料的硬度越高则越下降的趋势。上述凸缘的内侧面侧的根部分也是靠近内圈轨道7a、密封圈12的密封唇的顶端边缘滑动连接的部分。因此，为了确保该内圈轨道7a的硬度以及防止上述根部分的磨损，需要通过高频淬火形成硬化层。因此，上述凸缘的根部分，内侧面侧的硬度增加是不能避免的。
随之，如果上述凸缘根部分的外侧面侧的硬度过高，则该凸缘根部分的内外两侧面侧的硬度增高，有可能该根部分的内撞击性过于降低。并且，该凸缘根部分的外侧面侧的切削加工性也降低。本发明为了一面提高该根部分的疲劳强度、一面抑制耐撞击性的降低和确保切削加工性，将上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的表面硬度抑制在HRC35(Hv345)以下。
也就是，本发明将上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的表面硬度设定在大于等于HRC24小于等于35，一面确保耐撞击性和切削加工性，一面实现提高上述根部分的疲劳强度。另外，为了以更高的级次(高次元)得到这样的作用·效果，最好将上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的表面硬度设定在大于等于HRC26小于等于33。
以下就本发明提高对应旋转弯曲应力的疲劳强度的理由进行说明。本发明的发明者对由于疲劳产生的裂纹的观察结果，了解到该裂纹是由于表面起点而形成，该疲劳由于该旋转弯曲应力产生在凸缘根部分。这样的表面起点形成的裂纹的产生可以通过提高表面粗糙度、缓和在表面微小的凹凸上产生的局部应力集中进行抑制，其结果，该部分的疲劳强度提高。
在本发明中，将上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的表面粗糙度抑制在算术平均粗糙度Ra1.0μm以下，或最大高度Ry10μm以下，由于使该部分的表面平滑，因此可以缓和上述局部的应力集中。并且，可以抑制由于应力集中的裂纹的产生，可以提高上述根部分的疲劳强度。出于提高该部分的疲劳强度，上述根部分的表面粗糙度越低越好，但是，该部分的表面粗糙度即使是算术平均粗糙度不足Ra0.1μm，最大高度Ry不足1.0μm，也几乎不可能再将该疲劳强度提高(效果饱和)。并且，任何情况下，为了提高上述部分的表面粗糙度而进行的表面处理所需要的成本都会非常庞大。即，为了使该表面粗糙度度不足0.1μmRa，不足1.0μmRy，需要依次更换使用两种以上的粗糙度不同的磨石和车刀，研磨或切削上述根部分，成为加工成本庞大的原因。因此，出于抑制加工成本，最好将上述根部分的表面粗糙度形成在算术平均粗糙度Ra大于等于0.1μm，最大高度Ry大于等于1.0μm。
另外，制造上述车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，在上述旋转轮中，构成至少设置上述凸缘部分(轮毂圈2)的金属材料使用含有0.5～0.8重量％的C的碳钢。
上述碳钢中含有的C的量不足0.5重量％时，由于高频淬火后的硬度不够，炭化物的析出少，因此轨道面部分(在图1的结构中内圈轨道7a、在图2的结构中外圈轨道10a、10b)的滚动疲劳寿命不够。并且，很难稳定地确保上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部分的硬度。即，很难使该根部分的硬度是洛式硬度C级24～35，维式硬度260～345。出于上述理由，将上述碳钢中含有的C的量设定为大于等于0.5重量％。另外，为了更加充分地确保上述轨道面部分的滚动疲劳寿命、并且，确保上述根部分的硬度更加稳定，最好将上述碳钢中含有的C的量设定为大于等于0.55重量％。即，碳钢中含有的C是对热锻造后的硬度有大的影响的合金元素，如果将含有量设定为大于等于0.55重量％，则可以在上述旋转轮中，提高通过热锻造对设置上述凸缘的部分进行加工后的硬度，可以将上述根部分的硬度稳定地形成在上述范围内。
一方面，如果该碳钢中C的含有量超过0.8重量％，则加工性降低，该加工性包括上述旋转轮中至少设置上述凸缘的部分的热锻造性、切削性，成为生产效率降低、成本上升的原因。出于这样的理由，最好将碳钢中含有的C的含有量设定为大于等于0.5重量％(最好0.55重量％)，小于等于0.8重量％，该碳钢构成在旋转轮中设置上述凸缘的部分。
在本发明其他的方式中，为了提供带凸缘轴承装置以及该装置的制造方法，即通过不增加高频淬火部、提高凸缘的疲劳强度，可以形成凸缘的薄壁化带来的轻量化，在具有内方部件、外方部件、多个滚动体和凸缘的带凸缘的轴承装置上，内方部件在外周面具有轨道面；外方部件在内周面具有与该内方部件相对的轨道面、被设置在上述内方部件的外侧；滚动体被可自由滚动地设置在上述两轨道面之间；凸缘被设置在内方部件和外方部件中的至少一方上，将至少设置有上述凸缘的部件形成为碳含有量大于等于0.45重量％、小于等于0.65重量％的碳钢，并且，使上述凸缘的初析铁素体的面积率至少为3～15％。
上述碳钢的S含有量大于等于0.003重量％、小于等于0.020重量％，并且，该S含有量与上述初析铁素体组织的面积率的关系最好是10≤(S含有量(重量％)×1000+初析铁素体组织的面积率(％))≤30。
另外，对于上述S的含有量，上述初析铁素体组织的面积率最好为1≤(S含有量(重量％)×1000)/初析铁素体组织的面积率(％)≤2的关系。
将上述凸缘的厚度方向外侧的根部分的单位面积(10mm2)的初析铁素体的面积率设定为3～15％，并且，最好该初析铁素体的最大长度为200μm以下，并且，设置5个以下长度为180μm以上的初析铁素体。
设置有上述凸缘的部件最好含有0.05～0.3重量％的V(钒)。
这样的本发明是由于以下见解而形成，即，为了提高没有经过高频淬火的非调质处理部的弯曲疲劳强度，使热锻造后的金属组织均等组织细化是有效的，通过使热锻造方法最佳化来达到上述目的，在带凸缘轴承装置的制造方法中，即，多个滚动体被设置在内方部件和外方部件之间，在上述内方部件和上述外方部件的至少一方的部件上具有为了向固定侧或旋转侧安装的凸缘，并且，至少在轨道部周边具有高频淬火形成的硬化层，使至少设置有上述凸缘的部件为C：0.45～0.65重量％、Mn：0.3～1.5重量％、Si：0.1～1.0重量％、Cr：0.01～0.5重量％、S≤0.025重量％、O≤15ppm，其余部分为Fe以及不可避免不纯物构成的合金钢，通过热锻造成形，上述热锻造时的材料加热温度为900～1050℃，锻造结束时的温度为800℃以上。从上述锻造结束时的温度到600℃的平均冷却速度最好为0.5～5℃/秒。
另外，在带凸缘的轴承装置的制造方法中，即，多个滚动体被设置在内方部件和外方部件之间，在上述内方部件和上述外方部件的至少一方的部件上具有为了向固定侧或旋转侧安装的凸缘，并且，至少在轨道部周边具有高频淬火形成的硬化层，使至少设置有上述凸缘的部件为C：0.45～0.65重量％、Mn：0.3～1.5重量％、Si：0.1～1.0重量％、Cr：0.01～0.5重量％、S≤0.025重量％、O≤15ppm，其余部分为Fe以及不可避免不纯物构成的合金钢，通过热锻造成形，上述热锻造时的材料加热温度为900～1050℃，从上述锻造结束时的温度到600℃的平均冷却速度为0.5～5℃/秒。
在这些制造方法中，最好使用至少含有V：0.01～0.2重量％、Nb：0.01～0.15重量％以及Ti：0.01～0.15重量％中的一种的合金钢。
用上述制造方法制成的带凸缘的轴承装置是，多个滚动体被可自由滚动地设置在内方部件和外方部件之间，在上述内方部件和上述外方部件中的至少一方部件上，具有为了安装在固定侧或旋转侧上的凸缘，并且，至少在轨道部周边具有高频淬火形成的硬化层，上述凸缘的根部的金属组织含有铁素体·珠光体组织，并且，该铁素体·珠光体组织的先前奥氏体颗粒度大于等于4。
这样的发明是由于以下见解而形成，即为了通过合金元素的最佳化，即，降低钢内含有的C、按照规定的比例添加Si和V，来保持经过高频淬火的轨道部的滚动疲劳寿命的同时，可以不降低生产效率进行高精度的加工，可以提高切削性和冲孔加工性，并且也可以提高不经过高频淬火的非调质处理部的疲劳强度，在车轮支撑用带凸缘的轴承装置中，即，多个滚动体被设置在内方部件和外方部件之间，在上述内方部件和上述外方部件的至少一方的部件上具有为了向车身侧或车轮侧安装的凸缘，并且，至少在轨道部周边具有高频淬火形成的硬化层，使至少设置有上述凸缘的部件含有C：0.45～0.50重量％、Si：0.3～1.5重量％、V：0.03～0.3重量％、Mn≤1.5重量％、Cr≤1.0重量％、S≤0.035重量％、O≤15ppm，其余部分为Fe以及不可避免不纯物构成的合金钢形成，并且，C+0.2Si+0.5V的值满足0.55～0.75，并且上述高频淬火形成的硬化层的轨道部表面硬度为Hv630～Hv750，没有经过高频淬火的硬化处理的部分的硬度为Hv220～Hv300。
至少被安装在车轮侧的凸缘的根部的非调质处理部上的初析铁素体面积最好为大于等于5％小于等于15％。
在使用上述带凸缘轴承装置的车轮支撑用滚动轴承单元中，将上述内方部件作为轮毂圈，将上述作为凸缘的车轮安装用凸缘设置在该轮毂圈的另一端，并且，将内圈嵌入形成在上述轮毂圈的另一端的小径阶梯部、在该内圈的外周面和该轮毂圈的轴方向的中间部外周面分别形成轨道面、作为多列内圈轨道面，另外，将上述外方部件作为外圈，在该外圈的内周面形成多列对应上述多列内圈轨道面的外圈轨道面，并且，在离开该外圈的上述车轮安装用凸缘一侧的端部形成悬挂装置安装用凸缘，将多个上述滚动体滚动自如地设置在上述多列内圈轨道面和上述多列外圈轨道面之间。
另外，本发明的其他方式的车轮支撑用滚动轴承单元是上述内方部件和外方部件中的至少一方的部件、在外周面具有凸缘的部件(轨道圈)是含有0.45～0.60重量％的C的钢制。并且，在设置在周面的轨道部分上，具有通过高频淬火形成的硬化层，从该硬化层的表面起深度为0.1mm位置的部分的硬度大于等于Hv670，并且，该硬化层的金属组织的先前奥氏体颗粒度是JIS G 0551的粒度号码大于等于8。
如上所述构成的本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，由于使具有凸缘部件的性能适宜外周面，因此，可以抑制由于拉伸应力的该部件的耐久性降低，该拉伸应力起因于该凸缘向该部件施加的弯曲应力。
即，如上所述，使用车轮支撑用滚动轴承时，在起因于来自各滚动体的压缩应力的剪断应力以外，由于来自上述凸缘的弯曲应力的拉伸应力施加在具有凸缘部件的轨道面上。因此，为了确保构成车轮支撑用滚动轴承单元的具有上述凸缘部件的寿命，需要对上述剪断应力和拉伸应力采取措施。
具有上述构成的本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，在轨道部通过高频淬火形成的硬化层，由于使从该硬化层的表面深度起0.1mm位置的部分的硬度大于等于Hv670，因此，可以防止由于上述剪断应力的轨道部分的耐久性降低。即，通过使上述部分充分(大于等于Hv670)坚硬，可以减少由于上述各滚动体施加的压缩应力的上述轨道部分的弹性变形量，降低施加在该轨道部分的剪断应力。上述深度0.1mm位置部分的硬度不足Hv670的情况下，不能充分降低上述剪断应力，不一定能得到充分的耐久性。另外，将硬化层硬度的规定作为从上述表面起深度0.1mm位置部分的硬度的理由是由于，根据上述压缩应力、向构成轨道圈的金属材料作用的剪断应力从该表面稍微进入内部的部分比表面高。
为了使从上述表面起深度0.1mm位置部分的硬度的大于等于Hv670，具有上述凸缘的部件是含有0.45～0.60重量％的C的钢制。该钢中的C的含有量不足0.45重量％的情况下，即使对上述部件的轨道部分实施高频淬火，也不能充分提高(大于等于Hv670)该轨道部分的硬度，不能抑制由于上述剪断应力的耐久性降低。相反，如果该钢中的C的含有量超过0.60重量％，则具有上述凸缘部件的热锻造性和切削加工性降低。制造具有该凸缘部件时，热锻造时的加工量大，进行切削加工的加工点多。因此，如果上述热锻造性和切削加工性降低，则车轮支撑用滚动轴承单元的制造成本提高，不理想。因此，本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，使构成具有凸缘部件的钢材中的C的含有量设定为0.45～0.60重量％。另外，在被组装在上述车轮支撑用滚动轴承单元的部件中，构成不具有凸缘部件的钢材中的C的含有量也可以超过0.60重量％。例如，该不具有凸缘的部件通过SUJ2等高碳铬轴承钢制成。
另外，本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，由于具有上述凸缘部件的轨道部分的硬化层的先前奥氏体颗粒度是根据JIS G0551的粒度号码大于等于8，因此，可以抑制由于拉伸应力产生的耐久性降低，该拉伸应力起因于上述凸缘施加的弯曲应力。
一般来说，上述轨道部分通过进行高频淬火以及回火构成的热处理形成马氏体组织，但是，如果拉伸应力向金属材料作用，则集中应力产生在先前奥氏体颗粒边界。除了来自上述各滚动体施加的上述剪断应力，如果在上述轨道部分产生上述拉伸应力的应力集中，则滚动疲劳进行时，疲劳裂纹容易开口，上述轨道部分的滚动疲劳寿命降低。
相反，本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，上述轨道部分的硬化层的先前奥氏体颗粒度是根据JIS G 0551的粒度号码、细分化为大于等于8。因此，在该先前奥氏体颗粒边界上产生应力集中被缓和，上述滚动疲劳进行时，疲劳裂纹不容易开口，可以提高上述轨道部分的滚动疲劳寿命降低。另外，上述先前奥氏体颗粒度大、不足JIS G 0551的粒度号码8的情况下，缓和对该先前奥氏体颗粒边界产生的应力集中的效果小，不能得到充分的抑制上述轨道部分的滚动疲劳寿命降低的效果。
另外，为了减小上述先前奥氏体颗粒的粒径，可以采用以下①～③的方法中的1～2个以上。
①将热锻造的加热保持温度设定在规定温度范围。
②高频淬火时，降低加热保持温度或缩短加热保持时间。
③添加使颗粒组织细化的合金元素。
其中的①的方法抑制奥氏体粒子的长大，使先前奥氏体颗粒度缩小。
即，具有被组装在本发明车轮支撑用滚动轴承单元中的凸缘的部件通过热锻造成形，进行切削加工后，对含有轨道部分的必要处实施高频淬火。进行这样加工的情况下，如果热锻造后的先前奥氏体颗粒度大，则高频淬火的先前奥氏体颗粒度也容易加大。因此，为了降低高频淬火的先前奥氏体颗粒度，缩小热锻造后的先前奥氏体颗粒度是有效的。
为了热锻造，如果对金属材料(钢)进行加热，金属组织成为奥氏体组织。此时，由于热锻造的加热温度越高，原子的扩散越活跃，颗粒容易长大，因此，先前奥氏体颗粒度增大。具体是，如果锻造时的加热温度超过1100℃，则先前奥氏体颗粒度粗大化，提高上述轨道部分的滚动疲劳寿命的效果减小。相反，在上述锻造时的加热温度不足900℃的情况下，则上述金属材料不能充分软化，该金属材料的变形阻力加大，使进行热锻造的冲压加工机以及模具的寿命降低。考虑到这样的情况，实施本发明时，热锻造时的上述金属材料的加热温度最好是900℃～1100℃。
另外，上述方法②是在进行高频淬火时、抑制先前奥氏体颗粒度增大。即，进行该高频淬火时，进行加热保持时，金属组织成为奥氏体组织。这种情况下，由于加热温度越高，原子的扩散越活跃，颗粒容易长大，先前奥氏体颗粒度增大。并且，由于加热时间越长，颗粒越长大，因此，先前奥氏体颗粒度同样增大。因此，为了缩小先前奥氏体颗粒度，在进行使上述轨道部分硬化的高频淬火时，降低加热温度、缩短加热时间是有效的。
并且上述方法③是通过在进行热锻造时以及高频淬火时抑制先前奥氏体颗粒长大，来抑制该先前奥氏体颗粒度增大。因此，在构成具有上述凸缘的金属材料中添加从V、Ti、Nb中选择的一种或两种以上。
其中的V是在钢中形成碳化物或碳氮化物，在热锻造时以及高频淬火时，抑制先前奥氏体颗粒长大，缩小先前奥氏体颗粒度，缓和颗粒边界上产生的集中应力，提高上述轨道部分的滚动疲劳寿命。另外，由于V的碳化物或碳氮化物的硬度非常高，如果向经过高频淬火的轨道部分的马氏体组织内进行微细分散，则耐磨损性提高，对提高滚动疲劳寿命有效。但是，如果V的含有量不足0.01重量％的情况下，则不能充分地得到这些效果。相反，如果V的含有量超过0.2重量％，则热锻造性、切削性和研磨性降低。因此，在使上述金属材料中含有V的情况下，其含有量最好为0.01～0.2重量％。
另外，与V相同Nb也是在钢中形成碳化物或碳氮化物，抑制先前奥氏体颗粒长大，缩小先前奥氏体颗粒度，缓和颗粒边界上产生的集中应力，提高上述轨道部分的滚动疲劳寿命。但是，如果Nb的含有量不足0.01重量％的情况下，则不能充分地得到这些效果。相反，如果Nb的含有量超过0.15重量％，则热锻造性、切削性和研磨性降低。因此，在使上述金属材料中含有Nb的情况下，其含有量最好为0.01～0.15重量％。
并且，与V、Nb相同，Ti也是在钢中形成碳化物或碳氮化物，抑制先前奥氏体颗粒长大，缓和颗粒边界上产生的集中应力，提高上述轨道部分的滚动疲劳寿命。但是，如果Ti的含有量不足0.01重量％的情况下，则不能充分地得到这些效果。相反，如果Ti的含有量超过0.15重量％，则热锻造性、切削性和研磨性降低。因此，在使上述金属材料中含有Ti的情况下，其含有量最好为0.01～0.15重量％。
另外，在实施本发明的情况下，也可以向构成具有上述凸缘部件的钢中适当地含有如下所示的元素。
首先，为了提高钢的淬火性，最好含有Mn。但是含有量不足0.3重量％的情况下，随着高频淬火，不能充分确保形成在轨道部分的硬化层的厚度(硬化曾变浅)，不能充分确保该轨道部分的滚动疲劳寿命。相反，如果含有量超过1.5重量％，则上述部件的加工性降低。因此，在上述钢中含有Mn的量最好为0.3～1.5重量％。
另外，通过含有Si、不仅使淬火性提高的同时、强化马氏体，提高上述轨道部分的滚动疲劳寿命，而且，通过固溶在非调质处理部的铁素体中，提高铁素体组织的强度，可以提高该非调质处理部的疲劳强度，因此最好含有Si。但是，如果含有量不足0.1重量％的情况下，则不能充分地得到这些效果。相反，如果含有量超过1.0重量％，则不仅热锻造性降低，而且锻造后的脱碳加大，热锻造后不进行切削加工，锻造后的表面上使用部位的疲劳强度降低。因此，使上述钢中含有Si的量最好为0.1～1.0重量％。
并且，为了提高淬火性的同时、强化淬火后的马氏体组织，提高上述轨道部分的滚动疲劳寿命，最好含有Cr。但是，如果含有量不足0.01重量％的情况下，随着高频淬火，不能充分确保形成在轨道部分的硬化层的厚度(硬化曾变浅)，另外，由于马氏体组织的强度降低，不能充分确保上述轨道部分的滚动疲劳寿命。相反，如果含有量超过0.5重量％，则热锻造性以及切削性降低。因此，在上述钢中含有Cr的量最好为0.01～0.5重量％。
另外，S在钢中形成MnS等非金属填充部。存在于经过高频淬火的轨道部分的MnS成为滚动疲劳引起的剥离的起点，使该轨道部分的滚动疲劳寿命降低。因此，上述钢中S的含有量越少越好(如果可能接近0)。如果该钢中的S的含有量超过0.035重量％，则有时上述轨道部分的滚动疲劳寿命的降低非常明显。因此，上述钢中的S的含有量最好小于等于0.035重量％。并且，为了确保稳定的滚动疲劳寿命以及防止铆接部的裂缝，S的含有量最好是小于等于0.020重量％。
另外，O是对经过高频淬火的轨道部分的滚动疲劳有很大影响的元素。即，O在钢中形成Al2O3等非金属填充部，成为滚动疲劳引起的剥离的起点，使该轨道部分的滚动疲劳寿命降低。因此，为了确保上述轨道部分的滚动疲劳寿命，O的含有量越少越好(如果可能接近0)。O的含有量超过15ppm，则有使上述轨道部分的滚动疲劳寿命降低的情况。因此，O的含有量最好小于等于15ppm。
另外，在本发明其他方式的车轮支撑用滚动轴承单元中，构成该滚动轴承单元的旋转轮是含有0.45～0.65重量％的C(碳)的碳钢制。并且，在该旋转轮中，至少上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部由初析铁素体构成，该初析铁素体是先前奥氏体颗粒度大于等于4、并且，面积率为3～15％。
另外，上述先前奥氏体颗粒度是指，JIS G 0551中规定的、在1mm2的面积中23+n的颗粒存在的情况下，该部分的颗粒度为n。因此，上述先前奥氏体颗粒度大于等于4是指，在1mm2的面积中，先前奥氏体颗粒存在27(＝128)以上的状态。
为了得到上述的旋转轮，最好使旋转轮成为对中间原料进行热处理(正火)后，进行精加工的部件，中间原料是通过对碳钢制的原料进行热锻造或切削加工、形成规定的形状，热处理是以750～1000℃的温度对中间原料进行至少一次的加热后，以临界冷却速度以下的速度进行冷却。
根据上述构成的本发明的车轮支撑用滚动轴承单元，可以不对该根部进行淬火硬化、而提高形成在旋转轮的外周面的凸缘的轴方向外侧面侧的根部的疲劳强度。以下就其理由进行说明。
行驶时，旋转轮与车轮一起旋转的状态下，径向负荷施加在车轮支撑用滚动轴承单元上，该车轮支撑用滚动轴承单元被设置在与路面接触的车轮和被支撑在车体上的悬挂装置之间。并且，通过该径向负荷与旋转转矩，旋转弯曲应力产生在上述凸缘的根部上。具有中碳钢的初析铁素体和珠光体的复合组织的非调质处理部的情况下，由于这样的旋转弯曲应力，因上述凸缘的根部的表面的初析铁素体产生的应力集中而产生疲劳裂缝，主要向初析铁素体粒内以及初析铁素体/珠光体交界处发展。
对于在这样的装置中在上述凸缘的根部产生的疲劳裂缝，本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，通过以JIS G 0551的先前奥氏体颗粒度大于等于4、并且面积率大于等于3～15％的初析铁素体构成该根部，可以提高上述根部的疲劳强度。即，通过控制该根部的微观组织，利用以下的装置可以提高该根部的疲劳强度。
首先，如果对先前奥氏体粒子进行组织细化(缩小粒子直径)，具有以下效果，即，控制颗粒边界上的应力集中，并且增加铁素体/珠光体变相时的生成核的位置，使初析铁素体微细地析出。另外，如果将初析铁素体微细地截断，产生裂纹的最小单位缩小，因此，可以有效地抑制疲劳破坏。具体地说，如果使JIS G 0551的先前奥氏体颗粒度大于等于4，可以充分得到上述效果。
另外，在本发明的车轮支撑用滚动轴承单元中，如上所述，在外周面形成凸缘的旋转轮是通过对棒状的原料进行锻造加工成为规定的形状后，进行自然冷却而制造，棒状的原料是S53C等的中碳钢制、被切成规定的形状。作为将这样制造的上述旋转轮的先前奥氏体粒子在锻造后组织细化(缩小粒子直径)的方法，可以采用以下①～③的方法。
①降低锻造时的温度
奥氏体粒子是原子扩散活泼的越是高温越容易长大(粒子直径容易增大)，加工度越高、粒子越微细(粒子直径缩小)。一方面，为了减少锻造加工时的变形阻力、容易进行复杂形状的加工，在进行复杂形状的锻造时，现有的有提高锻造加工时的温度的趋势。相反，为了得到本发明的车轮支撑用滚动轴承单元而使先前奥氏体颗粒直径组织细化，降低锻造加工上述旋转轮时的温度。
②向合金(碳钢)中添加适当的元素。
如果向钢中微细地分散碳化物，则可以通过这些的束缚效果有效地抑制颗粒的长大，如上述①所述，可以得到与降低锻造温度同样的效果。因此，如后所述，作为向合金中添加的元素、Nb最好。
③锻造后进行规定的热处理(正火)。
如上述①所述，如果降低锻造时的温度，则可以使锻造后的先前奥氏体颗粒直径微细，但是，锻造时的变形阻力增大。因此，在旋转轮的形状复杂的情况下，为了得到接近成品的中间原料而进行的锻造加工最好用比较高的高温进行。但是这种情况下，如果原封不动地放置，则锻造后的先前奥氏体粒子直径增大。在此，如果利用高温进行锻造加工、得到中间材料，则进行将该中间材料以750～1000℃的温度加热后、用临界冷却速度以下的速度进行冷却的热处理。通过这样的热处理，可以使上述中间材料的先前奥氏体粒子直径组织细化。
即，通过将热锻造得到的上述中间材料一度冷却，该中间材料的组织成为初析铁素体和珠光体的复合组织。然后，通过对该中间材料进行上述热处理，整个该中间材料中的微观组织均匀，并且，成为微细的析铁素体和珠光体的复合组织。另外，为了得到上述中间材料，有进行切削来取代热锻造的情况，但这种情况下，进行热处理也是有效的。也就是说，如果对进行了热锻造或切削加工的中间材料实施上述热处理，则可以进行微观组织的控制。
另外，将上述热处理的再加热温度设定在750～1000℃的理由如下。首先，由于不足750℃的情况下，不能进行完全的奥氏体化，不能使微观组织均匀。相反，超过1000℃的情况下，保持在奥氏体区域期间，奥氏体颗粒的长大、不能得到充分的初析铁素体，不能以上述的均匀得到微细的初析铁素体和珠光体的复合组织。另外，为了使精加工时的切削性良好，如后所述，最好提高(例如10％以上)上述初析铁素体的面积率。并且，为了使该面积率大于等于10％，最好将上述热处理的温度限制在750～900℃的范围。
另外，对使中间原料的颗粒度均匀化，这样的热处理也是有效的。即，即使热锻造时的加热温度在整个原料上是均匀的，但根据该原料的部位，加工量有很大区别。因此，对上述原料实施上述热锻造得到的中间原料的颗粒度的偏差，比起没有进行上述热处理的状态，在某种程度上要大是不能避免的。例如，构成旋转轮的凸缘部分整体加工量多，但是，从该凸缘部分离开的部分的加工量比较少。因此，上述中间原料中的微观组织的奥氏体的粒子直径以及初析铁素体的分布状态不容易均匀。这样，在奥氏体的粒子直径以及初析铁素体的分布状态不均匀的状态下，产生硬度偏差，由于容易从组织中的最弱部分产生裂纹，因此疲劳强度降低。
相反，如果进行了上述的热处理，通过上述再加热，微观组织一度向奥氏体变相，成为比较均匀的颗粒度分布。并且，通过以临界冷却速度以下的速度进行冷却，冷却后可以得到微细的并且均匀的初析铁素体珠光体的复合组织。其结果，可以极力抑制硬度的偏差，提高疲劳强度。另外，这样使初析铁素体珠光体的复合组织均匀不仅可以提高切削性和疲劳强度，也以下方面也具有效果，即，提高轨道面和凸缘根部的内侧面侧的高频淬火性。
以下，构成凸缘根部的初析铁素体的面积率(3～15％)从可以确保切削性和疲劳强度的两方面出发进行限制。由于存在于奥氏体颗粒边界上的初析铁素体成为裂缝的起点，因此，从提高疲劳强度的面来看，上述面积率越低越好。相反，考虑到锻造加工后、完成表面的尺寸、形状而进行的切削加工的容易性(切削性)的情况下，需要一定程度的初析铁素体。考虑到这种情况，将上述面积率限制在3～15％的范围是确保切削性和疲劳强度两方面所需要的。初析铁素体面积率小于等于3％的情况下，切削性恶化，超过15％的情况下，不能充分确保上述根部的疲劳强度。另外，上述初析铁素体的面积率是，锻造后的奥氏体颗粒直径小、冷却速度越低则越高。出于使上述切削性良好，最好将上述热处理(正火)的温度设定在750～900℃、将上述面积率设定为大于等于10％。
另外，如上所述，构成本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的旋转轮是含有0.45～0.65重量％的C(最好是0.50～0.65重量％)的碳钢制，最好含有0.02～0.30重量％的Nb，添加这些元素的理由以及将其含有量限制在这样的范围的理由如下。
首先，添加C是为了确保形成在旋转轮周面的轨道面以及凸缘的根部的硬度，确保该轨道面的滚动疲劳寿命以及根部的疲劳强度。C的含有量不足0.50重量％的情况下，即使对轨道面以及根部进行高频淬火高频淬火等的热处理，上述部分的硬度也不能充分提高。其结果，与滚动体反复进行滚动接触的上述轨道面部分的滚动疲劳寿命缩短。并且，也很难确保上述根部对于旋转弯曲应力的滚动疲劳寿命。
但是，即使上述C的含有量不足0.50重量％的情况下，如果大于等于0.45重量％，根据车轮支撑用滚动轴承单元的规格，可以确保实际使用中所需要的耐久性。例如，就上述轨道部分的滚动疲劳寿命，可以考虑以下情况，即，缩小该轨道面的剖面形状的曲率半径(接近滚动体的滚动面的曲率半径)或使用圆锥辊子作为滚动体。在这样的情况下，由于作用于滚动接触部的面压比较低，因此，即使上述C的含有量为0.45～0.50重量％左右，也可以确保上述滚动疲劳寿命。另外，关于上述根部的疲劳强度，在比较小型的车轮支撑用滚动轴承单元上，施加在该根部的负荷有限制的情况下，即使上述C的含有量为0.45～0.50重量％左右，也可以确保所需要的疲劳强度。相反，即使添加超过0.65重量％的C的情况下，不仅不能进一步改善滚动疲劳寿命和疲劳强度，而且产生初析铁素体的面积率降低、切削性恶化等问题。出于这样的理由，将C的含有量限制在0.45～0.65重量％(最好是0.50～0.65重量％)的范围。
下面，Nb是作为碳化物向钢中析出，抑制锻造时的先前奥氏体粒的长大，具有使先前奥氏体颗粒组织细化的作用。即，是为了通过该先前奥氏体颗粒的组织细化，提高凸缘的根部的疲劳强度而添加。
Nb的含有量不足0.02重量％的情况下，不能充分实现上述的奥氏体颗粒的组织细化。相反，即使添加超过0.3重量％的Nb，不仅不能得到进一步的组织细化，反而成为成本上升的原因，并且，锻造后的切削性降低。因此，添加Nb的情况下，将其含有量限制在0.02～0.3重量％的范围。
如上所述，根据本发明的车轮支撑用滚动轴承单元，只通过控制形成在旋转轮的外周面的凸缘的的轴方向外侧面侧的根部的微观组织，就可以提高该根部的疲劳强度。这种情况下，与使用现有的的轴方向外侧面侧的根部分原料相比较，一面抑制成本上升，并且不需要改变旋转轮的形状以及尺寸等的设计规格的变更、而提高上述疲劳强度。
另外，本发明其他方式的车轮支撑用滚动轴承单元具有内圈、外圈、多个滚动体和钢制的轮毂圈，多个滚动体被滚动自如地设置在上述内圈和上述外圈之间；钢制的轮毂圈是上述内圈通过铆接被一体固定，上述钢的特征是，含有锰和0.45～0.65重量％的碳，并且，以下公式定义的锰偏析度是，锰的含有量[Mn0]大于等于0.5重量％的情况下，为0.6以下，锰的含有量[Mn0]不足0.5重量％的情况下，为(2.8-2×[Mn0])/3以下。
锰偏析度＝([Mn]-[Mn0])/[Mn0]
在此，[Mn]是上述钢的最大锰浓度，其单位是重量％。
如果是这样的构成，由于将内圈与轮毂圈一体固定，即使进行铆接，也不容易产生裂纹，以下就其理由进行说明。
为了将内圈和轮毂圈进行一体的固定，在非调质处理部上进行摆动铆接，本发明者们就产生在上述现有的技术中的铆接部的径方向的裂纹的产生原因进行了专心研究。其结果，发现原料的伸长或拉深值与铆接性的好坏有很大的关系，由于组织原因，伸长、拉深磨损损耗的情况下，产生上述裂纹。
如日本金属学会编「钢铁材料」的第78页中所述，由于磷(P)或锰(Mn)的偏析，铁素体/珠光体组织发生变化，特别是与锻伸方向平行地出现铁素体/珠光体的组织。并且，这样不均匀的条纹状组织根据拉伸方向、伸长或拉深值有很大不同。
在作为铆接部的轮毂圈的圆筒部上，通过热锻造，原料的裂痕以及条纹状组织向纵向发展。并且，铆接扩展圆筒部时，被向纵向和圆筒方向的两个方向挤压扩展，因此，垂直方条纹状向的力对条纹状组织起作用。因此，珠光体组织连接的部分与铁素体组织连接的部分的材料特性不同，不能得到材料均匀的延展性，局部变形能力极端降低，在铆接部表面容易产生裂纹。
并且，由于钢中的MnS是软质的夹杂物，因此，一方面具有提高切削性的效果，另一方面拉伸应力向垂直方向作用后，容易以MnS作为起点产生裂纹。另外，MnS的析出量通常取决于S浓度，但由于锻造比和Mn的偏析状态不同，其分布有很大差别，因此，只靠单纯控制S的浓度，不能解决铆接产生的裂缝的问题，结论是控制Mn的偏析是非常重要的，该Mn的偏析是决定析出的MnS的尺寸以及分布状态。
另外，MnS与奥氏体的界面与奥氏体颗粒边界相同，成为锻造后的冷却时、初析铁素体的生成核位置。其结果，在铁素体中容易形成有MnS存在的组织。在这样的组织中，冷变形时在界面形成空隙，伸长和收缩值的劣化加大。因此，为了提高铆接性，需要尽量缩小铁素体和MnS的界面。
在MnS上的铁素体析出变化与锻造后的冷却速度有关，冷却速度慢的情况下，具有以MnS为核心长大的初析铁素体的量多的趋势。一方面，冷却速度快的情况下，具有以下趋势，即，以MnS为起点的初析铁素体的长大，并且，由于Mn的偏析产生的不均匀组织的形成被抑制。也就是，最好在不使切削性劣化的范围内加快冷却速度或抑制粗大的MnS本身的析出。
以下就锰的偏析度(Mn偏析度)进行详细说明。
合金元素的偏析非常依赖于锻造后凝固时的冷却速度。如高碳铬轴承钢，热加工后利用高温进行均热扩散处理(均热)后条纹状偏析降低。相反，Cr的含有量比较低的中碳钢由于不形成巨大的共晶碳化物，因此不进行均热，因此合金元素的浓度偏析明显。
特别是由于在Mn浓的部分上变相点低，因此初析铁素体的长大少，珠光体的量全面增加。并且，由于在其周围变相点降低，因此，存在有铁素体优先长大的区域。这样的偏析是向着锻伸方向的带状，沿着该方向形成带状的铁素体/珠光体组织。
Mn的含有量大于等于0.5重量％时，如果上述公式中定义的Mn偏析度超过0.6重量％，则产生在铆接部的带状的不均等组织明显地体现出。并且，由于在Mn浓的部分上导致MnS量增加，因此，结果是伸长或收缩值恶化，容易产生铆接时的裂纹。为了不进一步产生这样的问题，最好是锰的含有量为0.5重量％以上时，锰的偏析度小于等于0.4。这样，条纹状组织的发展被进一步抑制，伸长或收缩值被改善。
一方面，如果Mn的含有量不足0.5重量％的情况下，即使Mn的偏析度大，也不容易产生变相点差，如果锰的偏析度小于等于(2.8-2×[Mn0])/3，则不形成条纹状组织。另外，本发明中的最大锰浓度是指在Mn偏析的钢中，Mn最浓的部分的Mn浓度。
如上所述，通过以下方法尽量降低原料的Mn偏析，即，①避免铁素体/珠光体的复合组织，②避免降低MnS的析出量以及以此为核心长大的不均匀组织，可以提高原料的伸长、收缩值。这样，可以得到即使由于铆接受到冷变形，也不容易产生裂缝的铆接性良好的车轮支撑用滚动轴承单元。
另外，上述钢中的碳的含有量需要在0.45～0.65重量％。如果不足0.45重量％，则具有不能给予滚动部分充分的硬度的问题，如果超过0.65重量％，则具有钢的切削性明显恶化的问题。
附图说明
图1是表示本发明的一例车轮支撑用滚动轴承单元的一半剖视图。
图2是表示本发明的另一例车轮支撑用滚动轴承单元的一半剖视图。
图3是表示两例凸缘的轴方向外侧面侧的根部的表面形状的线图。
图4是表示通过本发明的实施例中的实验得出的凸缘的轴方向外侧面侧的根部的表面粗糙度与耐久寿命的关系图。
图5是颗粒边界的交点的说明图。
图6是表示S量(重量％)×1000+α面积率(％)与工具寿命的关系图。
图7是表示S量(重量％)/α面积率(％)与疲劳极限强度的关系图。
图8是将视野内的微观组织两值化、只抽出初析铁素体粒的显微镜照片。
图9是作为用于实施例的试验器的车轮支撑用滚动轴承单元的剖视图。
图10是表示锻造时的材料加热温度(加热保持温度)与旋转试验的耐久负荷的关系图。
图11是从锻造结束时到600℃的平均冷却速度和旋转试验的耐久负荷的关系图。
图12是表示C+0.2Si+0.5V与试验寿命的关系图。
图13是先前奥氏体颗粒直径与轨道部分的滚动疲劳寿命的关系图。
图14是表示实施例中的耐久试验的试验结果图。
图15是表示钢中的Mn含有量与Mn偏析度的相关图。
具体实施方式
以下就本发明的多个实施方式进行说明，实施例、实施例的实施号码是对每个方式，不是贯通整体的连续号码。
图1是表示本发明对象的一例车轮支撑用滚动轴承单元。本实施例的车轮支撑用滚动轴承单元1具有：轮毂圈2、内圈3、外圈4和多个滚动体5。在其中的外圈2的外周面的外端部(轴方向的外是指向汽车组装的状态下、横向靠外侧，是图1的左侧。相反，将靠横向中央侧称为轴方向的内，是图1的右侧。)上形成有支撑车轮的凸缘6。另外，在该轮毂圈2的中间部外周面上形成第一内圈轨道7a，在同样的内端部上形成外径尺寸小的阶梯部8。并且，在该阶梯部8上外嵌上述内圈3，该内圈3在外周面上形成第二内圈轨道7b。另外，在设置在上述轮毂圈2的内端部的圆筒部中，通过将从该内圈3的内端面突出的部分向径方向外方铆接扩展，形成铆接部9，通过该铆接部9压住该内圈3的内端面。另外，在上述外圈4的外周面上设置有为了与构成悬挂装置的钓爪(无图示)结合固定的安装部11，并且，在内周面上分别形成与上述第一内圈轨道7a相对的第一外圈轨道10a和与上述第二内圈轨道7b相对的第二外圈轨道10b。并且，在这些第一、第二内圈轨道7a、7b和第一、第二外圈轨道10a、10b之间，可自由滚动地分别各设置多个上述滚动体5。本实施例中，上述轮毂圈2和内圈3相当于内方部件，上述外圈4相当于外方部件。另外，在该轮毂圈2中，通过对包括上述第一内圈轨道7a的、从上述凸缘6的内侧面的根部到上述阶梯部8的中间部的图1中斜格子所示部分实施高频淬火，在该部分上形成硬化层。
特别是在本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的第一方式中，上述轮毂圈2由以下合金钢构成，即含有0.5～0.6重量％的C、0.3～1.5重量％的Mn、0.1～1.0重量％的Si和0.01～0.5重量％的Cr，并且，将S的含有量抑制在小于等于0.035重量％，并且含有：从0.01～0.2重量％的V、0.01～0.15重量％的Nb、0.01～0.15重量％的Ti中选择一种以上，其余的是Fe和不可避免的不纯物。并且，该合金钢的氧含量在15ppm以下。另外，在上述轮毂圈2中，形成上述硬化层的上述第一内圈轨道7a的表面硬度为Hv650～780，并且，该硬化层以外的非调质处理部的表面硬度为Hv230～300。
并且，本实施例中，构成上述轮毂圈2的合金钢中的C的含有量为x1重量％、V的含有量为x2重量％、Nb的含有量为x3重量％、Ti的含有量为x4重量％的情况下，限制C、V、Nb、Ti的含有量，使其满足0.30≤{x1-1.5(x2+x3+x4)}≤0.55。
根据如上所述构成的本发明的车轮支撑用滚动轴承单元，在轮毂圈2中，可以提高第一内圈轨道7a的滚动疲劳寿命，并且，可以提高凸缘6以及存在于凸缘6周边部的非调质处理部的疲劳强度。并且，由于本实施例中，{x1-1.5(x2+x3+x4)}的值设定为大于等于0.30、小于等于0.55、因此，可以一面良好地维持上述轮毂圈2的切削性、一面进一步提高该轮毂圈2的疲劳强度。
以下，就本发明者为了确认本发明的效果而进行的实验进行说明。实验使用具有与上述图1所示的各个结构相同结构的试样，该试样包括属于本发明的10种试样(实施例1～10)和本发明范围以外的6种试样(比较例1～6)。另外，用具有以下表1所示的合金成分的钢制造轮毂圈2，在包括第一内圈轨道7a的相当于图1所示的斜格子的部分上，通过实施高频淬火形成硬化层。另外，表1中合金成分栏所示的数值是用重量％表示合金钢中的含有量。另外，「氧含量」的栏中所示的数值是用ppm表示合金钢中的氧含量。另外，在该表1中一并表示了在上述轮毂圈2中，形成上述硬化层的第一内圈轨道7a(轨道部)的表面硬度(Hv)和没有形成该硬化层的非调质处理部的表面硬度(Hv)。
表1
   C    Mn    Si    Cr     S     V     Nb     Ti  氧含量   x1-1.5(x2+x3+x4)  非调质处理部硬度  轨道部表面硬度   试验寿命   切削性
  实施例   1    0.50    0.71    1.00    0.18     0.014     0.05    15         0.43     230    668      2.3     ○
  2    0.55    1.00    0.11    0.19     0.020     0.015    9         0.33     261    712      2.8     ○
  3    0.53    0.70    0.28    0.50     0.015     0.05    9         0.46     250    698      2.6     ○
  4    0.55    0.71    0.20    0.48     0.011     0.05    12         0.48     263    706      3.1     ○
  5    0.58    0.68    0.29    0.01     0.020     0.01     0.1    10         0.42     274    723      3.4     ○
  6    0.60    0.71    0.10    0.05     0.015     0.01     0.15    9         0.36     272    745      3.1     ○
  7    0.61    0.67    0.48    0.18     0.013     0.04    9         0.55     268    751      3.3     ○
  8    0.65    0.30    0.10    0.17     0.015     0.2    11         0.35     280    765      2.5     ○
  9    0.50    0.67    0.21    0.20     0.035     0.05     0.15    9         0.20     248    650      1.7     ○
  10    0.65    0.68    0.28    0.18     0.014     0.05    9         0.58     300    780      2.7     △
  比较例   1    0.53    0.71    0.28    0.18     0.014    12         0.53     231    694      1.0     ○
  2    0.45    0.68    0.47    0.50     0.015     0.05    9         0.38     224    643      0.6     ○
  3    0.55    0.30    0.20    0.18     0.014     0.31    9         0.09     267    708      2.9     ×
  4    0.55    0.31    0.18    0.17     0.014     0.2    12         0.25     271    718      2.7     ×
  5    0.61    0.68    0.18    0.20     0.015     0.2    13         0.31     284    741      3.2     ×
  6    0.71    0.71    0.20    0.18     0.015     0.1    10         0.56     308    775      3.4     ×
另外，外圈4是用S53制造，通过对第一、第二外圈轨道10a、10b的周边部进行高频淬火，在该周边部形成的表面硬化层。另外，内圈3以及各滚动体5是SUJ2制造，通过一般的淬火处理(整体淬火)从表面到芯部全部硬化。
另外，在制造后的车轮支撑用滚动轴承单元1上，使各滚动体5的节圆直径为49mm，各滚动体5的数量各为12个。使用这样的车轮支撑用滚动轴承单元1，利用以下的条件进行旋转试验。
直径负荷：7600N
轴向负荷：6800N
旋转速度：100min-1
在第一内圈轨道7a产生剥离，或在凸缘6的周边确认到裂纹时结束实验，该时刻为试验寿命。从这样的旋转试验得到的实验结果在上述表1的「试验寿命」和「切削性」栏中表示。另外，该表所示的「试验寿命」栏的数值是以比较例1中的试验寿命为1.0，用对该比较例1的比表示。另外，将切削加工所需时间不足比较例1的1.5倍的情况作为切削性良好，在「切削性」栏中标注○，1.5倍以上2倍以下的为切削性较好，在「切削性」栏中标注△，超过2倍的为切削性不良，在「切削性」栏中标注×。
从表1所示的试验结果可以看出，属于本发明的实施例1～10的情况下，在轮毂圈2中，由于非调质处理部的疲劳强度以及形成硬化层的第一内圈轨道7a的滚动疲劳寿命很好，因此可以得到良好的试验寿命。
特别是实施例1～8满足0.30≤{x1-1.5(x2+x3+x4)}≤0.55。因此，这些实施例1～8可以一面良好地维持轮毂圈2的切削性，一面进一步提高该轮毂圈2的疲劳强度，延长试验寿命。
相反，比较例1的情况下，没有向构成轮毂圈2的合金钢中添加任何V、Nb、Ti。另外，在，比较例2的情况下，该合金钢中的C的含有量少，并且，第一内圈轨道7a和非调质处理部的表面硬度都低。因此，比较例1、2的情况下，非调质处理部的疲劳强度或第一内圈轨道7a的滚动疲劳寿命差，试验寿命缩短。另外，比较例3、4、6由于C、V、Nb、Ti中的某一个的含有量过剩，因此切削不良。另外，比较例5的情况下，由于构成轮毂圈2的合金钢中的Nb的含有量高于本发明的上限0.15重量％，因此切削性不良。
另外，本发明使用的各滚动体是由SUJ2等的高碳铬轴承钢，或对该高碳铬轴承钢进行氰化处理的钢制造，在提高车轮支撑用滚动轴承单元的滚动疲劳寿命方面非常理想。另外，在上述图1所示的结构中，使用球作为各滚动体，但在本发明中，也可以使用滚子等作为各滚动体。
另外，作为构成本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的内方部件，使用轮毂圈和内圈组合的情况下，通过SUJ2等的高碳铬轴承钢构成该内圈在进一步提高滚动疲劳寿命方面更理想，轮毂圈是在外周面上设置一对内圈轨道中的单侧的内圈轨道，内圈是在外周面设置该一对内圈轨道中的另一侧的内圈轨道，(不形成凸缘)是单纯的圆筒状。
另外，在上述图1所示的结构中，用具有规定组成的合金钢构成轮毂圈2，并且，在该轮毂圈2的外周面、在含有第一内圈轨道7a的部分上形成通过高频淬火形成的硬化层，虽然对构成外圈4的材料没有特别限制，但本发明不局限于这样的结构。例如，本发明包括以下结构，即，将上述外圈4与上述轮毂圈2一起用具有上述规定组成的合金钢制造，并且，在该外圈4的内周面，在含有第一、第二各外圈轨道10a、10b的部分上形成通过高频淬火形成的硬化层的结构，或用单纯的轴承钢制造轮毂圈2，并且，用上述规定的合金钢制造外圈4，在该外圈4的内周面上形成上述硬化层。
由于本发明如上所述地构成、发挥作用，因此，可以一面确保各轨道部的滚动疲劳寿命，一面提高凸缘以及存在于该凸缘的周边部的非调质处理部的疲劳强度。其结果，该凸缘可以薄壁化，可以实现车轮支撑用滚动轴承单元的轻量化。
另外，在本发明的其他方式中，不对该根部实施淬火而提高形成在轮毂圈的外周面的凸缘的轴方向外侧面侧的根部的疲劳强度。关于图中所示的结构，例如，与上述图1～2所示的现有的结构相同，因此不进行重复说明。
另外，图1所示的车轮支撑用滚动轴承单元1的情况下，形成在轮毂圈2的外周面的凸缘6的内侧面侧的根部的疲劳强度如上所述，通过淬火被确保。
相反，图2所示的车轮支撑用滚动轴承单元1的情况下，形成在轮毂圈2的外周面的凸缘6的内侧面侧的根部的疲劳强度通过另外的淬火确保。由于从上述凸缘6的内侧面侧的根部到上述轮毂圈2的内周面的距离比从上述凸缘6的外侧面侧的根部到内周面的距离长，随着淬火效果的韧性(耐撞击性)降低、不容易成问题。
在本发明中，对将上述各凸缘6的轴方向外侧面侧的根部的硬度限制在洛式硬度C级24～35，维式硬度260～345的范围的方法没有特别限定。但最好单独或进行适当的组合使用以下的方法。
首先，基本上是，将上述凸缘6被设置在其外周面上的轮毂圈2通过热锻造制造后进行冷却。热锻造后的冷却一般通过放置在空气中的自然冷却的情况居多，最好是利用冷却风扇等加快冷却速度。
由于刚经过热锻造后的上述轮毂圈2是高温，因此，构成该轮毂圈2的碳钢的金属组织成为奥氏体，但在冷却过程中，向铁素体以及珠光体变相。该变相在650℃左右结束，但此时如果冷却速度慢，则铁素体粗大化、上述轮毂圈2的硬度降低。因此，为了防止该铁素体的粗大化、确保硬度，热锻造后的上述轮毂圈2的冷却速度越快越好，最好进行风扇冷却，直到上述变相结束的650℃左右。此时，为了加快上述轮毂圈2的芯部的温度到达650℃以下的冷却速度，最好连续使用风扇冷却直到表面温度达到600℃以下。
另外，作为构成上述轮毂圈2的碳钢，为了确保上述轮毂圈2的强度，最好使用含有0.03～0.3重量％的V的碳钢。V具有强化向初析铁素体和珠光体中层状地析出铁素体的性质。因此，通过适量添加，可以进一步提高上述轮毂圈2的强度。但是，V的添加量不足0.03重量％的情况下，强化铁素体的效果小。相反，如果添加超过0.3重量％，则热锻造性、切削性等加工性降低。因此，向形成上述轮毂圈2的合金钢中添加V的情况下，最好将其添加量限制在0.03～0.3重量％的范围。
另外，对将上述凸缘6的轴方向外侧面侧的根部的表面粗糙度限制在规定范围(算术平均粗糙度Ra为0.1～1.0μm，最大高度Ry为1.0～10μm)的方法没有特别限定。但是，最好单独或适当地组合使用以下的方法。
一般的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，上述根部在热锻造后通过切削加工加工成规定的形状不变，该状态下的表面粗糙度与上述范围相差很远。在此，对上述根部进行切削加工后，通过对该根部进行研磨加工，使该根部的表面粗糙度达到0.5μmRa以下。另外，对该根部进行切削加工后，通过实施抛光，该根部的表面粗糙度可以达到0.5μmRa以下。特别是实施抛光的情况下，包括上述根部的加工部分的表面附近形成加工硬化、该加工部分的疲劳强度提高。
另外，最大高度Ry的值可以根据加工部分的圆周速度、传送速度以及切削深度等车床加工的加工条件进行变更。为了缩小上述最大高度Ry，在考虑到生产效率的范围内，尽量缩小上述传送速度以及切削深度的值。具体是，最好是精车削加工时的传送速度为0.3mm/rev、切削深度为1mm。另外，为了防止切削瘤的产生，最好在一定程度上加大圆周速度的值。具体是最好为100m/min以上。
如果上述最大高度Ry的值超过10μm，则如上所述，产生在凹凸最深部的集中应力增高，不仅对于旋转弯曲的疲劳强度降低，而且有时在加工面上产生挤裂、凹凸形状变得尖利、集中应力明显增加。并且，有时在车床的顶部产生切削瘤，发热增大，在表面产生热影响层，疲劳强度降低。
出于这样的理由，将上述轴方向外侧面侧的根部的表面粗糙度的值设定为最大高度Ry小于等于10μm。为了进一步提高该根部的疲劳强度，最好将该最大高度Ry设定为小于等于6μm。但是，如果上述根部的表面粗糙度不足最大高度Ry为1μm时，提高疲劳强度的效果几乎饱和，不能进一步提高疲劳强度，相反加工时间明显增加、生产效率降低。因此，最好将上述根部的表面粗糙度设定为大于等于1μmRy。
另外，上述的情况下，具有凸缘的旋转轮最好用含有0.45～1.1重量％的C的钢形成。C不足0.45重量％的情况下，不仅热锻造后的金属组织中的铁素体的分率明显增加，而且由于硬度降低，容易产生车削加工引起的挤裂，表面粗糙度的最大高度Ry容易增加，并且，发生由于硬度降低而产生的疲劳强度降低。相反，如果C的含有量超过1.1重量％，则金属组织中的渗碳体增加，加工性降低。因此，构成上述旋转轮的钢中的C的含有量为0.45～1.1重量％，最好为0.45～0.65重量％。通过将C的含有量限制在在该范围，热锻造后的硬度以及金属组织适宜，不需要热锻造后的退火工序，可以得到良好的加工性。
由于外圈轨道和内圈轨道受到来自各滚动体的高面压，因此，为了提高滚动疲劳寿命，需要可以承受该高面压的高硬度。上述外圈轨道和内圈轨道的表面硬度不足Hv660的情况下，由于硬度不够，滚动疲劳寿命降低。相反，如果上述各轨道表面硬度超过Hv760，则韧性降低。因此，最好将上述外圈轨道和内圈轨道的表面硬度设定为大于等于Hv660小于等于Hv760。另外，对提高滚动疲劳寿命更好的是将上述外圈轨道和内圈轨道的表面硬度设定为大于等于Hv700。
另外，实施本发明的情况下，与轮毂圈2一起构成旋转轮的内圈3(图1)以及作为静止轮的内圈3(图2)的材质没有特别限定。但是，为了充分确保形成在这些内圈3周面的内圈轨道7b(图2的情况下7a、7b)的滚动疲劳寿命，最好使用含有0.9～1.1重量％的C的碳钢。这种情况下，作为可以使用的碳钢，可以举例的有SUJ2等的高碳铬轴承钢。另外，用图1所示的结构实施本发明的情况下，构成作为静止轮的外圈4的金属材料，最好使用含有0.45～0.8重量％的C的碳钢。其理由是，与轮毂圈2的情况相同，需要在上述外圈4上具有热锻造性、切削性等加工性。另外，使用球作为滚动体5的情况下，最好可以使用SUJ2等的高碳铬轴承钢制的球，或对该高碳铬轴承钢的表面进行氰化处理的球。
就为了确认本发明的效果而进行的实验进行说明。另外，实验都是就图1所示的结构、具有背对背双联型的接触角的多列球轴承式的车轮支撑用滚动轴承单元进行。
[第一实验]
在第一实验中，就形成在轮毂圈2的外端部外周面的凸缘6的轴方向外侧面侧的根部的硬度影响进行了调查。为此，首先用以下表2所示的材料制造图1所示的车轮支撑用滚动轴承单元的轮毂圈2，即，滚动体5的节圆直径为56mm，该滚动体5的数量为12个。
表2
    材料     C     Si     Mn     Cr     V
    A     0.45     0.25     0.81     0.10     -
    B     0.50     0.20     0.80     0.15     -
    C     0.53     0.21     0.75     0.17     -
    D     0.55     0.24     0.85     0.15     -
    E     0.58     0.15     0.82     0.13     -
    F     0.71     0.23     0.87     0.15     -
    G     0.80     0.45     0.95     0.45     -
    H     0.91     0.42     0.91     0.41     -
    I     0.50     0.20     0.83     0.17     0.3
    J     0.58     0.23     0.87     0.13     0.03
用从该表2所示A～J的10种碳钢中选择的任何一种碳钢通过热锻造制造轮毂圈2。此时，通过变化锻造后的冷却工程，即，通过自然冷却或使用冷却风扇的风冷改变上述轮毂圈2的性能。并且，热锻造以及冷却后，进行切削加工和冲孔加工，形成具有规定形状的上述轮毂圈2。然后，在从图1的斜格子所示的凸缘6的轴方向外侧面侧的根部和上述第一内圈轨道7a到阶梯部8的区域上，形成通过高频淬火产生的硬化层后进行精加工的研磨加工。一方面，外圈4通过作为机械构造用碳钢(中碳钢)的S53C，内圈3以及各滚动体5通过SUJ2分别制造。
对同一种试样、每几个一起、改变径向负荷进行以下旋转试验，即，在加上6000N的轴向负荷和5000～9600N的径向负荷(每次试验时改变)的状态下，将这样制造车轮支撑用滚动轴承单元(试样)以400min-1旋转速度连续旋转50小时。进行试验后，将这样施加在在上述凸缘6的外侧面的根部上产生了裂纹的试样上的径向负荷的最小值判定为该试样的耐久负荷。在这样的条件下进行的实验结果在以下的表3中表示。
表3
  材料     冷却    硬度Hv     耐久负荷     其他
  实施例   1   C     风扇气冷    260     1.2
  2   D     风扇气冷    268     1.3
  3   E     风扇气冷    272     1.5
  4   F     自然冷却    308     1.5
  5   G     自然冷却    345     1.6＜
  6   I     风扇气冷    265     1.3
  7   J     风扇气冷    288     1.5
  8   B     风扇气冷    285     1.5     抛光加工
  9   C     风扇气冷    327     1.6＜     抛光加工
  比较例   1   A     风扇气冷    228     0.9
  2   B     自然冷却    235     0.9
  3   C     自然冷却    248     1
  4   H     风扇气冷    372     1.6＜     切削加工性降低
在该表3中表示了属于本发明的9种试样(实施例1～9)和本发明以外的4种试样(比较例1～4)的共13种试样，用于轮毂圈2的材料、热锻造后的冷却方法、凸缘6的外侧根部的硬度(Hv)以及耐久负荷。另外，表中的耐久负荷以比较例3的耐久负荷为1.0，用与其进行对照的比进行表示。另外，上述根部的硬度是将轮毂圈2切断，使其切断面为镜面状，通过维氏硬度试验机对从表面起0.1mm的位置进行测定而得到。
从表示这样进行的第一实验结果的表3中可以明确，由于实施例1～9是将上述凸缘6的根部的硬度设定在本发明规定的范围(Hv260～345)内，因此对于旋转弯曲应力的疲劳强度高，耐久负荷高。并且，不会产生切削加工性降低。另外，实施例1～3主要是通过加快热锻造后的冷却速度来提高材料强度。另外，实施例4、5主要是通过增加材料中C的含有量来提高材料强度。另外，实施例6、7主要通过向材料中添加V、并且加快冷却速度来提高材料强度。并且，实施例8、9通过抛光加工形成的加工硬化来提高材料表面的强度。
相反，比较例1～3是由于凸缘6的根部的硬度小于本发明规定的范围，因此形成对于旋转弯曲的疲劳强度低、耐久负荷低的结果。相反，比较例4是由于凸缘6的根部的硬度大于本发明规定的范围，因此，耐久负荷虽然高但切削加工性降低。
[第二实验]
在第二实验中，就形成在轮毂圈2的外端部外周面的凸缘6的轴方向外侧面侧的根部的硬度影响进行了调查。用于这样的第二实验的车轮支撑用滚动轴承单元的结构以及大小包括淬火部分与上述第一实验的情况相同。但是，轮毂圈2都是通过作为机械构造用碳钢的S53C制造。另外，制造该轮毂圈2的情况下，热锻造后的冷却是通过冷却风扇的风冷进行。外圈4、内圈3、滚动体5的材质也与上述第一实验的情况相同。这样的车轮支撑用滚动轴承单元通过改变通常进行的切削加工的切削速度或增加研磨加工、或增加抛光加工可以对凸缘6的轴方向外侧面侧的根部的表面粗糙度进行各种变化。
在加上6000N的轴向负荷和8000N的径向负荷的状态下，将这样制造车轮支撑用滚动轴承单元(试样)以400min-1旋转速度进行连续旋转50小时的旋转试验。在进行这样的试验后，检查上述凸缘6的轴方向外侧面侧的根部是否有裂纹(裂缝)，将在这样的条件下进行的实验结果在以下表4中表示。
表4
  实施例  粗糙度μmRa   硬度Hv   是否有裂缝   加工方法
    11      1.0     245       ○   切削加工
    12      0.3     245       ○   研磨加工
    13      0.4     285       ○   抛光加工
    14      0.7     260       ○   切削加工
    15      0.2     260       ○   研磨加工
  比较例     11      1.4     245       ×   切削加工
    12      1.8     245       ×   切削加工
在该表4中表示了属于本发明的5种试样(实施例11～15)和本发明以外的2种试样(比较例11～12)的共7种试样，就凸缘6的外侧面的根部的表面粗糙度、凸缘6的外侧面的根部的硬度(Hv)、试验后是否有裂缝进行了记载。在上述表4中的符号中，「○」表示不产生裂纹、「×」表示产生裂纹。关于上述根部的硬度，与上述第一实验的情况相同地求出。
从表示这样进行的第二实验结果的表4中可以明确，由于实施例11～15是上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部的表面粗糙度设定在本发明规定的范围内的算术平均粗糙度0.1～1.0μmRa的范围内，因此对于旋转弯曲应力的疲劳强度高，试验后上述根部不产生裂纹。
相反，由于比较例11、12的表面粗糙度比本发明的规定范围差，因此试验后产生裂纹。
[第三实验]
在第三实验中，就形成在轮毂圈2的外端部外周面的凸缘6的轴方向外侧面侧的根部的表面粗糙度的影响进行了调查。用于这样的第三实验的车轮支撑用滚动轴承单元的结构以及大小包括淬火部分与上述第一实验以及第二实验的情况相同。
但是，在上述第三实验中，用含有以下表5所示的合金成分的钢制造轮毂圈2。
表5
  钢种                                   合金成分(重量％)
    C     Mn     Si     Cr    S   O(ppm)     V
  A     0.45     0.9     0.7     0.2    0.035   15     0.08
  B     0.53     0.7     0.2     0.2    0.015   12     0
  C     0.53     0.8     0.6     0.2    0.025   15     0.05
  D     0.65     0.5     0.2     0.1    0.013   12     0
对中间原料进行切削加工和冲孔加工、得到具有规定形状以及表面粗糙度的轮毂圈2，该中间原料是以1000～1200℃对具有表5所示的组成的钢制原料实施热锻造而得到。特别是对凸缘6的外侧面侧的根部进行切削加工时，制作通过改变车床的圆周速度、传送速度、切削深度，表面粗糙度Ry(最大高度)不同的实验片。然后，通过从内圈轨道7b的周边部到阶梯部8的周边部实施高频淬火以及回火，在表面形成硬度为Hv660～Hv760的硬化层。然后，通过研磨加工对上述内圈轨道7b部分实施精加工。另外，在上述凸缘6的外侧面侧的根部不实施精加工只实施切削加工。
在以下的表6中，记载了实施高频淬火的上述内圈轨道7a的表面硬度、不实施高频淬火的非调质处理部的表面硬度以及凸缘6的外侧面侧的根部的表面粗糙度Ry(最大高度)的测定值。另外，在图3中，记载了两例测定上述凸缘6的外侧面侧的根部的表面粗糙度时的形状。分别表示了该图3中的(A)为最大高度Ry是9μm的情况下的表面形状，以及(B)为最大高度Ry是5μm的情况下的表面形状。
表6
 钢种  非调质处理部硬度Hv    轨道部表面硬度Hv       粗糙度(最大高度)Ry(μm)    寿命
实施例   16   A      238     690          6    3.0＜
  17   A      230     705          3    3.0＜
  18   A      241     718          1    3.0＜
  19   B      252     706          10    1.8
  20   B      238     715          7    2.1
  21   B      248     735          4    3.0＜
  22   C      255     715          9    2.1
  23   C      269     735          6    3.0＜
  24   D      265     725          7    2.7
  25   D      280     738          5    3.0＜
比较例   13   B      241     702          12    1.0
  14   B      251     718          14    0.8
  15   B      238     732          17    0.7
另外，外圈4是通过S53制造，通过对一对外圈轨道10a、10b的周边部进行高频淬火回火处理，在各外圈轨道10a、10b的表面形成硬度为Hv660～Hv760的硬化层。另外，内圈3以及滚动体5是SUJ2制造，经过通常的淬火处理、从表面到芯部全部硬化。利用这样的内圈3以及滚动体5和上述的外圈2制造图1所示结构的车轮支撑用滚动轴承单元。各列滚动体5的数量是12个，各滚动体5的节圆直径为49mm。
并且，利用以下的条件，对这样的车轮支撑用滚动轴承单元进行旋转试验。
直径负荷：8800N
轴向负荷：5900N
旋转速度：300min-1
并且，在内圈轨道7a、7b、外圈轨道10a、10b的其中一个上产生剥离，将其结果随着车轮支撑用滚动轴承单元的旋转产生异常振动的时间，或确认在上述凸缘6的周边部产生了裂纹的时间判定为该车轮支撑用滚动轴承单元的寿命。但在比较里13～14中，由于都产生裂纹，因此到达寿命。将这种条件下进行的旋转试验的结果记载在上述表6中。另外，该表所述的寿命是以比较例13中的寿命为1.0，用与此相对的比表示。
从该表6中可以明确，由于实施例16～25是上述凸缘6的外侧面侧的根部的表面粗糙度(最大高度)Ry都在10μm以下，因此对于旋转弯曲的疲劳强度高，得到良好的耐久性。特别是实施例16～18、21、23以及25，由于Ry的值小，具有明显良好的耐久性。
相反，由于比较例13～15的任何一个的上述凸缘6的外侧面侧的根部的表面粗糙度(最大高度)Ry都超过10μm，因此对于旋转弯曲的疲劳强度差。
图4是表示上述表6所述的上述凸缘6的外侧面侧的根部的表面粗糙度(最大高度)Ry与上述旋转试验中的寿命的关系。从图4可以看出，如果将上述根部的表面粗糙度Ry的值限制在10μm以下，与该值超过10μm的情况相比较，则疲劳寿命提高。特别是上述表面粗糙度的最大高度Ry值在6μm以下的范围时，疲劳寿命提高的效果显著。
另外，如上述的图2所示，以在外圈(轮毂圈)2的外周面上设置凸缘6的结构进行实施的情况下，当然也可以得到同样的作用·效果。
正如从上述的第一～第三的实验结果可以看出，通过将为了固定车轮、在轮毂圈2的外周面形成的凸缘6的轴方向外侧面侧的根部的硬度设定为大于等于Hv260小于等于Hv345，或使该根部的表面粗糙度设定为算术平均粗糙度Ra小于等于1.0μm，最大高度Ry值大于等于10μm，该根部的疲劳强度提高。因此，可以使车轮支撑用滚动轴承单元的成为薄壁化(轻量化)，另外，通过使上述根部的硬度为大于等于Hv260小于等于Hv345的同时，如果该根部的表面粗糙度为算术平均粗糙度Ra小于等于1.0μm，最大高度Ry值大于等于10μm，可以进一步提高上述疲劳强度，当然车轮支撑用滚动轴承单元可以进一步成为薄壁化(轻量化)。
如上所述，为了安装车轮，通过正确地设定形成在旋转轴外周面的凸缘的外侧面侧的根部的特性，不用改变该凸缘的形状和尺寸，并且，不增加制造成本就可以提高上述根部的强度，该根部是由于旋转弯曲转矩产生疲劳的最弱部。其结果，可以形成上述凸缘的薄壁化，可以实现车轮支撑用滚动轴承单元的轻量化。
以下，就本发明其他的方式进行说明。另外，由于该方式的带凸缘轴承装置的基本构成与图1所述的相同，因此，用图1进行说明。
(第一实施方式)
在带凸缘轴承装置1中，由于轮毂圈2在旋转的状态下，对轴承产生来自路面的径向负荷，在上述车轮安装用凸缘6的根部产生旋转弯曲应力。特别是，由于车轮安装用凸缘6的外侧根部14没有被进行淬火等的热处理，旋转弯曲应力集中，因此，根据使用条件或设计条件，有产生破损的危险性。
一方面，如上所述，由于轮毂圈2被要求轻量化，因此车轮安装用凸缘6最好是薄壁化。但是，为了提高车轮安装用凸缘6的薄壁化，需要提高车轮安装用凸缘6的外侧面侧的根部14的疲劳强度。
在对中碳钢进行热锻造加工后不实施淬火硬化等的热处理的车轮安装用凸缘6的外侧根部(非调质处理部)14上，一般通过增加硬度来提高疲劳强度(参照「金属疲劳  微小欠缺和夹杂物的影响」村上敬宜养贤堂、1993年P8)。但是，轮毂圈2的车轮安装用凸缘6由于在热锻造加工后进行车削加工以及钻孔加工，如果使硬度增加到所需要的以上，则加工性明显降低。
在此，本发明者对不使硬度增加到所需要的以上，并且，不降低加工性而提高疲劳强度的方法深入进行研究的结果如下。
(1)提高疲劳强度不仅是硬度。
虽然随着硬度的增加，疲劳强度有提高的趋势，但是即使是同样的硬度疲劳强度也有差异。比较该两者的结果，发现了材料组织上的不同。中碳钢是非调质处理、对于旋转弯曲应力、在最弱组织的初析铁素体组织上产生裂缝，主要向初析铁素体粒子内以及初析铁素体和珠光体的交界处发展。
即，可以理解成疲劳强度的偏差起因于初析铁素体组织的析出量和方式。
(2)车削加工性的降低不仅是硬度。
随着硬度的增加、车削加工性有降低的趋势，但是，但是即使是同样的硬度加工性也有差异。比较该两者的结果，发现了存在于材料组织中的夹杂物，特别是MnS(锰硫化物)的量或形状上有所不同。
中碳钢的非调质处理钢的硬度取决于初析铁素体的析出量。如果初析铁素体组织的硬度低，则容易塑性变形，因此初析铁素体组织的析出量多则硬度降低，加工性提高。虽然同样是微量，但是由于MnS也容易塑性变形，因此车削加工性提高而对硬度几乎没有影响。
即，可以理解为车削加工性的偏差起因于MnS等夹杂物的量或形状。
本发明者们发明了以下方法，即，根据上述见解、使中碳钢为非调质处理，不在所需要程度以上增加硬度，不降低加工性而提高疲劳强度。
作为提高疲劳强度的方法，有效的是初析铁素体组织的析出量和方式的最优化。另外，初析铁素体组织的析出量和MnS的分散量越多越有利于加工性的提高。
初析铁素体组织以颗粒边界或碳化物等的微细析出物为中心析出、长大。并且，有时以作为钢中的非金属夹杂物的MnS为起点析出、长大。初析铁素体组织如上所述是容易塑性变形、弱的组织，因此，长成很大的初析铁素体组织应力容易集中，容易破损。另外，由于初析铁素体组织沿着颗粒边界析出、长大，因此，如果长得很大，初析铁素体组织在颗粒边界上网孔状地长大(以下只成为网)，成为包围结晶的状态后，结构上，对于旋转弯曲应力成为极度弱的状态。
在本发明中，通过将初析铁素体组织微细地分散、析出，可以抑制初析铁素体组织的长大、防止网状地析出。另外，由于通过初析铁素体组织分散，应力集中也分散，成为对于旋转弯曲应力强的组织。分散析出的初析铁素体组织在提高疲劳强度的同时，对加工性也有效。因此，通过微细分散初析铁素体组织，可以同时提高疲劳强度和加工性两方面。
作为微细分散初析铁素体组织的具体的制造方法有，①向原料中添加合金元素或，②通过热锻造条件的最优化形成结晶组织的细化，③MnS的适量分散等。以下按照①、②和③的顺序进行说明。
①如果向钢中微细地分散碳化物等析出物，就可以抑制颗粒的长大、使结晶组织细化。如上所述，初析铁素体组织以颗粒边界或碳化物等微细析出物为中心析出、长大。特别是图5所示的颗粒边界的交点(三重点)容易析出初析铁素体组织，因此，如果使结晶组织细化，则颗粒边界的交点增加，结果可以微细分散初析铁素体组织。为了向钢中微细分散碳化物等析出物，需要添加适量的Cr(重量％)，添加碳化物形成元素的C或微量添加V也是有效的。
②如上所述，如果将结晶组织细化，则结果是可以微细分散初析铁素体组织。热锻造的加热使金属组织的原子扩散活泼，使颗粒长大。因此，为了使颗粒直径微细，最好降低热锻造温度。另外，锻造加工度越大，颗粒直径越微细。但是，如果使热锻造温度过低，原料的变形阻力增大，加工负荷上升，在低温进行复杂形状的锻造时，有可能产生形状不良或裂缝。
一方面，关于锻造后的冷却，加快冷却速度可以抑制初析铁素体组织的长大。但是，比所需要快的冷却速度引起淬火硬化(马氏体变相)，对锻造后的车削加工性有非常明显的恶劣影响，有时产生裂缝。通过设定最适合的包括加热、冷却在内的锻造条件，使颗粒直径微细，结果可以使初析铁素体组织微细分散。
③MnS容易成为初析铁素体组织的析出核心，具有促进初析铁素体组织的微细分散的趋势，并且，具有提高车削加工性的效果。但是，例如在轮毂圈上，由于在制造工序中具有图1的符号9部所示的冷加工部，因此，在MnS过多地分散的情况下，将有可能成为在冷加工时开裂的起点。通过适量分散MnS可以促进初析铁素体组织的微细分散。
在本发明中，通过限定成为碳化物的碳量、利用面积率限定初析铁素体组织的析出量、限定控制MnS的析出状态的S添加量并且限定左右车削加工性的初析铁素体组织的析出量和MnS的分散量，可以使中碳钢作为非调质处理、不增加超过需要的硬度，不降低加工性而提高疲劳强度。
另外，根据文献(「影响机械构造用非调质处理钢的疲劳强度的加工热处理」热处理39卷6号：野村一卫著日本热处理技术协会编)，进行了以下的叙述，即「对于中碳的铁素体+珠光体型的非调质处理钢的旋转弯曲应力，由于在表面的初析铁素体产生的集中应力，产生疲劳裂缝，主要向初析铁素体粒子内以及初析铁素体/珠光体交界发展。为了改善疲劳强度，组织细化裂缝产生单位的铁素体粒子是有效的」。
在现有的带凸缘轴承装置1的车轮安装用凸缘6的根部，沿着颗粒边界、长的大的初析铁素体析出，这是由于变相时的铁素体生成核的频率小，或由于铁素体长大，具有相同结晶方位的铁素体之间合体。
在这样的奥氏体颗粒边界上具有薄膜状析出的铁素体组织，容易产生旋转弯曲应力引起的疲劳裂缝。为了使铁素体粒子组织细化，决定铁素体生成核数的奥氏体粒子直径的组织细化或碳化物或氮化物的微细分散是有效的。
但是，只使奥氏体的平均粒子直径组织细化，不能完全控制初析铁素体的分布，不能完全控制车轮安装用凸缘6的根部的裂纹。
在此，以进一步提高带凸缘轴承装置1的车轮安装用凸缘6的根部的疲劳强度为目的，作为本发明者专心研究的结果，得到了以下的内容。
首先，利用后述的图象解析法，对车轮安装用凸缘6的外侧根部14的初析铁素体的分布状态进行了调查，就与该外侧根部14的疲劳强度的关系进行了调查。其结果，发现初析铁素体的长度以及初析铁素体的面积率控制疲劳强度。
具体的是，使车轮安装用凸缘6的外侧根部14表面的每单位面积(10mm2)的初析铁素体的面积率为3～15％，并且，该初析铁素体的最大长度小于等于200μm，并且，设定5个以下的长度大于等于180μm的初析铁素体。另外，初析铁素体的最大长度最好小于等于150μm，更好的是小于等于100μm或50μm。
以下就本发明的数值限定理由进行说明。
[初析铁素体组织的面积率大于等于3小于等于15％]
如上述文献中所述，从作为产生裂纹的起点或高频淬火性的观点出发，初析铁素体在可能的范围内越少越好，但是，根据后述的钻孔穿孔试验，由于还具有赋予加工性的效果，因此初析铁素体组织的面积率需要大于等于3％。但是，如果初析铁素体组织的面积率大于等于15％，则由于铁素体的增加，疲劳强度降低，因此初析铁素体的面积率设定在3～15％。
为了得到上述初析铁素体的分布，在轮毂圈2的热处理工序中，在奥氏体/铁素体变相时，铁素体的需要任意地生成许多核心，作为该方式，例如，通过降低不妨碍锻造时的加工性程度的锻造温度形成的奥氏体粒子直径的组织细化以及V(钒)等的合金碳化物形成的奥氏体粒子直径的组织细化或合金碳化物上的铁素体的生成核是有效的。
并且，通过锻造后的冷却控制，也可以控制初析铁素体的分布。例如，如果加快锻造后的冷却速度，则可以抑制铁素体的长大，可以使铁素体不容易连成网状。
如上所述，如果在轮毂圈2的车轮安装用凸缘6的外侧根部14上成为的应力集中的原因的方向上控制大的铁素体粒子的分布，结果是，由于裂缝产生的最小单位缩小，因此，可以有效地抑制外侧根部14上疲劳破坏。
[C：大于等于0.45重量％小于等于0.65重量％]
另外，如果轮毂圈2的原料的钢中的C不足0.45重量％，则滚动部的高频淬火硬度低，不能形成赋予大于滚动疲劳寿命所需要的强度HRC58。并且，不能充分得到车轮安装用凸缘6的根部的硬度，特别是对于外侧根部14的旋转弯曲应力的疲劳强度降低。一方面，如果C超过0.65重量％，则由于初析铁素体的面积率降低以及硬度的上升，不仅车削加工性降低，而且由于不能很大改善滚动疲劳寿命以及疲劳强度，因此，使轮毂圈2的原料的碳钢中的C为大于等于0.45重量％小于等于0.65重量％。
[S：大于等于0.003重量％小于等于0.020重量％]
S是MnS等硫化物类非金属夹杂物生成原因的元素，与添加量成比例、非金属夹杂物有增加的趋势。如上所述，MnS等硫化物类非金属夹杂物由于容易塑性变形，因此车削加工性提高。另外，有促进初析铁素体组织微细分散的趋势，但进行大于需要的添加时，MnS过多，有可能成为冷加工时裂缝的起点。
另外，为了发挥加工性的提高或初析铁素体组织的微细分散的效果，添加量需要大于等于0.003重量％，一方面，如果如果超过0.020重量％进行添加，则MnS过多，有可能成为冷加工时裂缝的起点，因此设定为小于等于0.020重量％。
[10≤(S含有量(重量％)×1000+析出铁素体组织的面积率(％)≤30)
车削加工性取决于初析铁素体的析出量和MnS量，但是，即使初析铁素体的析出量是同样的碳量，根据热锻造条件或析出物也发生变化。并且，由于MnS是初析铁素体组织的析出起点，兼有促进分散析出的作用，因此，单纯规定碳量或S添加量，不能成为车削加工性的指针。
在此，本发明者们用面积率测定初析铁素体组织的析出量，另外，考虑到MnS的效果，用定数乘以S添加量、加上初析铁素体组织的面积率，导出车削加工性系数。如果车削加工性系数不足10，则初析铁素体组织的析出量和MnS量不足，不能得到充分的加工性。另外，如果车削加工性系数超过30，则由于初析铁素体组织的析出量过多，疲劳限度降低。
因此，设定车削加工性系数大于等于10小于等于30。
[V：0.05～0.3重量％]
并且，进行通过V(钒)的合金碳化物产生的奥氏体粒子直径的组织细化的情况下，最好V的添加量为0.05～0.3重量％，另外，考虑到滚动部的滚动疲劳寿命，轮毂圈2的原料的氧含量最好小于等于12ppm。
这样，在本实施方式中，通过至少对轮毂圈2的车轮安装用凸缘6的微观组织进行组织细化，不改变车轮安装用凸缘6的形状·尺寸，并且，不造成由于高频淬火的增加而产生的成本增加，可以使旋转弯曲疲劳最弱部的车轮安装用凸缘6的外侧根部14高强度化。其结果，可以形成车轮安装用凸缘6的薄壁化，可以实现带凸缘轴承装置的轻量化。
如上所述，通过限定成为碳化物的碳量、利用面积率限定初析铁素体组织的析出量、限定控制MnS量的S添加量并且限定左右车削加工性的初析铁素体组织的析出量和MnS的和，可以使中碳钢为非调质处理、不需要增加超过需要的硬度，并且，不降低加工性而提高疲劳强度。
在此，本发明者们查明了关于车轮安装用凸缘6的外侧根部14的疲劳强度，初析铁素体组织的析出量与MnS量的比例关系。初析铁素体组织的析出量与MnS量的和表示车削加工性，但是，如果初析铁素体组织的析出量与MnS量的失去平衡，则虽然车削加工性还维持，但有时车轮安装用凸缘6的外侧根部14的疲劳强度下降。
对于MnS量，初析铁素体组织的析出量过多的情况下，即使初析铁素体组织的析出起点减少，析出量也增多。即，初析铁素体组织长得很大、面积率提高。对于MnS量，初析铁素体组织的析出量过少的情况下，初析铁素体组织的微细分散不足，具有车轮安装用凸缘6的外侧根部14的疲劳强度下降的趋势。
一方面，对于MnS量，初析铁素体组织的析出量过少的情况下，表现出从以MnS为起点析出的初析铁素体组织以外的粒子边界的交点或析出物析出的初析铁素体组织的量异常减少。初析铁素体组织的析出点减少。即初析铁素体组织的微细分散化不充分、是析出物不够的组织，具有疲劳强度下降的趋势。
因此，车削加工性以外，为了得到充分的车轮安装用凸缘6的外侧根部14的疲劳强度，初析铁素体组织的析出量与MnS量的比例(凸缘疲劳限制系数)非常重要。由于MnS量按照S添加量的比例，因此，凸缘疲劳限制系数以S添加量和初析铁素体组织的面积率的比用以下的公式表示。
凸缘疲劳限系数＝(S含有量(重量％)×1000)/初析铁素体组织的面积率(％)
在此，如果凸缘疲劳限系数超过2，则由于对于MnS量，初析铁素体组织的析出量过多，因此显示疲劳强度降低的趋势，不足1时，则由于对于MnS量，初析铁素体组织的析出量过少，因此显示疲劳强度降低的趋势。
因此，车削加工性以外，为了得到充分的车轮安装用凸缘6的外侧根部14的疲劳强度，最好凸缘疲劳限系数＝(S含有量(重量％)×1000)/初析铁素体组织的面积率(％)大于等于1小于等于2。
实施例A
(第一实施例)
为了确认本发明的效果，利用表7所示的原料，以各种热锻造条件进行加工后，确认微观组织，用图象解析测定初析铁素体组织的量。
表7
    钢种       C(重量％)      Si(重量％)      Mn(重量％)      Cr(重量％)     V(重量％)       S(重量％)
    S53C     0.53     0.21     0.75     0.17     0     0.017
    A1     0.54     0.24     0.79     0.15     0     0.013
    A2     0.53     0.22     0.81     0.16     0     0.005
    A3     0.45     0.22     0.81     0.16     0     0.013
    A4     0.65     0.22     0.81     0.16     0     0.013
    A5     0.56     0.24     0.79     0.15     0.08     0.013
    B1     0.54     0.23     0.87     0.15     0     0.022
    B2     0.43     0.23     0.87     0.15     0     0.013
    B3     0.68     0.23     0.87     0.15     0     0.013
热锻造是将钢棒切断后，在950～1200℃之间，高频淬火加热到各种温度，变化组织的微细水平，进行以镦锻加工为主体的热锻造，并且，以各种冷却速度进行冷却，形成多种初析铁素体组织的析出状态。
微观组织是用苦味醇腐蚀液进行腐蚀，用电子显微镜对组织进行摄影，并且，通过图象解析装置从该电子显微镜图象的基体只提取初析铁素体组织，计算出其面积率。
电子显微镜：日本电子社制造，JSM-T220A
图象解析装置：カ一ルツアイス公司制造，IBAS2000
热锻造冷却后，利用抛丸机去除氧化膜后，通过车削加工制作各种试片，进行切削工具寿命试验、旋转弯曲试验、冷加工试验以及异物混入润滑下寿命试验，进行各种评定。各试验条件如下所示。
<切削工具寿命试验>
切削机械：高速车床
工具：P10(JIS B 4053)
切入速度：180～220m/sec
输送量：0.2～0.3mm/rev
切入深度：0.6～1.0mm
通过JIS B 4011的车刀切削试验法，利用上述条件进行研磨，车刀的后面磨损量达到0.2mm时的时间为工具寿命。
<旋转弯曲试验>
试验机器：小野式旋转弯曲疲劳试验机
试验片：JIS1-8号试验片(JIS Z 2274)
旋转速度：3700min-1
停止旋转数为107转，改变试验负荷，不破损的条件为疲劳强度。
<冷加工试验>
通过车削加工制造20×30mm的圆柱试验片，以镦锻率80％、从圆柱试验片的上下进行冷压缩(锻造)，对在圆周上是否产生裂纹进行确认。试验各加工10个，调查裂纹的产生概率。
<异物混入润滑下寿命试验>
使用「特殊钢便览」第一版(电炉炼钢研究所编、理工学社、1969年5月25日发行)第10～21页所述的推力型轴承钢寿命试验机，滚动体用SUJ2的球，对各20试验品进行试验，调查直到产生断裂时的累计应力反复次数(寿命)、制成威布尔曲线，从各威布尔分布的结果中求出各个的L10寿命。另外，应力循环次数超过107的中断，全数超过107的情况下，L10寿命为107。
试验面压：最大4900Mpa
旋转速度：1000min-1
润滑油：#68叶轮机油
寿命试验片的轨道部进行通过高频感应加热的淬火、回火。
将各试验结果总结在表8中。另外，图6中表示了S量(重量％)×1000+α面积率(％)与工具寿命的关系，图7中表示S量(重量％)/α面积率(％)与疲劳限强度的关系。另外，在表8以及图6、图7中，为了方便，将初析铁素体组织的面积率作为α面积率表示。
表8
  钢种    S添加量(重量％)   初析铁素体面积率(％)      S量(重量％)×1000+α面积率(％)     S量(重量％)×1000/α面积率(％)   工具寿命(min)  疲劳限强度(MPa)    冷裂缝产生率(％)  洁净润滑下L10寿命(×107)
实施例1   S53C     0.017      3.4         20.4         5.0     205     400     10       10.0
实施例2   S53C     0.017      5.1         22.1         3.3     208     410     10       10.0
实施例3   S53C     0.017      6.3         23.3         2.7     213     420     0       10.0
实施例4   S53C     0.017      8.0         25.0         2.1     221     430     0       10.0
实施例5   S53C     0.017      10.8         27.8         1.6     228     470     0       10.0
实施例6   S53C     0.017      12.5         29.5         1.4     249     460     0       10.0
实施例7   A1     0.013      3.7         16.7         3.5     176     420     0       10.0
实施例8   A1     0.013      10.4         23.4         1.3     218     480     0       10.0
实施例9   A1     0.013      13.0         26.0         1.0     235     460     0       10.0
实施例10   A2     0.005      5.6         10.6         0.9     153     390     0       10.0
实施例11   A2     0.005      9.4         14.4         0.5     168     370     0       10.0
实施例12   A2     0.005      12.3         17.3         0.4     178     360     10       10.0
实施例13   A3     0.013      4.5         17.5         2.9     182     400     10       10.0
实施例14   A3     0.013      13.8         26.8         0.9     231     410     0       10.0
实施例15   A3     0.013      14.9         27.9         0.9     242     380     10       8.5
实施例16   A4     0.013      3.1         16.1         4.2     173     440     10       10.0
实施例17   A4     0.013      8.3         21.3         1.6     209     480     0       10.0
实施例18   A4     0.013      11.5         24.5         1.1     224     510     0       10.0
实施例19   A5     0.013      6.5         19.5         2.0     186     490     0       10.0
实施例20   A5     0.013      11.8         24.8         1.1     217     530     0       10.0
实施例21   A5     0.013      14.8         27.8         0.9     231     430     10       9.3
比较例1   B1     0.022      3.5         25.5         6.3     233     340     60       8.5
比较例2   B2     0.013      7.2         20.2         1.18     198     240     0       0.9
比较例3   B3     0.013      2.1         15.1         6.2     65     340     0       10.0
比较例4   S53CG     0.017      14.8         31.8         1.1     246     220     30       10.0
比较例5   A2     0.005      3.5         8.5         1.4     55     340     0       10.0
比较例6   A3     0.013      16.8         29.8         0.8     243     200     0       8.8
如表8、图6、图7所明确的，在实施例1～21中，由于S添加量与初析铁素体组织的面积率以及车削加工性系数(S含有量(重量％)×1000+初析铁素体组织的面积率(％)在本发明的范围内，因此，可以得到车削加工性(工具寿命)或疲劳强度、冷裂缝产生率以及淬火硬化后的滚动寿命全部良好的带凸缘轴承装置用的材料，特别是，凸缘疲劳极限系数＝(S含有量(重量％)×1000/初析铁素体组织的面积率(％)为大于等于1小于等于2的实施例5、6、8、9、17～19的疲劳极限强度非常好。
一方面，作为材料成分的S添加量过高的比较例1在冷压缩加工中，发生多处以MnS为起点的裂纹。作为材料成分的S添加量过低的比较例2中，由于高频淬火引起的硬度降低，因此滚动寿命明显降低。作为材料成分的C添加量过高的比较例3由于初析铁素体的面积率过低，另外，车削加工性系数(S含有量(重量％)×1000+初析铁素体组织的面积率(％)过低的比较例5车削加工性系数明显降低。相反，由于初析铁素体组织的面积率高，因此，车削加工性系数(S含有量(重量％)×1000+初析铁素体组织的面积率(％)过高的比较例4或初析铁素体组织的面积率自身过高的比较例6由于初析铁素体组织的微细分散不充分，因此疲劳极限强度降低。
(第二实施例)
为了确认本发明的效果，进行了以下实验。
首先，利用表9的A～D成分的棒状原料，将各棒状切断后，分别在950～1200℃的温度通过高频感应加热、热锻造形成规定的形状。然后，强制气冷或自然冷却，利用抛丸机进行氧化膜的去除后，进行车削、轨道面的高频感应淬火·研磨，制成图9所示的轮毂圈2。
另外，轮毂圈2准备了表10的实施例22～30、比较例7～11中的轮毂圈。另外，就实施例22～30的轮毂圈2，使用进行上述的初析铁素体的分布控制的轮毂圈。
表9
 成分      C(重量％)      Si(重量％)      Mn(重量％)      Cr(重量％)     V(重量％)  Oppm
  A     0.53     0.21     0.75     0.17     -   8
  B     0.56     0.24     0.78     0.16     0.11   9
  C     0.58     0.25     0.81     0.19     -   7
  D     0.72     0.21     0.84     0.15     -   9
表10
 成分 初析铁素体最大长度(μm) 铁素体长度180μm以上的个数 初析铁素体面积率(％)    耐久负荷比 钻孔穿孔性
实施例22   B     30       0      6.7     2.8 ○
实施例23   A     40       0      3.0     2.5 ○
实施例24   B     20       0      9.5     2.8 ○
实施例25   A     45       0      7.6     2.5 ○
实施例26   C     200       5      3.2     1.3 ○
实施例27   A     60       0      15.0     2.2 ○
实施例28   C     95       0      6.0     2.2 ○
实施例29   A     175       0      5.0     1.4 ○
实施例30   A     145       0      6.4     1.9 ○
比较例7   A     190       6      5.4     1.0 ○
比较例8   A     50       0      16.0     1.0 ○
比较例9   C     90       3      2.5     1.2 ×
比较例10   A     220       3      5.0     0.9 ○
比较例11   D     71       0      0.6     0.7 ○(有软化退火)
然后，就轮毂圈2，研磨车轮安装用凸缘6的外侧根部14后、用苦味醇腐蚀液腐蚀表面，观察微观组织。
该观察首先用倍率为200～500倍的显微镜将视野内的微观组织进行二值化，只抽出初析铁素体粒，如图8所示，通过图象解析求出连续的铁素体粒的绝对最大长度(轮廓线上的任意两点间距离的最大值，将此作为铁素体长度)的分布以及铁素体面积率。
以下，利用各轮毂圈2，制造图9所示的试验用带凸缘轴承装置(驱动轮支撑用)。另外，由于该轴承装置的基本构成与图1中说明的相同，因此，与图1用同样的符号，省略说明。另外，该轴承装置的复列滚动体5的轴方向节距为59mm，球数为12个，外圈4的原料使用S53C，内圈3以及滚动体5的原料使用SUJ2。在图9中，符号15是承受部件，该部件被嵌在为了阻止轴向负荷的外圈4的悬挂装置安装用凸缘11侧的端部。
并且，利用组装有实施例22～30以及比较例7～11的各轮毂圈2的图9的带凸缘轴承装置，分别进行车轮安装用凸缘6的外侧根部14的耐久负荷试验。
试验是将上述带凸缘轴承装置用轴向负荷Fa＝5000N、径向负荷Fr＝6000～9000N、旋转速度100min-1进行50小时的旋转试验，试验后，将在轮毂圈2的车轮安装用凸缘6的外侧根部14上产生裂纹的径向负荷Fr判定耐久负荷。试验结果是用相对比较例7的比表示。
然后，通过钻孔穿孔试验评价轮毂圈2的车轮安装用凸缘6的加工性。
试验条件如下。
试验部位：车轮安装用凸缘6
钻孔工具：Φ8mm SKH51
穿孔方式：干式
穿孔深度：10mm
切削速度：21m/min(840min-1)
推力：686N(70kgf)
试验结果是相对作为现有水平的工具寿命的比较例7，同等以上的为「○」、以下的为「×」。
将以上的各试验结果总结在表10中。
从表10中可以明确，作为轮毂圈2原料的碳钢的碳的含有量大于等于0.45重量％、小于等于0.65重量％，并且，车轮安装用凸缘6的外侧根部14的的每单位面积(10mm2)的初析铁素体的面积率为3～15％，并且，该初析铁素体的最大长度小于等于200μm，并且，长度大于等于180μm的初析铁素体为5个以下的实施例22～30与比较例7～11相比较，在车轮安装用凸缘6的外侧根部14的耐久负荷以及车轮安装用凸缘6的加工性上可以得到良好的结果。另外，向轮毂圈2的原料中添加V的实施例22、24是，车轮安装用凸缘6的外侧根部14的耐久负荷性能大于其他的实施例23、25～30。
一方面，初析铁素体的最大长度超过200μm的比较例10是，存在5个长度大于等于180μm的铁素体粒子的比较例7、铁素体的面积率超过本发明的上限的比较例8、轮毂圈2原料的碳钢的C的含有量高、虽然初析铁素体的最大长度在本发明的范围内，但如果锻造自然冷却加工性差、必须进行退火的比较例11都是车轮安装用凸缘6的外侧根部14的耐久负荷非常低。并且，比较例9虽然车轮安装用凸缘6的外侧根部14的耐久负荷有所增加，但车轮安装用凸缘6的加工性降低则成为问题。
(第二实施方式)
另外，参照图1，具有中碳钢构成的凸缘的内方部件(轮毂圈2)或外方部件(外圈4)的热锻造后的金属组织是初析铁素体沿着先前奥氏体颗粒边界、网孔状析出的铁素体·珠光体组织，中碳钢含有0.45～0.65重量％的C。铁素体组织与珠光体组织相比较，由于强度低，因此初析铁素体粗大析出的金属组织具有疲劳强度降低的可能性。本发明者们得到了以下知识。即为了提高带凸缘轴承装置的内方部件(轮毂圈2)或外方部件(外圈4)的、上述铁素体·珠光体组织构成的部位的疲劳强度，将网孔状地析出的初析铁素体微细地分散析出是有效的。
如果将先前奥氏体粒子直径组织细化，则具有抑制在颗粒边界上的应力集中，或增加铁素体/珠光体变相时的生成核的位置，使初析铁素体微细地析出的效果。如果初析铁素体微细地切断，则裂纹产生的最小单位缩小，因此，可以有效地抑制疲劳破坏。为了使网孔状地析出的初析铁素体微细地分散析出，热锻造条件具有很大的影响。
为了进行热锻造，进行加热后，金属组织成为奥氏体组织。此时，奥氏体粒子直径是热锻造的加热温度越高、原子扩散越活泼、粒子容易长大。另外，热锻造时的塑性加工量越大，则由于再结晶时的生成核能量以及生成核位置数量加大，因此，奥氏体粒子直径缩小。
根据本发明，具有凸缘的内方部件或外方部件由于凸缘上的热锻造时的塑性变形量大，因此，通过使锻造时的加热温度低于现有的温度，可以有效地抑制奥氏体粒子长大，可以提高疲劳强度。锻造时的加热温度如果高于1050℃，则奥氏体粒子直径粗大化，疲劳强度提高的效果小。另外，如果不足900℃，则变形阻力增大，使冲压成型机以及模具的寿命降低。因此，本发明的热锻造的加热温度为900℃～1050℃。
但是，如果使热锻造温度低于现有的温度，则容易产生锻造裂纹。这是由于温度降低时，金属组织的一部分从奥氏体状态向铁素体·珠光体组织变相，如果在该状态下进行锻造，则金属组织不均匀地塑性变形，产生锻造裂纹。为了防止锻造裂纹，对锻造结束时的温度进行规定，在锻造结束时使金属组织成为均匀的奥氏体状态。如果锻造结束时的温度不足800℃，则金属组织的塑性变形不均匀，容易产生锻造裂纹。因此，本发明的锻造结束时的温度为800℃。
以下就本发明使用的钢的合金成分的规定理由进行说明。
[C：大于等于0.45重量％小于等于0.65重量％]
如果轮毂圈2的原料的钢中的C不足0.45重量％，则滚动部的高频淬火硬度低，不能形成大于赋予滚动疲劳寿命所需要的强度HRC58。并且，不能充分得到车轮安装用凸缘6的根部的硬度，特别是对于外侧根部14的旋转弯曲应力的疲劳强度降低。一方面，如果C超过0.65重量％，则由于初析铁素体的面积率降低以及硬度的上升，不仅车削加工性降低，而且由于不能很大改善滚动疲劳寿命以及疲劳强度，因此，使轮毂圈2的原料的碳钢中的C为大于等于0.45重量％小于等于0.65重量％。
[Mn：0.3～1.5重量％]
Mn是为了提高钢的淬火性的元素，如果不足0.3重量％，则高频淬火时的硬化层变浅，因此轨道部的滚动疲劳寿命降低。但是，如果超过1.5重量％，则加工性降低。因此，本发明的Mn的量为大于等于0.3、小于等于1.5重量％。考虑到淬火时的生产性和切削性以及冲孔加工性，最好为0.5～1.0重量％。
[Si：0.1～1.0重量％]
Si是为了提高淬火性，并且强化马氏体，提高滚动疲劳寿命的元件。而且，通过固溶在非调质处理部的铁素体中，提高铁素体组织的强度，使非调质处理部的疲劳强度提高。如果不足0.1重量％，则上述效果不足。但是，如果超过1.0重量％，则热锻造性降低。而且锻造后的脱碳加大，热锻造后不进行切削加工，则锻造后不变的表面使使用部位的疲劳强度降低。因此，本发明的Si的量为大于等于0.1重量％、小于等于1.0重量％。
[Cr：0.01～0.5重量％]
Cr具有提高淬火性的效果，并且强化淬火后的马氏体组织，提高滚动疲劳寿命。但不足0.01重量％时，高频淬火时的硬化层变浅，另外，由于马氏体组织的强度降低，因此滚动疲劳寿命降低。但是，如果超过0.5重量％，则热锻造性以及切削性降低。因此，在本发明的Cr的量为大于等于0.01重量％、小于等于0.5重量％。
[S≤0.025重量％]
S是在钢中形成MnS等非金属夹杂物，钢中的MnS有时成为滚动疲劳引起的剥离的起点。另外，在通过将内圈3铆接(参照图1的符号9)在轮毂圈2上进行固定的形式的带凸缘轴承装置上，非调质处理部的MnS有时成为铆接部9的裂纹的起点。
由于上述两个理由，S量越少越好，如果S量超过0.025重量％，则有时有锻造裂纹或铆接部9的裂纹等增加的情况，因此，本发明的S量小于等于0.025重量％。并且，考虑到确保稳定的滚动疲劳寿命以及防止铆接部9的裂缝，S量最好是小于等于0.015重量％。
[O≤15ppm]
O是对经过高频淬火的轨道部的滚动疲劳有很大影响的元素。O在钢中形成Al2O3等非金属夹杂物，成为滚动疲劳引起的剥离的起点，使该轨道部分的滚动疲劳寿命降低。因此，为了提高滚动疲劳寿命，O的含有量越少越好。如果O量超过15ppm，则有使滚动疲劳寿命降低的情况。因此，O的含有量最好小于等于15ppm。
并且，为了提高非调质处理部的疲劳强度以及进行了高频淬火的轨道部的滚动寿命，将热锻造后的冷却速度限制在规定范围是有效的。
锻造结束时的金属组织是奥氏体状态，但如果进行冷却则产生变相，生成初析铁素体和珠光体组织。该变相在大约600℃时结束，冷却后的组织成为铁素体·珠光体组织。此时，如果冷却速度慢，则初析铁素体的长大被促进，生成初析铁素体的粗大的块。在这种情况下，铁素体与珠光体相比较强度低，因此，粗大的初析铁素体的块容易成为疲劳裂纹的起点以及传播经路，非调质处理部的疲劳疲劳强度降低。另外，对轨道周边部进行高频淬火时，如果粗大的初析铁素体的块存在，有可能淬火性的降低或产生硬度不均匀。
在此，平均冷却速度用以下公式规定。
平均冷却速度(℃/秒)＝(锻造结束时的温度(℃)-600(℃))/(从锻造结束时到达到600℃的冷却时间(秒))
如果从锻造结束时的温度到达到600℃的平均冷却速度不足0.5℃/秒时，有时产生上述的疲劳强度降低，高频淬火性降低或高频淬火后的硬度不均匀等。
一方面，如果冷却速度过快，则初析铁素体量减少，因此，硬度增高、切削加工性降低。另外，在一部分上产生不完全淬火组织的情况下，加工性明显降低。上述平均冷却速度超过0.5℃/秒时，加工性降低。因此，本发明的平均冷却速度最好为大于等于0.5℃/秒、小于等于5℃/秒。考虑到疲劳强度稳定地提高、切削加工时的生产性，平均冷却速度最好为大于等于1℃/秒、小于等于3℃/秒。
另外，如果向钢中微细地分散碳化物或氮化物，通过这些的束缚效果，可以有效地抑制颗粒的长大，可以得到与锻造温度降低的同样的效果。作为添加的合金元素，如后所述，最好是V、Ti或Nb。
在本发明中使用的V、Nb或Ti是在钢中生成微细的碳化物或氮化物，具有在热锻造时、抑制对钢材进行加热时产生的奥氏体颗粒的粗大化的效果。另外，V、Nb或Ti的微细的碳化物或碳氮化物在热锻造后的冷却时也具有成为初析铁素体的析出部位的效果，促进铁素体的微细分散析出。因此，通过添加V、Nb或Ti，可以得到铁素体微细地分散的金属组织，可以提高凸缘周边部的非调质处理部的疲劳强度。
通过高频淬火形成硬化层的轨道部被要求有滚动疲劳寿命。虽然被实施高频淬火的金属组织主要成为马氏体组织，但由于在本发明中使用的钢中添加有V、Nb或Ti，因此，可以将微细的碳化物或碳氮化物分散在上述马氏体中。如果上述碳化物或碳氮化物微细分散，则由于耐磨损性和硬度提高，使滚动疲劳寿命提高。
以下说明上述合金成分限定理由。
V在钢中形成碳化物或氮化物，在热锻造时抑制先前奥氏体粒长大，缩小先前奥氏体粒。另外，由于V的碳化物、氮化物自身也成为初析铁素体的析出位置，因此，初析铁素体从微细地分散的碳化物、氮化物中析出，促进铁素体的微细分散析出。特别是由于存在于先前奥氏体颗粒边界的V的碳化物、氮化物自从各个碳化物粒子或氮化物粒子中析出初析铁素体，因此，切断在先前奥氏体颗粒边界网孔状地析出的铁素体、防止疲劳裂痕向铁素体组织中传播、提高具有铁素体·珠光体组织的非调质处理部的疲劳强度的效果非常大。
另外，由于V的碳化物或碳氮化物的硬度非常高，如果向经过高频淬火的轨道部的马氏体组织内进行微细分散，则具有耐磨损性提高，滚动疲劳寿命提高的效果。但是，如果V不足0.01重量％，则不能充分发挥上述的效果。相反，如果V超过0.2重量％，则热锻造性、切削性和研磨性降低。因此，本发明中的V量最好为大于等于0.01小于等于0.2重量％。考虑到疲劳强度稳定的提高以及生产性，最好是大于等于0.02重量％、小于等于0.10重量％。
与V相同，Nb也是在钢中形成碳化物或氮化物，由于具有抑制先前奥氏体粒长大的效果以及成为初析铁素体的析出位置的效果，因此具有将具有铁素体·珠光体组织的非调质处理部的初析铁素体进行微细分散、提高疲劳强度的效果。特别是Nb抑制先前奥氏体粒长大的效果好。如果Nb不足0.01重量％，则不能发挥上述效果。如果Nb超过0.15重量％，则热锻造性、切削性和研磨性降低。因此，本发明中的Nb的量最好大于等于0.01重量％、小于等于0.15重量％。
与V相同，Ti也在钢中形成碳化物或氮化物，由于具有抑制先前奥氏体粒长大的效果以及成为初析铁素体的析出位置的效果，因此具有将具有铁素体·珠光体组织的非调质处理部的初析铁素体进行微细分散、提高疲劳强度的效果。特别是Ti抑制先前奥氏体粒长大的效果好。如果Ti不足0.01重量％，则不能发挥上述效果。如果Ti超过0.15重量％，则热锻造性、切削性和研磨性降低。因此，本发明中的Ti的量最好大于等于0.01重量％、小于等于0.15重量％。
如上所述，将先前奥氏体粒子直径的尺寸缩小地抑制对提高非调质处理部的疲劳强度有很大的效果。如果颗粒度不足4，则提高疲劳强度的效果小。
因此，在本发明中，最好使带凸缘轴承装置的应力集中增高的带凸缘根部的旧奥氏颗粒度大于等于4。
用于本发明的带凸缘轴承装置的滚动体最好使用由SUJ2等的高碳铬轴承钢，或对上述高碳铬轴承钢进行氰化处理的材料等。本发明中使用的滚动体的形状根据用途，可以使用球或滚子。
并且，在通过向轮毂圈2上铆接(参照图1的符号9)内圈3进行固定式的带凸缘轴承装置中，内圈3最好使用SUJ2等的高碳铬轴承钢。
实施例B
制作如图9所示的带凸缘轴承装置。
上述轮毂圈2是利用具有表11的A～H所示的合金成分的钢，以表12和表13所示的各条件进行热锻造、进行强制气冷或自然冷却。然后利用切削加工加工成规定的形状，从内圈轨道面7b的周边部到小径阶梯部8的周边部进行高频淬火，在表面形成硬化层，然后进行切削加工形成成品形状。在表12中，记录了进行了高频淬火的轨道部表面硬度以及没有进行高频淬火的非调质处理部的硬度。通过JISG0551测定颗粒度。
表11
  钢种    C   Mn   Si   Cr   S   O(ppm)   V   Nb   Ti
  A    0.53   0.8   0.3   0.2   0.015   12
  B    0.58   0.7   0.6   0.2   0.025   10
  C    0.65   0.5   0.1   0.1   0.013   11
  D    0.45   1.0   0.3   0.5   0.008   15   0.1
  E    0.53   0.8   0.7   0.2   0.017   12   0.02
  F    0.53   0.8   1.0   0.2   0.015   12   0.08
  G    0.53   0.8   0.3   0.2   0.017   14   0.04
  H    0.53   0.8   0.3   0.2   0.036   12
表12
 钢种   加热保持温度℃   锻造结束温度℃   冷却速度℃/秒   颗粒度   非调质处理部硬度Hv   轨道部表面硬度Hv   耐久负荷
实施例   1-1  A   1050   920   0.95   4   248   741   1.3
  1-2  A   1000   890   1.0   5   243   723   1.4
  1-3  A   950   840   0.75   6   238   730   1.5
  1-4  A   900   800   0.64   7   234   739   1.4
  1-5  A   1000   910   0.50   5   230   718   1.3
  1-6  A   1000   900   1.4   5   251   728   1.4
  1-7  A   1000   910   3.0   5   259   735   1.5
  1-8  A   1000   880   5.0   5   265   732   1.5
比较例   1-9  A   1100   990   1.1   3   251   732   1.0
  1-10  A   1200   1080   1.2   3   255   742   0.9
  1-11  A   850   770   0.58   -   248   712   -
  1-12  A   1000   910   0.28   5   227   723   1.0
  1-13  A   1000   920   6.8   5   311   -   -
表13
 钢种   加热保持温度℃   锻造结束温度℃   冷却速度℃/秒   颗粒度   非调质处理部硬度Hv   轨道部表面硬度Hv   耐久负荷
  实施例   2-1  A   1000   890   0.86   5   243   723   1.3
  2-2  B   1000   870   0.98   5   253   713   1.3
  2-3  C   1000   890   0.81   5   265   746   1.4
  2-4  D   1000   880   0.82   7   248   712   1.5
  2-5  E   1000   880   0.97   6   260   734   1.6
  2-6  F   1000   890   0.84   6   254   723   1.5
  2-7  G   1000   890   0.97   6   245   732   1.5
  比较例   2-8  A   1200   1080   1.2   3   255   742   1.0
  2-9  H   1000   880   0.86   5   -   -   -
外圈4使用现有材料S53C，用1100～1150℃进行热锻造。然后进行切削加工，外圈轨道面10a周边和外圈轨道面10b的周边进行高频淬火。然后进行切削加工形成最后的形状。内圈3和滚动体5是SUJ2制，通过通常的淬火处理，从表面到芯部进行硬化。
制作完毕的带凸缘轴承装置的轴承形式是滚动体节径49mm的复列球轴承，各列的球数为12个。利用该轴承装置，将外圈4侧的凸缘11安装在固定侧，将轮毂圈2侧的凸缘6安装在旋转侧，以下述的条件进行旋转试验。因此，在该条件下进行旋转试验的情况下，循环弯曲应力被负荷在轮毂圈2的凸缘6的根部。
径向负荷Fr：5000～15000N
轴向负荷Fa：5000N
旋转速度：400min-1
以上述范围内的规定径向负荷进行45h的旋转试验，确认是否有轴承振动的增加或是否有凸缘周边部的疲劳裂纹。没有振动的增加或凸缘周边部的疲劳裂纹的情况下，分段地增加径向负荷进行40h的旋转试验，将轴承振动的增加或凸缘周边部疲劳裂纹的产生时的径向负荷作为耐久负荷。将旋转试验结果一并记录在表6中。另外，在表12中记载的耐久负荷是以比较例1-9的旋转试验结果作为1.0，用比来表示。
表12所示的实施例1-1～1-8是，由于合金成分以及热锻造条件在本发明的规定范围内，因此可以得到良好的金属组织，非调质处理部的旋转疲劳强度以及进行了高频淬火的轨道部的滚动疲劳寿命非常高，成为良好的旋转试验结果。
一方面，比较例1-9以及1-10是由于热锻造时的材料加热温度(加热保持温度)高于本发明规定的范围，因此，成为非调质处理部的疲劳强度差、旋转试验的耐久负荷低的结果。另外，比较例1-11是由于热锻造时的材料加热温度低于本发明规定的范围，因此，由于变形阻力大、对冲压成型机以及模具的负荷大，因此终止加工。比较例1-12是由于热锻造后的平均冷却速度低于本发明规定的范围，因此由于生成粗大的初析铁素体，成为旋转试验的耐久负荷低的结果。比较例1-13是由于热锻造后的平均冷却速度高于本发明规定的范围，因此，非调质处理部的硬度增大，切削性明显降低，因此终止加工。
图10是表示锻造时的材料加热温度(加热保持温度)和旋转试验的耐久负荷的关系。另外，在图10中，平均冷却速度为相同程度的进行比较。
图11是表示锻造结束时到600℃的平均冷却速度和旋转试验的耐久负荷的关系。另外，在图11中，将材料加热温度定为1000℃进行比较。
根据上述内容，通过使热锻造条件最佳化，可以得到凸缘周边的非调质处理部的疲劳强度以及进行了高频淬火的轨道部的滚动疲劳强度非常好的带凸缘轴承装置。
以下，变化钢种，同样地制作轮毂圈2，组装带凸缘轴承装置，用以下的条件进行旋转试验。
径向负荷Fr：5000～15000N
轴向负荷Fa：7000N
旋转速度：400min-1
将旋转试验结果一并记录在表13中。另外，在表13中记载的耐久负荷是以比较例2-8的旋转试验结果作为1.0，用比来表示。
表13所示的实施例2-1～2-7由于合金成分以及热锻造条件在本发明的规定范围内，因此可以得到良好的金属组织，非调质处理部的旋转疲劳强度以及进行了高频淬火的轨道部的滚动疲劳寿命非常高，成为良好的旋转试验结果。特别是实施例2-4～2-7由于添加了V、Nb或Ti，因此，非调质处理部的组织进行组织细化、该非调质处理部的疲劳强度更高，另外，由于碳化物和氮化物的析出，被进行了高频淬火的轨道部的滚动疲劳寿命也是良好的。
一方面，比较例2-8由于虽然合金成分在本发明规定的范围，但热锻造时的材料加热温度高于本发明规定的范围，因此，成为非调质处理部的疲劳强度差、旋转试验的耐久负荷的结果低。另外，比较例2-9由于虽然合金元素中含有S，但高于本发明规定的范围，因此，容易产生锻造裂纹，有时锻造后产生裂纹，因此终止加工。
根据上述内容，通过使用本发明规定的合金成分的钢，用本发明规定的热锻造条件进行锻造，可以得到凸缘周边的非调质处理部的疲劳强度以及进行了高频淬火的轨道部的滚动疲劳强度非常高的带凸缘轴承装置。通过进一步添加V、Nb或Ti，增加了更加提高上述疲劳强度的效果。
(第三实施方式)
具有凸缘的内方部件或外方部件通过热锻造成形后，通过切削加工、冲孔加工等形成规定的形状。然后向规定的部位进行高频淬火、形成硬化层。轨道部等通过切削加工进行精加工。
具有中碳钢构成的凸缘的内方部件或外方部件的热锻造后的金属组织是初析铁素体沿着先前奥氏体颗粒边界、成为网孔状析出的铁素体·珠光体组织。在上述金属组织中，为了提高切削性和冲孔加工性，增加初析铁素体的面积率、并且使初析铁素体微细地分散析出是有效的。
本发明通过将钢中的C量减少到低于现有的量，来增加初析铁素体的面积率。另外，如果添加V，则可以通过V的碳化物或氮化物的束缚效果，对奥氏体颗粒进行组织细化，因此，沿着先前奥氏体颗粒析出的初析铁素体的析出单位成为微细的。并且，由于V的碳化物或氮化物自身成为初析铁素体的析出核心，因此，切断沿着先前奥氏体颗粒边界析出的初析铁素体，具有使初析铁素体进一步微细分散的效果。
根据以上的效果，通过初析铁素体面积率的增加以及初析铁素体的微细分散，可以得到良好的切削性以及冲孔加工性。最好使初析铁素体的面积率为大于等于5％、小于等于15％。另外，通过控制C量、热锻造时的温度或热锻造后的冷却速度，初析铁素体的面积率可以控制在所需要的面积率。
并且，虽然没有进行高频淬火的非调质处理部直接使用热锻造后的金属组织，但通过添加上述V、产生的使铁素体微细分散效果有助于提高非调质处理部的疲劳强度。其理由如下。
如果使先前奥氏体粒子直径组织细化，则具有控制在颗粒边界上的应力集中的效果。另外，与珠光体相比较，铁素体的强度小，因此成为疲劳裂纹的起点或传播途径的可能性高。因此，通过初析铁素体的微细切断，疲劳裂纹的最小单位缩小。通过上述可以有效地抑制疲劳破坏。
另外，作为另一个效果，V也有助于铁素体的析出硬化，并且，本发明中添加的Si有助于铁素体的固溶强化。因此，在铁素体·珠光体组织中，由于强化作为强度小的部位的初析铁素体相，因此最弱部的强度提高，疲劳强度提高。
根据以上的效果，通过先前奥氏体颗粒的组织细化、初析铁素体的微细分散以及铁素体的强化，可以提高非调质处理部的疲劳强度。
具有通过高频淬火形成的硬化层的轨道部的金属组织主要成为马氏体组织，被要求滚动疲劳寿命。一般来说如果降低C量，则碳化物减少，材料中的马氏体强度降低，因此，滚动疲劳寿命降低。但是，由于在本发明使用的钢中添加V，因此微细的V的碳化物或氮化物分散在马氏体中。上述V的碳化物或氮化物具有非常高的硬度，如果进行微细分散，则耐磨损性以及硬度提高，滚动疲劳寿命提高。
另外，由于Si固溶在马氏体中，强化马氏体的基体，因此具有提高滚动疲劳寿命的效果。对降低了C量的钢进行淬火后，即使进行回火，由于硬度的降低小，也可以保持良好的硬度，保持良好的滚动疲劳寿命。
根据以上的效果，即使C量降低，通过添加规定量的V或Si，也可以保持良好的滚动疲劳寿命。
以下叙述关于本发明中使用的钢的合金成分及硬度限定理由。
C是对热锻造后的硬度和淬火、回火后的有很大影响的元素，不到0.45重量％时，淬火时的硬度不够，轨道部的滚动疲劳寿命降低。并且，由于热锻造后的硬度不够，非调质处理部的疲劳强度也降低。相反，如果C超过0.5重量％，则热锻造后的硬度过硬，切削性以及冲孔性降低，提高加工精度需要加工时间。因此，在Si为0.3～1.5重量％、V为0.03～0.3重量％的情况下，本发明的C量在大于等于0.45重量％、小于等于0.5重量％。
如上所述，由于Si是强化马氏体、进而提高淬火阻止性，因此是提高滚动疲劳寿命的元素。并且，通过使Si固溶在非调质处理部的铁素体中、通过提高铁素体组织的强度，也可以提高该非调质处理部的疲劳强度。在C为0.45～0.50重量％的情况下，如果Si不足0.3重量％，上述效果不够。相反，如果Si超过1.5重量％，则热锻造性降低。因此本发明的Si量大于等于0.3重量％、小于等于1.5重量％。考虑到滚动疲劳寿命以及非调质处理部的疲劳强度的稳定的提高以及热锻造时的生产性，Si量最好大于等于0.65重量％、小于等于1.0重量％。
如上所述，V是提高非调质处理部的疲劳强度以及高频淬火部的滚动疲劳强度的重要元素。由于V抑制奥氏体粒的长大，并且有助于初析铁素体的微细分散，因此提高非调质处理部的疲劳强度。另外，V的碳化物或氮化物具有非常高的硬度，因此，如果向经过高频淬火部的轨道部的马氏体组织内微细地分散，则具有耐磨损性提高、滚动疲劳寿命提高的效果。如果V不足0.03重量％，不能发挥上述效果。如果V超过0.3重量％，则热锻造性、切削性、研磨性降低。因此，V量最好大于等于0.03重量％、小于等于0.3重量％。考虑到上述效果和成本，V量最好大于等于0.03重量％、小于等于0.1重量％，更好的是大于等于0.05重量％、小于等于0.1重量％。
Mn是提高钢的淬火性的元素，但是，如果超过1.5重量％，则切削性和冲孔加工性降低。在此，本发明的Mn的量小于等于1.5重量％。考虑到淬火时的生产性和切削性以及冲孔加工性，Mn的量最好是大于等于0.5重量％、小于等于1.0重量％。
Cr是为了提高钢的淬火性，进而强化淬火后的马氏体组织、提高滚动疲劳寿命的元素，但是，如果超过1.0重量％，则热锻造性和切削性降低。在此，本发明的Cr量限制在小于等于1.0重量％。考虑到提高淬火时的生产效率和滚动疲劳寿命，以及加工性，Cr量最好是大于等于0.1重量％、小于等于0.5重量％。
S是在钢中形成MnS等非金属夹杂物。存在于进行了高频淬火轨道部上的MnS成为滚动疲劳引起的剥离起点、使滚动疲劳寿命降低。另外，在通过将内圈3铆接(参照图1的符号9)在轮毂圈2进行固定型式的带凸缘轴承装置中，非调质处理部MnS有可能成为铆接部9的裂缝的起点。
出于以上两个理由，最好是不向上述合金钢中添加S，如果S量超过0.035重量％，则滚动疲劳寿命降低，或有可能增加铆接部9的裂纹，因此，本发明的S量小于等于0.035重量％。考虑到确保滚动疲劳寿命以及防止铆接部的裂纹，最好将S量抑制在小于等于0.020重量％。
O是对经过高频淬火的轨道部的滚动疲劳具有很大影响的元素。O在钢中形成Al2O3等非金属夹杂物，成为滚动疲劳引起的剥离的起点、降低滚动疲劳寿命。因此，为了提高滚动疲劳寿命，O量越少越好。O量如果超过15ppm，则会有使滚动疲劳寿命降低的情况，因此，本发明的O量小于等于15ppm。
C+0.2Si+0.5V的值是表示，降低C的情况下、Si以及V有助于滚动疲劳寿命。如果降低C则滚动疲劳寿命降低，但通过添加Si以及V，可以抑制滚动疲劳寿命的降低。但是，如果C+0.2Si+0.5V的值不足0.55，则滚动疲劳寿命降低。相反，如果超过0.75，则切削性和加工性降低。因此，本发明中的C+0.2Si+0.5V的值大于等于0.55、小于等于0.75。考虑到滚动疲劳寿命的稳定的提高以及生产效率，C+0.2Si+0.5V的值最好大于等于0.60、小于等于0.70。
另外，内方部件或外方部件的轨道部由于受到来自滚动体的高面压，因此，为了提高滚动疲劳寿命，需要可以承受高面压的高硬度。因此，通过高频淬火形成硬化层的轨道部表面硬度最好在Hv630～Hv750。如果轨道部表面硬度不足Hv630，则由于硬度不够滚动疲劳寿命降低。相反，本发明规定的合金成分如果超过Hv750，则由于韧性降低，耐撞击性降低。因此，本发明的通过高频淬火形成硬化层的轨道部表面硬度大于等于Hv630、小于等于Hv750。为了提高滚动疲劳寿命，最好大于等于Hv700。
凸缘周边部的非调质处理部需要弯曲疲劳强度。用于本发明的带凸缘轴承装置的部件由于金属组织中的铁素体微细地分散析出，则疲劳强度提高。但是，如果不足Hv220，则非调质处理部的疲劳强度降低。相反，如果超过Hv300，则切削性以及冲孔加工性降低。因此，本发明的没有通过高频淬火进行硬化处理的非调质处理部的硬度大于等于Hv220、小于等于Hv300。考虑到非调质处理部的稳定的疲劳强度的提高以及切削加工时和冲孔时的生产效率，最好为大于等于Hv240、小于等于Hv280。
本发明使用的滚动体最好使用由SUJ2等的高碳铬轴承钢，或对上述高碳铬轴承钢进行氰化处理的材料等。本发明中使用的滚动体的形状根据用途，可以使用球或滚子。
并且，在通过向轮毂圈2上铆接(参照图1的符号9)内圈3进行固定式的带凸缘轴承装置中，内圈3最好使用SUJ2等的高碳铬轴承钢。
【实施例C】
制作如图9所示的带凸缘轴承装置。
上述轮毂圈2是利用具有表14的所示合金成分的钢，以1000～1150℃进行热锻造后、进行切削加工以及冲孔加工形成规定的形状。然后，通过从内圈轨道面7b的周边部到小径阶梯部8的周边部进行高频淬火，在表面形成硬化层，通过研磨进行精加工。在表14中，一并记录了进行了高频淬火的轨道部表面硬度以及没有进行高频淬火的非调质处理部的硬度。
表14
                                   合金成分(wt％)    C+0.2Si+0.5V   铁素体面积率   非调质处理部硬度Hv   轨道部表面硬度Hv     试验寿命     工具磨损量
    C     Mn     Si     Cr     S     O     V
实施例   3-1     0.45     1.00     0.40     0.50     0.035     15     0.03    0.55   15   220   651     1.1     0.3
  3-2     0.45     0.80     0.65     0.20     0.015     12     0.03    0.60   10   240   700     1.5     0.4
  3-3     0.45     0.80     1.00     0.20     0.025     15     0.03    0.67   7   253   718     1.8     0.5
  3-4     0.45     0.90     0.50     0.30     0.013     12     0.08    0.59   11   236   694     1.3     0.5
  3-5     0.48     0.80     0.35     0.30     0.017     12     0.03    0.57   7   238   679     1.1     0.4
  3-6     0.48     0.80     1.20     0.10     0.017     13     0.05    0.75   5   285   723     1.8     0.7
  3-7     0.48     0.50     0.40     0.50     0.026     13     0.3    0.71   5   300   746     2     0.8
  3-8     0.50     0.60     0.65     0.20     0.015     11     0.03    0.65   7   265   731     1.7     0.5
  3-9     0.50     1.00     0.30     0.20     0.015     11     0.1    0.61   10   245   723     1.6     0.4
  3-10     0.50     0.50     0.75     0.10     0.028     9     0.1    0.70   7   280   750     1.7     0.5
比较例   3-1     0.53     0.80     0.20     0.20     0.028     11     0    0.57   3   245   723     1.0     1
  3-2     0.42     0.80     0.45     0.20     0.013     15     0.04    0.53   17   213   628     0.4     0.7
  3-3     0.45     0.80     0.20     0.30     0.023     15     0.05    0.52   6   223   645     0.5     0.8
  3-4     0.48     0.50     0.50     0.20     0.031     12     0    0.58   3   246   686     0.8     1.2
  3-5     0.48     0.80     1.50     0.30     0.025     13     0.1    0.83   5   312   736     2.2     2.0
  3-6     0.48     0.50     0.50     0.20     0.019     12     0.5    0.83   6   322   756     2.1     1.7
外圈4使用S53C制作，对外圈轨道面10a周边和外圈轨道面10b的周边进行高频淬火。具有表面硬化层。内圈3和滚动体5是SUJ2制，通过通常的淬火处理，从表面到芯部进行硬化。
[旋转试验]
制作完毕的带凸缘轴承装置的轴承形式是滚动体节径49mm的复列球轴承，各列的球数为12个。利用该带凸缘轴承装置作为试验轴承装置，在以下条件下进行旋转试验。
径向负荷Fr：9800N
轴向负荷Fa：4900N
旋转速度：300min-1
将在轨道部上产生剥离的时间或确认到凸缘周边部的裂纹的时间判定为寿命。将从旋转试验得到的试验寿命结果一并记录在表14中。另外，在表14中记载的试验寿命是将比较例3-1中所示的现有的试验寿命为1.0，用比来表示。图12是C+0.2Si+0.5V与试验寿命的关系。
[加工试验]
使用制成的带凸缘轴承装置的轮毂圈2，进行钻孔冲孔试验。在以下条件下，向凸缘6上进行Φ8mm、深度13mm的冲孔加工。
钻孔材料：SKH51
切削速度：18mm/min
输送速度：0.15mm/rev
试验后测定钻头刀尖的后面磨损量。将结果一并记录在表14中。另外，表14的磨损量是将比较例3-1中所示的现有的试验寿命为1.0，用比来表示。
另外，表14中一并记录的铁素体的面积率(％)是通过以下方法进行测定，即，将具有轮毂圈2的凸缘6的外侧根部14的非调质处理部的剖面通过镜面研磨以及腐蚀露出金属微观组织，对金属显微镜的观察图象0.1～0.3mm2进行图象解析。
同样，表14中一并记录的非调质处理部硬度Hv是利用维氏硬度测定机测定具有轮毂圈2的凸缘6的外侧根部14的非调质处理部的剖面得出，表14中一并记录的轨道部硬度Hv是将具有轮毂圈2的轨道部的剖面切出，用维氏硬度测定机测定从轨道槽表面起深度为0.2mm的部位得出。
表14所示的实施例3-1～3-10是，由于合金成分在本发明规定的范围内，因此，旋转试验结果与现有产品相比是同等或以上，并且，钻孔冲孔试验的加工性提高。特别是实施例3-2、3-3、3-8、3-9以及3-10的旋转试验结果好于现有产品，并且，加工性明显提高。
一方面，比较例3-2以及3-3是含在钢内的C或Si的量少于本发明规定的范围，由于C+0.2Si+0.5V也少于本发明规定的范围，因此旋转结果非常差。
比较例3-4由于V的添加量少，因此，旋转试验结果比现有的稍差，并且，由于铁素体的析出量少，因此加工性差。
比较例3-5以及3-6由于含在钢中的Si或V的添加量多于本发明规定的范围，因此，旋转试验的结果良好，但是加工性明显降低。
根据以上内容，通过使合金成分在本发明规定的范围内，通过将铁素体的面积率、非调质处理部的硬度、非调质处理部的疲劳强度、经过高频淬火的轨道部的硬度规定在规定范围内，可以得到良好地保持非调质处理部的疲劳强度、经过高频淬火轨道部的滚动寿命并且加工性高的带凸缘轴承装置。
另外，本发明不局限于上述各实施方式，在不超出本发明的宗旨的范围内可以进行适当的变更。
例如，在上述各实施方式中，采用了以内方部件作为轮毂圈2的情况为例，也可以将外方部件作为轮毂圈，将本发明适用于该轮毂圈的凸缘。
另外，在上述各实施方式中，采用了只将本发明适用于轮毂圈2的情况为例，但不局限于此，轮毂圈2以外，也可以将本发明适用于内圈3或外圈4。
通过上述说明可以明确，根据本发明，通过至少将凸缘的微观组织进行组织细化，可以不改变凸缘的形状·尺寸、并且，没有由于高频淬火部的增加导致的成本增加，就可以高度强化旋转弯曲疲劳的最弱部的凸缘。其结果，凸缘可以成为薄壁化，可以实现带凸缘轴承装置的轻量化。
另外，通过使钢的成分和热锻造条件最佳化，可以得到凸缘周边部的非调质处理部的旋转弯曲疲劳强度以及经过高频淬火的轨道部的滚动疲劳寿命非常好的带凸缘轴承装置，该带凸缘轴承装置的轻量化可以实现。
并且，将合金成分规定在规定范围，将铁素体的面积率、非调质处理部的硬度以及经过高频淬火的轨道部的硬度规定在规定范围内，可以得到良好地保持非调质处理部的疲劳强度、经过高频淬火轨道部的滚动寿命并且加工性高的带凸缘轴承装置。
在本发明的车轮支撑用滚动轴承单元的其他方式中，将轮毂圈2和外圈4都形成以下的钢制，即分别含有0.45～0.60重量％的C、0.3～1.5重量％的Mn、0.1～1.0重量％的Si、0.01～0.5重量％的Cr，0.01～0.2重量％的V、0.01～0.15重量％的Nb、0.01～0.15重量％的Ti，将S的含有量抑制在小于等于0.035重量％，O的含有量小于等于15ppm。并且，在上述斜格子所示的部分以外，在上述外圈4的内周面上，在形成上述第一、第二各外圈轨道10a、10b的部分上也通过高频淬火形成硬化层。另外，至少在上述第一内圈轨道7a部分以及上述第一、第二各外圈轨道10a、10b的部分上形成的硬化层，使从该硬化层的表面起、深度为0.1mm位置的部分的硬度大于等于Hv670。并且，该硬化层的金属组织的先前奥氏体颗粒度为JIS G 0551的粒度号码上大于等于8。
另外，上述内圈3是SUJ2制造，使整体(到芯部)进行淬火硬化。行驶时由于施加在上述旋转侧凸缘6的转矩负荷产生的拉伸应力不施加在该内圈3的外周面的第二内圈轨道7b上。换句话说，施加在上述第二内圈轨道7b上的应力只成为切断应力，该切断应力起因于来自上述各滚动体5的压缩应力。因此，上述第二内圈轨道7b不需要满足尤其是上述的硬度或粒子直径的规格。但是，如果考虑到上述第二内圈轨道7b的滚动疲劳寿命，使硬度大于等于Hv670是一般常识。
就为了确认本发明的效果进行的实验进行说明。在该实验中，制造如上述的图1所示的车轮支撑用滚动轴承单元。该车轮支撑用滚动轴承单元的节圆直径为49mm，滚动体的数量为每列各12个、共计24个。并且，通过改变该车轮支撑用滚动轴承单元中的轮毂圈2的规格，观察该变更对第一内圈轨道7a的耐久性(滚动疲劳寿命)的影响。
首先，利用下表15中A～D所示的4种钢材制造上述轮毂圈2。
表15
钢种       C(重量％)      Mn(重量％)    Si(重量％)     Cr(重量％)       S(重量％)     O(ppm)     V(重量％)
A     0.53      0.8    0.3     0.2     0.015     12
B     0.54      0.7    0.6     0.2     0.025     10    0.03
C     0.53      0.5    0.1     0.2     0.013     11    0.08
D     0.40      1.0    0.3     0.2     0.021     15
对该表15所示的4种钢材制的原料进行热锻造，制造成具有大致的形状的中间原料后，对该中间原料进行切削加工、形成具有规定形状的上述轮毂圈2。并且，在上述轮毂圈2的外周面上，对从第一内圈轨道7a到阶梯部8的部分(图1的斜格子部分)进行高频淬火，在该部分的表面形成硬化层。另外，对该硬化层的表面进行研磨加工，使其表面成为平滑面。并且，通过变化上述钢材的种类、热锻造时的温度以及高频淬火的条件(保持温度以及保持时间)，准备了以下表16所示的属于本发明范围的8种试样(实施例1～8)和本发明范围以外的4种试样(比较例1～4)，共计12种试样。
表16
  钢种  锻造温度(℃)  先前奥氏体颗粒度    轨道部分表面硬度Hv  滚动疲劳寿命
  实施例   1   A    1000      11       698    3.1
  2   A    1050      10       712    3.1
  3   A    1100      9       723    3
  4   A    1200      8       731    2.9
  5   A    1200      8       670    2.5
  6   B    1050      11       743    3.6
  7   B    1200      9       728    3.4
  8   C    1200      9       751    2.7
  比较例   1   A    1250      7       721    1.4
  2   A    1200      6       703    1.5
  3   A    1200      7       738    1.9
  4   D    1100      9       648    1.0
在该表16中的轨道部分表面硬度是从形成在该轨道部分上的硬化层的表面起深度为0.1mm位置部分的硬度。另外，先前奥氏体粒度是指将上述硬化层的金属组织的先前奥氏体的颗粒度用JIS G 0551的粒度号码表示。并且，滚动疲劳寿命是以比较例4的滚动疲劳寿命为1，用与此的比进行表示。另外，外圈4通过表15中的钢材A制造，经过与轮毂圈2同样的工序制造，在第一、第二外圈轨道10a、10b及其周边部分上形成高频淬火形成的硬化层。就该外圈4上的硬化层，调整热锻造时的加热温度、高频淬火时的保持温度以及保持时间，使硬化层的先前奥氏体的颗粒度为10。并且，内圈3以及滚动体5是SUJ2制，通过通常的淬火处理(即全部淬火)，进行从表面到芯部的硬化。
对这样得到的12种试样(车轮支撑用滚动轴承单元)分别按照以下的条件进行耐久试验。此时，将设置在外圈4的外周面的固定侧凸缘11固定，对设置在轮毂圈2的外周面的旋转侧凸缘6一面施加以下负荷、一面进行旋转驱动。
径向负荷Fr：7000N
轴向负荷Fa：5000N
旋转速度：300min-1
在试验中测定上述各试样部分产生的振动，将该测定值达到初期振动值的三倍的时间判定为该试样的寿命。
从记载在这样的条件下进行旋转试验的结果的上述表16和图13的记载中可以明确，实施例1～8是经过高频淬火的轨道部部分的滚动疲劳寿命很好。
相反，比较例1～4中的比较例1～3由于先前奥氏体的颗粒度大(先前奥氏体的粒度值小)，因此滚动疲劳寿命短。其原因在于上述旋转侧的凸缘6向上述轮毂圈2施加的弯曲应力，由于向材料内部作用的拉伸应力，上述第一内圈轨道7a的滚动寿命短。
一方面，比较例4虽然是先前奥氏体的颗粒度小，但原料中的C的含有量少，经过上述高频淬火后的上述第一内圈轨道7a的表面硬化层的硬度低。因此，通过基于来自滚动体的压缩应力、向材料内部作用的切断应力，上述第一内圈轨道7a的滚动寿命缩短。
本发明由于如上所述地构成、发挥作用，因此，可以一面确保设置凸缘部件的轨道部分的滚动疲劳寿命，一面可以使该部件薄壁化，可以实现车轮支撑用滚动轴承单元的轻量化。
本发明的其他的方式是，不对该根部进行淬火而提高形成在轮毂圈外周面的凸缘的外侧面的根部部分的疲劳强度方面。关于图面所示的结构，由于与例如上述的图1～2所示的现有的结构相同，因此省略重复说明。
另外，图1所示的车轮支撑用滚动轴承单元的情况下，如上所述，形成在轮毂圈2的外周面的凸缘6的内侧面侧的根部的疲劳强度通过淬火被确保。
相反，图2所示的车轮支撑用滚动轴承单元1的情况下，形成在轮毂圈2的外周面的凸缘6的内侧面侧的根部的疲劳强度与外侧面侧的根部相同，通过规定的初析铁素体或另外的淬火确保。由于从上述凸缘6的内侧面侧的根部到上述轮毂圈2的内周面的距离长于从上述凸缘6的外侧面侧的根部到内周面的距离，因此随着淬火效果的韧性降低不容易成为问题。
就为了确认本发明的效果而进行的实验进行说明。
首先，在第一实验中，将氧含量小于等于12ppm的棒状的原料通过高频感应加热加热到950℃～1200℃，改变奥氏体奥氏体粒度，通过热锻造得到驱动用轮毂圈，该棒状原料是将含有以下表17中所示的元素的、其余的由Fe和不可避免不纯物的A～C三种原料切断得到。
表17
    成分     C     Si     Mn     Cr     Nb
    A     0.53     0.21     0.75     0.17     -
    B     0.56     0.24     0.79     0.15     0.11
    C     0.71     0.23     0.87     0.15     -
然后，冷却后，利用抛丸机去除表面的氧化膜。另外，在该冷却过程中，通过采用强制气冷或自然冷却，调整冷却后的初析铁素体的面积率。并且，上述氧化膜去除后，进行车削加工、开孔作业、高频淬火作业以及研磨作业，车削加工对表面的尺寸以及形状进行修整；开孔作业是为了将螺柱固定在支撑车轮的凸缘而开孔；高频淬火作业是为了提高外嵌轨道面、凸缘的内侧面侧的根部和内圈的阶梯部硬度；研磨作业是观察轨道面以及微观组织所必须的、使上述外侧面侧的根部平滑。并且，上述凸缘的外侧面侧的根部的先前奥氏体颗粒度(γ粒度)以及初析铁素体的面积率制成后述表18所示的相互不同的属于本发明的12种试样(实施例1～12)以及本发明以外的8种试样(比较例1～8)共计20种试样。另外，这些试样是驱动轮用的复列球轴承型、滚动体周方向节矩为59mm，球数为12个的车轮支撑用滚动轴承单元。另外，外圈、内圈各轨道的表面硬度通过高频淬火成为大于等于HRC58。这样，抑制氧含量的同时，确保上述各轨道的滚动疲劳寿命。
对微观组织即上述先前奥氏体颗粒度以及初析铁素体的面积率，在对上述外侧面侧的根部进行研磨后，用作为腐蚀液(苦味酸酒精溶液)的苦味醇液对表面进行腐蚀、观察。另外，先前奥氏体颗粒度是利用JIS G 0551中规定的方法、将被沿着粒子边界网孔状析出的初析铁素体包围的区域求出。并且，初析铁素体的面积率是对凸缘的外侧面侧的根部的10mm2的范围进行图象解析，求出其平均值。
将这样的各试样(车轮支撑用滚动轴承单元)安装在图9所示的试验装置上。即，在将外圈4保持固定在夹具12上的状态下，一面旋转轮毂圈2，该轮毂圈2旋转自如地支撑在该外圈4的内径侧，一面在以下的试验条件下、使该轮毂圈2负荷径向负荷Fr以及轴向负荷Fa。并且，观察形成在该轮毂圈2b的外周面的凸缘6的外侧面侧的根部是否有破损。
试验条件
轮毂圈2b的旋转速度：300min-1
径向负荷Fr：4000N
轴向负荷Fa：3500N
试验时间：100小时(hr)
在这样的条件下进行的试验的结果在下表18以及图14中表示。
表18
   成分   初析铁素体面积率(％)  γ颗粒度   有无破损
    实施例1     B           3.4     8.0      ○
    实施例2     A           6.3     6.0      ○
    实施例3     B           8.0     8.0      ○
    实施例4     B           8.1     7.0      ○
    实施例5     A           7.1     5.5      ○
    实施例6     A           8.0     6.0      ○
    实施例7     A           6.0     4.0      △
    实施例8     A           10.0     5.0      △
    实施例9     B           10.5     7.5      △
    实施例10     A           11.1     4.0      △
    实施例11     B           12.5     8.0      △
    实施例12     A           14.5     6.0      △
    比较例1     A           3.1     1.5      ×
    比较例2     A           3.1     3.5      ×
    比较例3     A           7.0     3.0      ×
    比较例4     A           11.3     3.5      ×
    比较例5     A           15.2     8.0      ×
    比较例6     A           15.2     5.0      ×
    比较例7     A           15.4     3.5      ×
    比较例8     C           0.2     3.5      ×
在上述表18以及图14中所示的、表示试验结果的符号中，「×」是表示从上述凸缘6的外侧面侧的根部开始破损，「△」是表示从该根部以外的部分开始破损，「○」是表示没有任何破损。另外，上述图14是横轴表示初析铁素体的面积率，纵轴表示先前奥氏体颗粒度。如在表18以及图14中将其结果表示的实验结果中可以明确，上述凸缘6的外侧面侧的根部的先前奥氏体颗粒度在4以上，并且，初析铁素体的面积率在3～15％的范围内的实施例1～12中，可以控制微观组织，防止在上述凸缘6的外侧面侧的根部产生裂纹。并且，先前奥氏体颗粒度在5以上、初析铁素体的面积率在3～9％的情况下，可以防止轮毂圈2整体产生裂纹。这样，从上述表18以及图14可以看出，以下的车轮支撑用滚动轴承单元具有很好的耐久性，即，使在含有0.50～0.65重量％的C的碳钢制的旋转轮的外周面形成的凸缘6的轴方向外侧面侧的根部的微观组织成为奥氏体颗粒度在4以上，并且，初析铁素体的面积率在3～15％。
相反，比较例1是奥氏体颗粒度小(颗粒直径大)、不仅不能防止凸缘6的外侧面侧的根部的裂纹，而且加工性也非常差。另外，比较例2(现有产品)、比较例3、比较例4都是奥氏体颗粒度小(颗粒直径大)、上述根部的疲劳强度恶化。另外，比较例5～7由于初析铁素体的面积率都超过15％，因此上述根部不能得到充分的疲劳强度。并且，比较例8由于原料的碳含有量高，为了改善切削性，进行退火处理，降低了硬度，因此，不能确保上述根部的疲劳强度。
以下在第二实验中，用以下方法形成中间原料，即将包含下表19所示的元素、其余的作为Fe和不可避免不纯物a～e的5种原料切断后得到的棒状原料通过高频加热加热到1200℃，通过3个步骤的热锻造具有规定的形状。
表19
    成分  C(重量％)  Si(重量％)  Mn(重量％)  Cr(重量％)
    a    0.45     0.21     0.75     0.17
    b    0.55     0.24     0.79     0.15
    c    0.65     0.23     0.85     0.15
    d    0.43     0.22     0.75     0.15
    e    0.71     0.24     0.87     0.20
然后，对上述中间原料进行冷却后，用后述的表20所示的条件进行热处理(正火处理)。即，将各中间原料分别加热到表20所示的温度，保持30分钟后，以不到临界冷却速度的速度进行冷却后，利用抛丸机去除表面的氧化膜。并且，上述氧化膜去除后，依次进行车削加工、开孔作业、高频淬火作业以及研磨作业，车削加工对表面的尺寸以及形状进行修整；开孔作业是为了将螺柱固定在支撑车轮的凸缘而开孔；高频淬火作业是为了提高外嵌轨道面、凸缘的内侧面侧的根部和内圈的阶梯部硬度；研磨作业是使轨道面以及上述外侧面侧的根部平滑。并且，上述凸缘的外侧面侧的根部的先前奥氏体颗粒度(γ粒度)以及初析铁素体的面积率制成后述表20所示的相互不同的属于本发明的10种试样(实施例13～22)以及本发明以外的4种试样(比较例9～12)共计14种试样。另外，这些试样是驱动轮用的复列球轴承型、滚动体的轴方向节矩为59mm，球数为12个的车轮支撑用滚动轴承单元。
对微观组织即上述奥氏体颗粒度以及初析铁素体的面积率，在对上述外侧面侧的根部进行研磨后，用作为腐蚀液(苦味酸酒精溶液)的苦味醇液对表面进行腐蚀、观察。另外，奥氏体颗粒度是利用JIS G0551中规定的方法、将被沿着粒子边界网孔状析出的初析铁素体包围的区域求出。并且，初析铁素体的面积率是对凸缘的外侧面侧的根部的10mm2的范围进行图象解析，求出其平均值。另外，对上述各试样(车轮支撑用滚动轴承单元)如下所述，分别进行工具寿命试验、撞击试验、疲劳强度试验。
首先，在工具寿命试验中，就向上述的各种试样的凸缘部分开设螺柱使用的工具的寿命进行调查。在该试验中，计算直到在工具的刀尖上产生磨损或卷刃可以加工孔的数量。
试验条件
工具：相当于SKH56(高速工具钢钢材)。直径6.0mm，TiN涂层麻花钻
切削速度：20m/min
输送速度：0.1mm/rev
润滑油：非水溶性切削油
将这样的条件下进行的试验结果在表20中表示。
另外，试验结果是将实施例22的开孔数为1的情况下的比表示。
表20
   成分  初析铁素体面积率(％)   正火条件(保持30分钟)  γ颗粒度 工具寿命试验 撞击试验  疲劳强度
实施例13     a      15     750℃     8     3.0     2.1     1.4
实施例14     a      9     800℃     7     2.4     2.1     2.1
实施例15     a      6     1000℃     5     2.5     1.2     1.9
实施例16     b      13     850℃     7     3.0     2.1     1.7
实施例17     b      8     900℃     6     2.5     2.0     1.7
实施例18     b      7     950℃     6     2.2     1.2     1.1
实施例19     c      11     750℃     8     2.6     2.1     2.0
实施例20     c      8     800℃     8     2.2     2.1     1.9
实施例21     c      5     900℃     6     2.1     2.2     2.0
实施例22     c      3     1000℃     5     1.0     1.0     1.0
比较例9     c      2     1200℃     1.5     0.1     0.5     0.4
比较例10     c      2     1050℃     3.5     0.1     0.5     0.5
比较例11     d      16     800℃     7     3.3     3.0     0.4
比较例12     e      1     800℃     7     0.1     0.2     0.2
以下，在撞击试验中，使用从上述各试样的轮毂圈的凸缘部分采集的摆锤式冲击试验片(JIS Z 2202 4号)，JTト一シ株式会社生产、通过摆锤式冲击试验机CAI-300M，求出各试验片的撞击值。将该试验结果在上述表20中表示。另外，该试验结果将实施例22的值作为1的情况下的比表示。
并且，在疲劳强度试验中，将上述各试样安装在图9所示的试验装置上。即，将外圈4保持固定在夹具12的状态下，一面旋转轮毂圈2，该轮毂圈2旋转自如地支撑在该外圈4的内径侧，一面在以下的试验条件下、使该轮毂圈2负荷径向负荷Fr以及轴向负荷Fa。并且，观察形成在该轮毂圈2的外周面的凸缘6的外侧面侧的根部是否有破损。
试验条件
轮毂圈2b的旋转速度：300min-1
径向负荷Fr：4000N
轴向负荷Fa：3500N
在这样的条件下，根据直到破损的时间(耐久时间)评价凸缘的疲劳强度。将该试验结果在上述表20中表示。另外，该试验结果以将实施例22的值作为1的情况下的比表示。
从在上述表20中表示该结果的试验结果中可以明确，上述凸缘6的外侧面侧的根部的奥氏体颗粒度大于等于4、并且，初析铁素体的面积率在3～15％的范围内的实施例13～22由于对适当的金属材料制的原料进行适当的热处理(正火处理)，因此，微观组织均匀，并且微细，工具寿命(切削性)、撞击值和疲劳强度都为良好。从表示这样的试验结果的表20中可以明确，以750～1000℃(最好为750～900℃)对中间原料进行热处理(正火处理)得到的奥氏体颗粒度大于等于4并且初析铁素体的面积率在3～15％的车轮支撑用滚动轴承单元是高强度的、具有良好的切削性，中间原料通过向含有0.45～0.65重量％C的碳钢制的原料进行热锻造得到。
相反，比较例9由于热处理(正火处理)的温度过高，因此奥氏体颗粒长大。其结果，奥氏体颗粒度缩小(颗粒直径增大)，不仅不能防止凸缘6的外侧面侧的根部的裂纹，初析铁素体的面积率不足3％，切削性差，工具寿命非常短。另外，比较例10也是热处理(正火处理)的温度过高，因此奥氏体颗粒长大，初析铁素体的面积率小。因此，工具寿命、撞击值、疲劳强度都低。另外，比较例11由于C的含有量少、初析铁素体的面积率大，因此，工具寿命以及撞击值虽然可以得到良好的结果，但疲劳强度低。并且，比较例12由于C的含有量过高，因此，尽管热处理(正火处理)条件在本发明的范围，但初析铁素体的面积率不超过3％。因此，硬度高，但工具寿命、撞击值、疲劳强度都低。
另外，虽然以上所述的各实验是对驱动轮用的车轮支撑用滚动轴承单元进行，但本发明也可以适用于上述图1～2所示的从动轮用的车轮支撑用滚动轴承单元。
如上所述，为了安装车轮，通过将形成在旋转轮的外周面形成的凸缘的外侧面侧的根部的微观组织进行组织细化，可以不改变该凸缘的形状以及尺寸、并且，不增加制造成本，就可以提高旋转弯曲转矩引起的疲劳的最弱部的上述根部的强度。其结果，上述凸缘可以成为薄壁化，可以实现车轮支撑用滚动轴承单元的轻量化。并且，通过进行适当的热处理，可以使切削性良好，确保工具的寿命。
另外，在本发明中的其他方式的车轮支撑用滚动轴承单元1的轮毂圈2的特征是，由具有表21所示的合金成分的钢形成，通过热锻造制造。另外，为了使Mn偏析度变化，使用使凝固时的冷却速度或锻造比变化的钢以及在锻造前在1200℃下进行扩散处理的钢的一部分。另外，轮毂圈2通过切削加工被加工成规定的形状，对从内圈轨道面7a的周边部到小直径阶梯部8的周边部的区域事实高频淬火，在表面形成硬化层13(图1中格子状上有斜线的部分)。然后，通过研磨加工形成成品形状。
表21
                   钢的合金成分(质量％)   Mn偏析度 不良率(％) 铆接硬度
    C     Cr     Si     Mn     S
实施例   1     0.45     0.4     1.0     1.4     0.016   0.58     2     261
  2     0.48     0.2     0.2     0.8     0.016   0.59     1     220
  3     0.50     0.2     0.2     1.0     0.016   0.56     2     236
  4     0.50     0.3     0.7     0.8     0.013   0.58     1     238
  5     0.52     0.2     0.2     0.9     0.017   0.47     1     237
  6     0.53     0.2     0.2     0.2     0.016   0.55     1     207
  7     0.53     0.2     0.2     0.5     0.016   0.58     3     221
  8     0.53     0.6     0.5     0.6     0.016   0.58     3     252
  9     0.53     0.2     0.3     0.7     0.016   0.54     4     231
  10     0.53     0.4     0.2     0.8     0.016   0.58     5     246
  11     0.53     0.2     0.5     0.8     0.016   0.38     0     236
  12     0.55     0.6     0.2     0.8     0.016   0.48     7     263
  13     0.57     0.4     0.4     0.8     0.016   0.33     1     258
  14     0.58     0.3     0.2     0.8     0.016   0.36     1     255
  15     0.61     0.2     0.3     0.3     0.016   0.70     5     235
  16     0.61     0.2     0.1     0.6     0.017   0.33     1     247
  17     0.65     0.2     0.2     0.3     0.017   0.48     2     245
比较例   1     0.44     0.2     0.2     0.7     0.017   0.70     22     205
  2     0.66     0.2     0.3     0.7     0.016   0.63     70     266
  3     0.50     0.2     0.2     0.6     0.017   0.70     40     217
  4     0.58     0.3     0.2     0.6     0.017   0.80     50     246
  5     0.53     0.2     0.2     0.4     0.016   0.70     50     217
  6     0.53     0.2     0.2     1.3     0.016   0.64     50     258
  7     0.53     0.2     0.2     0.9     0.016   0.64     44     239
在表21中，将钢的Mn偏析度和铆接部的硬度(维氏硬度)一并进行了表示。另外，在图15的图表中表示了钢的Mn的含有量和Mn偏析度的关系。该硬度是用负荷98N点测定圆筒部9的截断面，表示该平均值。另外，Mn偏析度是从利用电子探针微量分析装置(EPMA)测定的圆筒部9截断面的Mn浓度分布和最大锰浓度[Mn](包括固溶的Mn的部分的锰浓度)通过上述公式算出。
另外，内圈3由S53C形成。另外，外圈4由S53C形成，在1100℃下经过热锻造制造。并且，热锻造后进行切削加工，在外圈轨道面10a的周边和外圈轨道面10b的周边实施高频淬火。并且，之后进行研磨加工形成最终形状。并且，滚动体5由SUJ2形成。
这样的车轮支撑用滚动轴承单元1是在以下的条件下进行摇动铆接、被组装。即，一面将轮毂圈2以旋转速度200min-1进行旋转，一面将向着径方向外方的负荷(200000N)向圆筒部9负载、进行挤压扩展，通过铆接将内圈3安装在轮毂圈2上。此时，将轴向间隙设定为-15μm。
铆接的评价标准是将在铆接部的表面确认不到裂纹的作为正品，将确认到裂纹的以及没有得到轴向间隙的作为次品。并且，计算出摇动铆接每1000次的不合格率(％)，在表21中表示。
其结果，实施例1～17的车轮支撑用滚动轴承单元由于钢的Mn偏析度合适，因此不合格率都可以被降低。相反，钢的Mn偏析度超过合适的范围的比较例2～7的车轮支撑用滚动轴承单元与上述各实施例相比较，不合格率明显提高。另外，C的含有量少的比较例1的车轮支撑用滚动轴承单元的不合格率低，这是由于C的含有量少、伸长和缩小值提高。比较例1是由于C的含有量少、则钢的强度不够成为问题。并且，C的含有量多的比较例2由于冷加工性非常差也有问题。
另外，本实施方式是表示本发明的一例，本发明不局限于本实施方式。例如，在本实施方式中，车轮支撑用滚动轴承单元的轴承形式是复列球轴承，但单列球轴承等其他轴承形式也可以。另外，不局限于球轴承，滚子轴承也可以。
这样，本发明的车轮支撑用滚动轴承单元由于控制构成轮毂圈的钢的Mn偏析度在规定的值内，因此，可以实现降低非金属夹杂物MnS析出量以及铁素体/珠光体组织的均匀化，可以改善钢的伸展和收缩值。因此，即使进行将内圈一体固定在外圈上的铆接，也很难发生裂纹。

Claims (30)

1.一种车轮支撑用滚动轴承单元，具有内方部件、外方部件、多个滚动体和凸缘，该内方部件在外周面具有内圈轨道；该外方部件在内周面具有外圈轨道；滚动体被可自由滚动地设置在该内圈轨道和外圈轨道之间；该凸缘被设置在该内方部件和外方部件中的至少一方的部件的周面上，用于结合固定悬挂装置的一部分或车轮；所述车轮支撑用滚动轴承单元形成有硬化层，该硬化层是在上述内方部件和外方部件的至少一方部件的一部分，通过高频淬火形成在包括上述内圈轨道或外圈轨道的部分上，其特征在于，
上述内方部件和外方部件中的至少上述一方部件由以下的合金钢构成，即，含有0.5～0.6重量％的C、0.3～1.5重量％的Mn、0.1～1.0重量％的Si和0.01～0.5重量％的Cr，并且，将S的含有量抑制在小于等于0.035重量％，并且含有：从0.01～0.2重量％的V、0.01～0.15重量％的Nb、0.01～0.15重量％的Ti中选择的一种以上，其余的是Fe和不可避免的不纯物，氧含量在15ppm以下；
在上述内方部件和外方部件中的至少上述一方部件中、形成上述硬化层的内圈轨道或外圈轨道的表面硬度为Hv650～780，在上述内方部件和外方部件中的至少上述一方部件中、没有形成该硬化层的内圈轨道或外圈轨道的表面硬度为Hv230～300。
2.如权利要求1所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，构成上述内方部件和外方部件中的至少一方部件的合金钢中的C的含有量为x1重量％、V的含有量为x2重量％、Nb的含有量为x3重量％、Ti的含有量为x4重量％的情况下，满足0.30≤{x1-1.5(x2+x3+x4)}≤0.55。
3.一种车轮支撑用滚动轴承单元，具有：静止轮、旋转轮、外圈轨道、内圈轨道、多个滚动体和凸缘，该静止轮使用时被支撑在悬挂装置上并且不旋转；该旋转轮与该静止轮同心地设置，使用时结合固定车轮、与该车轮一起旋转；该外圈轨道被设置在外径侧轨道轮的内周面，该外径侧轨道轮是在该旋转轮和上述静止轮中的一方、存在于径方向外方；该内圈轨道被设置在内径侧轨道轮的外周面，该内径侧轨道轮是在上述旋转轮和上述静止轮中的另一方、存在于径方向内方；该滚动体被设置在该内圈轨道和上述外圈轨道之间；该凸缘设置在上述旋转轮的外周面，用于结合固定上述车轮，其特征在于，在上述旋转轮中，至少设置有上述凸缘的部分是由含有0.5～0.8重量％的C的碳钢制造，在上述旋转轮中，至少上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部的表面硬度是，洛式硬度C级24～35，维式硬度260～345。
4.如权利要求3所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，碳钢含有0.03～0.3重量％的V。
5.一种车轮支撑用滚动轴承单元，具有：静止轮、旋转轮、外圈轨道、内圈轨道、多个滚动体和凸缘，该静止轮使用时被支撑在悬挂装置上并且不旋转；该旋转轮与该静止轮同心地设置，使用时结合固定车轮、与该车轮一起旋转；该外圈轨道被设置在外径侧轨道轮的内周面，该外径侧轨道轮是在该旋转轮和上述静止轮中的一方、存在于径方向外方；该内圈轨道被设置在内径侧轨道轮的外周面，该内径侧轨道轮是在上述旋转轮和上述静止轮中的另一方、存在于径方向内方；该滚动体被设置在该内圈轨道和上述外圈轨道之间；该凸缘设置在上述旋转轮的外周面，用于结合固定上述车轮，其特征在于，在上述旋转轮中，至少上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部的表面粗糙度是算术平均粗糙度Ra为0.1～1.0μm。
6.一种车轮支撑用滚动轴承单元，具有：静止轮、旋转轮、外圈轨道、内圈轨道、多个滚动体和凸缘，该静止轮使用时被支撑在悬挂装置上并且不旋转；该旋转轮与该静止轮同心地设置，使用时结合固定车轮、与该车轮一起旋转；该外圈轨道被设置在外径侧轨道轮的内周面，该外径侧轨道轮是在该旋转轮和上述静止轮中的一方、存在于径方向外方；该内圈轨道被设置在内径侧轨道轮的外周面，该内径侧轨道轮是在上述旋转轮和上述静止轮中的另一方、存在于径方向内方；该滚动体被设置在该内圈轨道和上述外圈轨道之间；该凸缘设置在上述旋转轮的外周面，用于结合固定上述车轮，其特征在于，在上述旋转轮中，至少上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部的表面粗细是，最大高度Ry小于等于10μm。
7.一种带凸缘轴承装置，具有：内方部件、外方部件、多个滚动体和凸缘，该内方部件在外面具有轨道面；该外方部件在内面具有与该内方部件轨道面相对的轨道面、被设置在上述内方部件的外侧；该滚动体被可自由滚动地设置在上述两轨道面之间；该凸缘被设置在内方部件和外方部件中的至少一方上，其特征在于，将至少设置有上述凸缘的部件用碳含有量大于等于0.45重量％、小于等于0.65重量％的碳钢制成，并且，使至少上述凸缘的初析铁素体的面积率为3～15％。
8.如权利要求7所述的带凸缘轴承装置，其特征在于，上述碳钢的S含有量大于等于0.003重量％、小于等于0.020重量％，并且，该S含有量与上述初析铁素体组织的面积率的关系是10≤(S含有量(重量％)×1000+初析铁素体组织的面积率(％))≤30。
9.如权利要求7或8所述的带凸缘轴承装置，其特征在于，对于上述S含有量，上述初析铁素体组织的面积率为1≤(S含有量(重量％)×1000)/初析铁素体组织的面积率(％)≤2的关系。
10.如权利要求7至9中的任一项所述的带凸缘轴承装置，其特征在于，将上述凸缘的厚度方向外侧的根部的每单位面积(10mm2)的初析铁素体的面积率设定为3～15％，同时，该初析铁素体的最大长度小于等于200μm，并且，设置5个以下长度大于等于180μm的初析铁素体。
11.如权利要求7至10中的任一项所述的带凸缘轴承装置，其特征在于，设置有上述凸缘的部件含有0.05～0.3重量％的V(钒)。
12.一种带凸缘轴承装置的制造方法，多个滚动体被设置在内方部件和外方部件之间，在上述内方部件和上述外方部件的至少一方的部件上具有用于向固定侧或旋转侧安装的凸缘，至少在轨道部周边具有高频淬火形成的硬化层，其特征在于，至少设置有上述凸缘的部件使用以下构成的合金钢、通过热锻造成形，即，C：0.45～0.65重量％、Mn：0.3～1.5重量％、Si：0.1～1.0重量％、Cr：0.01～0.5重量％、S≤0.025重量％、O≤15ppm，其余部分为Fe以及不可避免不纯物构成的合金钢，上述热锻造时的材料加热温度为900～1050℃，锻造结束时的温度为800℃以上。
13.如权利要求12所述的带凸缘轴承装置的制造方法，其特征在于，从锻造结束时的温度直到600℃的平均冷却速度为0.5～5℃/秒。
14.一种带凸缘轴承装置的制造方法，多个滚动体被设置在内方部件和外方部件之间，在上述内方部件和上述外方部件的至少一方的部件上具有用于向固定侧或旋转侧安装的凸缘，并且，至少在轨道部周边具有高频淬火形成的硬化层，其特征在于，至少设置有上述凸缘的部件使用以下构成的合金钢、通过热锻造成形，即，C：0.45～0.65重量％、Mn：0.3～1.5重量％、Si：0.1～1.0重量％、Cr：0.01～0.5重量％、S≤0.025重量％、O≤15ppm，其余部分为Fe以及不可避免不纯物构成的合金钢，上述热锻造时的材料加热温度为900～1050℃，从上述锻造结束时的温度直到600℃的平均冷却速度为0.5～5℃/秒。
15.如权利要求12～14中的任一项所述的带凸缘轴承装置的制造方法，其特征在于，使用至少含有V：0.01～0.2重量％、Nb：0.01～0.15重量％以及Ti：0.01～0.15重量％中的一种的合金钢。
16.一种带凸缘轴承装置，多个滚动体被设置在内方部件和外方部件之间，在上述内方部件和上述外方部件中的至少一方部件上，具有用于向固定侧或旋转侧上安装的凸缘，并且，至少在轨道部周边具有高频淬火形成的硬化层，其特征在于，使用权利要求12～15中任一项所述的制造方法进行制造，上述凸缘的根部的金属组织含有铁素体·珠光体组织，并且，该铁素体·珠光体组织的先前奥氏体颗粒度在JIS G0551中大于等于4。
17.一种车轮支撑用的带凸缘轴承装置，多个滚动体被设置在内方部件和外方部件之间，在上述内方部件和上述外方部件的至少一方部件上具有用于向车体侧或车轮侧安装的凸缘，并且，至少在轨道部周边具有高频淬火形成的硬化层，其特征在于，至少设置有上述凸缘的部件由以下构成的合金钢形成，即，含有C：0.45～0.50重量％、Si：0.3～1.5重量％、V：0.03～0.3重量％、Mn≤1.5重量％、Cr≤1.0重量％、S≤0.035重量％、O≤15ppm，其余部分为Fe以及不可避免不纯物构成的合金钢形成，并且，C+0.2 Si+0.5V的值满足0.55～0.75，同时上述高频淬火形成的硬化层的轨道部表面硬度为Hv630～Hv750，没有经过该高频淬火的硬化处理的部分的硬度为Hv220～Hv300。
18.如权利要求17所述的带凸缘轴承装置，其特征在于，至少被安装在车轮侧的凸缘的根部的非调质处理部上的初析铁素体面积大于等于5％小于等于15％。
19.如权利要求7～11、16～18中任一项所述的带凸缘轴承装置，其特征在于，将上述内方部件作为轮毂圈，将作为上述凸缘的车轮安装用凸缘设置在该轮毂圈的一端部，并且，将内圈嵌入形成在上述轮毂圈的另一端部的小径阶梯部、在该内圈的外周面和该轮毂圈的轴方向的中间部外周面分别形成轨道面、作为多列的内圈轨道面，另外，将上述外方部件作为外圈，在该外圈的内周面形成多列对应上述多列内圈轨道面的外圈轨道面，并且，在离开该外圈的上述车轮安装用凸缘一侧的端部形成悬挂装置安装用凸缘，将多个上述滚动体滚动自如地设置在上述多列内圈轨道面和上述多列外圈轨道面之间。
20.一种车轮支撑用滚动轴承单元，具有内方部件、外方部件和多个滚动体，该内方部件在外周面具有内圈轨道；该外方部件在内周面具有外圈轨道；该滚动体被可自由滚动地设置在内圈轨道和外圈轨道之间，其特征在于，上述内方部件和外方部件中的至少一方的部件、在外周面具有凸缘的部件是含有0.45～0.60重量％的C的钢制，并且，在设置在周面的轨道部分上，具有通过高频淬火形成的硬化层，从该硬化层的表面起深度为0.1mm位置的部分的硬度大于等于Hv670，并且，该硬化层的金属组织的先前奥氏体颗粒度是JIS G 0551的粒度号码大于等于8。
21.如权利要求20所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，在构成具有凸缘的部件的钢中，使其分别含有0.3～1.5重量％的Mn、0.1～1.0重量％的Si和0.01～0.5重量％的Cr，分别将S的含有量抑制在小于等于0.035重量％，将O的含有量抑制在小于等于15ppm。
22.如权利要求20～21中的任一项所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，在构成具有凸缘的部件的钢中，使其含有从以下选择出的一种或两种以上，即0.01～0.2重量％的V、0.1～0.15重量％的Nb和0.01～0.15重量％的Ti。
23.一种车轮支撑用滚动轴承单元，具有：静止轮、旋转轮、外圈轨道、内圈轨道、多个滚动体和凸缘，该静止轮使用时被支撑在悬挂装置上并且不旋转；该旋转轮与该静止轮同心地设置，使用时结合固定车轮、与该车轮一起旋转；该外圈轨道被设置在外径侧轨道轮的内周面，该外径侧轨道轮是在该旋转轮和上述静止轮中的一方、存在于径方向外方；该内圈轨道被设置在内径侧轨道轮的外周面，该内径侧轨道轮是在上述旋转轮和上述静止轮中的另一方、存在于径方向内方；该滚动体被设置在该内圈轨道和上述外圈轨道之间；该凸缘设置在上述旋转轮的外周面，用于结合固定上述车轮，其特征在于，上述旋转轮是含有0.45～0.65重量％的C的碳钢制，在该旋转轮中，至少上述凸缘的轴方向外侧面侧的根部由初析铁素体构成，该初析铁素体是先前奥氏体颗粒度大于等于4、并且，面积率为3～15％。
24.如权利要求23所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，构成旋转轮的碳钢中的C的含有量大于等于0.50重量％。
25.如权利要求23～24中的任一项所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，先前奥氏体颗粒度是，在JIS G 0551中大于等于4，并且，初析铁素体的面积率为3～9％。
26.如权利要求23～25中的任一项所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，静止轮是在内周面具有多列外圈轨道的外圈，旋转轮由轮毂圈和内圈构成，该轮毂圈是将用于支撑车轮的凸缘形成在轴方向外端部外周面、将第一内圈轨道形成在中间部外周面，该内圈在外周面具有第二内圈轨道，将该内圈外嵌固定在阶梯部，该阶梯部设置在该轮毂圈的内端部外周面上、比形成上述第一内圈轨道的部分的外径尺寸小。
27.如权利要求23～25中的任一项所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，静止轮是在各个外周面具有内圈轨道的一对内圈，旋转轮是轮毂圈，该轮毂圈是将支撑车轮的凸缘形成在外周面、将多列外圈轨道形成在内周面。
28.如权利要求23～27中的任一项所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，构成旋转轮的碳钢含有0.02～0.30重量％的Nb。
29.如权利要求23～28中的任一项所述的车轮支撑用滚动轴承单元，其特征在于，旋转轮是对中间原料进行热处理后，进行精加工的部件，该中间原料是通过对碳钢制的原料进行热锻造或切削加工、形成规定的形状，所述热处理是至少一次加热到750～1000℃的温度后，以临界冷却速度以下的速度进行冷却。
30.一种车轮支撑用滚动轴承单元，具有内圈、外圈、多个滚动体和钢制的轮毂圈，该多个滚动体被滚动自如地设置在上述内圈和上述外圈之间；该钢制的轮毂圈是上述内圈通过铆接被一体固定，其特征在于，上述钢在含有锰和0.45～0.65重量％的碳的基础上，以下述公式定义的锰偏析度是，锰的含有量[Mn0]大于等于0.5重量％的情况下，为0.6以下，锰的含有量[Mn0]不足0.5重量％的情况下，为(2.8-2×[Mn0])/3以下；
锰偏析度＝([Mn]-[Mn0])/[Mn0]
在此，[Mn]是上述钢的最大锰浓度，其单位是质量％。
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