BRPI0516088B1 - processo e dispositivo para produção contínua de uma fita metálica fina - Google Patents
processo e dispositivo para produção contínua de uma fita metálica fina Download PDFInfo
- Publication number
- BRPI0516088B1 BRPI0516088B1 BRPI0516088A BRPI0516088A BRPI0516088B1 BR PI0516088 B1 BRPI0516088 B1 BR PI0516088B1 BR PI0516088 A BRPI0516088 A BR PI0516088A BR PI0516088 A BRPI0516088 A BR PI0516088A BR PI0516088 B1 BRPI0516088 B1 BR PI0516088B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- unit
- flatness
- influence
- tape
- casting
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 66
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 66
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 29
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 74
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 46
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims abstract description 13
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000010345 tape casting Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 claims description 41
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 25
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims description 24
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 23
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 21
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 21
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 19
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 18
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 13
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims description 13
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 12
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 12
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 10
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 8
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 6
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 5
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 claims description 5
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 claims description 5
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 claims description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000004075 alteration Effects 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 17
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/20—Temperature
- B21B2261/21—Temperature profile
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2263/00—Shape of product
- B21B2263/02—Profile, e.g. of plate, hot strip, sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2263/00—Shape of product
- B21B2263/04—Flatness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/44—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using heating, lubricating or water-spray cooling of the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/02—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring flatness or profile of strips
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
- Y10T29/49988—Metal casting
- Y10T29/49991—Combined with rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
"processo e dispositivo para produção contínua de uma fita metálica fina". a invenção se refere a um processo para produção contínua de uma fita metálica fina, de modo particular, de uma fita de aço laminada a quente, diretamente a partir de uma fornada de metal e com uma espessura de lingotamento de fita < 10 mm após o processo de lingotamento com rolos. a fita metálica fundida é conduzida a uma redução de espessura em linha e, a seguir, a um dispositivo de armazenagem. o objetivo da invenção é alcançar, em um processo de produção contínua, diretamente a partir da fornada de metal e com uma baixa espessura de fundição de fita, uma fita metálica laminada a quente de alta qualidade com tolerâncias de planicidade comparáveis, que, no presente, possa ser obtida durante a produção de fita metálica laminada a quente, a partir de placas finas continuamente fundidas, ou de placas com espessuras de lingotamento variando de 40 a 300 mm. para este fim, uma medição de planicidade é realizada na fita metálica em movimento, e os resultados dessa medição de planicidade são adotados para influenciar especificamente na planicidade da fita metálica.
Description
PROCESSO E DISPOSITIVO PARA PRODUÇÃO CONTÍNUA DE UMA FITA METÁLICA FINA
A invenção se refere a um processo para produção contínua de uma fita metálica fina, de modo particular, de 5 uma fita de aço laminada a quente, diretamente a partir de uma fornada de metal e com uma espessura de lingotamento de fita < 10 mm após o processo de lingotamento com rolos, por emprego de uma unidade de cadeiras de laminação.
De modo particular, a invenção se refere a um processo e a um dispositivo para fabricação de uma fita de aço laminada a quente com uma espessura de lingotamento de fita < 6 mm. A espessura de fita a quente, por ocasião da armazenagem da fita a quente na deformação de rolos, se situa entre 0,3 e 4 mm.
Os processos de laminação com rolos sugeridos pela presente invenção abrangem todos os tipos de processos de lingotamento, nos quais a fornada de metal é aplicada para solidificar sobre a área superficial de um rolo de lingotamento, e uma fita metálica é continuamente formada.
Não só o processo de lingotamento com um só rolo por emprego de um dispositivo de lingotamento com um só rolo, como também o processo de lingotamento vertical ou horizontal com dois rolos por emprego de um dispositivo de lingotamento com dois rolos, são adequados para a implementação da invenção.
Em um processo de lingotamento vertical com dois rolos, a fornada de metal é alimentada em uma área de fornada lateralmente limitada por dois rolos rotativos de lingotamento e placas laterais associadas, onde os eixos 30 rotativos dos rolos de lingotamento se situam
2/20
essencialmente em um plano horizontal. Os dois rolos de lingotamento com as placas laterais associadas, incluindo unidades corretoras e reguladoras necessárias, formam aqui os principais componentes do dispositivo de lingotamento 5 com dois rolos. A fornada de metal se solidifica continuamente nas áreas superficiais dos rolos rotativos de lingotamento, internamente arrefecidos, e forma cascas de veio, que são movidas em conjunto com as áreas superficiais. Na seção transversal mais estreita entre os 10 dois rolos de lingotamento, as duas cascas de veio são unidas, formando uma fita metálica pelo menos amplamente solidificada. A fita metálica fundida é estirada com velocidade de lingotamento entre os rolos de lingotamento e, a seguir, conduzida a uma redução de espessura em linha em um laminador. Em seguida, a fita laminada a quente é conduzida a um dispositivo de armazenagem, e nesse armazenada. Esse processo é, de preferência, adequado para a produção de fitas de aço, mas fitas metálicas de alumínio ou de uma liga de alumínio podem ser produzidas desta maneira. Processos e instalações deste conhecidos, por exemplo, através dos objetos principais da
WO 01/94049 ou da WO 03/035291.
Para subseqüente, observadas na garantir um tolerâncias de fita laminada a perfeito planicidade quente, que processamento devem ser são em parte estabelecidas por normas, ou especificadas por clientes, em conformidade com o processamento subseqüente pretendido.
Experiências na produção de fita de aço laminada a quente demonstraram ser muito difícil preencher estas demandas, 30 pelo emprego do processo de lingotamento com dois rolos em
3/20 uma usina de lingotamento correspondente.
í v Valores usuais para a planicidade de fitas finas a quente são estabelecidos por normas (p.ex. DIN 10051) e se situam entre 20 e 30 unidades I para fitas laminada a 5 quente, para a faixa de espessuras inicialmente citada.
O principal motivo para dificuldades no alcance dos valores usuais de planicidade resulta da alta velocidade de produção em processos de produção selecionados para o semiproduto fundido. A fita metálica é produzida em um processo, com as mais altas velocidades de solidificação, diretamente em um formato com relação extrema de largura/ espessura, pelo qual na verdade é dispensada uma pluralidade de passes de alcance da espessura final da fita a quente, por outro lado, porém, sendo somente parcialmente possível uma transmissão térmica convectiva uniforme, independente da largura, ou uma temperatura de metal líquido na frente de solidificação (na formação das cascas de veio), em conseqüência dos processos de corrente altamente turbulentos no banho de metal fundido. Com isto, já na saída da fita metálica fundida do acunhamento entre os rolos de lingotamento resulta um perfil de temperatura/ largura na fita metálica, o qual apresenta flutuações iguais e superiores a 100%, referentes à superfusão com 25 relação à temperatura dos sólidos em equilíbrio, assim que existem relações de tensões internas e características de fluência, que provocam desnivelamentos da fita fundida.
Mesmo que a flutuação se situe somente em uma amplitude de
0 - 4 0%, ocorrem desnivelamentos, que se situam fora da norma das fitas a quente.
4/20
A laminação em linha de uma fita metálica fundida pode contribuir para a geração de outros desnivelamentos, se a temperatura de alimentação da fita (temperatura de entrada da fita metálica na cadeira de laminação) for 5 relativamente variável ao longo da largura da fita metálica, ou o perfil da fita de alimentação for desconhecido ou variável. Isto resulta em um comportamento de deformação variável no acunhamento do laminador, devido à recuperação elástica ou perfis de acunhamento do 10 laminador, transversais ã direção de laminação, variáveis.
A fita metálica fundida possui, na .primeira entrada em uma cadeira de laminação, uma textura de entrada com uma estrutura fundida, a qual é transformada com pequena redução de passe em uma textura laminada de grãos 15 finos, a fim de alcançar propriedades de material favoráveis para cada uma das etapas posteriores de processamento. Ao mesmo tempo, a espessura de entrada antes da cadeira de laminação corresponde a menos de 10 mm, de preferência a menos de 6 mm. Nas espessuras de entrada, de 20 preferência reduzidas, não é possível uma influência do perfil relativo da fita sem defeito de planicidade. Além disso, a alta rugosidade da fita metálica, provocada pelo processo de lingotamento e respectiva formação de carepa, conduz a um alto desgaste dos rolos de trabalho. Estas 25 ocorrências de desgaste sobre os rolos de trabalho ocorrem especialmente na região das bordas da fita e acarretam em falhas no perfil da fita. Do ponto de vista da espessura da fita e do nível de temperatura, as ocorrências de desgaste são influenciadas em larga escala pelo material da fita, o 30 perfil da fita e o perfil térmico.
5/20
Portanto, a tarefa da presente invenção é evitar estas desvantagens descritas e propor um processo e um dispositivo, com o qual seja possível produzir, em um processo de produção contínua, partindo da fornada de metal 5 e de uma espessura de fita fundida inferior a 10 mm, uma fita metálica laminada a quente com um perfil comparável de propriedades, de modo particular com vistas às tolerâncias de planicidade pretendidas, conforme elas são atualmente alcançáveis na fabricação de fita metálica laminada a 10 quente, de modo particular, de fita de aço, de placas finas e de placas por lingotamento contínuo, com espessuras de lingotamento entre 40 e 300 mm, empregando instalações de laminação correspondendo ao estado da técnica.
O perfil comparável de propriedades de uma fita 15 metálica laminada a quente de alta qualidade abrange, de modo especial:
- a homogeneidade da fita metálica produzida, de modo particular, as propriedades mecânicas da fita metálica na direção transversal e longitudinal e ao longo de toda a produção, a obtenção de valores de planicidade semelhantes aos valores atualmente preestabelecidos e alcançáveis na prática para banho térmico e, possivelmente, após a passagem por um trem acabador para banho a frio,
- uma imagem da aparência superficial e valores de rugosidade, alcançáveis próximos aos processos de fabricação convencionais,
- observação das especificações geométricas, com vistas às etapas subsequentes de processamento para tratamento superficial e de modelagem.
6/20
Essa tarefa é solucionada por um processo da técnica inicialmente descrita, pelo fato de uma medição de planicidade ser realizada na fita metálica em movimento, e dos valores da medição de planicidade dessa medição de 5 planicidade serem adotados para influenciar especificamente na planicidade da fita metálica. A influência da planicidade da fita metálica pode aqui ocorrer, quer durante a formação da fita metálica entre as áreas superficiais dos dois rolos de lingotamento, quer durante a 10 redução de espessura em linha ao longo de um circuito regulador, como também por meio da intervenção manual. A medição da planicidade ocorre ao longo da distância entre a unidade de cadeiras de laminação formada por pelo menos um rolo de lingotamento e o dispositivo de armazenagem, em um 15 plano transversal à direção de movimento da fita.
A redução de espessura em linha da fita metálica ocorre em pelo menos uma etapa de deformação em pelo menos um laminador de uma só cadeira, e a medição de planicidade ocorre antes ou pelo menos depois de uma destas etapas de 20 deformação, de preferência imediatamente após a primeira etapa de deformação.
De acordo com uma modalidade preferida, a medição de planicidade ocorre por determinação da distribuição de tensões na fita metálica em um plano transversal à direção de transporte.
De maneira apropriada, os valores de medição da planicidade são adotados para influenciar o acunhamento do laminador em pelo menos uma cadeira de laminação do laminador. Os valores de planicidade medidos e preparados 30 possivelmente em uma unidade de computação central são
7/20
adotados para um Controle da Planicidade em Circuito Fechado, onde os componentes da cadeira de laminação, ou das unidades imediatamente a montante da cadeira de laminação, são empregados para influenciar no acunhamento 5 do laminador, ou nos parâmetros físicos da fita metálica.
A influência do acunhamento do laminador nas cadeiras de laminação ocorre por pelo menos uma das seguintes medidas:
- uma flexão dos rolos de trabalho,
- um deslocamento dos rolos de trabalho,
- uma influência térmica, pelo menos progressiva, do abaulamento do rolo, ou dos rolos de trabalho.
De modo semelhante, os valores de medição podem ser adotados da medição de planicidade para uma influência 15 térmica pelo menos progressiva da fita metálica.
Uma outra possibilidade para gerar sinais de correção para o circuito regulador de planicidade, a partir dos valores de medição da planicidade, consiste no fato dos valores de medição de planicidade da medição de planicidade 20 serem adotados para influenciar no perfil superficial do rolo de lingotamento.
Em complemento à medição da planicidade, uma outra melhoria das tolerâncias de planicidade é alcançada na fita produzida a quente, pelo fato de um perfil de 25 temperatura da fita metálica ser determinado em um plano
| transversal à | direção | de | transporte | da fita metálica, |
| imediatamente | antes ou | após | o laminador, e do perfil de | |
| temperaturas | medido | ser | adotado | para influenciar |
especificamente na planicidade da fita metálica.
Variações locais da temperatura da fita a quente,
8/20
que ocorrem longitudinalmente em certas zonas, podem ser especificamente influenciadas, quando a distribuição de temperaturas na fita metálica em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica for influenciada em 5 seções, em função do perfil de temperaturas medido. Quanto mais zonas de resfriamento ou de aquecimento transversais à direção de movimento da fita forem dispostas de modo independentemente regulável, mais bem regulável será o perfil de temperaturas na fita metálica fundida.
Uma outra possibilidade de uniformizar a planicidade da fita metálica consiste no fato do perfil de espessura da fita ser medido em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica, e do perfil de espessura da fita medido ser adotado para influenciar 15 especificamente na planicidade da fita metálica.
A invenção é, de preferência, empregada na produção de uma fita metálica, de acordo com um processo de lingotamento com dois rolos, de modo particular de acordo com o processo de lingotamento com dois rolos verticais, 20 onde uma unidade de medição da planicidade é disposta entre a unidade de cadeiras de laminação e o dispositivo de armazenagem para detecção dos valores de planicidade da fita metálica, e do dispositivo de medição da planicidade ser associado a um dispositivo de medição para detecção e 25 conversão dos valores de planicidade.
A tarefa inventiva é solucionada através de um dispositivo para produção contínua de uma fita metálica fina, de modo particular, de uma fita de aço a quente, diretamente a partir de uma fornada de metal e com uma 3 0 espessura de fita < 10 mm com uma unidade de lingotamento
9/20
de rolos, com pelo menos um laminador de uma só cadeira a jusante e um dispositivo de armazenagem para armazenagem da fita metálica laminada, e pelo fato de um dispositivo de medição da planicidade ser disposto entre a unidade de cadeiras de laminação e o dispositivo de armazenagem para detecção dos valores de planicidade da fita metálica, e do dispositivo de medição da planicidade ser associado a um dispositivo de medição para detecção e conversão dos valores de planicidade.
De modo apropriado, o dispositivo de medição da planicidade para detecção dos valores de medição da planicidade é disposto em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica.
De preferência, o dispositivo de medição da planicidade é disposto antes ou depois da cadeira de laminação de pelo menos um laminador de uma só cadeira. Em um trem de laminação com diversas cadeiras, o dispositivo de medição da planicidade é disposto antes ou, de preferência, depois da primeira cadeira de laminação.
0 A medição da planicidade pode ser realizada com diversos dispositivos de medição de planicidade disponibilizados no mercado. Tais dispositivos de medição para detecção dos valores de planicidade são conhecidos através da produção de fitas a frio, assim que adaptações 25 correspondentes com vistas à uniformidade da temperatura e à exatidão da medição em altas temperaturas são necessárias para a aplicação especial em fita a quente com temperatura de laminação. Para a medição de planicidade na região aquecida, o dispositivo de medição da planicidade é de
0 preferência constituído de um rolo de medição da
10/20
planicidade, uma unidade para detecção ótica do formato, ou uma unidade para detecção de outras não-uniformidades das propriedades superficiais da fita. Na medição da planicidade com um rolo de medição de planicidade, a fita 5 metálica se encontra na maioria das vezes sob tração, a qual é considerada na avaliação dos resultados de medição no dispositivo de avaliação. Em uma detecção ótica do formato da fita metálica, a fita metálica não deve se encontrar sob tração, para se obter bons resultados de 10 medição. Dispositivos medidores de planicidade, conforme empregados em laminadores a frio e a quente convencionais, já são conhecidos através da DE 37 21 746 Al, da US
6.606.919 B2, da US 2002/0178840 Al e da US 2002/0080851
Al, sendo lá descritos em detalhes na sua construção.
A unidade de medição, de preferência uma unidade de computação central, é ligada por meio de linhas de sinal para transmissão de variáveis de correção com pelo menos uma das seguintes unidades de correção para influenciar no acunhamento das cadeiras de laminação:
0 - um bloco de dobrar para dobramento do rolo de trabalho, uma unidade de deslocamento do rolo de trabalho,
- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica progressiva direta ou indireta do abaulamento do rolo,
- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica pelo menos progressiva da fita metálica.
De modo alternativo ou também adicional, a unidade de medição é conectada por meio de linhas de sinal
11/20 com pelo menos uma das seguintes unidades de correção para influenciar no perfil superficial de pelo menos um rolo de lingotamento de:
- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica progressiva direta ou indireta do abaulamento do rolo de lingotamento, unidade de deformação de preferência hidraulicamente acionável no rolo de lingotamento para aplicação de forças de deformação radialmente atuantes,
- unidade de exaustão gasosa para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento,
- uma unidade de revestimento para revestimento progressivo do abaulamento do rolo de lingotamento com um agente de revestimento influenciador da transmissão térmica ou da densidade de nucleação para influenciar nas relações da casca de veio/ solidificação,
- uma unidade de limpeza para limpeza progressiva do abaulamento do rolo de lingotamento para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento.
Para a obtenção dos valores de planicidade em um campo de tolerâncias muito estreitas, uma unidade de medição da temperatura é disposta para detecção do perfil 25 de temperaturas da fita metálica, pelo menos antes ou depois de uma cadeira de laminação do laminador em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica, e essa unidade medidora de temperatura é associada a um dispositivo de medição para detecção e conversão dos 30 valores de medição. Essa medição de temperaturas deve
12/20
ocorrer a uma pequena distância, de preferência imediatamente antes da primeira cadeira de laminação, para estabelecer as condições de maneira possivelmente exata no acunhamento do laminador.
De maneira apropriada, a unidade de medição da
| temperatura | do | laminador | é disposta | a montante, e | o |
| dispositivo | de | medição | é conectado por | meio de linhas | de |
| sinal para | transmissão | de | variáveis | de correção, para | |
| equiparação | do | perfil | de | temperatura | com uma unidade |
| aquecedora | de | fitas ou | com | uma unidade refrigeradora | de |
fitas.
Uma outra possibilidade para minimizar variações de planicidade na fita a quente consiste no fato da unidade medidora de perfis da espessura de fitas ser disposta para 15 detecção do perfil da espessura de fitas, em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica, e de essa unidade medidora de espessura de fitas ser associada a um dispositivo de medição para detecção e implementação dos valores de medição.
A unidade de medição é conectada por meio de linhas de sinal para transmissão de variáveis de correção com pelo menos uma das seguintes unidades de correção para influenciar no perfil de espessura da fita, nas cadeiras de laminação:
- uma unidade reguladora do rolo de trabalho,
- um bloco de dobrar para dobramento do rolo de trabalho, uma unidade de deslocamento do rolo de trabalho, uma unidade de aquecimento/ resfriamento para
13/20 influência térmica progressiva direta ou indireta do abaulamento do rolo.
Além disso, a unidade de medição pode ser conectada individualmente por meio de linhas de sinal com 5 pelo menos uma das seguintes unidades de correção para influenciar no perfil de espessura da fita, por meio de pelo menos um rolo de lingotamento:
- uma unidade reguladora do rolo de lingotamento,
- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica progressiva do abaulamento do rolo de lingotamento, unidade de deformação de preferência hidraulicamente acionável no rolo de lingotamento para aplicação de forças de deformação radialmente atuantes,
- unidade de exaustão gasosa para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento,
- uma unidade de revestimento para revestimento progressivo do abaulamento do rolo de lingotamento com um agente de revestimento influenciador da transmissão térmica ou da densidade de nucleação para influenciar nas relações da casca de veio/ solidificação,
- uma unidade de limpeza para limpeza progressiva do abaulamento do rolo de lingotamento para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento.
Os resultados da medição de planicidade, como também diversas medições de planicidade ao longo da linha de produção, podem ser empregados para influenciar 30 especificamente na planicidade da fita metálica
14/20
exclusivamente em pelo menos uma cadeira de laminação, ou exclusivamente na unidade de cadeiras de laminação, como também em combinação em duas unidades citadas. Além disso, é possível influenciar na planicidade da fita metálica também através de unidades justapostas, como por exemplo, uma unidade de aquecimento de fitas.
De preferência, a unidade de cadeiras de laminação é formada para a implementação inventiva do processo de lingotamento com dois rolos e compreende dois rolos de lingotamento com acionamento rotativo e duas placas laterais, que formam em conjunto uma área de fornada para acolhimento da fornada de metal, e um acunhamento de lingotamento para a formação do formato da seção transversal de uma fita metálica fundida.
A implementação do processo inventivo acima descrito em uma instalação experimental semi-industrial já trouxe após os primeiros testes uma redução na variação da planicidade em até 50%.
Outras vantagens e características da presente invenção resultam da descrição das figuras a seguir de exemplos não limitativos de execução, onde é feita referência às figuras anexas, que mostram o seguinte:
a fig. 1 apresenta uma instalação de produção, de acordo com a invenção, para fita fina a quente com um 25 dispositivo de lingotamento com dois rolos e um laminador de uma única cadeira, por introdução de uma unidade medidora de planicidade, a fig. 2 apresenta uma instalação de produção, de acordo com a invenção, para fita fina a quente com um 30 dispositivo de lingotamento com dois rolos e um laminador
15/20
de cadeiras múltiplas, por introdução de uma unidade medidora de planicidade.
Nas figs. 1 e 2 são apresentadas duas modalidades de uma instalação para produção de uma fita de aço a quente em um corte longitudinal esquemático, que compreende os principais componentes da instalação, bem como unidades de medição e de regulagem para a produção de uma fita fina a quente dentro das tolerâncias convencionais de planicidade para a fita fina a quente. A construção básica da instalação ocorre de maneira semelhante à produção de uma fita metálica não-ferrosa.
Uma fornada de aço é alimentada a um dispositivo de lingotamento com dois rolos 1, em uma área de fornada 4 formada por dois rolos de lingotamento 2 internamente refrigerados, girando em direções opostas, e por duas placas laterais 3 posicionadas frontalmente nos rolos de lingotamento, e uma fita de aço fundida 5 com formato de seção transversal predeterminado, estirada com orientação vertical para baixo, através de um acunhamento de lingotamento formado pelos rolos de lingotamento 2 e as placas laterais 3. Após a deflexão da fita de aço para uma direção de transporte horizontal, a fita de aço fundida é submetida em um laminador 6 a uma redução de espessura e alteração de textura e, a seguir, conduzida a um dispositivo de armazenagem 7.
Dependendo da qualidade do aço, da espessura de lingotamento e da espessura final da fita a quente, o laminador é formado como laminador de com baixas exigências de qualidade, ou como trem de uma só cadeira 8 (fig.
D , por exemplo, para aço de fita laminação com múltiplas cadeiras 9 (fig. 2) , por exemplo,
16/20 para a fabricação de qualidade de aço de alto valor com maiores graus de redução e com exigências especiais com respeito à natureza da superfície e as propriedades de deformação. O dispositivo de armazenagem 7 compreende uma 5 bobinadeira para enrolamento da fita a quente em bobinas e pode ser também integrado a um forno de enrolamento. Um acionador de fitas 10, para ajuste de uma tração de fita durante o enrolamento, e uma tesoura de fitas, são alojados a montante de dispositivo de armazenagem.
Para ajuste de uma temperatura de laminação constante antes da primeira cadeira de laminação, a fita de aço passa por uma unidade aquecedora de fitas 12 a montante da primeira cadeira de laminação 11, que compreende também possivelmente uma unidade de resfriamento. A unidade 15 aquecedora de fitas 12 possibilita uma influência térmica progressiva da fita de aço, transversal à direção de movimento da fita, por exemplo, um aquecimento reforçado das bordas da fita, quando um resfriamento muito intenso já tiver ocorrido neste local. Uma unidade medidora de temperaturas 13 é montada diretamente a montante da primeira cadeira de laminação 11, com o que a temperatura da fita em um plano transversal à direção da fita é continuamente detectada em diversas zonas e adotada para controle da unidade aquecedora de fitas 12. Com o acionador 25 de fitas 14, a fita de aço é mantida sob tração e possivelmente também centrada na unidade aquecedora de fitas 12 e até a primeira cadeira de laminação 11. Com a unidade medidora do perfil de espessuras da fita 15, é medida a espessura da fita de aço fundida saindo do dispositivo de lingotamento com dois rolos, que é
17/20 previamente regulado com uma unidade corretora dos rolos de lingotamento 16, ou corrigido de acordo com os resultados de medição.
Um dispositivo de medição da planicidade 18 é disposto a uma curta distância a jusante da primeira e única cadeira de laminação 11, de acordo com a modalidade da fig. 1, e da primeira cadeira de laminação 11, de acordo com a modalidade da fig. 2, com o qual é detectado o gradiente de planicidade na fita de aço em um plano 10 transversal à direção de movimento da fita. Variações de planicidade resultam, quer devido a variações de espessura ao longo da largura da fita, quer devido a ondulações da fita. O dispositivo de medição da planicidade 18 compreende um rolo de medição da planicidade 19, adaptado para 15 aplicação a quente. Um rolo de medição da planicidade, conforme ele pode ser empregado, de acordo com a invenção, é descrito em detalhes na Patente Americana US 6.606.919 B2. 0 processo de medição correspondente para determinação das variações de planicidade é descrito no Pedido US 20 2002/0178840 Al, podendo ser também aqui aplicado. Os valores de medição determinados são conduzidos a um dispositivo de medição 20, que é formado por uma unidade central de processamento (CPU). Lá, os sinais de medição são avaliados, e sinais corretivos opostos às variações de 25 planicidade são emitidos às unidades corretoras 21 da primeira cadeira de laminação 11 e/ou às unidades corretoras 22 do dispositivo de lingotamento com dois rolos
1.
Nas possíveis unidades corretoras 21 da primeira cadeira de laminação, trata-se de unidades que se acham
18/20 por exemplo, uma unidade deslocamento disponíveis, de modo padronizado, em cadeiras de laminação convencionais. A unidade corretora 21 pode compreender um bloco de dobra para dobramento dos rolos de trabalho de, rolos cilíndricos de trabalho ou de apoio, ou de deslocamento dos rolos de trabalho para axial dos rolos de trabalho ou de apoio contínuo. Além disso, unidades de aquecimento e arrefecimento são consideradas para influenciar termicamente de modo progressivo no abaulamento dos rolos 10 de trabalho, como possível unidade corretora.
Em regiões parciais, ocorrem variações de planicidade ou variações do perfil da espessura na fita de aço jã durante a formação da fita de aço no dispositivo de lingotamento com dois rolos. Na reduzida espessura de 15 lingotamento de fita, essas variações não podem ser mais afastadas, ou somente em uma pequena parcela, por meio das passagens de redução subseqüentes. De modo particular, as variações no perfil da espessura originadas na formação da fita de aço, no trem de laminação, podem levar a variações 20 de planicidade. Assim, é apropriado, já com base nos valores de planicidade medidos, intervir de forma reguladora diretamente na formação do perfil da fita, no dispositivo de lingotamento com dois rolos 1, com uma unidade corretora 22. Possíveis unidades corretoras 22 para 25 influenciar no perfil superficial dos rolos de lingotamento no dispositivo de lingotamento com dois rolos compreendem uma unidade de aquecimento e/ou de resfriamento para influenciar termicamente, de forma progressiva direta ou indireta, no formato externo do abaulamento do rolo de 30 lingotamento, de preferência unidades de deformação
19/20 hidraulicamente acionáveis nos rolos de lingotamento para aplicação de forças de deformação radialmente atuantes sobre a superfície do rolo de lingotamento, uma unidade de exaustão gasosa para influência progressiva das relações da 5 casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento, uma unidade de revestimento para revestimento progressivo dos abaulamentos dos rolos de lingotamento com um agente de revestimento influenciador da transmissão térmica para influenciar nas relações da casca de veio/ 10 solidificação, ou também uma unidade de limpeza para limpeza progressiva dos abaulamentos dos rolos de lingotamento para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação nos abaulamentos dos rolos de lingotamento.
Assim, uma regulagem apropriada para minimizar as variações de planicidade pode existir, onde não só a formação do perfil durante o processo de lingotamento no dispositivo de lingotamento com dois rolos, como também a formação ou alteração do perfil no primeiro trem de 20 laminação na primeira cadeira de laminação, é monitorada e influenciada. Isto pode ocorrer em separado através da avaliação correspondente no dispositivo de medição, ou também por meio de inclusão de um outro dispositivo de medição da planicidade antes da primeira cadeira de 25 laminação.
Com os perfis de temperatura detectados pelas unidades medidoras de temperatura 13, 13a, 13b ao longo da largura da fita, e com os perfis de espessura da fita detectados pelas unidades medidoras do perfil de espessura 30 da fita 15, 15a, um modelo matemático pode ser introduzido
20/20
Ví ηο dispositivo de medição, em aditamento aos valores de planicidade, com os quais uma estratégia reguladora ideal é desenvolvida, e sinais de correção são gerados de maneira correspondente.
Com a unidade medidora de temperatura 13b, que é disposta a uma distância abaixo dos dois rolos de lingotamento 2, o perfil de temperatura da fita metálica fundida pode ser imediatamente detectado após sua formação. Esse perfil de temperatura possibilita intervenções sobre a 10 formação da casca de veio no abaulamento de rolo dos rolos de lingotamento e nas relações de solidificação ou de temperatura reinantes. A consideração desse perfil de temperatura possibilita, na avaliação dos valores de planicidade no dispositivo de medição, variáveis de correção mais exatas, relacionadas às condições de formação da fita, de modo particular, para gerar o controle das unidades corretoras 22 no dispositivo de lingotamento com dois rolos.
As medidas descritas, com vistas a um dispositivo de lingotamento vertical com dois rolos, podem ser igualmente transferidas para um dispositivo de lingotamento com um só rolo. De preferência, o rolo de lingotamento do dispositivo de lingotamento com um só rolo é associado a um rolo alisador para condicionamento da superfície livre da fita, e as unidades de correção para influência na planicidade podem ser associadas ao rolo de lingotamento, como também ao rolo alisador.
Claims (19)
- REIVINDICAÇÕES1. Processo para produção continua de uma fita metálica fina ou de uma fita de aço a quente, diretamente a partir de uma fornada de metal e com uma espessura de lingotamento de fita < 10 mm após o processo de lingotamento com rolos, em que a fornada de metal depositada em uma área superficial de pelo menos um rolo rotativo de laminação (2), e de uma fita metálica ser formada,- a fita metálica ser conduzida com velocidade de lingotamento a uma redução de espessura em linha, e- a fita metálica ser, a seguir, conduzida a um dispositivo de armazenagem (7) e de ser nesse armazenada,CARACTERIZADO pelo fato de- a fim de minimizar variações de planicidade, uma medição de planicidade ser realizada na fita metálica em movimento, e os valores da medição de planicidade dessa medição de planicidade serem adotados para influenciar especificamente na planicidade da fita metálica, em que a redução de espessura em linha da fita metálica ocorrer em pelo menos uma etapa de deformação em pelo menos um laminador em andaime, e da medição de planicidade ocorrer antes ou depois de pelo menos uma etapa de deformação, em que os valores de medição de planicidade da medição de planicidade serem adotados para influenciar no perfil superficial do rolo de lingotamento (2), e em que não só a formação do perfil durante o processo de lingotamento no dispositivo de lingotamento comPetição 870180017435, de 05/03/2018, pág. 10/29
- 2/9 dois rolos, como também a formação ou alteração do perfil no primeiro trem de laminação na primeira cadeira de laminação (11), serem monitoradas e influenciadas.2. Processo, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato da medição de planicidade ocorrer imediatamente após a primeira ou única etapa de deformação.
- 3. Processo, de acordo com a reivindicação 1 ou2, CARACTERIZADO pelo fato da medição de planicidade ocorrer por determinação da distribuição de tensões na fita metálica em um plano transversal à direção de transporte.
- 4. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, CARACTERIZADO pelo fato dos valores de planicidade da medição de planicidade serem adotados para influenciar no acunhamento do laminador em pelo menos uma cadeira de laminação (11) do laminador (6, 8).
- 5. Processo, de acordo com a reivindicação 3, CARACTERIZADO pelo fato da influência do acunhamento do laminador nas cadeiras de laminação (11) ocorrer por pelo menos uma das seguintes medidas:- uma flexão dos rolos de trabalho,- um deslocamento dos rolos de trabalho,
- uma influência térmica, pelo menos progressiva do abaulamento do rolo, - uma influência térmica, pelo menos progressiva do rolo de trabalho, - uma influência térmica, pelo menos progressiva da fita metálica. - 6. Processo, de acordo com a reivindicação 5,CARACTERI ZADO pelo fato do perfil superficial do rolo de lingotamento (2) ser influenciado por pelo menos uma dasPetição 870180017435, de 05/03/2018, pág. 11/293/9 seguintes unidades de correção:- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica progressiva direta ou indireta do abaulamento do rolo de lingotamento, uma unidade de deformação de preferência hidraulicamente acionável no rolo de lingotamento para aplicação de forças de deformação radialmente atuantes,- uma unidade de exaustão gasosa para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento,- uma unidade de revestimento para revestimento progressivo do abaulamento do rolo de lingotamento com um agente de revestimento influenciador da transmissão térmica ou da densidade de nucleação para influenciar nas relações da casca de veio/ solidificação,- uma unidade de limpeza para limpeza progressiva do abaulamento do rolo de lingotamento para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento.
- 7. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, CARACTERIZADO pelo fato de um perfil de temperatura da fita metálica ser determinado em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica, imediatamente antes ou após o laminador (6, 8), e do perfil de temperaturas medido ser adotado para influenciar especificamente na planicidade da fita metálica.
- 8. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, CARACTERI ZADO pelo fato da distribuição de temperaturas na fita metálica em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica serPetição 870180017435, de 05/03/2018, pág. 12/294/9 influenciada em seções, em função do perfil de temperaturas medido.
- 9. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, CARACTERIZADO pelo fato do perfil de espessura da fita ser medido em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica, e do perfil de espessura da fita medido ser adotado para influenciar especificamente na planicidade da fita metálica.
- 10. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, CARACTERIZADO pelo fato do processo de laminação com rolos ser formado como processo de laminação com dois rolos na vertical,- onde a fornada de metal é introduzida em uma área de lingotamento (4) limitada por rolos rotativos (2) e placas laterais (3) ,- a fornada de metal é continuamente solidificada nas áreas superficiais dos rolos de lingotamento (2) giratoriamente na forma de cascas de veio, essas cascas de veio são unidas na mais estreita seção transversal entre os rolos de lingotamento (2) em uma fita metálica pelo menos amplamente solidificada,- a fita metálica é estirada com velocidade de lingotamento entre os rolos de lingotamento (2).
- 11. Dispositivo para produção contínua de uma fita metálica fina ou de uma fita de aço a quente, diretamente a partir de uma fornada de metal e com uma espessura de lingotamento de fita < 10 mm, que compreende uma unidade de cadeiras de laminação (1) , pelo menos um laminador em andaime (6, 8) a jusante e um dispositivo dePetição 870180017435, de 05/03/2018, pág. 13/295/9 armazenagem (7) para armazenagem da fita metálica laminada, CARACTERIZ ADO pelo fato de um dispositivo de medição da planicidade (18) ser disposto entre a unidade de cadeiras de laminação e o dispositivo de armazenagem (7) para detecção dos valores de planicidade da fita metálica, e do dispositivo de medição da planicidade ser associado a um dispositivo de medição (20) para detecção e conversão dos valores de planicidade, em que o dispositivo de medição da planicidade (18) é disposto antes ou depois da cadeira de laminação (11) de pelo menos um laminador em andaime (8, 9), e em que a unidade de medição (20) é conectada por meio de linhas de sinal para transmissão de variáveis de correção com pelo menos uma das seguintes unidades de correção (21) para influenciar no acunhamento das cadeiras de laminação (11) :- um bloco de dobrar para dobramento do rolo de trabalho,- uma unidade de deslocamento do rolo de trabalho,- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica progressiva do abaulamento do rolo,- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica pelo menos progressiva da fita metálica, e em que a unidade de medição (20) é conectada por meio de linhas de sinal com pelo menos uma das seguintes unidades de correção (22) para influenciar no perfil superficial do rolo de lingotamento (2):uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica progressiva doPetição 870180017435, de 05/03/2018, pág. 14/29 ç>/$ abaulamento do rolo de lingotamento, uma unidade de deformação de preferência hidraulicamente acionável no rolo de lingotamento para aplicação de forças de deformação radialmente atuantes,- uma unidade de exaustão gasosa para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento, uma unidade de revestimento para revestimento progressivo do abaulamento do rolo de lingotamento com um agente de revestimento influenciador da transmissão térmica ou da densidade de nucleação para influenciar nas relações da casca de veio/ solidificação,- uma unidade de limpeza para limpeza progressiva do abaulamento do rolo de lingotamento para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento.
- 12. Dispositivo, de acordo com a reivindicação11, CARACTERIZADO pelo fato do dispositivo de medição da planicidade (18) para detecção dos valores de medição da planicidade ser disposto em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica.
- 13. Dispositivo, de acordo com a reivindicação 11 ou 12, CARACTERIZADO pelo fato do dispositivo de medição da planicidade (18) ser constituído de um rolo de medição da planicidade (19), de uma unidade para detecção ótica do formato, ou uma unidade para detecção de outras nãouniformidades das propriedades superficiais da fita.
- 14. Dispositivo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 13, CARACTERIZADO pelo fato de umaPetição 870180017435, de 05/03/2018, pág. 15/29 unidade de medição da temperatura (13, 13a, 13b) ser disposta para detecção do perfil de temperaturas da fita metálica (5), pelo menos antes ou depois de uma cadeira de laminação (11) do laminador (8, 9), em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica, e de essa unidade medidora de temperatura ser associada a um dispositivo de medição (20) para detecção e conversão dos valores de medição.
- 15. Dispositivo, de acordo com a reivindicação14, CARACTERIZ ADO pelo fato da unidade de medição da temperatura (13, 13b) do laminador (8, 9) ser disposta a montante, e do dispositivo de medição (20) ser conectado por meio de linhas de sinal para transmissão de variáveis de correção, para equiparação do perfil de temperatura com a unidade aquecedora de fitas (12) ou com a unidade refrigeradora de fitas, de modo a uniformizar o perfil de temperatura.
- 16. Dispositivo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 15, CARACTERIZADO pelo fato de uma unidade medidora de perfis da espessura de fitas (15, 15a) ser disposta para detecção do perfil da espessura de fitas, em um plano transversal à direção de transporte da fita metálica, e de essa unidade medidora de espessura de fitas (15, 15a) ser associada a um dispositivo de medição (20) para detecção e conversão dos valores de medição.
- 17. Dispositivo, de acordo com a reivindicação16, CARACTERIZADO pelo fato da unidade de medição (20) ser conectada por meio de linhas de sinal para transmissão de variáveis de correção com pelo menos uma das seguintes unidades de correção (21) para influenciar no perfil dePetição 870180017435, de 05/03/2018, pág. 16/298/9 espessura da fita, nas cadeiras de laminação:- uma unidade reguladora do rolo de trabalho,- um bloco de dobrar para dobramento do rolo de trabalho, uma unidade de deslocamento do rolo de trabalho,- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica progressiva do abaulamento do rolo.
- 18. Dispositivo, de acordo com a reivindicação 17, CARACTERIZADO pelo fato da unidade de medição (20) ser conectada por meio de linhas de sinal com pelo menos uma das seguintes unidades de correção (21) para influenciar no perfil de espessura da fita, por meio do rolo de lingotamento (2):- uma unidade reguladora do rolo de lingotamento,- uma unidade de aquecimento/ resfriamento para influência térmica progressiva do abaulamento do rolo de lingotamento, uma unidade de deformação de preferência hidraulicamente acionável no rolo de lingotamento para aplicação de forças de deformação radialmente atuantes,- uma unidade de exaustão gasosa para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento,- uma unidade de revestimento para revestimento progressivo do abaulamento do rolo de lingotamento com um agente de revestimento influenciador da transmissão térmica ou da densidade de nucleação para influenciar nas relações da casca de veio/ solidificação,- uma unidade de limpeza para limpeza progressivaPetição 870180017435, de 05/03/2018, pág. 17/299/9 do abaulamento do rolo de lingotamento para influência progressiva das relações da casca de veio/ solidificação no abaulamento do rolo de lingotamento.
- 19. Dispositivo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 18, CARACTERIZADO pelo fato da unidade de cadeiras de laminação compreender dois rolos de lingotamento (2) com acionamento rotativo e duas placas laterais (3) , que formam em conjunto uma área de fornada (4) para acolhimento da fornada de metal, e um acunhamento de lingotamento para a formação do formato da seção transversal de uma fita metálica fundida.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0170804A AT501314B1 (de) | 2004-10-13 | 2004-10-13 | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen herstellen eines dünnen metallbandes |
| PCT/EP2005/010129 WO2006042606A1 (de) | 2004-10-13 | 2005-09-20 | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen herstellen eines dünnen metallbandes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BRPI0516088A BRPI0516088A (pt) | 2008-08-19 |
| BRPI0516088B1 true BRPI0516088B1 (pt) | 2019-01-22 |
Family
ID=35709083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BRPI0516088A BRPI0516088B1 (pt) | 2004-10-13 | 2005-09-20 | processo e dispositivo para produção contínua de uma fita metálica fina |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7963136B2 (pt) |
| EP (1) | EP1799368B1 (pt) |
| JP (1) | JP5096156B2 (pt) |
| KR (1) | KR101282163B1 (pt) |
| CN (1) | CN101039762B (pt) |
| AT (1) | AT501314B1 (pt) |
| AU (1) | AU2005297538B8 (pt) |
| BR (1) | BRPI0516088B1 (pt) |
| CA (1) | CA2583295C (pt) |
| ES (1) | ES2666163T3 (pt) |
| MX (1) | MX2007004473A (pt) |
| RU (1) | RU2381846C2 (pt) |
| TW (1) | TWI418420B (pt) |
| WO (1) | WO2006042606A1 (pt) |
| ZA (1) | ZA200703672B (pt) |
Families Citing this family (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102005055530A1 (de) † | 2005-11-22 | 2007-05-24 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Anstellen von mindestens einem Rollensegment einer Strangführungseinrichtung an einen Strang |
| US8205474B2 (en) * | 2006-03-08 | 2012-06-26 | Nucor Corporation | Method and plant for integrated monitoring and control of strip flatness and strip profile |
| US7849722B2 (en) * | 2006-03-08 | 2010-12-14 | Nucor Corporation | Method and plant for integrated monitoring and control of strip flatness and strip profile |
| JP2008213014A (ja) * | 2007-03-07 | 2008-09-18 | Ihi Corp | ストリップ形状厚さ制御方法 |
| DE102007053523A1 (de) * | 2007-05-30 | 2008-12-04 | Sms Demag Ag | Vorrichtung zur Beeinflussung der Temperaturverteilung über der Breite |
| DE102008010062A1 (de) * | 2007-06-22 | 2008-12-24 | Sms Demag Ag | Verfahren zum Warmwalzen und zur Wärmebehandlung eines Bandes aus Stahl |
| DE102008015828A1 (de) * | 2007-09-26 | 2009-04-02 | Sms Demag Ag | Walzvorrichtung und Verfahren für deren Betrieb |
| US20090236068A1 (en) | 2008-03-19 | 2009-09-24 | Nucor Corporation | Strip casting apparatus for rapid set and change of casting rolls |
| BRPI0909191A2 (pt) * | 2008-03-19 | 2016-11-01 | Nucor Corp | aparelho para fundição de tira com posicionamento do rolete de fundição |
| US20090288798A1 (en) * | 2008-05-23 | 2009-11-26 | Nucor Corporation | Method and apparatus for controlling temperature of thin cast strip |
| DE102008050393A1 (de) * | 2008-10-02 | 2010-04-08 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Anordnung und Verfahren zur Detektierung eines Betriebszustandes einer Strangführung |
| GB2466458B (en) * | 2008-12-19 | 2011-02-16 | Siemens Vai Metals Tech Ltd | Rolling mill temperature control |
| GB2468713B (en) * | 2009-03-20 | 2011-02-16 | Siemens Vai Metals Tech Ltd | Edge flatness monitoring |
| RU2465081C1 (ru) * | 2011-06-24 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество Акционерная холдинговая компания "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика Целикова" (ОАО АХК "ВНИИМЕТМАШ") | Способ производства листовой холоднокатаной продукции из алюминия и его сплавов |
| RU2466808C1 (ru) * | 2011-06-24 | 2012-11-20 | Открытое акционерное общество Акционерная холдинговая компания "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика Целикова" (ОАО АХК "ВНИИМЕТМАШ") | Литейно-прокатный агрегат для производства листовой холоднокатаной продукции из алюминия и его сплавов |
| RU2466807C1 (ru) * | 2011-06-24 | 2012-11-20 | Открытое акционерное общество Акционерная холдинговая компания "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика Целикова" (ОАО АХК "ВНИИМЕТМАШ") | Литейно-прокатный агрегат для производства листовой горячекатаной продукции из алюминия и его сплавов |
| RU2466806C1 (ru) * | 2011-06-24 | 2012-11-20 | Открытое акционерное общество Акционерная холдинговая компания "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика Целикова" (ОАО АХК "ВНИИМЕТМАШ") | Способ производства листовой горячекатаной продукции из алюминия и его сплавов |
| GB2504269B (en) * | 2012-07-23 | 2014-09-03 | Siemens Plc | Method of rolling metal plate |
| EP2969279B2 (en) | 2013-03-11 | 2024-04-03 | Novelis Inc. | Improving the flatness of a rolled strip |
| EP3246113B1 (en) * | 2015-01-15 | 2020-04-08 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab and manufacturing method and manufacturing device therefor |
| EP3138639B1 (de) * | 2015-09-03 | 2021-03-24 | SMS group GmbH | Verfahren zum herstellen eines metallischen bandes durch endloswalzen |
| DE102015223600A1 (de) | 2015-09-03 | 2017-03-09 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines metallischen Bandes durch Endloswalzen |
| RU2607855C1 (ru) * | 2015-11-16 | 2017-01-20 | Анатолий Аркадьевич Злобин | Способ получения металлической полосы в литейно-прокатном агрегате бесслитковой прокатки (варианты) и устройство для его осуществления |
| CA3016699C (en) | 2016-03-08 | 2022-07-12 | Novelis Inc. | Method and apparatus for controlling metal strip profile during rolling with direct measurement of process parameters |
| US10618107B2 (en) | 2016-04-14 | 2020-04-14 | GM Global Technology Operations LLC | Variable thickness continuous casting for tailor rolling |
| WO2018055718A1 (ja) * | 2016-09-23 | 2018-03-29 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | エッジヒータ制御装置 |
| EP3318342A1 (de) * | 2016-11-07 | 2018-05-09 | Primetals Technologies Austria GmbH | Verfahren zum betreiben einer giesswalzverbundanlage |
| CN107755652B (zh) * | 2017-09-01 | 2019-09-10 | 燕山大学 | 一种非晶合金双带式连铸机及其连续铸造方法 |
| MX2020003163A (es) | 2017-09-22 | 2020-10-12 | Nucor Corp | Control de aprendizaje iterativo para alteraciones periodicas en colada de banda de rodillo gemelo con retraso de medicion. |
| AT520084B1 (de) * | 2017-10-03 | 2019-01-15 | Primetals Technologies Austria GmbH | Verfahren zum Betrieb einer Gieß-Walz-Verbundanlage und Gieß-Walz-Verbundanlage |
| WO2019217700A1 (en) * | 2018-05-09 | 2019-11-14 | Nucor Corporation | Method for altering casting roll profile with the alteration of localized temperature |
| CN109877166A (zh) * | 2018-06-08 | 2019-06-14 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种适用于超薄铸轧带钢凸度在线控制的方法 |
| KR102479197B1 (ko) * | 2018-06-13 | 2022-12-20 | 노벨리스 인크. | 압연 후에 금속 스트립을 담금질하는 시스템 및 방법 |
| TW202019582A (zh) * | 2018-10-22 | 2020-06-01 | 日商日本製鐵股份有限公司 | 鑄片的製造方法及控制裝置 |
| KR102467210B1 (ko) * | 2018-10-31 | 2022-11-16 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 제어 시스템, 제어 방법, 제어 장치, 및 프로그램 |
| US20240009723A1 (en) * | 2020-12-17 | 2024-01-11 | Primetals Technologies Japan, Ltd. | Rolling mill facility |
| EP4122612A1 (en) * | 2021-07-23 | 2023-01-25 | Primetals Technologies Japan, Ltd. | Six-high rolling mill stand and finishing mill train for hot rolling an intermediate strip into a thin strip |
| CN113758994A (zh) * | 2021-09-29 | 2021-12-07 | 华中科技大学 | 一种基于磁光效应的动生涡流检测方法 |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3240602A1 (de) * | 1982-11-03 | 1984-06-14 | Betriebsforschungsinstitut VDEh - Institut für angewandte Forschung GmbH, 4000 Düsseldorf | Verfahren zum regeln der zugspannungsverteilung beim kaltwalzen von baendern |
| JPS62142004A (ja) * | 1985-12-16 | 1987-06-25 | Kawasaki Steel Corp | 板厚偏差の少ない急冷薄帯の製造方法およびその設備 |
| DE3721746A1 (de) * | 1987-07-01 | 1989-01-19 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und vorrichtung zur messung der planheit von walzband in warmbreitbandstrassen |
| US5133205A (en) * | 1990-11-13 | 1992-07-28 | Mannesmann Aktiengesellschaft | System and process for forming thin flat hot rolled steel strip |
| JPH06234048A (ja) * | 1993-02-10 | 1994-08-23 | Leotec:Kk | オーステナイト系ステンレス薄鋳片の製造方法 |
| KR960706382A (ko) * | 1993-12-01 | 1996-12-09 | 퀼 · 노르트만 | 강 스트립용 연속 주조 및 압연 플랜트 및 그 플랜트용 제어 시스템(continuous casting and rolling plant for steel strip and a control system for such a plant) |
| DE4340857A1 (de) * | 1993-12-01 | 1995-06-08 | Ubib Unternehmensberatungs Gmb | Abfallentsorgungsanlage |
| US6044895A (en) * | 1993-12-21 | 2000-04-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Continuous casting and rolling system including control system |
| IT1267916B1 (it) * | 1994-03-31 | 1997-02-18 | Danieli Off Mecc | Procedimento per la produzione di nastro partendo da bramme sottili e relativo impianto |
| JPH091209A (ja) * | 1995-06-16 | 1997-01-07 | Nippon Steel Corp | ステンレスストリップの連続鋳造熱間圧延設備および表面品質の優れたステンレスストリップの製造方法 |
| DE19709992C1 (de) * | 1997-03-11 | 1998-10-01 | Betr Forsch Inst Angew Forsch | Verfahren zum Messen der Oberflächengeometrie von Warmband |
| DE19737735A1 (de) * | 1997-08-29 | 1999-03-04 | Schloemann Siemag Ag | Vorrichtung und Verfahren zur auslaufseitigen Kühlung der Arbeitswalzen eines Walzgerüstes |
| DE19933610A1 (de) * | 1999-07-17 | 2001-01-25 | Bwg Bergwerk Walzwerk | Verfahren zum Planieren von Metallbändern |
| DE10036564C2 (de) * | 1999-08-03 | 2001-06-21 | Achenbach Buschhuetten Gmbh | Mehrwalzengerüst |
| US6158260A (en) * | 1999-09-15 | 2000-12-12 | Danieli Technology, Inc. | Universal roll crossing system |
| AUPQ546900A0 (en) * | 2000-02-07 | 2000-03-02 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Rolling strip material |
| JP3518594B2 (ja) * | 2000-04-21 | 2004-04-12 | 日立電線株式会社 | 金属箔の製造方法 |
| AT409351B (de) | 2000-06-05 | 2002-07-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und anlage zur herstellung eines metallbandes |
| FR2812082B1 (fr) * | 2000-07-20 | 2002-11-29 | Vai Clecim | Rouleau de mesure de planeite |
| FR2815705B1 (fr) | 2000-10-20 | 2003-04-18 | Val Clecim | Procede et dispositif de detection de planeite |
| DE10116273A1 (de) * | 2001-03-31 | 2002-10-10 | Sms Demag Ag | Verfahren zum Betreiben einer Walzstraße sowie eine entsprechend ausgebildete Walzstraße |
| FR2823300B1 (fr) | 2001-04-10 | 2003-09-05 | Vai Clecim | Procede de detection de defauts de planeite |
| JP4473466B2 (ja) * | 2001-04-16 | 2010-06-02 | 新日本製鐵株式会社 | 薄帯鋳片連続鋳造方法及び装置 |
| JP2003071506A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-11 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延設備列及び熱間圧延方法 |
| AT410767B (de) | 2001-10-24 | 2003-07-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen herstellung eines gewalzten metallbandes aus einermetallschmelze |
| JP2004050220A (ja) * | 2002-07-18 | 2004-02-19 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 帯板製造設備 |
| WO2005015233A1 (en) | 2003-08-11 | 2005-02-17 | Roche Diagnostics Gmbh | Use of protein spermidine synthase (spee) as a marker for colorectal cancer |
-
2004
- 2004-10-13 AT AT0170804A patent/AT501314B1/de not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-09-20 ES ES05792599.2T patent/ES2666163T3/es active Active
- 2005-09-20 JP JP2007536019A patent/JP5096156B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2005-09-20 EP EP05792599.2A patent/EP1799368B1/de active Active
- 2005-09-20 KR KR1020077009862A patent/KR101282163B1/ko active IP Right Grant
- 2005-09-20 ZA ZA200703672A patent/ZA200703672B/xx unknown
- 2005-09-20 WO PCT/EP2005/010129 patent/WO2006042606A1/de active Application Filing
- 2005-09-20 RU RU2007117720/02A patent/RU2381846C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2005-09-20 US US11/577,297 patent/US7963136B2/en active Active
- 2005-09-20 MX MX2007004473A patent/MX2007004473A/es active IP Right Grant
- 2005-09-20 BR BRPI0516088A patent/BRPI0516088B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2005-09-20 CN CN2005800351628A patent/CN101039762B/zh active Active
- 2005-09-20 AU AU2005297538A patent/AU2005297538B8/en not_active Ceased
- 2005-09-20 CA CA2583295A patent/CA2583295C/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-09-22 TW TW094132752A patent/TWI418420B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101039762A (zh) | 2007-09-19 |
| CN101039762B (zh) | 2012-11-07 |
| ES2666163T3 (es) | 2018-05-03 |
| AU2005297538B2 (en) | 2010-07-01 |
| RU2381846C2 (ru) | 2010-02-20 |
| WO2006042606A1 (de) | 2006-04-27 |
| AT501314A1 (de) | 2006-08-15 |
| KR20070054261A (ko) | 2007-05-28 |
| JP2008515647A (ja) | 2008-05-15 |
| AU2005297538A1 (en) | 2006-04-27 |
| JP5096156B2 (ja) | 2012-12-12 |
| ZA200703672B (en) | 2009-09-30 |
| EP1799368B1 (de) | 2018-01-17 |
| US20090049882A1 (en) | 2009-02-26 |
| CA2583295C (en) | 2013-05-28 |
| CA2583295A1 (en) | 2006-04-27 |
| AT501314B1 (de) | 2012-03-15 |
| TWI418420B (zh) | 2013-12-11 |
| US7963136B2 (en) | 2011-06-21 |
| KR101282163B1 (ko) | 2013-07-04 |
| AU2005297538B8 (en) | 2010-07-15 |
| WO2006042606A8 (de) | 2006-06-29 |
| BRPI0516088A (pt) | 2008-08-19 |
| TW200611761A (en) | 2006-04-16 |
| EP1799368A1 (de) | 2007-06-27 |
| MX2007004473A (es) | 2007-07-11 |
| RU2007117720A (ru) | 2008-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| BRPI0516088B1 (pt) | processo e dispositivo para produção contínua de uma fita metálica fina | |
| JP6569494B2 (ja) | 薄肉鋳片製造設備、及びピンチロールのレベリング方法 | |
| JPS6289515A (ja) | 熱間圧延材の温度制御方法および装置 | |
| CN106914494A (zh) | 热轧带钢的板形控制***及方法 | |
| JP6620777B2 (ja) | 圧延機のレベリング設定方法および圧延機のレベリング設定装置 | |
| US20210387249A1 (en) | Slab casting method | |
| JP2003504206A (ja) | 平らな冷帯板を得るための平坦度制御 | |
| SU759165A1 (ru) | Устройство дл регулировани температуры полосы на выходном рольганге непрерывного стана гор чей прокатки | |
| JP3690282B2 (ja) | 熱間圧延におけるキャンバおよびウエッジの防止方法 | |
| KR101054383B1 (ko) | 열연강판의 형상교정이 가능한 열연공정장치 및 열연방법 | |
| JPH01233005A (ja) | 薄鋳片の熱間圧延における板幅制御方法 | |
| RU2465081C1 (ru) | Способ производства листовой холоднокатаной продукции из алюминия и его сплавов | |
| CN215879246U (zh) | 一种自适应铝合金热轧带的温度控制装置 | |
| US11858019B2 (en) | Slab manufacturing method and control device | |
| JPS60240322A (ja) | 金属棒材の圧延寸法制御方法 | |
| JP3140552B2 (ja) | 熱間仕上げ圧延ラインにおける被圧延材の板幅制御方法 | |
| JP3436744B2 (ja) | 熱間圧延鋼帯の走間板厚変更方法および圧延装置 | |
| JPH0938708A (ja) | 熱間圧延における板厚制御方法 | |
| Degner et al. | Measuring techniques and customized process control used in wide hot strip mills for gauge tolerance optimisation | |
| JPH03221203A (ja) | ホットストリップのネッキング防止方法 | |
| JPH05269527A (ja) | 金属ストリップの平坦形状制御方法 | |
| JP2014226692A (ja) | 板幅方向に板厚差を有する差厚鋼板の製造装置及び製造方法 | |
| Johnston | Cooling Rate Effect on Geometric Measurement Accuracy in Hot Strip Rolling | |
| JPS59144510A (ja) | 熱間圧延における板厚制御方法 | |
| JPH01218704A (ja) | 薄鋳片の熱間圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B25D | Requested change of name of applicant approved |
Owner name: SIEMENS VAI METALS TECHNOLOGIES GMBH (AT) Free format text: NOME ALTERADO DE: SIEMENS VAI METALS TECHNOLOGIES GMBH AND CO. |
|
| B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 22/01/2019, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |
|
| B21F | Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time |
Free format text: REFERENTE A 16A ANUIDADE. |
|
| B24J | Lapse because of non-payment of annual fees (definitively: art 78 iv lpi, resolution 113/2013 art. 12) |
Free format text: EM VIRTUDE DA EXTINCAO PUBLICADA NA RPI 2640 DE 10-08-2021 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDA A EXTINCAO DA PATENTE E SEUS CERTIFICADOS, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013. |