JPS6289515A - 熱間圧延材の温度制御方法および装置 - Google Patents
熱間圧延材の温度制御方法および装置Info
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- JPS6289515A JPS6289515A JP60228274A JP22827485A JPS6289515A JP S6289515 A JPS6289515 A JP S6289515A JP 60228274 A JP60228274 A JP 60228274A JP 22827485 A JP22827485 A JP 22827485A JP S6289515 A JPS6289515 A JP S6289515A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
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- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- B21B45/004—Heating the product
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- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は熱間圧延における圧延材の温度制御装置に関す
る。さらに詳しくは、圧延の進行に伴って温度低下して
Ａｒ３変態点以下となった被圧延材部分を、圧延ライン
中で中間加熱し圧延することによって材質均一性を高め
るための熱間圧延材の（従来の装置） 熱間圧延、たとえばホットストリップの圧延に際しては
、一般に被圧延材を加熱炉に装入外温し、複数基による
粗圧延と複数スタンドによる仕上タンデム圧延によって
所定の寸法に圧延する。
る。さらに詳しくは、圧延の進行に伴って温度低下して
Ａｒ３変態点以下となった被圧延材部分を、圧延ライン
中で中間加熱し圧延することによって材質均一性を高め
るための熱間圧延材の（従来の装置） 熱間圧延、たとえばホットストリップの圧延に際しては
、一般に被圧延材を加熱炉に装入外温し、複数基による
粗圧延と複数スタンドによる仕上タンデム圧延によって
所定の寸法に圧延する。
この際、ラインとでの滞留や１１ｉ＋Ｉ圧水デスケーリ
ングによって放熱面積の大きい粗圧延中間材（以下バー
という）のエツジ部は温度低下し、仕上圧延後のホット
ストリップには混粒組織の発生や異常プロフィルを生じ
る不具合がある。
ングによって放熱面積の大きい粗圧延中間材（以下バー
という）のエツジ部は温度低下し、仕上圧延後のホット
ストリップには混粒組織の発生や異常プロフィルを生じ
る不具合がある。
ｆＩＳ２図は混粒ＩＬ織の幅方向断面模式図を示し、１
１は混粒域、１２は細粒域である。
１は混粒域、１２は細粒域である。
このような混粒部は材質が悪いため切捨てる必要があり
、歩留の低下をきたす原因となっている。
、歩留の低下をきたす原因となっている。
この対策として、
■加熱炉で温度低下分を見込んで過補償の高温加熱を施
す常会手段、 ■特公昭４５−２９８８８号公報、特開昭４９−６３０
３６号公報および特公昭５２−３６０９９号公報で提案
されている、粗圧延中または粗圧延後仕上圧延以前にお
けるバーエツジ部または加熱炉スキッドマーク部に対す
る部分加熱補償、 ■特開昭５７−８５６０１号公報、特開昭５７−１６０
５０２号公報の提案にある仕上圧延中でのエツジ部加熱
補償、 が知られている。
す常会手段、 ■特公昭４５−２９８８８号公報、特開昭４９−６３０
３６号公報および特公昭５２−３６０９９号公報で提案
されている、粗圧延中または粗圧延後仕上圧延以前にお
けるバーエツジ部または加熱炉スキッドマーク部に対す
る部分加熱補償、 ■特開昭５７−８５６０１号公報、特開昭５７−１６０
５０２号公報の提案にある仕上圧延中でのエツジ部加熱
補償、 が知られている。
しかして、上記■のものは加熱補償が不要な板幅中矢部
主で加熱することになるためエネルギーロスが大きく、
得策ではない、そして■、■の装置はこの順でエネルギ
ーロスが少なくなることが知られているが、いずれも加
熱昇温量については温度低下したエツジ部またはスキッ
ドマーク部が板幅中央部とほぼ同水準となる昇温量とし
、Ａｒ。
主で加熱することになるためエネルギーロスが大きく、
得策ではない、そして■、■の装置はこの順でエネルギ
ーロスが少なくなることが知られているが、いずれも加
熱昇温量については温度低下したエツジ部またはスキッ
ドマーク部が板幅中央部とほぼ同水準となる昇温量とし
、Ａｒ。
変ｆ！ｉ ｎｏ温度以上で仕上圧延完了することを提案
している。
している。
しかるに、本願発明者等が先に提案したｖｆＮ昭５９−
１９３６８２号明細書に記載されているように、これら
の装置についてオンラインで実際に試験調査したところ
、混粒組織が発生する、異常プロフィルを生じるという
問題は解決されていないことが明らかになった。すなわ
ち、仕上圧延途中で一旦Ａ ｒ ＊ ’１１態点以ドと
なったエツジ部を電気誘導加熱により加熱し、板幅中央
部と同等の温度であるＡｒｌ変態点以上に昇温させ、引
きつづき圧延して仕上圧延完了温度をＡｒ＝変態点以上
に確保した試験を行なった。そしてこの材料からサンプ
ルを採取し、顕微鏡組織観察したところ、エツジ部混粒
Ｍｉ雛が認められたのである。
１９３６８２号明細書に記載されているように、これら
の装置についてオンラインで実際に試験調査したところ
、混粒組織が発生する、異常プロフィルを生じるという
問題は解決されていないことが明らかになった。すなわ
ち、仕上圧延途中で一旦Ａ ｒ ＊ ’１１態点以ドと
なったエツジ部を電気誘導加熱により加熱し、板幅中央
部と同等の温度であるＡｒｌ変態点以上に昇温させ、引
きつづき圧延して仕上圧延完了温度をＡｒ＝変態点以上
に確保した試験を行なった。そしてこの材料からサンプ
ルを採取し、顕微鏡組織観察したところ、エツジ部混粒
Ｍｉ雛が認められたのである。
（発明が解決しようとする問題点）
出願人はこのような従来装置の問題点を有利に解決し、
全長全幅に亙り混粒組織のない均一な材質の熱間圧延材
を最小のエネルギーで得ることを第１の目的とし、更に
エツジ温度低下材の圧延によるロールプロフィルの局部
摩耗を軽減し、ロール寿命の延長と製品プロフィル異常
材の発生を防止することをｔｔＩＪ２ノ目的トシテ、＃
１１１１？（５９−１９３６８２号において、［熱間圧
延工程中Ａｒ＝変態点以下となった被圧延材部分を仕上
圧延直前のデスケーリング後、もしくは仕上圧延の途中
でＡｃ＝変態点１”ｌＬ＋４４＋ｎＭＯ８０１ｆＬｋ−
！ｋｌ１％／ＬＪ４．ｊ４＃圧下を加えＡｒ、変！ｌｌ
！ｉ点以上の温度で仕上圧延を終了することを特徴とす
る熱間圧延方法」を提案した。
全長全幅に亙り混粒組織のない均一な材質の熱間圧延材
を最小のエネルギーで得ることを第１の目的とし、更に
エツジ温度低下材の圧延によるロールプロフィルの局部
摩耗を軽減し、ロール寿命の延長と製品プロフィル異常
材の発生を防止することをｔｔＩＪ２ノ目的トシテ、＃
１１１１？（５９−１９３６８２号において、［熱間圧
延工程中Ａｒ＝変態点以下となった被圧延材部分を仕上
圧延直前のデスケーリング後、もしくは仕上圧延の途中
でＡｃ＝変態点１”ｌＬ＋４４＋ｎＭＯ８０１ｆＬｋ−
！ｋｌ１％／ＬＪ４．ｊ４＃圧下を加えＡｒ、変！ｌｌ
！ｉ点以上の温度で仕上圧延を終了することを特徴とす
る熱間圧延方法」を提案した。
本発明は、このような熱間圧延方法を実施するための熱
間圧延材の温度制御装置を提供する。
間圧延材の温度制御装置を提供する。
なお、従来も特公昭４７−４１８７２号公報や特公昭４
８−１２６２２号公報のように、加熱装置を設は圧延機
入側温度または出側温度を所定の温度に制御する方法が
提案されているが、これら従来の方法は単に圧延機入側
または出側温度を目標温度に制御するというだけであり
、圧延材の組織、相変態に着目し、混粒組織の出現を防
止するために最適に温度制御を行なうという考えは示さ
れていない。
８−１２６２２号公報のように、加熱装置を設は圧延機
入側温度または出側温度を所定の温度に制御する方法が
提案されているが、これら従来の方法は単に圧延機入側
または出側温度を目標温度に制御するというだけであり
、圧延材の組織、相変態に着目し、混粒組織の出現を防
止するために最適に温度制御を行なうという考えは示さ
れていない。
（問題点を解決するための手段、作用）本発明は、熱間
圧延中に圧延材を加熱する熱間圧延材の温度制御方法４
こおいて、圧延材の成分からその圧延材のＡｃコ′＆態
点およびＡｒ２変態点の温度を求め、このＡｃ、変態点
およびＡｒ３変態点の温度に基いて加熱目標温度および
仕上圧延終了目標温度を＃Ｆ惺り飢ｎ■１丁脚の什ト庄
址ｒｕ前のデスケーリング直後または仕上圧延の途中で
圧延材を加熱し、加熱直後の圧延材の温度および仕上圧
延終了直後の圧延材の温度を測定し、加熱目標温度と加
熱直後の実測温度、仕上圧延終了目標温度と仕上圧延終
了直後の実測温度とをそれぞれ比較し、これに基いて加
熱制御を行なうことを特徴とする熱間圧延材の温度制御
方法、および、熱間圧延中に圧延材を加熱する熱同圧延
材の温度制御装置において、圧延材の成分からその圧延
材のＡｃｌ変態点およびＡｒｓ変態点の温度を求め、こ
のＡｃ３変憇点およびＡ ｒｚ＊態点の温度に基いて加
熱目標温度および仕上圧延終了目標温度を計算する目標
温度演算装置、熱間圧延工程の仕上圧延直前のデスケー
リング直後または仕上圧延機間に設けた圧延材加熱装置
、加熱装置直後に設けた加熱直後温度検出装置、最終仕
上圧延機出側に設けた仕上圧延終了直後温度検出装置、
加熱目標温度と加熱直後の実測温度、仕上圧延終了目標
温度と仕上圧延終了直後の実測温度とをそれぞれ比較し
、圧延材加熱装置の制御量を演算する制御量演算装置よ
りなることを特徴とする熱間圧延材の温度制御装置であ
る。
圧延中に圧延材を加熱する熱間圧延材の温度制御方法４
こおいて、圧延材の成分からその圧延材のＡｃコ′＆態
点およびＡｒ２変態点の温度を求め、このＡｃ、変態点
およびＡｒ３変態点の温度に基いて加熱目標温度および
仕上圧延終了目標温度を＃Ｆ惺り飢ｎ■１丁脚の什ト庄
址ｒｕ前のデスケーリング直後または仕上圧延の途中で
圧延材を加熱し、加熱直後の圧延材の温度および仕上圧
延終了直後の圧延材の温度を測定し、加熱目標温度と加
熱直後の実測温度、仕上圧延終了目標温度と仕上圧延終
了直後の実測温度とをそれぞれ比較し、これに基いて加
熱制御を行なうことを特徴とする熱間圧延材の温度制御
方法、および、熱間圧延中に圧延材を加熱する熱同圧延
材の温度制御装置において、圧延材の成分からその圧延
材のＡｃｌ変態点およびＡｒｓ変態点の温度を求め、こ
のＡｃ３変憇点およびＡ ｒｚ＊態点の温度に基いて加
熱目標温度および仕上圧延終了目標温度を計算する目標
温度演算装置、熱間圧延工程の仕上圧延直前のデスケー
リング直後または仕上圧延機間に設けた圧延材加熱装置
、加熱装置直後に設けた加熱直後温度検出装置、最終仕
上圧延機出側に設けた仕上圧延終了直後温度検出装置、
加熱目標温度と加熱直後の実測温度、仕上圧延終了目標
温度と仕上圧延終了直後の実測温度とをそれぞれ比較し
、圧延材加熱装置の制御量を演算する制御量演算装置よ
りなることを特徴とする熱間圧延材の温度制御装置であ
る。
混粒岨臓の発生を防止するためには、熱間圧延中にＡｒ
ｓ変態点以下への温度低下によって７ヱライト粒となっ
たｍ織を一旦オーステナイト粒に変態させることが必要
である。したがって、Ａｃ３変態点以上の温度に加熱し
なければならない、＊た、最終仕上圧延はＡ ｒｉ’＆
態点以上点以上で行なう必要がある。
ｓ変態点以下への温度低下によって７ヱライト粒となっ
たｍ織を一旦オーステナイト粒に変態させることが必要
である。したがって、Ａｃ３変態点以上の温度に加熱し
なければならない、＊た、最終仕上圧延はＡ ｒｉ’＆
態点以上点以上で行なう必要がある。
このために、本発明方法においてはまず圧延材の成分か
ら圧延材のＡｃ、変態点およびＡｒｓ変態点′の温度を
、たとえば以下のような計算によって求める。
ら圧延材のＡｃ、変態点およびＡｒｓ変態点′の温度を
、たとえば以下のような計算によって求める。
Ｔ（Ａｃｓ）：Ａｃａ変態点温度
Ｔ （Ａ ｒｓ）：Ａ ｒｓ＊態点温点温度ると、
Ｔ（Ａｃｔ）＝ａＣ＋ｂｓｉ＋ｅＭｎ＋ｄＡｌ＋・・−
Ｔ（Ａｒ＊）＝ａ’ ｃ十’ｂ’ Ｓｉ＋ｅ’
Ｍｎ十ｄ’ ＡＩ＋これに基いて加熱目標温度および
仕上圧延終了目標温度を加熱装置出側目標温度Ｔ（ＨＤ
Ａ）および最終仕上圧延機出側目標温度Ｔ（ＦＤＡ）と
して計算する。
Ｔ（Ａｒ＊）＝ａ’ ｃ十’ｂ’ Ｓｉ＋ｅ’
Ｍｎ十ｄ’ ＡＩ＋これに基いて加熱目標温度および
仕上圧延終了目標温度を加熱装置出側目標温度Ｔ（ＨＤ
Ａ）および最終仕上圧延機出側目標温度Ｔ（ＦＤＡ）と
して計算する。
Ｔ （ＨＤ Ａ ）＝Ｔ （Ａ ｃａ）＋ΔｔａＩ十Δ
ｔβここで、 ΔＬ Ｑ ｌ：品質厳格性に応じて設ける加熱補償Δｔ
β ：最終仕上圧延機出側にてＴ（Ａｒｉ）を確保する
ための温度補償 Ｔ （Ａ ｒ＊）＞ １’ （Ｆ Ｄ ）の場合Δｔβ
＝ Ｔ （Ａ ｒ、）−Ｔ （Ｆ Ｄ ）’ｒ’（Ａｒ
＊）≦Ｔ （Ｆ Ｄ ）の場合Δｔβ＝Ｏ Ｔ （Ｆ Ｄ ）：加熱装置出側にてＴ （Ａ ｃ＝）
まで加熱した圧延材が最終仕上 圧Ｍｌ成出側に到達した時の予 測温度（温度降下予測モデル にて計算する） 以上に上り、最終仕上圧延機出側温度をＡｒ、’＆態点
点温度以上確保しつつＡｃ３温度以上に加熱する見！４
件１１す６１ｎ１鶴装畜出側目纒温廖を計算する。
ｔβここで、 ΔＬ Ｑ ｌ：品質厳格性に応じて設ける加熱補償Δｔ
β ：最終仕上圧延機出側にてＴ（Ａｒｉ）を確保する
ための温度補償 Ｔ （Ａ ｒ＊）＞ １’ （Ｆ Ｄ ）の場合Δｔβ
＝ Ｔ （Ａ ｒ、）−Ｔ （Ｆ Ｄ ）’ｒ’（Ａｒ
＊）≦Ｔ （Ｆ Ｄ ）の場合Δｔβ＝Ｏ Ｔ （Ｆ Ｄ ）：加熱装置出側にてＴ （Ａ ｃ＝）
まで加熱した圧延材が最終仕上 圧Ｍｌ成出側に到達した時の予 測温度（温度降下予測モデル にて計算する） 以上に上り、最終仕上圧延機出側温度をＡｒ、’＆態点
点温度以上確保しつつＡｃ３温度以上に加熱する見！４
件１１す６１ｎ１鶴装畜出側目纒温廖を計算する。
さらに、
Ｔ （Ｆ Ｄ Ａ ）＝ Ｔ （Ａ ｒ＊ ）＋Δｔａ
。
。
Δｊ ” ２ ：品質厳格性に応じて設ける加熱補償に
より最終仕上圧延機出側目標温度Ｔ（ＦＤＡ）を計算す
“る。
より最終仕上圧延機出側目標温度Ｔ（ＦＤＡ）を計算す
“る。
加熱は熱間圧延工程の仕上圧延直前のデスケーリング直
後または仕上圧延の途中で行なう、一般に、加燕炉にお
いて圧延材の表面に生成したスケールを除去するため、
仕上圧延の前で高圧水等によるデスケーリングを行なう
が、このデスケーリングにより圧延材の温度は大きく降
下する。したがって、圧延材の加熱はこのデスケーリン
グより後に行なう必要がある。一方、粗大オーステナイ
ト粒を細粒化するためにはＡｃ、変態点温度以上で少な
くとも１パスの圧下を加える必要がある。これによって
始めて混粒ｌＬａのない熱間圧延材が得られる。このた
め、加熱は熱間圧延工程の仕上圧延直前のデスケーリン
グ直後上たは仕上圧延の途中で行なうのである。具体的
には、デスケ−１Ｊング直後のｆｊｓ１仕上スタンド前
、第１仕上スタンドと第２仕上スタンドとの闇、最終仕
上スタンドの前等である。
後または仕上圧延の途中で行なう、一般に、加燕炉にお
いて圧延材の表面に生成したスケールを除去するため、
仕上圧延の前で高圧水等によるデスケーリングを行なう
が、このデスケーリングにより圧延材の温度は大きく降
下する。したがって、圧延材の加熱はこのデスケーリン
グより後に行なう必要がある。一方、粗大オーステナイ
ト粒を細粒化するためにはＡｃ、変態点温度以上で少な
くとも１パスの圧下を加える必要がある。これによって
始めて混粒ｌＬａのない熱間圧延材が得られる。このた
め、加熱は熱間圧延工程の仕上圧延直前のデスケーリン
グ直後上たは仕上圧延の途中で行なうのである。具体的
には、デスケ−１Ｊング直後のｆｊｓ１仕上スタンド前
、第１仕上スタンドと第２仕上スタンドとの闇、最終仕
上スタンドの前等である。
加熱手段は特に限定はしないが、本発明においてはデス
ケーリング直後または仕上圧延の途中すなわち最終仕上
スタンド直前までという空間的な条件が厳しいので、小
形かつ＾加熱能力を有する加熱装置が好ましく、誘導加
熱装置はその最適例である。
ケーリング直後または仕上圧延の途中すなわち最終仕上
スタンド直前までという空間的な条件が厳しいので、小
形かつ＾加熱能力を有する加熱装置が好ましく、誘導加
熱装置はその最適例である。
本発明においては、さらに圧延材の温度を実測し、それ
に基いて加熱のフィードバック制御を行なう、すなわち
、加熱装置から出てくる加熱直後の圧延材の温度、最終
仕上圧ｊｃ機出側の仕上圧延終了温度を実測し、これと
先に計算で求めた加熱装置出側目標温度、最終仕上圧ｆ
＆磯出出側目標温度それぞれ比較し、これに基いて加熱
制御を行なうのである。
に基いて加熱のフィードバック制御を行なう、すなわち
、加熱装置から出てくる加熱直後の圧延材の温度、最終
仕上圧ｊｃ機出側の仕上圧延終了温度を実測し、これと
先に計算で求めた加熱装置出側目標温度、最終仕上圧ｆ
＆磯出出側目標温度それぞれ比較し、これに基いて加熱
制御を行なうのである。
加熱装置から出て（る加熱直後の圧延材の温度が加熱装
置出側目標温度Ｔ （ＨＤ Ａ ’）以上であれば、前
述のようにここに仕上圧延終了温度がＡ ｒｓ′＆態点
温度以上となるための温度補償項Δｔβが評価されてい
るため、仕上圧延終了温度は常にＡｒ３変態点温度以上
になるはずであるが、補償項が実績と異なる場合を考慮
して、仕上圧延終了直後の圧延材の温度を実測して、加
熱制御を行なうのである。
置出側目標温度Ｔ （ＨＤ Ａ ’）以上であれば、前
述のようにここに仕上圧延終了温度がＡ ｒｓ′＆態点
温度以上となるための温度補償項Δｔβが評価されてい
るため、仕上圧延終了温度は常にＡｒ３変態点温度以上
になるはずであるが、補償項が実績と異なる場合を考慮
して、仕上圧延終了直後の圧延材の温度を実測して、加
熱制御を行なうのである。
なお、実測温度に基くフィードバック制御ができない圧
延材先端部分の加熱については、板厚、板速度等に基い
て加熱初期値の設定を行ない加熱すればよい。
延材先端部分の加熱については、板厚、板速度等に基い
て加熱初期値の設定を行ない加熱すればよい。
（実施例）
第１図に、本発明に係る温度制御装置の一実施例を示す
。
。
９は圧延材仕様設定器であり、圧延材の板厚、板速度、
成分仕様等の設定を行なう、圧延材仕様設定器９から与
えられた圧延材の成分仕様を基に、たとえば前述の式に
より目標温度演算装置８で圧延材のＡｃ３変態点、Ａｒ
３変態点の温度を求め、このＡｃ３変態点、Ａｒｓ変態
点の温度に基いて加熱目標温度および仕上圧延終了目標
温度を計算する。
成分仕様等の設定を行なう、圧延材仕様設定器９から与
えられた圧延材の成分仕様を基に、たとえば前述の式に
より目標温度演算装置８で圧延材のＡｃ３変態点、Ａｒ
３変態点の温度を求め、このＡｃ３変態点、Ａｒｓ変態
点の温度に基いて加熱目標温度および仕上圧延終了目標
温度を計算する。
加熱目標温度Ｔ （ＨＤ Ａ ）および仕上圧延終了目
標温度Ｔ（ＦＤＡ）はそれぞれ制御量演算器６．７へ目
標値として与えられる。
標温度Ｔ（ＦＤＡ）はそれぞれ制御量演算器６．７へ目
標値として与えられる。
３は加熱装置で、この例では第１仕上圧延機（Ｆ、）と
第２仕上圧延１ｆｌ（Ｆｔ）との間に設けられている。
第２仕上圧延１ｆｌ（Ｆｔ）との間に設けられている。
４は加熱装置出側に、５は最終仕上圧延機出側に設けた
温度検出器である。
温度検出器である。
制御量演算器６では加熱直後の実測温度を加熱目標温度
Ｔ（ＨＤＡ）に制御するため、温度検出器４の実測温度
をフィードバック量として目標値と実測値との偏差から
制御ｊｔＭ（Ｈ）を演辱する。また、制御量演算器７で
は仕上圧延終了直後の実測温度を仕上圧延終了目標温度
Ｔ（ＦＤＡ）に制御するため、温度検出器５の実測温度
をフィードバック量として目標値と実測値との偏差から
制御量Ｍ（Ｆ）を演算する。これらの制御量Ｍ（Ｈ）、
Ｍ（Ｆ）を加算して加熱装置３の出力を制御する。
Ｔ（ＨＤＡ）に制御するため、温度検出器４の実測温度
をフィードバック量として目標値と実測値との偏差から
制御ｊｔＭ（Ｈ）を演辱する。また、制御量演算器７で
は仕上圧延終了直後の実測温度を仕上圧延終了目標温度
Ｔ（ＦＤＡ）に制御するため、温度検出器５の実測温度
をフィードバック量として目標値と実測値との偏差から
制御量Ｍ（Ｆ）を演算する。これらの制御量Ｍ（Ｈ）、
Ｍ（Ｆ）を加算して加熱装置３の出力を制御する。
圧延材２が温度検出器４＊たは５へ達するまでは温度実
績フィードバックがかけられないため、圧延材仕様設定
器９からの板厚、板速度等の情報に基いて加熱初期値設
定器１０により初期値が与えられる。
績フィードバックがかけられないため、圧延材仕様設定
器９からの板厚、板速度等の情報に基いて加熱初期値設
定器１０により初期値が与えられる。
次に、本発明法により温度制御した実施例を比較例とと
もに第１表に示す、この実施例に用いた温度制御装置の
構成は第１図に示すものであり、加熱装置は７台の圧ａ
ｍから成る仕上圧＃、磯のＦ、〜Ｆ２間に配置した。圧
延材はスラブ加熱炉にて所定の温度に加熱昇温し、５基
連続の粗圧延機にて３５論輸厚のバーに圧延し、高圧水
によるデスケーリング後仕上圧ｉｍに通板し、＃４１表
に示す寸法に圧延した。併せて各圧延材の成分組成と、
温度目標、Ａｒ３、Ａｃ＝温度と、得られた鋼板の混粒
率を示した。尚、混粒率は第２図において混粒率＝ （
ａ＋ ｂ）／ ｔＸ １００（％）で求めたものである
。
もに第１表に示す、この実施例に用いた温度制御装置の
構成は第１図に示すものであり、加熱装置は７台の圧ａ
ｍから成る仕上圧＃、磯のＦ、〜Ｆ２間に配置した。圧
延材はスラブ加熱炉にて所定の温度に加熱昇温し、５基
連続の粗圧延機にて３５論輸厚のバーに圧延し、高圧水
によるデスケーリング後仕上圧ｉｍに通板し、＃４１表
に示す寸法に圧延した。併せて各圧延材の成分組成と、
温度目標、Ａｒ３、Ａｃ＝温度と、得られた鋼板の混粒
率を示した。尚、混粒率は第２図において混粒率＝ （
ａ＋ ｂ）／ ｔＸ １００（％）で求めたものである
。
第１表に示すように、比較例３のものは仕上出側温度は
Ａｒ３以上となっているが、加熱装置出側温度がＡｃｓ
を下廻っているため混粒率４３％を示す材質となってい
る。また、比較例４のものは加熱装置出側、仕上出側の
各温度がそれぞれＡｃ３、Ａｒ３を下廻った温度実績で
あるため、混粒率１００％の悪い材質となっている。
Ａｒ３以上となっているが、加熱装置出側温度がＡｃｓ
を下廻っているため混粒率４３％を示す材質となってい
る。また、比較例４のものは加熱装置出側、仕上出側の
各温度がそれぞれＡｃ３、Ａｒ３を下廻った温度実績で
あるため、混粒率１００％の悪い材質となっている。
これに対して、本発明実施例１．２のものは各鋼の成分
より求めたＡｃ３、Ａｒ３の温度に対し加熱装置出側温
度及び仕上出側温度がＡｃ３及びＡ「ツを確保した実績
であるため、得られた鋼板は混粒組織がなく良好な材質
となっている。
より求めたＡｃ３、Ａｒ３の温度に対し加熱装置出側温
度及び仕上出側温度がＡｃ３及びＡ「ツを確保した実績
であるため、得られた鋼板は混粒組織がなく良好な材質
となっている。
（発明の効果）
本発明により、熱間圧延においてＡｒ３変態点よりも温
度低下し、フェライト粒となった部分も確実にＡｃ、変
態点以上の温度に加熱されて少なくとも１パスの圧下を
加えられるため、混粒組織のない均一な材質の熱間圧延
材を得ることができる。
度低下し、フェライト粒となった部分も確実にＡｃ、変
態点以上の温度に加熱されて少なくとも１パスの圧下を
加えられるため、混粒組織のない均一な材質の熱間圧延
材を得ることができる。
また、エツジ部の温度低下材を圧延することによ発生も
防止することができる。
防止することができる。
第１図は本発明に係る熱間圧延材の温度制御装置の一実
施例を示す図、 第２図は混粒組織を示す圧延材の断面模式図である。 １・・・圧延機、２・・・圧延材、３・・・加熱装置、
４．５・・・温度検出器、６．７・・・制御量演算器、
８・・・目標温度演ｔＸ、装置、９・・・圧延材仕様設
定器、１０・・・加熱初期値設定器、１１・・・混粒域
、１２・・・細粒域。
施例を示す図、 第２図は混粒組織を示す圧延材の断面模式図である。 １・・・圧延機、２・・・圧延材、３・・・加熱装置、
４．５・・・温度検出器、６．７・・・制御量演算器、
８・・・目標温度演ｔＸ、装置、９・・・圧延材仕様設
定器、１０・・・加熱初期値設定器、１１・・・混粒域
、１２・・・細粒域。
Claims (2)
- （１）熱間圧延中に圧延材を加熱する熱間圧延材の温度
制御方法において、圧延材の成分からその圧延材のＡｃ
＿３変態点およびＡｒ＿３変態点の温度を求め、このＡ
ｃ＿３変態点およびＡｒ＿３変態点の温度に基いて加熱
目標温度および仕上圧延終了目標温度を計算し、熱間圧
延工程の仕上圧延直前のデスケーリング直後または仕上
圧延の途中で圧延材を加熱し、加熱直後の圧延材の温度
および仕上圧延終了直後の圧延材の温度を測定し、加熱
目標温度と加熱直後の実測温度、仕上圧延終了目標温度
と仕上圧延終了直後の実測温度とをそれぞれ比較し、こ
れに基いて加熱制御を行なうことを特徴とする熱間圧延
材の温度制御方法。 - （２）熱間圧廷中に圧延材を加熱する熱間圧延材の温度
制御装置において、圧延材の成分からその圧延材のＡｃ
＿３変態点およびＡｒ＿３変態点の温度を求め、このＡ
ｃ＿３変態点およびＡｒ＿３変態点の温度に基いて加熱
目標温度および仕上圧延終了目標温度を計算する目標温
度演算装置、熱間圧延工程の仕上圧延直前のデスケーリ
ング直後または仕上圧延機間に設けた圧延材加熱装置、
加熱装置直後に設けた加熱直後温度検出装置、最終仕上
圧延機出側に設けた仕上圧延終了直後温度検出装置、加
熱目標温度と加熱直後の実測温度、仕上圧延終了目標温
度と仕上圧延終了直後の実測温度とをそれぞれ比較し、
圧延材加熱装置の制御量を演算する制御量演算装置より
なることを特徴とする熱間圧延材の温度制御装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60228274A JPS6289515A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 熱間圧延材の温度制御方法および装置 |
| CA000503090A CA1264646A (en) | 1985-10-14 | 1986-03-03 | Hot rolling method and apparatus for hot rolling |
| US06/836,928 US4745786A (en) | 1985-10-14 | 1986-03-06 | Hot rolling method and apparatus for hot rolling |
| EP86301772A EP0227199B2 (fr) | 1985-10-14 | 1986-03-12 | Procédé et installation de laminage à chaud |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60228274A JPS6289515A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 熱間圧延材の温度制御方法および装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289515A true JPS6289515A (ja) | 1987-04-24 |
Family
ID=16873908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60228274A Pending JPS6289515A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 熱間圧延材の温度制御方法および装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4745786A (ja) |
| EP (1) | EP0227199B2 (ja) |
| JP (1) | JPS6289515A (ja) |
| CA (1) | CA1264646A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR20020052723A (ko) * | 2000-12-26 | 2002-07-04 | 이구택 | 상변태를 고려한 학습을 통한 열연판의 권취온도 제어방법 |
| KR100931222B1 (ko) | 2002-12-28 | 2009-12-10 | 주식회사 포스코 | 상변태량과 에지 크랙 방지를 고려한 고탄소 열연강판의냉각제어방법 |
| KR101506257B1 (ko) * | 2009-12-23 | 2015-03-26 | 뵈스트알파인 그롭레흐 게엠베하 | 열 기계적 처리 방법 |
| CN109988899A (zh) * | 2019-04-15 | 2019-07-09 | 付小珍 | 一种电缆铜线退火设备的加热冷却机构 |
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| DE4039741B4 (de) * | 1990-12-10 | 2005-03-10 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Walzen von Rohren, insbesondere in Streckreduzier-, Pilger- oder Kontiwalzwerken |
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| US5710411A (en) * | 1995-08-31 | 1998-01-20 | Tippins Incorporated | Induction heating in a hot reversing mill for isothermally rolling strip product |
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| US10071416B2 (en) * | 2005-10-20 | 2018-09-11 | Nucor Corporation | High strength thin cast strip product and method for making the same |
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1985
- 1985-10-14 JP JP60228274A patent/JPS6289515A/ja active Pending
-
1986
- 1986-03-03 CA CA000503090A patent/CA1264646A/en not_active Expired
- 1986-03-06 US US06/836,928 patent/US4745786A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-03-12 EP EP86301772A patent/EP0227199B2/fr not_active Expired - Lifetime
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| CN109988899B (zh) * | 2019-04-15 | 2020-08-18 | 付小珍 | 一种电缆铜线退火设备的加热冷却机构 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0227199B2 (fr) | 1994-06-01 |
| EP0227199B1 (en) | 1991-07-31 |
| US4745786A (en) | 1988-05-24 |
| CA1264646A (en) | 1990-01-23 |
| EP0227199A1 (en) | 1987-07-01 |
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