WO2013179659A1 - 撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 - Google Patents

撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 Download PDF

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哲史 三輪
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株式会社ニコン
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/12—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having three components only
    • G02B9/14—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having three components only arranged + - +
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B19/00—Cameras
    • G03B19/02—Still-picture cameras
    • G03B19/12—Reflex cameras with single objective and a movable reflector or a partly-transmitting mirror
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B5/00—Adjustment of optical system relative to image or object surface other than for focusing

Definitions

  • the present invention relates to a photographic lens, an optical apparatus provided with the photographic lens, and a method for manufacturing the photographic lens.
  • an inner focus type telephoto type is often used as a lens type that has a long focal length, is small and has good imaging performance, and can be mechanically configured (for example, (See Patent Document 1 and Patent Document 2).
  • JP 2009-180827 A Japanese Patent Laid-Open No. 11-160617
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a photographing lens, an optical apparatus, and a photographing lens manufacturing method that are small and light and have good imaging performance.
  • the photographic lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a third lens group having a positive refractive power, and the second lens group is moved along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance.
  • the first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and the rear group having the longest air gap in the first lens group with respect to the front group
  • the second lens group includes a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis, and a cemented lens in which the positive lens and the negative lens are bonded in order from the object side. The conditional expression is satisfied.
  • f1 the focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f1an the focal length of the negative lens having the shortest focal length in the front group
  • ⁇ 1bp Abbe number of the positive lens having the largest Abbe number in the rear group
  • ⁇ 1bn Abbe number of the negative lens having the smallest Abbe number in the rear group
  • Rm radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens of the second lens group
  • ⁇ 2p Abbe number of the positive lens having the smallest Abbe number in the second lens group
  • ⁇ 2n Abbe number of the negative lens having the largest Abbe number in the second lens group.
  • At least one lens in the third lens group is provided so as to be movable so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • the front group has two positive lenses and one negative lens arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the rear group includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are sequentially bonded from the object side.
  • D1 length of the first lens group
  • D1ab an air interval between the front group and the rear group.
  • S1p Specific gravity of at least one positive lens in the front group.
  • S1n Specific gravity of at least one negative lens in the front group.
  • the optical apparatus according to the present invention is an optical apparatus that includes a photographic lens that forms an image of an object on a predetermined surface, and uses the photographic lens according to the present invention as the photographic lens.
  • the manufacturing method of the photographing lens according to the present invention includes a front group arranged in order from the object side along the optical axis, and after separating the longest air interval in the first lens group with respect to the front group.
  • a second lens group having a negative refractive power and in order from the object side along the optical axis, the first lens group, the second lens group, and a third lens having a positive refractive power
  • the second lens group is configured to move along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance so as to satisfy the following conditional expression.
  • f1 the focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f1an the focal length of the negative lens having the shortest focal length in the front group
  • ⁇ 1bp Abbe number of the positive lens having the largest Abbe number in the rear group
  • ⁇ 1bn Abbe number of the negative lens having the smallest Abbe number in the rear group
  • Rm radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens of the second lens group
  • ⁇ 2p Abbe number of the positive lens having the smallest Abbe number in the second lens group
  • ⁇ 2n Abbe number of the negative lens having the largest Abbe number in the second lens group.
  • (A) is an aberration diagram in the infinite focus state of the photographing lens according to the first example, and (b) is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the imaging lens which concerns on 2nd Example.
  • (A) is an aberration diagram in the infinite focus state of the photographing lens according to the second example, and (b) is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed. It is sectional drawing of a digital single-lens reflex camera. It is a flowchart which shows the manufacturing method of a taking lens.
  • FIG. 5 shows a digital single-lens reflex camera CAM provided with the photographing lens ML according to the present application.
  • the digital single-lens reflex camera CAM shown in FIG. 5 light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens ML and is imaged on the focusing screen F via the quick return mirror M.
  • the light imaged on the focusing screen F is reflected a plurality of times in the pentaprism P and guided to the eyepiece lens E.
  • the photographer can observe the image of the object (subject) as an erect image through the eyepiece lens E.
  • the quick return mirror M is retracted out of the optical path, and the light from the object (subject) collected by the photographing lens ML forms an image on the image sensor C.
  • the image sensor C pick up by the image sensor C, and recorded in a memory (not shown) as an image of the object (subject).
  • the photographer can photograph an object (subject) with the digital single-lens reflex camera CAM. Even if the camera does not have the quick return mirror M, the same effect as the camera CAM can be obtained.
  • the digital single-lens reflex camera CAM shown in FIG. 5 may be configured to detachably hold the photographing lens ML, or may be configured integrally with the photographing lens ML.
  • the photographic lens ML includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a third lens group G3 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance).
  • the first lens group G1 includes a front group G1a that is arranged in order from the object side along the optical axis, and a rear group G1b that is separated from the front group G1a by the longest air interval in the first lens group G1. Composed.
  • the focal length of the first lens group G1 can be shortened appropriately.
  • the second lens group G2 (focusing lens group) can be driven.
  • the second lens group G2 has a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis, and a cemented lens in which the positive lens and the negative lens are bonded in order from the object side.
  • conditional expressions (1) to (4) it is preferable to satisfy the conditions represented by the following conditional expressions (1) to (4) in order to reduce the size and weight while maintaining good imaging performance.
  • f1 Focal length of the first lens group G1 f2: focal length of the second lens group G2, f1an: the focal length of the negative lens having the shortest focal length in the front group G1a, ⁇ 1bp: Abbe number of the positive lens having the largest Abbe number in the rear group G1b, ⁇ 1bn: Abbe number of the negative lens having the smallest Abbe number in the rear group G1b, Rm: radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens of the second lens group G2, ⁇ 2p: Abbe number of the positive lens having the smallest Abbe number in the second lens group G2, ⁇ 2n: Abbe number of the negative lens having the largest Abbe number in the second lens group G2.
  • Conditional expression (1) defines the ratio of the focal length f1an of the negative lens having the shortest focal length in the front group G1a to the focal length f1 of the first lens group G1.
  • the focal length f1an of the negative lens is shortened, so that the radius of curvature of each lens surface of the negative lens is decreased, and the edge thickness of the lens is increased and becomes heavier.
  • the refractive index becomes small, and as a result, it becomes difficult to correct field curvature aberration.
  • conditional expression (1) In order to make the effect of the present embodiment more reliable, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (1) to 1.40.
  • Conditional expression (2) defines the difference between the Abbe number ⁇ 1bp of the positive lens having the largest Abbe number in the rear group G1b and the Abbe number ⁇ 1bn of the negative lens having the smallest Abbe number in the rear group G1b.
  • conditional expression (2) defines the difference between the Abbe number ⁇ 1bp of the positive lens having the largest Abbe number in the rear group G1b and the Abbe number ⁇ 1bn of the negative lens having the smallest Abbe number in the rear group G1b.
  • conditional expression (2) it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (2) to 30.0.
  • Conditional expression (3) defines the ratio of the curvature radius Rm of the cemented surface of the cemented lens of the second lens group G2 to the focal length f2 of the second lens group G2.
  • the curvature radius Rm of the cemented surface is small, so that it is difficult to correct the field curvature aberration at the time of focusing at a short distance.
  • Conditional expression (4) defines the difference between the Abbe number ⁇ 2p of the positive lens having the smallest Abbe number in the second lens group G2 and the Abbe number ⁇ 2n of the negative lens having the largest Abbe number in the second lens group G2. Is. When the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (4), it becomes difficult to correct chromatic aberration, particularly the secondary spectrum.
  • conditional expression (4) it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 26.0.
  • At least one lens in the third lens group G3 is provided so as to be movable so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • the front group G1a of the first lens group G1 may have two positive lenses and one negative lens arranged in order from the object side along the optical axis. preferable. Accordingly, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration and spherical aberration while achieving a reduction in size and weight.
  • the rear group G1b of the first lens group G1 is preferably composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are sequentially bonded from the object side.
  • D1 length of the first lens group G1
  • D1ab Air interval between the front group G1a and the rear group G1b.
  • Conditional expression (5) defines the ratio of the length D1 of the first lens group G1 and the air gap D1ab between the front group G1a and the rear group G1b.
  • the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (5), the rear group G1b is enlarged and the weight is increased.
  • the glass used for the negative lens of the rear group G1b is changed to one having a low specific gravity in order to reduce the weight, the refractive index becomes small, and as a result, correction of the field curvature aberration becomes difficult.
  • conditional expression (5) it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 0.50.
  • S1p Specific gravity of at least one positive lens in the front group G1a.
  • Conditional expression (6) defines the specific gravity S1p of at least one positive lens in the front group G1a.
  • the specific gravity in the present embodiment is a specific gravity when water at 4 ° C. is used as a standard substance.
  • conditional expression (6) the weight increases. For example, if the glass used for the negative lens of the front group G1a is changed to one having a low specific gravity in order to reduce the weight, the refractive index becomes small, and as a result, it becomes difficult to correct field curvature aberration.
  • S1n Specific gravity of at least one negative lens in the front group G1a.
  • Conditional expression (7) defines the specific gravity S1n of at least one negative lens in the front group G1a. If the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (7), the weight increases. In order to reduce the weight, for example, if the radius of curvature of the negative lens in the front group G1a is increased to reduce the volume, a high-dispersion lens material must be used, which makes it difficult to correct chromatic aberration, particularly the secondary spectrum. Become.
  • conditional expression (7) it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 3.00.
  • condition is lower than the lower limit value, a lens material having a relatively small refractive index is used, and as a result, it is difficult to correct field curvature aberration.
  • a manufacturing method of the photographing lens ML having the above-described configuration will be described with reference to FIG.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power are manufactured (step ST10).
  • the first lens group G1 including the front group G1a and the rear group G1b is manufactured.
  • the second lens group G2 including the negative lens and the cemented lens is manufactured.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are incorporated into the cylindrical barrel in order from the object side (step ST20).
  • the second lens group G2 is configured to be drivable so that focusing from an object at infinity to a finite distance object is performed (step ST30).
  • steps ST10 to ST30 the above-described conditional expressions (1) to (4) are satisfied. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a photographing lens ML having a small size and light weight and good imaging performance.
  • FIG. 1 is a lens configuration diagram of the photographing lens ML (ML1) according to the first example in an infinite focus state.
  • the photographic lens ML1 according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and an aperture. It has a stop S1 and a third lens group G3 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 moves toward the image plane I along the optical axis.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis and has a front group G1a having a positive refractive power, and the longest air gap in the first lens group G1 with respect to the front group G1a. And a rear group G1b having a positive refractive power.
  • the front group G1a of the first lens group G1 includes a protective filter glass HG having a convex surface facing the object side, a biconvex first positive lens L11, a biconvex second positive lens L12, and a biconcave shape. And a negative lens L13.
  • the rear lens group G1b of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a meniscus negative lens L14 having a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L15 having a convex surface facing the object side are bonded together. Consists of
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus first negative lens L21 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side in order from the object side.
  • the positive lens L22 and the biconcave second negative lens L23 are cemented to each other.
  • the third lens group G3 is a cemented structure in which a biconvex first positive lens L31 and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a cemented lens in which a biconvex fourth positive lens L37, a biconvex fifth positive lens L38, and a meniscus fourth negative lens L39 having a concave surface facing the object are bonded to each other.
  • the optical system Variations in the image position due to vibrations of the image are corrected.
  • a first flare cut stop S2 is disposed in the third lens group G3.
  • an optical filter FL and a second flare cut stop S3 that can be inserted and removed are disposed between the third lens group G3 and the image plane I.
  • an NC filter neutral color filter
  • a color filter a color filter
  • a polarizing filter a ND filter
  • an IR filter infrared cut filter
  • Tables 1 and 2 are shown below, and these are values respectively showing values of specifications of the photographing lenses according to the first and second examples.
  • f is the focal length of the entire photographic lens system
  • FNO is the F number
  • ⁇ is the half field angle (maximum incident angle: unit is “°”)
  • Y is the half field angle.
  • TL indicates the total lens length (air equivalent length).
  • the surface number is the number of each lens surface counted from the object side
  • R is the radius of curvature of each lens surface
  • D is the distance between the lens surfaces
  • f represents the focal length of the entire photographing lens system
  • ⁇ represents the photographing magnification.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.
  • the focal length f, the radius of curvature R, and other length units listed in all the following specifications are generally “mm”, but the optical system may be proportionally enlarged or reduced. Since equivalent optical performance can be obtained, the present invention is not limited to this.
  • the same reference numerals as in this embodiment are also used in the specification values of the second embodiment described later.
  • Table 1 below shows each item in the first embodiment.
  • the curvature radii R of the first surface to the 36th surface in Table 1 correspond to the symbols R1 to R36 attached to the first surface to the 36th surface in FIG.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations of the taking lens ML1 according to the first example in the infinite focus state
  • FIG. 2B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed.
  • FNO indicates an F number
  • Y indicates an image height with respect to a half angle of view.
  • the solid line shows the sagittal image plane
  • the broken line shows the meridional image plane.
  • the description of the aberration diagrams is the same in the other examples.
  • FIG. 3 is a lens configuration diagram of the photographing lens ML (ML2) according to the second example in an infinite focus state.
  • the photographic lens ML2 of the second embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • An aperture stop S1 and a third lens group G3 having a positive refractive power are configured.
  • the second lens group G2 moves toward the image plane I along the optical axis.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis and has a front group G1a having a positive refractive power, and the longest air gap in the first lens group G1 with respect to the front group G1a. And a rear group G1b having a positive refractive power.
  • the front group G1a of the first lens group G1 includes a protective filter glass HG having a convex surface facing the object side, a biconvex first positive lens L11, a biconvex second positive lens L12, and a biconcave shape. And a negative lens L13.
  • the rear lens group G1b of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a meniscus negative lens L14 having a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L15 having a convex surface facing the object side are bonded together. Consists of
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus first negative lens L21 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side in order from the object side.
  • the positive lens L22 and the biconcave second negative lens L23 are cemented to each other.
  • the third lens group G3 includes a biconvex first positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side, and an object side.
  • a cemented lens in which a meniscus third negative lens L36 having a convex surface facing the surface and a meniscus fourth positive lens L37 having a convex surface facing the object side are bonded together.
  • an optical filter FL and a flare cut stop S2 that can be inserted and removed are disposed between the third lens group G3 and the image plane I.
  • an NC filter neutral color filter
  • a color filter a color filter
  • a polarizing filter a ND filter
  • an IR filter infrared cut filter
  • Table 2 below shows each item in the second embodiment. Note that the curvature radii R of the first to thirty-second surfaces in Table 2 correspond to the symbols R1 to R32 attached to the first to thirty-second surfaces in FIG.
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations of the taking lens ML2 according to the second example in the infinite focus state
  • FIG. 4B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed. From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the second example, various aberrations are satisfactorily corrected and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the photographic lens ML2 of the second embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.
  • the present invention can also be applied to other group configurations such as a four-group configuration. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the second lens group is preferably a focusing lens group.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • a vibration-proof lens group to be corrected may be used.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop is preferably disposed in the vicinity of or in the third lens group, but the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • CAM digital SLR camera (optical equipment) ML Photography lens G1 First lens group G1a Front group G1b Rear group G2 Second lens group G3 Third lens group S1 Aperture stop I Image surface

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Abstract

　正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、負の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）と、正の屈折力を有する第３レンズ群（Ｇ３）とを有し、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、第２レンズ群（Ｇ２）が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズ（ＭＬ）であって、第１レンズ群（Ｇ１）は、前群（Ｇ１ａ）と、この前群（Ｇ１ａ）に対し第１レンズ群（Ｇ１）の中で最も長い空気間隔を隔てた後群（Ｇ１ｂ）とからなり、第２レンズ群（Ｇ２）は、負レンズ（Ｌ２１）と、物体側から順に正レンズ（２２）と負レンズ（２３）とが貼り合わされた接合レンズとを有して構成される。

Description

撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法
　本発明は、撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、および撮影レンズの製造方法に関する。
　従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した撮影レンズが提案されている。撮影レンズの中で、長焦点距離でありながら、小型で良好な結像性能を有し、機械的に構成可能なレンズタイプとして、インナーフォーカス式のテレフォトタイプが多く用いられている（例えば、特許文献１および特許文献２を参照）。
特開２００９－１８０８２７号公報 特開平１１－１６０６１７号公報
　しかしながら、このような撮影レンズに対し、さらなる小型軽量化が要望されている。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型軽量かつ良好な結像性能を有した撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法を提供することを目的とする。
　このような目的達成のため、本発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第２レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズと、物体側から順に正レンズと負レンズとが貼り合わされた接合レンズとを有し、以下の条件式を満足している。
　（－ｆ１ａｎ）／ｆ１＞１．３５
　ν１ｂｐ－ν１ｂｎ＜３２．０
　Ｒｍ／ｆ２＞０．７８
　ν２ｎ－ν２ｐ＜３０．０
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
　ｆ１ａｎ：前記前群のうち最も焦点距離が短い負レンズの焦点距離、
　ν１ｂｐ：前記後群のうち最もアッベ数が大きい正レンズのアッベ数、
　ν１ｂｎ：前記後群のうち最もアッベ数が小さい負レンズのアッベ数、
　Ｒｍ：前記第２レンズ群の前記接合レンズにおける接合面の曲率半径、
　ν２ｐ：前記第２レンズ群のうち最もアッベ数が小さい正レンズのアッベ数、
　ν２ｎ：前記第２レンズ群のうち最もアッベ数が大きい負レンズのアッベ数。
　なお、上述の撮影レンズにおいて、前記第３レンズ群のうち少なくとも１枚のレンズは、光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能に設けられていることが好ましい。
　また、上述の撮影レンズにおいて、前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、２枚の正レンズと、１枚の負レンズとを有することが好ましい。
　また、上述の撮影レンズにおいて、前記後群は、物体側から順に負レンズと正レンズとが貼り合わされた接合レンズからなることが好ましい。
　また、上述の撮影レンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
　Ｄ１ａｂ／Ｄ１＞０．４０
　但し、
　Ｄ１：前記第１レンズ群の長さ、
　Ｄ１ａｂ：前記前群と前記後群との空気間隔。
　また、上述の撮影レンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
　Ｓ１ｐ＜３．５０
　但し、
　Ｓ１ｐ：前記前群のうち少なくとも１枚の正レンズの比重。
　また、上述の撮影レンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
　Ｓ１ｎ＜４．５０
　但し、
　Ｓ１ｎ：前記前群のうち少なくとも１枚の負レンズの比重。
　また、本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させる撮影レンズを備えた光学機器であって、前記撮影レンズとして本発明に係る撮影レンズを用いている。
　また、本発明に係る撮影レンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とから正の屈折力を有する第１レンズ群を構成し、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズと、物体側から順に正レンズと負レンズとが貼り合わされた接合レンズとを含んで負の屈折力を有する第２レンズ群を構成し、光軸に沿って物体側から順に、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを配置し、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成し、以下の条件式を満足するようにしている。
　（－ｆ１ａｎ）／ｆ１＞１．３５
　ν１ｂｐ－ν１ｂｎ＜３２．０
　Ｒｍ／ｆ２＞０．７８
　ν２ｎ－ν２ｐ＜３０．０
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
　ｆ１ａｎ：前記前群のうち最も焦点距離が短い負レンズの焦点距離、
　ν１ｂｐ：前記後群のうち最もアッベ数が大きい正レンズのアッベ数、
　ν１ｂｎ：前記後群のうち最もアッベ数が小さい負レンズのアッベ数、
　Ｒｍ：前記第２レンズ群の前記接合レンズにおける接合面の曲率半径、
　ν２ｐ：前記第２レンズ群のうち最もアッベ数が小さい正レンズのアッベ数、
　ν２ｎ：前記第２レンズ群のうち最もアッベ数が大きい負レンズのアッベ数。
　本発明によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を得ることができる。
第１実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 （ａ）は第１実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態における諸収差図であり、（ｂ）は像ブレ補正を行った時の横収差図である。 第２実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 （ａ）は第２実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態における諸収差図であり、（ｂ）は像ブレ補正を行った時の横収差図である。 デジタル一眼レフカメラの断面図である。 撮影レンズの製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本願の好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。本願に係る撮影レンズＭＬを備えたデジタル一眼レフカメラＣＡＭが図５に示されている。図５に示すデジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいて、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズＭＬで集光されて、クイックリターンミラーＭを介して焦点板Ｆ上に結像される。焦点板Ｆ上に結像された光は、ペンタプリズムＰ中で複数回反射されて接眼レンズＥへと導かれる。これにより、撮影者は、接眼レンズＥを介して物体（被写体）の像を正立像として観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラーＭが光路外へ退避し、撮影レンズＭＬで集光された物体（被写体）からの光は、撮像素子Ｃ上に結像されて被写体の像を形成する。これにより、物体（被写体）からの光は、撮像素子Ｃ上に結像されて当該撮像素子Ｃにより撮像され、物体（被写体）の画像として不図示のメモリーに記録される。このようにして、撮影者はデジタル一眼レフカメラＣＡＭによる物体（被写体）の撮影を行うことができる。なお、クイックリターンミラーＭを有しないカメラであっても、上記カメラＣＡＭと同様の効果を得ることができる。また、図５に示すデジタル一眼レフカメラＣＡＭは、撮影レンズＭＬを着脱可能に保持する構成であってもよく、撮影レンズＭＬと一体に構成されるものであってもよい。
　撮影レンズＭＬは、例えば図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有している。この構成により、長焦点距離でありながら、小型化と高性能化を両立することができる。また、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って移動するようになっている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた後群Ｇ１ｂとから構成される。このように、第１レンズ群Ｇ１を、最も長い空気間隔を隔てて前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとに分けることで、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を適切に短くすることができる。また、結果として、第２レンズ群Ｇ２のレンズ径を小型化するとともに、近距離合焦に伴う第２レンズ群Ｇ２の移動量を少なくすることが可能となるため、比較的小型のモーターユニットで第２レンズ群Ｇ２（合焦レンズ群）を駆動することができる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズと、物体側から順に正レンズと負レンズとが貼り合わされた接合レンズとを有している。この構成により、近距離合焦時の球面収差、像面湾曲、色収差等を良好に補正することができる。
　このような構成の撮影レンズＭＬにおいて、良好な結像性能を維持しつつ、小型軽量化を図るため、次の条件式（１）～（４）で表される条件を満足することが好ましい。
　（－ｆ１ａｎ）／ｆ１＞１．３５　　…（１）
　ν１ｂｐ－ν１ｂｎ＜３２．０　　　…（２）
　Ｒｍ／ｆ２＞０．７８　　　　　　　…（３）
　ν２ｎ－ν２ｐ＜３０．０　　　　　…（４）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
　ｆ１ａｎ：前群Ｇ１ａのうち最も焦点距離が短い負レンズの焦点距離、
　ν１ｂｐ：後群Ｇ１ｂのうち最もアッベ数が大きい正レンズのアッベ数、
　ν１ｂｎ：後群Ｇ１ｂのうち最もアッベ数が小さい負レンズのアッベ数、
　Ｒｍ：第２レンズ群Ｇ２の接合レンズにおける接合面の曲率半径、
　ν２ｐ：第２レンズ群Ｇ２のうち最もアッベ数が小さい正レンズのアッベ数、
　ν２ｎ：第２レンズ群Ｇ２のうち最もアッベ数が大きい負レンズのアッベ数。
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１に対する、前群Ｇ１ａのうち最も焦点距離が短い負レンズの焦点距離ｆ１ａｎの比を規定するものである。条件式（１）の下限値を下回る条件である場合、負レンズの焦点距離ｆ１ａｎが短くなるので、当該負レンズの各レンズ面の曲率半径が小さくなり、レンズの縁厚が増えて重くなる。軽量化のために、例えば比重の軽いガラスを用いると、屈折率が小さくなるので、結果として像面湾曲収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の下限値を１．４０とすることが望ましい。
　条件式（２）は、後群Ｇ１ｂのうち最もアッベ数が大きい正レンズのアッベ数ν１ｂｐと、後群Ｇ１ｂのうち最もアッベ数が小さい負レンズのアッベ数ν１ｂｎの差を規定するものである。条件式（２）の上限値を上回る条件である場合、色収差、特に２次スペクトルの補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の上限値を３０．０とすることが望ましい。
　条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２に対する、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズにおける接合面の曲率半径Ｒｍの比を規定するものである。条件式（３）の下限値を下回る条件である場合、接合面の曲率半径Ｒｍが小さくなるため、近距離合焦時の像面湾曲収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．８０とすることが望ましい。
　条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２のうち最もアッベ数が小さい正レンズのアッベ数ν２ｐと、第２レンズ群Ｇ２のうち最もアッベ数が大きい負レンズのアッベ数ν２ｎの差を規定するものである。条件式（４）の上限値を上回る条件である場合、色収差、特に２次スペクトルの補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の上限値を２６．０とすることが望ましい。
　また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３のうち少なくとも１枚のレンズは、光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能に設けられていることが好ましい。これにより、手ブレなどで振動した場合の光軸のずれを補正することができ、結像性能についても実用上問題の無いレベルまで補正することができる。
　また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、２枚の正レンズと、１枚の負レンズとを有することが好ましい。これにより、小型軽量化を達成しつつ色収差や球面収差を良好に補正することができる。
　また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に負レンズと正レンズとが貼り合わされた接合レンズからなることが好ましい。これにより、コマ収差や近距離合焦時の球面収差を良好に補正することができる。
　また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（５）で表される条件を満足することが好ましい。
　Ｄ１ａｂ／Ｄ１＞０．４０　　…（５）
　但し、
　Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１の長さ、
　Ｄ１ａｂ：前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔。
　条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１の長さＤ１と、前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔Ｄ１ａｂの比を規定するものである。条件式（５）の下限値を下回る条件である場合、後群Ｇ１ｂが大型化し、重量が増加する。軽量化のために、例えば後群Ｇ１ｂの負レンズに使われているガラスを比重の軽いものに変更すると、屈折率が小さくなるので、結果として像面湾曲収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．５０とすることが望ましい。
　また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（６）で表される条件を満足することが好ましい。
　Ｓ１ｐ＜３．５０　　…（６）
　但し、
　Ｓ１ｐ：前群Ｇ１ａのうち少なくとも１枚の正レンズの比重。
　条件式（６）は、前群Ｇ１ａのうち少なくとも１枚の正レンズの比重Ｓ１ｐを規定するものである。なお、本実施形態における比重は、４℃の水を標準物質とした場合の比重である。条件式（６）の上限値を上回る条件である場合、重量が増加する。軽量化のために、例えば前群Ｇ１ａの負レンズに使われているガラスを比重の軽いものに変更すると、屈折率が小さくなるので、結果として像面湾曲収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（６）の上限値を３．３０とすることが望ましい。
　また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（７）で表される条件を満足することが好ましい。
　Ｓ１ｎ＜４．５０　　…（７）
　但し、
　Ｓ１ｎ：前群Ｇ１ａのうち少なくとも１枚の負レンズの比重。
　条件式（７）は、前群Ｇ１ａのうち少なくとも１枚の負レンズの比重Ｓ１ｎを規定するものである。条件式（７）の上限値を上回る条件である場合、重量が増加する。軽量化のために、例えば前群Ｇ１ａの負レンズの曲率半径を大きくして体積を減らそうとすると、高分散のレンズ材料を使わなければならないので、色収差、特に２次スペクトルの補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（７）の上限値を４．００とすることが望ましい。
　また、条件式（７）の下限値を３．００とすることが好ましい。この下限値を下回る条件である場合、相対的に屈折率が小さいレンズ材料を用いることになり、結果として像面湾曲収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（７）の下限値を３．５０とすることが望ましい。
　このように、本実施形態によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬおよび、これを備えた光学機器（デジタル一眼レフカメラＣＡＭ）を得ることが可能になる。
　ここで、上述のような構成の撮影レンズＭＬの製造方法について、図６を参照しながら説明する。まず、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを作製する（ステップＳＴ１０）。このとき、前述の前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとからなる第１レンズ群Ｇ１を作製する。またこのとき、前述の負レンズと接合レンズとを含む第２レンズ群Ｇ２を作製する。
　次に、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とを組み込む（ステップＳＴ２０）。次に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように、第２レンズ群Ｇ２を駆動可能に構成する（ステップＳＴ３０）。そして、このようなステップＳＴ１０～ＳＴ３０において、前述の条件式（１）～（４）等を満足するようにする。このような製造方法によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬを得ることができる。
　（第１実施例）
　以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第１実施例について図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ１）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第１実施例に係る撮影レンズＭＬ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成される。第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側に凸面を向けた保護フィルターガラスＨＧと、両凸形状の第１正レンズＬ１１と、両凸形状の第２正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１４と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１５とが貼り合わされた接合レンズから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ２１と、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と両凹形状の第２負レンズＬ２３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の第１正レンズＬ３１と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２とが貼り合わされた接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ３３と、両凸形状の第３正レンズＬ３４と両凹形状の第２負レンズＬ３５とが貼り合わされた接合レンズと、両凹形状の第３負レンズＬ３６と、両凸形状の第４正レンズＬ３７と、両凸形状の第５正レンズＬ３８と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第４負レンズＬ３９とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。また、第３レンズ群Ｇ３のうち、第３正レンズＬ３４と第２負レンズＬ３５との接合レンズと、第３負レンズＬ３６とを光軸とほぼ垂直な方向に適宜移動させることで、光学系の振動等に起因する像位置の変動が補正されるようになっている。
　なお、第３レンズ群Ｇ３内には、第１のフレアカット絞りＳ２が配設されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬおよび第２のフレアカット絞りＳ３が配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
　以下に、表１～表２を示すが、これらは第１～第２実施例に係る撮影レンズの諸元の値をそれぞれ掲げた表である。各表の［諸元データ］において、ｆは撮影レンズ全系の焦点距離を、ＦＮＯはＦナンバーを、ωは半画角（最大入射角：単位は「°」）を、Ｙは半画角に対する像高を、ＴＬはレンズ全長（空気換算長）をそれぞれ示す。［レンズデータ］において、面番号は物体側から数えた各レンズ面の番号を、Ｒは各レンズ面の曲率半径を、Ｄは各レンズ面の間隔を、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、ｄ１１およびｄ１６は可変面間隔を、ＢＦはバックフォーカスをそれぞれ示す。なお、曲率半径「0.00000」は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.00000はその記載を省略している。
　［可変間隔データ］において、ｆは撮影レンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［可変間隔データ］には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、物体から第１レンズ面までの距離Ｄ０の値と、各可変面間隔ｄ１１，ｄ１６の値と、バックフォーカス（空気換算長）ＢＦの値を示す。［条件式対応値］には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
　なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、その他の長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第２実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　下の表１に、第１実施例における各諸元を示す。なお、表１における第１面～第３６面の曲率半径Ｒは、図１における第１面～第３６面に付した符号Ｒ１～Ｒ３６に対応している。
（表１）
［諸元データ］
　　　ｆ＝776.0
　ＦＮＯ＝5.61
　　２ω＝3.15
　　　Ｙ＝21.60
　　ＴＬ＝505.07
［レンズデータ］
　面番号　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　 　1200.37040　　　5.000　　　1.516800　　　63.88
　　2　 　1199.78970　　　1.000
　　3　　　215.43740　 　18.300　　　1.433852　　　95.25
　　4　　-1324.26660　　　0.100
　　5　　　244.59720　 　18.000　　　1.433852　　　95.25
　　6　 　-748.55470　　　2.141
　　7　 　-718.52850　　　7.900　　　1.713000　　　53.96
　　8　　　565.06260　　105.348
　　9　　　141.60970　　　6.900　　　1.713000　　　53.96
　　10　　　75.54510　 　16.000　　　1.497820　　　82.57
　　11　 　423.05960　　　d11
　　12　　2495.65750　　　3.500　　　1.834810　　　42.73
　　13　 　119.74690　　　2.748
　　14　　-436.75640　　　5.000　　　1.805180　　　25.45
　　15　 　-82.42540　　　3.500　　　1.719990　　　50.27
　　16　 　229.83910　　　d16           
　　17　　 　0.00000　　　4.000　　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
　　18　 　133.37300　　　8.000　　　1.548140　　　45.51
　　19　　-107.86820　　　3.500　　　1.902000　　　25.27
　　20　　26354.14300　　0.705
　　21　　　99.07980　　　6.500　　　1.517420　　　52.20
　　22　　-420.22500　 　65.264
　　23　　 　0.00000　　　5.000　　　　　　　　　（フレアカット絞り）
　　24　 　118.63290　　　5.500　　　1.603420　　　38.03
　　25　 　-42.33090　　　2.000　　　1.593190　　　67.90
　　26　　　46.10600　　　3.000
　　27　　-147.33360　　　2.000　　　1.729160　　　54.61
　　28　　　82.28840　　　4.500
　　29　　　74.37600　　　5.000　　　1.548140　　　45.51
　　30　　-844.30850　　　0.500
　　31　 　131.38200　　　6.500　　　1.603420　　　38.03
　　32　 　-38.73450　　　2.000　　　1.950000　　　29.37
　　33　 　-97.22150　 　14.210
　　34　　 　0.00000　　　2.000　　　1.516800　　　63.88
　　35　　 　0.00000　 　31.791
　　36　　 　0.00000　　　BF　　　　　　　　　　（フレアカット絞り）
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝776.0　　　　β＝-0.1543
　D0　　　　∞　　　　　　　5294.9
　d11　　　71.00　　　　 　　88.93
　d16　　　24.66　　　　　　　6.73
　BF　　 　42.00　　　　　　42.00
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆ１ａｎ）／ｆ１＝1.47
　条件式（２）　ν１ｂｐ－ν１ｂｎ＝28.6
　条件式（３）　Ｒｍ／ｆ２＝0.89
　条件式（４）　ν２ｎ－ν２ｐ＝24.8
　条件式（５）　Ｄ１ａｂ／Ｄ１＝0.58
　条件式（６）　Ｓ１ｐ＝3.18
　条件式（７）　Ｓ１ｎ＝3.85
　このように本実施例では、上記条件式（１）～（７）が全て満たされていることが分かる。
　図２（ａ）は、第１実施例に係る撮影レンズＭＬ１の無限遠合焦状態における諸収差図であり、図２（ｂ）は、像ブレ補正を行った時の横収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは半画角に対する像高をそれぞれ示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。以上、収差図の説明は他の実施例においても同様である。
　そして、各収差図より、第１実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第１実施例の撮影レンズＭＬ１を搭載することにより、デジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
　（第２実施例）
　以下、本願の第２実施例について図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ２）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。なお、第２実施例の撮影レンズＭＬ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成される。第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側に凸面を向けた保護フィルターガラスＨＧと、両凸形状の第１正レンズＬ１１と、両凸形状の第２正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１４と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１５とが貼り合わされた接合レンズから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ２１と、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と両凹形状の第２負レンズＬ２３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の第１正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ３４と両凸形状の第３正レンズＬ３５とが貼り合わされた接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３負レンズＬ３６と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ３７とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。また、第３レンズ群Ｇ３のうち、第１正レンズＬ３１と、第１負レンズＬ３２と、第２正レンズＬ３３とを光軸とほぼ垂直な方向に適宜移動させることで、光学系の振動等に起因する像位置の変動が補正されるようになっている。
　なお、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬおよびフレアカット絞りＳ２が配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
　下の表２に、第２実施例における各諸元を示す。なお、表２における第１面～第３２面の曲率半径Ｒは、図３における第１面～第３２面に付した符号Ｒ１～Ｒ３２に対応している。
（表２）
［諸元データ］
　　　ｆ＝776.0
　ＦＮＯ＝5.66
　　２ω＝3.17
　　　Ｙ＝21.60
　　ＴＬ＝510.03
［レンズデータ］
　面番号　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　 　1200.37040　　　5.000　　　1.516800　　　63.88
　　2　 　1199.78970　　　1.000
　　3　　　211.93680　 　16.000　　　1.433852　　　95.25
　　4　　-6961.87300　　　0.100
　　5　　　239.37240　 　18.000　　　1.433852　　　95.25
　　6　 　-564.39450　　　2.141
　　7　 　-602.57570　　　7.900　　　1.713000　　　53.96
　　8　　　727.62630　 　93.889
　　9　　　130.09840　　　6.900　　　1.713000　　　53.96
　　10　　　74.02100　 　16.000　　　1.497820　　　82.57
　　11　 　342.63630　　　d11
　　12　 　148.27840　　　3.500　　　1.795000　　　45.31
　　13　　　75.82600　　　4.314
　　14　　-211.93030　　　5.000　　　1.795040　　　28.69
　　15　 　-70.55380　　　3.500　　　1.717000　　　47.97
　　16　 　196.03220　　　d16
　　17　　 　0.00000　　　6.600　　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
　　18　 　236.47740　　　6.000　　　1.548140　　　45.51
　　19　　-145.94770　　　2.500
　　20　　-143.37060　　　3.000　　　1.846660　　　23.80
　　21　　-374.15190　　　7.000
　　22　 　142.85380　　　6.000　　　1.518230　　　58.82
　　23　　1037.90390　 　82.898
　　24　 　349.94570　　　2.400　　　1.902650　　　35.72
　　25　　　55.90950　　　8.000　　　1.620041　　　36.26
　　26　　-1342.21780　　5.000
　　27　 　734.39130　　　2.500　　　1.593190　　　67.90
　　28　　　61.49180　　　8.000　　　1.698947　　　30.13
　　29　 　192.90290　 　10.000
　　30　　 　0.00000　　　2.000　　　1.516800　　　63.88
　　31　　 　0.00000　 　40.000
　　32　　 　0.00000　　　BF　　　　　　　　　　（フレアカット絞り）
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝776.0　　　　β＝-0.1540
　D0　　　　∞　　　　　　　5290.0
　d11　　　71.84　　　　 　　87.77
　d16　　　21.05　　　　　　　5.12
　BF　　 　42.00　　　　　　42.00
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆ１ａｎ）／ｆ１＝1.63
　条件式（２）　ν１ｂｐ－ν１ｂｎ＝28.6
　条件式（３）　Ｒｍ／ｆ２＝0.81
　条件式（４）　ν２ｎ－ν２ｐ＝16.6
　条件式（５）　Ｄ１ａｂ／Ｄ１＝0.56
　条件式（６）　Ｓ１ｐ＝3.18
　条件式（７）　Ｓ１ｎ＝3.85
　このように本実施例では、上記条件式（１）～（７）が全て満たされていることが分かる。
　図４（ａ）は、第２実施例に係る撮影レンズＭＬ２の無限遠合焦状態における諸収差図であり、図４（ｂ）は、像ブレ補正を行った時の横収差図である。各収差図より、第２実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第２実施例の撮影レンズＭＬ２を搭載することにより、デジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
　以上、各実施例によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬおよび光学機器（デジタル一眼レフカメラＣＡＭ）を実現することができる。
　なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　上述の各実施例において、３群構成を示したが、４群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、開口絞りは第３レンズ群の近傍または内部に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
ＣＡＭ　デジタル一眼レフカメラ（光学機器）
　ＭＬ　撮影レンズ
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ１ａ　前群　　　　　　　　　　　　　　Ｇ１ｂ　後群
　Ｇ２　第２レンズ群　　　　　　　　　　　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｓ１　開口絞り　　　　　　　　　　　　　　Ｉ　像面

Claims (9)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
    　前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
    　前記第２レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズと、物体側から順に正レンズと負レンズとが貼り合わされた接合レンズとを有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
    　（－ｆ１ａｎ）／ｆ１＞１．３５
    　ν１ｂｐ－ν１ｂｎ＜３２．０
    　Ｒｍ／ｆ２＞０．７８
    　ν２ｎ－ν２ｐ＜３０．０
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
    　ｆ１ａｎ：前記前群のうち最も焦点距離が短い負レンズの焦点距離、
    　ν１ｂｐ：前記後群のうち最もアッベ数が大きい正レンズのアッベ数、
    　ν１ｂｎ：前記後群のうち最もアッベ数が小さい負レンズのアッベ数、
    　Ｒｍ：前記第２レンズ群の前記接合レンズにおける接合面の曲率半径、
    　ν２ｐ：前記第２レンズ群のうち最もアッベ数が小さい正レンズのアッベ数、
    　ν２ｎ：前記第２レンズ群のうち最もアッベ数が大きい負レンズのアッベ数。
  2. 　前記第３レンズ群のうち少なくとも１枚のレンズは、光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
  3. 　前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、２枚の正レンズと、１枚の負レンズとを有することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
  4. 　前記後群は、物体側から順に負レンズと正レンズとが貼り合わされた接合レンズからなることを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
  5. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
    　Ｄ１ａｂ／Ｄ１＞０．４０
    　但し、
    　Ｄ１：前記第１レンズ群の長さ、
    　Ｄ１ａｂ：前記前群と前記後群との空気間隔。
  6. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
    　Ｓ１ｐ＜３．５０
    　但し、
    　Ｓ１ｐ：前記前群のうち少なくとも１枚の正レンズの比重。
  7. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
    　Ｓ１ｎ＜４．５０
    　但し、
    　Ｓ１ｎ：前記前群のうち少なくとも１枚の負レンズの比重。
  8. 　物体の像を所定の面上に結像させる撮影レンズを備えた光学機器であって、
    　前記撮影レンズが請求項１に記載の撮影レンズであることを特徴とする光学機器。
  9. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とから正の屈折力を有する第１レンズ群を構成し、
    　光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズと、物体側から順に正レンズと負レンズとが貼り合わされた接合レンズとを含んで負の屈折力を有する第２レンズ群を構成し、
    　光軸に沿って物体側から順に、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを配置し、
    　無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成し、
    　以下の条件式を満足するようにしたことを特徴とする撮影レンズの製造方法。
    　（－ｆ１ａｎ）／ｆ１＞１．３５
    　ν１ｂｐ－ν１ｂｎ＜３２．０
    　Ｒｍ／ｆ２＞０．７８
    　ν２ｎ－ν２ｐ＜３０．０
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
    　ｆ１ａｎ：前記前群のうち最も焦点距離が短い負レンズの焦点距離、
    　ν１ｂｐ：前記後群のうち最もアッベ数が大きい正レンズのアッベ数、
    　ν１ｂｎ：前記後群のうち最もアッベ数が小さい負レンズのアッベ数、
    　Ｒｍ：前記第２レンズ群の前記接合レンズにおける接合面の曲率半径、
    　ν２ｐ：前記第２レンズ群のうち最もアッベ数が小さい正レンズのアッベ数、
    　ν２ｎ：前記第２レンズ群のうち最もアッベ数が大きい負レンズのアッベ数。
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