WO2010047131A1 - Ｅｇｒクーラ用フェライト系ステンレス鋼板 - Google Patents

Ｅｇｒクーラ用フェライト系ステンレス鋼板 Download PDF

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Definitions

  • Patent Document 3 listed below discloses a pre-coated brazing coated metal sheet produced by suspending a Ni-based brazing material together with an organic binder, spray-coating it on the surface of a stainless steel plate, and heating.
  • Patent Document 5 C: 0.5% or less, Si: 2% or less, Mn: 3% or less, S: 0.2% or less, Ni: 8-18%, Cr: 12-25%, Mo : 0-4%, W: 0-2%, (Ni / Cu): 2 or more, Nb: 0-2.5%, substantially exhaust gas recirculation made of austenitic stainless cast steel Parts are disclosed.
  • the EGR cooler acidic condensed water composed of sulfuric acid, nitric acid, and organic acid is generated due to SOx, NOx, and HC contained in the exhaust gas.
  • the exhaust gas is directly under the engine and in front of the catalyst, and the exhaust gas before purification is targeted. Therefore, the acid concentration of the generated condensed water is also high.
  • the sulfuric acid concentration in the condensed water also increases.
  • Such an increase in acid concentration leads to a decrease in pH, and it is said that the pH of condensed water in the EGR cooler reaches about 1.5.
  • the plate thickness of the heat exchanging part of an EGR cooler is as thin as 0.1 to 0.5 mm, so that excellent corrosion resistance is required in a condensate having a pH of about 1.5 consisting of sulfuric acid, nitric acid, and organic acid. .
  • C + N 0.015% or more
  • C + N is set to 0.015% or more from the viewpoint of suppressing the strength decrease accompanying the coarsening of crystal grains during brazing.
  • C + N is desirably 0.02% or more. Since excessive addition of C and N reduces intergranular corrosion resistance and workability, it is desirable that C + N is 0.04% or less.
  • Ni (Ni: 3% or less) Ni can be contained in an amount of 3% or less as required in order to improve the corrosion resistance. It is 0.2% or more that a stable effect is obtained. However, excessive addition deteriorates processability and increases the cost because it is expensive. Therefore, it is preferable to contain 0.2 to 3%.
  • the wetting spread is “Good (good)”, and when the brazing area is less than twice The wetting spread was evaluated as “Bad (defect)”. Thereafter, the cross-sectional microstructure was observed. Then, the number of crystal grains existing in the plate thickness direction is measured over a range of 20 mm in length in parallel with the rolling direction, and the microstructure is “Good ( “Good” ”, the one having only one was evaluated as having a microstructure of“ Bad (defect) ”.

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Abstract

質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．１％以上、１％以下、Ｍｎ：０．０２％以上、２％以下、Ｃｕ：０．２％以上、１．５％以下、Ｃｒ：１５％以上、２５％以下、Ｎｂ：８(Ｃ＋Ｎ)％～１％以下、Ａｌ：０．５％以下を少なくとも含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、更に、質量％で、Ｔｉについて、下記式(１)及び(２)を満足する範囲とし、Ｃ、Ｃｕについて、下記式(３)を満足する範囲で含有することを特徴とするＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。　Ｔｉ－３Ｎ≦０．０３　・・・(１)　１０（Ｔｉ－３Ｎ）＋Ａｌ≦０．５　・・・(２)　Ｃｒ＋２．３Ｃｕ≧１８　・・・(３)

Description

ＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板
　本発明は、例えば自動車のディーゼルエンジンやガソリンエンジンなどで使用される排ガス再循環（Exhaust Gas Recirculation：以下、ＥＧＲという。）システムにおいて、排ガスをエンジン冷却水や空気などで冷却するＥＧＲクーラに用いて好適なＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板に関する。
　近年、自動車分野においては、環境問題に対する意識の高まりから、排ガス規制がより強化されると共に、炭酸ガス排出抑制に向けた取り組みが進められている。また、バイオエタノールやバイオディーゼル燃料といった燃料面からの取り組みに加え、軽量化や排気熱を熱回収する熱交換器を取り付けて燃費向上を図ったり、ＥＧＲ、ＤＰＦ（Diesel Particulate Filter）、尿素ＳＣＲ（Selective Catalytic Reduction）システムといった排ガス処理装置を設置するといった取り組みを実施している。
　このうち、ＥＧＲシステムは、エンジンの排ガスを冷却させた後、吸気側に戻して再燃焼させることで、燃焼温度を下げ、有害ガスであるＮＯｘを低下させることを目的としている。また、ＥＧＲクーラは、排ガスをエンジン冷却水や空気により冷却する装置であり、その熱交換部分には良好な熱効率が要求され熱伝導性が良好であることが望まれる。
　従来、ＥＧＲクーラには、下記特許文献１や下記特許文献２等に開示されているように、一般的にはＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６といったオーステナイト系ステンレス鋼が使用されている。しかしながら、最近、ＮＯｘをより低減させるために、ＥＧＲクーラの出側温度を低下させたいとの要求があり、このようなオーステナイト系ステンレス鋼では入出側の温度差拡大による熱疲労特性劣化が懸念されつつある。そこで、オーステナイト系ステンレス鋼よりも、熱伝導率に優れ、また熱膨張係数が小さく、そして安価なフェライト系ステンレス鋼が注目されている。
　また、ＥＧＲクーラは、これまでディーゼルエンジン用に設置されるのが一般的であったが、直噴化による燃費向上とＮＯｘ低減を両立させるために、ガソリンエンジンへの適用も検討されている。一般的に、ガソリンエンジンは、ディーゼルエンジンに比べ排ガス温度は高く、ＥＧＲクーラの入側温度は５００～６００℃に達するといわれている。この温度域は、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６といったオーステナイト系ステンレス鋼にとって鋭敏化による粒界腐食が懸念される領域であり、この点からもフェライト系ステンレス鋼が注目されている。
　ＥＧＲクーラ、特にその熱交換部分の製造においては、ろう付け接合により組み立てられるのが一般的である。また、ＥＧＲクーラの排ガス側においては、冷却時に排ガス成分が凝縮し得る。このため、ろう付け性と排ガス凝縮水に対する耐食性が要求される。
　下記特許文献３には、Ｎｉ系ろう材を有機系バインダーと共に懸濁して、ステンレス鋼板表面上に噴霧塗布後加熱して作製される、プレコートろう被覆金属板材が開示されている。
　下記特許文献４には、表面粗さを調整したステンレス鋼板上に、プラズマ溶射にてＮｉ系ろう材を被覆させた、自己ろう付け性に優れたニッケルろう被覆ステンレス鋼板の製造方法が開示されている。何れの場合も、実施例の対象にしているステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼である。
　下記特許文献５には、Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｓ：０．２％以下、Ｎｉ：８～１８％、Ｃｒ：１２～２５％、Ｍｏ：０～４％、Ｗ：０～２％で、かつ（Ｎｉ／Ｃｕ）：２以上、Ｎｂ：０～２．５％の範囲にあり、実質的にオーステナイト系ステンレス鋳鋼からなる排気ガス再循環部品が開示されている。
　下記特許文献６には、パイプ内又は複数のパイプの間にフィンを挿入して高熱流体通路を形成し、この高熱流体に隣接して低熱流体を形成した熱交換器において、フィンをオーステナイト系ステンレス鋼、パイプをフェライト系ステンレス鋼で構成した熱交換器が開示されており、オーステナイト系ステンレス鋼としてＳＵＳ３０４、フェライト系ステンレス鋼としてＳＵＳ４３０が例示されている。オーステナイト系ステンレス鋼とフェライト系ステンレス鋼との熱膨張係数差を利用した構造となっており、ろう付け接合を省略することで、安価でかつ短時間に製造できることを特徴としている。そのため、ろう付け性に関する記述が認められないと共に、凝縮水耐食性に対しても言及していない。
　下記特許文献７には、排気ガス用熱交換器に組み込まれる扁平チューブに内蔵されて、扁平チューブが形成する排気ガス流路の広幅方向を小区画に分割して、多数個の細長い排気ガス流路を形成するインナーフィンにおいて、インナーフィンの材質をフェライト系ステンレス鋼とした排気ガス用熱交換器のインナーフィンが開示されている。フェライト系ステンレス鋼の成形性を考慮した形状とすることで、耐熱性を改善したことを特徴としており、ＳＵＳ４０５、ＳＵＳ４４６が例示されている。耐熱性がよいことと折り曲げ可能であることのみを必要特性として挙げており、ろう付け性や凝縮水耐食性については言及していない。
　下記特許文献８には、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１７．０～２５．０％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｍｏ：０．５０～２．００％以下、Ａｌ：０．０２５％以下、Ｎ：０．０２５％以下、かつＮｂ、Ｔｉのいずれか１種または２種を１０（Ｃ＋Ｎ）～１．０％の範囲で含有する熱交換器用フェライト系ステンレス鋼が開示されている。ろう付け性の観点からＳｉ、Ａｌ量を制限すると共に、耐食性、耐酸化性の観点から高いＣｒかつＭｏ添加量としており、このうち、Ｍｏは特に、排ガス凝縮水に対する耐食性に非常に有効な元素としている。腐食環境がさらに厳しくなった場合には、Ｍｏ添加量を増加させる必要があるが、Ｍｏは高価な元素であるためコストパフォーマンスに劣る問題がある。
　下記特許文献９には、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０１～２．０％、Ｍｎ：０．０５～１．５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１３～３２％、Ｍｏ：３．０％以下、Ａｌ：０．００５～０．１％、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｔｉ：０．０５％以下の範囲で含有するろう接性に優れたアンモニア－水系吸収式サイクル熱交換器用フェライト系ステンレス鋼が開示されている。ろう接性（ろう付け性）の観点からＴｉを０．０５％以下に制限し、高温高圧アンモニア水環境における耐食性の観点からＣｒを１３％以上とすることを特徴としている。Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｕも耐食性に有効な元素として記載されているが、その必要量については記載されていない。
　下記特許文献１０には、Ｃｒ：１８．０～２７．０％、Ｃｕ：０．８～３．５％、Ｓｉ：０．５～２．０％、Ｍｏ：０．５～１．５％、Ｎｂ：２．５％以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃ：０．１２％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．１５％以下、Ｎ：０．１０％以下で、かつ（Ｃｕ＋Ｓｉ）が２．０％を超えることを特徴とする耐酸性に優れたフェライト系ステンレス鋳鋼が開示されている。被削性の観点からフェライト系とし、耐酸性の観点からＣｒ、Ｃｕ、Ｓｉならびに（Ｃｕ＋Ｓｉ）量を規定していることを特徴としている。耐酸性の観点から多量のＣｕ、Ｓｉを必要とするため、硬質となり、鋼板として使用する場合には成形性に問題がある。
特開２００７－６４５１５号公報 特開２００７－２２４７８６号公報 特開平１－２４９２９４号公報 特開２００１－２６８５５号公報 特開２００３－１９３２０５号公報 特開２００５－５５１５３号公報 特開２００８－９６０４８号公報 特開平７－２９２４４６号公報 特開平１１－２３６６５４号公報 特開２００８－１９５９８５号公報
　本発明は、このような従来の事情に鑑みて提案されたものであり、優れたろう付け性と排ガス凝縮水に対する耐食性とを兼ね備えたＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
　上記課題を解決することを目的とした本発明の要旨は、以下のとおりである。
〔１〕　質量％で、
Ｃ：０．０３％以下、
Ｎ：０．０５％以下、
Ｓｉ：０．１％以上、１％以下、
Ｍｎ：０．０２％以上、２％以下、
Ｃｕ：０．２％以上、１．５％以下、
Ｃｒ：１５％以上、２５％以下、
Ｎｂ：８(Ｃ＋Ｎ)％以上、１％以下、
Ａｌ：０．５％以下
を少なくとも含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、
更に、質量％で、
Ｔｉについて、下記式(１)及び(２)を満足する範囲とし、
Ｃ、Ｃｕについて、下記式(３)を満足する範囲で含有することを特徴とするＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
　Ｔｉ－３Ｎ≦０．０３　・・・(１)
　１０（Ｔｉ－３Ｎ）＋Ａｌ≦０．５　・・・(２)
　Ｃｒ＋２．３Ｃｕ≧１８　・・・(３)
〔２〕　更に、質量％で、
Ｍｏ：３％以下、
Ｎｉ：３％以下
のうち何れか１種又は２種以上を含有し、なお且つ下記式(４)を満足する範囲で含有することを特徴とする前記〔１〕に記載のＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
　Ｃｒ＋１．９Ｍｏ＋１．６Ｎｉ＋２．３Ｃｕ≧１８　・・・（４）
〔３〕　更に、質量％で、
Ｖ：３％以下、
Ｗ：５％以下
のうち何れか一方又は両方を含有することを特徴とする前記〔１〕又は〔２〕に記載のＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
〔４〕　更に、質量％で、
Ｃａ：０．００２％以下、
Ｍｇ：０．００２％以下、
Ｂ：０．００５％以下
のうち何れか１種又は２種以上を含有することを特徴とする前記〔１〕～〔３〕の何れか一項に記載のＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
〔５〕　Ｃ＋Ｎ：０．０１５％以上であることを特徴とする前記〔１〕～〔４〕の何れか一項に記載のＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
　以上のように、本発明によれば、優れたろう付け性と排ガス凝縮水に対する耐食性を兼ね備えたフェライト系ステンレス鋼板を提供できるため、このフェライト系ステンレス鋼板をＥＧＲクーラ、なかでもＥＧＲクーラの熱交換部に好適に用いることが可能である。
ろうのぬれ広がり性とＴｉ、Ａｌ量の関係を示す特性図である。 排ガス模擬凝縮水中での腐食速度とＣｒ＋２．３Ｃｕ≧１８の関係（ｐＨ１．５）を示す特性図である。 排ガス模擬凝縮水中での腐食速度とＣｒ+１．９Ｍ＋１．６Ｎｉ＋２．３Ｃｕの関係（ｐＨ１．５）を示す特性図である。 排ガス模擬凝縮水中における腐食速度に及ぼすＣｕの影響（ｐＨ１）を示す特性図である。 排ガス模擬凝縮水中における腐食速度に及ぼすＭｏの影響（ｐＨ１）を示す特性図である。 排ガス模擬凝縮水中における腐食速度に及ぼすＮｉの影響（ｐＨ０．５）を示す特性図である。
　以下、本発明の実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。
　ＥＧＲクーラには、ＮｉやＣｕによるろう付け性が要求される。このため、本発明者等は、ろう付け性に対する合金元素の影響について鋭意検討を行った。その結果、下記式(１)及び(２)に示すように、フェライト系ステンレス鋼板において、加工性や粒界腐食性の向上を目的として添加されることが多いＴｉ、そして脱酸を目的として添加されるＡｌに、良好なろう付け性を確保できる上限値があることを知見した。
Ｔｉ－３Ｎ≦０．０３　・・・(１)
１０（Ｔｉ－３Ｎ）＋Ａｌ≦０．５　・・・(２)
　良好なろう付け性を得るには、溶融したろうがステンレス鋼板の表面上をぬれ広がる必要があるが、ぬれ性にはろう付け雰囲気でステンレス鋼板上に形成される表面皮膜が影響する。また、ろう付け雰囲気では、Ｆｅ、Ｃｒの酸化物は、還元される条件が維持できたとしても、Ｆｅ、Ｃｒよりも酸化し易いＴｉ、Ａｌは酸化物を形成して、ろうのぬれ広がりを阻害して、ろう付け性を劣化させる。こうした皮膜形成に寄与するのは、固溶しているＴｉ、Ａｌであり、ろう付け温度でも比較的安定な窒化物として存在している場合には皮膜形成には寄与せず、ろうのぬれ広がりを阻害しない。
　こうした点から、Ｔｉ、Ａｌ量とろうのぬれ広がり性との関係を、表１に記載の１６～２１Ｃｒのフェライト系ステンレス鋼板を用いて、後述する実施例と同一の試験条件にて評価した。表１において、残部はＦｅ及び不可避不純物である。その結果を図１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　図１に示す結果から、上記式（１）及び（２）を満足する範囲において、ろうのぬれ広がり性が良好であることが判明した。また、ＴｉないしＡｌ量が上記条件を満足しない鋼について、ろう付け熱処理後の表面皮膜を分析したところ、数十から数百ｎｍの厚さで、ＴｉないしＡｌの濃化した酸化皮膜が一様に形成された。したがって、こうした皮膜形成がろうのぬれ広がりを阻害していると考えられる。
　本発明が対象とするＥＧＲクーラでは、強度も必要であり、ろう付け後の強度低下が小さいことが望ましい。Ｎｉろう付けやＣｕろう付けのように、１０００～１１５０℃といった高温でろう付けされる場合には、結晶粒粗大化に伴う強度低下を抑制することが重要と考えられる。結晶粒の粗大化抑制には、析出物によるピン止めが有用である。本発明では、析出物としてＮｂの炭窒化物を活用し、Ｃ＋Ｎを０．０１５％以上とすることにより、結晶粒の粗大化抑制に有用な、Ｎｂの炭窒化物の析出量、及び安定性が確保されることを知見した（特願２００７－３３９７３２号公報を参照。）。
　ＥＧＲクーラにおいては、排ガス中に含まれるＳＯｘ、ＮＯｘ、ＨＣに起因して、硫酸、硝酸、有機酸からなる酸性の凝縮水が生じる。ＥＧＲクーラにおいては、マフラーのような下流部材とは異なり、エンジン直下で触媒前にあり、浄化前の排ガスを対象とするため、生成する凝縮水の酸濃度も高くなる。
　また、最近では、グローバル化に伴って、Ｓ濃度の高い低品位の燃料も自動車用燃料として使用される場合がある。この場合、凝縮水中の硫酸濃度も高くなる。こうした酸濃度の上昇はｐＨの低下につながり、ＥＧＲクーラの凝縮水のｐＨは１．５程度に達すると言われている。一般的に、ＥＧＲクーラの熱交換部の板厚は０．１～０．５ｍｍと薄いため、こうした硫酸、硝酸、有機酸からなるｐＨ１．５程度の凝縮液中において優れた耐食性が必要となる。
　そこで、本発明者らは、１６～１９Ｃｒ、０～０．５Ｃｕの範囲のフェライト系ステンレス鋼を用いて、凝縮水耐食性に及ぼすＣｒ、Ｃｕの影響を、実施例と同一条件の腐食試験により検討した。その結果を図２に示す。なお、ＮＯ３－イオンは、腐食抑制イオン種として働くため、無添加として安全側の評価とした。
　図２には、ｐＨ１．５の溶液中における試験結果を示すが、Ｃｒ＋２．３Ｃｕ≧１８を満足することで優れた耐食性を示すことがわかる。
　次に、Ｎｉ、Ｍｏを加えて、１３～２１Ｃｒ、０～２Ｍｏ、０～３Ｎｉ、０～１Ｃｕの範囲のフェライト系ステンレス鋼を用いて、凝縮水耐食性に及ぼすＣｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕの影響を、実施例と同一条件での腐食試験により検討した。その結果を図３に示す。なお、ここでも、ＮＯ３－イオンは無添加とした。
　図３にｐＨ１．５の溶液中における試験結果を示すが、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕの何れの元素も耐食性向上に有効であるが、なかでもＣｕが最も耐食性向上に有効であり、Ｃｒ＋１．９Ｍｏ＋１．６Ｎｉ＋２．３Ｃｕ≧１８を満足することで優れた耐食性を示すことがわかる。
　ここで、各合金元素の係数は、臨界ｐＨに対する合金元素の寄与度を重回帰分析によって求めたものである。なお、臨界ｐＨは、腐食速度が０．１ｇ・ｍ－２・ｈ－１以下となる上限のｐＨである。そして、図４には、ｐＨ１の溶液における腐食速度に及ぼすＣｕの影響を、図５には、ｐＨ１の溶液における腐食速度に及ぼすＭｏの影響を、図６には、ｐＨ０．５の溶液中における腐食速度に及ぼすＮｉの影響をそれぞれ示す。
　図４、図５及び図６の結果から、Ｃｕは、Ｍｏ、Ｎｉに比べ、より少ない添加量で腐食速度が顕著に低下しており、耐食性向上に非常に有効な元素であることがわかる。また、Ｃｕは、耐酸性を向上させる元素として知られるが、電気化学的測定によりＣｕの影響を検討したところ、Ｃｕ添加により腐食電位が貴化する現象が認められた。このことは、Ｃｕには、活性溶解抑制作用以外に、不動態化を促進する作用があることを示しており、この２つの効果により耐食性向上への寄与が大きくなったと考えられる。
　本発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、優れたろう付け性と排ガス凝縮水に対する耐食性とを兼ね備えたＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板を提供するものであり、その要旨とするところは、特許請求の範囲に記載した通りの内容である。
　以下、ＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板の各組成を限定した理由について説明する。なお、以下の説明では、特に断らない限り、各成分の％は、質量％を表すものとする。
（Ｃ：０．０３％以下）
　Ｃは、耐粒界腐食性、加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。このため、Ｃを０．０３％以下とした。しかしながら、過度に低めることはろう付け時の結晶粒粗大化を助長し、かつ精練コストを上昇させるため、Ｃを０．００２％以上とすることが好ましい。より好ましくは０．００５～０．０２５％である。
（Ｎ：０．０５％以下）
　Ｎは、耐孔食性に有用な元素であるが、耐粒界腐食性、加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。このため、Ｎを０．０５％以下とした。しかしながら、過度に低めることはろう付け時の結晶粒粗大化を助長し、精練コストを上昇させるため、Ｎを０．００２％以上とすることが好ましい。より好ましくは０．００５～０．０３％である。
（Ｓｉ：０．１％以上、１％以下）
　Ｓｉは、脱酸元素として有用なＴｉ、Ａｌを制限しているため、脱酸元素として必要である。また、ろう付け熱処理により表面のＣｒ濃度が低下するため、ろう付け後の耐酸化性向上にＳｉは有効な元素となる。このため、Ｓｉを少なくとも０．１％以上含有させる必要がある。しかしながら、過剰な添加は加工性を低下させるため、１％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．１～０．５％である。
（Ｍｎ：０．０２％以上、２％以下）
　Ｍｎは、脱酸元素として有用な元素であり、少なくとも０．０２％以上必要である。しかしながら、過剰に含有させると耐食性を劣化させるので、２％以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．１～１％である。
（Ｃｕ：０．２％以上、１．５％以下）
　Ｃｕは、排ガス凝縮水耐食性を確保する上で、Ｃｒと同様重要な元素であり、少なくとも０．２％以上必要である。一方、Ｃｕは、その含有量を増加させるほど耐食性を向上させることができるが、過剰な添加は加工性を劣化させるため、１．５％以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．２～１．０％である。
（Ｃｒ：１５％以上、２５％以下）
　Ｃｒは、排ガス凝縮水耐食性、耐酸化性を確保する上で基本となる元素であり、少なくとも１５％以上必要である。一方、Ｃｒは、その含有量を増加させるほど耐食性、耐酸化性を向上させることができるが、過剰な添加は加工性、製造性を低下させるため、２５％以下とすることが好ましい。より好ましくは１７～２３％である。
（Ｎｂ：８(Ｃ＋Ｎ)％以上、１％以下）
　Ｎｂは、Ｃ、Ｎを固定し、溶接部の耐粒界腐食性を向上させる上で有用な元素であるため、(Ｃ＋Ｎ)量の８倍以上含有させる必要がある。また、Ｎｂは、高温強度向上にも有用であり、ＥＧＲクーラのように高温で使用される部材に必要である。また、Ｎｂの炭窒化物は、ろう付け時の結晶粒粗大化の抑制に有用である。しかしながら、過剰の添加は、加工性、製造性を低下させるため、１．０％以下とすることが好ましい。より好ましくは１０(Ｃ＋Ｎ)～０．６％である。
（Ｃ＋Ｎ：０．０１５％以上）
　さらに、ろう付け時に結晶粒粗大化に伴う強度低下を抑制する観点から、Ｃ＋Ｎを０．０１５％以上とすることが好ましい。Ｃ＋Ｎは、望ましくは０．０２％以上である。ＣとＮの過剰の添加は、耐粒界腐食性及び加工性を低下させるため、Ｃ＋Ｎを０．０４％以下とすることが望ましい。
（Ａｌ：０．５％以下）
　Ａｌは、脱酸効果等を有するので精練上有用な元素であり、成形性を向上させる効果があるが、本発明で最も重要な特性であるろう付け性を阻害するため０．５％以下とした。好ましくは０．００１～０．１％であり、より好ましくは０．００１～０．０５％である。
（Ｔｉ：式(１)及び(２)を満足する範囲）
　本発明においては、最も重要な特性であるろう付け性において、良好なろうのぬれ広がり性を得るために上記式(１)及び式(２)を同時に満足させる必要がある。これを満足するため、上記知見に基づき、Ｔｉについては上記式(１)及び(２)を満足する範囲とした。Ｔｉ－３Ｎの値は、望ましくは０．０２％以下である。しかしながら、Ｔｉの含有量が低すぎると、加工性を劣化させるため、Ｔｉ－３Ｎの値が－０．０８％以上になるようにＴｉの含有量を調整することが望ましい。加工性などが特に要求されない場合は、Ｔｉを添加しなくてもよい。
（Ｃｒ、Ｃｕ：式(３)を満足する範囲）
　本発明においては、硫酸、硝酸、有機酸からなるｐＨ１．５程度の排ガス凝縮液中において良好な耐食性を発現させるために、Ｃｒ、Ｃｕについては下記式(３)を満足させる必要がある。
Ｃｒ＋２．３Ｃｕ≧１８　・・・(３)
　また、本発明においては、更に、Ｍｏ又はＮｉのうち何れか一方又は両方を含有させてもよい。
（Ｍｏ：３％以下）
　Ｍｏは、耐食性を向上させる上で、必要に応じて３％以下含有させることができる。安定した効果が得られるのは０．３％以上である。しかしながら、過剰の添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。したがって、０．３～３％含有させることが好ましい。
（Ｎｉ：３％以下）
　Ｎｉは、耐食性を向上させる上で、必要に応じて３％以下含有させることができる。安定した効果が得られるのは０．２％以上である。しかしながら、過剰の添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。したがって、０．２～３％含有させることが好ましい。
　さらに、Ｍｏ又はＮｉのうち何れか一方又は両方を添加する場合には、硫酸、硝酸、有機酸からなるｐＨ１．５程度の排ガス凝縮液中において良好な耐食性を発現させるために、下記式(４)を満足させる必要がある。
Ｃｒ＋１．９Ｍｏ＋１．６Ｎｉ＋２．３Ｃｕ≧１８　・・・（４）
　また、本発明においては、更に、Ｖ、Ｗのうち何れか一方又は両方を含有させてもよい。
（Ｖ：３％以下）
　Ｖは、耐食性を向上させる上で、必要に応じて３％以下含有させることができる。安定した効果が得られるのは０．２％以上である。しかしながら、過剰の添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。したがって、０．２～３％含有させることが好ましい。
（Ｗ：５％以下）
　Ｗは、耐食性を向上させる上で、必要に応じて３％以下含有させることができる。安定した効果が得られるのは０．５％以上である。しかしながら、過剰の添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。したがって、０．５～５％含有させることが好ましい。
　また、本発明においては、更に、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂのうち何れか一方又は両方を含有させてもよい。
（Ｃａ：０．００２％以下）
　Ｃａは、脱酸効果等を有するので精練上有用な元素であり、必要に応じて０．００２％以下含有させることができる。また、Ｃａを含有させる場合には、安定した効果が得られる０．０００２％以上とすることが好ましい。
（Ｍｇ：０．００２％以下）
　Ｍｇは、脱酸効果等を有するので精練上有用な元素であり、また、組織を微細化し、加工性、靭性の向上にも有用であることから、必要に応じて０．００２％以下含有させることができる。また、Ｍｇを含有させる場合には、安定した効果が得られる０．０００２％以上とすることが好ましい。
（Ｂ：０．００５％以下）
　Ｂは、２次加工性を向上させるのに有用な元素であり、必要に応じて０．００５％以下含有させることができる。また、Ｂを含有させる場合には、安定した効果が得られる０．０００２％以上とすることが好ましい。
　なお、不可避不純物のうち、Ｐについては、溶接性の観点から０．０４％以下とすることが好ましい。また、Ｓについては、耐食性の観点から０．０１％以下とすることが好ましい。
　本発明のステンレス鋼の製造方法は、フェライト系ステンレス鋼を製造する一般的な工程でよい。一般に、転炉又は電気炉で溶鋼とし、ＡＯＤ炉やＶＯＤ炉などで精錬して、連続鋳造法又は造塊法で鋼片とした後、熱間圧延－熱延板の焼鈍－酸洗－冷間圧延－仕上げ焼鈍－酸洗の工程を経て製造される。必要に応じて、熱延板の焼鈍を省略してもよいし、冷間圧延－仕上げ焼鈍－酸洗を繰り返し行ってもよい。
（実施例）
　以下、実施例により本発明の効果をより明らかなものとする。なお、本発明は、以下の実施例に限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することができる。
　本実施例では、下記表２に示す化学組成を有する鋼を溶製し、熱延、冷延、焼鈍工程を経て、板厚０．４ｍｍの冷延鋼板を製造し、ろう付け性と排ガス模擬凝縮水中での耐食性を評価した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
（ろう付け性）
　冷延鋼板より、幅５０ｍｍ、長さ７０ｍｍの試験片を切り出した後、エメリー紙にて片面を＃４００まで湿式研磨を施した。その後、研磨面上に０．１ｇのＮｉろうを置き、１１００℃、５×１０－３ｔｏｒｒの真空雰囲気で１０分加熱した。そして、常温まで冷却後、加熱後のろう面積を測定した。その測定結果を表３に示す。
　なお、表３中に示すろう付け性については、加熱前のろう面積に対して加熱後のろう面積が２倍以上あるときは、ぬれ広がりが「Ｇｏｏｄ（良好）」、２倍未満のときは、ぬれ広がりが「Ｂａｄ（不良）」として評価を行った。また、その後、断面ミクロ組織を観察した。そして、圧延方向に平行に長さ２０ｍｍの範囲にわたって、板厚方向に存在する結晶粒の数を測定し、板厚方向に２個以上の結晶粒が存在するものを、ミクロ組織が「Ｇｏｏｄ（良好）」、１個しか存在しないものを、ミクロ組織が「Ｂａｄ（不良）」として評価を行った。
（腐食試験）
　冷延鋼板より２５Ｗ×４０Ｌの試験片を切り出し、エメリー紙にて全面を＃３２０まで湿式研磨した。試薬に塩化アンモニウム、硫酸、蟻酸、酢酸を用いて、５０ｐｐｍＣｌ－＋５０００ｐｐｍＳＯ４ ２－＋５０００ｐｐｍＨＣＯＯ－＋３０００ｐｐｍＣＨ３ＣＯＯ－の溶液を調製した。その後、硫酸もしくはアンモニア水を用いて、ｐＨ１．５とｐＨ１．０に調整した。６０℃に加熱したこの溶液に３ｈ、試験片を浸漬し、浸漬前後の質量変化から腐食速度を求めた。その測定結果を表３に示す。
　なお、表３中に示す腐食試験については、その腐食速度が０．１ｇ・ｍ－２・ｈ－１以下のものを「Ｇｏｏｄ（良好）」、０．１ｇ・ｍ－２・ｈ－１を超えるものを「Ｂａｄ（不良）」として評価を行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３に示す試験結果から、本発明の範囲内にある実験例Ｎｏ．１～１３の鋼は、ろうのぬれ広がり性が良好で、ろう付け後の結晶粒粗大化が抑制されており、ｐＨ１．５の排ガス模擬凝縮水中での耐食性が良好である。このうち、実験例Ｎｏ．２、３、４、６、７、９、１０、１１の鋼は、ｐＨ１．０の排ガス模擬凝縮水中において良好な耐食性を示しており、腐食環境がさらに厳しくなった場合に対応できるＥＧＲクーラ用材料として好適である。
　一方、Ａｌが本発明の範囲から外れる実験例Ｎｏ．１４、上記式(２)を満足しない実験例Ｎｏ．１５は、ろうのぬれ広がり性に劣ることがわかる。また、上記式(１)～(３)の全てが本発の明範囲から外れる実験例Ｎｏ．１６は、ろうのぬれ広がり性、排ガス模擬凝縮水中での耐食性共に劣ることがわかる。また、Ｃｒ量と上記式(３)が本発明の範囲から外れるとともに、（Ｃ＋Ｎ）量が０．０１５％未満となる実験例Ｎｏ．１７は、排ガス模擬凝縮水中での耐食性に劣ると共に、結晶粒の粗大化が顕著であることがわかる。
　本発明の優れたろう付け性と排ガス凝縮水に対する耐食性とを兼ね備えたフェライト系ステンレス鋼板は、ＥＧＲクーラ部材、なかでもＥＧＲクーラの熱交換部材に好適である。その他、排ガス凝縮水に曝され、ろう付け接合される排ガス経路部材にも好適である。

Claims (5)

  1. 　質量％で、
    Ｃ：０．０３％以下、
    Ｎ：０．０５％以下、
    Ｓｉ：０．１％以上、１％以下、
    Ｍｎ：０．０２％以上、２％以下、
    Ｃｕ：０．２％以上、１．５％以下、
    Ｃｒ：１５％以上、２５％以下、
    Ｎｂ：８(Ｃ＋Ｎ)％以上、１％以下、
    Ａｌ：０．５％以下
    を少なくとも含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、
    更に、質量％で、
    Ｔｉについて、下記式(１)及び(２)を満足する範囲とし、
    Ｃｒ、Ｃｕについて、下記式(３)を満足する範囲で含有することを特徴とするＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
    　Ｔｉ－３Ｎ≦０．０３　・・・(１)
    　１０（Ｔｉ－３Ｎ）＋Ａｌ≦０．５　・・・(２)
    　Ｃｒ＋２．３Ｃｕ≧１８　・・・(３)
  2. 　更に、質量％で、
    Ｍｏ：３％以下、
    Ｎｉ：３％以下
    のうち何れか一方又は両方を含有し、なお且つ下記式(４)を満足する範囲で含有することを特徴とする請求項１に記載のＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
    　Ｃｒ＋１．９Ｍｏ＋１．６Ｎｉ＋２．３Ｃｕ≧１８　・・・（４）
  3. 　更に、質量％で、
    Ｖ：３％以下、
    Ｗ：５％以下
    のうち何れか一方又は両方を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載のＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
  4. 　更に、質量％で、
    Ｃａ：０．００２％以下、
    Ｍｇ：０．００２％以下、
    Ｂ：０．００５％以下
    のうち何れか１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１～３の何れか一項に記載のＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
  5. 　Ｃ＋Ｎ：０．０１５％以上であることを特徴とする請求項１～４何れか一項に記載のＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼板。
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CN2009801333269A CN102131946A (zh) 2008-10-24 2009-10-23 Egr冷却器用铁素体系不锈钢板
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016017123A1 (ja) * 2014-07-31 2016-02-04 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
US10458013B2 (en) 2014-12-24 2019-10-29 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel and process for producing same

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5796397B2 (ja) * 2010-10-26 2015-10-21 Ｊｆｅスチール株式会社 熱疲労特性と耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼
CN105296860B (zh) 2011-03-29 2017-04-05 新日铁住金不锈钢株式会社 生物燃料供给***部件用铁素体系不锈钢以及生物燃料供给***部件
JP6037882B2 (ja) 2012-02-15 2016-12-07 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐スケール剥離性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP6071608B2 (ja) 2012-03-09 2017-02-01 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP5918008B2 (ja) * 2012-05-08 2016-05-18 昭和電工株式会社 冷却器の製造方法
JP5885884B2 (ja) 2013-03-27 2016-03-16 新日鐵住金ステンレス株式会社 フェライト系ステンレス熱延鋼板とその製造方法及び鋼帯
CN103305766B (zh) * 2013-05-10 2018-05-25 宝钢不锈钢有限公司 一种高强高塑性铁素体不锈钢及其制造方法
EP3095888B1 (en) * 2014-01-14 2019-08-14 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet excellent in electrical conductivity and adhesion of oxide film
CN106103773B (zh) 2014-03-20 2018-02-27 杰富意钢铁株式会社 铁素体类不锈钢及其制造方法
JP6302395B2 (ja) * 2014-03-27 2018-03-28 株式会社ティラド ヘッダープレートレス熱交換器
JP6295155B2 (ja) * 2014-07-22 2018-03-14 新日鐵住金ステンレス株式会社 フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、並びにフェライト系ステンレス鋼を部材とする熱交換器
US20180195157A1 (en) * 2014-09-02 2018-07-12 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet for urea scr casing (as amended)
JP6159775B2 (ja) * 2014-10-31 2017-07-05 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐排ガス凝縮水腐食性とろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法
WO2016068291A1 (ja) * 2014-10-31 2016-05-06 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐排ガス凝縮水腐食性とろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法
US10975459B2 (en) 2015-09-29 2021-04-13 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel
CN108699645B (zh) 2016-02-17 2020-06-16 新日铁住金不锈钢株式会社 铁素体-奥氏体系二相不锈钢材及其制造方法
US11261512B2 (en) 2016-09-02 2022-03-01 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel
JP6418338B2 (ja) * 2016-09-02 2018-11-07 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼
JP6493440B2 (ja) * 2016-09-15 2019-04-03 Ｊｆｅスチール株式会社 熱交換器の熱交換部用フェライト系ステンレス鋼板
KR101835021B1 (ko) * 2016-09-28 2018-03-09 주식회사 포스코 카본 슬러지 흡착이 저감된 배기계 열교환기용 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법
CN107058906B (zh) * 2017-02-21 2018-11-16 山西太钢不锈钢股份有限公司 不锈钢、圆珠笔头用不锈钢线材及其制备方法
CN110678566A (zh) 2017-05-26 2020-01-10 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢
KR20190012628A (ko) * 2017-07-28 2019-02-11 현대자동차주식회사 알루미늄 판재 및 이를 구비한 쿨러
WO2019159606A1 (ja) 2018-02-14 2019-08-22 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼
KR102389026B1 (ko) 2018-02-14 2022-04-20 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 페라이트계 스테인리스강
US11022077B2 (en) 2019-08-13 2021-06-01 Caterpillar Inc. EGR cooler with Inconel diffuser
JP7140309B1 (ja) 2021-06-28 2022-09-21 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼
WO2023276411A1 (ja) 2021-06-28 2023-01-05 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼

Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5760056A (en) * 1980-08-08 1982-04-10 Allegheny Ludlum Ind Inc Stabilized ferrite stainless steel with good weldability
JPH01249294A (ja) 1988-03-29 1989-10-04 Nippon Stainless Steel Co Ltd プレコートろう材被覆金属板材とその製法とその利用法
JPH07292446A (ja) 1994-04-22 1995-11-07 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd 熱交換器用フェライト系ステンレス鋼
JPH11236654A (ja) 1998-02-25 1999-08-31 Nippon Steel Corp ロウ接性に優れたアンモニア−水系吸収式サイクル熱交換器用ステンレス鋼
JP2000073147A (ja) * 1998-08-27 2000-03-07 Kawasaki Steel Corp 高温強度、加工性および表面性状に優れたＣｒ含有鋼
JP2001026855A (ja) 1999-07-14 2001-01-30 Nisshin Steel Co Ltd 自己ろう付け性に優れたニッケルろう被覆ステンレス鋼板の製造方法
JP2003193205A (ja) 2001-10-18 2003-07-09 Hitachi Metals Ltd 排気ガス再循環系部品
JP2005055153A (ja) 2003-08-07 2005-03-03 Toyota Motor Corp 熱交換器
JP2007064515A (ja) 2005-08-29 2007-03-15 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd 熱交換器用偏平伝熱管およびその製造方法
JP2007224786A (ja) 2006-02-22 2007-09-06 Komatsu Ltd 排気ガス再循環装置
JP2008096048A (ja) 2006-10-13 2008-04-24 Tokyo Radiator Mfg Co Ltd 排気ガス用熱交換器のインナーフィン
JP2008195985A (ja) 2007-02-09 2008-08-28 Hitachi Metals Ltd 耐酸性に優れたフェライト系ステンレス鋳鋼および鋳造部材
JP2009174046A (ja) * 2007-12-28 2009-08-06 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼
JP2009174040A (ja) * 2008-01-28 2009-08-06 Nisshin Steel Co Ltd Ｅｇｒクーラー用フェライト系ステンレス鋼およびｅｇｒクーラー

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2701329C2 (de) * 1977-01-14 1983-03-24 Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf Korrosionsbeständiger ferritischer Chrom-Molybdän-Nickelstahl
US4461811A (en) * 1980-08-08 1984-07-24 Allegheny Ludlum Steel Corporation Stabilized ferritic stainless steel with improved brazeability
JP2696584B2 (ja) * 1990-03-24 1998-01-14 日新製鋼株式会社 低温靭性，溶接性および耐熱性に優れたフエライト系耐熱用ステンレス鋼
JP3219099B2 (ja) * 1991-07-26 2001-10-15 日新製鋼株式会社 耐熱性， 低温靭性および溶接性に優れたフエライト系耐熱用ステンレス鋼
DE69221096T2 (de) * 1991-12-19 1998-02-26 Sumitomo Metal Ind Auspuffkrümmer
JP2942073B2 (ja) * 1992-09-21 1999-08-30 住友金属工業株式会社 高温強度に優れたエキゾースト・マニホールド用フェライト系ステンレス鋼
KR960014949B1 (ko) * 1992-02-25 1996-10-21 가와사끼 세이데쓰 가부시끼가이샤 내기후성, 내녹성이 우수한 고 Cr, P첨가 페라이트계 스테인레스강
JP2923825B2 (ja) * 1992-03-19 1999-07-26 日新製鋼株式会社 高温強度および溶接性に優れた耐熱用フエライト系ステンレス鋼板
CA2123470C (en) * 1993-05-19 2001-07-03 Yoshihiro Yazawa Ferritic stainless steel exhibiting excellent atmospheric corrosion resistance and crevice corrosion resistance
JP4252145B2 (ja) * 1999-02-18 2009-04-08 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼
JP4390961B2 (ja) * 2000-04-04 2009-12-24 新日鐵住金ステンレス株式会社 表面特性及び耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼
JP4390169B2 (ja) * 2000-06-23 2009-12-24 日新製鋼株式会社 ガスタービンの排気ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼
KR100784888B1 (ko) * 2000-08-01 2007-12-11 닛신 세이코 가부시키가이샤 자동차용 스테인리스강 연료탱크
CA2354665C (en) * 2000-08-09 2006-10-31 Nippon Steel Corporation Soluble lubricating surface-treated stainless steel sheet with excellent shapability for fuel tank and method for manufacturing fuel tank
DE60105955T2 (de) * 2000-12-25 2005-10-06 Nisshin Steel Co., Ltd. Ferritisches rostfreies Stahlblech mit einer guten Verarbeitbarkeit und Verfahren zu dessen Herstellung
EP1225242B1 (en) * 2001-01-18 2004-04-07 JFE Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet with excellent workability and method for making the same
EP1394282B1 (en) * 2001-06-01 2007-09-26 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation Fuel tank or fuel pipe exhibiting excellent corrosion resistance and method for manufacturing the same
EP1413640B1 (en) * 2001-07-05 2005-05-25 Nisshin Steel Co., Ltd. Ferritic stainless steel for member of exhaust gas flow passage
JP3788311B2 (ja) * 2001-10-31 2006-06-21 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
KR100762151B1 (ko) * 2001-10-31 2007-10-01 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 딥드로잉성 및 내이차가공취성이 우수한 페라이트계스테인리스강판 및 그 제조방법
JP4014907B2 (ja) * 2002-03-27 2007-11-28 日新製鋼株式会社 耐食性に優れたステンレス鋼製の自動車用燃料タンクおよび給油管
JP3995978B2 (ja) * 2002-05-13 2007-10-24 日新製鋼株式会社 熱交換器用フェライト系ステンレス鋼材
US7732733B2 (en) * 2005-01-26 2010-06-08 Nippon Welding Rod Co., Ltd. Ferritic stainless steel welding wire and manufacturing method thereof
JP5178157B2 (ja) * 2007-11-13 2013-04-10 日新製鋼株式会社 自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材
JP5178156B2 (ja) * 2007-11-13 2013-04-10 日新製鋼株式会社 自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材

Patent Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5760056A (en) * 1980-08-08 1982-04-10 Allegheny Ludlum Ind Inc Stabilized ferrite stainless steel with good weldability
JPH01249294A (ja) 1988-03-29 1989-10-04 Nippon Stainless Steel Co Ltd プレコートろう材被覆金属板材とその製法とその利用法
JPH07292446A (ja) 1994-04-22 1995-11-07 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd 熱交換器用フェライト系ステンレス鋼
JPH11236654A (ja) 1998-02-25 1999-08-31 Nippon Steel Corp ロウ接性に優れたアンモニア−水系吸収式サイクル熱交換器用ステンレス鋼
JP2000073147A (ja) * 1998-08-27 2000-03-07 Kawasaki Steel Corp 高温強度、加工性および表面性状に優れたＣｒ含有鋼
JP2001026855A (ja) 1999-07-14 2001-01-30 Nisshin Steel Co Ltd 自己ろう付け性に優れたニッケルろう被覆ステンレス鋼板の製造方法
JP2003193205A (ja) 2001-10-18 2003-07-09 Hitachi Metals Ltd 排気ガス再循環系部品
JP2005055153A (ja) 2003-08-07 2005-03-03 Toyota Motor Corp 熱交換器
JP2007064515A (ja) 2005-08-29 2007-03-15 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd 熱交換器用偏平伝熱管およびその製造方法
JP2007224786A (ja) 2006-02-22 2007-09-06 Komatsu Ltd 排気ガス再循環装置
JP2008096048A (ja) 2006-10-13 2008-04-24 Tokyo Radiator Mfg Co Ltd 排気ガス用熱交換器のインナーフィン
JP2008195985A (ja) 2007-02-09 2008-08-28 Hitachi Metals Ltd 耐酸性に優れたフェライト系ステンレス鋳鋼および鋳造部材
JP2009174046A (ja) * 2007-12-28 2009-08-06 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼
JP2009174040A (ja) * 2008-01-28 2009-08-06 Nisshin Steel Co Ltd Ｅｇｒクーラー用フェライト系ステンレス鋼およびｅｇｒクーラー

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2351868A4 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016017123A1 (ja) * 2014-07-31 2016-02-04 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP6044743B2 (ja) * 2014-07-31 2016-12-14 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
US10450625B2 (en) 2014-07-31 2019-10-22 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel and method for producing same
US10458013B2 (en) 2014-12-24 2019-10-29 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel and process for producing same

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