WO1987000889A1 - Fuel injection nozzle for internal combustion engines - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to a fuel injector for internal combustion engines according to the type of the main claim.
- the end cap of the nozzle body is hardened so that the inner valve seat surface withstands the impact stress caused by the valve needle and the outer wall area is protected against abrasive wear due to the gas flow in the combustion chamber.
- the fracture resistance of the end cap of the nozzle body is thereby and through the presence of the spray holes in the region of the valve seat surface or in the region of a blind hole adjoining the valve seat surface.
- This disadvantage can only be partially countered by appropriate dimensioning of the wall thickness of the forehead cap, because it also decisively influences the length of the spray holes and thereby the spray jet formation.
- the cross section and the length of the spray holes are defined within narrow limits by injection parameters such as the injection quantity, fuel atomization and the like.
- the arrangement according to the invention with the characterizing features of the main claim has the advantage that the end cap of the nozzle body can be given a higher breaking strength overall than in the known designs without the valve seat surface losing hardness and without the protection of the outer wall area of the end cap against abrasive wear is unduly reduced.
- the strength of the forehead cap can be increased particularly effectively without any impairment of the other properties of the forehead cap if, according to the invention, the middle wall region of the forehead cap lying between the valve seat surface or the blind hole surface and the opposite wall region is less hard than the outer wall region. Particularly good results were achieved with injection nozzles in which the hardness of the middle wall area is at least 100 HV1 lower; than the hardness of the outer wall area. It has proven to be optimal if the hardness of the middle wall area is between 400 HV1 and 550 HV1.
- the nozzle bodies of injection nozzles are generally made of case hardening steel, which is for the purpose of high hardness is carburized.
- the reduced hardness of the outer wall area of the end cap opposite the valve seat surface or the blind hole surface can be achieved in that the outside of the front end cap is not or only slightly carburized, so that in the case-hardened state a sufficient elastic deformation capacity is achieved on the outside of the tip. Comparative studies have shown that this can significantly increase the strength behavior of the forehead.
- nitriding or nitrocarburizing is used instead of case hardening, for which purpose steels other than case hardening steels, preferably alloyed tempering steels or hot working steels are used. In this case, it is advisable to temper the nozzle before nitriding or nitrocarburizing.
- the wall thickness of the forehead is initially chosen to be greater than the finished size and that only after the carburizing or nitriding or nitrocarburizing of the inner and outer wall areas of the forehead the finished size by removing a partial layer of the carburized or nitrided or nitrocarburized
- the outer wall area is produced and then hardened or, in the case of nitriding or nitrocarburizing, is nitrided or nitrocarburized if necessary.
- the breaking strength of the stir top can be further increased if the spray holes only after carburizing or
- FIG. 1 shows a longitudinal section through the end section of the first exemplary embodiment on the injection side, approximately on a scale of 1:10
- FIG. 2 shows the hardness profile across the top of the nozzle body of the injection nozzle according to FIG. 1
- FIG. 3 shows the second exemplary embodiment in a manner corresponding to FIG Presentation.
- the injection nozzle according to Figure 1 has a nozzle body 10 in which a valve needle 12 is slidably mounted. This has a conical sealing surface 14 which cooperates with a conical valve seat surface 16, which is formed on an inner wall region 18 of an end cap 20 of the nozzle body 10. From the valve seat surface 16 there are several spray holes 22 which generally penetrate the waad of the stir tip 20 at an angle to the nozzle axis.
- a valve space 24 is formed between the valve needle 12 and a cylindrical inner wall of the nozzle body 10, into which a fuel feed line (not shown) mates.
- the valve needle 12 is pressed against the valve seat surface 16 by a closing spring, also shown.
- the valve needle 12 is raised against the force of the closing spring and the fuel is sprayed out through the spray holes 22.
- the cone angle of the sealing surface 1 4 on the valve needle 12 may be chosen to be somewhat larger than the angle of the valve seat surface 16, so that the highest sealing press force results initially at the upper edge 26 of the sealing surface 1 4.
- the valve seat surface 16 is subjected to very high loads.
- the inner wall region 18 of the end cap 20 which has the valve seat surface 16 is therefore, as usual, treated by a suitable method in such a way that it has a hardness of approximately 750 HV1.
- a suitable method in such a way that it has a hardness of approximately 750 HV1.
- FIG. 2 shows the course of hardness along a cross-sectional line through the end cap 20 with a full line a, the distance from the valve seat surface 16 being plotted on the abscissa and the hardness ia HV1 being plotted on the ordinate.
- the dashed line b also shows the hardness curve in a conventional injection nozzle in FIG.
- the hardness in the central wall region 28 drops to approximately 470 HV1 and rises again in the outer wall region 30 to approximately 600 HV1.
- Comparative studies have shown that the injection nozzle according to the invention because of the much lower hardness
- a nozzle body made of case-hardening steel was used, which had not yet been provided with the spray holes 22 and whose end cap 20 had a wall thickness which exceeded the finished dimension by a certain amount.
- the spray holes 22 were machined into the end cap 20 and by removing the excess on the outer lateral surface to the prescribed wall thickness of the remaining outer wall area 30, this is less than the hardness of the inner wall area 18.
- Another manufacturing option is to drill the spray holes with an increased wall thickness and, after carburizing or nitriding or nitrocarburizing, to twist off or grind off the outside of the tip and thus the insert layer or nitriding or nitrocarburizing layer. In this process, the spray holes are hardened throughout.
- Another possibility of reducing the hardness of the outer wall region 30 of the end cap 20 compared to the inner wall region 18 is, as already mentioned, that the end cap already has the finished dimensions when carburizing or nitriding or nitrocarburizing and hardening, but that the outer wall region 30 does not or only is slightly carburized or nitrided or nitrocarburized.
- This can result in a hardness curve which, viewed from the inside out, initially follows approximately the conventional curve b and then follows the dash-dotted lines c in FIG. 2.
- the exemplary embodiment according to FIG. 3 differs from that according to FIG. 1 in that the spray holes 22 do not start from the valve seat surface, but from a blind hole 32 formed in the end cap 20a.
- the nozzle body 10a has a transition section 34, which is delimited on the outside by a conical surface 36. At a throat radius 38, this merges into an outer wall area ko of the end cap 20a, which lies opposite an inner wall area 42 surrounding the blind hole 32.
- the outer wall area 44 delimited by the conical outer surface 36 and the fillet radius 38 and the outer wall area 40 of the end cap 20a opposite the blind hole 32 have a lower hardness than that of the flat area and the inner wall area 42 surrounding the blind hole 32 .
- the central wall region 28a of the end cap 20a can advantageously have a lower hardness than the outer wall regions 40, 44.
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Description
Kraftstoff-Einspritzdüse für Brennkraftmaschinen
Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einer Kraftstoff-Einspritzdüse für Brennkraftmaschinen nach der Gattung des Hauptaaspruchs. Bei diesen Einspritzdüsen ist die Stirnkuppe des Düsenkörpers gehärtet, damit die innenliegende Ventilsitzfläche der Schlagbeanspruchung durch die Ventilnadel standhält und der außenliegende Wandbereich gegen abrasiren Verschleiß durch die Gasströiαung in der Brennkammer geschützt ist. nachteilig ist jedoch, daß dadurch und durch das Vorhandensein der Spritzlocher im Bereich der Ventilsitzfläche oder im Bereich eines an die Ventilsitzfläche anschließenden Sacklochs die Bruchfestigkeit der Stirnkuppe des Düsenkörpers Terringert wird. Diesem Nachteil kann durch eine entsprechende Bemessung der Wandstärke der Stirnkuppe nur teilweise begegnet werden, weil dadurch auch die Länge der Spritzlöcher und dadurch die Spritzstrahlausbildung entscheidend beeinflußt wird. Der Querschnitt und die Länge der Spritzlöcher sind durch Einspritzkenngrößen, wie Sinspritzmenge, Kraftstoffzerstäubung und dergleichen in engen Grenzen festgelegt.
Vorteile der Erfindung
Die erfindungsgemäße Anordnung mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß die Stirnkuppe des Düsenkörpers insgesamt eine höhere Bruchfestigkeit als bei den bekanntea Ausführungen erhalten kann, ohne daß die Ventilsitzfläche an Härte verliert und ohne daß der Schutz des Außenwandbereichs der Stirnkuppe gegen abrasiven Verschleiß unzulässig stark vermindert wird.
Durch die in den Unteransprüchen aufgeführten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen der Anordnung nach dem Hauptanspruch möglich.
Durch Versuche hat sich eine Ausführung als besonders zweckmäßig, herausgestellt, bei welcher die Härte eines Außenwandbereichs der Stirnkuppe um mindestens 100 HV1, vorzugsweise um 150 HV1 , geringer ist als die Härte des die Ventilsitzfläche bildenden Ianenwandbereichs.
Die Festigkeit der Stirnkuppe läßt sich ohne jede Beeinträchtigung der übrigen Eigenschaften der Stirnkuppe besonders wirksam erhöhen, wenn erfindungsgemäß der zwischen der Ventilsitzfläche bzw. der Sacklochoberfläche und dem gegenüberliegenden Wandbereich liegende mittlere Wandbereich der Stirnkuppe eine geringere Härte als der Außenwandbereich aufweist. Besonders gute Ergebnisse wurden erzielt mit Einspritzdüsen, bei welchen die Härte des mittleren Wandbereichs um mindestens 100 HV1 geringer isi; als die Härte des Außenwandbereichs. Als optimal hat es sich herausgestellt, wenn die Härte des mittleren Wandbereiches zwischen 400 HV1 und 550 HV1 liegt.
Die Düsenkörper von Einspritzdüsen werden im allgemeinen aus Einsatzstahl herausgestellt, der zum Zweck hoher Härte
aufgekohlt wird. Die verminderte Härte des der Ventilsitzfläche bzw. der Sacklochoberfläche gegenüberliegenden Außenwandbereichs der Stirnkuppe kann dadurch erreicht werden, daß die Stirakuppe außen nicht oder nur wenig aufgekohlt wird, so daß im einsatzgehärteten Zustand an der Kuppenaußenseite ein ausreichendes elastisches Formänderungsvermögen erreicht wird. Vergleichsuntersuchungen haben gezeigt, daß bereits dadurch das Festigkeitsverhalten der Stirnkuppe deutlich erhöht werden kann. Derselbe Erfolg läßt sich erzielen, wenn statt des Einsatzhartens nitriert oder nitrocarburiert wird, wozu auch andere Stähle als Einsatzstahle, vorzugsweise legierte Vergütungsstähle oder Warmarbeits stähle verwendet werden. In diesem Fall ist es zweckmäßig, vor dem Nitrieren oder Nitrocarburieren die Düse zu Vergüten.
Eine zusätzliche Absenkung der Härte im mittleren Bereich gegenüber der herkömmlichen Fertigung führt zu einer weiteren Verbesserung. Dies kann vorteilhaft dadurch erreicht werden, daß die Wandstärke der Stirnkuppe zunächst größer als das Fertigmaß gewählt wird und daß erst nach dem Aufkohlen bzw. Nitrieren oder Nitrocarburieren der inneren und äußeren Wandbereiche der Stirnkuppe das Fertigmaß durch Abtragen einer Teilschicht des aufgekohlten bzw. nitrierten oder nitrocarburiert ea äußeren Wandbereichs hergestellt und dann erst gehärtet bzw. im Falle des Nitrierens oder Nitrocarburiereus gegebenenfalls ein zweites Mal nitriert oder nitrocarburiert wird.
Die Bruchfestigkeit der Stirakuppe läßt sich weiter erhöhen, wenn die Spritzlöcher erst nach dem Aufkohlen bzw.
Nitrieren bzw. Nitrocarbur ieren oder überhaupt erst nach dem Härten gebohrt werden, und wenn die Einlaufkanten der Spritzlöcher stärker abgeruadet werden.
Ze ichnung
Zwei Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen Figur 1 einen Längsschnitt durch den einspritzseitigen Endabschnitt des ersten Ausführungsbeispiels etwa im Maßstab 1 : 10, Figur 2 den Härteverlauf q.uer durch die Kuppenwand des Düsenkörpers der Einspritzdüse nach Figur 1, und Figur 3 das zweite Ausführungsbeispiel in einer der Figur 1 entsprechenden Darstellung.
Beschreibung der Ausführungsbeispiale
Die Einspritzdüse nach Figur 1 hat einen Düsenkörper 10, in welchem eine Ventilnadel 12 verschiebbar gelagert ist. Diese hat eine kegelige Dichtfläche 14, die mit einer konischen Ventilsitzfläche 16 zusammenarbeitet, welche aa einem Innenwandbereich 18 einer Stirnkuppe 20 des Düsenkδrpers 10 gebildet ist. Von der Ventilsitzfläche 16 gehen mehrere Spritzlöcher 22 aus, welche die Waad der Stirakuppe 20 ia einem Winkel zur Düsenachse durchstoßen.
Zwischen der Ventilaadel 12 und einer zyliadrischea Inaenwand des Düsenkörpers 10 ist eia Riagraum 24 gebildet, in welchea eine nicht dargestellte Kraftstoffzuleitung einmüadet. Die Ventilnadel 12 ist von einer ebenfalls aicht dargestellten Schließfeder gegen die Ventilsitzfläche 16 gepreßt. Wenn der Kraftstoffdruck im Ringraum 2k auf eiaea vorgegebenen Wert aagestiegea ist, wird die Ventilaadel 12 eatgegea der Kraft der Schließfeder angehoben und der Kraftstoff durch die Spritzlöcher 22 ausgespritzt. Der Kegelwinkel der Dichtfläche 1 4 an der Ventilnadel 12 kaaa etwas größer gewählt sein als der Winkel der Ventilsitzfläche 16, so daß sich anfangs an der oberen Kante 26 der Dichtfläche 1 4 die höchste Dichtpreßkraft ergibt.
Im Betrieb der Einspritzdüse wird die Ventilsitzfläche 16 sehr hoch beansprucht. Der die Ventilsitzfläche 16 aufweisende Innenwandbereich 18 der Stirnkuppe 20 ist daher wie üblich durch ein geeignetes Verfahren so behandelt, daß er eine Härte von etwa 750 HV1 aufweist. Beim Aufschlagen der Ventilnadel 12 auf die Stirnkuppe 20 treten jedoch auch erhebliche Radialkräfta auf, welche eine Sprengwirkung auf die Stirnkuppe 20 ausüben. Diesen Kräften kann durch eine entsprechende Bemessung der Wandstärke der Stirnkuppe 20 nur begrenzt Rechnung getragen werden, weil dadurch auch die Länge der Spritzlöcher 22 beeinflußt wird, die wiederum auf andere Kenngrößen des Einspritzverlaufes, wie Strahlform, Einspritzdruck, Einspritzmenge usw. abgestimmt werden muß.
Um die Bruchfestigkeit der Stirakuppe 20 zu erhöhen, sind erfindungsgemäß der mittlere Wandbereich 28 und der Außenwandbereich 30 der Stirnkuppe 20 mit einer geringeren Härte als der Inneawandbereich 18 versehen. In Figur 2 ist mit einem vollen Linienzug a der Härteverlauf entlang einer Querschnittslinie durch die Stirnkuppe 20 dargestellt, wobei auf der Abszisse die Entfernung von der Ventilsitzfläche 16 und auf der Ordinate die Härte ia HV1 aufgetragen ist. Zum Vergleich mit dem erfindungsgemäßen Härteverlauf a ist in Figur 2 durch einen gestrichelten Linienzug b auch der Härteverlauf bei einer herkömmlichen Einspritzdüse dargestellt.
Beim Ausführungsbeispiel nach Figur 1 sinkt die Härte im mittleren Wandbereich 28 bis auf ca. 470 HV1 ab und steigt im Außenwandbereich 30 wieder bis auf ca. 600 HV1 an. Vergleichsuntersuchungen haben gezeigt, daß die erfindungsgemäße Einspritzdüse wegen der wesentlich geringeren Härte
Als Ausgangsteil für das Härten wurde beispielsweise ein aus Einsatzstahl bestehender Düsenkörper verwendet, der noch nicht mit den Spritzlöchern 22 versehen war und dessen Stirnkuppe 20 eine das Fertigmaß um einen bestimmten Betrag übersteigende Wandstärke hatte. Nach dem Aufkohlen und Härten wurden die Spritzlöcher 22 in die Stirnkuppe 20 eingearbeitet und diese durch Abtragen des Übermaßes an der äußeren Mantelfläche auf die vorgeschriebene Wandstärke des verbleibenden Außenwandbereiches 30 geringer als die Härte des Innenwandbereiches 18 ist.
Eine weitere Fertigungsmöglichkeit besteht darin, die Spritzlöcher bei vergrößerter Wandstärke zu bohren und nach dem Aufkohlen bzw. Nitrieren oder Nitrocarburieren die Kuppenaußenseite und damit die Einsatzschicht bzw. Nitrier- oder Nitrocarburierschicht abzudrehen bzw. abzuschleifen. Bei diesem Verfahren sind die Spritzlöcher durchgehend gehärtet.
Eine andere Möglichkeit, die Härte des Außenwandbereichs 30 der Stirnkuppe 20 gegenüber dem Innenwandbereich 18 zu vermindern, besxeht wie schon erwähnt darin, daß die Stirnkuppe beim Aufkohlen bzw. Nitrieren oder Nitrocarburieren und Härten bereits das Fertigmaß hat, daß jedoch der Außenwandbereich 30 nicht oder nur geringfügig aufgekohlt bzw. nitriert oder nitrocarburiert wird. Dabei kann sich ein Härteverlauf ergeben, der von innen nach außen betrachtet zunächst in etwa dem herkömmlichen Verlauf b und danach den strichpunktierten Liaie c in Figur 2 folgt.
Das Ausführungsbeispiel nach Figur 3 unterscheidet sich von jenem nach Figur 1 dadurch, daß die Spritzlöcher 22 nicht von der Ventilsitzfläche, sondern von einem in der Stirnkuppe 20a gebildeten Sackloch 32 ausgehen. Zwischen der Stirnkuppe 20a und dem Schaft weist der Düsenkörper 10a einen Übergangsabschnitt 34 auf, der außen durch eine Kegeimantelflache 36 begrenzt ist. Diese geht an einem Kehlenradius 38 in einen Außenwandb-ereich ko der Stirnkuppe 20a über, welcher einem das Sackloch 32 umschließenden Innenwandbereich 42 gegenüberliegt.
Bei der Ausführung nach Figur 3 weist der durch die Kegelmantelfläche 36 und den Kehlenradius 38 begrenzte Außenwandbereich 44 und der dem Sackloch 32 gegenüberliegende Außenwandbereich 40 der Stirnkuppe 20a eine geringere Härte als der die Veatilsit zflache bildeade Iaaeawaadbereich 18a uad der das Sackloch 32 umgebende Innenwandbereich 42 auf. Der mittlere Wandbereich 28a der Stirnkuppe 20a kann wie beim ersten Ausführungsbeispiel vorteilhaft eine geringere Härte als die Außenwandbereiche 40, 44 haben.
Claims
1. Kraftstoff-Einspritzdüse für Brennkraftmaschinen, mit einem Düsenkörper, in welchem eine Ventilnadel mit kegeliger Dichtfläche verschiebbar gelagert ist, die mit einer konischen Ventilsitzfläche zusammenarbeitet, welche an einem Innenwandbereich einer Stirnkuppe des Düsenkörpers gebildet ist, in der mindestens ein Spritzloch vorgesehenist, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Außenwandbereich (30, 40 , 44 ) der Stirnkuppe (20, 20a) eine geringere Härte aufweist als deren die Ventilsitzfläche (16, 16a) bildender Innenwandbereich (18, 18a).
2. Einspritzdüse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der der Ventilsitzfläche (16, 16a) gegenüberliegende Außeawaadbereich (30, 44 ) eiae geriagere Härte aufweist als derea die Veatilsitzflache (16, iβa) bildeader Inneawandbereich (13, 18a).
3. Einspritzdüse nach Anspruch 1 oder 2, mit einem an die Ventilsitzfläche anschließenden Sackloch, von welchem mindestens ein Spritzloch ausgeht, dadurch gekennzeichnet, daß der dem Sackloch (32) gegenüberliegende Außeawaadbereich (40) der Stirnkuppe (20a) eine geringere Härte aufweist als deren die Veatilsitzflache (16a) bildeade und das Sackloch (32) umgebende Innenwandbereich (18a, 42 ).
4. Einspritzdüse nach Anspruch 3, mit einem Düsenkörper, dessen Stirnkuppe über einen Kehlenradius (38 in Figur 3) in den Düsenschaft übergeht, dadurch gekennzeichnet, daß auch der vom Kehlenradius (38) begrenzte äußere Wandbereich ( 44 ) des Düsenkörpers (10a) eine geringere Härte aufweist als der die Ventilsitzfläche (16a) bildende uad das Sackloch (32) umgebeade Iaaeawaadbereich (18a, 42 ) der Stirakuppe (20a).
5. Eiaspritzdüse aach Aaspruch 4 , mit einem Düsenkδrper, dessen Stirnkuppe über einen außen von einer Kegelmantelfläche begrenzten Übergangsabschnitt mit dem Düsenschaft verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß der von der Kegelmantelfläche (36) und vom Kehlenradius (38) begrenzte Außenwandbereich ( 44 ) der Stirnkuppe (20a) bzw. des Düsenkörpers (10a) eine geringere Härte aufweist als der die Ventilsitzfläche (16a) bildende und das Sackloch (32) umgebeade Iaaenwandbereich (18a, 42 ) der Stirnkuppe (20a).
6. Einspritzdüse nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Härte des einen Außeawaadbereiches (30 bzw. 40 , 44 ) der Stirnkuppe (20 bzw. 20a) um mindestens 100 HV1, vorzugsweise um 150 HV1, geringer ist als die Härte des die Ventilsitzfläche (16 bzw. 16a) bildenden Innenwandbereiches (18 bzw. 18a).
7. Einspritzdüse nach einem der. vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der zwischen der Ventilsitzfläche (16 bzw. 16a), und dem gegeaüberliegenden Außanwandbe-reich (30 bzw. 44 ) liegende mittlere Wandbereich (23 bzw. 28a) bzw. der zwischen dem Sackloch (32) und dem gegenüberliegenden Außenwandbereich (40 ) liegende mittlere Wandbereich (28a) der Stirnkuppe (20 bzw. 20a) eine geringere Härte als der Außenwandbereich (30 bzw. 40, 44 ) aufweist.
8. Einspritzdüse nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Härte des mittleren Wandbereichs (28 bzw. 28a) der Stirnkuppe (20 bzw. 20a) um mindestens 100 HV1 geringer ist als die Härte des Außenwandbereichs (30 bzw. 40, 44 ).
9. Einspritzdüse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Härte des mittleren Wandbereichs (28 bzw. 28a) der Stirnkuppe (20 bzw. 20a) zwischen 400 HV1 und 550 HV1 liegt.
10. Einspritzdüse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Fertigmaß der Wandstärke der Stirnkuppe (20 bzw. 20a) durch teilweises Abtragen des äußeren Wandbereichs (30 bzw. 40, 44 ) nach der Randschichthärtung hergestellt ist.
11. Einspritzdüse nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Fertigmaß der Wandstärke der Stirnkuppe (20 bzw. 20a) durch teilweises Abtragen des äußeren Wandbereichs (30 bzw. 40 , 44 ) nach dem Aufkohlen, jedoch vor dem Härten bzw. nach dem Vergüten und Nitrieren oder Nitrocarburieren, hergestellt ist.
12. Einspritzdüse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das bzw. die Spritzlöcher (22) erst nach der Randschichthärtung bzw. dem Nitrieren oder Nitrocarburieren in die Stirnkuppe (20 bzw. 20a) eingearbeitet sind.
13. Einspritzdüse nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß das bzw. die Sp.ritzlöcher (22) nach dem Aufkohlen, jedoch vor dem Härten bzw. nach dem Nitrieren oder Nitrocarburieren der Stirnkuppe (20 bzw. 20a), in diese eingearbeitet sind.
1 4 . Einspritzdüse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das bzw. die Spritzlöcher (22) von der konischen Ventilsitzfläche (16) ausgehen.
15. Einspritzdüse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das bzw. die Spritzlöcher (22) vom Sackloch (32) ausgehen.
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