TWI664021B - 減沖均流盤和反應器 - Google Patents

減沖均流盤和反應器 Download PDF

Info

Publication number
TWI664021B
TWI664021B TW106140943A TW106140943A TWI664021B TW I664021 B TWI664021 B TW I664021B TW 106140943 A TW106140943 A TW 106140943A TW 106140943 A TW106140943 A TW 106140943A TW I664021 B TWI664021 B TW I664021B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
tray
shock absorbing
equalizing
plate
reactor
Prior art date
Application number
TW106140943A
Other languages
English (en)
Other versions
TW201825171A (zh
Inventor
彭德強
王璐瑤
孟凡飛
陳新
劉傑
Original Assignee
中國石油化工科技開發有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from CN201611051740.3A external-priority patent/CN108097177B/zh
Priority claimed from CN201611052869.6A external-priority patent/CN108097179B/zh
Priority claimed from CN201611051739.0A external-priority patent/CN108097176B/zh
Priority claimed from CN201611083262.4A external-priority patent/CN108114668B/zh
Priority claimed from CN201611084902.3A external-priority patent/CN108114671B/zh
Priority claimed from CN201611052855.4A external-priority patent/CN108097178B/zh
Priority claimed from CN201611083960.4A external-priority patent/CN108114669B/zh
Priority claimed from CN201611084901.9A external-priority patent/CN108114670B/zh
Priority claimed from CN201611083261.XA external-priority patent/CN108114667B/zh
Application filed by 中國石油化工科技開發有限公司 filed Critical 中國石油化工科技開發有限公司
Publication of TW201825171A publication Critical patent/TW201825171A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI664021B publication Critical patent/TWI664021B/zh

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/72—Controlling or regulating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0278—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B01J19/006—Baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J4/00—Feed or outlet devices; Feed or outlet control devices
    • B01J4/001—Feed or outlet devices as such, e.g. feeding tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
    • B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0492—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00893—Feeding means for the reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00893—Feeding means for the reactants
    • B01J2208/00929—Provided with baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00938—Flow distribution elements

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Abstract

本發明涉及化工設備領域，公開了一種減沖均流盤和反應器，其中，所述減沖均流盤包括塔盤、穿設於所述塔盤的降料管和用於緩衝傾斜下落的料流的動能的減沖裝置，所述減沖裝置具有引導面，以使傾斜下落的所述料流能夠沿所述引導面流動並下落至所述塔盤，所述降料管的位於所述塔盤上方的部分上設置有溢流孔，所述減沖均流盤包括多個所述降料管和用於對多個所述降料管提供緩衝落料的多個所述減沖裝置。可以通過減沖裝置緩衝料流的動能並形成下落的料流，能夠克服塔盤的水平度存在偏差導致的分配不均。另外，本發明消除了殘餘動能產生的衝擊力，避免了“推浪”現象。

Description

減沖均流盤和反應器
本發明涉及化工設備領域，具體地涉及減沖均流盤和反應器。
加氫技術在煉油工業中的重要性和作用越來越大。加氫反應能否穩定操作，加氫催化劑能否充分地發揮其作用，產品品質是否能夠達到優質，很大程度上取決於氣液物料在加氫反應器內的催化劑床層中分佈的均勻性。加氫反應器內設置有入口擴散器、氣液分配器、積垢籃、催化劑床層支承件、冷氫箱、出口收集器以及惰性瓷球等，其中直接關乎催化劑使用效率也是最重要的裝置是氣液分配器和冷氫箱。氣液分配器的功能是將氣液兩相原料進行分配、混合、並均勻地噴灑到催化劑床層表面，改善液相在催化劑床層的流動狀態。氣液分配器對反應物料的分配有宏觀均勻性與微觀均勻性。
氣液分配器的宏觀均勻性定義為從每個分配器流過的液相量與氣體體積相同，保證物料對催化劑床層的“均勻”覆蓋。達到液體分配的宏觀均勻性較高是比較困難的，原因是目前加氫反應器直徑越來越大，分配塔盤由分塊組合安裝，無法精准保證分配板面水準。通常安裝誤差會使分配板面沿水準方向有1/8°～1/2°的傾斜，最大傾斜可達3/2°。即使塔盤在安裝之初其水平度較高，在操作過程中，也會因為熱膨脹和物料衝擊載荷共同作用下，使分塔盤板面失去水平度。因此，需要靠分配器自身結構實現液相宏觀分配的均勻性。
另外，由於設置有入口擴散器，料流輸送的殘餘動能會產生強大的衝擊力；並且，由於通過入口擴散器在中心位置進料，料流在反應器封頭空間形成的運動軌跡為傾斜線，具有動能的液相對頂部分配器的塔盤上的液層產生“推浪”現象，給依賴塔盤水平度的分配器帶來不利的入口條件，即使性能最好的分配器，在不同深度的液層條件下，也無法實現均勻分配物料，徑向溫差擴大不可避免。
本發明的目的是為了克服現有技術存在的分配器的均勻性問題，提供一種減沖均流盤，該減沖均流盤能夠均勻分配料流。
為此，根據本發明的一個方面，提供一種減沖均流盤，其中，所述減沖均流盤包括塔盤、穿設於所述塔盤的降料管和用於緩衝傾斜下落的料流的動能的減沖裝置，所述減沖裝置具有引導面，以使傾斜下落的所述料流能夠沿所述引導面流動並下落至所述塔盤，所述降料管的位於所述塔盤上方的部分上設置有溢流孔，所述減沖均流盤包括多個所述降料管和用於對多個所述降料管提供緩衝落料的多個所述減沖裝置。
根據本發明的另一方面，提供一種反應器，其中，所述反應器包括入口擴散器和本發明的減沖均流盤，所述減沖均流盤設置在所述反應器的上封頭內或者位於所述反應器的反應器筒體的上端，所述入口擴散器用於對所述減沖均流盤送料。
通過上述技術方案，可以通過減沖裝置緩衝料流的動能和/或阻止下落的料流直接進入降料管，料流能夠首先落在塔盤上並形成一定深度的液層再通過溢流孔進行分配，從而能夠克服塔盤的水平度存在偏差導致的分配不均。另外，由於料流首先形成液層再通過溢流孔分配，消除了殘餘動能產生的衝擊力，避免了“推浪”現象。因此，本發明的減沖均流盤能夠均勻分配料流。
以下結合附圖對本發明的具體實施方式進行詳細說明。應當理解的是，此處所描述的具體實施方式僅用於說明和解釋本發明，並不用於限制本發明。
根據本發明的一個方面，提供一種減沖均流盤，其中，所述減沖均流盤包括塔盤100、穿設於所述塔盤100的降料管200和用於緩衝傾斜下落的料流的動能的減沖裝置300，所述減沖裝置300具有引導面，以使傾斜下落的所述料流能夠沿所述引導面流動並豎直下落至所述塔盤100，所述降料管200的位於所述塔盤100上方的部分上設置有溢流孔201，所述減沖均流盤包括多個所述降料管200和用於對多個所述降料管200提供緩衝落料的多個所述減沖裝置300。
本發明的減沖均流盤可以通過減沖裝置300緩衝料流的動能，料流能夠首先沿引導面流動並豎直地落在塔盤100上並形成一定深度的液層再通過溢流孔201進行分配，從而能夠克服塔盤的水平度存在偏差導致的分配不均。另外，由於料流首先形成液層再通過溢流孔201分配，消除了殘餘動能產生的衝擊力，避免了“推浪”現象。因此，本發明的減沖均流盤能夠均勻分配料流。
使用時，料流通過溢流孔201進入降料管200後，能夠通過降料管200引導而豎直下落，由原來的傾斜流態轉化為垂直流態，並實現自然墜落，消除了料流對位於減沖均流盤下方的分配盤上液層的“推浪”現象。另外，料流經減沖裝置300緩衝後墜落在塔盤100上可以形成深度一致的液層後才經過溢流孔201下落到分配盤，從而為分配盤提供了良好、平穩、均勻的入口條件，實現了流體流態精細化調節及物料的初分配。
其中，減沖裝置300為多個，能夠對多個降料管200提供緩衝落料。根據本發明的不同實施方式，可以為每個降料管200配置相應的一個減沖裝置300（例如圖1所示的實施方式），也可以為多個降料管200配置同一個減沖裝置300（例如圖17所示的實施方式）。下面參考附圖說明本發明的減沖裝置300的各種實施方式。
為對從降料管200上方傾斜下落的料流提供緩衝落料，所述減沖裝置300可以包括位於所述降料管200的上方並遮擋所述降料管200的上端的板體310。由此，料流可以首先落在板體310上，隨後沿板體310流動並從板體310的邊緣沿板體310的側面（在這種情況下，該側面即為引導面，料流通過沿引導面流動變為豎直流動並下落至塔盤100）下落至塔盤100上，從而通過板體310對料流提供阻擋，緩衝料流的動能的同時阻止料流直接進入降料管200。
優選地，如圖1至圖3所示，所述減沖裝置300包括從所述板體310的邊緣向上延伸的側壁320，在這種情況下，豎直的側壁320即為引導面，料流通過沿引導面流動變為豎直流動。由此，當料流落在板體310上後，通過側壁320積累至預定高度的液層後，料流可以翻越側壁320後下落到塔盤100。通過這種佈置，可以進一步消除料流的除豎直方向的動能，使得料流在落到塔盤100上時基本上僅具有自然墜落產生的動能。
此外，所述側壁320的頂邊的至少一部分可以設置有第一齒槽321。由此，落在板體310上的料流可以在積累到第一齒槽321的齒根高度時溢流下落。通過設置第一齒槽321，可以更好地控制料流通過第一齒槽321沿減沖裝置300均勻溢流。如圖2所示，可以在側壁320的頂邊均等間隔地設置有第一齒槽321，從而能夠沿側壁320的頂邊均勻落料。
根據本發明的另外的實施方式，如圖4至圖7、圖9所示的實施方式以及圖10至圖12所示的實施方式，所述減沖裝置300可以包括從所述板體310向上延伸並迎向下落的料流的多個擋板部330，所述擋板部330從所述板體310的一側延伸至另一側，相鄰的所述擋板部330之間形成排料通道。由此，可以通過排料通道實現在預定位置的落料。在這種情況下，板體部310的側面為引導面，料流通過沿引導面流動變為豎直流動。
其中，多個所述擋板部330可以彼此平行且板面間隔地設置，以形成規則的排料通道。另外，所述擋板部330從所述板體310豎直向上延伸，以避免對落料產生額外的干擾，影響落料效率。
另外，優選地，如圖6和圖11所示，所述擋板部330上設置有貫穿所述擋板部330的連通孔331，以使通過連通孔331連通的相鄰的排料通道能夠以基本相同的料流量向塔盤100落料。
其中，減沖裝置300可以通過各種適當方式安裝固定。例如，在圖10至圖12所示的實施方式中，所述降料管200的上端具有缺口，以在所述上端具有頂面210和低於所述頂面210的缺口面220，所述板體310連接於所述頂面210。由此，一方面可以通過降料管200作為減沖裝置300的安裝基礎，另一方面，可以通過缺口形成料流的氣相通道，使得料流中的氣相物料中的一部分能夠經過缺口快速進入降料管200而無需跟隨料流從溢流孔201進入。
可選擇的，如圖1和圖4所示的實施方式，所述板體310通過第一連接件311連接於所述降料管200。另外，所述板體310與所述降料管200的上端之間具有間隙，以形成氣相通道，料流中的氣相物料中的一部分能夠經過該間隙快速進入降料管200而無需跟隨料流從溢流孔201進入。
根據本發明的另一實施方式，如圖13至圖16所示，所述減沖裝置300包括位於所述降料管200的上方的遮擋格柵340。通過設置遮擋格柵340，可以起到類似於板體310的效果，能夠在緩衝料流的動能的同時阻止料流直接進入降料管200。
其中，遮擋格柵340可以包括相對於所述降料管200的延伸方向傾斜設置並迎向下落的料流的多個格柵板341，多個格柵板341彼此平行且板面間隔地設置，從而一方面通過格柵板341緩衝料流的動能並阻止料流直接進入降料管200，另一方面使落在格柵板341上的料流能夠順著格柵板341流動並從格柵板341的邊緣自然墜落在塔盤100上。在這種情況下，格柵板341的板面為引導面，料流通過沿引導面流動至格柵板314的邊緣處自然墜落而變為豎直流動。
為便於安裝，如圖15所示，所述遮擋格柵340包括連接多個所述格柵板341的連接杆342，從而通過安裝和調整連接杆342，可以整體地安裝格柵板341並調整其定位。
其中，由於落在格柵板341上的料流需沿格柵板341傾斜流動一定距離，導致從格柵板341的邊緣墜落時具有除豎直方向之外的速度和動能。通過合理設置格柵板341的尺寸和傾斜角度，可以在實現緩衝落料的同時盡可能減小這種不合需要的動能。具體的，連接杆342可以平行於塔盤100水準佈置，述格柵板341和連接杆342之間的夾角α可以為10°～170°，優選為20°～45°。格柵板341的寬度B為10～200mm，優選為50～120mm。相鄰格柵板341之間的間距L為10～300mm，優選為50～150mm。
同樣的，降料管200可以作為安裝減沖裝置300的基礎，所述遮擋格柵340通過第二連接件343連接於所述降料管200。在圖14所示的實施方式中，連接杆342通過第二連接件343連接於降料管200，但也可以將其中部分格柵板341通過第二連接件343連接於降料管200。另外，所述遮擋格柵340與所述降料管200的上端之間具有間隙，以形成氣相通道，料流中的氣相物料中的一部分能夠經過該間隙快速進入降料管200而無需跟隨料流從溢流孔201進入。
根據本發明的另一種實施方式，減沖裝置300主要用於緩衝料流的動能，特別是料流的除豎直方向之外的動能。如圖17至圖20所示，所述減沖裝置300包括依次套設的多個筒狀件350，所述筒狀件350的底部連接於所述塔盤100的盤面，多個所述降料管200設置在相鄰的所述筒狀件350之間，所述筒狀件350的頂部高於所述降料管200的上端。由此，當料流下落時，首先撞擊到筒狀件350上並消除動能，然後沿筒狀件350的側壁（引導面）下滑到塔盤100上，在積累到預定厚度的液層後，料流通過溢流孔201流入降料管200。可以理解的，由於筒狀件350的頂部高於降料管200的上端，因而能夠通過筒狀件350對降料管200提供遮蔽功能，能夠基本上避免料流直接落入降料管200。
其中，為在引導料流沿筒狀件350的側壁向下滑動時，避免增加除豎直方向之外的動能，所述筒狀件350垂直於所述盤面設置。
另外，優選地，所述筒狀件350的筒壁上設置有貫穿所述筒壁的通孔351，以允許彼此套設的筒狀件350之間流體連通，從而使位於不同的筒狀件350之間料流能夠以基本相同的料流量進入相應的降料管200。
為在塔盤100上形成均勻的液層，所述通孔351為多個並沿所述筒狀件350的周向設置。另外，可以使所述通孔351的高度對應於所述溢流孔201的高度，以確保不同的降料管200所在位置的液層即時相同。
為提供良好的緩衝落料功能，可以合理設計筒狀件350的尺寸，例如，相鄰兩個筒狀件350之間的間距為筒狀件350高度的0.5～1.5倍，優選為0.8～1.1倍。
根據本發明的另外的實施方式，所述減沖裝置300可以包括設置在所述降料管200的迎向下落的物料的側的減沖板360，所述減沖板360的頂部高於所述降料管200的上端。料流下落時將首先撞擊在減沖板360（減沖板360的板面即為引導面）上並沿減沖板360下滑到塔盤100上，然後通過溢流孔201進入降料管200。
由於減沖板360設置在降料管200的迎向下落的物料的側，因而減沖板360一方面起到緩衝傾斜下落的料流的動能的作用，另一方面能夠遮蔽降料管200以避免料流直接落入降料管200內。
其中，為在引導料流沿減沖板360向下滑動時，避免增加除豎直方向之外的動能，優選地，所述減沖板360垂直於所述塔盤的盤面設置。
為對降料管200提供遮蔽效果，所述減沖板360可以固定在所述降料管200的頂部。
根據本發明的一種實施方式，如圖21至圖23所示，所述減沖板360為平板361。根據本發明的另一種實施方式，如圖24至圖28所示，所述減沖板360為包夾所述降料管200的第一彎折板362。在圖21至圖28所示的實施方式中，溢流孔201可以設置在降料管200的任意位置，料流在撞擊到平板361或第一彎折板362後，會順沿平板361或第一彎折板362向下流動，以積累液層並流經溢流孔201時流入降料管200。
根據本發明的另一種實施方式，如圖29至圖33所示，所述減沖板360為包夾所述降料管200的第二彎折板363，所述第二彎折板363的彎折邊的末端形成有向內引導料流的導向面363a，所述溢流孔201設置在所述降料管200的背離所述第二彎折板363的部分上，所述第二彎折板363的上端不低於所述降料管200的上端。由此，料流下落時首先撞擊在第二彎折板363上並沿第二彎折板363向下流動到塔盤100上，然後，料流在導向面363a的引導下朝向第二彎折板363所包夾的空間內流動，並從降料管200的溢流孔201流入降料管200。
其中，第二彎折板363的上端不低於降料管200的上端，即，第二彎折板363的上端可以與降料管200的上端平齊或者高於降料管200的上端。在高於降料管200的上端的情況下，第二彎折板363不僅能提供緩衝動能的效果，還可以起到遮蔽降料管200的上端以避免料流直接落入降料管200的作用。
根據本發明的另一種實施方式，如圖34至圖37所示，所述減沖裝置300包括套設在所述降料管200的上部外側的減沖筒370，所述減沖筒370的頂部高於所述降料管200的頂部，所述減沖筒370與所述降料管200之間具有側向間隙。由此，料流下落時將撞擊在減沖筒370上並沿減沖筒370的側壁（引導面）下滑到塔盤100上，然後從溢流孔201進入降料管200。
特別的，由於減沖筒370套設在降料管200的上部外側，相當於降料管200的延伸，料流基本上都會受到減沖筒370的阻擋而沿減沖筒370的側壁下滑，即使是進入到減沖筒370內側的料流也會因受到阻擋而沿減沖筒370的內壁下滑，並從減沖筒370和降料管200之間的側向間隙通過而下落到塔盤100上，基本上避免了料流直接進入降料管200的情況。另外，通過在減沖筒370和降料管200之間設置側向間隙，可以形成氣相通道，料流中的氣相物料中的一部分能夠經過該間隙而從降料管200的上端快速進入降料管200而無需跟隨料流從溢流孔201進入。
其中，減沖筒370可以通過第三連接件371固定於所述降料管200。第三連接件371可以為各種適當形式，例如杆狀，只要能夠連接減沖筒370和降料管200並在二者之間保留側向間隙即可。
另外，優選地，所述減沖筒370的上端邊緣可以設置有第二齒槽。通過設置第二齒槽，在對從上方傾斜落下的料流進行緩衝時，一部分料流可以撞擊在減沖筒370的一側的外壁上並沿該外壁墜落，另一部分穿過第二齒槽的齒間間隙並撞擊在減沖筒370的另一側的內壁上並沿該內壁墜落，從而將能夠緩衝的料流部分沿分隔減沖筒370的上述一側和另一側的徑向交替地分隔為通過外壁阻攔和通過內壁阻攔的兩部分，且通過外壁阻攔和通過內壁阻攔的兩部分中，料流也橫向間隔地墜落，減少了對塔盤100上液層的衝擊。
本實施方式中，減沖筒370可以連接在降料管200的上端或與降料管200的上部具有部分軸向重疊。通過合理設置減沖筒370的徑向尺寸和高出降料管200的部分的尺寸，即可確保上述緩衝落料的效果。
此外，優選地，本發明的降料管200可以為具有過濾功能的結構，以便對通過溢流孔201進入降料管200的料流提供預先過濾的效果。根據本發明的一種實施方式，所述降料管200可以由網狀過濾件形成，網狀過濾件的網孔可以作為溢流孔201。可選擇的，為便於維護，所述降料管200可以包括管體230和包覆在所述管體230外周上的過濾網240。其中，溢流孔201設置在管體230上，且過濾網240能夠覆蓋溢流孔201。由此，在過濾網240堵塞時，可以更換過濾網240或拆卸過濾網240清理。為便於安裝和維護，過濾網240可以由彈性材料製成貼附管體230的環狀件，通過環狀件的徑向彈性變形即可完成安裝和拆卸。
此外，為便於安裝，可以將塔盤100設置為組裝件，具體的，如圖1、圖4、圖10、圖13、圖17、圖21、圖24、圖29和圖34所示，所述塔盤100包括多個塔盤部110，多個塔盤部110通過接合件120形成所述塔盤的盤面，所述塔盤100還包括支撐所述盤面的支撐件130。
另外，在如圖1、圖4、圖10、圖13、圖21、圖24、圖29和圖34所示的實施方式中，所述減沖裝置300和降料管200可以為一一對應的多個，以便對所有的降料管200提供緩衝落料。其中，降料管200和相應的減沖裝置300可以在塔盤100上以適當的規則分佈，例如，降料管200和相應的減沖裝置300可以呈三角形、四邊形或圓形佈置。其中，優選地，為利用盡可能少的減沖裝置300盡可能覆蓋塔盤100上方區域，降料管200和相應的減沖裝置300可以呈正三角形佈置。
為使落在塔盤100上的料流順利通過溢流孔201進入降料管200，可以相應設置溢流孔201的位置，並且所述塔盤的邊緣可以設置有向上彎折的折邊140以形成所需的液層。溢流孔201的中心線距塔盤100上表面5~100mm，優選為30~50mm，折邊140的高度為5~100mm，優選為30~50mm。
另外，為確保通過降料管200提供所需流量和流速的料流，可以設置溢流孔201的尺寸。例如，每個降料管200的溢流孔201的總截面積為降料管200的截面積的10%~100%，優選為30%~50%。另外，所述降料管200直徑為10～200mm，優選為20～110mm。所述降料管200高度為20~300mm，優選為50~120mm。
針對不同實施方式，具體結構和參數可以根據需要設計。具體的：
在圖1所示的實施方式中，板體310的截面積可以為降料管200截面積的1~10倍，優選為2~5倍。所述板體310為圓盤形結構或多邊形結構，具體可以為菱形盤形結構、三角盤形結構、正方形結構或梯形盤形結構，優選為圓盤形結構，直徑為40~300mm，優選為60~120mm。所述板體310的最下沿與降料管200的最上沿之間存在間隙以形成上文說明的氣相通道，所述間隙可以為5~200mm，優選為10~50mm。所述板體310的；側壁320的高度為5~80mm，優選30~50mm；第一齒槽321的形狀為三角形、四邊形或圓弧形，優選為三角形。第一齒槽321的高度為側壁320高度的5%~100%，優選為30%~60%。
在圖4所示的實施方式中，擋板部330的高度為5-200mm，優選為30-80mm，相鄰擋板部330之間的間距為5-100mm，優選為20-80mm。所述擋板部330的底沿與板體310上表面無縫隙連接，或在擋板部330下沿開設連通孔331，所述連通孔331的中心線距板體310上表面高度不大於擋板部330高度的30%，相鄰兩塊擋板部330上開設的連通孔331水準錯開佈置，以避免所有連通孔331呈直線佈置導致料流沿該直線流動和由此導致的分配不均。其中，連通孔331的形狀為多邊形（具體可以是三角形、四邊形）、半圓形或者圓形，優選為半圓形。擋板部330長度方向上中心點的垂線，與降料管200中心線垂直且與其交叉。板體310的下表面與降料管200的最上沿之間存在間隙，所述間隙為10~200mm，優選為30~80mm。減沖裝置300中心線與降料管200軸線重合或不重合，優選重合。降料管200可以由詹森網製成，或由金屬的管體230外裹過濾網240製成，所述過濾網240設置一層以上。當降料管200由詹森網製成時，其條縫間距為0.01~0.1mm，優選為0.05~0.8mm；當降料管200由管體230外裹過濾網240製成時，管體230上開設溢流孔201，開孔率為1~25%，優選為15~20%；過濾網240目數為20~300目，優選為50~120目。
在圖10所示的實施方式中，減沖裝置300的結構和參數與圖4所示實施方式類似，降料管200上端設置傾斜切割的缺口，形成橢圓形截面，其上端缺口截面與水平面夾角為5°～70°，優選20°～45°。
在圖13所示的實施方式中，遮擋格柵340整體水準投影形狀為四邊形或圓形（例如通過四邊形切割而成）。在設置為圓形的情況下，所述格柵板341的水準投影的直徑為40~300mm，優選為60~120mm。所述遮擋格柵340包括格柵板341和連接杆342，多個格柵板341通過連接杆342連接在一起，連接杆342水準延伸，格柵板341和連接杆342之間的夾角α為10°～170°，優選為20°～45°。格柵板341寬度為10～200mm，優選為50～120mm；相鄰格柵板341之間的間距為10～300mm，優選為50～150mm。
在圖17所示的實施方式中，筒狀件350可以呈同心形式佈置在塔盤100上，筒狀件350設置層數為2~30層，優選為8~20層；筒狀件350高度為10～400mm，優選為80～200mm；筒狀件350下沿開設若干個通孔351，所述通孔351可以為半圓形、圓形、四邊形、倒三角形，優選為半圓形結構；每層筒狀件350設開設的通孔351的總截面積為所應用的反應器的入口管截面積的0.5~1.8倍，優選為0.8~1.2倍；每個筒狀件350開設的相鄰兩個通孔351的周向間距為30mm~200mm，優選50mm~120mm；相鄰兩個通孔351之間的徑向間距為通孔351高度的0.5～1.5倍，優選為0.8～1.1倍。
在圖21所示的實施方式中，減沖板360為長條形板，寬度為20～300mm，優選80～200mm；長條形板的長度為50～300mm，優選80～220mm。
在圖24所示的實施方式中，減沖板360為對稱彎折的板狀，減沖板360的夾角一般為15°～180°，優選為90°～120°；減沖板360的總邊長一般為20mm～200mm，優選為60mm～120mm；減沖板360的高度一般為30mm～200mm，優選為60mm～120mm。減沖板360的底沿與降料管200上沿連接，也可與降料管200部分重疊佈置。當減沖板360底沿與降料管200重疊佈置時，重疊部分可為降料管200高度的10%～100%，優選為5%～20%。當減沖板360夾角中心面經過降料管200的中心線。
在圖29所示的實施方式中，減沖板360為對稱彎折的板狀，減沖板360的夾角一般為15°～180°，優選為90°～120°，減沖板360的總邊長一般20mm～200mm，優選為60mm～120mm。減沖板360的上沿與降料管200上沿平齊或略高於降料管200上沿，超出部分高度通常不超過降料管200（塔盤以上部分)高度的30%。本發明中，減沖板360上沿通常不高於降料管200上端面60mm。當減沖板360上沿高於降料管200上沿時，減沖板360底沿通常貼附在塔盤100上表面。其中減沖板360夾角中心面經過降料管200的中心線。
在圖34所示的實施方式中，減沖筒370高度一般為30~400mm，優選為100~300mm；減沖筒370的直徑一般為30~260mm，優選為80~150mm。減沖筒370的上沿開口優選還設置第二齒槽，第二齒槽形狀為三角形、矩形或圓弧形，優選為三角形。第二齒槽的高度為減沖筒370高度的1%~20%，優選為2%~10%。減沖筒370與降料管200在水平方向之間存在間隙(例如同心設置)，用以作為氣相通道，其間隙寬度一般為5~200mm，優選為10~50mm。減沖筒370截面積為降料管200截面積的1~8倍，優選2~6倍。減沖筒370底沿與降料管200上沿連接，也可與降料管200重疊佈置，以加強減沖筒370的安裝強度並減小減沖裝置300和降料管200的總體高度。當減沖筒370與降料管200部分重疊時，重疊高度一般為降料管200高度的5%~30%，優選為10%~25%。
根據本發明的另一方面，提供一種反應器，其中，所述反應器包括入口擴散器和本發明的減沖均流盤，所述減沖均流盤設置在所述反應器的上封頭內或者位於所述反應器的反應器筒體的上端，所述入口擴散器用於對所述減沖均流盤送料。
入口擴散器提供的傾斜下落的料流首先落在塔盤100上並形成一定深度的液層再通過溢流孔201進行分配，從而能夠克服塔盤的水平度存在偏差導致的分配不均。另外，由於料流首先形成液層再通過溢流孔201分配，消除了殘餘動能產生的衝擊力，避免了“推浪”現象。因此，本發明的反應器能夠通過減沖均流盤均勻分配料流，提高了後續反應的效率。
另外，為盡可能在反應器的上游位置均勻分配料流，所述減沖均流盤位於所述反應器的反應器筒體的上端並位於所述反應器的最頂部的分配盤的上方。
本發明的反應器可以為各種適當類型，只要具有入口擴散器或者具有傾斜下落的料流即可，例如，所述反應器可以為加氫反應器。
下面參照實施例和對比例說明本發明的反應器的優點。
對比例1
使用加氫反應器，所述反應器直徑為3.2m，上封頭內閒置，最上層催化劑床層入口處設置有頂分配盤，頂分配盤內使用本領域常規的ERI型泡帽式氣液分配器，加氫原料為焦化汽油餾分，催化劑為撫順石油化工研究院生產的FGH-21型加氫精製催化劑，所述反應器的工藝條件為：氫分壓2.0MPa、體積空速2.0h-1、氫油體積比為300：1，反應器入口溫度280℃。
实施例1
與對比例1相比，本發明實施例1在加氫反應器的上封頭內設置了本發明的圖1所示實施方式的減沖裝置300，並與普通的ERI型泡帽式氣液分配器的塔盤和降料管組合使用，其中在降料管200上開設溢流孔201。所述減沖裝置300的參數為：所述板體310為圓盤形結構，直徑為120mm；其側壁320高度為30mm；側壁320上開設三角形的第一齒槽321，第一齒槽321的高度為側壁320高度的30%。板體310底沿與降料管200上沿之間間隙為40mm；所述減沖裝置300和降料管200數量相同，且板體310中心線與降料管200中心線重合，板體310的截面積為降料管200截面積的2倍。
實施例2
與實施例1相同，不同之處在於取消了原加氫反應器中的本領域常規的ERI型氣液分配器，使用圖1所示實施方式的減沖均流盤。降料 管200高度為120mm；在降料管200管壁上呈水準方向設置2個圓形溢流孔201，溢流孔201的總截面積為降料管200截面積的30%；溢流孔201的中心線距塔盤100的上表面50mm，折邊140的高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。
實施例1、2和對比例1的床層徑向溫度及溫差見表1，其中，a-e點的位置如圖38所示。
對比例2
與對比例1的不同之處在於反應器直徑為4.6m，催化劑為撫順石油化工研究院生產的FH-5A型加氫精製催化劑，所述反應器的工藝條件為：氫分壓6.5MPa、體積空速1.5h-1、氫油體積比為400：1，反應器入口溫度320℃。
實施例3
與對比例2相比，本發明實施例3在加氫反應器的上封頭內設置了本發明的圖4所示實施方式的減沖裝置300，並與普通的ERI型泡帽式氣液分配器的塔盤和降料管組合使用，其中降料管開設溢流孔。所述減沖裝置300的參數為：所述板體310為圓盤形結構，直徑為120mm；擋板部330高度為50mm；相鄰擋板部330之間的間距為80mm，連通孔331為半圓形，半圓形的開口處直徑沿豎直方向，開口的中心距板體310的距離為擋板部330的高度的20%，相鄰兩個擋板部330上的連通孔331水準錯開。板體310底沿與降料管200上沿之間間隙為30mm；所述減沖裝置300和降料管200數量相同，且板體310中心線與降料管200中心線重合。 實施例4
與實施例3相同，不同之處在於取消了原加氫反應器中的本領域常規的ERI型氣液分配器，使用圖4所示實施方式的減沖均流盤。降料管200高度為300mm；在降料管200由詹森網製成，直徑為80mm，條縫間距為0.2mm；折邊140的高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。 實施例5
與實施例3相同，不同之處在於所述降料管由金屬的管體230和外裹過濾網240製成，管體230上開設溢流孔201，開孔率為15%，管體230外裹2層過濾網240，過濾網240目數為100目。
實施例3-5和對比例2的床層徑向溫度及溫差見表2，其中，a-e點的位置如圖38所示。 表2 對比例3
與對比例1的不同之處在於反應器直徑為4.6m，加氫原料為柴油，柴油密度為860kg/m3 ，硫含量為1.7wt%，催化劑牌號為RS-2000型加氫精製催化劑，所述反應器的工藝條件為：氫分壓6.8MPa（G）、體積空速1. 9h-1 、氫油體積比為400:1，反應器入口溫度365℃。 實施例6
與對比例3相比，本發明實施例6在加氫反應器的上封頭內設置了本發明的圖10所示實施方式的減沖裝置300，並與普通的ERI型泡帽式氣液分配器的塔盤和降料管組合使用，其中降料管開設溢流孔。所述減沖裝置300的參數為：所述板體310為圓盤形結構，直徑為120mm；擋板部330高度為50mm；相鄰擋板部330之間的間距為80mm，擋板部330的底部與板體310的頂部之間設置縫隙形式的連通孔331，縫隙的高度為20mm。降料管200上端通過傾斜切割形成橢圓形截面的缺口，缺口的橫截面與水平面成45°；所述減沖裝置300和降料管200數量相同，且板體310中心線與降料管200中心線重合。 實施例7
與實施例6相同，不同之處在於取消了原加氫反應器中的本領域常規的ERI型氣液分配器，使用了圖10所示實施方式的減沖均流盤。降料管200高度為100mm；在直徑為50mm，在降料管200管壁上呈水準方向設置2個圓形溢流孔201，溢流孔201的總截面積為降料管200截面積的30%；溢流孔201的中心線距塔盤100的上表面30mm；折邊140的高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。
實施例6、7和對比例3的床層徑向溫度及溫差見表3，其中，a-e點的位置如圖38所示。 表3 對比例4
與對比例1的不同之處在於反應器直徑為3.0m，加氫原料為汽油餾分，催化劑為撫順石油化工研究院生產的FGH-21型加氫精製催化劑，所述反應器的工藝條件為：操作壓力1.85MPa、體積空速2.5h-1 、氫油體積比為355:1，反應器入口溫度285℃。 實施例9
與對比例4相比，本發明實施例9在加氫反應器的上封頭內設置了本發明的圖13所示實施方式的減沖裝置300，並與普通的ERI型泡帽式氣液分配器的塔盤和降料管組合使用，其中降料管開設溢流孔。所述減沖裝置300的參數為：所述格柵的下表面與降料管的最上沿之間存在空間，所述空間高度為50mm。每個遮擋格柵340包括6個格柵板341和1個連接杆342，所述格柵板341在水準方向上平行排布，且格柵板341傾斜設置，相對於水平面傾角為30°。格柵板341橫截面為矩形，寬度為100mm；相鄰格遮擋柵340之間的間距為100mm。 實施例10
與實施例9相同，不同之處在於取消了ERI型氣液分配器，使用了圖13所示實施方式的減沖均流盤。所述降料管200高度為120mm，在降料管200管壁上呈水準方向設置2個圓形溢流孔201，溢流孔201的總截面積為降料管200截面積的30%；溢流孔201的中心線距塔盤100 50mm。折邊140高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。
實施例9、10和對比例4的床層徑向溫度及溫差見表4，其中，a-e點的位置如圖38所示。 表4 對比例5
與對比例1的不同之處在於所述反應器直徑為4.6m，加氫原料為柴油，催化劑為撫順石油化工研究院生產的FH-5A型加氫精製催化劑，所述反應器的工藝條件為：氫分壓6.5MPa、體積空速1.5h-1 、氫油體積比為400:1，反應器入口溫度320℃。 實施例11
與對比例5相比，本發明實施例11在加氫反應器的上封頭內設置了本發明的圖17所示實施方式的減沖裝置300，並與普通的ERI型泡帽式氣液分配器的塔盤和降料管組合使用，其中降料管開設溢流孔。所述減沖裝置300的參數為：筒狀件350同心設置並與塔盤焊接固定，筒狀件350高度為80mm；筒狀件350下沿開設半圓形孔作為通孔351，每個筒狀件350開設的通孔351總截面積為反應器入口管截面積的0.8倍；每個筒狀件350上兩個相鄰通孔351周向間距為50mm；相鄰筒狀件350之間的徑向間距為筒狀件350高度的0.8倍。 實施例12
與實施例11相同，不同之處在於取消了ERI型氣液分配器，使用了圖17所示實施方式的減沖均流盤。降料管200高度為120mm；在降料管200管壁上呈水準方向設置2個圓形溢流孔201，溢流孔201的總截面積為降料管200截面積的30%；溢流孔201的中心線距塔盤100 50mm。折邊140高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。
實施例11、12和對比例5的床層徑向溫度及溫差見表5，其中，a-e點的位置如圖38所示。 表5 對比例6
與對比例1的不同之處在於反應器直徑4.6m，加氫原料為柴油，柴油密度為860kg/m3 ，硫含量為1.7%，催化劑牌號為RS-2000型加氫精製催化劑，工藝條件為：氫分壓6.8MPa（G）、體積空速1.9h-1 、氫油體積比為400:1，反應器入口溫度365℃。 實施例13
與對比例6相比，本發明實施例13在加氫反應器的上封頭內設置了本發明的圖21所示實施方式的減沖裝置300，並與普通的ERI型泡帽式氣液分配器的塔盤和降料管組合使用，其中降料管開設溢流孔。所述減沖裝置300的參數為：減沖板360的高度為減沖板360和降料管200的總高度的40%，減沖板360的寬度為50mm，長度為80mm。 實施例14
與實施例13相同，不同之處在於取消了ERI型氣液分配器，使用了圖21所示實施方式的減沖均流盤。降料管200高度為50mm；在降料管200管壁上呈水準方向設置2個圓形溢流孔201，溢流孔201的總截面積為降料管200截面積的30%；溢流孔201的中心線距塔盤100 40mm。折邊140高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。
實施例13、14和對比例6的床層徑向溫度及溫差見表6，其中，a-e點的位置如圖38所示。 表6 對比例7
與對比例1的不同之處在於反應器直徑4.6m，加氫原料為柴油，柴油密度為860kg/m3 ，硫含量為1.7%，催化劑牌號為RS-2000型加氫精製催化劑，工藝條件為：氫分壓6.8MPa（G）、體積空速1.9h-1 、氫油體積比為400:1，反應器入口溫度365℃。 實施例15
與對比例7相比，本發明實施例15在加氫反應器的上封頭內設置了本發明的圖24所示實施方式的減沖裝置300，並與普通的ERI型泡帽式氣液分配器的塔盤和降料管組合使用，其中降料管開設溢流孔。所述減沖裝置300的參數為：減沖板360夾角為120°；減沖板360對稱彎折，總邊長為120mm；減沖板360高度為60mm。減沖板360與降料管200部分重合，重合部分為降料管200高度20%。 實施例16
與實施例15相同，不同之處在於取消了ERI型氣液分配器，使用了圖24所示實施方式的減沖均流盤。降料管200高度為120mm，在降料管200管壁上呈水準方向設置2個圓形溢流孔201，溢流孔201的總截面積為降料管200截面積的30%；溢流孔201的中心線距塔盤100 50mm。折邊140高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。
實施例15、16和對比例7的床層徑向溫度及溫差見表7，其中，a-e點的位置如圖38所示。 表7 對比例8
與對比例1的不同之處在於反應器直徑4.6m，包括三個催化劑床層。其第一、第二催化劑床層間在冷氫箱與再分配盤之間採用現有的均勻開孔的噴液塔盤，即平塔篩孔盤結構；同樣在第二、第三催化劑床層間在冷氫箱與再分配盤之間亦採用平塔篩孔盤結構，塔盤開設直徑為3mm的均布圓孔，塔盤開孔率為8%。加氫原料為蠟油（硫含量2.0wt%），催化劑為3936加氫處理催化劑，工藝條件為：氫分壓9.0MPa（G）、體積空速為1.5h-1 、氫油體積比為700:1，反應器入口溫度260℃。 實施例17
與對比例8相比，本發明實施例17採用圖29所示的減沖均流盤取代了平塔篩盤孔結構，減沖均流盤的參數為：減沖板360夾角為90°，減沖板360對稱彎折，總邊長為60mm。減沖板360高度等於降料管200伸出至塔盤100以上的高度，減沖板360的夾角中心面穿過降料管200的軸線，降料管200的高度為60mm。在降料管200管壁上呈水準方向設置2個圓形溢流孔201，溢流孔201的總截面積為降料管200截面積的30%；溢流孔201的中心線距塔盤100 20mm。折邊140高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。
實施例17和對比例8的第二床層、第三床層入口徑向溫度及溫差見表8，其中，a-e點的位置如圖38所示。 表8 對比例9
與對比例1的不同之處在於反應器直徑為3.0m，最上層催化劑床層入口處設置有頂分配盤，加氫原料為汽油餾分，催化劑為撫順石油化工研究院生產的FGH-21型加氫精製催化劑，所述反應器的工藝條件為：操作壓力1.85MPa、體積空速2.5h-1 、氫油體積比為355:1，反應器入口溫度285℃。 實施例18
與對比例9相比，本發明實施例18採用圖34所示實施方式的減沖裝置300，並與普通的ERI型泡帽式氣液分配器的塔盤和降料管組合使用，其中降料管開設溢流孔。所述減沖裝置300的參數為：減沖筒370高度為300mm；減沖筒370直徑為150mm；減沖筒370的上沿設置三角形齒槽，齒槽的高度為減沖筒370高度的10%。減沖筒370與降料管200同心套設且水準方向之間間隙為30mm；減沖筒370截面積為降料管200截面積的5倍；減沖筒370下部與降料管200具有軸向重疊部分，重疊部分為降料管200高度的20%；降料管200高度為120mm；在降料管200管壁上呈水準方向設置2個圓形溢流孔201，溢流孔201的總截面積為降料管200截面積的30%；溢流孔201的中心線距塔盤100 50mm。折邊140高度為50mm。所述塔盤100由9塊塔盤部110組裝而成，每塊塔盤部110上均設置有2個降料管200和相應的減沖裝置300。降料管200和相應的減沖裝置300在塔盤100上呈三角形佈置。 實施例19
與實施例18相同，不同之處在於取消了ERI型氣液分配器，使用了圖34所示實施方式的減沖均流盤。
實施例18、19和對比例9的床層徑向溫度及溫差見表9，其中，a-e點的位置如圖38所示。 表9
100‧‧‧塔盤
110‧‧‧塔盤部
120‧‧‧接合件
130‧‧‧支撐件
140‧‧‧折邊
200‧‧‧降料管
201‧‧‧溢流孔
210‧‧‧頂面
220‧‧‧缺口面
230‧‧‧管體
240‧‧‧過濾網
300‧‧‧減沖裝置
310‧‧‧板體
311‧‧‧第一連接件
320‧‧‧側壁
321‧‧‧第一齒槽
330‧‧‧擋板部
331‧‧‧連通孔
340‧‧‧遮擋格柵
341‧‧‧格柵板
342‧‧‧連接杆
343‧‧‧第二連接件
350‧‧‧筒狀件
351‧‧‧通孔
360‧‧‧減沖板
361‧‧‧平板
362‧‧‧第一彎折板
363‧‧‧第二彎折板
363a‧‧‧導向面
370‧‧‧減沖筒
371‧‧‧第三連接件
圖1是本發明的減沖均流盤的第一實施方式的結構示意圖； 圖2是重點顯示圖1中減沖裝置的局部放大圖； 圖3是圖2的減沖裝置的減沖原理圖； 圖4是本發明的減沖均流盤的第二實施方式的結構示意圖； 圖5是重點顯示圖4中減沖裝置的局部放大圖； 圖6是圖4中減沖裝置的另一種實施例的局部放大圖； 圖7是圖5的俯視圖； 圖8是圖4中的降料管的剖視圖； 圖9是圖4的減沖裝置的減沖原理圖； 圖10是本發明的減沖均流盤的第三實施方式的結構示意圖； 圖11是重點顯示圖10中減沖裝置的局部放大圖； 圖12是圖10的減沖裝置的減沖原理圖； 圖13是本發明的減沖均流盤的第四實施方式的結構示意圖； 圖14是重點顯示圖13中減沖裝置的局部放大圖； 圖15是圖14的俯視圖； 圖16是圖13的減沖裝置的減沖原理圖； 圖17是本發明的減沖均流盤的第五實施方式的結構示意圖； 圖18是圖17的外觀圖； 圖19是圖18中一個筒狀件的結構圖； 圖20是圖17的減沖裝置的減沖原理圖； 圖21是本發明的減沖均流盤的第六實施方式的結構示意圖； 圖22是顯示圖21中減沖板和降料管的俯視圖； 圖23是圖21的減沖裝置的減沖原理圖； 圖24是本發明的減沖均流盤的第七實施方式的結構示意圖； 圖25是重點顯示圖24中減沖裝置的局部放大圖； 圖26是圖25的俯視圖； 圖27是圖24的減沖裝置的減沖原理圖； 圖28是圖27的俯視圖； 圖29是本發明的減沖均流盤的第八實施方式的結構示意圖； 圖30是重點顯示圖29中減沖裝置的局部放大圖； 圖31是圖30的俯視剖視圖； 圖32是圖29的減沖裝置的減沖原理圖； 圖33是圖32的俯視圖； 圖34是本發明的減沖均流盤的第九實施方式的結構示意圖； 圖35是重點顯示圖34中減沖裝置的局部放大圖； 圖36是圖35的俯視圖； 圖37是圖34的減沖裝置的減沖原理圖；及 圖38是顯示對比例和實施例的床層徑向溫度測量位置的示意圖。

Claims (30)

  1. 一種減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖均流盤包括塔盤、穿設於所述塔盤的降料管和用於緩衝傾斜下落的料流的動能的減沖裝置，所述減沖裝置具有引導面，以使傾斜下落的所述料流能夠沿所述引導面流動並下落至所述塔盤，所述降料管的位於所述塔盤上方的部分上設置有溢流孔，所述減沖均流盤包括多個所述降料管和用於對多個所述降料管提供緩衝落料的多個所述減沖裝置，所述塔盤的邊緣設置有向上彎折的折邊。
  2. 根據請求項1所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖裝置包括位於所述降料管的上方並遮擋所述降料管的上端的板體。
  3. 根據請求項2所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖裝置包括從所述板體的邊緣向上延伸的側壁。
  4. 根據請求項3所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述側壁的頂邊的至少一部分設置有第一齒槽。
  5. 根據請求項2所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖裝置包括從所述板體向上延伸並迎向下落的料流的多個擋板部，所述擋板部從所述板體部的一側延伸至另一側，相鄰的所述擋板部之間形成排料通道。
  6. 根據請求項5所述的減沖均流盤，其特徵在於，多個所述擋板部彼此平行且板面間隔地設置，並且/或者，所述擋板部從所述板體豎直向上延伸。
  7. 根據請求項5所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述擋板部上設置有貫穿所述擋板部的連通孔。
  8. 根據請求項7所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述降料管的上端具有缺口，以在所述上端具有頂面和低於所述頂面的缺口面，所述板體連接於所述頂面。
  9. 根據請求項2所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述板體通過第一連接件連接於所述降料管，並且/或者，所述板體與所述降料管的上端之間具有間隙。
  10. 根據請求項1所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖裝置包括位於所述降料管的上方的遮擋格柵。
  11. 根據請求項10所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述遮擋格柵包括相對於所述降料管的延伸方向傾斜設置並迎向下落的料流的多個格柵板，多個格柵板彼此平行且板面間隔地設置。
  12. 根據請求項11所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述遮擋格柵包括連接多個所述格柵板的連接杆。
  13. 根據請求項10所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述遮擋格柵通過第二連接件連接於所述降料管，並且/或者，所述遮擋格柵與所述降料管的上端之間具有間隙。
  14. 根據請求項1所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖裝置包括依次套設的多個筒狀件，所述筒狀件的底部連接於所述塔盤的盤面，多個所述降料管設置在相鄰的所述筒狀件之間，所述筒狀件的頂部高於所述降料管的上端。
  15. 根據請求項14所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述筒狀件垂直於所述盤面設置。
  16. 根據請求項14所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述筒狀件的筒壁上設置有貫穿所述筒壁的通孔。
  17. 根據請求項16所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述通孔為多個並沿所述筒狀件的周向設置，並且/或者，所述通孔的高度對應於所述溢流孔的高度。
  18. 根據請求項1所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖裝置包括設置在所述降料管的迎向下落的物料的側的減沖板，所述減沖板的頂部高於所述降料管的上端。
  19. 根據請求項18所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖板垂直於所述塔盤的盤面設置。
  20. 根據請求項19所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖板固定在所述降料管的頂部，其中：所述減沖板為平板；或者，所述減沖板為包夾所述降料管的第一彎折板。
  21. 根據請求項19所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖板為包夾所述降料管的第二彎折板，所述第二彎折板的彎折邊的末端形成有向內引導料流的引導面，所述溢流孔設置在所述降料管的背離所述第二彎折板的部分上，所述第二彎折板的上端不低於所述降料管的上端。
  22. 根據請求項1所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖裝置包括套設在所述降料管的上部外側的減沖筒，所述減沖筒的頂部高於所述降料管的頂部，所述減沖筒與所述降料管之間具有側向間隙。
  23. 根據請求項22所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖筒通過第三連接件固定於所述降料管，並且/或者，所述減沖筒的上端邊緣設置有第二齒槽。
  24. 根據請求項1-23中任意一項所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述降料管為具有過濾功能的結構。
  25. 根據請求項24所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述降料管由網狀過濾件形成；或者，所述降料管包括管體和包覆在所述管體外周上的過濾網。
  26. 根據請求項1-23中任意一項所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述塔盤包括多個塔盤部，多個塔盤部通過接合件形成所述塔盤的盤面，所述塔盤還包括支撐所述盤面的支撐件。
  27. 根據請求項1-13、18-23中任意一項所述的減沖均流盤，其特徵在於，所述減沖裝置和降料管為一一對應的多個。
  28. 一種反應器，其特徵在於，所述反應器包括入口擴散器和請求項1-27中任意一項所述的減沖均流盤，所述減沖均流盤設置在所述反應器的上封頭內或者位於所述反應器的反應器筒體的上端，所述入口擴散器用於對所述減沖均流盤送料。
  29. 根據請求項28所述的反應器，其特徵在於，所述減沖均流盤位於所述反應器的反應器筒體的上端並位於所述反應器的最頂部的分配盤的上方。
  30. 根據請求項28或29所述的反應器，其特徵在於，所述反應器為加氫反應器。
TW106140943A 2016-11-25 2017-11-24 減沖均流盤和反應器 TWI664021B (zh)

Applications Claiming Priority (18)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201611052869.6A CN108097179B (zh) 2016-11-25 2016-11-25 一种格栅式减冲均流盘
CN201611051739.0A CN108097176B (zh) 2016-11-25 2016-11-25 一种环板式减冲均流盘
CN201611083262.4A CN108114668B (zh) 2016-11-25 2016-11-25 一种折流板式减冲均流盘
??201611052855.4 2016-11-25
??201611051740.3 2016-11-25
CN201611084902.3A CN108114671B (zh) 2016-11-25 2016-11-25 一种折边式减冲均流盘
CN201611052855.4A CN108097178B (zh) 2016-11-25 2016-11-25 一种齿堰式减冲均流盘
??201611051739.0 2016-11-25
CN201611051740.3A CN108097177B (zh) 2016-11-25 2016-11-25 一种具有积垢功能的减冲均流盘
??201611052869.6 2016-11-25
??201611083960.4 2016-11-30
??201611084901.9 2016-11-30
??201611083261.X 2016-11-30
CN201611083960.4A CN108114669B (zh) 2016-11-25 2016-11-30 一种折流盘式减冲均流盘
??201611084902.3 2016-11-30
??201611083262.4 2016-11-30
CN201611084901.9A CN108114670B (zh) 2016-11-30 2016-11-30 一种套筒式减冲均流盘
CN201611083261.XA CN108114667B (zh) 2016-11-25 2016-11-30 一种折边式喷射盘

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201825171A TW201825171A (zh) 2018-07-16
TWI664021B true TWI664021B (zh) 2019-07-01

Family

ID=60950643

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW106140943A TWI664021B (zh) 2016-11-25 2017-11-24 減沖均流盤和反應器

Country Status (5)

Country Link
KR (1) KR101989328B1 (zh)
GB (1) GB2560066B (zh)
RU (1) RU2672742C1 (zh)
SG (1) SG10201709746QA (zh)
TW (1) TWI664021B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI800160B (zh) * 2020-12-21 2023-04-21 日商昭和電工股份有限公司 固定床反應器

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113842840A (zh) * 2021-10-26 2021-12-28 中国石油化工股份有限公司 一种管式气液分配器

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN204841616U (zh) * 2015-08-04 2015-12-09 中石化炼化工程（集团）股份有限公司 一种套管式气液分配器

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1475082A (en) * 1973-05-16 1977-06-01 Shell Int Research Process and apparatus for the catalyric treatment of materials containing solid contaminants
SU1098559A1 (ru) * 1983-07-01 1984-06-23 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектно-Конструкторский Институт Нефтяного Машиностроения Реактор дл переработки нефт ных дистилл тов
US5635145A (en) * 1994-08-23 1997-06-03 Shell Oil Company Multi-bed downflow reactor
US6221133B1 (en) * 1999-12-29 2001-04-24 Norton Chemical Process Products Corporation Fluid separation packing
KR101123590B1 (ko) * 2003-08-18 2012-03-20 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. 분배 장치
MY142153A (en) * 2004-12-10 2010-09-30 Shell Int Research Reactor tube apparatus
EP1721660B1 (en) * 2005-05-13 2008-01-30 Haldor Topsoe A/S Distributor system for downflow reactors comprising at least one subdivided chimney chamber
FR2889973B1 (fr) * 2005-08-26 2007-11-09 Inst Francais Du Petrole Plateau filtrant pour reacteur a lit a co courant descendant de gaz liquide
WO2008027718A2 (en) * 2006-08-30 2008-03-06 Uop Llc Apparatus and process for distributing liquid
CN101279229B (zh) * 2007-04-04 2011-02-09 中国石油化工股份有限公司上海石油化工研究院 滴流床反应器
US8377386B2 (en) * 2008-03-07 2013-02-19 Haldor Topsoe A/S Catalytic reactor
US8409521B2 (en) * 2008-08-13 2013-04-02 Air Products And Chemicals, Inc. Tubular reactor with jet impingement heat transfer
FR2982172B1 (fr) * 2011-11-03 2013-11-01 Ifp Energies Now Plateau de distribution d'un melange gaz liquide equipe d'elements de distribution peu sensibles au defaut d'horizontalite
CN204058374U (zh) * 2014-08-01 2014-12-31 中国石油化工股份有限公司 流体预分配器和流体预分配盘
CN204952859U (zh) * 2015-08-31 2016-01-13 中国石化工程建设有限公司 气液分布器

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN204841616U (zh) * 2015-08-04 2015-12-09 中石化炼化工程（集团）股份有限公司 一种套管式气液分配器

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI800160B (zh) * 2020-12-21 2023-04-21 日商昭和電工股份有限公司 固定床反應器

Also Published As

Publication number Publication date
KR101989328B1 (ko) 2019-06-14
RU2672742C1 (ru) 2018-11-19
GB201719542D0 (en) 2018-01-10
KR20180059374A (ko) 2018-06-04
TW201825171A (zh) 2018-07-16
GB2560066B (en) 2020-07-29
GB2560066A (en) 2018-08-29
SG10201709746QA (en) 2018-06-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6560267B2 (ja) 下降二相流を有するベッセル用のスケール収集および事前分配トレイ
US7506861B2 (en) Distribution device for two-phase concurrent downflow vessels
CA2595478C (en) Distribution device for two-phase concurrent downflow vessels
JP6089040B2 (ja) 水平性の欠如に対して低い感受性を有する分配要素を備えた、気体−液体混合物のための分配器板
JP5899229B2 (ja) 物質移動カラム用液体収集分配デバイスおよびそれを用いたプロセス
RU2500468C2 (ru) Структурированный насадочный модуль для массообменной колонны и способ его использования
TWI664021B (zh) 減沖均流盤和反應器
CN112023431B (zh) 气相分布装置、气体等量分配装置、精馏柱及集束精馏塔
US11731096B2 (en) Upflow reactor
CN101291725A (zh) 用于设备的气液相混合物分配器装置
CN103108692A (zh) 用于分布蒸气和液相的装置和方法
US10384181B2 (en) Tapered conduits for reactors
CN102847416B (zh) 一种降液管圆形排布的槽盘式液体再分布器
CN202569911U (zh) 一种降液管圆形排布的槽盘式液体再分布器
TWI822703B (zh) 用於催化反應器的可拆卸籃狀物
CN202621143U (zh) 一种上行式气液分布器
US20110123412A1 (en) Centerpipe Design for Radial Flow Reactor
CN105567301B (zh) 一种抽提塔和溶剂脱沥青的方法
CN202921011U (zh) 用于对气相进行二次分布的分布装置及精馏塔
CN108114667B (zh) 一种折边式喷射盘
CN105505442B (zh) 一种溶剂脱沥青抽提塔及其应用
CN115738915B (zh) 一种防偏流固定床反应器
CN108097179B (zh) 一种格栅式减冲均流盘
CN116023984A (zh) 积垢过滤分配***及分配方法
CN104927893B (zh) 一种组合式催化剂汽提器