SU1098559A1 - Реактор дл переработки нефт ных дистилл тов - Google Patents
Реактор дл переработки нефт ных дистилл тов Download PDFInfo
- Publication number
- SU1098559A1 SU1098559A1 SU833616941A SU3616941A SU1098559A1 SU 1098559 A1 SU1098559 A1 SU 1098559A1 SU 833616941 A SU833616941 A SU 833616941A SU 3616941 A SU3616941 A SU 3616941A SU 1098559 A1 SU1098559 A1 SU 1098559A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- reactor
- glass
- pipe
- central
- central pipe
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
1. РЕАКТОР ДЛЯ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ ДИСТИЛЛЯТОВ, включающий цилиндрический корпус, слой катализа- тора, распределительную тарелку, патрубки ввода сьфь и вывода продуктов, крьппку и днище, отличающийс тем, что, с целью повьшени глубины гидрообессеривани сырь путем увеличени времени пребывани жидкой фазы в реакционной зоне, он снабжен центральной трубой, нижний конец которой соединен с патрубком вывода продуктов, а верхний размещен на уровне верхнего сло катализатора, перевернутым стаканом, установленным соосно снаружи центральной трубы, верхний закрытый торец которого расположен над торцом центральной трубы , и разделительной перфорированной кольцевой перегородкой, один торец которой соединен с открытым торцом стакана, а другой - с днищем, при этом размеры центральной трубы и стакана наход тс в соотношении 1: d, Pgft di К 6 1 V d. где внутренний диаметр реактоan 5 ра, м; d. внутренний диаметр стакана , м; d внешний диаметр центральной трубы, м; V газосодержание рабочей смеси (Qr/Q,); коэффициент пропорциональК ности . 2. Реактор поп.1, отлич. аю00 ел ел . :Щ и и с тем, что перфораци разделительной кольцевой перегородки увеличиваетс сверху вниз. :о
Description
Изобретение относитс к реакторам дл гидрогенизационной переработки нефт ного сырь в неподвижном слое гранулированного катализатора и может быть использовано в процессах гидрокрекинга , гйдроочистки и гидроизомеризации нефт ных дистилл тов. В этих реакторах процессы осуществл ют при высоких температура и давлени х, и эффективность их работы зависит от условий контактирова , ни .газожидкостного V- потока с катализатором . При неудовлетворительных услови х контактировани , т.е. в тех случа х, когда не вс поверхность катализаторного сло контактирует с жидкостью, показатели процесса массообмена резко ухудшаютс и снижаетс срок службы катализатора. Известен реактор,включающий цилиндрический корпус, заполненный катализа тором, патрубки ввода сырь и вывода продуктов, нижнюю распределительную тарелку и затворно-сепарационное устройство в верхней части аппарата f 1 J. Недостатком реактора вл етс слож ность затворно-сепарационного устройства дл удержани сло катализатора в компактном состо нии и предотвращени его уноса. Возможность закоксовывани в переточных Патру&ках приводит к полной неработоспособности устройства и нарушению эффективности работы реактора. Наиболее близким к изобретению по технической сущности вл етс реак тор дл переработки нефт ных дистилл тов, включающий цилиндрический корпус , слой катализатора, распределительную тарелку, патрубки ввода сырь и вывода продуктов, крышку и днище .С2 Недостатком известного реактора как аппарата с нисход щим газожидкост ным потоком вл етс отсутствие полного контакта фаз с катализатором в широком диапазоне нагрузок. В аппаратах с нисход щим потоком необходимый контакт сырь и катализатора достигаетс в весьма узком диапазоне нагрузок при плотност х орошени uJ, равных 4,0-4,2 . Целью изобретени вл етс повьщ1ение глубины гидрообессеривани сырь путем увеличени времени пребывани жидкой азы в реакционной зоне. Дл достижени поставленной цели реактор дл переработки нефт ных дистилл тов , включающий цилиндрический корпус, слой катализатора, распреде10 92 лительную тарелку, патрубки ввйда сырь и вьшода продуктов, крьшку и днище, снабжен центральной трубой, нижний конец которой соединен с патрубком вывода продуктов, а верхний размещен на уровне верхнего сло катализатора , перевернуть стаканом,установленным соосно снаружи центральной трубы, верхний закрытый торец которого расположен над торцом центральной трубы, и разделительной перфорированной кольцевой перегородкой, один торец которой соединен с открытым торцом стакана, а другой - с днищем, при этом размеры центральной трубы и стакана наход тс в соотношении d-f Dgn- d-i К -do d-, где В„„ - внутренний диаметр реактора , м; внутренний диаметр стакана , м; внешний диаметр центральной трубы, MJ газосодержание рабочей смеси ( К - коэффициент пропорциональности . При этом перфораци разделительной кольцевой перегородки увеличиваетс сверху ВНИ.З. На чертеже представлен предлагаемый аппарат, продольный разрез. Реактор состоит из цилиндрического корпуса 1, патрубка 2 ввода сьтрь , распределительной тарелки 3, сло 4 катализатора, патрубка 5 вьшода продуктов с дренажными отверсти ми 6, катализатора 7, центральной трубы 8, стакана 9 и.перфр рирйран ой,разделительной кольцевой перегородки 10. Верхний торец стакана 9 расположен вьш1е открытого торца центральной трубы 8, которьй находитс на уровне верхнего сло 4 катализатора. Нижний торец внутренней трубы соединен с патрубком 5 вывода продуктов, а между нижним торцом стакана и днищем имеетс зазор дл прохода продуктов реакции. С этой целью имеетс зазор между стаканом и центральной трубой. Дл предотвращени попадани катализатора в зазор между трубой 8 и стаканом 9 торец стакана соединен с перфорированной разделительной перегородкой 10 и днищем реактора. Дл обеспечени равномерного рас пределени газожидкостного потока в слое катализатора перфораци перегородки имеет переменное значение и ув личиваетс сверху вниз. Реактор работает следующим обраэо Газожидкостную смесь подают через входной патрубок 2 на распределитель ную тарелку 3, где поток равномерно распредел етс по сечению реактора. Сьфье движетс нисход щим потоком в слое 4 катализатора, проходит разделительную перфорированную перегородку 10, и далее прореагировавшие продукты по зазору между центральной трубой 8, стаканом 9 и по центральной трубе 8 вывод т из реактора через патрубок 5 вьшода продуктов. В случае остановки реактора сырье выводит через дренажные отверсти 6. Сообщающийс с катализаторным объемом кольцевой зазор между трубой 8 и стаканом 9 позвол ет поддерживать заполнение сло катализатора исходным сьфьем на уровне торца центральной трубы 8. Вследствие увеличени полноты заполнени сло катализатора жидкой фазой повьшаетс ее врем пребьшани , что обеспечивает более полный контакт сырь с катализатором.Применительно к гидрогенизационным процессам увеличение времени пребывани жидкой фазы приближает реактор переработки нефт ных дистилл тов к автоклаву, где обеспечиваетс необходимое дл превращени врем пребывани исходного сырь . Увеличение времени пребывани жид кой фазы при неизменном общем расход газожидкостной смеси позвол ет умен шить удельную объемную скорость сьфь на единицу объема катализатор и тем самым повысить вькод и качест во продуктов при тех же технологических услови х в том же реакционно объеме. Врем пребьюани жидкой фазы и соответственно степень контактирова ни с катализатором зависит от высоты торца центральной трубы 8, лими тируемой общей высотой реактора и рас
ходньми характеристиками газождцкостного потока в кольцевом зазоре между центральнойТрубой 8 и стаканом 9.
Исследовани , проведенные на модельной установке (диаметр реактора 1,2 м, высота 4 м) с нефт ными дистилл тами , позвол ют определить оптимальные соотношени зазора между
и больших значени х величин соотношени диаметров труб.
В табл. 1 также приведены данные по изменению среднего времени пребывани и степени обессеривани в зависимости от плотности орошени (значени известного устройства помечены знаком ). Из данных таблицы видно. трубой 8 и стаканом 9 и плотностью орошени исход щей смеси (расход газа поддерживаетс посто нным), а также вы вить -геометрические параметры разделительной перегородки 10. Основные усредненные данные, св зьшшощие эффективное врем пребывани в исследуемой системе и глубину обессеривани , величину зазора соотношение диаметров цен , ifт. j тральной трубы и стакана I i внутренний диаметр стакана Q - наружный диаметр центральной трубы 8) и плотность орошени (соответствующзто исходному газосодержанию) приведены в табл. 1. Плотность орошени мен етс в экспериментах в характерном дл процессов переработки нефт ных дистилл тов диапазоне 3,6-4,6 кг/м.с. Эффективное врем пребывани определ ют индикаторным способом (по кривым отклика на подачу трассера ) с учетом коэффициента извилистости зернистого сло и оценки величины концевых значений функции распределени времени пребывани .Обработка кривых отклика производитс по стандартным методикам в соответствии с диффузионной моделью распределени . Дл определени изменени глубины обессеривани при различных услови х экспериментов среднее врем пребьтани жидкой фазы сырь (f, с) сопоставл етс с условньм временем реагировани (величиной, обратной объемной скорости подачи сырь ) в процессе гИдроочисткй дизельного топлива (фракци 220-380°С) Западно-Сибирской нефти с содержанием серы 1,1 мае.%. Параметры гидроочистки: температура 350°С, давление 3,5 МПа, кратность циркул ции газа 300 нм /м сырь , объемна скорость подачи сьфь 3-6 ч. Из табл. 1 видно, что наибольша глубина обессеривани сырь (ц,, %) в случа х больших плотностей орошени достигаетс при увеличенных зазорах $.109 что в предлагаемом реакторе степень обессеривани при всех значени х плот ности орошени выше, чем в известном. При малых плотност х орошени боль шей глубине гидрообессеривани соот ветствует меньшее значение зазора и меньшее значение соотношени диаметров . Такой характер зависимостей определ ет необходимость введени коэффициента пропорциональности К дл определени оптимального значени величины соотношени диаметров труб при различных значени х плотностей орошени . . В табл. 2 представлены зависимости коэффициента пропорциональности К от плотности орошени и глубины обессеривани полученные на основе результатов экспериментов, приведенных в табл. 1. . Как видно .из табл. 2, при достижении максимальной глубины гидрообессеривани значение коэффициента пропорциональности К измен етс от 3 до 10 по мере увеличени плотности орошени . 9 Вли ние разделительной перегородкн на равномерность распределени потока по слою катализатора оцениваетс методом отбора проб газа и жидкости п.. сечению модели аппарата в нижней части сло катализатора. Анализ полученных данных показьтает, что установка перегородки с равномерной перфорацией приводит к преимущественному прохождению газового потока в центральной зоне зернистого сло . Однородное распределение достигаетс при увеличении степени перфорации перегородки сверху вниз. Изобретение позвол ет повысить глубину гидрообессеривани путем увеличени времени пребывани жидкой фазы и тем самьм увеличить выход и качество продуктов при тех же технологических услови х и в том же реак1 (ионном объеме. При использовании предлагаемой конструкции благодар увеличению времени пребывани сырь и повьш1ению глубины гидрообессеривани можно повысить производительность реактора на 5-10%.
Claims (2)
1. РЕАКТОР ДЛЯ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ ДИСТИЛЛЯТОВ, включающий цилиндрический корпус, слой катализатора, распределительную тарелку, патрубки ввода сырья и вывода продуктов, крышку и днище, отличающийс я тем, что, с целью повышения глубины гидрообессеривания сырья путем увеличения времени пребывания жидкой фазы в реакционной зоне, он снабжен центральной трубой, нижний конец которой соединен с патрубком вывода продуктов, а верхний размещен на уров не верхнего слоя катализатора, перевернутым стаканом, установленным соосно снаружи центральной трубы, верхний закрытый торец которого расположен над торцом центральной трубы, и разделительной перфорированной кольцевой перегородкой, один торец которой соединен с открытым торцом стакана, а другой - с днищем, при этом размеры центральной трубы и стакана находятся в соотношении d-| _ Pgdj К d6 ’ V ’ где Ραη~ внутренний диаметр реактора, м;
d^ - внутренний диаметр стакана, м;
dQ - внешний диаметр центральной трубы, м;
Ψ - газосодержание рабочей смеси (Qr/Q^,); ;
К - коэффициент пропорциональности.
2. Реактор поп.1, отличающийся тем, что перфорация разделительной кольцевой перегородки увеличивается сверху вниз.
и 1098559
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833616941A SU1098559A1 (ru) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | Реактор дл переработки нефт ных дистилл тов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833616941A SU1098559A1 (ru) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | Реактор дл переработки нефт ных дистилл тов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1098559A1 true SU1098559A1 (ru) | 1984-06-23 |
Family
ID=21072660
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU833616941A SU1098559A1 (ru) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | Реактор дл переработки нефт ных дистилл тов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1098559A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2672742C1 (ru) * | 2016-11-25 | 2018-11-19 | Чайна Петролиум энд Кемикал Корпорейшн | Диск, ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток, и реактор |
-
1983
- 1983-07-01 SU SU833616941A patent/SU1098559A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Авторское свидетельство СССР 191493, кл. В 01 J 8/06. 2. Патент US № 3685971, кл. 23-288. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2672742C1 (ru) * | 2016-11-25 | 2018-11-19 | Чайна Петролиум энд Кемикал Корпорейшн | Диск, ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток, и реактор |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2120820C1 (ru) | Каталитический твердо-жидкостной многофазный реактор | |
US4126539A (en) | Method and arrangement of apparatus for hydrogenating hydrocarbons | |
RU2008116149A (ru) | Способ и устройство для гидрообработки и гидрокрекинга | |
CA2054681A1 (en) | Multi-step hydrodesulphurisation process | |
US3394530A (en) | Horizontal emulsion treater | |
US5985131A (en) | Hydroprocessing in a countercurrent reaction vessel | |
CN104419463B (zh) | 一种轻烃馏分加氢试验装置及方法 | |
US3188286A (en) | Hydrocracking heavy hydrocarbon oil | |
WO2016176948A1 (zh) | 一种多重优化的浆态床加氢反应器及其设计方法和用途 | |
US3124518A (en) | Product | |
US6007787A (en) | Countercurrent reaction vessel | |
US3844936A (en) | Desulfurization process | |
US3211641A (en) | Gas-liquid reactions and apparatus therefor, for the hydrogenation and hydrocrackingof hydrocarbons | |
SU1098559A1 (ru) | Реактор дл переработки нефт ных дистилл тов | |
US2546269A (en) | Method and apparatus for treating liquid mixtures | |
US2574503A (en) | Method and apparatus for hydrocarbon conversion | |
US5925236A (en) | Processes for visbreaking heavy hydrocarbon feedstocks | |
US2995202A (en) | Emulsion treaters and emulsion treating methods | |
US4615789A (en) | Hydroprocessing reactors and methods | |
US4568524A (en) | Hydroprocessing reactor for catalytically dewaxing liquid petroleum feedstocks | |
CA1275785C (en) | Method and apparatus for withdrawing particulate solid from a high pressure vessel | |
CN109722279B (zh) | 一种内循环催化剂的沸腾床反应器及其加氢方法 | |
US3195987A (en) | Apparatus for contacting mixed phase fluids with a solid catalyst | |
CN105154133A (zh) | 一种含有机氧的高芳烃的加氢改质方法及其反应器 | |
US2905633A (en) | Method and apparatus for hydrocarbon conversion employing hydrocarbon reactant and recycle gas containing solid particles |