TWI238855B - High tensile cold-rolled steel sheet excellent in ductility and in strain aging hardening properties, and method for producing the same - Google Patents
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Description
1238855 A7 ______B7 五、發明説明(1 ) 【技術領域】 本發明係關於主要是汽車車體用的高加工性的高張力 冷軋鋼板,特別是關於拉伸強度(T S )超過440MPa以 上的具有優異的延展性以及變形時效硬化性之高張力冷軋 鋼板及其製造方法。本發明的高張力冷軋鋼板的用途係可 以從:只要利用輕度的撓曲加工或輥製成型即可形成管體 之較輕微程度的加工,乃至於利用沖壓機進行沖製成型之 類的較大變形程度的廣大加工範圍。又,本發明中所稱的 鋼板也包含了鋼帶。 本發明中,所謂「具優異的變形時效硬化性」意指具 有下列的特性: (1 )實施了拉伸變形5%的預變形之後,以170°C 的溫度保持20分鐘的條件下進行時效處理時,這個時效 處理前後的變形應力增加量(簡稱BH;BH=時效處理 後的降伏應力-時效處理前的預變形應力)超過80MPa 以上; (2 )且變形時效處理(前述預變形+前述時效處理 )前後的拉伸強度增加量(簡稱△ T S ; △ T S =時效處 理後的拉伸強度-預變形前的拉伸強度)超過40MPa以 上。 【背景技術】 由於當前的地球環境問題所衍生的對於汽車排廢氣的 限制,車體重量的輕量化變成一個極爲重要的課題。爲了 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X:Z97公釐) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 一裝· 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -4 - 1238855 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明(2 ) 減輕車體重量,增加受到大量採用的鋼板的強度,也就是 應用高張力鋼板,將板厚變薄的做法非常有效。 但是’即使是採用了較薄的尚張力鋼板的汽車零件, 也必須充分地發揮因應其功能所被要求的特性。所要求的 特性之中,例如:對於撓曲、絞捲變形的靜態強度、疲勞 強度、耐衝擊特性等。因此,應用於汽車零件的高張力鋼 板在成型加工之後,必須具有這樣的優異特性。 另一方面,在於製作汽車零件的過程中,係對於鋼板 進行沖壓成型。如果鋼板的強度過高的話,將會發生例如 :形狀凍結性會降低;因爲延性降低導致成型時發生裂開 、頸縮現象等的問題。這一類的問題將會阻礙高張力鋼板 應用於汽車車體的用途之擴大。 爲了解決這種問題的已知方法之一,針對於例如:外 面板用的冷軋鋼板,係採用例如:極低碳鋼作爲素材,將 最後的固融狀態下的殘存含碳量控制在適正範圍的鋼板。 這種鋼板在進行成型時係維持在軟質,以確保形狀凍結性 、延性,並且利用在沖壓成型後所進行的170°C X 20分鐘 程度的塗裝烤漆過程所引起的變形時效硬化現象所產生的 降伏應力(Y S )的上升,以謀求確保耐凹性。但是,這 種鋼板,在進行沖壓成型時會因爲碳(C)固融於鋼中而成 爲軟質,另一方面,則又因爲沖壓成型之後所進行的塗裝 烤漆過程,使得固融碳固著於沖壓成型時所導入的轉位內 ,而導致降伏應力(Y S )上升。 但是,這種鋼板,若基於爲了防止:造成表面缺陷之 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) C·
、1T -41 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) Α4規格(210Χ297公釐) -5- 1238855 A7 ____B7 五、發明説明(3) 一的結構應變的發生的觀點,最好將“因變形時效硬化所 導致的降伏應力上升量”抑制得較低。因此,實際上對於 零件輕量化的幫助不大。 也就是說,想要使零件輕量化,單單只靠變形時效所 導致的降伏應力的上升是不夠,更進一步發生變形時的強 度特性的上升也是必要的。換言之,變形時效後的拉伸強 度的上升是必須的。 另外一方面,針對於外觀上不會造成太大的問題的用 途而言,則有人提議:使用固融氮(N)來更進一步增加 烘烤硬化量的鋼板;將組織製作成由肥粒鐵與麻田散鐵所 組成的複合組織以更進一步提高烘烤硬化性的鋼板。 例如:日本特開昭6 0 - 5 2 5 2 8號公報所揭示的 ,是將含有 C : 0.02 〜0.15%、Μη: 0.8 〜3.5%、P : 0.02 〜0.15%、A1 :低於 0.10% 、N : 0·005〜0.025 %的鋼以低於550°C的溫度來進 行捲取的熱軋;以及採用控制冷卻熱處理來作爲冷軋後的 退火處理之具有良好的延性以及點焊特性之高強度薄鋼板 的製造方法。以日本特開昭6 0 - 5 2 5 2 8號公報揭示 的技術所製造出來的鋼板係具有:由以肥粒鐵和麻田散鐵 爲主體的低溫變態生成物相所構成的混合組織,而具有優 異的延性,並且積極地利用因添加了氮(N )所導致的在 於塗裝烘烤時的變形時效特性,以謀求獲得高強度。 然而,日本特開昭6 0 - 5 2 5 2 8號公報所揭示的 技術,其變形時效硬化所導致的降伏應力γ S的增加量雖 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X297公釐) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) _裝· 訂 經濟部智慈財產局員工消費合作社印製 -6- 1238855 A7 ____B7_ 五、發明説明(4 ) 然很大,但是拉伸強度T S的增加量卻很少,而且降伏應 力Y S的增加量變化很大等等機械特性的變動很大,所以 也還存在著無法將鋼板的厚度製作成對於當前所期望的汽 車零件的輕量化有所幫助的薄化程度之問題。 又,有人提出一種“變態誘起塑性型鋼板”,係將金 相組織作成:由肥粒鐵、變韌鐵和殘餘沃斯田鐵所組成的 複合組織,以明顯地提高延性。例如:日本特開昭6 1 -2 1 7 5 2 9號公報所揭示的,是以對於含C : 〇. 12〜 0.70%、Si: 0.4 〜1.8%、Μη: 0·2 〜2.5%、A1: 0.01 〜 0.07%、Ν :低於0.02%,其餘爲Fe和不可避免的雜質 所組成的鋼板實施經控制了連續退火的條件的退火處理爲 特徵之具有優異的延性之高強度鋼板的製造方法。然而, 以日本特開昭6 1 - 2 1 7 5 2 9號公報所揭示的技術所 製造的鋼板係利用A1來將N變成A1 N晶析出來以謀求提 高該鋼板的延性,而C、N等的侵入型元素則幾乎都不存 在。因此,即使在於沖製成型後進行塗裝烘烤處理,強度 也幾乎都不增加。因此,尙殘留著一個問題點爲:無法適 用於要求完成品零件的強度較低,且又具有較強的耐衝擊 性的用途方面。此外,以日本特開昭6 1 - 2 1 7 5 2 9 號公報所揭示的技術所製造的鋼板,若與同一強度的其他 鋼板比較的話,其Si、Μη等的含量較高,塗裝性、焊接 性都不佳。 基於提高乘客的安全性的觀點所期待的鋼板,最好同 時兼具有優異的加工性和耐衝擊性。也就是說,所期待的 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) Α4規格(210Χ 297公釐) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝· 、1Τ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -7- 1238855 A7 B7 五、發明説明(i:) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 鋼板是當進行沖製成型時,要軟而容易加工,加工後利用 塗裝烘烤處理等的熱處理,可同時增加降伏應力和拉伸強 度’而能夠提高零件強度的鋼板。 針對於這種的期望,例如:日本特開平1 〇 -3 1 0 8 2 4號公報、特開平1 0 — 3 1 0 8 4 7號公報 係揭示出:含有 C : 0.01 〜0.08 %、Si: 0.005 〜1.0%、 Μη: 0.01 〜3.0%、A1: 0.001〜0·1%、N : 0.0002 〜0·01 經濟部智慧財產局員工消費合作社印发 % ’且含W、Cr、Mo的其中一種或兩種以上,合計含量 爲0·05〜3.0%,金相組織係肥粒鐵或以肥粒鐵爲主體的 具有成型後強度上升之熱處理特性之合金化融熔鍍鋅鋼板 及其製造方法。此處所稱的“成型後強度上升之熱處理特 性” ’是指:進行超過2 %的變形量的成型加工後,再實 施200〜4 00°C的加熱處理,其熱處理後的拉伸強度會較 之其熱處理前的拉伸強度更爲增加的特性而言。然而,以 曰本特開平1 〇 — 3 1 〇 8 2 4號公報、特開平 1 0 - 3 1 0 8 4 7號公報所揭示的技術所製造出來的鋼 板,在實施塗裝烘烤處理時,必須以較傳統的熱處理(170 °C )更高的溫度,也就是以200〜450°C的溫度來實施,而 存有:降低零件製造時的生產性,不利於成本之問題。 此外,上述傳統的鋼板,雖然在於單純的拉伸試驗所 測得的塗裝烘烤處理後的強度不錯,但是,卻因實際的沖 製條件的不同,在進行塑性變形時的強度存在著很大的變 動,未必能夠充分地適用於要求極高可靠性的零件。 本發明之目的係要打破上述的傳統技術的界限,以提 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X 297公釐) -8- 1238855 A7 B7 五、發明説明(6) 供··具有較高的延性和在成型成汽車零件之後可獲得充分 的汽車零件強度,對於汽車車體的輕量化很有幫助的具優 異的變形時效硬化性之高張力冷軋鋼板以及可以工業方式 很低價地製造這些鋼板的製造方法。本發明中所稱的變形 時效硬化性係以:在進行拉伸變形量爲5 %的預變形後, 以保持於170°C的溫度20分鐘的時效條件下,B Η量超 過80MPa ; △ 丁 S超過50MPa以上爲目標。 【發明之揭示】 本發明人等,爲了解決上述課題,嘗試改變成分以及 製造條件來製造鋼板並且進行許多材質評價實驗。其結果 ,發現了某一創見,也就是:將在於需要高加工性的領域 中以往並未被積極的利用的N (氮)當作強化元素,降低 其他的合金元素,並且有效地活用以這種作爲強化元素的 N的作用所發生的很大的變形時效硬化現象,可以很容易 同時兼具有提高成型性以及成型後的高強度化的特性。 此外,發現了另一創見,也就是:藉由調整包含加熱 冷卻條件在內的冷軋鋼板的退火條件,可以將金相組織變 成由:肥粒鐵、變韌鐵和殘餘沃斯田鐵所組成的複合組織 ,以明顯地提高延性進而提高沖製成型性,並且可將固融 氮(N )量調整至適正値,可有效地活用N (氮)的作用 所導致的大變形時效硬化現象,進而可以顯著地提高汽車 零件的耐衝擊性。 本發明係基於以上的創見而開發完成的,其要旨如下 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X297公釐) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) £· 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -9- 1238855 A7 B7 五、發明説明(7) 本案的第一發明爲一種具優異的延展性及△ T S超過 50MPa的變形時效硬化性之高張力冷軋鋼板,其特徵爲: 具有:以質量%換算時,由包含:C : 0.05〜0.30% ; Si :〇·4 〜2.0% ; Μη: 0.7 〜3.0% ; P : 0.08% 以下;A1: 0.02% 以下;Ν : 0.0050 〜0.0250% ;且 Ν/Α1 超過 0.3 以上’固融狀態的Ν超過0.0010%以上,其餘爲Fe以及 不可避免的雜質所構成的組成分,以及以體積率換算,係 包含:20%〜80%的肥粒鐵相;和10%〜60%的變韌鐵 相;和其餘超過3 %以上的沃斯田鐵相的複合組織。 又’上述第一發明係在上述組成分之外,以質量%換 算時,又包含有下列的a群〜c群的其中一群或兩群以上 者爲佳, a 群係:包含 B : 0.0003 〜0.01% ; Cu: 0.005 〜1.5 % ; Ni: 0.005 〜1.5% ; Cr: 0·05 〜1.0% 之中的一種或兩 種以上; b群係·包含Ti、Nb、V、Zr之中的一*種或兩種以 上,合計0.002〜0.03% ; c群係:Ca、REM之中的一種或兩種合計o.ooio〜 0.010%。 又,上述第一發明的高張力冷軋鋼板,係以板厚度小 於3.2mm以下的薄鋼板爲宜。 又,本案的第二發明係一種具優異的延展性及△ T S 超過50MPa的變形時效硬化性之高張力冷軋鋼板之製造 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X 297公釐) 批衣-- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
、1T 經濟部智慧財產局®工消費合作社印製 -10- 1238855 A7 B7 五、發明説明(8) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 方法,其特徵爲:係針對於:以質量%換算時,由包含: C : 0·05 〜0.30% ; Si: 0.4 〜2.0% ; Μη: 0·7 〜3.0% ; P :0.08% 以下;Α1: 0.02% 以下;Ν : 0.0050 〜0.0250% ; 且N / Α1超過0.3以上的薄冷軋鋼板,先實施加熱溫度係 處於(A c i變態點)〜(A c 3變態點+ 50°C )之間的 退火處理,接下來,從該加熱溫度起,至少在於600°C到 500°C的範圍係以5〜150°C/秒的冷卻速度進行冷卻’並 且實施將350〜500°C的溫度範圍維持超過30秒的冷卻· 維持處理。 【用以實施發明之最佳形態】 首先,說明限定本發明的鋼板的成分的理由。此外, 關於質量%,在於以下的記載方式中,只以%來表示。 C : 0.05 〜0.25% 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 C係用來增加鋼板的強度的元素,而且是集中在沃斯 田鐵(r )相中用來穩定r相的元素,在本發明中,爲了 確保強度與所期的殘餘r量,必須含有c超過0.05%以上 。另一方面,當含C量超過0.25%以上的話,焊接性將會 明顯地惡化。因此,乃將C限定於0.05〜0.25%的範圍。 又,基於兼顧極高的延性和焊接性的觀點來考慮,係以將 C限定於0.07〜0.18%的範圍爲佳。
Si : 0.4 〜2.0% 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X 297公釐) -11 - 1238855 A7 B7 五、發明説明(9) S i係既不會明顯地降低鋼的延性又可讓鋼板高強度 化的有用元素,此外,當r變態成變韌鐵的時候,可以抑 制碳化物的產生,係具有可增加未變態7的穩定性的效果 的元素。這種效果係必須含s i超過0 · 4 %以上才會產生。 另一方面,如果含Si超過2.0%以上的話,其效果將會飽 和,而且對於表面性質和狀態、化成處理性等的表面美觀 性帶來不良影響。因此,乃將Si限定於0.4〜2.0%的範 圍。又,係以將Si限定於0.6〜1.5%的範圍爲佳。 Μη : 0.5 〜3.0% Μη係用來提高淬火性的元素,對於增加鋼板強度很 有幫助。而且,Μη是用來防止產生因爲S所導致的熱間 裂開現象很有效的元素,最好是配合S的含量來添加。此 外,Μη係集中於r相中,用來提高淬火性,並且濃縮於 r相中,具有穩定殘餘r的效果。這種效果係必須含Μη 超過0.5%以上才會產生。另一方面,如果含Μη超過3.0 %以上的話,上述效果將會飽和,而且會使得點焊性明顯 地惡化。因此,乃將Μ η限定於0 · 5〜3 · 0 %的範圍。又, 係以將Μη限定於0.9〜2.0%的範圍爲佳。 Ρ : 0.08% 以下 Ρ係可當作鋼的固融強化元素,對於改善延性、r値 很有用的元素,但是如果含量過多的話,將導致鋼的脆化 ,進而會降低鋼板的延展性和凸緣加工性。又,P在於鋼 本紙張尺度適用中國國家標準( CNS ) A4規格(210X 297公釐) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
、1T 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -12- 1238855 A7 B7 五、發明説明(10) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 中偏析出來的傾向很強,因此將會導致焊接部的脆化。所 以乃將P限定爲低於0.08%。此外,如果是特別重視鋼板 的延展性和凸緣加工性的情況,最好將P限定爲低於0.04 %。又,若是基於考慮到焊接部的韌性的話,係以將P限 定爲低於0.02%爲佳。 A1 : 0.02% 以下 A1係在進行熔製時當作脫氧劑來作用,以提高鋼的 淸淨度,並且對於金相組織的細微化很有效的元素,在本 發明中係以含A1超過0.0005%以上爲宜。另一方面,如 果含A1太多的話,將會導致鋼板表面的淸淨性的惡化, 進而將會減少固融狀態的N,因而使得對於變形時效硬化 現象有所幫助的固融N變得不夠,將會降低本發明的特徵 也就是變形時效硬化特性。所以在本發明中,乃將A1限 定爲低於0.02%以下。此外,如果是想要獲得穩定且較高 的變形時效硬化特性的話,最好將A1限定爲低於0.015% 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 N : 0.0050 〜0.0250% N是在於本發明中的最重要的元素。本發明係藉由含 有適量的N並且控制製造條件,以確保在於冷軋製品所必 須而且是充分的量的固融狀態的N。藉此,可充分地發揮 因爲固融強化和變形時效硬化所產生的強度(Y S、T S )上升的效果,可以穩定地符合本發明的鋼板的機械性質 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X 297公釐) -13- 1238855 A7 B7 五、發明説明(11) 要件,也就是T S超過440MPa以上、塗裝烘烤硬化量( (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) B Η量)提高80MPa以上、以及變形時效處理前後的拉 伸強度的增加量(△ T S )超過50MPa以上。如此一來 ,完成品(零件)的耐衝擊性、耐疲勞性均可提高。此外 ,藉由活用固融N的強化作用,可減少C、Si、Μη等的 添加量,而可防止焊接性、塗裝性的降低。 Ν如果未滿0.0050%的話,上述的強度上升效果難以 穩定地顯現出來。另一方面,Ν若超過0.0250%的話,鋼 板的內部缺陷發生率會變高,並且連續鑄造時容易產生鋼 板裂縫等。因此,在本發明中,乃將Ν限定爲0.0050〜 0.0250%的範圍。此外,如果是基於考慮到整個製造過程 中的材質穩定性、提高良品率的觀點的話,最好將Ν限定 .爲0.0070〜0.0170%的範圍更佳。此外,如果是本發明所 界定的範圍內的Ν含量的話,對於點焊、電弧焊等的焊接 性完全不會有不良影響。 固融狀態的Ν : 0.0010%以上 經濟部智慧財產局員工涓費合作社印製 爲了讓冷軋製品能夠因爲固融強化而確保充分的強度 ,並且充分地發揮因Ν所產生的變形時效硬化現象,鋼中 的固融狀態的Ν (也稱爲固融Ν )必須是以超過0.0010% 以上的量(濃度)存在。 此處,固融Ν量是從鋼中的總Ν量減掉晶析Ν量而求 得的。關於晶析Ν量的分析法,本發明人等對於各種的分 析法進行比較檢討之結果,認爲是以根據使用定電位電解 本紙張尺度適用中國國家標準( CNS ) Α4規格(210X297公楚) ~ — 一 -14- 1238855 A7 B7 五、發明説明(12) 法的電解抽出分析法來求得的最爲有效。此外,關於抽出 分析時所採用的溶解基質鐵的方法,係有酸分解法、鹵素 法以及電解法。其中,電解法不會讓碳化物、氮化物等的 極不穩定的晶析物也分解,而能夠穩定地只讓基質鐵溶解 ,因此最爲適宜。至於電解液則採用乙丙酮系電解液, 以定電位進行電解。本發明中顯示出使用定電位電解法所 測定出的晶析N量的結果係與實際的零件強度最爲對應。 基於上述事由,本發明中係將利用定電位電解法所抽 出的殘渣化學分解之後,求出殘渣中的N量,將這個結果 當作晶析N量。 此外,爲了獲得更高的BH量、ATS,固融N量是 以超過0.0020%以上爲宜,而想要更進一步的高値的話, 固融N量係以超過0.0030%以上爲佳。 N / A1 (含N量與含A1量的比):超過0.3以上 想要在製品狀態下讓固融N量穩定地殘留超過0.0010 %以上的話,必須限制用來強力地固定N的元素也就是 A1的量。本發明人等針對於本發明的成分範圍內的含N 量和含A1量的組合進行大範圍的改變後的鋼板加以檢討 之結果,得知若想要讓冷軋製品中的固融N量超過0.0010 %以上,以便穩定地獲得高時效變形硬化特性,如果將含 A1量限定爲低於0.02%的情況下,必須將N / A1設定爲 超過0.3以上。也就是含A1量限定爲低於(含N量)/ 0.3。本發明中,除了上述的成分之外,最好是因應必要 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X297公釐) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作钍印製 -15- 1238855 A7 B7 五、發明説明(1含 又含有下列a群〜d群之中所選出的1群或2群以上爲宜 a 群係:包含 B : 〇·〇〇〇3 〜0.01% ; Cu: 0·005 〜1.5 % ; Ni: 0.005 〜1.5% ; Cr: 0.05 〜1.0% 之中的一種或兩 種以上; b群係:包含Ti、Nb、V、Zr之中的一種或兩種以 上,合計0.002〜0.03% ; c群係:Ca、REM之中的一種或兩種合計0.0010〜 0.010%。 a 群係:包含 B : 0.0003 〜0.01% ; Cu: 0.005 〜1.5 % ; Ni : 0.005 〜1.5% ; Cr : 0.05 〜1.0% 之中的一種或兩 種以上 a群的元素:B、Cu、Ni都與Μη同樣爲可提高淬火 性的元素,可因應必要選擇性地含有其中一種或兩種以上 〇 Β係提高淬火性以及延性之有效的元素,這種效果係 含量超過0.0003%以上才會顯現。另外,如果含量超過 0.01%以上的話,Β將會變成晶析物,降低鋼板的加工性 。因此,最好是將Β限定在0.0003〜0.01%的範圍。
Cu係提高淬火性以及增加鋼板的強度之有效的元素 ,這種效果係.含量超過0.05%以上才會顯現。另外,如果 含量超過1.5%以上的話,熱軋時容易產生銹皮瑕疵。因 此,最好是將C u限定在0. 〇 5〜1 · 5 %的範圍。
Ni係提高淬火性以及增加鋼板的強度之有效的元素 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X 297公釐) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -16- 1238855 A7 ____ B7___ 五、發明説明(14) ,即使含有Ni,對於鋼板的電鍍性的不良影響也很少’ 可因應必要來含有Ni。上述的效果係含量超過0.005%以 上才會顯現。另外,如果含量超過1 · 5 %以上的話,強度 的增加將會過多,而降低延性,因而降低沖製成型性。因 此,最好是將Ni限定在0.005〜1.5%的範圍。
Cr係提高淬火性以及增加鋼板的強度’並且具有可 使殘留r的分布狀態細微分散的作用,且具有改善延性的 效果之元素。這種效果係含量超過0.05%以上才會顯現。 另外,如果含量超過1.0%以上的話,將會阻礙電鍍時的 濕潤性。因此,最好是將Cr限定在0.05〜1.0%的範圍。 b群係:包含Ti、Nb、V、Zr之中的一種或兩種以 上,合計0.002〜0.03% b群的元素:Ti、Nb、V、Zr之任何一種都是具有 可使結晶粒子細微化,改善延性的效果之元素,可因應需 求來加以選擇添加。但是如果添加量過大的話,將會導致 固融狀態的N減少。因此,限定爲Ti、Nb、V、Zr之中 的一種或兩種以上,合計0.002〜0.03%的範圍爲宜。 c群係:Ca、REM之中的一種或兩種合計0.0010〜 0.010% c群的元素·· Ca、REM都是屬於對控制中介物質的 形態有所幫助的元素,特別是在於要求延伸凸緣成型性的 情況,最好是單獨或混合地含有c群的元素。這種情況, 如果c群元素的合計含量未達0.0010%的話,則用來控制 中介物質的形態之效果不足’相反地’如果含量超過 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X297公釐) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) .裝· 、訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -17- 1238855 A7 B7 五、發明説明(15) 0.010%的話,則容易產生表面缺陷。因此,C群的元素 的含量最好是限定於合計0.002〜0.03%的範圍爲宜。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 上述成分以外的其餘部分,係由Fe以及不可避免的 雜質所組成的。至於不可避免的雜質,可以容許含有0.02 %以下的S。 S在鋼板中係以中介物質的形態存在,這種元素係對 於鋼板的延性以及耐腐鈾性有不良的影響,所以最好是儘 可能地降低其含量。此外,在於特別需要良好的加工性的 用途時,係以S含量低於0.015%以下爲宜,如果又進一 步要求高水準的延伸凸緣性的情況,係以S含量低於 0.008%以下爲宜。爲了將變形時效硬化特性維持在穩定 的高水準,最好是將S含量降低到0.008%以下爲宜(雖然 其詳細的作用機制尙未明瞭)。 其次,說明本發明的鋼板的金相組織。 肥粒鐵相的體積率:20〜80% 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本發明的冷軋鋼板之目的係在於:供要求高度加工性 的汽車用鋼板等的用途使用,爲了確保其延性,乃採用肥 粒鐵相的體積率佔20〜80%的金相組織。如果肥粒鐵相 的體積率未滿20%的話,當成需要具有高度的加工性的 汽車用鋼板使用時,難以確保其延性。若是需要具有良好 的延性的情況,肥粒鐵相的體積率係以超過30%以上爲 宜。另外,如果肥粒鐵相的體積率超過80%以上的話, 複合金相組織的優點就變少。因此,乃將肥粒鐵相的體積 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X297公釐) -18- 1238855 A7 B7 五、發明説明(16) 率的範圍設定爲20〜80%。 變?刃鐵相的體積率:10〜60% 本發明的冷軋鋼板之目的係在於:供要求高度加工性 的汽車用鋼板等的用途使用,爲了確保其延性與強度的優 異的平衡性,除了採用肥粒鐵相之外,又含有體積率佔 10〜60%的變韌鐵相。如果變韌鐵相的體積率未滿10% 的話,難以確保所需的延性和強度。此外,若是需要具有 更好的延性的情況,變韌鐵相的體積率係以超過1 5 %以 上爲宜。另外,如果變韌鐵相的體積率超過60%以上的 話,則延性將會明顯地降低。因此,乃將變韌鐵相的體積 率的範圍設定爲10〜60%。 其餘的沃斯田鐵相的體積率:超過3%以上 本發明的冷軋鋼板爲了確保較高的延性,含有體積率 佔超過3 %以上的其餘的沃斯田鐵(r )相。藉此,在於 拉伸強度爲590MPa級的鋼板時,可以確保超過35%以上 ,在於拉伸強度爲780MPa級的鋼板時,可以確保超過30 %以上的拉伸量。至於其餘的沃斯田鐵(T )相的上限’ 雖然未予特別的限定,但是實質上係以1 5 %的程度爲上 限。本發明中,係藉由含有多量的N而且以固融狀態殘存 下來,藉此可極穩定地確保其餘的沃斯田鐵(r)相的量 〇 又,至於上述的金相組織以外的相,係可容許若干量 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(21〇><297公釐) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝- .參 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -19- 1238855 A7 B7 五、發明説明(17) (10%以下)的麻田散鐵相存在。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 具有上述的成分以及金相組織的本發明的冷軋鋼板, 係拉伸強度(T S )超過440MPa以上的具有優異的延展 性以及變形時效硬化性之冷軋鋼板,在於沖製成型以及塗 裝烘烤處理後,會增加降伏應力以及拉伸強度,而變成具 有優異的耐衝擊性的完成品(零件)。 在於制定變形時效硬化性的時候,預變形量是重要的 因子。本發明人等,先想定出應用於汽車用鋼板的變形樣 式’再針對於預變形量對於變形時效硬化性的影響進行調 查,結果發現了 : (1 )前述變形樣式的變形應力,除了變形量極大的 加工的情況除外,大部分都是以相當於單軸變形量(拉伸 •變形量)就可以整理出來。 (2 )在於實際的零件身上,係較之這個相當於單軸 變形量(拉伸變形量)再高出5%左右。 (3 )零件強度係與預變形5 %的變形時效處理後所 獲得的強度(Y S和T S )非常地對應。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 基於以上的這些創見,本發明係將變形時效處理的預 變形制定爲拉伸變形的5%。 傳統的塗裝烘烤處理條件是採用:170°C X 20min作爲 標準。又,對於含有多量的固融N的本發明的鋼板施加超 過5 %以上的變形量的情況下,即使實施更爲緩慢(更低 溫)的處理,亦可達成硬化,換言之,可將時效處理的條 件放得更廣。一般而言,爲了獲得硬化量,只要是在於不 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X297公釐) "" -20- 1238855 A7 B7 五、發明説明(18) 會因過度的時效而導致其軟化的前提下,以更高溫的條件 下,保持更長的時間係較爲有利。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 具體而言,本發明的鋼板,在於預變形後,其硬化趨 於明顯的加熱溫度的下限係大約爲1 〇〇°c。另外,如果加 熱溫度超過300°C的話,硬化將會變成最高程度,加熱溫 度超過400°C的話,則反而呈現出軟化的傾向,熱變形、 發生變色的現象會趨於明顯。又,至於保持時間,當加熱 溫度爲200°C程度的時候,大約保持超過30秒以上的程 度即可達成近乎充分的硬化。如果想要獲得更大更穩定的 硬化,最好是保持超過60秒以上。但是,如果保持超過 20分鐘以上的話,不僅無法獲得更進一步的硬化,反而 會明顯地降低生產效率而不實用。 經濟部智慈財產局員工消費合作社印紫 基於以上的情事,本發明係將時效處理條件制定成: 參考傳統的塗裝烘烤處理條件:17(TC X 20min來進行評估 。即使在於對傳統的塗裝烘烤型的鋼板尙未能達成充分的 硬化之程度的低溫加熱和較短的保持時間之時效處理條件 之下,本發明的鋼板係亦穩定地可達成較大的硬化。此外 ,至於加熱的方法,並未特別地加以限制,不僅可利用一 般的塗裝烘烤處理所採用的以加熱爐的氣相環境加熱的方 式,也可以採用例如:電磁感應加熱、或者利用不會氧化 的火焰、雷射、電漿等來進行加熱。 汽車用的零件強度必須能夠負荷來自於外部的複雜的 應力,因此,素材鋼板不僅是在於較小變形範圍時的強度 特性很重要,在於較大變形範圍時的強度特性也很重要。 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X 297公釐) -21 - 1238855 Α7 Β7 五、發明説明(/了) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 本發明人等有鑑於這一點,乃將用來充當汽車零件素材的 本發明的鋼板的B Η量制定爲超過80MPa以上,並且將 △TS量制定成超過5〇MPa以上。想要讓BH量與 Δ T S量更大時,只要將進行時效處理時的加熱溫度設定 在更高溫側,及/或將保持的時間設定爲更長即可。 又,本發明的鋼板係具備有“在尙未進行成型加工的 狀態下,即使在室溫下放置1年左右的較長時間,也不會 發生時效惡化(Y S增加,且E 1 (伸長)減少的現象) ”之傳統的鋼板所不具備的優點。 .此外,雖然本發明的效果,即使在於製品鋼板的厚度 較厚的情況下,亦可發揮出來,但是,製品鋼板的厚度若 超過3.2mm的時候,在於冷軋鋼板退火過程中就無法確 保所需的充分的冷卻速度,因而進行連續退火時會產生變 形時效,而難以獲得製品所設定的目標之變形時效硬化性 。因此,本發明的鋼板的厚度最好是設定在3.2mm以下 爲宜。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印焚 又,本發明亦可在上述的本發明的冷軋鋼板的表面實 施電鍍或熔融浸鍍。這種電鍍或浸鍍鋼板也顯示出與電鍍 或浸鍍前相同程度的T S、B Η量、△ T S量。至於電鍍 或浸鍍的種類係可適用:鋅的電鎪;熔融鋅的浸鍍;合金 化熔融鋅的浸鍍;錫的電鍍;鉻的電鍍;鎳的電鍍等。 其次,說明本發明的鋼板的製造方法。 本發明所使用的薄鋼板係:將具有上述的成分的鋼胚 料加熱利用熱軋以製作成熱軋鋼板,接下來,對於該熱軋 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) Α4規格(210Χ297公釐) -22- 1238855 A7 ___B7 五、發明説明 鋼板實施冷軋,以調整成所期的鋼板厚度的冷軋鋼板。至 於鋼胚料加熱溫度、熱軋、冷軋的輥軋條件並不必特別地 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 限疋’只要能夠獲得所期的厚度的冷乳鋼板即可。 本發明係針對於含有:以質量%換算時,C : 0.05〜 0.30% ; Si: 0.4 〜2.0% ; Μη: 0.7 〜3.0% ; Ρ : 0·08% 以 下;Α1: 0.02% 以下;Ν : 0.0050 〜0.0250% ;且 Ν/Α1 超過〇·3以上的薄鋼板,使用連續退火機,實施退火處理 〇 退火處理的加熱溫度係設定爲:(A c :變態點)〜 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 (A c 3變態點+ 5〇°C )之間。本發明爲了要確保製品中 的預定量的殘留r,最好是將退火處理的加熱溫度設定爲 超過A c :變態點。藉由加熱至超過A c i變態點以上, 金相組織將會分離成肥粒鐵與沃斯田鐵(r )的兩相,在 於冷卻後將產生殘留r。另外,即使加熱溫度超過A C 3 變態點,於冷卻中金相組織也會分離成肥粒鐵與沃斯田鐵 (r )的兩相,在於冷卻後將產生殘留r。但是,如果加 熱溫度超過A c 3變態點+ 50°c的話,在於退火處理中將 會造成結晶粒子的成長,而降低延性。基於這種理由,退 火處理的加熱溫度係設定爲:(A c i變態點)〜( A c 3變態點+ 50°C )之間爲宜。又,在於加熱溫度下的 保持時間雖然沒有特別地限定,但是係以20〜60秒爲宜。 接下來,鋼板係從加熱溫度起,實施至少在於600°C 至500°C的範圍內係以5〜150°C /秒的冷卻速度,急速冷 卻至350〜500°C的溫度範圍之冷卻處理。 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X297公釐) -23- 1238855 A7 _B7 五、發明説明(21) 冷卻速度如果未達5°C /秒的話,將會引起波來鐵變 態,而抑制殘留r的形成,結果將會降低延性。另外,如 果冷卻速度超過1 5(TC /秒的話,將會有大量的固融狀態 的C殘留在肥粒鐵相中,而抑制殘留τ的形成。基於這個 理由,從加熱溫度起至3 50〜50(TC的溫度範圍爲止的冷 卻速度是以5〜1 50°C /秒的冷卻速度爲宜。此外,這種 急冷處理,亦可僅在於600°C至50(TC的範圍內實施。這 是因爲在600°C至500°C的溫度範圍中,波來鐵的變態較 爲顯著的緣故。本發明在於600°C至500它的溫度範圍以 外的範圍中,並沒有必要如此地限定冷卻速度。 接下來,在350〜500°C的溫度範圍內,維持超過30 秒的維持處理。藉由實施在350〜500°C的溫度範圍內的 維持處理,一部份的r相將會變態成變韌鐵,在這個時候 ,c係集中於未變態的r相中,使得r相趨於穩定。如此 一來,即使冷卻到室溫狀態之後,依然保持在沃斯田鐡狀 態,變成殘留r。這種反應是在於350〜500°C的溫度範 圍內顯著地發生,所以維持處理的溫度若超過500°C的話 ,變成容易形成碳化物,無法促進C濃縮到沃斯田鐵中, 而阻礙了殘留T的形成。又,維持處理的溫度若未達350 °c的話,上述的反應就需要較長的時間,所以無法形成預 定量的殘留r。此外,爲了要獲得充分的殘留r量,最好 是將維持的時間設定爲超過60秒。又,基於生產性的觀 點的考量,維持的時間設定爲不超過600秒爲宜。此外, 本發明中所稱的“維持”,亦可視爲在於350〜500°C的 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X 297公釐) — — I — ——jpT — (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
、1T 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -24- 1238855 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7 五、發明説明(22) 溫度範圍內的緩慢加熱或緩慢冷卻。 〔實施例〕 利用轉爐熔製出表1所示的成分的熔鋼,以連續鑄造 法製作成鋼胚料。將這種鋼胚料加熱至1150°C之後,進 行熱軋,以做成熱軋鋼板。此外,將熱軋的精製輥軋結束 的溫度設定在800°C至900°C的範圍。將這些熱軋鋼板經 過酸洗之後,實施冷軋而製作成冷軋鋼板。接下來,對於 這些冷軋鋼板利用連續退火機(C A L )實施如表2所示 的條件之退火處理以及冷卻/維持處理。此外,從退火的 加熱溫度起至680°C爲止,進行緩慢冷卻(冷卻速度:1.5°C /秒),從680°C起實施急速冷卻。 針對於所製得的鋼板,調查其中的固融N量、微視組 織、拉伸特性、變形時效硬化性。 (1 )固融N量的調查 固融N量係從利用化學分析所求得的鋼中的總N量減 掉晶析N量而計算出來。晶析N量係利用上述之採用定電 位電解法之分析法所求得者。 (2 )微視組織 從各冷軋退火鋼板採取試驗片,針對於與輥軋方向垂 直相交的斷面(C斷面)使用光學顯微鏡或掃描型電子顯 微鏡攝取微視組織,使用畫像解析裝置來求出肥粒鐵的組 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X 297公釐) 丨 ----:—、訂-----41^1 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) -25- 1238855 A7 __B7___ 五、發明説明(23) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 織分布率' 變韌鐵的組織分布率。至於殘留T量則是利用 X線繞射法從鋼板的板厚l/4t的面來測定出來。並且從 r的(211)以及(220)的結晶面和α的(200)以及(220)的結晶 面的強度比來計算出殘留Τ的體積率。 (3 )拉伸特性 從各冷軋退火鋼板採取輥軋方向上的JIS 5號試驗片 ,依據〗IS Ζ 2241號的規定,實施變形速度爲3χ 10·3/ 秒的拉伸試驗,求出降伏強度Y S、拉伸強度T S、伸長 率Ε 1。 (4)變形時效硬化性 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 從各冷軋退火鋼板採取輥軋方向上的】IS 5號試驗片 ,先施予5%的拉伸變形來作爲預變形,接下來,實施相 當於17(TC X 20min的塗裝烘烤處理的熱處理之後,實施 變形速度爲3x 1(Τ3/秒的拉伸試驗,以求出預變形/塗 裝烘烤處理之後的拉伸特性(降伏應力Y S Β Η、拉伸強 度 TS),並計算出 ΒΗ 量= YSbh — YS5%;Z\TS =T S Β η - T S。又,Y S 5 %是將製品鋼板實施5%的 預變形時的變形應力,YSbh、TSbh係預變形/塗裝 烘烤處理之後的降伏應力和拉伸強度;T S係製品鋼板的 拉伸強度。 這些結果均顯示於表2。 本發明的實施例均顯示出具有優異的延性和優異的變 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(210X297公釐) -26- 1238855 A7 __B7 五、發明説明(24) 形時效硬化性,且具有高B Η量、△ T S的鋼板,可以提 高零件的耐衝擊性。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 【產業上之可利用性】 根據本發明,係可達成:穩定地製造出可同時增加: 依據預變形-塗裝烘烤處理所產生的降伏應力(Β Η量) 提高80MPa以上;以及拉伸強度(ATS )提高超過 5OMPa以上的高變形時效硬化性和高成型性的高張力冷軋 鋼板之產業上的特殊效果。此外,將本發明的高張力冷軋 鋼板應用在汽車零件的話,既可獲得因塗裝烘烤處理等所 增加的降伏應力,又可增加拉伸強度之具有穩定的高耐衝 擊特性之零件。此外,所使用的鋼板的厚度可從例如: 2.0mm程度降低到1.6mm程度,較傳統的鋼板厚度降低一 級,具有可充分地促進汽車車體的輕量化之優異的效果。 此外,藉由利用固融N所產生的強化作用,可降低Si、 Μη等的其他的強化元素的含量,具有可改善焊接性、塗 裝性的效果。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) Α4規格(210 X 297公釐) -27- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 1238855 A7 B7 五、發明説明(25)
ο" Ρ < 00 oo § oo oo oo o 00 in oo oo CO s 00 o oo ο CO oo o P < ιο LO 卜 § 證 LO s 卜 卜 丨? 〇Μ lg 链 m 1 c3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ΙΛ 8 Ο δ Λ I 1 1 ! 1 1 1 1 1 CO s o ο 另 Ο ο 1 1 1 1 1 1 1 1 1 oo s o ο ο ο i I ο 广 ο ο ο Λ ο ο • Β, Cu, Ni, Cr 1 1 1 I 1 1 I 8000.0:9 o o s o a 1 1 ο ο ώ i o ci o eg e> LO 〇 2 o m 00 o SI o JO o s 8 c5 to οο ο 2 o o c> o CO 8 〇 in 〇 i o o O CO s CD o o o s c> 1-H CD § ο oq ο ο 8 o | o o o § o H s o g c=> CO o o CO o o s o § «〇 ο ο ο ο ο CO to s o ΙΛ 8 〇 in 8 C> LO 8 〇 in s o in 8 〇 LO s o LO 8 o i O LO 8 O i ο i ο CL o T-H o r—H o o o o s o o o o o ο Ο S CO 寸 —· 04 CM ca CO 寸 r-4 »-H r-5 to »—4 卜 寸 o CO CO to cr> o (M ^-5 r—< r-H ο ^5 o o ca o o o o o o r-H i-H o o o o ΙΟ Ο CO ο ί < CQ o Q ILi Li. (D X 一 J (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
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LP 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) Α4規格(210Χ 297公釐) -28- 1238855 A7 B7 五、發明説明(26) 道Siv i I1^1¾ —tew·LB-—fi^·Lffi·IfLffi*LE- IteN'1^teN- I—i u g Is szoz OL 59 S9 09 18 S9 0i s SI 09 01 sg olcq Si 100
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Claims (1)
1238855 修正替_ 斑 A 8 m C8 P8 六、申請專利範圍”年/ 1、 一種具優異的延展性及△ T S超過50MPa的變 形時效硬化性之高張力冷軋鋼板,其特徵爲: (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 具有:以質量%換算時,由包含: C : 0.05 〜0.30% ; Si : 0.4 〜2.0% ; Μη : 0.7 〜3.0% ; Ρ : 0.08% 以下; Α1 : 0.02% 以下; Ν : 0.0050 〜0.0250% ; 且N / Α1超過0.3以上,固融狀態的Ν超過0·0010% 以上,其餘爲Fe以及不可避免的雜質所構成的組成分, 以及 以體積率換算,係包含·· 20%〜80%的肥粒鐵相;和 10%〜60%的變韌鐵相;和其餘超過3%以上的沃斯田鐵 相的複合組織。 2、 如申請專利範圍第1項之具優異的延展性及變形 時效硬化性之高張力冷軋鋼板,其中係在上述組成分之外 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 ,以質量%換算時,又包含有下列的a群〜c群的其中一 群或兩群以上, a 群係:包含 B ·· 0.0003 〜0.01% ; Cu : 0.005 〜1.5 % ; Ni: 0.005 〜1.5% ; Cr: 0.05 〜1·〇% 之中的一種或兩 種以上; b群係··包含Ti、Nb、V、Zr之中的一種或兩種以 上,合計0.002〜0.03% ; 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格(21 OX297公釐) -30- 1238855 A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 c群係:Ca、REM之中的一種或兩種合計0.0010〜 0.010% 〇 3、 如申請專利範圍第1或2項之具優異的延展性及 變形時效硬化性之高張力冷軋鋼板,其中上述高張力冷軋 鋼板的板厚度係小於3.2mm以下。 4、 一種具優異的延展性及ΔΤ S超過50MPa的變 形時效硬化性之高張力冷軋鋼板之製造方法,其特徵爲: 係針對於:以質量%換算時,由包含: C : 〇.〇5 〜0.30% ; Si : 0.4 〜2.0% ; Μη : 0.7 〜3.0% ; Ρ : 0.08% 以下; Α1 : 0.02% 以下; Ν : 0.0050 〜0.0250% ; 且N / Α1超過0.3以上的薄冷軋鋼板, 先實施加熱溫度係處於(A c i變態點)〜(A c 3 變態點+ 50°C )之間的退火處理, 接下來,從該加熱溫度起,至少在於600°C到500°C 的範圍係以5〜1 5(TC /秒的冷卻速度進行冷卻,並且實 施將350〜500t的溫度範圍維持超過30秒的冷卻•維持 處理。 本紙張尺度適用中國國家梂準(CNS ) A4規格(210X297公釐) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 、tT 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -31 -
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI475116B (zh) * | 2010-03-29 | 2015-03-01 | Nippon Steel & Sumikin Sst | Multi-phase stainless steel sheet and strip, and the like |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7101914B2 (en) * | 1998-05-04 | 2006-09-05 | Natural Asa | Isomer enriched conjugated linoleic acid compositions |
KR20020031709A (ko) * | 2000-10-23 | 2002-05-03 | 이계안 | 국부 강화형 초고강도 고장력 강판 조성물 |
CA2387322C (en) * | 2001-06-06 | 2008-09-30 | Kawasaki Steel Corporation | High-ductility steel sheet excellent in press formability and strain age hardenability, and method for manufacturing the same |
KR100554754B1 (ko) * | 2001-12-27 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 초고강도 냉연강판 제조방법 |
KR100554753B1 (ko) * | 2001-12-27 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 용접성이 우수한 고강도 냉연강판과 그 제조방법 |
JP3764411B2 (ja) | 2002-08-20 | 2006-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 焼付硬化性に優れた複合組織鋼板 |
JP5035268B2 (ja) * | 2003-04-16 | 2012-09-26 | Jfeスチール株式会社 | 高張力冷延鋼板 |
JP4235030B2 (ja) * | 2003-05-21 | 2009-03-04 | 新日本製鐵株式会社 | 局部成形性に優れ溶接部の硬さ上昇を抑制した引張強さが780MPa以上の高強度冷延鋼板および高強度表面処理鋼板 |
JP4819305B2 (ja) * | 2003-09-04 | 2011-11-24 | 日産自動車株式会社 | 強化部材の製造方法 |
DE10341867B4 (de) * | 2003-09-09 | 2012-03-08 | Volkswagen Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines gehärteten Blechprofils |
EP1553202A1 (en) * | 2004-01-09 | 2005-07-13 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Ultra-high strength steel sheet having excellent hydrogen embrittlement resistance, and method for manufacturing the same |
EP1559798B1 (en) * | 2004-01-28 | 2016-11-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength and low yield ratio cold rolled steel sheet and method of manufacturing the same |
US7717976B2 (en) * | 2004-12-14 | 2010-05-18 | L&P Property Management Company | Method for making strain aging resistant steel |
KR100948998B1 (ko) * | 2005-03-31 | 2010-03-23 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 도막 밀착성, 가공성 및 내수소취화 특성이 우수한 고강도 냉연 강판 및 자동차용 강 부품 |
EP1767659A1 (fr) * | 2005-09-21 | 2007-03-28 | ARCELOR France | Procédé de fabrication d'une pièce en acier de microstructure multi-phasée |
MX366540B (es) * | 2007-02-23 | 2019-07-12 | Tata Steel Ijmuiden Bv | Tira de acero de alta resistencia laminada en frio y recocida en continuo, y metodo para producirla. |
DE102007030207A1 (de) * | 2007-06-27 | 2009-01-02 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verwendung einer hochfesten Stahllegierung zur Herstellung von Strahlrohren mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
US20090152256A1 (en) * | 2007-12-12 | 2009-06-18 | Honda Motor Co., Ltd. | Method for manufacturing a stamped/heated part from a steel sheet plated with aluminum alloy |
JP5320798B2 (ja) * | 2008-04-10 | 2013-10-23 | 新日鐵住金株式会社 | 時効性劣化が極めて少なく優れた焼付け硬化性を有する高強度鋼板とその製造方法 |
ES2526974T3 (es) * | 2008-04-10 | 2015-01-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hojas de acero de alta resistencia que presentan un balance excelente entre capacidad de expansión de agujeros y ductilidad y también una resistencia a fatiga excelente, hojas de acero revestidas de zinc y procedimientos para producir las hojas de acero |
JP4962440B2 (ja) * | 2008-07-31 | 2012-06-27 | Jfeスチール株式会社 | 高強度冷延鋼板の製造方法 |
US8128762B2 (en) * | 2008-08-12 | 2012-03-06 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel sheet superior in formability |
CN103459638B (zh) * | 2011-03-31 | 2015-07-15 | 株式会社神户制钢所 | 加工性优异的高强度钢板及其制造方法 |
JP5715468B2 (ja) * | 2011-04-04 | 2015-05-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 機械的特性の安定性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
DE102011056846B4 (de) * | 2011-12-22 | 2014-05-28 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Aufreißdeckels sowie Verwendung eines mit einer Schutzschicht versehenen Stahlblechs zur Herstellung eines Aufreißdeckels |
CN104169444B (zh) * | 2012-03-30 | 2017-03-29 | 奥钢联钢铁有限责任公司 | 高强度冷轧钢板和生产这种钢板的方法 |
CN105164296A (zh) * | 2013-10-02 | 2015-12-16 | 新日铁住金株式会社 | 时效硬化性钢 |
KR101639915B1 (ko) * | 2014-12-23 | 2016-07-15 | 주식회사 포스코 | 열간압연 사이드 가이드 |
TWI612143B (zh) * | 2016-10-12 | 2018-01-21 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 析出強化型鎳基合金及其製造方法 |
KR101830538B1 (ko) * | 2016-11-07 | 2018-02-21 | 주식회사 포스코 | 항복비가 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법 |
KR102180314B1 (ko) * | 2018-12-14 | 2020-11-19 | 주식회사 포스코 | 압연기 백업롤 슬래드 및 그 제조 방법 |
CN111763876A (zh) * | 2019-04-02 | 2020-10-13 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种机动车消音片用冷轧钢板及其生产方法 |
DE102020212469A1 (de) | 2020-10-01 | 2022-04-07 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur Herstellung eines zumindest teilweise vergüteten Stahlblechbauteils und zumindest teilweise vergütetes Stahlblechbauteil |
DE102020212465A1 (de) | 2020-10-01 | 2022-04-07 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur Herstellung eines zumindest teilweise pressgehärten Stahlblechbauteils und zumindest teilweise pressgehärtetes Stahlblechbauteil |
US11817688B2 (en) | 2020-10-19 | 2023-11-14 | Erico International Corporation | Box and conduit hanger |
DE102022202607A1 (de) | 2022-03-16 | 2023-09-21 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines Stahlblechbauteils und Kraftfahrzeug mit Stahlblechbauteil |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4854976A (en) * | 1988-07-13 | 1989-08-08 | China Steel Corporation | Method of producing a multi-phase structured cold rolled high-tensile steel sheet |
JP2766693B2 (ja) * | 1989-12-29 | 1998-06-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板の製造方法 |
JPH0823048B2 (ja) * | 1990-07-18 | 1996-03-06 | 住友金属工業株式会社 | 焼付硬化性と加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
JPH04333524A (ja) | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 優れた延性を有する高強度複合組織鋼板の製造方法 |
JP2500881B2 (ja) * | 1991-09-03 | 1996-05-29 | 松下電器産業株式会社 | 色差信号のクリップ回路 |
US5328528A (en) | 1993-03-16 | 1994-07-12 | China Steel Corporation | Process for manufacturing cold-rolled steel sheets with high-strength, and high-ductility and its named article |
JPH09263838A (ja) * | 1996-03-28 | 1997-10-07 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
JP3900619B2 (ja) * | 1996-10-31 | 2007-04-04 | Jfeスチール株式会社 | 焼付硬化性および耐室温時効性に優れた熱延鋼板およびめっき鋼板ならびに熱延鋼板の製造方法 |
CA2273334C (en) | 1996-11-28 | 2006-03-28 | Nippon Steel Corporation | High strength steels having high impact energy absorption properties and a method for producing the same |
US6544354B1 (en) * | 1997-01-29 | 2003-04-08 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel sheet highly resistant to dynamic deformation and excellent in workability and process for the production thereof |
JP3320014B2 (ja) | 1997-06-16 | 2002-09-03 | 川崎製鉄株式会社 | 耐衝撃特性に優れた高強度高加工性冷延鋼板 |
JPH11131145A (ja) * | 1997-10-30 | 1999-05-18 | Nkk Corp | 高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
EP0922777A1 (fr) | 1997-11-19 | 1999-06-16 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Produit plat, tel que tÔle, d'un acier à haute limite d'élasticité montrant une bonne ductilité et procédé de fabrication de ce produit |
JPH11279693A (ja) * | 1998-03-27 | 1999-10-12 | Nippon Steel Corp | 焼付硬化性に優れた良加工性高強度熱延鋼板とその製造方法 |
JPH11293396A (ja) * | 1998-04-15 | 1999-10-26 | Nkk Corp | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにその製造方法 |
CA2297291C (en) * | 1999-02-09 | 2008-08-05 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile strength hot-rolled steel sheet and method of producing the same |
CN101203999A (zh) * | 2005-05-31 | 2008-06-18 | 株式会社美姿把 | 电动机及定子的制造方法以及电动机的制造方法 |
-
2000
- 2000-04-27 JP JP2000127705A patent/JP4524850B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-02-14 EP EP01904407A patent/EP1207213B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-02-14 DE DE60110346T patent/DE60110346T2/de not_active Expired - Lifetime
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- 2001-02-14 TW TW090103284A patent/TWI238855B/zh not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI475116B (zh) * | 2010-03-29 | 2015-03-01 | Nippon Steel & Sumikin Sst | Multi-phase stainless steel sheet and strip, and the like |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2001083839A1 (fr) | 2001-11-08 |
DE60110346T2 (de) | 2005-10-06 |
DE60110346D1 (de) | 2005-06-02 |
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CA2377701A1 (en) | 2001-11-08 |
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US20030047258A1 (en) | 2003-03-13 |
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