TW536714B - Magnetic core including bias magnet and inductor component using the same - Google Patents
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Description
536714 五、發明說明（1 ) 發明之領域 本發明係關於一種用在電感組件之磁鐵心（隨後可簡稱爲 鐵心）之偏壓永久磁鐵，例如扼流圈及變壓器。尤其，本發 明係關於一種可減少電感組件厚度之低外觀（low-profile) 之鐵心。 先前之技術說明 電源供應器所用之相關習知扼流圈及變壓器，通常交流 電被施加而與直流疊加。故，用在這些扼流圈及變壓器之 鐵心須要有優秀的透磁率特性，即具有此直流電疊加之磁 性飽和不會產生（此特性被稱爲「直流電疊加特性」）。 鐵氧體鐵心及鐵粉鐵心一直被用來做爲高頻鐵心。但 是，鐵氧體鐵心有高的初始透磁率及小的飽和磁通量密 度，並且鐵粉鐵心有低的初始透磁率及高的飽和磁通量密 度。這些特性是從材料性質所導出者。故，在許多情況 下，鐵粉鐵心被使用在環形線圈中。另一方面，直流電疊 加之磁性飽和，例如由在E形鐵心之中央腳形成一個磁間 隙而可被避免。 但是，因爲電子組件隨著最近電子設備之小型化需求而 被要求小型化，鐵心之磁間隙必須被做成很小，並且直流 電疊加之高透磁率特性之鐵心的需求已被強化。 通常，爲了對應此需求，必須選用在高磁場中具有高的 飽和磁性之鐵心。但是，因爲飽和磁性無可避免地由材料 之成分所決定之故，飽和磁性無法無限制地增加。 536714 五、發明說明（2 ) 習知上克服上述問題之方法，是在鐵心之磁路中形成之 磁間隙中加入一個永久磁鐵，而取消由於直流電疊加造成 之直流電磁場，即施加一個磁性偏壓到鐵心。 此使用永久磁鐵之磁性偏壓方法在改善直流電疊加特性 方面是優異的方法。但是，因爲當使用金屬燒結物時，鐵 心之鐵心損失會增加，並且當使用鐵氧體磁鐵之時，疊加 特徵不會穩定化，此方法無法在實際上應用。 爲了克服上述之問題，例如日本待審專利申請案No.50-133453中揭示，具有高壓力之稀土元素磁粉及一種黏合劑 被混合，並且壓縮成型或緊密小型化而形成黏合磁鐵，此 製成之黏合磁鐵被使用做爲磁性偏壓之永久磁鐵，故直流 電疊加特性及鐵心溫度之增加可被改善。 但是近年來，電源供應器之功率轉換效率之改善需求甚 至有更強化之趨勢，並且關於扼流圈及變壓器之鐵心，不 能僅以鐵心溫度之測量而決定好或壞。故，使用鐵心損失 測量裝置之測量結果之評估變成不可缺少。事實上，本發 明之發明人進行此項硏究，其結論爲，即使當電阻爲曰本 待審專利申請案No.50-133 453中所指示之値時，鐵心損失 特性之劣化會產生。 再者，因爲電感組件隨著最近電子設備之小型化需求而 被要求小型化之故，偏壓磁鐵之低外觀化亦有強烈的需 求。 近年來，表面黏著式線圏已有需求。線圈接受回焊處 -4- 536714 五、發明說明（3 ) 理’以完成表面黏著。故，線圈之鐵心在此情況下，被要 求具有不劣化之特性。除此之外，具有抗氧化作用之稀土 元素磁鐵爲不可或缺。 發明之扼要說明 從而，本發明之一個目的在提供一種使用磁性偏壓用之 磁鐵之鐵心，其特別可使鐵心小型化。鐵心在小型化之電 感組件之磁路中至少有一個間隙，並且在間隙附近具有永 久磁鐵以做爲磁性偏壓用之磁鐵，用來從間隙之兩端施加 磁性偏壓到鐵心。 在解決上述問題。 從而，本發明之另一目的在提供一種鐵心，其具有優異 直流電疊加特性及鐵心損失特性，使其成本很低。再者， 鐵心有抗氧化力，故即使在進行回焊之條件下，特性也不 會受影響。 在考慮上面敘述，本發明之另一目的在提供一種鐵心， 其具有優異直流電疊加特性及鐵心損失特性，此鐵心是在 磁路中至少有一個間隙，並且在間隙附近具有永久磁鐵以 做爲磁性偏壓用之磁鐵，可用來從間隙之兩端施加磁性偏 壓到鐵心。 本發明之另一目的在提供一種小型化之電感組件。 依照本發明之之一個形態’其提供有一種鐵心’它在磁 路中包括有至少一個間隙’以及一個永久磁鐵被***該間 隙中，其特徵爲：該鐵心在直流電作用下爲120 Oe之磁 536714 五、發明說明（4 ) 場中’其交流電透磁率於20kHz時爲45以上，並且在 2 0 kHz且最大磁通密度爲〇·1τ時其鐵心損失特性爲1〇〇千 瓦/立方米。 依照本發明之之另一個形態，其提供有一種電感組件， 其包括有上述之鐵心，並且線圈之至少一圈被施加到鐵 心。 附圖之簡單說明 第1Α圖係本發明第1到3例中之ΕΕ型錳·鋅鐵氧體鐵心 之槪略透視圖； 第1Β圖係顯示在第1Α圖中之電感組件的正面圖； 第2圖是顯示，當具有3 kOe壓力之鐵氧體磁鐵被*** 第1例中之錳-鋅鐵氧體鐵心的間隙部時，執行之直流電疊 加的重複測量結果之一個曲線； 第3圖是顯示，當具有5 kOe壓力之氮鐵釤黏合磁鐵被 ***第1例中之錳-鋅鐵氧體鐵心的間隙部時’執行之直流 電疊加的重複測量結果之一個曲線； 第4圖是顯示，當具有11 kOe壓力之氮鐵釤黏合磁鐵被 ***第1例中之錳-鋅鐵氧體鐵心的間隙部時’執行之直流 電疊加的重複測量結果之一個曲線； 第5圖是顯示，當具有15 kOe壓力之氮鐵衫黏合磁鐵被 ***第1例中之錳-鋅鐵氧體鐵心的間隙部時，執行之直流 電疊加的重複測量結果之一個曲線； 第6圖是顯示具有第2例中之環形的仙杜斯特鐵心的透 536714 五、發明說明（5 ) 視圖； 第7圖是一個顯示下列三種之直流電疊加結果的比較曲 線，即沒有磁鐵被***時之錳-鋅鐵氧體磁鐵、***有氮鐵 釤黏合磁鐵之錳-鋅鐵氧體鐵心、及第2例中之環形的仙杜 斯特鐵心； 第8圖是本發明一個實施例中，使用在扼流圈之環形鐵 心的透視圖； 第9圖施加一個線圏到第8圖中之環形鐵心後所構成之 扼流圈的透視圖； 第10圖是一個曲線顯示由第8例中包括有Sm2C〇17磁鐵 及聚醯亞胺樹脂之薄板磁鐵的直流電疊加特性測量資料； 第11圖是一個曲線顯示由第8例中包括有Sm2Co17磁鐵 及環氧樹脂之薄板磁鐵的直流電疊加特性測量資料； 第12圖是一個曲線顯示由第8例中包括有Sm2Co17 N磁 鐵及聚醯亞胺樹脂之薄板磁鐵的直流電疊加特性測量資 料； 第13圖是一個曲線顯示由第8例中包括有鋇磁鐵及聚醯 亞胺樹脂之薄板磁鐵的直流電疊加特性測量資料； 第14圖是一個曲線顯示由第8例中包括有Sm2Co17磁鐵 及聚丙烯樹脂之薄板磁鐵的直流電疊加特性測量資料； 第15圖是一個曲線顯不在回焊之則及之後的直流電疊加 特性測量資料，分別顯示使用第2或4例之薄板磁鐵的情 形，及第14例中不使用薄板磁鐵的情形時； 536714 五、發明說明（6 ) 第16圖是一個曲線顯示第20例中之磁化磁場及Sm2CC 磁鐵與環氧樹脂之薄板磁鐵的直流電疊加特性測量資料； 第17圖是含有本發明第21例之薄板磁鐵的電感組件之 透視外部圖； 第18圖是第17圖之電感組件之透視解剖圖； 第19圖是顯示第17圖之電感組件之直流電疊加特性的 曲線圖； 第20圖是含有本發明第22例之薄板磁鐵的電感組件之 透視外部圖； 第21圖是第20圖之電感組件之透視解剖圖； 第22圖是含有本發明第23例之薄板磁鐵的電感組件之 透視外部圖； 第23圖是第22圖之電感組件之透視解剖圖； 第24圖是顯示第22圖之電感組件之直流電疊加特性的 曲線圖； 第25 A圖是用來解釋習知電感組件之工作區域之圖； 第25B圖是用來解釋第22圖之電感組件之工作區域之 rst · 圖， 第26圖是含有本發明第24例之薄板磁鐵的電感組件之 一個實施例之透視外部圖； 第27圖是第26圖之電感組件之透視解剖圖； 第28圖是含有本發明第25例之薄板磁鐵的電感組件之 透視外部圖； 536714 五、發明說明（7) 第29圖是第28圖之電感組件之透視解剖圖； 第30圖是顯示第28圖之電感組件之直流電疊加特性的 曲線圖， 第31A圖是用來解釋習知電感組件之工作區域之圖； 第31B圖是用來解釋第28圖之電感組件之工作區域之 IWI · 圖， 第32圖是含有本發明第26例之薄板磁鐵的電感組件之 一個實施例之透視外部圖； 第33圖是顯示構成第32圖所示之電感組件的磁路之鐵 心及薄板磁鐵的透視結構圖； 第34圖是顯示第32圖之電感組件之直流電疊加特性的 曲線圖； 第35圖是含有本發明第27例之薄板磁鐵的電感組件之 透視外部圖； 第36圖是顯示構成第35圖所示之電感組件的磁路之鐵 心及薄板磁鐵的透視結構圖； 第37圖是顯示第35圖之電感組件之直流電疊加特性的 曲線圖。 發明較佳實施例之詳細說明 本發明將進一步具體地敘述。 本發明之鐵心包括有磁路中至少一個間隙，及一個*** 間隙中之永久磁鐵，並且其在直流電作用下爲120 Oe之 磁場中，於20kHz時之交流電透磁率爲45以上，並且在 536714 五、發明說明（8) 2 0 kHz且最大磁通密度爲0.1T時，其鐵心損失特性爲100 千瓦/立方米。 最好，鎳-鋅鐵氧體或錳-鋅鐵氧體，並且磁鐵爲包含有稀 土元素磁粉及黏合劑之黏合磁鐵。 再者，關於鐵心方面，最好黏合磁鐵包含具有平均粒子 直徑爲0" m到10/z m(不包括0# m)並且5到30体積。/。之 黏合劑之稀土元素磁粉，並且具有1歐姆-公分以上之電 阻，及矯頑磁力爲5 kOe以上。 本發明之電感組件是由纏繞至少一圈之線圈到該鐵心 所製成。 這是因爲用來達成優異之直流電疊加特徵之磁鐵特性爲 必須有強的矯頑磁力而非能量產生，因而甚至當使用具有 高阻抗之永久磁鐵時，只要矯頑磁力高的話，可達成充分 的直流電疊加特徵。 具有高阻抗及高矯頑磁力之磁鐵，通常是由稀土元素之 黏合磁鐵所達成，此黏合磁鐵是由稀土元素磁粉與黏合劑 混合，並且將混合物成型而製成，只要磁粉有高矯頑磁力 的話，成分上並未具體限制。稀土元素磁粉之種類可爲鈷 釤（SmCo)，鈸鐵硼（NdFeB)，及氮鐵釤（SmFeN)基者。但 是，因爲偏壓磁場之強度是視粉末之殘存磁性化強度而 定，並且磁性特徵之穩定度是視矯頑磁力而定，磁鐵粉末 之種類必須視鐵心之種類而選擇。 在本發明中，做爲扼流圈及變壓器之鐵心，是使用具有 -10- 536714 五、發明說明（9 ) 低鐵心損失之鎳-鋅鐵氧體或錳-鋅鐵氧體，並且鐵心在磁 路中包括有至少一個間隙，以及一個***於間隙中之永久 磁鐵。 鐵心之形狀未具體限制，故本發明可被應用到任何形狀 之鐵心，例如環形之鐵心，EE型之鐵心，以及EI型之鐵 心。間隙長度未具體限制，雖然當間隙長度過度減少時， 直流電疊加特性會劣化，並且當間隙長度過度增加時，透 磁率會過度地減少，因而其間隙長度可適當地被決定。 關於被***間隙中之永久磁鐵所需之特徵，當矯頑磁力 小於5 kOe時，磁化會由於作用在鐵心之直流磁場而消 失，因而矯頑磁力等於或5 kOe以上是必須的。阻抗越大 越佳。但是，只要電阻在1歐姆-公分以上之時，電阻値不 再成爲鐵心損失劣化之主要因素。當粉末之平均粒子直徑 實質上超過10//m時，鐵心損失特性劣化，因而粉末之平 均粒子直徑最好在10/zm以下。 其次，將敘述本發明之具體例子。 (例1) 在下列例子中，每一個氮-鐵-釤黏合磁鐵及鐵氧體磁鐵被 ***錳-鋅鐵氧體鐵心之磁路的局部中，並且測量各直流電 疊加特性而加以比較。 使用在試驗中之鐵氧體鐵心爲錳-鋅鐵氧體材料所製成之 EE型鐵心，並且具有磁性路徑長度爲7·5公分，有效橫剖 面積爲0.74平方公分，並且ΕΕ型鐵心之中央腳被加工成
-11- 536714 五、發明說明（1 o ) 具有3·0公厘之間隙。 一種氮-鐵-釤磁鐵粉末（粉末之平均粒子直徑爲約3/zm) 及一種黏合劑（環氧樹脂）被混合。並且在沒有磁場下進行 模製成型或緊密化，而製成黏合磁鐵。黏合劑之量爲總重 量之5wt%。製成之黏合磁鐵被加工成具有鐵氧體鐵心之 中央腳橫剖面，且具有3.0公厘高度。 黏合磁鐵及鐵氧體鐵心以電磁鐵沿著磁路方向被磁化， 並且被***間隙部份中以製成鐵心。然後，120圈之線圈 被纏繞到每個鐵心，故製成電感組件。這些電感組件之形 狀被顯示在第1A及1B圖中。在第1A及1B圖中，符號 43(畫對角線區域）代表磁鐵，符號45代表鐵氧體鐵心，並 且符號47代表繞線圏部份。關於被***之氮-鐵-釤黏合磁 鐵，其樣品由改變磁化所用之磁場強度而製備。每個樣品 具有之矯頑磁力及殘存磁通密度被顯示在第1表中。所用 之鐵氧體鐵心矯頑磁力爲3 kOe。 第1表 矯頑磁力Hc(kOe) 殘留磁通密度Br(G) 樣品1 5 950 樣品2 11 2200 樣品3 15 3300 關於每個被***之鐵心，其直流電疊加特性以惠普公司 所製造之42 8 4A LCR計，在交流電磁場頻率爲100 kHz及 疊加磁場爲〇到200 〇e之條件下重覆進行測量。此時’疊 -12- 536714 五、發明說明（11) 加電流被施加以使直流電偏壓磁場之方向與磁鐵在***時 之磁化方向相反。測量結果被顯示在第2到5圖中。 如第2圖中淸楚顯示，在***具有僅3 kOe之矯頑磁力 的鐵氧體磁鐵之鐵心方面，其直流電疊加特性被測量次數 之增加所大大地劣化。相反地，如第3到5圖中淸楚顯 示，在***具有矯頑磁力的氮-鐵-釤黏合磁鐵之鐵心方 面，其在重覆進行測量時幾乎沒有觀查到大的變化，因而 可顯示穩定之特徵。 從這些結果，直流電疊加特性劣化之理由可被假設爲， 因爲鐵氧體鐵心有小的矯頑磁力，由於施加到磁鐵之相反 方向磁場而產生磁化之減少或磁化之反向。再者，當磁鐵 爲具有5 kOe以上之稀土元素之黏合磁鐵時，被***鐵心 之磁鐵顯示優異之直流電疊加特性。 (第2例） 下列例子中，分別對***有氮鐵釤黏合磁鐵之錳-鋅鐵氧 體鐵心、沒有磁鐵被***時之錳-鋅鐵氧體磁鐵、及仙杜斯 特鐵心進行直流電疊加特性及鐵心損失之測量，並且加以 比較。 使用在此試驗中之鐵氧體鐵心與使用，在第1例中者相 同，爲錳-鋅鐵氧體材料所製成之EE型鐵心，並且具有磁 路長度爲7.5公分，有效橫剖面積爲0.74平方公分，並且 EE型鐵心之中央腳被加工成具有3.0公厘之間隙。此黏合 磁鐵以電磁鐵沿著磁路方向被磁化，並且被***間隙部份 -1 3 - 536714 五、發明說明（12) 中。 關於仙杜斯特鐵心，是使一種平均粒子直徑爲150/zm以 下之粉末’與一種黏合劑（矽樹脂）混合，其混合物在2〇噸/ 平方公分之下被壓製，隨後在700。(：下進行熱處理2小 時’而製成仙杜斯特鐵心。黏合劑之量爲總重量之 5wt0/〇。 至於磁鐵之製造上，一種氮-鐵-釤磁鐵粉末（粉末之平均 粒子直徑爲約3// m)及一種黏合劑（環氧樹脂）被混合。並 且在沒有磁場下進行模製成型或緊密化，而製成黏合磁 鐵。黏合劑之量爲總重量之10wt%。製成之黏合磁鐵被加 工成具有鐵氧體鐵心之中央腳橫剖面，且具有3.0公厘高 度。磁鐵特徵是以直流BH示蹤器，而對分別製備成直徑 l〇em且厚度爲10//m的試片進行測量。結果，矯頑磁力 爲125,000 Oe，並且殘留磁通密度爲4,000高斯（G)。在插 入之時，黏合磁鐵之磁化方向被具體化成與在交流電透磁 率測量中之直流偏壓磁場相反。 直流電疊加特性是以惠普公司所製造之4284A LCR錶， 在交流電磁場頻率爲1〇〇 kHz及疊加磁場爲0到200 Oe之 條件下重覆進行測量。其測量結果被顯示在第7圖中。 如第7圖所示，當在直流電疊加磁場爲1〇〇 〇e之中進行 透磁率之比較時，仙杜斯特鐵心之透磁率小於30，而沒有 磁鐵被***時之錳-鋅鐵氧體鐵心之透磁率爲30’而*** 有氮鐵釤黏合磁鐵之錳-鋅鐵氧體鐵心之透磁率則爲45以 -14- 536714 五、發明說明（13) 上’故顯示有優異之特徵。 其次鐵心損失特性是在室溫下以岩通（iwatsii)電氣株式會 社所產製之SY-8232交流電BH示蹤器於20Khz及0.1T 之條件進行測量。其結果顯示在第2表。 第2表 樣 品 鐵心損失（千瓦/立方公尺） ***有磁鐵之鐵氧體鐵心 24 沒有磁鐵（間隙）之鐵氧體鐵心 8.5 仙杜斯特鐵心 120 如第2表所顯示，***有磁鐵之鐵氧體鐵心之鐵心損失 爲24千瓦/立方公尺，故其鐵心損失爲仙杜斯特鐵心之鐵 心損失之五分之一。而且，鐵心損失之增加與沒有磁鐵插 入之鐵氧體鐵心的鐵心損失比較時顯示很少。 這些結果顯示，間隙中***有磁鐵之鐵氧體鐵心具有優 異之直流電疊加特性及鐵心損失特性，其劣化程度小。 (第3例） 具有平均粒子直徑爲5/zm之每一種鈷釤磁粉與各做爲黏 合劑用，其用量分別爲總重之2wt。/。，5 wt%，10 wt°/。，20 w t %，3 0 w t %，或4 0 w t %之環氧樹脂混合。然後進行模具 成型，因而產製出具有7x10公厘其高度爲3.0公厘之黏合 磁鐵。 產製之黏合磁鐵以電磁鐵沿著磁路方向而進行磁化’並 且被***使用於第1例之錳-鋅鐵氧體鐵心之間隙中。隨 -15- 536714 五、發明說明（14) 後’鐵心損失特性在室溫下以岩通電氣株式會社所產製之 SY-8232交流電BH示蹤器於20kHz及0.1T之條件進行測 量。而且，直流電疊加特性是以惠普公司所製造之4284A LCR錶’在交流電磁場頻率爲1〇〇 kHz及疊加磁場爲0到 200 Oe之條件下重覆進行測量。其測量結果被顯示在第3 表中。 第3表 黏合劑用量 (wt%) 阻抗(圏·紛） 鐵心損失 (千瓦/立方公尺） 殘留磁通量密度 Br(G) 透磁率 β 100kHz 2 2.0X103 230 4600 52 5 1.0 72 3800 50 10 2.5 40 3000 50 20 12.5 32 1800 48 30 5.0X102 28 1250 40 40 2.5X104 26 850 12 如第3表所顯示，鐵心損失隨著黏合劑用量之增加而減 少，並且含有2wt%黏合劑之樣品顯示較大之鐵心損失高 達200千瓦/立方公尺以上。 其理由被假定爲，因爲含有2wt%黏合劑之樣品之阻抗小 到2·〇χ1(Γ3歐姆·公分，其渦電流會增加，因而使鐵心損 失增加。 含有40wt%黏合劑之樣品在直流電疊加磁場爲1〇〇 〇e 之中顯示很小之透磁率。其理由被假定爲，因爲黏合磁鐵 -16- 536714 五、發明說明（15) 之殘留由於大量之黏合劑之故而減少，偏壓磁場可被減少 並且直流電疊加特性並未被大幅改善。 上述結果顯示，將含有5wt%以上，而30wt%以下且具有 1歐姆·公分以上之黏合劑的黏合磁鐵***間隙部分之 時，可達成優異之直流電疊加特性，並且鐵心之鐵心損失 劣化程度很小，並且可產製出優異之鐵心。 (第4例） 具有一種約爲28 MGOe能源產品之鈷釤磁鐵被粉碎成粗 粒粉末，隨後將粉末以標準篩網而分類成具有最大粒子直 徑爲100//m以下，50/zm以下，及30/zm以下。而且， 一部分粗粉末在有機溶劑中以球硏磨機而磨成微細粉末， 並且每一種最大粒子直徑爲10//m以下，或5μιη以下之 粉末可以旋風器而從其產製粉末中製成。 每種產製成之磁粉與做爲黏合劑用之l〇wt%的環氧樹脂 混合，然後進行模具成型，因而產製出具有7x10公厘其高 度爲0.5公厘之黏合磁鐵。然後黏合磁鐵之特性使用分別 製備之試片而與第1例相同之方式進行測量。結果，無論 粉末之最大粒子直徑爲何，所有試片之矯頑磁力均爲5 kOe。依照阻抗之測量結果，所有磁鐵顯示其値爲1歐 姆·公分以上。 隨後，產製之黏合磁鐵被***使用於第1例之錳-鋅鐵氧 體鐵心之間隙部份中。然後永久磁鐵與第1例相同之方式 進行磁化，並且鐵心損失在20 kHz及0.1T之條件進行測 -17- 536714 五、發明說明（16) 量。在此，當同樣的鐵氧體鐵心且鐵心損失被測量時’與 第1例相同之方式’永久磁鐵被***且被更換。其測量結 果被顯示在第4表中。 第4表 __ 粒子大小 鐵心損失 (千瓦/立方公尺） -5 // m 32 -1 0 // m 40 -30 β m 105 -50 β m 160 -1 0 0 # m 200 從第4表淸楚可知，當磁粉最大粒子直徑超過1〇//m 時，鐵心損失快速增加。此結果顯示，當磁粉最大粒子直 徑在10//m以下時，顯示更優異之鐵心損失特性。 如上述，依照本發明之第1到3例，具有優異之直流電 疊加特性及鐵心損失特性之鐵心可在低成本下很容易產製 出。 其次，將敘述本發明之另一種鐵心。本發明之另一種鐵 心爲一種在磁路中具有至少一個間隙，並且包含一個永久 磁鐵用來做爲在間隙附近進行磁偏壓用之磁鐵，以從間隙 兩端施加磁偏壓。上述鐵心爲一種粉鐵粉鐵心，並且上述 永久磁鐵爲包含一種稀土元素磁粉，其矯頑磁力爲15kOe 以上，居里點Tc爲50(TC以上，並且平均粒子直徑爲2·〇 -18- 536714 明說 明發 五 到 5 Ο // m 〇 最好，做爲磁偏壓用之黏合磁鐵包含10体積％以上之樹 脂，並且其電阻在1歐姆-公分以上。 粉鐵粉鐵心之初始透磁率最好在100以上。 除此之外，依照本發明，至少一個電感組件可被構成 爲，至少具有一圈之線圈被纏繞到含有做爲磁偏壓用之磁 鐵之鐵心。 電感組件包含線圈，扼流圈，變壓器及其他不可缺少之 組件，通常包含一個鐵心及一個線圈。 使用粉鐵粉鐵心及稀土元素黏合磁鐵之時，可產製出具 有優異之直流電疊加特性及鐵心損失特性之鐵心，並且鐵 心被用來做爲線圈及變壓器。 本發明中，對待***之永久磁鐵與鐵心之結合進行硏究 結果發現，當初始透磁率最好在100以上之粉鐵粉鐵心被 用來做爲鐵心，並且電阻在1歐姆-公分以上且矯頑磁力爲 15k〇e以上之永久磁鐵被用來做爲***鐵心之間隙所用之 磁鐵時，可達成優異之直流電疊加特性，並且可產製出鐵 心損失劣化程度很小之鐵心。這是根據一項發現，即磁鐵 特性必須用來達成優異之直流電疊加特性爲矯頑磁力，而 非能源產物，因而只要矯頑磁力高時，即使採用高電阻之 永久磁鐵之時，亦可達成高的直流電疊加特性。 具有高電阻及高矯頑磁力之磁鐵一般可由稀土元素之黏 合磁鐵所達成，並且黏合磁鐵是由稀土元素磁粉與黏合劑 -19- 536714 五、發明說明（18) 混合之後加以模製成型而達成。但是，只要磁粉具有高矯 頑磁力的話，任何成分均可被使用。稀土元素磁粉可爲鈷 釤（SmCo)，銨鐵硼（NdFeB)，及氮鐵釤（SmFeN)基，爲了避 免在使用時有熱去磁現象，磁鐵之Tc値必須在300°C以 上，並且矯頑磁力必須在5 kOe以上。結果，熱塑性樹脂 及熱固性樹脂均可使用，因而使用這些樹脂時可避免渦流 損失之增加。 粉鐵粉鐵心之形狀並無具體限制，雖然一般使用環形鐵 心，並且壺形鐵心亦可使用。每一種鐵心之磁路中至少有 一個間隙，及一個***間隙中之永久磁鐵。間隙長度並無 具體限制，雖然當間隙長度過份減少時，直流電疊加特性 會劣化，並且當間隙長度過份增加時，透磁率會過份減 少，因而間隙長度可適當地被決定。 在間隙形成之前，初始透磁率之値很重要，當初始透磁 率過低時，由於磁鐵之偏壓並未作用，故初始透磁率必須 在100以上。 關於待***間隙之永久磁鐵所須之特徵方面，當矯頑磁 力必在5 kOe以下時，由於施加到鐵心之直流電磁場使矯 頑磁力消失之故，永久磁鐵必須有5 kOe以上之矯頑磁 力。而且，電阻越高越好，並且當電阻在1歐姆-公分以上 時，鐵心損失特性一直到高頻部分都很優異。 當磁粉之平均粒子直徑爲50/zm以上時，無論鐵心之電 阻增加時其鐵心損失特性會劣化，故磁粉之平均粒子直徑 -20- 536714 五、發明說明（19) 最好爲50// m以下。但是，當最小粒子直徑爲2.0/z m以 下時，由於粉末與樹脂在捏合時會使粉末氧化而使磁化顯 著地減少，故粒子直徑必須在2.0 v m以上。 樹脂之用量必須在10體積％以上，以避免鐵心損失增 加。 下面將敘述本發明之另一個例子。 (第5例） 使用一般之粉末冶金法從Sm2Co17之粉碎錠粉末製成一 種燒結材料，並且所生產之燒結材料接受熱處理，以製成 磁鐵。隨後，進行微細粉碎，以製成具有平均粒子直徑爲 3.5/zm、4.5/zm、5.5//m、6·5从 m、7.5/zm、8.5/zm 及 9 //m之磁粉。每種磁粉受到適當之聯結處理，並且與做爲 熱固性樹脂用之40體積。/。之環氧樹脂混合。使用模具將此 混合物在3噸/平方公分之壓力下成型，因而製成黏合磁 鐵。在此，黏合磁鐵爲具有與第8圖所示之環形粉鐵粉鐵 心55橫剖面形狀相同之模具而成型。另一方面，矯頑磁力 iHc是以直流BH示蹤器而測量分別製備成直徑10μ m且 厚度爲10/z m的試片（TP)。其測量結果被顯示在第5表 中。 做爲一種粉鐵粉鐵心，一種鐵-鋁-矽磁合金（商品名稱爲 仙杜斯特鐵心）被模製成型爲環形鐵心55其外徑爲27公 厘’內徑爲14公厘，並且厚度爲7公厘。此鐵心之初始透 磁率爲120。
-21 - 536714 五、發明說明（2〇) 此環形鐵心被加工成具有0.5公厘之間隙。上述所產製之 黏合磁鐵57被***上述間隙部中。磁鐵57由沿鐵心55之 磁路方向的電磁鐵所磁化。隨後線圈59以第9圖所顯示之 方式所加上，並且測量其直流電疊加特性。施加之直流電 以直流電磁場表示時爲150 Oe。此測量被重複進行10 次，其結果顯示在第5表中。爲了比較起見，亦以沒有將 磁鐵***間隙之情況下進行測量且將其結果顯示在第5表 並列。 第5表 沒有磁鐵 磁粉之粒子直徑 〔// m) 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 試片之初始透磁率(〇e) 10 14 17 19 20 150Oe時之//値 20 24 25 25 26 25 測量10次之後的"値 20 20 21 24 25 25 如第5表淸楚地顯示，當矯頑磁力爲15 kOe以上時，即 使直流電磁場被重複地施加，其直流電疊加特性不會產生 劣化。 (第6例） 一種以還原及擴散法所產製之釤鐵粉末被微粉末化成3// m，隨後進行氮化處理，因而製備成釤-鐵-氮粉末之磁粉。 將3wt%之鋅粉混合到此粉末中，然後將此混合物於氬氣 中在500°C之溫度下進行2小時之熱處理。其粉末特性以 -22- 536714 五、發明說明（21) VSM進行測量，結果其矯頑磁力爲20k〇e。 然後’ 45體積％之6尼龍的熱塑性樹脂與磁粉混合而形 成混合物。此混合物在23(TC進行捏合，並且在相同溫度 下進行熱壓製，使其厚度成爲0.2公厘，因而形成薄板狀 之黏合磁鐵。 此黏合磁鐵薄板被衝製成直徑爲1〇公厘之圓盤，並且將 圓盤堆疊成10公厘之厚度。而後測量此堆疊圓盤之磁性特 徵，其矯頑磁力約爲18 kOe。電阻爲1歐姆-公分。 另一方面，關於粉鐵粉鐵心方面，具有初始透磁率爲75, 100，150，200或300之每個環形粉鐵粉鐵心，以第5例之 相同方式但改變粉鐵粉之形狀及粉末之充塡因素而被產 製。 然後，間隙長度被調整，使具有不同初始透磁率之粉鐵 粉鐵心其任何層之初始透磁率均變爲50到60之內。 黏合磁鐵被***間隙中而無任何餘隙。因而磁鐵板*** 入，若需要時可重疊上去或進行硏磨。 第6表顯示在直流電疊加磁場爲150 Oe下其透磁率/ze 之測量結果。在20kHz及lOOmT之下的鐵心損失亦被顯 示。具有初始透磁率爲75之粉鐵粉鐵心顯示其件直流電疊 加特性爲16，且鐵心損失爲1〇〇。
-23- 536714 五、發明說明（22) 第6表 特 性 粉鐵粉鐵心之透磁率 〔-) 75 105 150 200 300 直流電疊加特性 // e㈠ 18 26 28 30 33 鐵心損失 (千瓦/立方公尺） 90 100 120 150 160 如第6表淸楚地顯示，當粉鐵粉鐵心之初始透磁率變成 小於100之時，無法產生直流電疊加特性之改善。此顯示 粉鐵粉鐵心之初始透磁率被過份地減少，磁通量有走短路 現象而未通過鐵心，因而鐵心之初始透磁率必須至少爲 100 〇 下面將敘述本發明之另一個實施例。 本發明之鐵心中，使用一種薄板磁鐵。此薄板磁鐵包含 一種樹脂及一種分散在樹脂中之磁粉。而樹脂是從包括有 聚聚醯胺-醯亞胺樹脂、環氧樹脂、聚合樹脂（phenylene sulfide)、矽樹脂、聚乙烯樹脂、芳族醯亞胺樹脂、及液晶 聚合物之群組中選出之至少一種。樹脂含量爲30体積°/。以 上，並且總厚度爲500 /zm以下。在此，磁粉最好其矯頑 磁力爲10 kOe以上，Tc在500 °C以上，並且平均粒子直 徑爲2.5到50// m。 本發明之薄板磁鐵中，磁粉可爲一種稀土元素磁粉。 此薄板磁鐵最好其表面光澤度爲25%以上。 -24- 536714 五、發明說明（23) 本發明之一個實施例中，磁粉可外塗一種表面活性劑。 本實施例之鐵心爲在磁路中具有至少一個間隙之鐵心， 並且包含一個永久磁鐵用來做爲在間隙附近進行磁偏壓用 之磁鐵，以從間隙兩端施加磁偏壓。永久磁鐵爲一種薄板 磁鐵，最好磁性間隙的間隙長度約爲500 # m以下，並且 進行磁偏壓用之磁鐵其厚度等於或小於間隙長度，並且沿 著厚度方向被磁化。 除此之外，電感組件可由施加至少一圈之線圈到該含有 磁偏壓之磁鐵所用之薄板磁鐵的鐵心所製成，並且此電感 組件爲低外形，顯示出優異的直流電疊加特性及低鐵心損 失。 關於本發明，已對使用具有厚度爲500 /zm以下，做爲插 入鐵心之磁鐵間隙而做爲磁偏壓之磁鐵所用之薄板磁鐵之 可行性進行硏究。其結果，當所使用之薄板狀磁鐵含有30 體積％以上之具體樹脂，並且具有電阻爲1歐姆-公分以 上，且矯頑磁力爲10 kOe以上，再者鐵心被形成爲具有不 會劣化之鐵心損失特性時，可達成優異之直流電疊加特 性。此乃根據一項事實之發現，達成優異之直流電疊加特 性所需之磁鐵特徵爲矯頑磁力而非能源產物，因而只要矯 頑磁力高時，即使採用高電阻之永久磁鐵之時，亦可達成 高的直流電疊加特性。 具有高電阻及高矯頑磁力之磁鐵一般可由稀土元素之黏 合磁鐵所達成，並且黏合磁鐵是由稀土元素磁粉與黏合劑 -25- 536714 明說 明發 五 混合之後加以模製成型而達成。但是，只要磁粉具有高矯 頑磁力的話，任何成分均可被使用。稀土元素磁粉可爲鈷 釤（SmCo)，銨鐵硼（NdFeB)，及氮鐵釤（SmFeN)基，爲了避 免在如回焊中使用時有熱去磁現象，磁鐵之居里點Tc値必 須在50(TC以上，並且矯頑磁力iHc必須在10 kOe以上。 當磁粉外塗一種表面活性劑時，因爲粉末在成型中之擴 散變成很優異，並且磁鐵特性改善之故，可產製出具有較 高特徵之鐵心。 任何軟磁性材料被用來做爲扼流圈及變壓器之鐵心材 料，雖然一般使用錳鋅鐵氧體或鎳鋅鐵氧體，粉鐵粉鐵 心，矽鋼板，無定形物等。 鐵心之形狀並未具體限制，因而本發明可被應用到具有 任何形狀之鐵心，例如環形鐵心，EE鐵心，及EI鐵心。 鐵心包含至少在磁路中之一個間隙，並且薄板磁鐵被*** 間隙中，間隙長度未具體限制，雖然當間隙長度過度減少 時，直流電疊加特性會劣化，並且當間隙長度過度增加 時，透磁率會過度地減少，因而無可避免地，間隙長度必 須適當地決定。間隙長度可被限制在500 // m以下，以減 少整個鐵心之尺寸。 關於被***間隙中之薄板磁鐵所需之特徵，當矯頑磁力 小於10 kOe時，磁化會由於作用在鐵心之直流磁場而消 失，因而矯頑磁力必須在10 kOe以上。阻抗越大越佳。但 是，只要電阻在1歐姆·公分以上之時，電阻値不再成爲鐵 -26- 536714 五、發明說明（25) 心損失劣化之主要因素。當粉末之平均粒子直徑實質上超 過50 // m時，鐵心損失特性劣化，因而粉末之平均粒子直 徑最好在5〇em以下。當最小粒子直徑變成2·5/ζιη以下 時，磁化會由於粉末之熱處理及回焊時粉末之氧化而顯著 地減少，故粒子直徑必須在2.5# m以上。 下面將敘述本發明之另一個實施例。 (第7例） 一種Sm2Co17之磁粉及聚醯亞胺樹脂以使用拉波·普拉 斯脫碾磨機（Labo Plastomill)做爲熱捏合機進行熱捏合。 此捏合在15體積％到40體積％之範圍內之許多不同的樹 脂含量中進行。所製成之熱捏合材料使用熱壓製機而被成 型爲厚度〇·5公厘之薄板磁鐵。結果，樹脂含量必須爲30 體積％以進行成型。關於本實施例，上述僅關於含有聚醯 亞胺樹脂之薄板磁鐵的結果。但是，從含有聚醯亞胺樹脂 之外的環氧樹脂、聚合樹脂（phenylene sulfide),砂樹脂， 聚乙烯樹脂，芳族聚醯亞胺樹脂、及液晶聚合物之中選擇 一種而製成每一種薄板磁鐵時，亦可得出類似於上述之結 果。 (第8例） 使每種磁粉及每種樹脂使用普拉斯脫碾磨機以第7表所 顯示之成分而進行熱捏合。普拉斯脫碾磨機在操作時之每 一組溫度被具體化成爲比每種樹脂之軟化溫度高。 -27- 536714 五、發明說明（26) 第7表 成 分 IHc(kOe) 混合比率 (重量比率） ① Sm2Co17 磁粉 15 100 聚醯亞胺樹脂 50 ② Sm2Co17 磁粉 15 100 環氧樹脂 50 ③ Sm2Fe17N 磁粉 10.5 100 聚醯亞胺樹脂 50 ④ 鋇鐵氧體磁粉 4.0 100 聚醯亞胺樹脂 50 ⑤ Sm2CoJ粉 15 100 聚丙烯樹脂 義 50 使用普拉斯脫碾磨機進行熱捏合所產製之材料’以熱壓 製機器在沒有磁場下被模製成型爲厚度〇·5公厘之薄板磁 鐵。此薄板磁鐵被切割成與第1A及1B圖所顯示之E型鐵 氧體鐵心45之中央磁腳的橫剖面有相同之形狀。 隨後，如第1A及1B圖所顯示，一種EE型鐵心之中央 腳被加工成具有0.5公厘之間隙。EE型鐵心是由一般之錳 -鋅鐵氧體材料製成，並且具有一個磁路長度爲7.5公分， 並且其有效橫剖面積爲0.74平方公分。如上述所產製之薄 板磁鐵43被***間隙部分，因而具有磁偏壓磁鐵43之鐵 心可被製成。在圖中，符號43爲薄板磁鐵，而符號45爲 -28- 536714 五、發明說明（27) 鐵氧體鐵心。磁鐵43以脈衝磁化裝置在鐵心45之磁路方 向中被磁化，線圈47被加到鐵心45，並且電感L是以惠 普公司所製造之4284 LCR錶，在交流電磁場頻率爲100 kHz及疊加磁場爲0到200 Oe之條件下進行測量。隨後， 電感L在回焊爐中於270 °C下保持30分鐘之後再度被測 量，並且此測量被重複進行五次。此時，被通入直流電疊 加電流，因而由於直流電疊加特性可被決定。第10到14 圖顯示每個鐵心根據五次測量之直流電疊加特性。 如第14圖顯示，直流電疊加特性在第2次測量中，或者 隨後關於具有薄板磁鐵被***且包括有81112(：()17磁粉擴散 在聚丙烯樹脂之中劣化頗大。此劣化是由於薄板磁鐵在回 焊中變形所造成。如第13圖淸楚顯示，直流電疊加特性在 薄板磁鐵被***之鐵心中隨著測量次數之增加而劣化頗 大，而此薄板磁鐵包含具有矯頑磁力爲4 kOe且擴散在聚 醯亞胺樹脂中之鋇鐵氧體。相反的，如第10到12圖中淸 楚顯示，在重複測量中沒有發現到大的變化，並且在薄板 磁鐵被***之鐵心中顯示很穩定之特性，而薄板磁鐵使用 具有10 kOe以上矯頑磁力之磁粉且使用聚醯亞胺樹脂或環 氧樹脂。由此結果，直流電疊加特性劣化之理由可被假定 爲，因爲鋇鐵氧體薄板磁鐵具有很小之矯頑磁力，因而由 於施加到薄板磁鐵之反向磁場會造成磁化之減少或者磁化 反向。至於被***鐵心之薄板磁鐵，當薄板磁鐵具有10 kOe以上矯頑磁力時，可顯示其優異之直流電疊加特性。 -29- 536714 五、發明說明（28) 雖然本實施例中未顯示，以本實施例以外之結合，以及以 使用從聚合樹脂、矽樹脂、聚乙烯樹脂、芳族醯亞胺樹 月旨、及液晶聚合物之群中選出之樹脂所製成之薄板磁鐵 時，亦可達成相當可靠且相似於上述之效果。 (第9例） 每種Sm2Co17磁粉及30體積％之聚合樹脂使用普拉斯脫 碾磨機而進行熱捏合。每種磁粉具有2.0/zm、25 //m、50/zm、或55//m之粒徑。每種以普拉斯脫碾磨機 熱捏合而產製之材料使用熱壓製機而被成型爲厚度0.5公 厘之薄板磁鐵。此薄板磁鐵43被切割成與E型鐵氧體鐵 心45之中央腳的橫剖面有相同之形狀，因而可製成如第 1A及1B圖所顯示之鐵心。 隨後，磁鐵43以脈衝磁化裝置在鐵心45之磁路方向中 被磁化，線圈47被加到鐵心45，並且鐵心損失特性在室 溫下以岩通電氣株式會社所產製之SY-8 232交流式BH示 蹤器於300 kHz及0.1T之條件進行測量。其結果顯示在第 8表中。如第8表中所淸楚顯示，當製造薄板磁鐵所使用 之磁粉之平均粒子直徑爲2· 5到50 時，可顯示出優異 的直流電疊加特性。 -30- 536714 五、發明說明（29) 第8表 粒子直徑 ("m) 2.0 2.5 25 50 55 鐵心損失 (千瓦/立方公尺） 670 520 540 555 790 (第1〇例） 使60體積。/。之Sm2C〇i7磁粉及40體積。/。之聚醯亞胺樹脂 以普拉斯脫碾磨機而進行熱捏合。使用熱壓製機並且使壓 製時之壓力變化而製出厚度0.3公厘之成型品。隨後，以 脈衝磁化裝置在4T下進行磁化，因而製成薄板磁鐵。每個 薄板磁鐵之光澤度在15%到33%之範圍內，且壓製時之壓 力增加時光澤度亦隨之增加。這些成型品被切割成1公分 XI公分，並且磁通量以TOEI TDF-5之數位式磁通量計進 行測量。此磁通量及光澤度之測量結果並列地顯示在第9 表中。 第9表 光澤度(0/〇) 15 21 23 26 33 45 麵量(高斯） 42 51 54 99 101 102 如第9表所示，具有光澤度爲25%以上之薄板磁鐵顯示 出優異的磁性特徵。其理由爲’當產製的薄板磁鐵在光澤 度爲25%以上時充塡因素變成90%以上。雖然本實施例中 僅顯示使用聚醯亞胺樹脂之試驗結果。但是’從含有聚醯 亞胺樹脂之外的環氧樹脂、聚合樹脂（phenyiene sulfide)、 -31 - 536714 五、發明說明（3〇) 矽樹脂、聚乙烯樹脂、芳族醯亞胺樹脂、及液晶聚合物之 中選擇一種而製成每一種薄板磁鐵時，亦可得出類似於上 述之結果。 (第11例） 一種由新日本化學公司所製造名爲RIKACOAT(聚醯亞胺 樹脂）之Sm2Co17磁粉，與做爲溶劑用之r -丁內酯混合， 並且以離心式空氣去除機進行攪拌5分鐘，隨後以三輥碾 磨機進行捏合，因而製成糊膏狀。若此糊膏被乾燥時，其 成分變成爲60體積％之Sm2Co17磁粉及40體積％之聚醯 亞胺樹脂。相對於81!12(：()17磁粉及新日本化學公司所製造 名爲RIKACOAT之總重量爲70份，溶劑r -丁內酯之混合 比率被定爲重量10份。由刮刀法將由糊膏製成厚度爲500 // m之生薄板（green sheet)，並且進行乾燥。乾燥後之生 薄板被切割成1公分XI公分，以熱壓製機進行熱壓製且使 壓製時之壓力變化，並且使此成型品以脈衝磁化裝置在4T 下進行磁化，因而製成薄板磁鐵。不受熱壓製之成型品亦 被磁化製成磁鐵，以做比較。此時，生產是以該混合比率 而被進行，只要可製成生薄板之糊膏可生產出來時，亦可 使用除了上述以外之成分及混合比率。再者，三輥碾磨機 被用來捏合，除了三輥碾磨機以外，其他如均化器、砂碾 磨機、等亦可使用。每種產製之薄板磁鐵之光澤度在9%到 28%之範圍內，且壓製時之壓力增加時光澤度亦隨之增 加。這些成型品被切割成1公分XI公分，並且磁通量以 -32- 536714 五、發明說明（31) TOEI TDF-5之數位式磁通量計進行測量。此磁通量及光 澤度之測量結果並列地顯示在第1〇表中。此時第表亦 並列顯示薄板磁鐵在熱壓製中之壓縮率（=1-熱壓製後之厚 度/熱壓製前之厚度）的測量結果。 第10表第11例中磁通量之測量 光澤度(％) 9 13 18 22 25 28 麵量(高斯） 34 47 51 55 100 102 壓縮率(〇/〇) 0 6 11 14 20 21 由上述結果淸楚顯示，同於第10例，具有光澤度爲25% 以上之薄板磁鐵顯示出優異的磁性特徵。其理由爲，當產 製的薄板磁鐵在光澤度爲25%以上時充塡因素變成90%以 上。至於壓縮率，當壓縮率爲20%以上之時，此結果顯示 有優異的磁性特徵。雖然上述僅係關於具有具體成分及混 合比率之本實施例使用聚醯亞胺樹脂時之試驗結果，但 是，從含有聚醯亞胺樹脂之外的環氧樹脂、聚合樹脂 (phenylene sulfide)、矽樹脂、聚乙烯樹脂、芳族醯亞胺樹 脂、及液晶聚合物之中選擇一種及以上述混合比率以外之 混合比率而製成每一種薄板磁鐵時，亦可得出類似於上述 之結果。 (第12例） 一種Sm2Co17磁粉及做爲表面活化劑用之0.5重量％的磷 酸鈉被混合。同樣地，將一種Sm2Co17磁粉及0.5重量％ 之羧甲基纖維素混合，並且將811120：()17磁粉及矽酸鈉混
-33- 536714 五、發明說明（32) 合。每一種之這些混合粉末65體積％與35體積％之聚合 樹脂使用普拉斯脫碾磨機而進行熱捏合。每種以普拉斯脫 碾磨機進行熱捏合而產製之材料使用熱壓製機而被成型爲 厚度0.5公厘之薄板磁鐵。此薄板磁鐵以同於第8例之方 式而被切割成與如第1A及1B圖所顯示之E型鐵氧體鐵心 45之中央磁腳的橫剖面有相同之形狀。如上述所產製之薄 板磁鐵43被***EE型鐵氧體鐵心45之中央磁腳間隙部 分，因而可製成如第1A及1B圖所顯示之鐵心。隨後，磁 鐵43以脈衝磁化裝置在鐵心45之磁路方向中被磁化，線 圏47被加到鐵心45，並且鐵心損失特性在室溫下以岩通 電氣株式會社所產製之SY-8232交流式BH示蹤器於300 kHz及0·1Τ之條件進行測量。其結果顯示在第11表中。 爲了比較起見，不使用表面活化劑而使65體積％之 Sm2Co17磁粉與35體積％之聚合樹脂使用普拉斯脫碾磨機 而進行熱捏合。以普拉斯脫碾磨機進行熱捏合而產製之材 料使用熱壓製機而被製成厚度爲0.5公厘之成型品，並且 此成型品被***與上述相同之EE型鐵氧體鐵心之間隙部 分。隨後，以脈衝磁化裝置在鐵心之磁路方向中被磁化， 然後線圈被加到鐵心中，並且測量鐵心損失特性。其結果 顯示在第11表中。
-34- 536714 五、發明說明（33) 第11表 第12例 Μ鐵心損失之測量 樣 品 鐵心損失（千瓦/立方公尺） +磷酸鈉 495 +羧甲基纖維素 500 +矽酸鈉 485 無添加劑 590 如第11表所示，當表面活化劑被加入時可顯示優異之鐵 心損失特性。其理由爲加入表面活化劑時，可防止主要微 粒之凝結，且渦流損失可被減少。雖然上述僅是關於在本 實施例中加入磷酸鹽之結果，相同於上述結果，當除了上 述之外的表面活化劑被加入時，可顯示優異之鐵心損失特 性，即鐵損（i r ο η 1 〇 s s )特性。 (第13例） 一種Sm2Co17磁粉及聚醯亞胺樹脂以普拉斯脫碾磨機進 行熱捏合。此混合物以熱壓製機在沒有磁場下被壓製成型 爲厚度〇·5公厘之薄板磁鐵。在此，分別具有電阻値爲 0.05、0.1、0.2、0.5、或1·0歐姆-公分之薄板磁鐵以控制 聚醯亞胺樹脂之含量而被產製。隨後，此薄板磁鐵被加 工，以此薄板磁鐵以同於第8例之方式，而具有與如第1Α 及1Β圖所顯示之Ε型鐵氧體鐵心45之中央磁腳的橫剖面 有相同之形狀。隨後，薄板磁鐵43被***錳-鋅鐵氧體材 料製成且具有一個磁路長度爲7.5公分、且其有效橫剖面 積爲0.74平方公分之ΕΕ型鐵心之中央磁腳的磁性間隙
-35- 536714 五、發明說明（34) 中。然後以電磁鐵在磁路方向進行磁化，線圈47被加到鐵 心45 ’並且鐵心損失特性在室溫下以岩通電氣株式會社所 產製之SY-8232交流式BH示蹤器於300 kHz及0.1T之條 件進行測量。在此處，測量中使用相同的鐵氧體鐵心，且 鐵心損失僅磁鐵改變成具有不同電阻値之其他磁鐵時被測 量。其結果顯示在第12表中。 第12表 第13例中鐵心損失之測量 電阻値(歐姆必分） 0.05 0.1 0.2 0.5 1.0 鐵心損失 (千瓦/立方公尺） 1220 530 520 515 530 如第12表淸楚地顯示，當鐵心電阻値爲0.1歐姆-公 分以上時可顯示優異之鐵心損失特性。其理由爲，增加薄 板磁鐵之電阻値時，渦流損失可被減少。 (第14例） 每一種不同的磁粉及每一種不同的樹脂在第13表所顯示 之成分下，以下述之方法被捏合，成型，及加工，因而製 造出厚度0.5公厘之樣品。在此，一種811120：()17磁粉及鐵 氧體磁粉爲燒結材料之粉末化粉末。一種Sm2Fe17 N粉末 爲使Sm2Fe17粉末受到氮化處理還原及擴散方法作用而被 製成。每一種粉末之平均粒子直徑爲約5/zm。芳族醯亞胺 樹脂（6T尼龍）、及聚丙烯樹脂以普拉斯脫碾磨機在氬氣環 境下各於300°C (聚醯胺）及250°C (聚丙烯）進行熱捏合，並 且以熱壓製機壓製成型爲樣品。一種可溶之聚醯亞胺樹脂 -36- 536714 五、發明說明（35) 及以r ·丁內酯做爲溶劑被混合，並且以離心式空氣去除機 進行攪拌5分鐘而製成糊膏狀。隨後，由刮刀法將糊膏製 成厚度爲500 //m之生薄板，並且進行乾燥及熱壓製，以 製成樣品。將環氧樹脂在燒杯中攪拌且混合，並且模製成 型，而在適當硬化條件下製成樣品。所有這些樣品之電阻 値爲1歐姆-公分以上。 此薄板磁鐵被切割成下述鐵氧體鐵心之中央腳的橫剖面 形狀。鐵心爲錳-鋅鐵氧體材料製成且具有一個磁路長度爲 5.9公分、且其有效橫剖面積爲0.74平方公分之一般EE 型鐵心、且中央腳係加工爲具有0.5公厘之間隙。如上述 製成之薄板磁鐵被***間隙部份中，且其配置顯示於第1A 及1B圖（符號43爲薄板磁鐵，符號45爲鐵氧體鐵心，並 且符號4 7爲線圈部份）。 隨後，以脈衝磁化裝置在磁路方向中進行磁化，並且隨 後，直流電疊加特性及有效透磁率是以惠普公司所製造之 HP-42 84A LCR錶，在交流電磁場頻率爲100 kHz及疊加 磁場爲35 Oe之條件下進行測量。 這些鐵心在270°C之回焊爐中被保持30分鐘，隨後在相 同條件下再度測量其直流電疊加特性。 爲了比較例，亦對沒有***磁鐵之鐵心進行測量，其結 果爲其特性在回焊之前及之後不改變，並且有效透磁率 爲70。 第13表顯示這些結果，並且第7圖顯示第2及4例及比
-37- 536714 五、發明說明（36) 較例之直流電疊加特性以做爲結果之一部分。當然，疊加 直流電被施加，以使直流偏壓磁場之方向與磁鐵在***時 之磁化方向相反。 關於***有聚丙烯樹脂之薄板磁鐵，由於磁鐵之顯著變 形而無法進行測量。 至於具有矯頑磁力爲4 kOe之鋇鐵氧體薄板磁鐵的鐵 心，其直流電疊加特性在回流之後會劣化很大程度。*** 有Sm2Fe17 N薄板磁鐵的鐵心，其直流電疊加特性在回流 之後亦會劣化很大程度。相反地，關於***有矯頑磁力爲 10 kOe以上且Tc高達770°C之Sm2Co17薄板磁鐵的鐵心， 未觀查到直流電疊加特性之劣化，因而顯示很穩定之特 性。 從這些結果，直流電疊加特性劣化之理由被假定爲，因 爲鋇鐵氧體薄板磁鐵具有很小之矯頑磁力，由於施加到磁 鐵之相反方向的磁場而產生磁化之減少或磁化之反向，而 特性劣化之理由被假定爲，雖然釤鐵氮（SmFelV)磁鐵具有 高的矯頑磁力，Tc低達470°C，因而會產生熱去磁，並且 會有熱去磁與反向磁場造成之去磁增強之現象產生。故， 關於***鐵心中之薄板磁鐵，當薄板磁鐵之矯頑磁力爲10 kOe以上，且Tc爲500°C以上之時，可以顯示優異之直流 電疊加特性。 雖然未顯示在本實施例中，當使用本實施例以外之結 合，並且當以本發明範圍內之其他樹脂製成薄板磁鐵時， -38- 536714 五、發明說明（37) 相似於上述之效果可以很可靠地達成。 第13表 樣 磁鐵成分 混合比率 透磁率/z e回 透磁率"e 品 獅旨成分 iHc(kOe) (重量比率） 焊前(35 Oe) 回焊後(35 Oe) Sm(Con 742Feft 2nCuft ft5；sZrnft29)7 7 15 100 ① 芳族聚麵胺樹脂 100 140 130 Sin(Coft 742Feft 2〇Cuft 05SZrft ft29)77 15 100 ② 可溶性聚麵胺樹脂 100 120 120 Sni(Co0 742Feft -2ftCuft ftssZrft ftl9)7 7 15 100 ③ 環氧樹脂 100 140 120 Sm2Fe17N 磁粉 10 100 ④ 芳族聚醯亞胺樹脂 100 140 70 鋇鐵氧體磁粉 4.0 100 ⑤ 芳族聚麵胺樹脂 100 90 70 Sm(Coft 742Feft 2〇Cuftft5i5Zrftftl9)77 15 100 ⑥ 聚丙燃樹脂 麵 100 140 - (第15例） 與第14例中相同的Sm2Co17磁粉（iHc= 15kOe)及可溶性 聚合（醯胺醯亞胺）樹脂（TOYOBO VIROMAX)以壓力捏合 機進行捏合，並且以行星式混合器（planetary mixer)進行 稀釋且捏合，並且以離心式空氣去除機進行攪拌5分鐘， 而製成糊膏狀。隨後，由刮刀法將糊膏乾燥製成厚度爲 500 /zm之生薄板，並且進行乾燥及熱壓製及加工而製成厚 -39- 536714 五、發明說明（38) 度爲0.5公厘之薄板磁鐵樣品。在此’聚合（釀胺-酿亞胺） 樹脂之含量被調整成第14表所示，使薄板磁鐵具有電阻値 爲0.06, 0.1，0.2, 0.5及1.0歐姆-公分。隨後，這些薄板磁 鐵被切割成與第8例鐵心的中央磁腳的橫剖面有相同之形 狀，而製成樣品。 隨後，每個如上述所產製之薄板磁鐵被***與第14例中 相同型式之EE型鐵氧體鐵心中其間隙長度爲0.5公厘的間 隙中，並且磁鐵以脈衝磁化裝置而被磁化。所產製之鐵 心，其鐵心損失特性在室溫下以岩通電氣株式會社所產製 之SY-8232交流式BH示蹤器於300 kHz及0.1T之條件進 行測量。在此，相同的鐵氧體鐵心被使用在測量中，並且 鐵心損失僅在磁鐵被改變成具有不同的電阻，並且被*** 且再度以脈衝磁化裝置而被磁化之後測量。 其結果被顯示在第14表中。一個具有相同間隙之EE型 鐵心在相同條件之下，具有鐵心損失特性爲520千瓦/立方 公尺，用來做爲比較例。 如第14表所示，具有電阻爲0.1歐姆-公分之鐵心可顯示 優異之鐵心損失特性。其理由被假定爲，渦流損失隨著薄 板磁鐵之電阻增加而減少。
-40- 536714 五、發明說明（39) 第14表 樣品 磁鐵成分 樹脂量 mm%) 電阻爲〇·1 獅細 鐵心損失 (千瓦/立方公尺) ① 25 0.06 1250 ② 30 0.1 680 ③ Sm(Co〇 742Fe0 2〇Cu〇 055Zr0 029)7.7 35 0.2 600 ④ 40 0.5 530 ⑤ 50 1.0 540 如上述，厚度爲500 // m以下之薄板磁鐵可依照本實施例 而製成。使用此薄板磁鐵做爲磁偏壓用之磁鐵時，可提供 一種小型化鐵心，並且此鐵心在高頻時具有改進之直流電 疊加特性，並且即使在回焊溫度下亦不會有劣化產生之特 性。再者，使用此鐵心時，可製成回焊時亦無劣化產生之 特性的電感組件，並且其可供表面粘著之用。 (第16例） 具有不同粒徑之磁粉以改變粉末化時間之方法，從具有 Sn^ComzFemCuo o^Zro oH)·^ 成分之燒結 鐵 (iHc = 15kOe)而製成，並且隨後最大粒子直徑經由具有不同 網孔之篩網而調整。 一種由新日本化學公司所製造名爲RIKACOAT(聚醯亞胺 樹脂）之Sm2Co17磁粉，與做爲溶劑用之τ-丁內酯混合， 並且以離心式空氣去除機進行攪拌5分鐘，因而製成糊膏 -41 - 536714 五、發明說明（4〇) 狀。若此糊膏被乾燥時，其成分變成爲60體積。/。之 Sm2Co17磁粉及40體積％之聚醯亞胺樹脂。相對於 Sm2Co17磁粉及新日本化學公司所製造名爲RIKACOAT之 總重量爲70份，溶劑r -丁內酯之混合比率被定爲重量1〇 份。由刮刀法將由糊膏製成厚度爲500//m之生薄板，並 且進行乾燥及熱壓製。此生薄板被切割成鐵氧體鐵心之中 央腳形狀，並且以脈衝磁化裝置在4T下進行磁化，因而製 成薄板磁鐵。這些薄板磁鐵之磁通量以TOEI TDF-5之數 位式磁通量計進行測量，並且測量結果顯示於第15表中。 再者，薄板磁鐵以相同於第14例之方式而被***鐵氧體鐵 心之中，並且測量其直流電疊加特性，隨後測量其偏壓 量。偏壓量是由透磁率及疊加磁場之値所決定。
-42- 536714 五、發明說明（41) 第15表 樣品 平均粒子 直徑(//m) 網孔之篩網 (^m) 熱藤之壓力 (kgf/cm2) 中心線平均 贿"m) mm(G) 偏壓量(G) ① 2.1 45 200 1.7 30 600 ② 2.5 45 200 2 130 2500 ③ 5.4 45 200 6 110 2150 ④ 25 45 200 20 90 1200 ⑤ 5.2 45 100 12 60 1100 ⑥ 5.5 90 200 15 100 1400 關於具有平均粒子直徑爲2· lvm之第1樣品，其磁通量 減少而偏壓量較小。其理由據信爲磁粉在生產階段進行時 會氧化。關於具有較大平均粒子直徑之第4樣品，其磁通 量由於粉末之低充塡因素而減少，並且偏壓量減少。偏壓 量減少之理由據信爲，因爲磁鐵之表面粗度很粗糙，因而 與鐵心之黏著力不足，故透磁係數減少。關於具有較小平 均粒子直徑之第5樣品，由於壓製時不足夠之壓力導致具 有較大之表面粗度之故，其磁通量由於粉末之低充塡因素 而減少，並且偏壓量減少。關於含有較粗粒子之第6樣 品，其偏壓量減少。其理由據信爲磁鐵之表面粗度很粗糙 之故。 由這些結果淸楚地顯示，當***之薄板磁鐵其磁粉之平 均粒子直徑爲約25/zm以上、最大粒子直徑爲50/zm以 上、並且中心線平均粗度爲1〇 以下時，可顯示優異之
-43- 536714 五、發明說明（42) 直流電疊加特性。 (第17例） 由一種鑄錠之粗粉末化、且隨後被熱處理之兩種磁粉被 使用。一種鑄錠爲81112(：()17基之鑄錠，其具有锆含量爲 0.01原子百分比、且具有所謂第二代Sm2Co17磁鐵、 之成分，而另一種鑄錠爲 81112<：〇17基之鑄錠，其具有锆含量爲0.029原子百分比、且 具有所謂第三代Sm2Co17磁鐵、 SmfCoomzFemCuo ossZrmds z 之成分。上述第 一^代 Sm2Co17磁粉在800°C下受到1.5小時之老化熱處理，而第 三代Sm2Co17磁粉在800°C下受到10小時之老化熱處理。 由這些處理，以VSM對第二代Sm2Co17磁粉及第三代 Sm2Co17磁粉進行矯頑磁力之測量分別爲8 kOe及20 kOe。這些粗粉末後的粉末在有機溶劑中以球硏磨機進行 細粉末化，使其平均粒子直徑爲5.2/zm，並且使此粉末通 過具有45//m網孔之篩網，因而製成磁粉。每種製成之磁 粉與35體積％之環氧樹脂混合，並且此混合物被進行模製 成型爲與第14例之EE鐵心之中央腳形狀相同且厚度爲 〇·5公厘的黏合磁鐵。磁鐵特徵是以直流BH示蹤器，而對 分別製備成直徑1〇 且厚度爲10/zm的試片進行測量。 矯頑磁力幾乎等於粗粉末化之粉末的矯頑磁力。隨後， 這些磁鐵被***與第14例相同之EE鐵心，並且進行脈衝 磁化及線圈之加入。然後，有效透磁率是以LCR錶在直流 -44- 536714 五、發明說明（43) 疊加磁場爲40 Oe及100 kHz之條件下進行測量。這些鐵 心被保持在與回焊相同之條件，即這些鐵心被保持在270 °C之熱靜力室中1小時之後，再以上述相同的方法測量直 流電疊加特性。其結果顯示在第16表中。 第1 6表 樣 品 透磁率// e 回焊前（35 Oe) 透磁率μ e 回焊後（350e) Sm(Co0 78Fe0 nCuft 10Zr0 01)8 2 120 40 Sm(Co0 742Fe0 20Cu0 2 130 130 如第16表所淸楚顯示者，當使用具有高矯頑磁力之第三 代81112€：()17磁粉之時，即使在回焊之後亦可達成優異的直 流電疊加特性。矯頑磁力峰値之出現一般爲在釤與過渡金 屬之具體比率時可觀查到，雖然最適成分比率視合金中之 氧含量而變化乃爲習知。關於燒結材料，最適成分比率被 證明爲在7.0到8.0之內變化，而關於鑄錠，最適成分比 率被證明爲在8.0到8.5之內變化。從上述淸楚可知，當 成分爲第二代 Sm(CoBa| FeQ15 t。mCuo os tQ o wZrm t。 0.03)7.0 t〇8.5之時，即使在回焊條件下，亦可顯示優異之直 流電疊加特性。 (第18例） 使用第16例中之第3樣品的磁粉。磁粉有一個成分爲 SmiCOmzFeo zoCuo ossZrmdT.T，其平均粒子直徑爲 5/Z m，最大粒子直徑爲45 Am。每種磁粉表面塗鋅，具有軟
-45- 536714 五、發明說明（44) 化溫度點爲400°C之無機玻璃（氧化鋅-三氧化二硼-氧化 鉛），或鋅及無機玻璃（氧化鋅-三氧化二硼-氧化鉛）。薄板 磁鐵依照此方式以第二例之第二樣品製成，製成之薄板磁 鐵被***錳-鋅鐵氧體鐵心中，並且製成之錳-鋅鐵氧體鐵 心的直流電疊加特性，以第16例之相同方式被進行測量。 隨後，磁偏壓被決定且鐵心損失特性使用與第2例之相同 方式進行測量。比較結果被顯示在第17表中。 在此，鋅與磁粉混合，隨後在氬氣環境中在50(TC下進行 熱處理2小時。氧化鋅-三氧化二硼-氧化鉛使用與鋅相同 之方式，除了熱處理溫度爲450°C下進行熱處理。另一方 面，爲了形成一個複合層，鋅與磁粉被混合，並且在在 500°C下進行熱處理，製成之粉末從爐中被取出，並且粉末 與氧化鋅-三氧化二硼-氧化鉛混合，隨後製成之混合物在 450°C下進行熱處理。製成之粉末與一種總體積量之45體 積％的黏合劑（環氧樹脂）混合，隨後，在沒有磁場下進行 模製成型。製成之成型品具有與第15例中相同之鐵氧體鐵 心之中央腳橫剖面的形狀，且具有0.5公厘之高度。產製 之成型品被***鐵心之中，並且以約10T脈衝磁場進行磁 化。直流電疊加特性是以第14例之相同方式而進行測量， 並且鐵心損失特性是使用與第15例之相同方式進行測量。 然後，這些鐵心被保持在270°C之熱靜力室中30分鐘之 後，再以上述相同的方式測量直流電疊加特性及鐵心損失 特性。做爲比較例用，一種成型品從沒有以上述方式進行 -46- 536714 五、發明說明（45) 塗層之粉末所製成，並且進行特性測量。其結果顯示在第 17表中。 如結果中淸楚顯示，雖然關於未塗層樣品，直流電疊加 特性及鐵心損失特性由於熱處理而劣化較大之程度，關於 塗有鋅、無機玻璃、及其複合物之樣品，熱處理時劣化之 速率與未塗層者比較很小。其理由被假設爲，磁粉之氧化 可由塗層所防止。 關於含有10體積％以上之塗層材料的樣品，有效透磁率 低，並且磁鐵之磁偏壓場強度，與其他樣品比較時減少很 大。其理由據信爲磁粉之含量由於磁粉與塗層材料之反應 而減少。故，當塗層材料之量在0.1到10wt°/〇之範圍內 時，會顯示更優異之特性。 第17表 塗 層 回 焊 前 回 焊 後 樣品 鋅(體 三氧化二硼-氧 鋅+三氧化二硼- 偏壓 鐵心損失(千 偏壓 鐵心損失(千瓦 積 0/〇) 化船(體積％) 氧化鉛(體積％) 量(G) 瓦/立方公尺） 量(G) /立方公尺） 比較例 2200 520 300 1020 1 0.1 2180 530 2010 620 2 1.0 2150 550 2050 600 3 3.0 2130 570 2100 580 4 5.0 2100 590 2080 610 5 10.0 2000 650 1980 690 6 15.0 1480 1310 1480 1350 -47- 536714 五、發明說明（46) 7 0-1 2150 540 1980 610 8 1.0 2080 530 1990 590 9 3.0 2050 550 2020 540 10 5.0 2020 570 2000 550 11 10.0 1900 560 1880 570 12 15.0 1250 530 1180 540 13 3 + 2 2050 560 2030 550 14 5 + 5 2080 550 2050 560 15 10 + 5 1330 570 1280 580 (第19例） 第16例中之第3樣品的81112(：()17磁粉與做爲黏合劑用之 環氧樹脂50體積％混合，此混合物在2T磁場中之中央腳 的頂及底方向上被模製成型，以製成非等方性磁鐵。爲了 做爲比較例，一個磁鐵亦在沒有磁場情況下被模製成型。 隨後，每個黏合磁鐵以同於第15例之方式被***錳-鋅鐵 氧體鐵心材料中，並且進行脈衝磁化及線圈加入。然後， 以LCR計測量其直流電疊加特性，並且透磁率從鐵心常數 及線圈之圈數計算出來。其結果被顯示在第18表中。 測量完成之後，樣品被保持在與回焊中之相同條件下， 即樣品被保持在270°C之熱靜力室中1小時。隨後，樣品 被冷卻到周圍溫度，並且以同於上述方式測量其直流電疊 加特性。其結果被顯示在第18表中。 如第18表中淸楚地顯示，回焊前及回焊後之直流電疊加 -48- 536714 五、發明說明（47) 特性均顯示比在無磁場下模製成型之磁鐵優異。 第 18_^_____ 樣 品 回焊前(在45 Oe時） 回焊後(在45 Oe時） 在磁場中模製成型 130 130 在無磁場下模製成型 50 50 (第20例） 第16例中之第3樣品的8«12<：〇17磁粉與做爲黏合劑用之 50體積％，環氧樹脂混合，使此混合物在無磁場之環境下被 模製成型，以產製出厚度爲〇·5公厘之磁鐵。此製成之磁 鐵被***錳·鋅鐵氧體鐵心材料中，並且以同於第14例之 方式進行磁化。在此時，磁化之磁場分別爲1、2、2.5、 3、5、及10T。在1、2、及2.5T方面，磁化是由一個電磁 鐵進行。而在3、5及10T方面，磁化是由脈衝磁化裝置 所進行。隨後，以LCR計測量其直流電疊加特性，並且透 磁率從鐵心常數及線圈之圈數計算出來。由這些結果，磁 偏壓量以第16例之方法決定，其結果被顯示在第16圖中。 如第1 6圖中淸楚地顯示，當磁場小於2 · 5 T時，無法觀 查到優異之直流電疊加特性。 (第21例） 下面將參照第17及18圖敘述本發明之電感組件。使用 在電感組件中之鐵心65由錳-鋅鐵氧體鐵心材料製成，因 而構成具有磁路長度爲2.46公分，有效橫剖面積爲〇·394 平方公分之EE型鐵心。厚度爲0·16公厘之薄板磁鐵69被 -49- 536714 五、發明說明（48) 加工成與E型鐵心65之中央腳橫剖面形狀相同。如第18 圖所示’成型線圈（樹脂封裝線圈（圈數爲4))67被加入E 型鐵心65中，薄板磁鐵69被配置在鐵心間隙部份，並且 被其他鐵心65所固定，因而此組合形成電感組件之功能。 薄板磁鐵69之磁化方向被設成與成型線圈67所產生之 磁場方向相反。 爲了比較起見，有加入薄板磁鐵及沒有加入薄板磁鐵時 均測量其直流電疊加電感特性，前者及後者之結果在第19 圖分別被顯示爲73及71。 與上述相同，直流電疊加電感特性在通過一個回焊爐（峰 點溫度270°C )之後進行測量。結果，回焊後之直流電疊加 電感特性被證明等於回焊前之直流電疊加電感特性。 (第22例） 本發明之另一個電感組件將參照第20及21圖說明。使 用在電感組件中之鐵心65由錳-鋅鐵氧體鐵心材料製成， 因而構成與第21例相同之具有磁路長度爲2·46公分，有 效橫剖面積爲〇·394平方公分之型鐵心。但是，形成一個 ΕΙ型鐵心並且做爲電感組件。其組合步驟同於第21例所 述者，雖然一個鐵氧體鐵心77爲I型。 在鐵心加入有薄板磁鐵並且鐵心通過回焊爐後之情況 時，其直流電疊加電感特性等於第21例者。 (第23例） 本發明之另一個電感組件將參照第22及23圖說明。本 -50- 536714 五、發明說明（49) 發明第23例之薄板磁鐵被加入到電感組件中。使用在電感 組件中之鐵心87由錳-鋅鐵氧體鐵心材料製成，並且構成 具有磁路長度爲〇·〇2公尺，有效橫剖面積爲5xl0·6平方公 尺之UU型鐵心。如第23圖所示，線圈91被加入線軸89 中，並且當一對ϋ型鐵心87被加入時，薄板磁鐵93配置 在間隙部。薄板磁鐵93被加工成與U型鐵心87之橫剖面 (關節部）形狀相同，並且具有〇·2公厘之厚度。此組合做爲 電感組件，其透磁率爲4xl(T3H/m。 薄板磁鐵93之磁化方向被設成與線圈所產生之磁場方向 相反。 爲了比較起見，有加入薄板磁鐵及沒有加入薄板磁鐵時 均測量其直流電疊加電感特性，前者及後者之結果在第24 圖分別被顯示爲97及95。 上述直流電疊加電感特性之結果一般等於構成鐵心之鐵 心工作磁通密度（△ B)之增補，並且此將在下面參照第25 A 及25B圖補充說明之。在第25A圖中，符號99爲習知電 感組件之鐵心之工作範圍，並且第25B圖中之符號101係 被加入有本發明薄板磁鐵之電感組件之鐵心之工作範圍。 在這些圖中，符號99及101各相當於上述直流電疊加電感 特性之結果95及97。通常，電感組件以下列理論公式（1) 表示： △ B = (E · ton)/(N · Ae) (1) 其中E代表電感組件之施加電壓，ton代表電壓施加時 -51 - 536714 五、發明說明（so) 間’ N代表電感之圈數，並且Ae代表構成鐵心之鐵心有效 橫剖面積。 由公式（1)中淸楚得知，上述工作磁通密度（ΔΒ)之增補與 電感之圏數之倒數及有效橫剖面積之倒數成正比，前者由 於電感組件之圈數減少而可形成銅損降低、且電感組件之 小型化之效果，後者對構成鐵心之鐵心的小型化有貢獻， 因而與上述電感組件之圈數減少而使電感組件之小型化之 因素結合可使電感組件大幅地小型化。 在變壓器方面，因爲主線圏及副線圈之圈數可減少，因 而可顯示出很大之效果。 再者，輸出功率是由公式（2)表示。從公式中淸楚地顯 示，增補之工作磁通密度（ΔΒ)會影響到增加輸出功率之 效果。 Ρ〇= κ · (Δ B)2 · f (2) 其中Po代表電感組件之輸出功率，/c表示比例常數，並 且f表示驅動頻率。 在電感組件之可靠度方面，直流電疊加電感特性在通過 一個回焊爐（峰點溫度27(TC )之後進行測量。結果，回焊後 之直流電疊加電感特性被證明等於回焊前之直流電疊加電 感特性。 (第24例） 本發明之另一個電感組件將參照第26及27圖說明。本 發明第24例之薄板磁鐵被加入到電感組件中。使用在電感 -52- 536714 五、發明說明（51) 組件中之鐵心由錳-鋅鐵氧體鐵心材料製成，並且構成與第 23例相同具有磁路長度爲0.02公分，有效橫剖面積爲 5χ10_ό平方公尺之鐵心，或構成一個UI狀之鐵心，因而形 成電感組件。如第27圖所示，線圈1 〇9被加入線軸71 中，並且一個I型鐵心107被加入線軸中。隨後，薄板磁 鐵113以一對一方式（兩個凸緣總共兩個磁鐵）被配置在配 置在線軸之兩個凸緣部上（在延伸於線軸之I型鐵心107之 部份上），並且一個U型鐵心105被加入，因而完成一個電 感組件。薄板磁鐵113被加工成與U型鐵心105之橫剖面 (關節部）形狀相同，並且具有〇·1公厘之厚度。 直流電疊加電感特性等於第23例中通過回焊爐後之有加 入薄板磁鐵及沒有加入薄板磁鐵之鐵心者。 (第25例） 本發明之另一個電感組件將參照第28及29圖說明。本 發明第25例之薄板磁鐵被加入到電感組件中。使用在電感 組件中之四個I型鐵心117由矽鐵製成，並且構成一個具 有磁路長度爲0.2公尺，有效橫剖面積爲lxl(T4平方公尺 之正方型鐵心。如第28圖所示，兩個具有絕緣紙之線圈 119以一對一方式被加入I型鐵心117中，並且另兩個I 型鐵心117被加入以形成正方型磁路。本發明之鐵心123 被配置在關節部，因而具有透磁率爲2xl0_2H/m之正方型 磁路可被形成，並且做爲電感組件之用。 薄板磁鐵123之磁化方向被設成與線圈所產生之磁場方 -53- 536714 五、發明說明（52) 向相反。 爲了比較起見，有加入薄板磁鐵及沒有加入薄板磁鐵時 均測量其直流電疊加電感特性，前者及後者之結果在第30 圖分別被顯示爲127及125。 上述直流電疊加電感特性之結果一般等於構成鐵心之鐵 心工作磁通密度（△ B)之增補，並且此將在下面參照第3 1A 及31B圖補充說明之。在第31A圖中，符號129爲習知電 感組件之鐵心之工作範圍，並且第31B圖中之符號131係 被加入有本發明薄板磁鐵之電感組件之鐵心之工作範圍。 在這些圖中，符號129及131各相當於上述直流電疊加電 感特性之結果125及127。通常，電感組件以下列理論公 式（1)表示： Δ B = (E · ton)/(N · Ae) (1) 其中E代表電感組件之施加電壓，ton代表電壓施加時 間，N代表電感之圈數，並且Ae代表構成鐵心之鐵心有效 橫剖面積。 由公式（1)中淸楚得知，上述工作磁通密度（ΔΒ)之增補與 電感之圈數之倒數及有效橫剖面積之倒數成正比，前者由 於電感組件之圈數減少而可形成銅損降低、且電感組件之 小型化之效果，後者對構成鐵心之鐵心的小型化有貢獻， 因而與上述電感組件之圏數減少而使電感組件之小型化之 因素結合可使電感組件大幅地小型化。在變壓器方面，因 爲主線圈及副線圈之圈數可減少，因而可顯示出很大之效 -54- 536714 五、發明說明（53)果。 再者，輸出功率是由公式（2)表示。從公式中淸楚地顯 示，增補之工作磁通密度（△ B)會影響到增加輸出功率之 效果。 Ρο= κ (ΔΒ)2·ί (2) 其中Ρο代表電感組件之輸出功率，κ表示比例常數，並 且f表不驅動頻率。 在電感組件之可靠度方面，直流電疊加電感特性在通過 一個回焊爐（峰點溫度270 °C )之後進行測量。結果，回焊後 之直流電疊加電感特性被證明等於回焊前之直流電疊加電 感特性。 (第26例） 本發明之另一個電感組件將參照第32及33圖說明。本 發明第26例之電感組件包括有具矩形凹部之正方形鐵心 135，一個I型鐵心137，一個使線圈139加纏繞其上用之 線軸141，及薄板磁鐵143。 在此，正方形鐵心135及I型鐵心137由錳-鋅鐵氧體鐵 心材料製成，而構成具有兩個並列配置之相同矩形，並且 具有磁路長度爲6.0公分，且有效橫剖面積爲0.1平方公 分之鐵心。 薄板磁鐵143厚度爲0.2 5公厘，橫剖面積爲0.1平方公 分，並且薄板磁鐵143之磁化方向被設成與線圈所產生之 磁場方向相反。 -55- 536714 五、發明說明（54) 線圈139之圏數爲18圈，爲了比較起見，有加入薄板磁 鐵及沒有加入薄板磁鐵時均測量其直流電疊加電感特性， 前者及後者之結果在第34圖分別被顯示爲147及145。 直流電疊加電感特性亦如上述在通過一個回焊爐（峰點溫 度270°C )之後進行測量。結果，回焊後之直流電疊加電感 特性被證明等於回焊前之直流電疊加電感特性。 (第27例） 本發明之另一個電感組件將參照第35及36圖說明。本 發明第27例之薄板磁鐵被加入到電感組件中。在電感組件 之構造方面，線圈157被加入到凸型鐵心153中，薄板磁 鐵159配置在凸型鐵心153之凸部頂面，並且這些均以圓 筒形蓋之鐵心155覆蓋。薄板磁鐵159具有與凸型鐵心 153之凸部頂面相同之形狀（〇.〇7公厘），並且其厚度爲120 “ m 〇 在此，上述之凸型鐵心153及圓筒形蓋之鐵心155均由 錳-鋅鐵氧體鐵心材料製成，並且構成具有磁路長度爲1.85 公分，且有效橫剖面積爲0.07平方公分之鐵心。 薄板磁鐵159之磁化方向被設成與線圈所產生之磁場方 向相反。 線圈157之圈數爲15圈，爲了比較起見，有加入薄板磁 鐵及沒有加入薄板磁鐵時均測量其直流電疊加電感特性。 其結果分別顯7Γ；在第37圖中之165及163。 直流電疊加電感特性亦如上述在通過一個回焊爐（峰點溫 -56- 536714 五、發明說明（55) 度270°C )之後進行測量。結果，回焊後之直流電疊加電感 特性被證明等於回焊前之直流電疊加電感特性。 符號說明 55… 環形鐵心 57··· 黏合磁鐵 59… 線圈 45··· E型鐵氧體鐵心 43··· 薄板磁鐵 L… 電感 6 5… 鐵心 67… 成型線圈 77··· 鐵氧體鐵心 89··· 線軸 95,97,99,101 … 工作範圍 105… U型鐵心 135··· 正方形鐵心 153… 凸型鐵心 155··· 圓筒形蓋之鐵心 -57-
Claims (1)
- 536714 六、申請專利範圍 1. 一種磁鐵心，其包括有至少在磁路中之一個間隙，以 及一個被***該間隙中之永久磁鐵，其特徵爲：該磁鐵 心在直流電作用所產生之120 Oe之磁場中，其在 2 0 kHz時之交流電透磁率爲45以上，並且在2 0 kHz且 最大磁通密度爲0.1T時其磁鐵心損失特性爲100千瓦/ 立方米。 2. 如申請專利範圍第1項之磁鐵心，其具有初始透磁率 爲100以上。 3. 如申請專利範圍第1項之磁鐵心，其包含有鎳-鋅鐵氧 體（ferrite)或猛-鋅鐵氧體，其中磁鐵爲包含有稀土元 素磁粉及黏合劑之黏合磁鐵。 4. 如申請專利範圍第3項之磁鐵心，其中黏合磁鐵包含 具有平均粒子直徑爲0/zin到10//m(不包括0/zm)並 且5到30体積％之黏合劑之稀土元素磁粉，並且具有 1歐姆-公分以上之電阻，及矯頑磁力爲5 kOe以上。 5. 如申請專利範圍第1項之磁鐵心，其中永久磁鐵爲包 含有擴散在樹脂中之磁粉之黏合磁鐵，並且具有0.1歐 姆-公分以上之電阻，居里點Tc爲300°C以上，並且平 均粒子直徑爲小於150// m。 6. 如申請專利範圍第5項之磁鐵心，其中磁粉之平均粒 子直徑爲2.0到50/zm。 7. 如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中樹脂含量爲10 体積％以上。 -58- 536714 六、申請專利範圍 8. 如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中磁粉爲稀土元 素磁粉。 9. 如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中模製壓縮率爲 20%以上。 1◦•如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中稀土元素磁粉 被用來做爲黏合磁鐵，並且另外包含有矽烷偶合劑或鈦 偶合劑。 11·如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中黏合磁鐵由於 生產時磁場之定向而具有非等方性。 1Z如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中磁粉外塗有表 面活性劑。 η如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中永久磁鐵具有 小於10 /z m之中心線平均粗度。 14. 如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中永久磁鐵具有1 歐姆-公分以上之電阻。 15. 如申請專利範圍第14項之磁鐵心’其中永久磁鐵是由 模製成型法所製造。 16. 如申請專利範圍第1 5項之磁鐵心，其中永久磁鐵是由 熱壓法所製造。 17如申請專利範圍第6項之磁鐵心’其中永久磁鐵之總 厚度在500 // m以下。 18.如申請專利範圍第17項之磁鐵心’其中永久磁鐵是由 一種如刮刀片法及印製法之薄膜製造法’而使樹脂及 -59- 536714 六、申請專利範圍 磁粉之混合塗裝所製造。 19. 如申請專利範圍第1 7項之磁鐵心，其中永久磁鐵具有 表面光澤度爲25%以上。 20. 如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中樹脂爲從包括 有聚丙烯樹脂、尼龍6、尼龍12、聚醯亞胺樹脂、聚 乙烯樹脂、及環氧樹脂之群組中選出之至少一種。 21. 如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中永久磁鐵之表 面塗有一種具有熱阻溫度爲120°C以上之樹脂或熱阻性 塗層。 22. 如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中磁粉爲從包括 有鈷釤（SmCo)，銨鐵硼（NdFeB)，及釤鐵氮（SmFeN) 之群組中選出之稀土元素磁粉。 23. 如申請專利範圍第6項之磁鐵心，其中磁粉矯頑磁力 爲10 kOe以上，居里點Tc爲50 0°C以上，並且平均 粒子直徑爲2.0到50/z m。 如申請專利範圍第23項之磁鐵心，其中磁粉爲鈷-釤磁 鐵。 2&如申請專利範圍第23項之磁鐵心，其中鈷化釤稀土元 素磁粉爲以 S Π1 (C〇balFe〇.i5 to 0.25^^0.05 to 0.06Zr〇.〇2 to 0.03)7.0 to 8·5 代表之合金粉末。 26如申請專利範圍第23項之磁鐵心’其中樹脂含量爲30 体積％以上。 -60- 536714 六、申請專利範圍 27·如申請專利範圍第23項之磁鐵心，其中樹脂爲從包括 有聚醯亞胺樹脂、聚合（醯胺_醯亞胺）樹脂、環氧樹 月旨、聚合（苯二硫化物）樹脂、矽樹脂、聚乙烯樹脂、芳 族聚醯亞胺樹脂、及液晶聚合物之群組中選出之至少 一種。 28. —種電感元件，其特徵在於至少一圈之線圈被施加到 如申請專利範圍中第1到27項中之任一項之磁鐵心。
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20200086536A1 (en) * | 2018-09-13 | 2020-03-19 | Shenzhen Sunlord Electronics Co., Ltd. | Transfer-molded inductor and manufacturing method thereof |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6832735B2 (en) * | 2002-01-03 | 2004-12-21 | Nanoproducts Corporation | Post-processed nanoscale powders and method for such post-processing |
| DE19926699C2 (de) * | 1999-06-11 | 2003-10-30 | Vacuumschmelze Gmbh | Hochpaßzweig einer Frequenzweiche für ADSL-Systeme |
| EP1321950B1 (en) * | 2000-09-08 | 2013-01-02 | Nec Tokin Corporation | Permanent magnet, magnetic core having the magnet as bias magnet, and inductance parts using the core |
| JP2002217043A (ja) * | 2001-01-22 | 2002-08-02 | Nec Tokin Corp | インダクタ部品 |
| US7273135B2 (en) * | 2001-02-15 | 2007-09-25 | Integral Technologies, Inc. | Low cost magnetic brakes and motion control devices manufactured from conductive loaded resin-based materials |
| US7531050B2 (en) * | 2002-09-19 | 2009-05-12 | Nec Tokin Corporation | Method for manufacturing bonded magnet and method for manufacturing magnetic device having bonded magnet |
| US6765319B1 (en) | 2003-04-11 | 2004-07-20 | Visteon Global Technologies, Inc. | Plastic molded magnet for a rotor |
| WO2005115893A2 (en) * | 2004-05-06 | 2005-12-08 | Integral Technologies, Inc. | Conductive loaded, resin-based material and magnetic brakes |
| JP4325673B2 (ja) * | 2005-10-05 | 2009-09-02 | パナソニック株式会社 | 絶縁シートを有するコアとそれを備えた電気機器 |
| US8027135B2 (en) * | 2008-04-03 | 2011-09-27 | Zenergy Power Pty Ltd. | Fault current limiter |
| US8269571B2 (en) * | 2008-06-13 | 2012-09-18 | Bare James E | Amplitude modulated pulse transmitter |
| GB2463503A (en) * | 2008-09-16 | 2010-03-17 | Cambridge Semiconductor Ltd | Crossed ridges in a gap of a ferrite core arrangement |
| US8089334B2 (en) * | 2009-02-05 | 2012-01-03 | General Electric Company | Cast-coil inductor |
| US9980396B1 (en) * | 2011-01-18 | 2018-05-22 | Universal Lighting Technologies, Inc. | Low profile magnetic component apparatus and methods |
| DE102011001147A1 (de) | 2011-03-08 | 2012-09-13 | Sma Solar Technology Ag | Vormagnetisierte AC-Drossel mit Polwender |
| CN102315006B (zh) * | 2011-05-10 | 2017-04-05 | 戴珊珊 | 一种永磁增益变压装置 |
| US8416045B2 (en) * | 2011-06-27 | 2013-04-09 | Onyxip, Inc. | Magnetic power converter |
| CN103167657B (zh) * | 2011-12-09 | 2016-03-30 | 特电株式会社 | 环状金属件感应加热装置和杯状金属件感应加热装置 |
| CN102568768A (zh) * | 2012-02-22 | 2012-07-11 | 临沂中瑞电子有限公司 | 一种led用固定电感磁心 |
| CN102543375A (zh) * | 2012-02-22 | 2012-07-04 | 临沂中瑞电子有限公司 | 一种led用变压器磁心 |
| FR3000282B1 (fr) * | 2012-12-21 | 2015-07-17 | Valeo Sys Controle Moteur Sas | Circuit magnetique pour porter au moins une bobine |
| CN103680903A (zh) * | 2013-11-26 | 2014-03-26 | 江苏科兴电器有限公司 | 一种户外开启式电流互感器 |
| JP6262504B2 (ja) * | 2013-11-28 | 2018-01-17 | アルプス電気株式会社 | 軟磁性粉末を用いた圧粉コアおよび該圧粉コアの製造方法 |
| CN103862043B (zh) * | 2014-03-05 | 2015-12-09 | 西安交通大学 | 提高非磁性金属粉末激光选区烧结成形质量的装置 |
| CN108353524B (zh) * | 2015-11-16 | 2020-05-01 | 阿莫技术有限公司 | 无线电力传输用磁场屏蔽单元以及包括其的无线电力传输模块 |
| ITUB20169852A1 (it) * | 2016-01-07 | 2017-07-07 | Massimo Veggian | Apparecchiatura e metodo di trasformazione di energia elettrica alternata |
| CN105469932A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-04-06 | 张月妹 | 一种直流电感器 |
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| CN106449043A (zh) * | 2016-12-09 | 2017-02-22 | 徐超 | 一种变压器磁芯 |
| US20180218828A1 (en) * | 2017-01-27 | 2018-08-02 | Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. | Inductor with variable permeability core |
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| US20220208424A1 (en) * | 2020-12-30 | 2022-06-30 | Power Integrations, Inc. | Energy transfer elements including unmagnetized magnetizable particles |
| US20220208447A1 (en) * | 2020-12-30 | 2022-06-30 | Power Integrations, Inc. | Magnetic core with distributed gap and flux density offset |
| US20220208446A1 (en) * | 2020-12-30 | 2022-06-30 | Power Integrations, Inc. | Energy transfer element magnetized after assembly |
| CN113534023A (zh) * | 2021-06-23 | 2021-10-22 | 青岛云路先进材料技术股份有限公司 | 一种非环形磁芯无损检测方法及装置 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPS6010605A (ja) * | 1983-06-30 | 1985-01-19 | Hitachi Metals Ltd | インダクタンス素子用永久磁石 |
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| JPH11354344A (ja) * | 1998-04-06 | 1999-12-24 | Hitachi Ferrite Denshi Kk | インダクタンス素子 |
-
2001
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20200086536A1 (en) * | 2018-09-13 | 2020-03-19 | Shenzhen Sunlord Electronics Co., Ltd. | Transfer-molded inductor and manufacturing method thereof |
| US11701805B2 (en) * | 2018-09-13 | 2023-07-18 | Shenzhen Sundlord Electronics Co., Ltd. | Manufacturing method of a transfer-molded inductor |
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