TW200923154A - Substrate for buffering material and uses thereof - Google Patents

Description

200923154 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明是有關具有高透氣性、緩衝性及柔軟性均優的 緩衝材用基材及其製造方法，以及其用途（家具、寢具、 車輛、被服、鞋類等的缓衝材）^ 【先前技術】 歷來，在作為家具、寢具、車輛等的墊材，以及被服、 鞋類等的緩衝材（胸罩罩杯或其基材、肩墊、鞋的中底基 材等）上，均是使用發泡聚胺甲酸酯（PU)或纖維集合體。 發泡聚胺甲酸酯依據用途而彈性過強，質感不足，透氣性 也低。尤其在作為身體上的穿著用途上，會產生令人不舒 ^=悶熱感。所以’在重視質感或透氣性時，可使用纖維 二α體。然而，纖維集合體的緩衝性或形態安定性並不充 7刀，也有所謂纖維脫落的問題。因此，為了改善此等缺點 而開發出緩衝材等，其是從表面加熱已混合熱接著成分的 纖維網後，t纖維間相互固定成各種的纖維集合體所組成。 例如’在日本特開平5 — 161 765號公報（專利文獻d 中^明的塾材，是由含有捲縮數為5α凸起/25mm以上且 捲縮度為40%以上的高捲縮纖維與芯鞘型熱接著性纖維 而成的纖維集合體形成，藉由前述芯㈣熱接 形成纖維相互間部份接合的結構，其厚度為5mmj= 上。此文獻中說明’芯朝塑熱接 ^ /、准9鞘成分，是使用能以低於芯成分的溫度熔融之 树月曰’例如聚酯共聚合物、1醯胺、聚烯烴等樹脂成分。 320564 200923154 在實施例中，是使用以異酞酸改質聚對苯二甲酸乙二酯作 .為鞘成分的芯鞘型纖維，並以155t熱處理3分鐘。 、同聘，在日本特開平8—851號公報（專利文獻2)中 說明的纖維系填充材料（wadding material )，是使熱可塑 性非彈性樹脂所成之纖度為i至1〇丹尼之捲縮纖維，並是 因潛在的捲縮性而呈現出立體捲縮，與以i至6丹尼的熱 I塑性彈性樹脂作為熱接著成分的熱接著複合纖維經開纖 犯合後，藉由立體捲縮而使前述捲縮纖維間或捲縮纖維與 …接著纖維父纒成二維結構，再使熱接著纖維間或熱接著 纖維與捲縮纖維之間的大部份接觸點熔融而形成一體的結 構體，前述結構體之兩面實質上為平面（flat)化，其= 度為1至30龍，總體密度為〇. 01至〇· 1〇g/cni3，盆孰可 塑性彈性樹脂成分，在以示差掃描型熱量計測定時的炫解 曲線中，於室溫以上熔點以.下的範圍内具有吸熱峰。此文 獻中說明，以高出熱接著成分的熔點1〇至截的溫产進 ，處_’於昇溫過程中可在未呈現捲縮的捲縮纖ς内 壬現出細小的立體捲縮，並藉由立體捲縮而交纏成三維结 構之後’可使與熱接著纖維的接觸部位之大部份在敎接著° 成分熔融後形成由熱可塑性彈性樹脂組成的埶接著點具 體上’在實施例中是以2欧的熱風進行5分鐘的熱處理y 不過’在此等墊材或緩衝用填充材料中，由於盆所〜 合的網之隔熱性大，而未能使熱均勻地傳送到内呷了故ς 厚，方向上的捲縮纖維之捲縮率及芯鞘型熱接著性纖維的 接者率都不均勻，缓衝性及形態保持性不足，也不能有效 320564 6 200923154 地抑制纖維的脫落。 日本知·開2003 — 293255號公報（專利文獻3 )中說明 的針刺（needle punch)不織布，其特徵是：以短纖组成 的針刺不織布中，是以含有可使具有〇 〇5至〇.4(di/g) ，固有黏度差的二種聚對苯二甲酸丙二g|之前述短纖

Oolytrimethyleneterephthalate，ΡΠ)相互複合而成 並肩（side by side)型的潛在捲縮呈現性聚酯纖維。不 過，由於此針刺不織布的纖維相互間未以接著成分固定， 而使形態保持性低，纖維也嚴重脫落。 並且’在日本特開2〇〇3— 342864號公報（專利文獻〇 中說明的緩衝結構體，是由熱可塑性彈性體與纖維形成性 ，酯聚合物形成’前者是至少以露出在纖維表面的複合短 :组成’為密度0. 005至〇· 15g/W、厚度5_以上的緩 —結構體，散布著由前述複合短纖間以交又狀態相互孰接 者而形成的熱固著點，且反彈彈性為5〇%以上，25%壓縮 硬度為30⑽以下，I縮耐久性變形（dist〇rti〇n)為⑽ :下。此文獻中也說明，以乾式的熱處理為佳，是以高出 :细刚的熔點1〇至8〇弋之溫度進行熱處理使之 :融。不過，即便是此緩衝結構體’其緩衝性及形態保 寻十亚不充分，也未能有效抑制纖維的脫落。 同時，有關使用於汽車、電車、飛機等座墊的墊材， ==特開2〇〇3- 25()666號公報（專利文獻5)中說明的 =構樹脂成形品，是將至少由熱可塑性樹脂形成的實 。或巾空的連續線條及/或短線條之無規捲圈或捲曲 320564 7 200923154 瞒接的線條’相互接觸交纒集合而成具備預定之總體密度 -(bulk density)之空隙的立體結構體而形成，其具備至 少二層以上相同或不同彈簧特性的薄片。至於此成形品的 .線條，是由聚烯烴系樹脂與醋酸乙烯樹脂、醋酸乙烯—乙 烯共聚合物、苯乙烯—丁二烯—苯乙烯共聚合物之混合物 成形為線徑〇· 3至3· 〇_之線條，再形成直徑2至1〇mm 的捲圈後，使其於水中接觸纒合。然而，此緩衝材不僅因 ，圈徑太大，以致彈性不足，且因線條的線徑太大，而難以 敏銳地控制彈性。 亚且’在國際公開W0 91/ 19032號公報（專利文獻6) 中π明的緩衝結構體，是將非彈性多醇系捲縮短纖集合體 作為母體（matrix)，並在密度為〇. 〇〇5至〇1〇g/cm3、 厚度為5_以上的緩衝結構體之前述短纖集合體中，分散 此=彈性複合纖維，其是由熔點比構成短纖的聚酯聚合物 之埤點還低40 C以上之熱可塑性彈性體與非彈性聚酯所 、形成而則者疋至少露出在纖維表面上，各纖維是以交錯 的狀態熱熔融。此文獻中，在以95艺的溫水處理複合纖維 而呈現出捲縮之後，再使含有此捲縮纖維的網，於模中以 2〇0 C熱處理1〇分鐘後使之熔融。然而，此缓衝結構體除 了以低溫變形、容易使交點疏離之外，且在厚度方向上的 捲縮及接著也都不均勻，彈性或形態保持性也低。 另外，胸罩罩杯是為保持胸罩的形態或保持胸形而可 嵌入胸罩中的緩衝材，廣泛使用缝製型或成形型的罩杯。 此胸罩罩杯中’除了要求柔軟性及彈性、形態保持性之外， 8 320564 200923154 也有質感及不問熱的透氣性等要.求。 ' 至於可滿足如此要求的胸罩罩杯，則有例如在日本特 開2004— 124266號公報（專利文獻7)中提議的胸罩罩杯 .用基材，其疋使聚對苯二甲酸乙二酯或聚碳酸酯共聚合物 樹脂成分、與聚對苯二甲酸丁二酯樹脂成分形成的複合纖 維’在至少含有30質量％的纖維網之組成纖維間藉由熱硬 化性樹脂而結合，相對於前述纖維網的質量，前述埶硬化 性樹脂的質量為其之〇.25至2倍。此文獻中說日月^前述 複合纖維經針刺處理而纒合之後，用喷霧、浸潰、塗布而 附與作為黏合劑的熱硬化性樹月旨，再以使黏合劑硬化的方 法或使捲縮成螺旋狀的纖維以針刺處理纒合後，應用喷 霧、浸潰、塗布以附與熱硬化性樹脂而硬化的方法了 、 然而，在已噴霧或塗布上黏合劑的基材中，其接著部 份:易集中在基材表面上，而使基材的形態保持性不足。 ::方面’藉由含浸而附上黏合劑的基材，將因纖維間的 接耆面積變得太大，而使緩衝性降低。並且，此基， =之際’因是以一般的方法加熱潛在的捲縮 降低緩衝捲Γ將使表面與内部中的捲縮不均，而 一衝f生。另一方面，在使甩捲縮 维的吞m小 ^ F τ 騎因捲縮纖 、 纒乂，而以針刺處理纒合，因而使回彳|枓 持性降低。 ⑻口復性或形態保 並且，在日本特開2〇〇4~ 300593號公報Γ直^ . 中提議的胸罩罩杯用其姑，3 ^ 4文獻8 ) 酯為組成成八的埶垃：’疋吏至〉、由已内醯胺共聚合聚 成成刀的熱接著性纖維至質量％、與具有高 9 320564 200923154 .述至熱9:Γ!:維:接著溫度之溶點的潛在的捲縮性纖 维。至90貝置％，與屬於該纖維以 d料熱接著性纖維的接著溫度之㈣的纖㈣ 成的纖維網，經針刺纒合而形成。此基，敎接 後而失去纖維的形狀，潛在的捲縮性纖維 ' 中加熱（即’乾熱）而呈現出捲縮。 然而’在此基村中，纖維的捲縮在基材 均 :接=性不足。並且，在基材内部，因藉由乾熱而： 々、者、截維之炫融及藉由針刺而使纖維之纏合都不均 勻，而降低基材的形態保持性及緩衝性。 ，通常鞋之中底是具有貼合單層或多層片狀物而 、、" 例如，在日本特開2004—41384號公報（專利 .文„ 9)中說明的鞋之中底，是在鞋面及内裏與此等之間， 或多層的中間薄片積層後，將所得的該積層體經高 頻電 的通電而溶斷成鞋中底形狀，同時也使其周圍部份 作成。如此而知鞋之+底係將單層❹層的織物. '、'且之充填材，以布等表皮材包入後再固定其周圍者。 由於攻種鞋之中底通常是以纖維構成，而具有透氣性，不 易使腳掌悶熱。同時’因緩衝性高，故也可將熱收縮纖維 使用於充填材。 、 .然而 並不充分 高強度時 性下降。 由於此等中底僅是將充填材固定其周圍，強度 同時不易賦與吻合腳掌的形狀。另外，若欲提 雖然也可用接著劑貼合充填材，但是會使透氣 10 320564 200923154 所以，為能達成透氣性、緩衝性、合適性，在日本特 開2002- 223807號公報（專利文獻1〇)巾提議的鞋中底 用纖維結構體’是由支撐層與設立在其—表面上的纖維層 形成之鞋中底用纖維結構體，其中含有捲縮率以上^ 接著性捲縮纖維2〇質量％以上，且纖維層係、藉由前述 性捲縮纖維間的熱接著之融著層以及比前述融著層更接近 表面側之總體性高的大體積層所形成。在此文獻中，將水 ^在由含有含乙稀—乙_系共聚合物的接著性捲縮纖 ，之纖維結構體的支撐面後，可應用熱處理使大體積纖維 的下方以㈣性纖維形成㈣融層_後， 體積層。 a 然而’此纖維結構體中’為保持其豎立的結構，即必 f使大體積層變薄，同時由溶融層豎立的纖維因容易脫 洛’而易使緩衝性或強度降低。 :提：_掌的合適性及透氣性，也有加強中底結構 機制議’在鞋裹裝設空氣幫浦以使空氣導入内部的 中所二本㈣2刚~ 1666G6號公報（專利文獻⑴ L的鞋底用透氣構件’其是在高分子彈性體形成的 气麻Γ面上的周圍’設置同樣高度之收納框的鞋底用透 二卜，_ ^了在前述收納框内的薄片面上設計數個通孔 读$續y同時在前述收納㈣依序嵌人網狀薄片與防水性 乱麸，並且密封前述收納框内的邊緣部份。 :而’因具有這種機制或結構的中底很複雜，而使製 '、、’且谷易破損。同時’因中底的透氣性低，即使導 320564 11 200923154 -入空氣，也容易使腳掌產生悶熱。 同時，在日本特開昭63— 235558號公報（專利文獻 12)中說明的濕熱接著不織布，是在含有卩乙稀—乙稀醇 共聚合物與其他的熱可塑性樹脂組成的複合纖維之網上， 藉由使水嘴霧後再以加熱滾輪加熱而得。 然而’纖維在不織布的厚度方向上之接著不均，故此 不織布的緩衝性亦低。 V專利文獻1 :曰本特開平5—161765號公報（申請專 利範圍第1項’段落[〇011]，實施例） 吻 專利文獻2 .日本特開平8 — § 51號公報（申請專利範 圍苐1及6項’貫施例） 專利文獻3 :日本特開2003一 293255號公報（申請專 利範圍第1項） 。月 專利文獻4 :日本特開2003 — 342864號公報（申請專 利範圍第1項’段落[0033] [0034]，實施例） 專利文獻5 :日本特開2003— 250666號公報（申請專 利範圍第1項，段落[〇〇〇1] [〇〇12]至[〇〇15]、[〇〇46]至 [0048]) 專利文獻6 :國際公開w〇91/ 19032號公報（申請專 利範圍第1項、第6頁右上欄24至26行，實施例） 專利文獻7 :曰本特開2004— 124266號公報c申請專 利範圍第1至4項’段落[〇〇27]，實施例） 專利文獻8 :日本特開2004 — 300593號公報（申請專 利範圍第1項’段落[0044]，實施例） 320564 200923154 專利文獻9 :日本特開2004— 41384號公報（申請專 -利範圍第1項） 專利文獻1〇 :日本特開2002— 223807號公報（申請 專利範圍） 專利文獻U :日本特開2000 — 166606號公報（申請 _專利範圍第1項） 專利文獻12 :日本特開昭63 — 235558號公報（申請 專利範圍第1項，實施例） f 【發明内容】 (發明所欲解決的問題） 所以’本發明的目的是提供具有高透氣性、緩衝性及 柔軟性優異的緩衝材用基材及其製造方法，以及其用途(家 具、寢具、車輛等的塾材、被服、鞋類等的緩衝材等）。 本毛明的其他目的’是提供可抑制纖維的脫落、形態 女疋性（保持性）亦優的緩衝材用基材及其製造方法，以 ,, 及其用途。 田亚且本發明的其他目的，是提供緩衝性及透氣性優 兴’且具有南壓縮回復率’適用於汽車等車輛的座墊用墊 材之緩衝材用基材及其製造方法，以及緩衝材。 本發明之別的目的，是提供質感優、皮膚刺激性小、 吸水f生及耐洗性亦高，可適用於胸罩罩杯用基材的缓衝材 用基材^其製造方法，以及以此基材構成的胸罩罩杯。 、本杳明遇有別的目的，是提供兼具強度與輕量性，對 於腳的合適性亦優，可適用於鞋之中底用基材的缓衝枯用 13 320564 200923154 基材及其製造方法，以及以此基材構成的鞋之中底。 本發明的其他目的，是提供成形性高、對於模具之迎 合性高’可適於胸罩罩杯或鞋之中底用基材等緩衝材之基 材及其製造方法，以及緩衝材。 (解決問題的方法） 本發明人等為達成前述問題而深入探討的結果，發現 可將含有濕熱接著性纖維的纖維交纒成的網，以高溫水蒸 氣處理後’以濕熱接著性纖維使網適度地熔融之後，即可 传具有向透氣性，緩衝性及柔軟性亦優的緩衝材用基材， 而完成本發明。 即’本發明白勺緩衝材用基材是以含有濕熱接著性纖維 纖維交H織布纖維集合體組成，而且在此集合體内 4中’大略均句地分布著由前述濕熱接著性纖維所溶融之 纖維的接著點。此緩衝姑 隻衡材用基材又含有數種不同熱收縮率 的樹脂形成相分離ό士错沾、—人， 、、、°冓々设s纖維，此複合纖維也能以20 至200 ^111的平均曲率主么7<4_ 中，_维的丰大略均勻地捲縮而交纒。本發明 洚古布宁所明的大略均勻」，是指在厚 刀面中’厚度方向經三等分後的各各領域中之纖 維接著率皆為1至45% , B 4心 口合唄域甲之纖 的署女佶甘π 且相對於各領域中之纖維接著率 的最大值，其最小值的比例 所 纖維的捲縮中之「大略均# 3 门時，所明稷合 厚度方向經三等分後的各各在厚之方向的切面中， 率均在1.3以上，且相對认7或中之钹合纖維的纖維彎曲 率之最大值，其最小值的比維的纖維響曲 馮75%以上。前述濕熱接著 14 320564 200923154 - 性纖維，也可以是以？，擒—7p / 乙席乙烯醇系共聚合物所組成的銷 •部與以聚酯系樹脂所組成的芯部所形成的芯鞘型複合纖 維。前述複合纖維是以聚伸院基芳酉旨系樹脂與改質聚伸燒 基芳醋系樹月旨組A，而且也可為並列型或偏芯綠型結 構。前述濕熱接著性纖維與前述複合纖維的比例 比），大約是前者/後者=9()/1()至。本發明的緩 衝材用基材的總體密度可大約為〇 〇1至〇.2g/cm 時，應用弗雷澤型（Frazier Type)法的透氣度可為至 3〇〇cm/ (cm2·秒）。同時，在依照川【6侧—2壓縮 5。％後又使其回復的動作中’回復動作中之娜壓縮應 相對於f縮動作中的娜I縮應力的比例可為㈣以 上。同時，可為薄片狀或板狀，且厚度也是大致均句。並 ^，本發明的緩衝㈣基材，也可使纖維相對於面方向呈 略平行的配向。同時，具有這種纖維配向的集合體， 數個領域之在厚度方向配向的纖維之比 ，在面方向規則性的排列。在前述各領域中且:二 為1'種=如此規則的纖維配向之集合體，適於提供作 马各種緩衝材的二次成形上之基材。 本發明中也包含前述緩衝材用基材的製造方法，其 ^使3有濕熱接著性纖維的纖維網化之步驟，鱼蔣斛斗 成的纖維網以高、k贫友也 ’、、斤生 此#迭方;^ 濕處理而溶融的步驟。在 行使’也可對於纖維網表面的規則之數個領域進 产吏I隹的配向方向變化的處理步驟之後，再以 # 風進行加熱加濕處理。本發明的製造方法，也可：：： 320564 15 200923154 將含有濕熱著性纖維與數種不同熱收縮率的樹脂形成相分 離結構的複合纖維之纖維進行網化的步驟，與以高溫水蒸 氣進行加熱加濕處理所生成的纖維網而使其熔融及捲縮白^ 步驟之製造方法。 同時，本發明的緩衝材用基材也可以是墊材用的基 材。此基材是具有0.02至0 2g/cm3的總體密度及 上的壓縮回復率之車輛的座塾用㈣，其中不織布纖唯集 t體含有複合纖維，濕熱接著性纖維與複合纖維的比例（質 ::上為前者/後者=9。/10至40// 60’且在不織布纖維 一體的厚度方向之㈣上，厚度方向經三等分後的各各 領域中之纖維接著率也可均為3至30%。 同3^•’本發明的緩衝材用基材也可以是胸罩罩杯用的 ^。此基材是具有〇.〇1至〇.15g/cm3的總體密度，回 2作中的25%1縮應力相對㈣縮動料的25綠缩 彝^比率為2G%以上，在厚度方向之切面上，厚度方向 經二等分後的各各領域中之纖維接著率均為i至25%，而 且不織布纖維集合體含有複人 人 3设口纖維，濕熱接著性纖維與複 δ纖維的比例（質量比）， 10/90。本發明中，也勺/為則者/後者=4〇/6〇至 ι括以此基材形成的胸罩罩杯。 同時，本發明的緩衝材用其、 Α。I ㈣用基材也可以是鞋之中底用的 土材此基材疋具有0.03 / 3 m 至0. 20g/Cm的總體密度’回 设動作中的25%壓縮應 ^ ^ , 相對於壓鈿動作中的25%壓縮 G力之比率為15%以上，在戸疮 娘-笠八在厗度方向之切面上，厚度方向 、·工二等分後的各別領域中 疋纖維接者率也可均為4至35 320564 200923154 • %。具有如此特性的基材，在—面確保 ，衝性外，也可存在柔軟性，藉 °衝擊之緩 對於較弱之衝擊具㈣㈣之組合， 本發明中，a — 收衝擊之緩衝性。 、， 也匕括以此基材形成的鞋之中底。 亚且，本發明中也包含將前述緩 .形以製造緩衝材的方法。而此方法中，材，亍熱成 溫水絲—邊使緩衝材用基材域成形最子可—邊供應高 , 同τ在本案說明書中，所謂緩衝;^日>、γ 物(身體、機材、建築物等)為=對象 材經機械加工或熱成形等之二次將:衝材用基 :形品，也可予以組入為成份可以其自身 (發明的效果） 中，衝用基材中，在不織布纖維集合體的内部 由於濕熱接著性纖維而呈均勾溶融，故不^ : :::結構的纖維集合體’也可具有緩衝性。並：；J /、相为離結構的特定複合纖 3有 部中，當此複合纖唯灼勺Μ 布纖維集合體的内 m口纖維均勻接縮而使纖 透氣性，且緩衝性及柔軟性亦優。 了/、有同 由於複合纖雉的交纒與濕熱接:衝材用基材 管纖維的炼融面積小，也可溶融’故儘 ，脫落，形態安定性(二::定== '豕具、寢具、車輛、被服、鞋類等的緩衝村。 、 320564 17 200923154 尤其在增加濕熱接著性纖維的比例後，除了緩衝性及 ，透氣性優異之外，也因可達成較高的壓縮回復率，而適於 作為汽車等車辅的座墊用墊材。同時，本發明的緩衝材用 基材，由於其成形性亦優，故也可利用作為各種保護材之 基材。尤其是本發明的緩衝材用基材，因質感優異、皮膚 刺激性小、吸水性及耐洗性亦高，故可適於作為盘人體^ 觸f近距離使用的胸罩罩杯之材料。同時，因兼具強度與 幸二里性，對於足部的合適性亦優，故可適於作為鞋之中底 (insole)材料。並且，本發明的緩衝材用基材，由於伸 展度及柔軟性高，成形性上亦優，對於模具之迎合性也良 【實施方式】 [緩衝材用基材] 不織的緩衝材用基材含有濕熱接著性纖維，且具肩 前結構°尤其是本發明的緩衝材用基材係藉由名 織：：； =性纖維的内部之大略均勾的熔融而使前述不 纖維結構中不僅具有特有的高透氣性 構成不織布纖維結構的纖維之排列、盈 不織布…又在預疋的範圍内，而呈現出一般的 不，我布中不可能獲得的緩衝性。 是’除了濕熱接著性纖維之外，在含有使數種不 冋熱收縮率（或埶膨玄 a匀從数裡个 r .…、v )的树脂形成相分離結構的複合 纖、、隹（潛在的捲縮性複合纖夕 前述渴埶桩基从4 、截、准）之不織布纖維集合體中， 〜、、、接者性纖維在此集合體内部大略均勾地溶融，且 320564 18 200923154 -=複合纖維是以平均曲率半徑別至綱^略為均勾地 又詳述，豆是使含有前m吐此不織布纖維集合體如後 經高溫（過孰或加埶著性纖維與複合纖維的網 '的溶，於濕純著性纖維 著，並且m 妾者作用，而使纖維間部份接 ''且在刚述稷合纖維呈現捲縮後，藉由纖維間的機械 件之。即，本發明的緩衝材用基材，除 =纖維的溶融而呈現出集合體的強度之外，同時也； 維的捲縮交纒’而呈現出集合體的伸縮性、緩衝 二=性。並且’本發明的緩衝材用基材，可藉㈣ =性纖維的點，融或部份接著，而可—面適度地保料、 工隙， 面以少量的接菩Efc姑盆 __ . 捲縮而使纖維間相互交纒二# D ^也可因複合纖維的 高柔軟性及形態保持:“可抑制纖維的職，且具有 (濕熱接著性纖維） ，的由於因濕熱而軟化的濕熱接著性纖維與交 =，，隹之間疋以點接著’故儘管接著面積小，也 :一纖維之有效固定，而可兼具柔軟性與形態安定 接著性纖維至少是以濕熱接著性樹脂組成。濕熱 =:二只要是在可經高溫水蒸氣而容易實現的溫度 机動或容易變形而呈現出接著機能 且 γ仃接者或可接著在其他纖維上的熱可塑性樹 320564 19 200923154 •脂’可舉例如纖維素系樹脂（甲基纖維素等C〗-3烷基纖維 素包基甲基纖維素等經基Cl -3燒基纖維素、魏基曱基纖 維素專緩基Cl — 3院基纖維素或其鹽等）、聚燒二醇樹脂（聚 環氧乙烧、聚環氧丙烷等聚C：2—4環氧烷類等）、聚乙烯系樹 脂（聚乙烯吡咯酮、聚乙烯醚、乙稀醇系聚合物、聚乙烯 醇縮醛等）、丙烯酸系共聚合物及其鹽[含有以（甲基）丙 稀酸、（甲基）丙烯醯胺等丙烯酸系單體組成的共聚合物或 其鹼金屬鹽等]、改質乙烯系共聚合物（異丁烯、苯乙烯、 、乙烯、乙烯醚等乙烯系旱體與順丁烯二酐等不飽和羧酸或 其酸酐的共聚合物或其鹽等）、已導入親水性取代基的聚合 物（已導入磺酸基或叛基、羥基等的聚酯、聚醯胺、聚苯 乙烯或其鹽等）、脂肪族聚酯系樹脂（聚乳酸系樹脂等）等。 並且，在聚烯烴系樹脂、聚酯系樹脂、聚醯胺系樹脂、聚 胺:酸㈣樹脂、熱可塑性彈性體或橡膠（苯乙烯系彈性 體等中，也包含可以熱水（高溫水蒸氣）的溫度軟化 ί而呈現出接著機能的樹脂。 此等濕熱接著性樹脂，可單獨使用或組合二種以上後 ^用。、濕熱接著性樹脂通t又以親水性高分子或水溶性樹 i£取，在此等濕熱接著性樹脂之中，是以乙烯—乙烯醇 :了α物等乙烯醇系聚合物、聚乳酸等聚乳酸系樹脂、含 =，（甲幻丙_胺單位的（甲基）丙稀酸系共聚合物為 备人八、3有乙烯或丙烯等C2-10烯烴單位的乙烯醇 “:物為k ’尤其是乙埽''乙稀醇系共聚合物更佳。 烯乙烯醇系共聚合物中，乙烯單位的含有量 320564 20 200923154 -(共聚合比例）是例如10至6〇莫耳％，並以2〇至冗莫 .㈣為佳，而以大約為30至5〇莫耳％時更佳。由於乙稀 早位在此範圍㈣’具有濕熱接著性，而可得無熱水溶解 !·生之特異!·生貝。虽乙烯單位的比例太少時，容易使乙烤— 乙晞醇系共聚合物以低溫蒸氣（水）膨服或凝膠化，只要 受到一次水的沾濕，即容易使形態變化。另-方面，當乙 稀單位的比例過多時，由於吸濕性降低，而難以呈現出因 ,濕熱的纖維熔融，以致難以確保實用性的強度。乙烯單位 的比例尤其以在30至50莫耳％的範圍内時，可使成為薄 片或板狀的加工性特別優異。 在乙烯一乙烯醇系共聚合物中，乙烯醇單位的皂化度 例如大約為90至99. 99莫耳％，並以95至99.⑽莫耳= 為=，而以大約96至99.97莫耳％時更佳。當其皂化度太 小4，將使熱安定性降低，因熱分解或凝膠化而降低安定 性。另一方面，當其皂化度太大時，將使纖維自身的製造 ^ 困難。 -— 乙烯一乙烯醇系共聚合物的黏度平均聚合度，可配合 必要性而選暉，例如為200至2, 5〇〇，並以3〇〇至2,〇〇〇 為佳，而以大約為400至1，500時更佳。當聚合度在此範 圍内時，可使纺絲性與濕熱接著性之平衡優異。 濕熱接著性纖維的橫切面形狀（垂直於纖維的長度方 向之切面形狀)’並不侷限於一般實心的截面形狀之圓形切 面，異形切面[扁平狀、橢圓狀、多角形狀、3至14葉狀、 丁予狀、Η字狀、V字狀、狗骨頭（I字狀）等]，也可以是 320564 21 200923154 •中空的切面狀等。 ,濕熱接著性纖維也可為至少是由含有濕敎接著性 脂的數種樹脂組成的複合纖維。複合纖維雖然只要至少二 =有濕熱接著性樹脂即可，但是就接著 性樹脂連續構成者為佳。 ”，、镬者 =於表面由濕熱接著性纖維構成的複合 可舉例如芯鞍型、海島型、並肩型或多層貼合型、 合型、無規複合型等。在此等横切面結構之中， 接著性的結構而言，是以全部表面之長度方向上 2熱接者性樹脂連續構成的結構之芯鞘型結構（即，鞘 邻為濕熱接著性樹脂組成的芯翁型結構）為佳。 人在為複合纖維時，雖然可以使濕熱接著㈣脂相互植 :樹Γ 了 Γ非濕熱接著性樹梅.。至於非濕熱接著 非水溶性或疏水性樹脂，可舉例如聚烯烴系樹 二=酸系樹脂、氯乙稀系樹脂、苯乙稀㈣ 聚嶋、樹脂、聚碳酸㈣樹脂、聚胺甲酸 可=、熱可塑性彈性體等。此等非濕熱接著性樹脂， 了早獨或組合二種以上後使用。 性而ΐ此^濕熱接著性樹脂之中’就_性及尺寸安定 聚丙=是以溶點高於濕熱接著性樹脂的樹脂為佳，例如 性錢:t:脂、聚I系樹脂、聚酿胺系樹脂’尤其就耐熱 次義維成形性等的優異平衡而言， _ 醯胺系樹脂為佳。 K “糸树月曰、聚 320564 22 200923154 ' 至於聚酯系樹脂，宜為聚伸烷基芳酯系樹脂等芳 醇（例如一乙二醇、；[，3 —丙二醇、1，4 ’香族聚酯系樹脂（聚對苯二曱酸乙二酯（pET )、聚對笨_ 甲酸丙二酯、聚對苯二曱酸丁二酯、聚對萘二甲酸乙二酽 ,等）’尤其是以PET等聚對苯二甲酸乙二酯系樹脂為佳。聚 對苯二曱酸乙二酯系樹脂，除了聚對苯二曱酸乙二酯單位 之外’也可以大約20莫耳％以下的比例含有其他的二羧酸 (例如異酞酸、伸萘—2, 6—二羧酸、酞酸、4,4，—二苯基 —羧酸、雙（羧基苯基）乙烷、5 —磺酸異酞酸鈉等）或二 . 1 α — 一 . . 醇、1，6 甲醇、聚乙二醇、聚 醇、新戊二醇、環己烧一 1，4 亞甲基一醇專）構成的單位。 —至於聚醯胺系樹腊，是以聚醯胺6、聚醯胺66、聚 =610、聚醯胺1〇、聚醯胺12、聚醯胺6 — 12等脂肪族 醯胺及其共聚合物、由芳香族二羧酸與脂肪族二胺合成 半方香族聚酿胺等為佳。在此等聚醯胺系樹腊中，也可 ..有了共聚合的其他單位。 身在以濕熱接著性樹脂與非濕熱接著性樹脂（纖雉形； 性聚合物）組成的複合纖維時，兩者的比例(質量比广 ::::(例如芯鞘型結構）而選擇’只要濕熱接細 ;二埶：面上即無特別的限定’例如，濕熱接著性樹月 15/:5‘it^_ = 9G/1C)至 ，並以 8。〆2" /85為佳，而以大約為6〇/4〇至2〇/8〇時更佳。舍差

; = 的比例過多時’將難以確保纖維的強度I —接者性樹脂的比例太少時，則欲使濕熱接著性樹脂達 320564 23 200923154 •續構成於纖維表面的長度方向上有所困難，而使濕熱接著 性降低。即使將濕熱接著性樹脂塗布在非濕熱接著性纖維 表面上時’也一樣是這種傾向。 激熱接者性纖維的平均纖度，可依用途而從例如大約 〇. 01至lOOdtex的範圍中選擇，並以〇· i至5〇dtex為佳， 而以大約為0.5至30dtex時（尤其是i至1〇dtex)更佳。 當平均纖度在此範圍内時，可使纖維強度與呈現濕熱接著 性之平衡優異。 濕熱接著性纖維的平均纖維長度，例如可在大約 至lOOnrn的範圍中選擇，並以2〇至8〇_為佳，而以大約 為25至75mm(尤其是35至55_)時更佳。當平均纖維長 度在此範圍内時，因可使纖維充分纒合，而提高纖維集合 體的機械強度。· 濕熱接著性纖維的捲縮率.，例如為丨至，並以： 至鄕為佳，而以大約5至3〇% (尤其是ι〇至购時 更佳。同時，捲縮數例如為1至膽/25_，並以5至 5〇:/25職為佳，而以大約為1〇至3。個， (其他纖維） 織布纖維集合體也可含有非濕熱接著性纖維。 接=纖維中，含有有機纖維及無機纖維。至於有機 聚對苯^❹聚酯系纖維（聚對苯4酸乙二醋纖維、 、聚對苯二甲酸丁二酯纖維、聚 維“曰肪彻胺系纖维、半芳香族聚酿胺系纖維、芳香義 320564 24 200923154 •族聚醯胺系纖維等）、煙 法 維等)、丙烯酸系纖 物等具有丙烯腈單位“ 内如猜—乳乙烯共聚合 (聚乙烯醇縮醛或聚醇：糸纖維等)、聚乙烯系纖雉 •維、聚氯乙烯、氣乙烯：丁醛等聚乙烯醇縮醛系纖 烯腈共聚合物的纖維等 物、虱乙烯-丙 維（偏氣乙稀缔纖維等）、聚偏氯乙烯系纖 F、I伸乳G碲〜虱乙烯共聚人 聚合物等的纖維）、聚對笨Π ,乙稀—酷酸乙稀共 (ppS ) _維 A 、牙本並—噚唑纖維、聚苯硫醚 醋酸二例如天然纖維、螺榮纖維、 璃纖維、金屬纖：等：等無:=接：舉例如碳纖维、玻 或組合二種以上後:用 熱接者性纖維，可以單獨 當此等非濕熱接著性纖維在作為 達到其預定之強度時，宜 ’：土，&而必須 如聚乙埽系纖雉或纖維料纖維親水性纖維，

Mk iu ^ ., ' ’、’鐵維尤其疋纖維素系纖錐 等;、半中’含有天然纖維（木棉、羊毛、蠢絲” 纖維(螺；、t三旦醋酸鳴等醋酸㈣ 維（CuPro)、綠搴㈢纖维（P〇iynosic)、銅錢I (天 、（yQCeil)(例如註冊商標名：「Tence

等半人成寻。在此等纖維素系纖維之中，例如以螺養 由於二^適用，在使其與濕熱接著性纖維組合時， C提著性纖維的親和性高，除可改進收縮，W 特性高的緩衝#。相對的可传到高密度且機福 320564 25 200923154 •水性二在重視柔軟性等時’宜使用吸濕性低的疏 維、例如聚烯烴系纖維、聚，系纖維、聚酿胺系纖 t 疋諸特性的平衡優異之聚醋系纖維（聚對苯二甲 .::!:醋=等)。當將此等疏水性纖維與濕熱接著性纖維 用iJ。 纖維的溶融點，而得柔軟性優異的緩衝材 此等非濕熱接著性纖維的平 (或熱臉㈣Γ維之中’也宜使用尤其是以不同熱收縮率 的二：‘：二的數種樹脂形成相結構的複合纖維（潛在 的捲鈿性稷合纖維）。 (潛在的捲縮性複合纖維） 潛在的捲縮性稽.人输祕& θ丄 縮率（或熱膨脹率）之不、有源自數種樹脂的熱收 層狀（所謂雙金屬）έ士槿2 熱產生捲縮的非對稱或 樹脂，通常其軟纖維潛在的捲縮纖維。數種的 h. '次炝2不同。數種的樹脂，可為例如 丙烯二：;糸樹脂(低密度、中密度或高密度聚乙婦、聚 丙婦荨I 〇2 - 4埽烴系樹^望、 氯乙烯共聚合物等具有丙曰稀烯酸系樹赌（丙烯腈-乙烯醇縮I系樹脂（m早位的丙稀猜系樹脂等）、聚 脂(聚氣乙烯、氯乙；二:==等)、聚氯乙糊 丙鮮丑⑪人^、 ㈣日共聚合物、氯乙婦― 稀共聚合物、偏氡乙m ^纟糾日（偏風乙知-氣乙 烯—醋酸乙烯醋共聚合物等)、苯乙烯 320564 26 200923154 系树月曰（耐熱聚苯乙烯等）、聚酯系樹脂（聚對苯二曱酸乙 •二酉+曰樹脂、聚對苯二甲酸丙二酯樹脂、聚對苯二甲酸丁二 .+月曰聚對奈二甲酸乙二酯樹脂等聚C2 -4伸烧基芳酯系 …树知等）、聚醯胺系樹脂（聚醯胺6、聚醯胺66、聚醯胺 ^ ^_ 12、聚醯胺610、聚醯胺612等脂肪族聚醯胺 =樹1旨、半芳香族聚醯胺系樹脂、聚間苯二甲酿苯二胺、 :::苯,甲醯己二胺、聚對苯二甲醯對苯二胺等芳香族聚 ^ Γ., 脂等）、聚碳酸醋系樹脂（雙紛A型聚碳酸醋等）、 ί對：ί笨並二噚唑樹脂、聚苯硫醚樹脂、聚胺甲酸醋樹 曰纖、准素系樹月旨（纖維素醋等）等熱可塑性樹月旨中者。 ?尤本么明中即使以向溫水蒸氣進^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ，軟化也不會使編融而言’此等樹脂之; 軟化點或炫點在㈣以上的非爾著 聚酯李榭浐取# /日）為么，例如聚丙烯系樹脂、 ^日糸树月曰、聚釀胺系樹腊’ 维 等間的平衡優異而^ 纖維形成性 樹脂為佳。本發明中，族f酯系樹脂、《胺系 複合纖唯而 、疋5以阿溫水蒸氣處理也不因 .稷口纖维而％起炼融者，露出在複 絡个' 以非濕熱接著性纖維為佳。： °識、准的表面之樹脂則 . . - · . 可構成複合纖維的數種纖維，口 即可，可為同系統的樹腊之叙合，也可熱收縮率者 在本發明t，就密著性而言，之組合。 成者為佳。在以同系 4入疋5系統的樹脂組合 從取人t 的樹腊组合時，通當可π ra 獨承5物（必需成分）的成分 使用形成單 …艰成改質聚合物（乒 320564 27 200923154 •聚合物）的成分（B)之組合。即，對於屬於必需成分的單 •獨聚合物’例如使可降低結晶度、炼點或軟化點等== 合性單體共聚合而使其改質，藉此使結晶度比單獨聚合物 更為下降，或設為非晶性而使溶點或軟化點等比單獨聚人 1物更為下降。因此，也可藉由改變結晶性、熔點或軟化點二 .而設計熱收縮率之差異。㈣或軟化點之差，<列如可為 至1抓，並以5(^13rc為佳，而以大約7〇至12代 更佳。使用於改質的共聚合性單體相對於全單體之比 例如為1至50莫耳％，並以2至4〇莫耳％為佳，而 約3至30莫耳％ (尤其是5至2〇莫耳％)時更佳 單獨聚合物的成分與形成改質聚合物的成分之複人比乂率 (質量比），雖然可配合纖維的結構而選擇，^ 獨聚合物成分⑴/改質性聚合物成分⑴ ：：

:0/90 ’並以70/30至30/70為佳’而以大約為4 至40/60時更佳。 / 4U 人:發明中，就容易製造潛在的捲縮性複合纖維而古， 複5纖維可為芳香族聚酯系樹脂的組合，尤& 二 與改質聚伸w醋系樹脂;b)::二 二明中’尤其是以形成網後可呈現出捲縮的形 土，就此點而言，也是以前述组人 〜、、、 現出捲縮而可有效地使纖維相互間呈 點數保持網之形態，而達成適度的柔軟性的溶融 聚伸烷基芳酯系樹脂（a )也 笨二甲酸、伸蔡—2,6_二竣酸等對稱二竣酸(對 舟孓方香族二鲮酸等） 320564 28 200923154 與烧，一醇成为（乙·一酵或丁 ^一酵等C3-e烧二醇等）的單獨 -聚合物。具體上，可使用聚對苯二曱酸乙二酯（pET )或聚 對苯一曱酸丁二酯（PBT)等聚C2—4對苯二曱酸烧二酯系 樹脂等’通常可使用在固有黏度大約〇 _ 6至〇. 7的一般ρΕτ 纖維中所使用的ΡΠ。 另一方面，在改質聚伸烷基芳酯系樹脂（b )中，是 使用可降低必需成分的前述伸烷基芳酯系樹脂（a )之熔點 及軟化點、結晶化度的共聚合成分，例如非對稱型芳香族 二羧酸、脂環族二羧酸、脂肪族二羧酸等二羧酸成分，或 含有鏈長度比聚伸烷基芳酯系樹脂（a)的烷二醇之長度更 長的烷二醇成分及/或醚鍵的二醇成分。此等共聚合成 分，可單獨使用或二種以上組合後使甩。此等成分之中， 在作為二羧酸上，可廣泛使用非對稱型芳香族二羧酸（異 酞酸、酞酸、異酞酸5 —磺酸鈉等）、脂肪族二羧酸（己二 酸等C6—u脂肪族二羧酸）等，在作為二醇成分上，可廣泛 使用烷二醇（L 3—丙二醇、L 4_ 丁二醇、^ 6 —己二醇、 新戊二醇等Cl6烷二醇等）、（聚）氧烷二醇（二乙二醇、 =乙二醇、聚乙二醇、聚四亞曱二醇等聚氧烷二醇等） =。此等化合物之中，是以異酞酸等非對稱型芳香族二羧 酉文、一乙二醇等聚氧C2 — 4烷二醇等為佳。另外，改質聚伸 烷基方酯系樹脂（b)，也可以是使C2—4伸烷基芳酯（對苯 —甲酸乙二酯、對苯二甲酸丁二酯等）作為硬鏈段，而（聚） 氧烷二醇等作為軟鏈段的彈性體。 改貝聚伸烷基芳酯系樹脂（b )中，就二羧酸成分而 29 320564 200923154 -言，用以降低熔點或軟化點的二羧 ’相對於二羧酸成分的全量之比例係:如 =至佳，大約為…二 二:，用以降低溶點或軟化點的二醇成分 為3〇莫耳ϋ等）、相對於二醇成分的全量之比例係例如 為304耳“下’亚以1G莫耳％以下（例如大 至1〇莫耳為佳。當共聚合成分的比例太低時，將不能 呈現出充分的捲縮’而呈現捲縮後的不織 ： 形=嶋縮性降低。另一方面，當共聚合成分=

心’將使呈現捲縮的性能過高，而不易安定地進行 纺絲。 J 改質聚一伸烷基芳酯系樹脂⑴，可配合必要性而併用 U’ 4苯二甲酸、苯四甲酸（pyr〇mell出c %⑷ 元叛酸成分、甘油、三經甲基丙烧、三經甲基乙燒、異戊 四醇等多元醇成分等並使其分枝。 潛在的捲縮性複合纖維的橫切面形狀（ 度方向的切面形狀），雖然並未限定在―般實㈣== 圓型切面或異型切面[扁平狀、橢圓狀、多角形狀、3至Μ 葉狀、T子狀、η字狀、、v字狀、狗骨頭（工字狀）等]，也 可為中空截面狀等，但通常是圓型切面。 至於I合纖維的橫切面結構，可舉例如組成為數種樹 脂的相分離結構，例如芯鞘型、海島型、摻雜型、並列型 (並肩型或多層貼合型）、放射型（放射狀貼合型）、中空 放射型、塊狀型、無規複合型等結構。在此等橫切面結構 30 320564 200923154 之中’就因加熱而容易呈現出自發捲縮而言，是以相部份 為相隣貼合結構（即雙金屬結構）、或相分離結構為非對稱 的結構，例如偏芯芯鞠型、並列型結構為佳。 同時，當潛在的捲縮性複合纖維為偏芯芯鞘 ，結構時’只要與位在表面上的勒部之非濕熱性接著性樹 脂具有熱收縮差而可捲縮，芯部也可以濕熱接著性樹脂（例 如乙稀-乙烯醇共聚合物或聚乙烯醇等乙稀醇系聚合物 等）、或具有低熔點或軟化點的熱可塑性樹脂（例如聚苯乙 烯或低密度聚乙烯等）組成。 认 潛在的捲縮性複合纖維的平均纖度，例如可在大約 0.1至50dtex的範圍中選擇，並以〇5至i〇dtex為佳，， =至5加更佳，更以大約1.5至3dtex時為特佳。 备纖度太細時，除了使纖維本身的製造困難之外，也 確保纖維強度。同時’在使捲縮呈現的步财，也難以呈 現出美麗的圈狀捲縮。另一方 . 面、義度過粗蛉，因纖維變 剛硬而不易呈現充分的捲縮。 潛在的捲縮性複合纖維的平均長度，例如可在大約】〇 至100的範圍中選擇，並以2〇至8〇删為佳，而以大約 士5至75mm時（尤其是4〇至6〇mm)更佳。如纖維長度太短 :’，了使_網的形成困難之外，在使捲縮呈現的步驟 仲縮Hf：將使纖維相互間的父纒不充分，而難以確保強度及 二：同時，、如纖維長度太長時，不但難以形成單位面 :里：勻的纖維網，也在形成網的時點上呈現出較多纖 、、相互間的父纒，以致在呈現捲縮之際因彼此間的阻礙而 320564 31 200923154 不易呈現柔軟性及緩衝性。 此潛在的捲縮性複合纖維，可因熱處理的施行而呈現 出捲縮（顯現化）’而形成具有略呈圈狀（螺旋狀或懸吊彈 ;狀）之立體捲縮的纖維。 加熱前的捲縮數（機械捲縮數），例如為0至30個/ 25mm，亚以1至25個/25mm為佳，而以大約5至2〇個^ 25mm %更佳。加熱後的捲縮數，例如為個/ 以上 (例如30至200個/25mm)，並以35至150個/25mm為 佳，而以大約40至120個/25mm時更佳，也可約為钍至 120個/25mm (尤其是50至1〇〇個/託咖）。 θ含f潛在的捲縮性複合纖維的不織布纖維集合體，由 /疋X回/且水瘵氣捲縮，故在集合體的内部中具有略為均 句的呈現複合纖維的捲縮之特徵。具體上，例如在厘^

是指與不織布纖維集合體的厚度方向正 q月773工叼强度。同 經二等分後的領域」， 正父（orthogonal)之 320564 200923154 方向切成三等分後的各領域之意。 工'在不織布纖維集合體的内部中之捲縮均勻性， 二如可依照厚度的方向上的纖維彎曲率之㈣性進行 .。=謂纖維彎曲率，是指纖維長（L2)相對於纖維（捲 、，、s狀恶的纖維）的兩端之距離（u )之比 、、、 -彎曲率（尤1是厚产太*沾由( 2/L1)’纖維 大約為3 Π 領域之纖維彎曲率）例如 八、’***； 二P了由顯不取大平均值的領域與顯示最小平均值領 域之比較，計算出纖維彎曲率的均勻性。 、 在呈：::：織布纖維集合體的捲縮纖維，如同前述，是 有略呈圈狀的捲縮。以此捲縮纖維的捲Γ 圍率半徑’例如可在大約10至〜的範 13〇 (例如60至160㈣）為佳，而以大約70至 ，更佳’通常大約是2。至15〇"(例如 # ID)。此時，平均曲率车仰3 _ ϋ0 的圓之平均大小的指 具有疏㈣狀，換言之，是具妹少捲職的形狀。^卜圈 320564 34 200923154 當捲縮數較少時，將因纖維相互間的交纏變少 呈現出充分的緩衝性及柔軟性。反之，：：;: ,率半徑過小的捲圈狀捲縮時，不能充分進行纖=曲 • 確保網強度，而且也非常不容易= 現出技種捲縮之潛在的捲縮性複合纖維。 捲縮成捲圈狀的複合纖維之捲圈的平均間距 m:、：例如為0.03至。.5_，並以。〇3至為 仏，而以大約〇. 〇5至〇. 時更佳。 :熱接著性纖維與其他纖維(尤其是潛在的捲縮性複 二纖=的比例（質量比)，可配合用途而選擇，例如為前

者/後者=1〇0/0至1/99 ’並以99/1至V 而以大約95/5至5/95 (尤on / μ 為々 圍時更佳。5/95(尤其疋9〇/1〇至1〇/9〇)的範 在將本發明的緩衝材用基材使用於墊材（例如家且、 寢具、車輛等的塾材）時’可藉由濕熱接著性纖維與其、他 纖維（尤其是潛在的捲縮性複合纖維）的比例（質量比） f調整，控制與濕熱接著性纖維的熔融之平衡，而可提高 緩衝性及柔軟性。兩者之比例（質量比），例如可在濕熱^ 著性纖維/其他纖維=99/1至1κ99 (例如9〇/ig至」 /99)的範圍中選擇，例如8〇,2〇至3/97，並以 至5/95為佳，而以大約60//4〇至1〇/9〇 (尤其是 50至15/85)時更佳。並且，在墊材之中，使用於汽車等 車輛的座位用墊材時，就提高柔軟性與壓縮回復性而言， 兩者的比例（質量比）’例如也可為濕熱接著性纖維他 320564 35 200923154 纖維= 95/5至50/50，並以90/10至60/40為佳，而 以大約85/15至70/ 30時更佳。 在將本發明的緩衝材用基材使用於身體的保護材（例 如胸罩罩杯、鞋之中底等）時，藉由調整濕熱接著性纖維 與其他纖維（尤其是潛在的捲縮性複合纖維）的比例（質 量比），因不僅提高緩衝性及柔軟性，同時也使密度適度地 降低，故可得柔軟的觸感。作為胸罩罩杯用基材時，兩者 的比例（質量比）雖然可在前者/後者=9〇/1〇至1/99 的範圍中選擇，例如為4〇//6〇至1〇/9〇，並以4〇/6〇至 15/85為佳，而以大約35/65至2〇/8〇(尤其是 至25/ 75 )時更佳。

、作^鞋之中底用基材時，濕熱接著性纖維與其他纖绅 (尤其是潛在的捲縮性複合纖維）的比例（質量比），為前 者/後者= 至 2G/8G，並以 9G/1G 佳，而以大約85/15至30/70時更佳。並且 f明的緩衝材用基材作為鞋之中底時，宜配合鞋之種類而 纖維的比例（尤其是濕熱接著性纖維與潛 隹的捲細性複合纖維的比例）。 例有意藉由潛在的捲縮性複合纖維而呈現出大 積性、緩触1錄㈣效果時，在_ 的不織布纖維集合體之整體，潛在的I缩性複= 有比例宜為⑺侧以上，並以20質量％= 維的含 至δ〇皙吾0/、貝里彳以上（例如20 、… 較佳。同時’雖然也取決於中底的厚产，作 i相對於不織布纖維集合體之整體，以4G質量^以： 320564 36 200923154 (例如40至80質量％“_ .維時，可使其對於腳掌動作 ；：在的捲縮性複合纖 易疲累。並且，相對於$〇网，合適感優異且不 ，μ 對於不織布纖維集人舻夕敕贼 質量％以上(以60質量%以上為佳：：:之整體’以5〇 的比例含有潛在的媸上馮佺，例如40至80質量％) 在的捲縮性複合纖維時， -關節的保護性等較高之中底。 才了侍綾衝性南、對 另方面，相對於不織布纖維集合體之# _ , 質量％以下（例如1〇至 ^口體之整體’在以40 :縮性複合纖維時，可使复里。)的比例含有潛在的捲 並且，在以30質量％以下、，旱捕捉到地面的感覺。 至2〇質量％)的比例人右，亚以20質量％以下（例如1〇 用時可、有潛在的捲縮性複合纖維時，因# ::…少腳掌心之能量損失，而適於高級跑步:之 所同^相對於可形成中底的不織布 合 二心，(以60質量^上為佳，例如以^ 里的比例含有濕熱接著 至9〇貝 率而提高中底的耐久性 纖維時，因可提高纖維接著 本發明的緩衝材用基材中，除 維之外，在柯中除了潛在的捲縮性複合纖 的捲縮性複合纖雉以外的其他纖維。至於其他纖在 螺縈等再生纖維、醋酸g旨等半合成卿、聚丙料=以 乙烯纖維等聚烯烴系纖維 、纖維或聚 尤其就混纺性等而言，也可=日=维4酿胺纖維等為佳。 也了以疋與潛在的捲縮性複合纖維 320564 37 200923154 •的：維，例如’當潛在的捲縮性複合纖維為聚酯系 ’·、准τ ’其他纖維也可以是聚酯系纖維。 .入i 2對於濕熱接著性纖維及潛在的捲縮性複合纖維的 合計量，除去潛在的捲縮性複合纖維的其他纖維 # 例如為2〇質量％以下，並以10質量％以下為佳，=大 約5質量％以下（例如0.1至5質量％)時更佳。 t發明的緩衝材用基材，並且可含有慣用的添加劑， ,^ α女定劑（銅化合物等熱安定劑、紫外線吸收劑、光h m氧化劑等)、抗菌劑、除臭劑、香料、著色劑（； /叶寺）、充填劑、抗靜電劑、難燃劑、增塑劑、潤滑 晶速度延緩劑等。此等添加劑，可單獨使用或組二“ =使用。此等添加劑可承載在纖維表面上，也可含在纖 (緩衝材用基材的特性） 本發明的緩衝材用基材，具有由前述纖維组 得的不織布纖維έ士槿，跄妙甘a* 風的，，、罔而 …a戚，准，、“冓’雖然其外部形狀可配合用途 旦、吊是薄片狀或板狀。平面形狀並無特 例如可為圓形或_形、多㈣狀等，也可以是ς 長方形等四方形狀。 疋止方形、 並且，本發明的緩衝材用基 構的同時也且有懸^士 η在為肊具有纖維結 織布纖维_ 須適度地調整組成前述不 、、布，維的狀纖維的排列狀態及接著狀態。 隼合二：以在的捲縮性複合纖維的不織布纖維 ”體疋以在湯熱接著性纖維與捲縮的複合纖維或其他 320564 38 200923154 •的濕熱接著性纖維交錯的交 間的交點、濕熱接著性鑣雄命彼 ；〜、、、接者性纖維相互 熔融者為佳。本發明中’，不；=的複合纖維的交點）上 布纖維結構的纖維，雖然可因濕熱接 = =點接著，但為能以最少的接點數保;== $ •，則以使此接著點從集合體的表面附# = 大略均勾的分布去為社 伸至内部 况著面方^ 當集合體為板狀時，是以 4面方向及厚度方向（尤其是不㈣勻化的厚度 2集合體表面至内部（令央)，而且直至内面，呈均勾的八 布者為佳。當接著點隹中，本 、刀 田接者點木中在表面或内部等時，將使緩衝性 ，低’接者點較少的部份之形態安定性降低。例如，靜 =:3:為能充分呈現出接著與捲縮，當以高溫進行ΐ %間處叫，將使接近熱源的部份因過量接著而使緩衝性 (尤其是相對於初期應力的柔軟性）降低。並且，使潛在 的捲縮性複合纖維（例如低熔點樹脂部份）熔融而接著後， 將使緩衝性及柔軟性降低。 相對於此，本發明的緩衝材用基材，由於是從集合體 的表面附近延伸至内部略為均勻的分布，可有效的固定纖 、准，所以因濕熱接著性纖維的溶融點數變少，雖然未使用 彈丨生體但也仍可呈現形態安定性，使耐熱性及财鬆弛性 並存。並且，因濕熱接著性纖維而使各纖維熔融，故可抑 制纖維的脫落，例如，即使將纖維集合體切成目的大小而 使用時’也可從切面抑制纖維的脫落，也不易引起結構的 破壞。 39 320564 200923154 :著性=炼材用基材，是藉由前述濕熱接 以下（例如1至鄕/Γ纖不维:布=的纖維大約以娜 之纖維接者率接著，纖 .配^用途而適當的選擇。本發明中的纖維接著率，:二 以後述貫施例的方法測定，但在相對於不織布纖維切面》 的=維之切面數，可顯示是接著二支以上纖 面 比例較小之意。在本發明中，由於是如：= 者率，故與後述的複合纖維之捲圈狀捲縮之 而 在纖維集合體中呈現出良好的缓衝性。 射而可 :本發明的緩衝材用基材使用於墊材（ ==)時，就緩衝性而言，其纖維接著4 至，侧至⑽為佳，而 將本發明的緩衝材用基材使詩身體 胸罩軍杯、鞋的中底等)時’可藉由調整纖維接 回綾衝性及錄性，也可提高與肌膚的觸 =罩杯、鞋的中底等、身體的穿著之用途上。2 ^ 杯肖基材時，其纖維接著率例如為25%以下（例如 至25% ) ’並以2至_為佳，而以大約3至 其是4至18%)更佳。 W尤 在為鞋之中底用基材時，其纖維的接著率例如為4 二=4至侧，並以4至35編，而以二 ^ (尤其是10至2〇%)更佳。其中，更以纖維 320564 40 200923154 ‘接著率為10至20%的基材形成的中底，其柔軟 .性、對於弱衝擊的吸收性優異。同時，以纖維 • 的基材形成的中底’其耐久性、對於強衝擊的吸收 纟於熔融的均勾性，例如當集合為薄片狀 在集合體的厚度方向之切面，使厚度方向經三等分後:每 一領域t之纖維接著率以均在前述範圍中者為佳。並且， 在各領域的纖維詈曲率之最小值相對於最大值的比例 維幫曲率為最小的領域相對於最大的領域之比率）例如為 50%以上（例如5G至刚％)，以55至啊（例如至 99%)為佳，並以6〇至98%(尤其是7〇至9δ…時更卜 心97%(尤其是75至97%)時尤佳。本發明 ，於纖維接著率在厚度方向中均具有如此的均勻性， 即使溶融點少，也可保持形態，可提高緩衝性及透氣性， 也可同時使柔軟性及形態安定性並存。 同時，本發明中，所謂「厚度方向經三等分後的領 域」，是指在與板狀集合體的厚度方向正交之方向、 分後的各領域之意。 风―專 顯示溶融程度的纖維接著率，是使用掃描型電子顯微 鏡（卿）攝下已將纖維集合體的切面擴大後之照片，即、可 ί預：領域中，依據已接著的纖維切面之數而簡易的測 而’在濕熱接著性纖維的比例較多時等，當纖維溶 束狀時，由於各纖維是成束狀相交點熔融，而合有 難以觀察到纖維單體的情形。此時，例如可以炫解或^淨 320564 41 200923154 n等方式解除接著部份_融，再藉由與解除前的切面 之比較，即可測定出纖維接著率。 ^這樣，本發明的緩衝材用基㈣由濕熱接著性纖維 以r =不只是以均勾分散的點接著，而是使這些點接著 ^的^融點距離（例如數十至數百_，緻密地園滿網絡 ^。由於有這樣的結構’本發__㈣ :外=乍用’推測不僅可藉由纖維結構所具有的柔： 各炫7對於變形的迎合性，_也可因細分散的纖維之 定：f，而使外力分散而變小，進而呈現出高的形態安 允孔2對於此，歷來的多孔質成形體或發泡體等，由於 工孔的周圍是以壁狀界面組成，故透氣性低。 尤其是，在本發明的緩衝材用基材中， 性與緩衝性非常平衡的不織布纖維姓構，曰二.Z盛 軋 辨 再、'、°構疋以在纖維集合 形狀中’不只藉由嶋著性纖維的熔融 纖維的接著狀態，同時也藉由潜在的捲縮性複合纖 者為私縮_’而使相麟或交錯的纖維在捲縮圈部份相互交纒 心土。含有潛在的捲縮性複合纖維的不織布纖維集合體 ☆内部形狀’是藉由複合纖維的捲縮之呈㈣ ::圈狀，使各纖維因捲縮圈部份，而具有使相二二 維間，或捲縮纖維與濕熱接著性纖維)相‘ 石S成受束缚或鈎掛固定住的結構。 對於各纖維的配向並無特別的限定，例如在 ==二也可適度的調整組成不織布纖維集合體的纖維 排列狀態。即’使組成纖維集合體的纖維（為圈狀捲縮 320564 42 200923154 .纖維時，是捲圈的軸芯方 .同時也可使其相互交錯的平行的排列， 面方向略呈平行的排列本案5兄明書中的「與 - j」疋丸不反覆存在下述部分之狀態 -,J °同一般的針刺不織布，用以局部地以使多數 向貫穿不織布之方式進行配二使= 成維持住不織布的形態，同時也對為了達 =大賴^貢獻的部份。所以，就使纖維平行 以減少使纖維交錯的程度，或不交錯者 平i在這樣的板狀集合體中，當纖維相對於薄片面 六然相鄰或交錯的纖較在捲縮圈部中相互 二:纖:二？維集合體的厚度方向（或斜向）上，也有輕 後，在二Γ ，在本發明的纖維集合體争形成網 二狀的步驟而使纖維咖 適度地束缚。並且，由於交纒的纖維因濕 '、、、接者性纖維而熔融，故可呈現出緩衝性。 另一方面，在纖維集合體中，當配向 产向上 多時，由於此纖維也一 維受到的纒合。其結果是，使其他纖 的擦圈之袖 定，並且因阻礙到可組成纖維 戶:圈之伸縮，而減低纖維集合體的柔軟性甚至緩衝性。 1望儘可能使纖維相對於薄片面呈平行配向。 1 =捲縮成捲圈狀的複合纖維，雖然相對於其長度 方向上所負荷的施力’容易變形、難以回復到原來形狀， 320564 43 200923154 •但對於來自捲圈側面方向的施力則不易變形，而即使變形 •亦谷易回復成原來形狀。因此，儘管本發明之緩衝材用美 材之濕熱接著性纖雉的溶融點較少，也可使形 ^ 缓衝性並存。 尚且，本發明的緩衝材用基材，也可部份性的具有在 厚度方向上配向較多纖維的領域。這樣的多數領域，在板 狀集合體的面方向（或長度方向）中，是以規則或週期性 的排列為佳。具有這種領域的不織布纖合 的摩力上具有高緩衝性，同時對於f曲或= 具有較咼的形態安定性。 本發明中’所謂「在厚度方向配向的纖維」 厚度方向與纖維的轴#方& Γ 知在 時’是捲圈的軸方：出縮成圈狀的複合纖維 約…。(二至3。=/’銳角者的角度為大 纖維。纖維在厚产方向的a疋0至15 )的範圍内之 (SEM)，攝下ρ: 是使用掃描型電子顯微鏡 後,將不織布纖維集合體的切面擴大後之胛片 後’在預定領域中，杆瞀 仗心…、月 的軸-方± 汁-邛伤或全部在厚度方向平行配向 的抽心方向之核後，即可簡㈣確認。 領域」，是中’所謂「在厚度方向配向較多纖維的 的領域(高密度領域纖維支數密度大 是唑由餅锢本二 廷樣的領域，可如同後述， .._領:施1=的壓力而形成。 也可在纖維集合體的面方向規則性的排 320564 44 200923154 •:二所謂規則性的排列，是指在面方向（面的縱及/或棒 二，尤其是縱及橫方向）中，依照一定的規則以連續性 或間歇㈣重複存在之意，例如縱條紋型、橫條紋型、斑 .=、格㈣（蜂隸紋型）等網目或格刊、點型等。 .二：列之中，例如當不織布纖維集合體是條狀或帶狀 ^雖射《是沿著長度方向交互形成祕㈣案，= 排列成網目狀或格子狀（方格型）、點 請大小(平均寬度)，例如為= 至10_為佳，而以大約〇 5 7 承4 ^ 〇 〇.5至5_ (尤其是1至3_)時 更2至?0支，_2為佳，而以大約30至70"_2時 域度領域與高密度領域之面積比，例如低密度領 域⑻”至5惠並以5〇/5〇 4 I 而以大約4〇,6°至2°，時更佳。同時， 域的面積’在具有孔部時’也包括孔部的面積。 織錢維享===，密度為規則性不同的不 洗性亦優。 兼^緩衝性與形態妓性，耐 是因力這Γ的高密度領域，也可具有孔部。如同後述，孔部 口大所提供壓力時等而形成。孔部可 =貫!孔:也可以是凹部。孔部的形狀(在面= 形、六角：以疋®形、橢圓形、三角形、矩形、多角形（菱 規則的形成，孔邛也可與前述領域同樣的有 成"大小（平均孔徑）例如為〇」至50mm，並 320564 45 200923154 以0. 5至1 〇mm為佳，而以大約〇· 5至5mm(尤其是1至3mm ) 時更佳。 具有孔部的不織布纖維集合體，在孔的部份將變形吸 收後，成形時（特別在二次成形時）較容易迎合模具之形 狀。所以，當纖維集合體遇上成形的模具時，可使應力或 變形局部性地集中而減少皺摺的產生。並且，當受到應力 時，在孔部吸收變形後，除了可得到高緩衝性之外，同時 在以洗衣機洗滌時，也因可將受到來自水流等的應力分散 到孔部，而使洗滌後的形態安定性亦優。所以，具有孔部 的不織布纖維集合體，適於作為供熱成形時的各種缓衝材 之基材（胸罩罩杯或鞋之中底用基材等）。 本發明的緩衝材用基材，不只是面方向與厚度方向的 各向異性（aniSQtrc)py)不同，通f在製程的流動方向（md :向）與寬度方向（CD方向）之間也有各向異性。即，本 衝材用基材’在製造的過程中，不僅使纖維(圈 狀捲縮纖維時，捲圈的軸芯方向）與面方向略呈平行二 面方向略為平行配向的纖維相對於流動方向上也有略 ’、、、、’仃之傾向。其結果是，在製造矩狀纖維集合， 在纖維集合體的製造之产動 命 ° 文’可 異性。“之抓動方向與寬度方向之間呈現各向 的緩衝材用基材，由於具有不織布纖維 ”有產生在纖維間的空隙。此等空 般的樹脂發泡!#，夂以韭μ @於不同於海綿 故呈右、类 獨立的空隙，而是連續的空隙， m本發明的緩衝村用基材之錢度，在應用 320564 46 200923154 弗雷澤型（Frazier Type)法的透氣度可為0.1cm3/ (cm2 •秒）以上（例如〇.；[至300 cm3/ ( cm2 ·秒）），並以〇. 5 至 250cm3/ ( cm2 ·秒）（例如 1 至 250 cm3/ ( cm2 ·秒）） 為佳’而以大約5至200cm3/ ( cm2 ·秒）時更佳，通常大 約為1至1 〇〇cm3/ ( cm2 ·秒）。當透氣度太小時，則必須 從外部施加壓力以使空氣通過纖維集合體，而使空氣自然 的出入有所困難。另一方面，當透氣度過大時，雖然透氣 性增高’但使纖維集合體内的纖維空隙變得太大，而降低 緩衝性。而本發明因具有這樣高的透氣性，故即使作為與 人體接觸的緩衝材等，也可不悶熱而舒適的利用。 本發明之鍰衝材用基材的總體密度可依用途需要而 在例如.約0.01至〇.2g/cm3之範圍内選擇，以〇 〇2至 〇· l8g/cm3為佳，以〇· 〇3至〇. 15g/cm3左右更佳。 將本發明的緩衝材用基材使用於墊材（例如 具、車輛等的墊材）時，總體密度例如可為0.02至0.2 （例如 〇. 03 至 〇. 18g/cm3)，並以 〇. 至 〇.1^ =為佳士，而以大約U至〇13g/cm3時更佳。當總體专 ’雖然可提高透氣性，但使形態安定性下降；才 ===時，則雖可保持形態安定性，但卻使透偏 纖維時，可葬ώί發明巾，在使用濕熱接著性纖維及捲絲 為^㈣融與捲縮之組合後，儘管玉 為較低的密度，也可一面

現出#衡Μ π 保持纖維集合體的形態，一面J 見出緩衝性。總體密度例如 至佳，而以大約〇. 5二 ''勺〇. 1至0. 2g/cm3時更佳。具 320564 47 200923154 有這樣③度的緩衝材用基材，即不論其比歷來的座位用塾 •材有較高的密度’也可呈現出優異的緩衝性，而適於作為 車輛的座墊用墊材。 將本發明的緩衝材用基材使用於身體的保護材時（例 如胸罩罩杯、鞋的中底等），藉由總體密度的調整後，可確 保基材的形態安定性及成形性之外，也同時可提高透氣性 及成形後的緩衝性。在為胸罩罩杯用基材時，其總體密度 例如可在約3〇.〇1至〇.15g/cm3的範圍内選擇，並以⑽ 至O.lg/cm3為佳，而以大約〇 〇3至〇 〇8g八心夺更佳。 當總體密度過低時，雖然可提高透氣性，但形態安定性下 降，將使成形時拉伸較大的部份之纖維密度變稀薄 高，裂的可能性。同時，當其相反的過高時，雖然可碟保 形恶安定性及成形性，但卻使透氣性或成形後的緩衝性降 低。本發明中’在使用濕熱接著性纖維及捲縮纖雄時，萨 由高均勾性的溶融與捲縮之組合後，即不論其為比較低^ ，也可保持二次成形後的罩杯形態，且呈現出緩衝性。 〃 一次成形後之胸罩罩杯的總體密度，例如可在約〇 至〇.2g/cm3的範圍内選擇，並以〇.〇7至〇 i ] 佳，而以大約0.09至〇.15g/cm3時更佳。 ’、、、 在為鞋之甲底用基材時，也與前述胸罩罩杯用基材的 理由相同，其總體密度例如可在〇.〇3至〇2%八V的範 圍内選擇，並以0.04至〇.15g/cm3為佳，而以大約為㈣ 至〇.12g/cm3時更佳。至於作為鞋之中底的二次成形（熱 成形）後的總體密度，例如可在〇.〇5至的範 320564 48 200923154 -圍内選擇，並以0.06至0.20g/cm3為佳，而以大約為〇 〇7 •至0. 15g/cm3時更佳。 本發明的緩衝材用基材的單位面積重量（加熱後的單 位面積重罝），可配合用途而在例如約5〇至 的範圍内選擇，並以150至5, 000g/m2為佳，而以大約為 200 至 3,000g//m2 (尤其是 300 至 uoog/y)時更佳。 同時，在使用作為車輛座墊的墊材時，例如可為5〇〇至 l〇,〇〇〇g/m2,並以1，000至8,0〇〇g//m2為佳，而以大約 1，500至6’000g/m2時更佳。當單位面積重量太小時，不 易確保緩衝性或形態安定十生，_，當單位面積重量太大 時，將因太厚而在濕熱加工中，高溫水蒸氣不會充分進入 網的内部’而難以形成在厚度方向溶融或捲的隹 合體。 J ^ ' 本發明的緩衝材用基材，其緩衝性優異,.，尤其是初期 應力低，有柔軟的觸感。並且，在人體穿著的用途上， ^穿著時的壓迫感小，而有舒適的穿著。關於這樣的緩衝 性，可藉由在依照、JIS K6400 — 2將其屋縮至5〇%後吏 其回復的動作（5〇%壓縮回復動作）之滞後迴 (hysteresis loop)中之最初的5〇%壓縮動作中的2 〇 =時之應力[壓縮應力⑴]、與5〇㈣縮後的回復動0 :中的25%壓縮時的應力[回復應力]之比（γ/χ 來表示。本發明的緩衝材用基材，例如在至少—個 Χ)θ 度方向等）的前述比可為10%以上，例如為15% °厚 如大約為15至9。％)，並以以上（例如大約為= 320564 49 200923154 8〇%)為佳，而以大約為20至60%時更佳。此比率（ L):合:Γ而在這樣的範圍中選擇。此比率越大時緩衝 ^ g二發明中，由於此比率高，而有柔軟的觸感， 疋緩Μ提高對應於荷重之反彈力，在解除荷重 後也可使形態恢復。 將本發明的緩衝材用基材使用於墊材（例如家具、 具、車輛等的墊材等）時，前述比（Y/X)可例如為15% 以上（例如大約為15至嶋，並以18%以上為佳，而以 20%以上（例如大約為2〇至5〇% )時更佳。

將本發明的緩衝㈣基材使用於身體的保護材（例如 胸罩罩杯、鞋之中底等）時，也可在前述範圍中選擇比㈠ /X)。例如使用於胸罩罩杯用基材時，前述比（γ/χ)可 例如為2G%以上，並以25%以上為佳，而以3G%以上（例 如大約為35 i 6G%)時更佳。二次成形後的胸罩罩杯之 比U/X) ’也是例如2〇%以上，並以25%以上為佳，而 以30%以上（例如大約為35至6〇%)時更佳。 將本發明的緩衝材用基材使用為鞋之中底用基材 時，前述比(Y/X)是例如⑽以上，独2〇%以上為佳， 而以25%以上（例如大約25至8()%)時更佳。二次成形 後的鞋中底之（Y/X)，也例如為15%以上，並以以 上為佳，而以25%以上（例如大約25至8〇% )時更佳。 士 >本發明的緩衝材用基材，由於可具有柔軟的觸感，同 日讀衝性亦優，gj此使本發明的緩衝㈣基材㈣25料 的必要壓縮應力，例如大約為〇1至7〇Ν/3〇_φ，相對 320564 50 200923154 於此，在壓縮50%時的必要壓縮應力，則例如大約為2 200NX30mm φ 〇 將本發明的緩衝材用基材使用於墊材（例如家具 輛等的墊材等）時，壓縮25%時的必要壓縮應力， 歹1約為5至5⑽/30_φ (尤其是1〇至3〇 N/3〇mm <〇,相對於此，在麗縮5〇%時的必要璧縮應力，列 ^^^-150N/30mra, (ii，30.1W3〇rara^ "以4〇至_/30_必時更佳），其緩衝性亦優。 的：本發明的緩衝材用基材使用為身體的保護材（例如 匈^杯、鞋之中底等）之基材時，因可提高缓衝性，故 ::在則述範圍内選擇麗縮應力。例 广厭給尤其疋〇·5至2ν/3〇_φ )，相對於此， 川 〇%時的必要壓縮應力，則例如大約為2至7Ν/ 胸是3至6Ν/3〇_Φ)。另-方面，關於將此 ▲ 土材一次成形後而得的胸罩罩杯之壓縮反彈性 :，將胸罩罩杯I缩7.5_時的必要壓縮應力，例如 相=至 3.0N/30_ (尤其是 〇.2 至 2.ΟΝ/3〇咖 大Μ η此’在壓縮15mm時的必要壓縮應力，則例如 大 H.U8N/30_ (尤其是 〇5 至 5Ν/3〇ιηιηφ)。 力，例革土之中底用基材時，屢縮25%時的必要壓縮應 办）丨大約為1至7⑽/3〇Π1Π1φ(尤其是5至50N/30mm 大約A f於此，在壓縮5〇%時的必要壓縮應力，則例如 、’、、、5 至 2〇〇Ν/30ιηιηφ(尤其是 3〇 至 15〇Ν/3〇ππηφ )。 320564 51 200923154 —對於熱成形後之中底，壓縮25%時的必要壓縮應力，例如 .大約為 3 至 100N/30mm(i> (尤其是 5 至 80Ν/30πιπιφ )，相 對於此，在壓縮50%時的必要壓縮應力，則例如大約為^ 〇 至 250Ν〆30則^ (尤其是 30 至 220Ν/30ππηφ )。 本發明的緩衝材用基材，在25%的壓縮應力的隨時間 變化之保持率亦優，30分鐘後的保持率，例如為5〇% = 上，並以55至99%為佳，而以大約6〇至95% (尤其是 65至90% )時更佳。並且，2小時後的保持率，例如可為 30%以上，並以40至90%為佳，而以大約5〇至85% ( ^ 其是55至80% )時更佳，具有高壓縮應力的保持率。本 發明中的壓縮應力之保持率，可如同後述的實施例，以^ %壓縮的狀態保持在預定時㈣的前後壓縮應力之比率求 得0 同時，本發明的緩衝材用基材之壓縮率，可配人用运 而在例如大約U95_圍中選擇。本發明的緩:材月 基材在使用為歸家具、寢具、車鱗的塾材 時，其麗縮率可在例如大約i至5G%的範圍内選擇，例女 3至鄕’並以5至30%為佳，而以大約7至2〇% (尤里 是1〇至嶋時更佳。本發明的緩衝材用基材在使用; 身體的保護材（例如胸罩罩杯、鞋之中底等）之基材時: 其壓縮率可在例如大約3G至95%的範圍内選擇，例如^ 至9㈣’並以40至δ5%為佳，而以大約45 尤 其是5〇至觸時更佳。本發明中， 材時’不論其缓衝性的優異，由於柔軟性亦高， 320564 52 200923154 受到低負荷，也可使基材A為的n 本么月的緩衝材用基材，可因濕埶接著性μ 增加，而楹古厭〜 ，、、、稞者性纖維的比例 如60至1Gf回復性。其壓縮回復率可為啊以上（例 至100^)’例如80%以上（例如8〇至 至9%)時更佳。本發明中的壓縮回 壓縮回復動作中，θ % 一阵^， 仕㈧/ 回復率。中疋顯不屋縮後的回復應力成為「〇」時的 一 2發明的緩衝材用基材，其形態錢性亦優，至少在 個方向（例如，板狀集合體時的長度方向等） 度可為2〇%以上。斷裂強度可配合用途㈣擇，本發明的 材在使用於塾材（例如家具、寢具、車輛等的 ，〇時其可為30%以上，並以5〇%以上（例如5〇 至250%)為佳，*以大約8〇%以上（例如⑽至) 時更佳。本發明的緩衝材用基材在使料為身體的保護材 、例如胸罩罩杯、鞋之中底等）之基材時，其斷裂強度可 為20%以上，例如3〇%以上（例如別至3〇〇%)，並以抓 %以上（例如40至25〇%)為佳，而以大約5〇%以上（例 如50至200% )時更佳。當斷裂強度在此範圍内時，緩衝 材用基材的形態安定性即高。 本發明的缓衝材用基材，可配合用途而使至少在一個 方向的30%拉伸應力，在例如大約i至1〇題/_的範圍 内廷擇。將本發明的緩衝材用基材使用為墊材（例如家具、 寢具、車輛等的墊材等）時，其3〇%拉伸應力例如為3至 320564 53 200923154 • 80N/30mm’並以5至70N/3〇腿為佳，而以大約1〇至5_ * /30mm時更佳。 將本發明的緩衝材用基材使用為身體的保護材（例如 ,胸罩罩杯、鞋之中底等）之基材時，也可配合用途而選擇 30%拉伸應力。在使用於胸罩罩杯用基材時，其3〇%拉伸 應力為30N/30mm以下（例如！至25N/3〇mm)，並以3至 20N/30mm為佳，而以大約5至15N/3〇mm時更佳。當 ,%拉伸應力在此範圍中時，成形時的變形容易，在加:成 複雜形態的胸罩罩杯時，可顯示優良的形狀迎合性。並且， 即使是伴隨著大幅變形的形狀之成形時，也可抑制網經局 部性的拉伸而產生極薄的部份。 在使用於鞋之中底用基材時，其3〇%拉伸應力例如為 5N/3〇mm以上（例如10至1〇⑽/加咖），並以^至8隨 /30mm為佳，而以大約2〇至7〇N/3〇_時更佳。當 拉伸應力在此範圍中時’成形時的變形容易，在加工 i雜形態的鞋之中底時，可顯示優良的形狀迎合性。並且， 即使是伴隨著大幅變形的形狀之成形時，也可抑制網經局 部性的拉伸而產生極薄的部份。 本發明的緩衝材絲材至少在—個方向上，於拉伸 職的晴（勸復變形），例如為20%以下（例如3 至20%)’並以15%以下（例如5至15%)為佳，而以ι〇 /以下（例如5至10%)時更佳。當在此範圍内變形時， 對於變形的形態安定性高。同時，在作為缓衝材用基材上， .即使在成形後的加工時經變形，也不產生變形而心_ 320564 54 200923154 原來的形狀，故可得美麗的加工。 本發明的緩衝材用基材為板狀或薄片狀時，並未特別 的限疋厚度’可從大約1至50Omm的範圍中選擇，例如2 至300mm，並以3至200mm為佳，而以大約5至15〇mm (尤 其是10至100mm)時更佳。在為鞋之中底用基材時，其厚 度可在1至30mm的範圍中選擇，例如2至25mm，並以3 至20mm為佳，而以大約4至15mm (尤其是5至i〇mm)時 更佳。當厚度太薄時，不易呈現出緩衝性。同時，也可將 薄片狀纖維集合體積層後使用。 並且’本發明的緩衝材用基材即使是板狀 時，其厚度不均（厚度斑）也少，是大致均勻的厚度。具體 上，在板的面方向3至1〇〇111111的長度中，板厚度的最小值 相對於最大值之比例（最小值/最大值）為9()%以上（例 如90至99. 9%)，並以93%以上（例如93至99%)為佳， 而以95%以上（例如95至98%)時更佳。因此，本發明 的緩衝材用基材不論是否為不織布纖維結構，因其厚度均 勻’而可有效的利用作為各種的緩衝材。 ^發明的緩衝材用基材，由於纖維的毛細管效應與〉: 熱接著性樹脂之親和性，而使吸水性（及保水性厂與 度高’可使適度的濕度留在與人體(胸部或腳底等)接觸: 表面上，並將過量料散發至外部，㈣Μ乾^ 皮膚刺激性及汗引起的悶熱。例如，本發明的緩衝材用』 材之吸水速度’例如為1〇秒以下，並以5秒以 ； 以1秒以下時更佳。 ’、、' 仏，11 320564 55 200923154 、同％ :吸水率（保水率）例如為100質量％以上，並 二=0〇0貝量/以上（例如2〇〇至5, 〇〇〇質量％ )，而以5〇〇 貝里/6以上（例如5〇〇至3, 〇〇〇質量％)時更佳。 並且，透濕度例如為1〇〇g/cm2 · hr以上，並以15〇 ^ 4〇〇g/Cm · hr 為佳，而以大約 200 至 350g/cm2 · hr 時ί佳。^發明的緩衝材用基材之吸水速度，由於是以如 同述的同吸水速度，顯示出這樣的透濕度，故容易吸汗 且可排放至外部’另„方面則因濕熱接著性纖維的適度保 水性，而可得到良好的肌膚觸感，故在使用作為身體穿著 用的基材（胸罩罩杯或鞋之中底）時，有良好的穿著感（穿 衣或穿鞋的舒適性等）。 口本發明的緩衝材用基材具有良好的撥水性，撥水性的 壬現，在後述的製造步驟中，是將纖維曝露於水或水蒸氣 中後，可使附著在纖維上具有親水性的物質洗出，而在纖 維的表面上呈現出樹脂原有的特質。具體上，此撥水度在 JIS L1092噴霧試驗中，表示3分以上（並以3至5分為 佺，而以4至5分時更佳）時為佳。並且，本發明的緩衝 材用基材經由此水或水蒸氣的清洗效果，也可洗掉纖維所 附著的纖维油劑，而減少對皮膚的刺激性，進而可有效的 應用在寢具的墊材等、與人體接觸的用途上。 本發明的緩衝材用基材也可具有適度的表面硬度，應 用FO型硬度計（依據JISK6253的「硫化橡膠及熱可塑ς 橡膠的硬度試驗法」之試驗.）硬度試驗的硬度，例如為4〇 以上，並以50以上為佳，而以大約為6〇至1〇〇 (尤其是 320564 56 200923154 70至loo)時更4土 1衝材之中，也心 度的緩衝材用基材，在緩 Τ 也尺適用於車輛的座位用墊材。 — •(緩衝材用基材的製造方法） •渴孰的緩衝材用基材之製造方法，包括將含有前述 '’、、’、、、耆，生纖維的纖維予以網化的步驟，盥使所生成的繡 維網^溫水蒸氣進行加熱加濕處理以炫融的步驟。、、 本發明的緩衝材用基材之製造方法中，首 _人 /前述濕熱接著性纖維的纖維予以網 法、使用溶嘴输m 例如、，方黏法、溶噴法等直接 流成網法等乾式法等。此等方法之中嘯Kf、耽 維或短纖的梳理法，尤其大多使用短纖 用紐纖而得的網，可舉例如無〆 於使 十字接網（⑽ssiapweb)f。 太、規網、平行網、 數種=時在==向上配向的纖維… 的配向方向變化之處理。至於此種處理中可= 吏纖维 :度方向進行流體（空氣或水流)作用的 的 使用流體在網的厚度方向上施予屢力的方七尤其疋’ 的方式等。經由此等處理，即可使配向在:要::::械 内纖维之配向方向轉向到厚度方向 =向上的網

力或利用針刺，可使纖維的方向轉向到厚戶：由施予高I 可使該領財形成孔部。在料處理;也同時 ^纖維的配向而言，雖然是以針刺為佳，但就 320564 57 200923154 -應用加壓條件之調整等以易於控制纖維的配向而言，則是 *以利用水流的方式尤佳。 在利用水流的方式中，對纖維網的水（水流）之喷霧， 雖然可以連續性的進行，但以間㈣或規則性的喷霧為 佳七將水間歇性或規則性的向纖維網喷霧後，即可使數個 ^度領域與數個高密度領域（在厚度方向配向的纖維較 二:領域）規則性或週期性的交互形成。對於纖維網產生 二纖維分布偏離時’除了二次成形中的效果之外，也 纖:個步驟中使用高溫高壓的水蒸氣之喷霧而引起的 的中水的喷出壓力，是可在例如大約0·1至· 為佳而，例如ο.1至，並以°.3至丨爲 的嘴出約G.5至h()MPa時更佳。在形成孔部時，水 大約〇 Imp歹，如為〇 5心以上（例如0 5至2MPa)，並以， 大、力〇.6MPa以上（例如〇 6 b 的溫度是例如h5(rc 1彳a)為t。同％，水 15至35t：Ks)。並以10至40C為佳，例如大約 密戶水Γ歇料規難射霧方法，只要是可使 成之方: 孔形成且古’、、|的限制，但就簡便性而言，則以數個 等）介二職的喷霧區或喷霧圖案之板狀物（多孔板 )二下，糟由噴霧等而將水噴射的方法為佳。 麵丄 利用輪送帶將所得的纖維網送入下一個步驟， 4溫水蒸氣加熱加濕處理後’藉由濕熱接著性纖維的炫 58 320564 200923154 融’=纖維相互間形成三維的接著。本發明中的加熱方 以高溫水蒸氣的處理方法之使用，而可從纖維 集5體的表面一直到内部呈現出均勻的熔融。 八體上疋利用輸送帶將所得的纖維網送入下一個 驟，接著藉由曝露在過熱或高溫蒸氣（高溫水蒸幻流中， 可得以具有不織布纖維結構的纖維集合體組成的本發明之 經輪？帶輪送的纖維網，在通過由蒸氣她 、田欠」尸噴出的间速南溫水蒸氣流中時，藉由吹送出的高 水洛亂而使濕熱接著性纖維熔融後，即可使纖維相互間 (濕熱接著性纖维之.+β _ 間）形成三間或濕熱接者性纖維與其他纖維之 在含有潛在的捲縮性複合纖維時，除了因濕孰 接者性纖維的熔融’而使纖維相互間以三維接著之外 潛在的捲縮性纖維呈現捲縮，而使纖維相互間交纏。 同％’在纖維集合體的内部’除了均勾的溶者之外，從纖 維集合體的表面直到内部也可呈現均勾的捲縮。即 =的捲縮性纖維呈現捲縮，可使潛在的捲縮性複合唯 :一二變形為具有特定的曲率半徑之捲圈狀時，-面： 現出纖維相互間的三維交纒。尤其μ本發明中 有透氣性，可使高溫水蒸氣參透到内部，而： 織或結構大致均句的（濕熱接著性纖維的接著點 纖維的捲縮、交纒之均自性）纖料合體。 纖維網（尤其是含有潛在的捲縮性複合 網）是以輪送帶供應到高溫水墓氣 ^、’ ，’’、'、、- …乱蜒理，而纖維網也在高 320564 59 200923154 理的同時收縮。所以，期望所供應的纖維網在 於爾蒸氣内之前，才配合做為目的之纖維集 旦小而過量地被進料。相對於目的纖維集合體的長 ί為^圭置進料的比㈣11 〇至3〇〇%，並以大約120至250 基本上，所使用的輸送帶只要不弄乳使用於加工的纖 、准：之形態而可以高溫水蒸氣處理，即無特別的限制，並 為輪送帶（endless⑶騰卿）為適用。而且，可以 2-般性的單獨輸送帶，也可配合必要性而再多組合一 :t維網挾在兩台輪送帶間搬運。藉由如此的搬運後， 在處理纖維網之際，抑制因處理中所使用的水、高溫 水蒸氣、輸送帶步叙笙々k A °皿 能媒〆 動4外力’而使運送過來的纖維網之形 右同％"’可猎由此輪送帶的間隔調整，控制處理後 的不織布纖維之密度或厚度。 到平常慣用的水蒸氣喷射裝置，以將水蒸氣供應 盘曰'，、，至於此水蒸氣噴射裝置，是以所要求的屋力 將水蒸氣大致均句的吹送全網面之裝置為佳。在 而 水性輪騎、4承載在輸送帶上方的輸送網， 用：:、到網内。另-個輸送帶中，也可裝上吸水箱。可庫 2水箱，將通過纖維網的過量水蒸氣吸出排放。: 次對纖維網的表裏兩邊進行水蒸氣的處理，可進_ i帶：裝：！二述水蒸氣噴射裝置的輸送帶之相反邊的輸 、另個水*氣噴射裝置設在前述水蒸氣喷射裝 60 320564 200923154 -置所設部位之下游部的輸送帶内。在無下游部的基氣 ，裝置及吸水箱時，若欲使纖維網的表裏進行蒸氣處理時， 可將經處理-次的纖維網之表裏翻轉後，再次通過處理穿 置，作為替代。 夂 所使用的無端帶，只要不妨礙纖維網的搬運 理時，由於會有依其條件而使帶+ 氣處 调的表面上之情形，故宜配合料而適當的選擇。尤^ =到表面平坦的纖維集合體時，只要使用網目較细的： 即可。同時，其上限大约為90網目（mesh) ' ，謂 ==?大:：至5°網9)還粗的網為佳= 的材質，就Γ對；^低’不易使水蒸氣通過。網目帶 、 ；水瘵軋處理的耐熱性等而古，θ人 耐熱處理過的聚酯系樹脂、聚—。疋以金屬、 脂（全芳香族系聚醋系樹脂/芳二聚^旨系樹 性樹脂等為佳。 从」胺糸樹脂等耐熱 由水蒸氣喷射裝置喷射出的太丄 與水流纒合處理或針刺處理不同，：:使：其為氣流， 财的纖維進行大移動，而是進入=處理物的纖維 因水蒸氣氣流進入此纖維網中之作内部。應當是 蒸氣氣流有效地將存在纖維網 用，而使水 予以覆蓋，而可進行均勾的熱接^纖維之表面濕熱狀態 處理是以高速氣流下在極短的及熱捲縮）。同時，此 纖維表面可充分的熱傳導，但：行’雖然水蒸氣對 —疋對纖維内部尚未達到充分 320564 61 200923154 •的熱傳導之前即結束處理，因此不易因高溫水蒸氣的壓力 *或熱使處理後的纖維網之整體崩壞，或使其厚度受損般的 .變形。其結果是，以使纖維網中不至產生大的變形、並使 -f面及厚度方向的接著程度呈大致均勾之方式結束濕熱接 者卫且’即使與乾熱處理比較時’由於可對 =熱傳導，而可使表面及厚度方向上的_(及捲: 粒度大致均勾。. 宫*ΓΓ嘴射高溫水蒸氣的喷嘴，只要使用預定的孔口在 宽度方向上連續並排之盤或小方塊，並使孔口轉的 纖維網之寬度方向呈並列地配置即可。孔口列是^以上 Z可，也可以數列並行顧。同時，也可並排設置 有一列孔口列的喷嘴模具（nozzle die)。 、 至!：使=卞開孔型的噴嘴時’盤之厚度大約可為0.5 至1顧。關於孔口徑或間距，只要為可有 :纖維固定度與伴隨捲縮之呈現的纖維交纒度之停 =限:’但是㈣直徑通常為。.。二^ ’而以大約〇.2至〇.5mm時更佳。孔口的 間距通常為0.5至3_，並以」至2…更佐孔口的 為1至1· 5mm時更佳。當孔口獲時麵’而以大約 會降低，在設備上有加工=嘴的加工精度 網目阻塞的問題。反之，當孔麵作上容易引起 分的水蒸氣嘴射力。另一方面，： = :’則不易獲得充 孔過密，而降低喷嘴自身的強度^ 小个將因喷嘴 時’將因發生高溫水蒸氣不能充分總:’當間距太大 達到纖、准網的情形，而 320564 62 200923154 •難以確保網之強度。 對於所使用的高溫水蒸氣，也是只要 .目的之纖維㈣度與伴隨捲縮之呈現的纖产=做為 即無特別的限制’雖然只要依所使用纖維的材;=: 定即可，㈣力例如為〇.U2MPa，並以〇材2負至Ή设 =圭’而以大約0.3至咖時更佳。水蒸氣的壓力太：a 使形成網的纖維發生不必要的移動而使争 =使纖維過度溶融而使部份的纖維無法維持形狀； 可此有不必要的交纒。同時，當壓力太弱時，無法將: SI:融縮的必需熱量供應到屬於被處理物： 、=，，.罔上’或不此使水蒸氣貫穿網，而在厚度方向產生纖 ί融不均或捲縮不Μ情形。时，有可能不易控制水 瘵氣從貰嘴均勻地噴出。 市j广 蒸氣的溫度是例如7〇至15〇。〇，並以至⑶ 、=，而以大賴至_時更佳。高溫水蒸氣的處理 例如侧V分鐘以下，並以〇1至1〇〇10/分鐘以 下為佳 '而以大約1至5“/分鐘以下時更佳。 與要時’也可將數片板狀纖維集合體重疊成為積層 ，也可與其他材質積層而形成積層體。並且，也可藉由 工而加工成為所要求的形態（圓柱狀、方柱狀、球 狀、橢圓體狀等各種形狀）。 如此地使纖維網的纖維部分濕熱接著之後，由於水分 可月b殘留在所得的不错右播 而使纖維集合體予以乾焊§ =中，故也可咐 關於乾'M，是使與乾燥用加熱 320564 63 200923154 ::接觸的纖維集合體表面的纖維’在藉由 _…不消失纖維形態為必要，故在：：：、准 範圍下，即可利用慣用的方法。例如，雖然可使用如^^ 不織布時的乾燥筒或拉幅機（ten 已燥 的殘留’或因應用比較輕度二:使 又孕乂夕故以遇紅外線照射、微波昭 束照射等非接觸法或吹送熱風以使其穿透的方法等為佳干 」亚且’本發日㈣緩衝材職材，係如前述， 二：水蒸氣使濕熱接著性纖維接著而得二 ，性的（所得的纖維集合體相互間之接著等)J =二 :等分性的熱壓溶融(熱模壓(一叫)加 寻）機械性壓縮（針刺等）等處理方法。 [緩衝材] 因本發明的緩衝材且右舌谗今从 〇 定性晴性)亦優材= 種領域的緩衝材，例如家具(沙發:床it: 声的氏击之土材等。亚且，利用其柔軟的質感或對皮 :之其^性，也可使用作為與人體接觸或穿著用的緩衝 墊材)土。’例如胸罩罩杯、肩墊、鞋之中底等保護材（或 雖…、本發明的緩衝材可直接利用前述緩衝材用基 ’一但^可藉由機械性加工（切斷加工等）或熱成形等而 人成形。至於熱成形，例如可利用壓空成形（押出 320564 64 200923154 .m:熱板·空成形、真空·空成料)、自由吹送成 敎:成形、_曲加工、對模成形（matched細id)、 二濕卿成形等。尤其，因本發明的基材之模 故可使用模具加麼成形，例如在刚至15〇 = :Γ120至14°以的溫度中’以°，至_ (尤其疋大約0」至1MPa)的壓力成形。 (墊材） it人Γ述墊材之中’尤其是濕接著性纖维與潛在的捲縮性 複5纖維之比例（質量比）為前者/後者=95/5至5〇/ 5 0的緩衝材用基材，且有傷 為汽車、機車、自行車;車等的 機等，可隨著長時間的移飛機、船舶等運輸 耐久性、透氣性等)要求：=二座=緩衝性、 或後背接觸之讀背部㈣^墊材（㈣㈣的部位、 維鱼f材的製造方法’雖然無特別的限制’但在不織布鐵 …、曰體成形為板狀或薄片狀時’人 必要性而積層成所I本后也 灯败狀7^。體（配合 後加工，也可使板狀隹^度的積層體）切成所利用的形狀 尤其是在座趙藉由熱成形而進行二次成形。 #，以利用二次成形者較為有效。.曲化 (胸罩罩杯） 在别述保護材中.，為f ^ρ 種類而單獨以前述基材二，罩杯’可配合胸罩罩杯的 在與其他的布㈣’也可與布料等組合後形成。 夺，可因纖維組成的布料而將本發明 320564 200923154 至少—邊的表面罩住，尤其也可以是使全面罩住 狀杯Γ狀，通常是可覆蓋女性胸部的碗(杯) 或其部份形狀。基材並不須非成形 拆式（貼人或产依胸罩的形狀而彎曲缝製或製成可 箄工其好：$鳥’貼等），但為了維持胸部的形狀之目的 專，基材也以朗為前述杯狀者為佳 / 成形方法而使板狀是以應用慣用的熱 熱成形中，亦以可成形者為佳。即使於 熱>1製成形為佳。，㈣—邊加壓成形的濕 呈有方面，是以基材挾在預定位置上形成 .通孔的-邊喷出的方法為特蒸氣由前述貫 如大約為0.5至3_ (尤其是!至2 、貝^尺寸’例 寸太小時’將因水蒸氣中所的吨_/當貫通孔的尺 量變！，：:水;:通:的尺寸過大時，使偷幅 跡。此外，所噴出之水基氣可由j罩罩杯的表面附上痕 貫通孔的形狀並無特別的、限^=；；方之模具所吸取。 角形、矩形、菱形、六离报、 為圓形、橢圓形、三 就水蒸氣_力損失或均^性形等。，此等形狀之中， 以圓形為佳。同時， 貝通孔的耐久性而言，是 罩罩杯表面的均勾性而：：表f的貫通孔之密度，就提高胸 而1，例如大約為0. 05至2./cm2 66 320564 200923154 -(尤其是0.1至i個/W)。水蒸氣的溫度，例 至鮮c，並以大約11()至15代為佳；水蒸氣_力為 '例如大約為0.05至1MPa，並以〇. 〇7至1MPa (尤其是〇 至1MPa)為佳，而以大約0.08至〇.5MPa (尤其是〇 2 _ 0/MPa)時更佳。此等水蒸氣，對於基材係以無壓力或溫 度之損失的噴射為佳。 ^ (鞋之中底） 鮮ITS:之中’例如’關於鞋之中底用基材，係因 ::用逐或所要求之性能，而可單獨以前述基材形成中 以Γ橡膠等形成的其他構件（例如片狀構件） 的口 乂成'、其他的構件組合時，係從作為鞋底之以慣用 穿:者=3=^形成的鞋底部之内部包覆除去 者一接觸的鞋:内形態(穿用 形成的形態）即可，作以不的基材所. 就賦' 減透氣性的形態者為佳。 種不⑽ 要求的各種機能而言，是以使用積層數 5、'且成的不織布纖維之本㈣的基材者為佳。例如 集合體之密/ ί在的捲縮性複合纖維的比例、纖維 層後，即可^二：:面積重量等不同的板狀纖維集合體積 著者為佳。至=制緩衝性。積層體中’是以層相互接 著、化學接著等^接著方法，例如，雖然可使用熱接 是以利用熱接，但就不使梅 方去）為佳。同時，在將本發明的中底用基材積層 320564 67 200923154 而形成中底時，因可同時使層間接著，故就生產性而言亦 佳。 由於本發明的基材之成形性優良，故以此基材形成的 中底適宜地形成凹凸後，可提高對腳掌的合適性。同時， 在以腳掌的指Μ效果為目的時，也可在中底的表面上形成 凹凸結構。尤其是與穿用者的腳接觸之面，為確保穿用者 舒適感或對腳掌的合適性，是以迎合腳掌整體形狀的形 狀、使碰_趾或㈣的部份成為凹_狀、提高不著地 部份的高度以#住不著地的形狀等，成形為可配合目的形 狀者為佳。至於將基材成形為可配合人腳形狀的方法，雖 :然可以切斷加工等，但是經慣用的熱成形而使板狀或薄片 =材储二次^形者為佳。至於二次成形（熱成形）的 ' ’可使用與前述胸罩罩杯同樣的方法。 狀能本之中底’由於具有均勻的纖維接著及㈣ 狀恶，故儘管纖維大致配向在面的方向，但以 的氣性並且’使用時可隨著穿鞋者的動;:、 :體重洛到中底上時，即可使存在中底内的空 幫浦（泵）的擠壓而排放出來，當重力解 ” ， :底的形狀的同時也有吸氣的動作而反複。 本發明的中底之纖維主要配向在中底面方内 、、，、成 底中的空氣因吸放動作而排放的空氣，容二J使此中 ，出。並且，從中底排出的空氣並非充滿於鞋中 者鞋殼的形成材料與腳的表面傳送 排疋化 320564 68 200923154 —含有來自穿鞋者的腳所排出的汗水之空氣排出外部的 ，果。 (產業上的可利用性） 本發明的緩衝材用基材，可利用作為例如緩衝材或保 護材用的各種緩衝材之基材。具體上，可有效利用作為家 具、寢具、車輛等的缓衝材（汽車用構件、家具裝潢用構 件等）、或被服、鞋類等的身體保護材（縫製型或成形型的 各種胸罩罩杯或其基材、肩墊、鞋的中底基材等）。 (實施例） 、 . 以下，雖然可藉由實施例更加具體的說明本發明，但 本發明並不侷限於此等實施Μ。實施例中的各物性值，係 依下述的方法敎。實施例中的「份」及「％」在益· 限制時，為質量基準。 …、貝 (1)聚對苯二甲酸乙二酯樹脂的固有黏度 使用以等質量混合酚與四氯乙烷的溶劑，對於以lg /〇· 1L的濃度溶解聚對苯二甲酸乙二酯試料的溶波，利用 黏度計測定3 01：中的溶劑及溶液之流下時間後，下述 ⑴計算出固有黏度U]。 1] ^ sp — — 1〇 rr: (t/t〇) ^ 1 其中， t .溶液的流下時間（秒） 320564 69 200923154 ' t(> :溶劑的流下時間（秒） ' C ··試料的濃度（g/L) (2)單位面積重量（g//m2) ㈣JIS U⑽「-般短纖不織布試驗方法」測定。 (厚度（mm)、總體密度（g/cm3) 依照JIS L1913「一般短纖不織瑜七 度後’再由此值與單位面積重量值法」測定屬 ⑷捲縮數 積重讀#出總體密度。 依照JIS L1015「化學纖維短總〜丨入一 評估。 予鐵难短纖成驗方法」（8.12.1) (5 )平均曲率半徑 利用掃描型電子顯微鏡（SE 了 隼人俨, 兄“熥），攝下已將不織布纖維 术口版之切面擴大1〇〇倍的 戸 入ft之切u Α 在所攝下不織布纖維集 二體之切面㈣中之纖維中’針對形成—圈以上 : 圈）的纖維，求得沪Jt艘β1 螺凝（接 搖圃紅士 Α σ /、累方疋而描繪出圓時的圓之半徑（由 捲圈軸方向觀察捲縮纖維時 干由 徑。同時，當纖維螺旋描將:作為曲率半 短徑之和的1/2作為曲率半^:’：以橢圓的長徑與 並未呈現出充分的捲圈㈣之^Γ疋，除捲縮纖維 維的螺旋形狀而描或因是輸 短徑之比為〇 8至i ^ 形’就只將擴圓的長獲與 而且，是對任^1.2的乾圍内之擴圓，作為測定對象。 讀，的平均值^所攝㈣SEM晝像進行敎，並以 (6 )纖維彎曲率及其均勻性 320564 70 200923154 ，xlOG^t布纖維集合體的切面之電子顯微鏡照>5 (倍率 續’在所攝下纖維的照出部份中，於厚度方 -的中心㈣=内層、裏層之三等份的三個領域，在各層 .二 =1Γ設定長度方向2mm以上且含有_支以上 /貝!疋的纖維片之測定力百 .一端頭與另-端社^ 情此㈣域測定其纖維的 命磁 、 a的鳊頭間距離（最短距離），再測定 〜、義，准之纖維長度（照片中的蝙雜真命Λ 頭露出不織布纖維集合體之/面士長度）。即，當纖維的端 ，測定端頭η㈣時’可將其端頭作為直接 内部時，是將埋沒在不織布在残麵維集合體 片上的端頭）作為定§纖f木5體内部的邊界部份（照 攝的纖維之中，關於不可確， 〗在所照 纖維像則作為㈣定對H 1GMm以上的 相斟於# 疋對象。然後，可從該纖維之纖維長（L2) 率。而且’纖維彎曲率之測定， 維考曲 的表層、内層、裏層之 。:十-f度方向令三等分 最小值的比存丨斗斤 _ 亚且，攸各層的最大值與 J比例，计鼻出纖維彎曲率在厚度方向的均勾 弟i圖中’顯示關於所攝影的纖維之測立 :。第〗圖⑷是表示一端頭露出表面而另 ，維集合體内部的纖维，在此纖維時^^ 爾維的端頭至埋在不織布纖維 項 之距離。另—方面，纖維長L2是將纖維的内可界部份 :維的端頭至埋在不織布纖维集 維’在照片上以二維拉長的長度。 丨的Μ)之纖 320564 71 200923154 第l ®⑴是表示兩端頭都埋在不織布纖維隽 。之纖維，在此纖維時，端頭 .维集合體表面的部份之兩端頭（昭片出不織布纖 另一古品碰k 男匕，、月上的兩端頭）的距離。 .份之纖維維集合體表面的部 (7 )纖維接著率 利用掃描型電子顯微鏡（SE 纖 切面擴大糊_。將所攝下纖攝維^^^ 之切面照片，在厚度方向予以三箅/，體的厚度方向 域（表面、内部（中/在二4份後的各領 的比例。在出現= 纖維切面（纖維切面，數 2 φ ; 7 員域中的全纖維切面數之中，將接著 2支以上纖維的狀態之右“"接者 式以百分率表示。再者，所佔有的比例，依照下述 ^心早獨接觸的部份與經溶 背 / 由於為了嶋攝影而切斷 人：者但疋， 的切斷面中，夂鏞绝π 术口體，而在纖維集合體 纖維之間分離。所以° ^具有的應力’而使單獨接觸的 是呈接著狀；。可判定切面照片中相接觸纖維間， • . , . . · . ::=:)(:=(接著2仏纖一^ 纖維切面數在二:叶:全部可見切面的纖維後，當 τ，追加可觀察的照片至可使全纖 320564 72 200923154 維切面數超過100。而且，對三等份之各領域求出各個纖 維接著率，並由其隶大值與最小值的比例，計算出厚度方 向上的均勻性。 (8) 25%應力、50%應力、25%回復/壓縮應力比、壓縮 回復率 '' 從依照JIS K6400— 2「7. 3壓縮撓度測定β法」以1〇〇_ /分鐘的速度移動40ππηφ的圓形加壓板擠壓3〇πιηιφ的圓 柱狀試料直至成為最初厚度的5〇%後、迅速以同樣速度回 復（以同樣的速度解除負荷時）時之力—撓度曲線 (deflection curve)，讀取25%壓縮時的應力、5〇%壓縮 時的應力之值，分別予以設為25%壓縮應力、5〇%壓縮應 力’也同時讀取回復到25%時的25%壓縮時的應力（25 %回復應力），而計算出與25%壓縮應力的比率後，作為 25%回復/壓縮應力之比率。同時，測得壓縮後回復應力 成為「0」時的壓縮回復率。 (9) 25%壓縮應力保持率 依照前述25%壓縮應力的測定方法，在壓縮至目的壓 縮率（25%壓縮）時，當停止測定的壓縮子之同時，也記 錄下此時的應力後，讀取在保持此狀態下經過預定時間（3〇 切、1小時、2小時）之後的應力。經過各時間後的應力 才目對於壓縮子停止時的應力之比，以百分率表示的值即為 應力保持率。 (10) 壓縮率 使用不織布厚度測定器，測定纖維集合體上受到〇. 5g 320564 73 200923154 /m負何時的厚度（A1)。其次，測定受到35g/m2負荷時 的厚度（A2)後，應用下述式計算出壓縮率。. 壓縮率（％) =100x (A1〜A2) (11) 斷裂伸長（elongation时break)及3〇%拉伸應力 依照JISL1913「一般短纖不織布試驗方法」測定後， 由此時所彳于的抗張試驗機之測定圖，讀取拉伸時的應 力，作為3G%拉伸應力^再者，也—起測^在不織布的流 動（MD)方向及寬度（CD)方向的斷裂強度及拉伸應 力。 " (12) 30%拉伸後的回復變形 依知、JIS L1096「一般織物試驗方法813拉伸彈性 率」，準備寬5Cmx長20cm的試料，將其抓住而以間隔} 〇cm、 lcm/分鐘的速度拉# 3〇%之後，即刻以同樣的速度回復 (以同樣的速度解除負荷.）時，以應力成為〇時的伸長作 為30%拉伸後的回復變形。 (13 )裁切機切斷後的形狀安定性 將試料裁切成5mm見方的方形立方體，投入已裝有 50cm水的一角燒瓶（1〇〇 cm3)中。將此燒瓶裝置在振逢 器CYamato科學社製，「MK160型」）中，以振幅3〇mm的孩 轉方式、6Grpm的速度振| 3Q分鐘。振盡後，以目測確認 其形態變化及形態保持狀態。 (14)厚度不均 應用JIS L1913「一般短纖不織布試驗方法6 3厚度 c法」’測定任意10個點的厚度後，以百分率/表示最 320564 74 200923154 與最小值之差相對於平均值的比率。 (15)透氣度 依照JIS L1 096，以弗雷澤型法測定。 (16 )保水率（吸水率） 依照爪U907「吸水率」測定。準備5cmx5cffi^ 的方形試料，測定其重量（基材重量）。將此試料沉入水^ 30秒，之後拉起，以一角在上方的狀態垂吊在空氣中丄長 鐘以去除表面的水分後，測定其重量（吸水後的重量），异 依照下式計算。’ 吸水率=(吸水後的重量—基材重量）/基材重量χ i 〇 〇( % ) (17) 吸水速度 依照JISL1907「纖維製品的吸水性試驗法」，測定吸 水速度。在作為試料的基材上，從1()_的高度滴下i滴 〇.〇5g/谪的水滴後，測定該水滴被吸入到基材内的時間。 (18) 透濕度 依照JISL1 099「纖維製品的透濕度試驗方法A—丨氯 化鈣法」測定透濕度。、 (19) 表面硬度 依照F0型的硬度計硬度試驗（根據JISK6253「硫化 橡膠及熱可塑性橡膠的硬度試驗法」的試驗）測定。 (20) 作為汽車的座墊之評估 在汽車駕驶座旁的（助手席）座墊中，以將座著的部 位中與臀部接觸的部份包含在大略中央部之方式，將墊子 75 320564 200923154 部份(厚度約3cm)切除3〇cn]的正 及比較例中所得的不織纖 、’***霄施例 於***後的助手席座塾義二二，除後的墊子。對 中，切除後的墊子依臀部的形著的感覺。其 心的彎曲形狀。 使中央邛份成為底部中 (彈性） ◎.彈性優異而舒適 〇：柔軟但彈性不足 △:幾乎無彈性感 X .完全無彈性 ( 壓扁） ◎ :幾乎不壓扁 〇 •‘多少有壓扁 Δ :部份回復但明顯 X ·· 極扁而無法回復 ( 問熱感） ◎ :幾乎無悶熱感 〇 :感到些微悶熱 △ •感到悶熱 X : 極為悶熱 (21 )成形品的擠壓反彈性 — 將利用模具成形為胸罩罩杯狀的基材（成形物），以 凸部朝上（如同朝向與重力相反的方向）而套戴座台上。 此座台是凸部朝上，在將罩杯狀基材置戴在平面上時，使 320564 76 200923154 其平面與基材底部的全周連接而作成。其次，使此杯狀基 材以其頂點為中心，藉由4〇mm φ的圓形平面，從其頂點的 高度以10〇mm/分鐘的速度擠壓15_之後，測定二同樣的 速度回復時的應力’同時以目測觀察其回復時的動作後， 以下述基準進行評估。並且，依照】IS K64GG-2「7.3塵 縮撓度測定B法」，從此壓縮回復動作中應力的變化所記 錄的圖中，讀取壓縮15mm時之7. 5麵壓縮時的應力、Η匪 壓縮時的應力，並分別設為7·5_壓縮應力、15麵壓縮應 力，同時也讀取在壓縮15_後，回復到75_時的 壓縮時之應力（7.5_回復應力），計算出與7. 5醜壓縮應 力之比，作為7. 5mra回復/壓縮應力的比率。 〇：充分地回復到擠壓前的狀態 △:並未充分地回復到擠壓前的狀態 x:維持在擠壓時的狀態 (22)耐洗性（高度保持率） …依照川LG844「對於洗蘇的染色堅牢度試驗法」1 行洗條試驗。對於（洗性的評估，是將湘模具而成形為 胸罩罩杯狀的基材（成形物），使凸部朝上（如同朝向與重 ，反=向）翁置在座台上，測定由座台至罩杯頂—的 回度。計算出洗滌後的高度相對於洗滌前的高度之比， 即為耐洗性。 〇’ ’ [實施例1] 準備芯成分為聚對苯二甲酸乙二酯、鞘成分為乙烯— 乙烯醇共聚合物（乙烯含量44 m〇1%、皂化度98. 4 320564 77 200923154 的芯鞠型複合短纖（Kuraray (股）製，「Sofista」，纖度 3dtex、纖維長51_、芯鞘質量比=50/50、捲縮數21個 /25mm、捲縮率13. 5% )’作為濕熱接著性纖維。 另一方面，準備以固有黏度0.65的聚對苯二甲酸乙 二酯樹脂（A成分）與20莫耳％的異酞酸及5莫耳％的二 乙二醇共聚合成的改質聚對苯二甲酸乙二@旨樹脂（B成分） 組成的並肩型複合短纖（Kuraray (股）製，「PN — 780」， 1. 7dtexx51mm 長、機械捲縮數 12 個 / 25mm、13(TC xl 分鐘 熱處理後的捲縮數62個/25mm)，作為潛在的捲縮性複合 纖維。 使前述芯鞘型複合短纖（濕熱接著性纖維）與前述並 肩型複合鈕纖（潛在的捲縮性複合纖維），以質量比為渴埶 接著性纖維/潛在的捲縮性複合_ = 20/8()的比骸 棉後，制梳理法製作單位面積重量約· mg/V的梳理 網’再將此網以7片重疊成為單位面積重量共約7 m的梳理網。 將此梳理網移送至p提供 λ 鋼製無端金屬網的輸送帶I :網 度同方向：： 屬網的輸送帶、且各自以同仏 射裝Ϊ由’:Λ:7入震設在下方輪送帶中的水蒸二 方向通過_顧理網的厚沒 。。的熱風乾二:二：施予水蒸氣處理之後，藉由a “里後，即得不織布纖維集合體。此水蒸 320564 78 200923154 ，孔喷射裝置疋在下方的輸送帶中設置喷嘴， 網使高溫水蒗氣#罢 丨輸达咿 水褒置。同時並在上方_送帶中設有吸 j 在此喷射裝置的網進行方向之下、游卢 ，一台喷嘴與吸水裝置是逆向配置組合的噴射裝；：： f、著網的表裏兩面施予水蒸氣處理。 ' 是沿；二;水蒸氣噴射噴嘴的孔徑為0.3_、喷嘴 ^达▼的見度方向以lmm之間距排成—列的菽5 〆射裳置。加工速度為3ra/分鐘，喷嘴旁與吸水旁的= 輪送帶間之間隔（距離）為！ 於下 的裏侧幾乎是與帶子相接。Μ係配置成在輪送帶 結果如表1中所示。 以電子顯微鏡拍攝所得的纖維集合 得的結果顯示於第2圖月贫,^ 『田並將攝 照:片）中。立中，昭片中^圖（將第2圖擴大2倍後的 圖θ矣-m …中的比例尺（scale bar)在第2 圖疋表不斷m的長度，第3黯是表示5〇"的長度。 如=，以電子顯微鏡拍攝厚度方向的切面， 果，圖及第5圖（第4圖為擴大5倍後的照片）中； 第5圖是表示彻㈣的^/ ^表^^的長度， 中所：第！’至第5圖的結果，刊顯地觀察到實施例1 略為緩衝材用基材’各纖維在厚度方向均勻捲縮而成 於緩衝材用基材的面方向大略平行地配向。 相對 [實施例2] 320564 79 200923154 除了制熱接H纖維與潛在的捲縮性複 濕熱接著賴維/潛在的捲縮倾 =准 例（質量比）温棉之外，其餘進行與實施例丨同^^ 「而/纖維集合體（緩衝材用基材)。結果如表、中所示。 [貫施例3 ] 、除:使難接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以 u熱接著f生纖維/潛在的捲縮性複合纖維= 60/ 的比 例（貝里比）此棉之外，其餘進行與實施例i同樣的步驟 而得纖維集合體（緩衝材用基材）。結果如表1中所示。 [實施例4 ] 除了使用並肩型複合短纖（Kuraray (股）製，「pN — 780」’ 3. 3dtexx51mm 長、機械捲縮數 12 個/25·、i30°c xl分鐘熱處理後的捲縮數62個/25_)作為潛在的捲縮 I·生杈合纖雉之外，其餘進行與實施例丨同樣的步驟而得纖 維集合體（緩衝材用基材）。結果如表丨中所示。 ([比較例1 ] 除了使梳理網在15(Tc的熱風機内熱處理3分鐘，以 取代水蒸氣處理之外，其餘進行與實施例丨同樣的步驟而 得不織布纖維集合體（緩衝材用基材)。結果如表1中所示。 [比較例2] 對於市售的發泡聚乙烯（Lion (股）製，Li onboard， 厚5mm)評估的結果如表1中所示。以電子顯微鏡拍攝所 得的發泡聚乙烯板的表面，攝得的結果如第6圖中所示。 其中’照片中的比例尺是表示5 〇 〇. /z in的長度。 80 320564 200923154 [表l ] 表1 實施例1 實施例2 實施例3 實施例4 hh於彻1 雌例2 平均曲率半徑 106 9T m 81 2U 彎曲率（表） 1,75 1.81 1.63 1.82 1,42 Μ. 彎曲率（内） 1.62 1.74 1.36 1.73 0·9& 彎曲率（裹） 1.89 1.87 1.S9 1.3 1·39 -- 彎曲率分布(均勻性）（¾) 85.7 93.0 S5.S 91-ί 接著率（表）（％) 7 9 C 0 ~~2ΖΛ~~~ oS» U 1 m C Di W 6.9 4 6 接著率（内）（幻 8.4 S.9 ~~W1 ~~ 7.3 ]] 接着率（&) (%) 9,3 Γ 6.6 21.S 7.7 4 7 接著率分布(均勻性）（％) 77.4 89,4 ~~fn 89.6 23 4 密度（g/cm3) O.tl 0.0$ 0.18 0.13 0,022 0,018 25%回復/塵縮應力比(¾) 27 36 J7 ^ 31 12 52 25%壓输應力 1E.5 11.1 ~'2ΪΤ7~~~ 14.3 0· 044 22.4 50》壓縮應力(N/3flmn) 57.5 46. Z 82.7 62.4 η 11 Β1‘2 壓縮率（％) 13.3 17·? 5.2 ία. 5 45 19 2 斷裂伸長度M D (¾) 115 m 171 ~ 123 82 66 斷裂伸萇度C D (%) S3 4& ZZ 63 34 70 30%拉伸後回復變形（％) 9.7 11.3 S.7 7.Β 21,4 13· 1 形狀安定性 維持形狀 維持形狀 維持形狀 維持形狀 容易分解 維持形狀 厚度變異（％〉 3.2 4.1 η~ 3,3 13 g 0·7 透氣度（nl/cjii2.秒;1 12 34 6 16 .105 0 由表1的結果可知，實施例中所得的纖維集合體，是 具有優異的缓衝性及高透氣度，同時也可抑制纖維的脫. 落’形態安定性亦優的緩衝材。 [實施例5 ] 使濕熱接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以質」 比為濕熱接著性纖維/潛在的捲縮性複合纖維=8〇;2 的比例混棉後，應用梳理法製作單位面積重量約5〇〇g/i 的梳理網，將此網以6片重疊成為單位面積重量共3, 24〇 / m2的梳理網，並且除了使喑〇皆 、 J便贺觜方與吸水旁的上下輸送韦 間之間隔為3 Omm之外，盆铃推《一 — ，、餘進仃與貫施例1同樣的步驟 可传厚度27. 9mm的不續右總斑隹

_ 二織布纖維集合體。此纖維集合體是J U、生及w透氣性’同時纖維的脫落少，形態安定 320564 81 200923154 性亦優的緩衝材用基材。並且，使此緩衝材用基材以12〇 t的熱風乾燥1分鑊之後，以具有配合座位上臀部形狀之 彎曲面的模具，於135〇C、〇.5MPa的壓力條件下加壓成形 120秒後，可得碗形（直徑：15〇ππηφ、高度：6〇_)的座 墊用墊材。將所得的座墊用墊材進行汽車的座墊用墊材之 5平估§式驗。結果如表2中所示。 [實施例6 ] 、使/£熱接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以質量 比為濕熱接著性纖維/潛在的捲縮性複合纖維=5 5 /π

的比例混棉後，應用梳理法製作單位面積重量約5〇W 的梳理網’除了將此網卩1Q片重疊成為單位面積重量共 5’123g^ra2的梳理網之外，其餘進行與實施例5同樣的步 驟，可得厚I 31.3mm的不織布纖維集合體。此纖維集合體 :有優異緩衝性及南透氣性，同時纖維的脫落少，形態安 定=亦優的緩衝材用基材。並且，利用此緩衝材用基材， 以貝^例5同樣的方法作成座墊用塾材。結果如表2中所 示。 [實施例7] 旦丘除了將約500g/ffl2的梳理網4片重疊成為單位面積重 =2’ 137g/m2的梳理網之外，其餘進行與實施例5同樣 人=’可得厚度314随的不織布纖維集合體。此纖雄集 二有優異緩衝性及高透氣性，同時纖維的脫落少，形 :女疋財優的緩衝㈣基材。並且，利用此緩衝材用基 ’以貫施例5同樣的方法作成錢用墊材。結果如表2 320564 82 200923154 '中所示。 [比較例3 ] * ,使Z’、、”、、接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以質量 比為濕熱接著性纖維/潛在的捲縮性複合纖維=训/加 的比例混棉後，應用梳理法製作單位面積重量約500W 的梳理除了 —邊就直接使其通過帶子間隔被調整為 3mm的2台輪运帶間、—邊取代高溫水蒸氣而在1赃的孰 風乾燥機内進行加熱處理3分鐘之外，其餘以實施例i ^ 樣:步驟]可得不織布纖維集合體。將所得的不織布纖維 集^體重疊ίο片’作為厚度33 7mm、軍位面積重量4,97以 /m的緩衝材用基材。並且，使用此緩衝材用基材，以實 施例5同樣的方法成形為座墊用墊材。結果如表2中所示 320564 83 200923154 —[表 2]

35£ V

「由表2的結果可知’實_中所得的缓衝材用基材 二=復：两，並具有優異缓衝性及高透氣度，作為汽_ 的座整之塾材的坐感良好。尤Μ — 材:較：，由於壓縮應力柢而容娜^ 理I坐；；=較例中所得的墊材，因⑽^ 推測此乃因敎風而容易深陷其中，故坐感不佳' 到各層一之故。： :Π:，使熱不能充分㈣ 部份的接著率充人^ 疋在熱風處理中，儘管表运 充刀也因各層的厚度方向的中央部份之 320564 84 200923154 維接著率低，故在受到負荷時，容易使中央部份塌陷。 且’比較例中所得的墊材，其I縮回復率低 座墊的墊材時，坐感亦不佳。 卞马几車 [實施例8 ] 使濕熱接著性纖维與潛在的捲縮性複合纖維，以質旦 比為濕熱接著性纖維/潛在的捲縮性複合纖維 的比例混棉後，應用梳理法製作單位面積重量約 的梳理網，除了將此網以4片重疊成為單位面積重量政 的梳理網之外，其餘進行與實施例]同樣心 驟’可得緩衝材用基材（厚度9. 5_)。結果如表3中所示。 亚且，以具有胸罩罩杯形狀的金屬模在135〇C、0.5MPa 的壓力條件下加壓成形12G秒後，可得碗形（直徑：150mm Φ、南，：60mm)的胸罩罩杯。所得的胸罩罩杯，可使模 ^、、八^以精 田的形散再現，故為良妤的成形狀態。針對 成形品進行評估的結果，如表4中所示。. ,並且’對於所得的胸罩罩杯，進行與基材同樣的透氣 保艮f生吸水速度、透濕度之評估時，未見其性能降 低。另一方面，在評估市售的胸罩（媚登峰公司製，胸罩 3奶’型I虎No· 7959 )罩杯（發泡聚胺基甲酸醋製)之吸水速 度時’幾乎未能見到其吸水。 [實施例9] ^除了使濕熱接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以 濕熱接著性纖維/潛在的捲縮性複合纖維H0/90的比 例（質量比）混棉之外，其餘進行與實施例8同樣的步驟， 320564 85 200923154 使用所得 可得緩衝材用基材。結果如表3中所示。並且， 的基材成形之胸罩罩杯的結果，如表4中所示。 [實施例10] 、除了使濕熱接著性纖維與潛在的捲縮悻複合纖維，以 濕熱接著性纖維/潛在的捲縮性複合纖雒=4 〇 / 6 〇的比 例（質量比）混棉之外，其餘進行與實施例8同樣的步驟， 可得緩衝材用基材。結果如表3中所示。並且，使用所^曰 的基材成形之胸罩罩杯的結果，如表4中所示。 f [實施例11] 將實施例8中所得的缓衝材用基材载肢具 杯形狀之模具上，盆中吉涧〗另刀J卓^ /、宁直仫1.6_劝的圓形貫穿孔是以0 二？的比例配備’使。.1Mpa的水蒸氣喷出5秒予以 =，就在水蒸氣喷出狀態中，以105t、05Mpa的髮力 =牛下開始加Μ成形’ 2〇秒後就..在加屢中停止水蒸氣之 後’再以20秒從喷出水基氣的面 、 ,η 山 …、孔的面進仃吸引後，可得碗形（直 二你“ _φ ’⑤度：6〇_)的胸罩罩杯。所得的胸罩罩杯 1 :具的形態以精細的形狀再現，故為良好的成形狀 悲。針對成形品進行評估的結果，如表4中所干 狀 [比較例4] 所不。 聚乙：用分為聚對苯二"吏乙二醋、鞘成分為低密度 :2dt、一 Ug/：l0分鐘）的芯鞘型複合短纖：纖产 2.2dtex、纖維長51咖.、芯 纖U纖度 幻作為熱炫融性纖維，以㈣、二5〇/5°、捲縮率13. 5 ,π AA ^ 纖、准 取代濕熱接著性纖維，盥實施 物㈣购㈣。崎將此崎施例^ 320564 86 200923154 -樣的4片重疊以使其—體化，但並未能在保持柔 融。另—方面，在使其炫融至= .理的程度％，表面的熔融就變得很激烈， 軟的質感n藉由使每個網在13(rc的熱風中曝 秒後，可得溶融熱溶融纖維的不織布。此不織布的評脖 果如表L中所 示。 、口 。接著’以重疊此不織布4片的狀態下使用，除了設— 12(TC的成形溫度之外，其餘與實施例！同樣的條件下= 為胸罩罩杯的形狀後，”胸罩罩杯。此胸罩罩杯的壓縮 試驗結果如表4中所示，位此罩杯的表面變得非常的硬， 整體顯示出高壓縮應力。並且，就成為擠壓到大約原來高 度的50%之凹陷狀態，已不能回復到原來形狀，而是維持 在凹陷狀態。 '

320564 87 200923154 [表3 ] 表3 實施例S 實施例9 實施例ίΟ 比鉸例4 平均曲率半徑7从m) 103.4 97 Ϊ27 124 彎曲率（表） 1.71 1,88 1.69 1.92 彎曲率（内） 1.46 1.81 1.S3 1.08 彎曲率（裏） 1.79 1.92 1.77 1.49 彎曲率分布(均勻性）（¾) 81.6 94.3 86,4 58. 3 接著率（表）（％> 15.3 5.2 16』 2.6 Ϊ著率（内）（％) 9*5 4,9 12.3 1.1 接著率（裏）（％) 13.1 5.6 14.8 1.7 接著率分布(均勻性）(%) 62.1 87.5 75.9 42.3 單位面積重量（g/m2) 467. 4 394.1 426.3 97.7 厚度（mm) 9. 5 11,2 8.1 4.4 密度（g/cm3〉 0.049 0.035 0.053 0.022 25%回復/壓縮應力比（％> 37.5 16 42 12 25%壓縮應力（N/30關） 1.91 0.9 2.7 0.024 50%壓縮應力（N/30mm) 4. 64 3.8 4.8 0.08 壓縮率（％> 64.7 77.1 55.9 88.3 斷裂伸長度MD (%) 53 48 82 37 斷裂伸長度CD⑻ 132 128 171 142 3〇%拉伸應力|||〇(~/30咖） 10.2 8,7 10.7 2.1 30% 拉伸應力 CD (N/30mn〇 9.9 6.1 10.2 0.96 透氣度（ml/on2·秒〉 65 94 56 205 保水率（wt%〉 2Q11 _ 2820 637 蘇速度(秒） 0 0 0 1.2 透濕度（g/cm2_hr) 281 361 274 ί 000以上 88 320564 200923154 [表4 ] 表4 實施例8 實施例9 實施例10 實施例η 比較例4 厚度（mm) 4.32 4.61 3.78 4.41 3.41 密度（g/cm3) 0.108 Q.Q85 0.113 ο.ο?δ 0.115 彎曲率（表） 2.68 2.79 2.61 2.73 3.21 彎曲率（内） Κ63 1.92 1.58 2.19 1.54 彎曲率（裏〉 2.66 2.87 2.54 2.77 3.12 彎曲率分布（均勻性）（％) 60.8 66.9 SO. 5 79.1 48 接著率（表）（％) 23.7 8.3 23.1 Ζ8.7 22.4 接著率（内> (%> 1S.6 5.4 14.2 27.1 3.3 接i率（裹）（％) 21.4 7.6 22.7 29.2 21.5 接著率分布(均勻性）（¾) 70 65.1 S1.S 92.8 14.7 擠壓反彈性 〇 〇 〇 〇 X (洗條前） 7.5關回復/壓縮應力比（幻 38,7 20. S 46 37.2 〇 7, Smut 壓縮應力（Ν/30ιπιιι> 1.22 0.43 1.76 1.12 3 07 15·壓縮應力（Ν/30_) 2.05 0.78 3.83 1.S2 5.21 7.5_回復應力(Ν/30刪） 0.47 0.09 0.81 0.417 0 (洗滌後） 7.5_回復/壓縮應力比（55) 23. S 16.4 32.1 34.4 0 1.17 1.83 〇 7.5關壓縮應力（N/30ram) 0,72 0.24 1.02 0.616 15_屋縮應力（|ί/30ΐΜ〇 0.96 0.31 1.28 0.853 7.Smn 回復應力（N/3〇nm) 0,17 0.04 0-33 0.212 洗性(保持高度）（¾) 86 81 89 92 23.2 由表3及表4的結果可知’實施例中所得的基材及胸 罩罩杯’具有優異的彈性’也同時具有高透氣度及保水量， 形態安定性亦優。 [實施例12] 在將單位面積重量共400g/m2的梳理網移送到已』 備環型金屬網的輸送帶之前’先以輸送帶網移動此梳3 網，除了使其通過以lmm0、2mm間距開孔成方格狀的多^ 板鼓之間，由此多孔板鼓的内部向著網及輸送帶網，將』 0.8MPa喷霧狀的水流喷出之外，進行與實施例8同樣 驟後，可得緩衝㈣基材（厚度8.G_)。在所得的基材中 320564 89 200923154 是以2nm的間距交互形成高密度領域與低密度領域。並 且’高密度領域中配向在厚度方向上的纖維之比例較多， 在其中央部份中有孔控約〇 ·丨至j. 〇mm的孔部形成。結果 如表5中所示。 並且，以實施例11同樣的方法將所得的基材加壓成 形後，可得碗狀（直徑·· 150_φ、高度：6〇mm)的胸罩罩 杯。所付的胸罩罩杯可使模具以精細的形狀再現，是良好 的成形狀態。評估成形品的結果如表β中所示。並且，對 於胸罩罩杯，也進行與基材同樣的透氣性、保水率、吸水 速度、透濕度之評估，但未見到性能下降。

[實施例13] 、爲除了使濕熱接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，乂 濕熱接著性纖維/潛在的捲縮性複合纖維MW 例^質量比）混棉之外，其餘進行與實施例i2同樣的步驟 可得緩衝材用基材。在所得的基材中 :成孔部。結果如表5中所示。並且，使用所得= 形之胸罩罩杯的結果，如表6中所示。基材成 [實施例14] 除了使ϋ熱接著性_與潛在的捲難複維 濕熱接著性齡/料㈣㈣複合㈣=^^维1 例（質量比以棉之外，其餘與實施例12_^的《 得缓衝材録材。麵得㈣ ，'二驟’可 成:部。結果如表5中所示。並且，使二的形 之胸罩罩杯的結果，如表6中所示。 材成形 320564 90 200923154 [實施例15 ] “使濕熱接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以濕熱 ，者性纖維/潛在的捲縮性複合纖維= 3G/7Q的比例（質 量比）混棉之外，應用梳理法製作成單位面積重量大約 25〇g/V的梳理網後，除了不使用此網的重疊之外，其餘 進行與實施们2同樣的步驟，可得緩衝材用基材。在所得 的基材中，與實施例12同樣的形成峰結果如表5中所 不。並且，使賴得的基材成形之胸罩罩杯的結果， 6中所示。 [實施例16 ] +使濕熱接著性纖維與潛在的捲縮性複合純 纖維/潛在的捲縮性複合纖b3G//7G的帽、質、 議製作成單位面積重量大約 500g/m的梳理網'後，除了 進行盥μ _ 網的重疊之外，其餘 進灯與^例12同樣的步驟，可得緩衝材用基材。在所得 的基=，與實施例12同樣的形成孔部。結果如表5中所 Γ中使靖_較胸罩罩杯的結果，如表 [實施例17] 使用以實施例12,所得的緩衝姑爾 水蒸氣，而是以基9材’除了不喷出 之外，其餘與實施例秒的加壓成形 狀後’可得胸罩罩杯。此罩二茂一形為胸罩罩杯的形 不，但此罩杯的表面變得非 中所 非吊的硬，整體而言也顳示出高 320564 91 200923154 壓縮應力。 [實施例18] 除了使濕熱接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以 -濕著性纖維/潛在的捲縮性複合纖維U5的比例 (貝里比）犯棉之外，其餘進行與實施例ι2同樣的步驟， 可仔緩衝材用基材。在所得的基材中，與實施例Μ同樣的 形成孔部。結果如表7中所示。並且，使甩所得的基材成 ,形之胸罩罩杯的結果，如表8中所示。 [實施例19] 、除了使濕熱接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以 ^纖維/潛在的捲縮性複合纖維=5/95的比例 (貝里比）犯棉之外，其餘進行與實施例12同樣的步驟， 可得緩衝材用基材。在所得的基材中，與實施例12同樣的 形成孔部。結果如表7中所示。並且，.使用所得的基材成 形之胸罩罩杯的結果，如表8中所示。 ([比較例5] 使用市售的軟質聚胺曱酸酯（pu)發泡體（（股）I⑽ jPoration襄’「EFF」20 _厚），以具有胸罩罩杯形 的拉寻，於180 C、〇· 5MPa的條件下進行18〇秒鐘的加 ^，後’可仔碗狀（直徑：15〇_φ、高度：6〇龍）的胸 罩杯。對所得的胸罩罩杯進行評估的結果，如表7 中所示。 [比較例6 ] 使用比比較命/ 5的聚胺甲酸自旨（ρυ )發泡體更硬質的 320564 92 200923154 市售軟質聚胺甲酸酯發泡體（（股）lnoac Corpora t ion製， 「SC」2〇_厚）’以比較例5同樣的條件下製得。 的胸罩罩杯進行評估的結果，如表7B主。丄 -^ 「* Γ n W及表8中所示。

表S 實施例12 實施例G 平均曲率半徑（只m)' 102.7 的.厂 彎曲率（表） 1.75 1.8Γ" 1曲率（内〉 " 1.48 1-8Γ~· 彎曲率（裏） 1.77 t.8厂 彎曲率分布(均勻性）（％) 83.6 ~βΓΓ' 接著率（表> (%) 接著率（内)(%) 至著率（裏）（％)

旱位面槓蛋量（g/mz) 厚度（mm) (g/CDI3) 25%回復歷縮應力比（％) 25%屋縮應力（N/30»m) 5(1%壓縮應力（N/30nw〇 壓縮率<%) 斷裂伸長度 斷裂伸長度CD (%) 30¾拉伸應力MD (W/3g 30%¾伸應力 CD (N/3QIBB) 透氣度ϋη2,#) 保水率（wt%) 吸水蓮度(秒〉—— 透濕度（g/cmz.iir) 320564 93 200923154 [表6] 表6 實施例12 實施例13 實施例14 實施例15 實施例16 厚度（mm) 4.55 4.68 4.34 3.81 5.6 密度（g/cm3) 0.106 0.097 0.117 0.052 0.039 彎曲率（表） 2.62 2.77 2.47 2· 67 2.68 弯曲率（内） Z. S1 2.68 2.33 2.48 2.5S 彎曲率（裏） 2.71 2.72 2.48 2,63 2.71 彎曲率分布(均勻性）（％) 92*$ 96.8 S4 92.8 95.1 接著率（表）（％) 23.2 7,3 24.3 32.1 34.6 接著率（内）（％) 19.7 5.8 21.5 27.1 ZS.7 接著率（裏）（％> 20.7 6.8 26.3 29.9 32,2 接著ί分布(均勻性）（％) 84.9 73.5 81.7 84.4 85.3 擠壓反弾性 〇 〇 〇 0 〇 (洗滌前） 7, 5酬回復/屋縮應力比C0 30.2 31.8 46.6 22.5 32.1 7.5mm 麗縮應力（Ν/30»ιβ) ί.26 0.66 1.78 0.77 1.43 15»μ壓縮應力（Ν/30_> 2.11 0-92 3.79 1.74 2.92 7.5_ 回復應力（N/3flian〇 0.38 0.21 Q.S3 0.19 0.46 (洗滌後） 7. 5腿回復/壓縮應力比（X) 26.3 28.3 37.2 20.3 30.8 7.5mn 壓縮應力（N/30min) 〇. sa 0.4Τ 1.34 0.54 1.07 15mm 壓縮應力（N/30nifli) 1.97 β.62 2.01 0.745 4.05 7.5關回復應力（N/30nra) 0.23 0.13 0.S 0.11 0.33 耐洗性(保持高度）α) δΐ.ι 85.3 S2.6 m2 93 κ 94 320564 200923154 [表7] 表7 實施例18 實施例19 比較例S 比較例6 平均曲率半徑（μ m) 94 123 — *— 彎曲率（差） 1.83 1.59 彎曲率（内） 1.78 1.43 一 — 彎曲率（裹） 1,91 1.61 一 彎曲率分布(均勻性）（％) 93.2 S8.8 — 一 接著率（表）（％> 4.9 16.8 ，· i著率味）（％> 4.1 13.0 — — 接著率（裏）（％) 4.3 15,3 一 接著率分布(均勻性）（％) 83.7 77.4 一 一 單位面積重量 396 397 370 m 厚度（mm) 8,8 4,32 20 20 密度（g/Cffl3) 0.045 0* 092 0.019 0.029 25%回復/壓縮應力比（％) 11.4 45 一 25%壓縮應力（吖30邮） 0.7 2.38 •mm 一 50%壓縮應力（N/30IWB) 3.6 5.77 tmme 一 屋縮率（％) 52.5 77.1 一 一 if裂伸長度 (%) 66 56.3 一 — 斷裂伸長度CD (%) Ϊ42 124 -' — 30%拉伸應力 MD (Ν/30ιπίΐ〇 8.1 11.7 — 一 30%拉伸應力 CD 〇i/3Gmn〇 6,3 10.8 *— 一 S氣度（ral/crn2·秒） S8 61 45 68 保水率（wt%) 1D90 2920 wmm —— 吸水速度(秒) 0 0 -一 — 透濕度（g/cmthr) 408 271 — 95 320564 200923154 [表8 ]

厚度（mm)_ 密度（g/cm3)_ 彎蘇（表） "~" 彎曲率（内） 彎曲率（裏> 曲率分布(均勻性）（％)

接著率（表）（％) 接著率（内）<%) 接著率（裏）（％) 接著率分布(均勻性）（％) ϋ反彈性 (洗糖前）~" 7· 5mn回復/壓縮應力比（!〇 7.5ram壓縮應力（_關) 15咖壓縮應力（N/3〇Bn> 7.5咖)回徨應力（_咖） (洗滌後) 7· Simd回復/屋縮應力比 7.5_屋縮應力(N/30mm) 15mm壓縮應力（N/30mm) 7. Smm 回復應力(l\|/30mm) 耐洗性(保持高度）（X) 由表5至表8的姓里_^一 I置权呈古俱g 、°可知，貫施例中所得的基材及崩 θ π &…u + 生，也同蚪具有高透氣度及保才 篁，形態安定性亦優。 .[實施例20] . 昏 _ 昏 . · · 準備;S成分為聚對苯二甲酸乙二_、鞘成分為乙婦— 乙稀醇共聚合物（乙稀含量44莫耳％，皂化度98 4莫耳 %)的芯鞘型複合短纖（Kuraray (股）製，「s〇fista」， 纖度3dtex、纖維長51ππη、芯鞘質量比=5〇/5〇、捲縮數 21個/25麵、捲縮率13. 5%) ’作為濕熱接著性纖維。 96 320564 200923154 使用此芯鞘型複合短纖（濕熱接著性纖維 理法製作單位面積重量約1〇W的梳理網，將㈣= 網重豐4片成為單位面積重量共約4〇〇g/V的梳理網。將 2理網移送至已裝備5G網目、寬⑽_的不鏽鋼製血端 ^屬網的輸送帶上，其是使用可分取同樣速度同方向旋 轉、可任意調整此二金屬網的間隔之輸送帶。 接著，將梳理網導入裝備在下方輸送帶中的水塞 =裝置，由此裝置以將0.4聊的高溫水蒸氣朝梳理網的厚 =向通過之方式設置喷嘴，上方的輸送帶中則設有吸水 裝置。同時，在此喷射裝置的網進行方向之下游處，也設 台喷嘴與吸水裝置是逆向配置組合的嘴射裝置，而對 者網的表晨兩面施予水蒸氣處理。 再者，❹水蒸氣喷时嘴的孔徑為03_、喷嘴A 送帶的寬度方向以之間距排成一列的水蒸氣㈣ 旁與吸水箱旁的上下輸 為6随。噴嘴係配置成在輸送帶的 晨侧中舆帶子幾乎相接。結果如表9中所示。 且，將所得鞋子的緩衝材用基材載置於具有走路鞋 ㈤klng shQes)底部之橡舞份㈣狀之模具（直和 如办的圓形貫穿孔是以〇3個八〆的比 ， 使〇.Wa的水蒸氣噴出5秒予以預熱後，就在嘴出水基教 的^中’以1G5°C、G. 5MPa的壓力條件下開始加壓成形、， 3〇秒後就在加壓中停止水蒸氣之後，再以 蒸氣的面進行吸引後，可成形為鞋之中底形狀二;鞋二 320564 200923154 底係將杈具形態以精細形狀再現而為良好的成形狀態。將 此成形的周m裁切成鞋之中底形狀。對於所得的鞋之中 底進订穿著走路鞋8小時後時的穿著感覺、缓衝性、闕 熱感的吕月匕評Ύ古，么士 m jL. A . 、、，。果非吊良好。所得鞋之中底的評估結 果如表10中所示。 [實施例21] 、準備以固有黏度0.65的聚對苯二甲酸乙二醋樹脂〇 ^成分)與20莫耳％的異酞酸及5莫耳％的二乙二醇共聚合

创‘人質聚對苯—f酸乙二醋樹脂（B成分）組成的並肩 uuraray(股）製，「ΡΝ_ ⑽」，h 7dtexx5imiE i數t捲縮數12個⑼随、i3〇°cxi分鐘熱處理後的捲 縮數62^/25_)，‘作為具有潛在的捲縮性之複合纖維。 2G的芯鞘贿合賴（賴接著 纖（潛在的捲縮性複合 = 濕r著性·維麟的捲縮性複合纖維^ 列此棉之後’除了應用梳理法製作成梳理網，同 向溫水蒸氣中的喷嘴旁與吸水箱上 气夺使 的基材成形的鞋之中底的結果如表！0中所示。進得 例20同樣的評估，結果非常良好。 進仃與貫施 [實施例22] 除了使濕熱接著性纖維與潛在 濕熱接著性纖維/潛在的播縮性複合纖維二 98 320564 200923154 例（質量比）混棉$ & β ^卜’八餘進行與實施例21同樣的步驟

叮7衝材用基材。結果如表9中所示。並且，使 I材成㈣鞋之t底的結果如表W 例20同樣的評估，結果非常良好。 進仃，、貫知 [實施例23] 、純使錢接著性纖維與潛在的捲縮性複合纖維，以 :錄，生纖維/潛在的捲縮性 唯 二質量比),棉之外，其餘進行與實施 二的比 =材用基材。結果如表9中所示。並且，使用 ： 的基材成形的鞋之中底的結果。=传 ㈣同樣的評估，結果非常良好。+所不進仃與貫施 [比較例7] 除了使用以重疊4片的比例 ％ =並《⑽的成形溫度之外，其; 樣的成形條件，成形、裁切成鞋之中底的ς了施例u同 之中底，但是未能得到充分的 ’而作成鞋 示。 '、、。果如如表10中所 320564 99 200923154 [表9] 表3 實施例20 實施例21 實施例22 實施例23 平均曲率半徑（ΜΠΊ) MM 103 97 127 彎曲率（表） 1.17 1.71 1.88 1.69 彎曲率（内〉 1.09 1.46 1.81 1.53 彎曲率（裏） 1.21 1.79 1.92 1.77 彎曲率分布（均勻性）（％) 90-1 81.6 94.3 86.4 接著率（表> (%〉 23,2 15.3 5.2 16.2 接著率（内）（％〉 18.8 9,5 4.9 ίΖΛ 接著率（裏）（％) 22.1 13J 5.6 14.8 接著率分布（均勻性）（％> 81.0 62,1 87.5 75.9 單位面積重量（g/m2) 532.6 467.4 394.1 426.3 厚度（mm) s‘sa 9.5 11.2 8.1 密度（g/an3) Q. 0S8 0.049 0.035 0,0S3 25%回復/壓縮應力S: (%) 78 38 广16 42 25¾壓縮應力（N/30闢） 28.5 1.9 0.9 2.7 50%屋縮應力（N/3D咖） SQ，S 4.6 3,8 4.8 壓縮率（％) 92 65 ~Π ~~ 56 _斷裂伸長度MD (%〉 31 53 4B 82 斷裂伸長度CD (%〉 78 132 128 171 30%_拉伸應力 MD (M/30mni) 46,3 10.2 8.7 10.7 30%拉伸應力00(«/&0咖） 34.2 9.9 6.1 10.2 透氣度（ml/cm2·秒） 21 65 94 56 透濕度 129 281 361 274 1吸水越(秒） 0 0 _0 0 [表 10] 表1 〇 實施例20 實施例21 實施例22 實施例23 比較例7 穿鞋感 良好 良好 良好 良好 Λ面較硬，感璺不舒服 緩秦性 良好 良好 良好 m /FP 悶熱感 Hl~ /li\ Μ 無 無 — 1S g密實感，悶熱感大 〜1 」 ” μ , ”丨打w硬術本 用基材及鞋之中底，具有優異的緩衝性，也㈣ 氣度及透濕度，形態安定性亦優。 /、另冋31 320564 100 200923154 【圖式簡單說明】 第1圖（a)及（b)是表示本發明的纖維彎曲率之測定方 法的不意圖。 第2圖是實施例1中所得的緩衝材用基材之表面的電 子顯微鏡照片。 第3圖是實施例1中所得的緩衝材用基材之表面的電 子顯微鏡照片。 第4圖是實施例1中所得的緩衝材用基材在厚度方向 的切面之電子顯微鏡照片。 第5圖是實施例1中所得的緩衝材用基材在厚度方向 的切面之電子顯微鏡照片。 X ° 第6圖是比較例2中的市售發泡聚乙烯板 子顯微鏡照片。 ^ 之電 【主要元件符號說明】 無。 320564 101

Claims (1)

1. 200923154 、申請專利範圍： 1. 一種緩衝材用基材，里县 維交纒的不織布纖維隼人二”熱接著性纖維之纖 部，大略均句地分布著由:^ 組成，且在此集合體内 之纖維的接著點。别迷濕熱接著性纖維所溶融 2. =申請專利範㈣1項的緩衝材用基材，其中，另含 纖維，此複合纖維是以平相分離結構的複合 略均勾地捲縮而交纒。^率㈣2G至大 3. =專利範圍第1或2項的緩衝材用基材，其中， 在厚度方向的切面中’屋谇 域中之纖維接著率皆為：=經1分後的各各領 4. 2:::取小值相對於最大值的比例為職上。 =睛專利範圍第2.或3項的緩衝材用基材，其中， =度=的切面中，厚度方向經三等分後的各各領 例為職上。革之取小值相對於最大值的比 ΠΓ範圍第1至4項中任-項之緩衝材用基 人/、中，濕熱接著性纖維是以乙烯—乙烯醇系妓聚 5物所構成的鞘部、與以聚 二:A 成之芯鞘型複合纖維。 丨所構成的芯部形 如申請專利範圍第 材…，，入 頁中任一項之緩衝材用基 ;、硬σ纖維是以聚伸垸基芳醋系樹脂與改質 320564 102 6. 200923154 聚伸炫基芳@曰系樹脂所構成，而且是並 鞘型結構。 土 4侷心心 如申請專利範圍第2 5 A ts k ^ n士項中任一項之緩衝材用基 ，、中，濕熱接著性纖維與複合纖維的比 8. 比）為前者/後者=9〇/10至10/90。 、里 9. ΠΓ範圍第…項中任一項之緩衝材用基 材/、中，總體密度為0.01至〇 2g/cm3。 二第…項中任一項之緩衝材用基 〇.1至_^^㈣雖azierType)法的透氣度為 秒)，而且在依照JIS_- 使其回復的動作中，回復動作的25% 力相對於I縮動作的25%壓縮應力之比例為ι〇 材申第1至9項中任-項之緩衝材用基 材 '為薄片狀或板狀，且厚度大致均勻。 2二專利乾㈣1Q項之緩衝㈣基材 纖維 疋對於面方向呈大略平行的配向。 .如申凊專利範圍第丨〗項之、緩 個領域在厚度方向配㈣懺μ，有數 領域是在面方向呈規則性較多，且此數個 14 —接 •法二im圍’1項的緩衝材用基材之製造方 係包括使含有濕熱接著性纖維的纖維網化之步 320564 103 200923154 驟’與將所生成的纖維網 而溶融的步驟。 以咼溫水蒸氣加熱加濕處理 15. 、種如申請專利範圍第2項的緩衝材用基材之製造方 f ’係包括將含有濕熱接著性纖維與數種不同執收 率的樹脂形成相分離結構的複合纖維之纖維進行網化 的步驟，與以高溫水蒸氣加熱加濕處理所生成的纖維 網而進行熔融及捲縮的步驟。 、’、 16. 如申請專利_ 14或15項的製造方法，其中，在 對纖維網表面的規則之數個領域進行過用以使纖維的 配向方向變化的處理步驟之後，再以高溫水蒸氣進行 加熱加濕處理。 17. 如申請專利範圍第 材’其為塾材用的基材 18. 如申凊專利範圍第17項的緩衝材用基材，其為具: 〇.〇2至0.2g/W的總體密度及6〇%以上的壓縮^ 率之用於車輛用塾材之基材，其中不織布纖維华^ ^有複合纖維，濕熱接著性纖維與複合纖維的比例^ 量比）為前者/後者= 90/10至4〇/6〇，且在不織a 纖維集合體的厚度方向之切面中，厚度方向經三等# 後的各各領域中之纖維接著率均為3至3〇%。 ’ 19. 如申請專利第！至13項中任—項之緩衝材用遵 材，其為胸罩罩杯用的基材。 20. 如申請專利範圍第19項的緩衝材用基材，其具有〇〇] 至〇· 15g/ cm3的總體密度，在依照JIS κ64〇〇: 2壓縮 320564 104 200923154 二%再使其回復之動作中，回復動 應力相對於I縮動作中的抓I縮應力之比率為20= _以上，在厚度方向之切面中，严声…革為2〇乂 „ ^ r 乂予度方向經二箄公接的 .“領域中之纖維接著率均為^25%，== 纖維集合體含有複合纖維’濕熱, 維的比例（f量比）為 鐵维與複口纖 21. —種胸罩罩杯，其是 主^ 6〇至10/90。 、^申s月專利範圍第19壶2 Ω Ji的 ，緩衝材用基材形成者。 弟U20項的 22. 如申請專利範圍第丨至 材，其為鞋之中底用的基材。、〗項之緩衝材用基 23· : 二利範圍第22項的緩衝材用基材，其具有。.。3 到500 i的總體密度’在依照JISK_ —2㈣ 岸力^復之㈣巾，喊動作巾的25縣缩 應力相對於I缩動作中 /〇 u 以上，在厚声方6夕+ 反鈿應力之比率為15% 面中，厚度方向經三等分後的 各·域t之纖維接著率均 3 % 24. —種鞋之令底，i X 镇衡斗田甘_ ，、疋申5月專利範圍第22或23項的 綾衝材用基材所形成者。 緩衝材的方法’其是將申請專嶋 26如Λ 之緩衝制綺進行熱成形者。 :申，I圍第25項的方法，其係—邊供應高溫水 二…邊將緩衝材用基材加壓成形者。 .中材，用途，係將如申請專利範圍第1至13項 項之緩衝材用基材作為緩衝材使用。 320564 105 200923154 28.如申請專利範圍第27項的緩衝 該緩 衝材為墊材、胸罩罩杯或鞋之中底途，其中 W -種緩衝材之使用方法，係請。 丨月寻刊範圍第1至r 項中任一項之緩衝材用基材作為緩衝材使用。 ' 30.如申睛專利範圍第29項的方法，其中，緩衝材為塾材、 胸罩罩杯或鞋之中底用之緩衝材。 106 320564