JPS61179834A - 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 - Google Patents
高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼Info
- Publication number
- JPS61179834A JPS61179834A JP245685A JP245685A JPS61179834A JP S61179834 A JPS61179834 A JP S61179834A JP 245685 A JP245685 A JP 245685A JP 245685 A JP245685 A JP 245685A JP S61179834 A JPS61179834 A JP S61179834A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、優れた耐食性を有することはもちろんのこ
と、極めて良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学プラント機器類に適用し
て優れた性能を発揮するオーステナイト鋼に関するもの
である。
と、極めて良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学プラント機器類に適用し
て優れた性能を発揮するオーステナイト鋼に関するもの
である。
〈従来技術とその問題点〉
一般に１各種ボイラ設備や化学プラント機器類等、高温
環境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの要求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことがない１８−８タイプのオース
テナイト系ステンレス鋼がこの種の用途に広く使用され
てきた。
環境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの要求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことがない１８−８タイプのオース
テナイト系ステンレス鋼がこの種の用途に広く使用され
てきた。
ところが、近年、前記高温設備の効率向上が推進される
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高度化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性を
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高度化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性を
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
もつとも、ステンレス鋼の耐食性改善にＣｒ含有量の増
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高ｃｒ含有鋼として知られる５ＵＳ３１０３鋼を指
摘するまでもな（、Ｃｒ含有量を増加したとしても高温
強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ悪
影響の方が目に付く場合すらあると言う問題があった。
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高ｃｒ含有鋼として知られる５ＵＳ３１０３鋼を指
摘するまでもな（、Ｃｒ含有量を増加したとしても高温
強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ悪
影響の方が目に付く場合すらあると言う問題があった。
゛〈問題点を解決するための手段〉 ゛
この発明は、高温用機器類の素材として一般的であった
１日−８オーステナイト系ステンレス鋼を凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用環境が更に苛酷化しつつある
高温設備類にも十分く対処し得る鋼材を提供すべく、特
にＣｒ含有量が２０１以上の高Ｃｒオーステナイト鋼の
優れた耐食性に着目・し、そのクリープ破断強度の飛躍
的改善を１指して行われた本発明者等の研究によってな
されたものであシ、その特徴とするところは。
１日−８オーステナイト系ステンレス鋼を凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用環境が更に苛酷化しつつある
高温設備類にも十分く対処し得る鋼材を提供すべく、特
にＣｒ含有量が２０１以上の高Ｃｒオーステナイト鋼の
優れた耐食性に着目・し、そのクリープ破断強度の飛躍
的改善を１指して行われた本発明者等の研究によってな
されたものであシ、その特徴とするところは。
オーステナイト鋼を。
Ｃ：０．１５％以下（以降、成分割合を示すチは重量％
とする）％ Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１０％以下。
とする）％ Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１０％以下。
Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％Ｍｇ及び
Ｃａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００ ％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０チ。
Ｃａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００ ％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０チ。
Ｎｂ：１超〜５ＬＩｂ。
Ａ！：０．３〜３．０ チ
のうちの１ａ［以上を含み、更に必要によりＢ ： ０
．００１〜０．０１０ ％。
．００１〜０．０１０ ％。
Ｚｒ： ０．００５〜０．２００ チ。
Ｍｏ： ０．５〜６．０ ’ｉｒ。
°Ｗ：１〜１２チ
のうちの１種以上〔但し、 ＭｏとＷを複合添加する場
合にはＭｏ（＠＋ ＋ Ｗ （銹−０，５〜６（轡とす
る〕をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成る成分組成で構成することによって、高耐食性は
もちろんのこと、優れた高温強度をも兼備せしめた点に
ある。
合にはＭｏ（＠＋ ＋ Ｗ （銹−０，５〜６（轡とす
る〕をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成る成分組成で構成することによって、高耐食性は
もちろんのこと、優れた高温強度をも兼備せしめた点に
ある。
以下１本発明のオーステナイト鋼にお゛いテ各化学成分
の含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する
。
の含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する
。
（ａ） Ｃ
Ｃは耐熱鋼として必要な引張強さ並びにクリープ強度を
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５％を越えると延性低下を招く上、溶体化状態での未固
溶炭化物量も増加して機械的性質に悪影響が及ぶように
なることから、Ｃ含有量は０．１５チ以下と定めた。
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５％を越えると延性低下を招く上、溶体化状態での未固
溶炭化物量も増加して機械的性質に悪影響が及ぶように
なることから、Ｃ含有量は０．１５チ以下と定めた。
（ｂ） ５ｔ
Ｓｉ成分は鋼の脱酸剤として有効な元素であるが。
その含有量が１．０チを越えると溶接性や組織安定性の
悪化が顕著になる仁とから、 Ｓｉ含有量は１．０−以
下と定めた。
悪化が顕著になる仁とから、 Ｓｉ含有量は１．０−以
下と定めた。
なお、特に組織安定性の面からすればＳｉ含有量を低目
に調整するのが望ましい。
に調整するのが望ましい。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は鋼の脱酸作用や加工性改善作用を有する元素
であるが、１０チを越えて多量に含有させると耐熱特性
の劣化を招くようＫなることから。
であるが、１０チを越えて多量に含有させると耐熱特性
の劣化を招くようＫなることから。
Ｍｎ含有量は１０チ以下と定めた。
（ｄ） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、鋼の耐酸化性、耐水蒸気酸化性或いは耐高
温腐食特性等の耐食性改善に優れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０チ未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方。
温腐食特性等の耐食性改善に優れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０チ未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方。
３０％を越えてＣｒを含有させると加工性の劣化や組織
の不安定化を招くようになることから、 Ｃｒ含有量は
２０〜３０チと定めた。
の不安定化を招くようになることから、 Ｃｒ含有量は
２０〜３０チと定めた。
（ｅ） Ｎｉ
Ｎ１は安定なオーステナイト組織を得るための必須成分
で１）、その含有量はＣｒ、 Ｍｏ 、 Ｗ 、 Ｔｉ
、Ｎｂ等の添加量によって決められるものであるが、
本発明の成分組成鋼ではＮｉ含有量が３０チを下廻ると
オーステナイト組織の確保が不安定となり、一方５５％
を越えてＮ１を含有させることは経済的不利を招くこと
から、 Ｎｉ含有量は３０〜５５％と定めた。
で１）、その含有量はＣｒ、 Ｍｏ 、 Ｗ 、 Ｔｉ
、Ｎｂ等の添加量によって決められるものであるが、
本発明の成分組成鋼ではＮｉ含有量が３０チを下廻ると
オーステナイト組織の確保が不安定となり、一方５５％
を越えてＮ１を含有させることは経済的不利を招くこと
から、 Ｎｉ含有量は３０〜５５％と定めた。
（ｆ）Ｍｇ、 及びＣａ
これらの成分は、いずれも、鋼の脱酸作用や加工性改善
作用を有しているほか、クリープ破断強度改善にも有効
な元素であるのでｌａ［以上の添加を必要とするが、そ
の含有量が合計で０．００１０−未満では前記作用に所
望の効果を得ることができず、他方、これらの含有量が
０．０５００１を越えた場合には、逆に加工性を劣化さ
せる傾向がみられることから、 Ｍｇ又はＣａの含有量
を合計で０、０ ＯＩ Ｏ〜０．０５００％と定めた。
作用を有しているほか、クリープ破断強度改善にも有効
な元素であるのでｌａ［以上の添加を必要とするが、そ
の含有量が合計で０．００１０−未満では前記作用に所
望の効果を得ることができず、他方、これらの含有量が
０．０５００１を越えた場合には、逆に加工性を劣化さ
せる傾向がみられることから、 Ｍｇ又はＣａの含有量
を合計で０、０ ＯＩ Ｏ〜０．０５００％と定めた。
（ｇ）Ｔｉ、Ｎｂ、及びＭ
これらの成分には、 ＮｉユＡ！ 、 Ｎｉ３Ｔｉ 、
Ｎｉ、Ｎｂ等の金属間化合物の微細分散析出を通じて
鋼を強化する作用があるので１種以上の添加が必須であ
るが、Ｔｉ含有量が０．３ ％以下、 Ｎｂ含有量が１
チ以下。
Ｎｉ、Ｎｂ等の金属間化合物の微細分散析出を通じて
鋼を強化する作用があるので１種以上の添加が必須であ
るが、Ｔｉ含有量が０．３ ％以下、 Ｎｂ含有量が１
チ以下。
そしてＭ含有量が０．３−未満の場合には前記作用に所
望の効果が得られず、一方、 Ｔｉ含有量が３．０チを
％Ｎｂ含有量が５％、そしてＭ含有量が３．０チをそれ
ぞれ越えると鋼の加工性劣化が目立つようになってくる
ことから、Ｔｉ含有量は０．３超〜３．０俤、Ｎｂ含有
量ｉｊ：１超〜５チ、Ｍ含有量は０３〜３．０％とそれ
ぞれ定めた。
望の効果が得られず、一方、 Ｔｉ含有量が３．０チを
％Ｎｂ含有量が５％、そしてＭ含有量が３．０チをそれ
ぞれ越えると鋼の加工性劣化が目立つようになってくる
ことから、Ｔｉ含有量は０．３超〜３．０俤、Ｎｂ含有
量ｉｊ：１超〜５チ、Ｍ含有量は０３〜３．０％とそれ
ぞれ定めた。
（ｈ）Ｂ、及びＺｒ
これらの成分には、結晶粒界を強化して鋼の高温強度を
改善する作用があるので、高温強度をより一層向上させ
る必要がある場合に１＆以上添加される元素であるが、
Ｂ含有量が０．００１１未満、或いはＺｒ含有量が０．
００５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方、０．０１０チを越えてＢを含有させたｆｉ、０．２
００％を越えてＺｒを含有させたりすると溶接性の劣化
を招くことから。
改善する作用があるので、高温強度をより一層向上させ
る必要がある場合に１＆以上添加される元素であるが、
Ｂ含有量が０．００１１未満、或いはＺｒ含有量が０．
００５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方、０．０１０チを越えてＢを含有させたｆｉ、０．２
００％を越えてＺｒを含有させたりすると溶接性の劣化
を招くことから。
Ｂ含有量は０．００１〜０．０１０ ％、 Ｚｒ含有量
は０、 ＯＯ５〜０．２００ ％とそれぞれ定めた。
は０、 ＯＯ５〜０．２００ ％とそれぞれ定めた。
（ｉ）Ｍｏ、及びＷ
これらの成分にも鋼の高温強度を効果的に改善する作用
があるので、高温強度の更なる向上が望まれる場合に必
要により１ｍ以上添加される元素であるが、単独添加の
場合にＭｏ含有量が０．５チを下廻るかＷ含有量が１％
を下廻ると、そして複合添加の場合に（Ｍｏ （＠ ＋
＋ Ｗ （＠ ）量が０．５（％）を下廻ると前記作
用に所望の効果が得られず、一方、単独添加の場合にＭ
ｏ含有量が６．０チを下廻るかＷ含有量が１２チを下廻
ると、そして複合添加の場合Ｋ（Ｍｏ（＠１４−Ｗ（％
）〕量が６（＠を下廻ると加工性や組織安定性の劣化を
招くようになることから、Ｍ。
があるので、高温強度の更なる向上が望まれる場合に必
要により１ｍ以上添加される元素であるが、単独添加の
場合にＭｏ含有量が０．５チを下廻るかＷ含有量が１％
を下廻ると、そして複合添加の場合に（Ｍｏ （＠ ＋
＋ Ｗ （＠ ）量が０．５（％）を下廻ると前記作
用に所望の効果が得られず、一方、単独添加の場合にＭ
ｏ含有量が６．０チを下廻るかＷ含有量が１２チを下廻
ると、そして複合添加の場合Ｋ（Ｍｏ（＠１４−Ｗ（％
）〕量が６（＠を下廻ると加工性や組織安定性の劣化を
招くようになることから、Ｍ。
含有量は０．５〜６．０％、Ｗ含有量は１〜１２％〔但
し１画成分の複合添加の場合にはＭｏ（ｎ ＋ −）
ｗ（％） −０，５〜６（弼とする〕とそれぞれ定めた
。
し１画成分の複合添加の場合にはＭｏ（ｎ ＋ −）
ｗ（％） −０，５〜６（弼とする〕とそれぞれ定めた
。
次いで、この発明を実施例によって具体的に説明する。
〈実施例〉
まず、常法通りの真空溶製、鍛造及び冷間圧延によって
第１表に示される如き化学成分組成の本発明鋼材１〜２
９並びに比較鋼材Ａ−Ｋ（但し。
第１表に示される如き化学成分組成の本発明鋼材１〜２
９並びに比較鋼材Ａ−Ｋ（但し。
比較鋼材Ａは従来のＳＵＳ ３０４．比較鋼材ＢはＳＵ
Ｓ ３１６．比較鋼材ＣはＳＵＳ ３４７．比較鋼材り
はＳＵＳ ３２１．比較鋼材ＥＦｉＳＵＳ３１Ｏ８であ
る）を得た後、これらに固溶化処理（処理温度：１２０
０℃）を施し、クリープ破断試験に供した。
Ｓ ３１６．比較鋼材ＣはＳＵＳ ３４７．比較鋼材り
はＳＵＳ ３２１．比較鋼材ＥＦｉＳＵＳ３１Ｏ８であ
る）を得た後、これらに固溶化処理（処理温度：１２０
０℃）を施し、クリープ破断試験に供した。
クリープ破断試験は１本発明鋼１〜２９並びに比較鋼Ａ
〜Ｅについては７００℃及び７５０℃の２温度で実施し
、その他のものについては７５０℃でのみ実施した。
〜Ｅについては７００℃及び７５０℃の２温度で実施し
、その他のものについては７５０℃でのみ実施した。
このようにして求められたところの、各温度における１
０００ｈｒでのクリープ破断強度を第１表に併せて示す
。
０００ｈｒでのクリープ破断強度を第１表に併せて示す
。
第１表に示される結果、特に本発明鋼１−４と比較鋼Ａ
−Ｅとの比較結果からも明らかなように。
−Ｅとの比較結果からも明らかなように。
Ｔｉ、Ａｔ及びＮｂの１ｍ以上を添加した本発明鋼の強
度レベルは従来鋼の強度レベルよりも高くなっているこ
とがわかる。
度レベルは従来鋼の強度レベルよりも高くなっているこ
とがわかる。
なお、第１図は、本発明鋼９．ｌ ５，１７，２２゜２
４及び２７と比較鋼Ｆ−にとの７５０℃Ｘ１００Ｏｈｒ
クリ一プ破断強度を対比したグラフであるが。
４及び２７と比較鋼Ｆ−にとの７５０℃Ｘ１００Ｏｈｒ
クリ一プ破断強度を対比したグラフであるが。
該第１図からもｈ Ｍｇ或いはＣａを添加することＫよ
り、成分系を問わず鋼のクリープ破断強度が改善される
ことを確認できる。
り、成分系を問わず鋼のクリープ破断強度が改善される
ことを確認できる。
また、第２図は、本発明鋼１，２．及び９〜１２の１０
００ｈｒクリープ破断強度を対比したグラフであるが、
該第２図からも％Ｂ及びＺｒの１種以上を添加すること
Ｋよりクリープ破断強度が一層改善されることがわかる
。
００ｈｒクリープ破断強度を対比したグラフであるが、
該第２図からも％Ｂ及びＺｒの１種以上を添加すること
Ｋよりクリープ破断強度が一層改善されることがわかる
。
更に、第３図は％ＭＯ或いはＷの添加量が鋼のクリープ
破断強度に及ぼす影響を示すグラフであり、グラフ中の
番号は第１表における鋼抛を示しているが、該第３図か
らも、鋼のクリープ破断強度の改善にＭｏ又はＷ添加が
有効であり、かつその添加効果は（Ｍｏ（ｎ ＋ ＋
Ｗ（％） ）量で比較１良く整理できることがわかる。
破断強度に及ぼす影響を示すグラフであり、グラフ中の
番号は第１表における鋼抛を示しているが、該第３図か
らも、鋼のクリープ破断強度の改善にＭｏ又はＷ添加が
有効であり、かつその添加効果は（Ｍｏ（ｎ ＋ ＋
Ｗ（％） ）量で比較１良く整理できることがわかる。
そして、これとは別に２本発明鋼１〜２９について耐食
性試験を実施したところ、 Ｃｒ含有量が高いことから
％１８−８オーステナイト系ステンレス鋼に比して極め
て優れた耐食性を示すことも確認された。
性試験を実施したところ、 Ｃｒ含有量が高いことから
％１８−８オーステナイト系ステンレス鋼に比して極め
て優れた耐食性を示すことも確認された。
く総括的な効果〉
以上に説明したように、この発明によれば、高温設備類
の素材として広く使用されていた１８−８オーステナイ
ト系ステンレス鋼よりも優れた耐食性を示し、しかも該
１日−８オーステナイト系ステンレス鋼やＳＵＳ ３１
０ Ｓ鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備した
高強度高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラや化
学プラント機器類等の高温設備の性能向上並びに耐久性
向上に大きく寄与できるなど、産業上有用な効果がもた
らされるのである。
の素材として広く使用されていた１８−８オーステナイ
ト系ステンレス鋼よりも優れた耐食性を示し、しかも該
１日−８オーステナイト系ステンレス鋼やＳＵＳ ３１
０ Ｓ鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備した
高強度高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラや化
学プラント機器類等の高温設備の性能向上並びに耐久性
向上に大きく寄与できるなど、産業上有用な効果がもた
らされるのである。
第１図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＭｇ。
Ｃａ添加の影響を示すグラフ、
第２図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＢ。
Ｚｒ添加の影響を示すグラフ、
第３図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＭｏ。
Ｗ添加の影響を示すグラフである。
出願人 住友金属工業株式会社
代理人 富 １） 和 夫 ほか２名業２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０％、 Ｎｂ：１超〜５％、 Ａｌ：０．３〜３．０％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度の良好な高耐食オ
ーステナイト鋼。 （２）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０％、 Ｎｂ：１超〜５％、 Ａｌ：０．３〜３．０％ のうちの１種以上を含み、かつ、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度の良好な高耐食オ
ーステナイト鋼。 （３）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０％、 Ｎｂ：１超〜５％、 Ａｌ：０．３〜３．０％ のうちの１種以上を含み、かつ、 Ｍｏ：０．５〜６．０％、 Ｗ：１〜１２％ のうちの１種以上〔但し、複合添加ではＭｏ（％）＋１
／２Ｗ（％）＝０．５〜６（％）とする〕をも含み、Ｆ
ｅび不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度の良好な高耐食オ
ーステナイト鋼。 （４）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０％、 Ｎｂ：１超〜５％、 Ａｌ：０．３〜３．０％ のうちの１種以上を含み、かつ、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上、並びに Ｍｏ：０．５〜６．０％、 Ｗ：１〜１２％ のうちの１種以上〔但し、複合添加ではＭｏ（％）＋１
／２Ｗ（％）＝０．５〜６（％）とする〕をも含み、Ｆ
ｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度の良好な高耐食オ
ーステナイト鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP245685A JPS61179834A (ja) | 1985-01-10 | 1985-01-10 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP245685A JPS61179834A (ja) | 1985-01-10 | 1985-01-10 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61179834A true JPS61179834A (ja) | 1986-08-12 |
Family
ID=11529795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP245685A Pending JPS61179834A (ja) | 1985-01-10 | 1985-01-10 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61179834A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018146783A1 (ja) | 2017-02-09 | 2018-08-16 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-01-10 JP JP245685A patent/JPS61179834A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018146783A1 (ja) | 2017-02-09 | 2018-08-16 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金およびその製造方法 |
| KR20190117598A (ko) | 2017-02-09 | 2019-10-16 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 내열 합금 및 그 제조 방법 |
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