JPS61147837A - 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 - Google Patents
高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼Info
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- JPS61147837A JPS61147837A JP26951084A JP26951084A JPS61147837A JP S61147837 A JPS61147837 A JP S61147837A JP 26951084 A JP26951084 A JP 26951084A JP 26951084 A JP26951084 A JP 26951084A JP S61147837 A JPS61147837 A JP S61147837A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、優れた耐食性を有することはもろろんのこ
と、極め１良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学ブランド機器類に適用し
て殴れた性能を発揮するオーステナイト鋼に関するもの
である。
と、極め１良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学ブランド機器類に適用し
て殴れた性能を発揮するオーステナイト鋼に関するもの
である。
〈従来技術とその問題点〉
一般に、各種ボイラ設備や化学プラント機器類等、高温
環境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの要求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことがない１８−８タイプのオース
テナイト系ステンレス鋼がこの種の用途に広く使用され
てきた。
環境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの要求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことがない１８−８タイプのオース
テナイト系ステンレス鋼がこの種の用途に広く使用され
てきた。
ところが、近年、前記高温設備の効率向上が推進される
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高度化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性を
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高度化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性を
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
もつとも、ステンレス鋼の耐食性改善にＣｒ含含量量増
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高Ｃｒ含宵ｑとして知られる５ＵＳ３１０Ｓ鋼を指
摘するまでもなく、Ｃｒ含有量を増加したとしても高温
強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ悪
影響の方が目に付く場合すら゛あると言う問題があった
。
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高Ｃｒ含宵ｑとして知られる５ＵＳ３１０Ｓ鋼を指
摘するまでもなく、Ｃｒ含有量を増加したとしても高温
強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ悪
影響の方が目に付く場合すら゛あると言う問題があった
。
く問題点を解決するための手段〉
この発明は、高温用機器類の素材として一般的であった
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼を凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用環境が更に苛酷化しつつある
高温設備類にも十分に対処し得る′―材を提供すべく、
特にＣｒ含有量が２０％以上の高Ｃｒオーステナイト鋼
の優れた耐食性に看目し、そのクリープ破断強度の飛躍
的改善を目指して行われた本発明者等の研究によってな
されたものであり、その特徴とするところは、 オーステナイトｔを、 Ｃ：０１１５％以下（以降、成分割合を示す％は重量％
とする）、 Ｓｉ：１．Ｏ＊以下、 Ｍｎ：１０％以下。
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼を凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用環境が更に苛酷化しつつある
高温設備類にも十分に対処し得る′―材を提供すべく、
特にＣｒ含有量が２０％以上の高Ｃｒオーステナイト鋼
の優れた耐食性に看目し、そのクリープ破断強度の飛躍
的改善を目指して行われた本発明者等の研究によってな
されたものであり、その特徴とするところは、 オーステナイトｔを、 Ｃ：０１１５％以下（以降、成分割合を示す％は重量％
とする）、 Ｓｉ：１．Ｏ＊以下、 Ｍｎ：１０％以下。
Ｃｒ： ２０〜３０９１５． Ｎｉ： ３０〜５５％
を含有するとともに、 Ｍｏ ： ３．１〜６．０％、 Ｗ：３．１〜１２．
０％の５′ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下
限を１．５９ｆとする）を含み、更に必要によりＢ：０
．００１〜０１０１０％。
を含有するとともに、 Ｍｏ ： ３．１〜６．０％、 Ｗ：３．１〜１２．
０％の５′ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下
限を１．５９ｆとする）を含み、更に必要によりＢ：０
．００１〜０１０１０％。
Ｚｒ： ０．００５〜０．２００％。
Ｔｔ：ｏ、ｏｘ〜０．３００％ｉ。
Ｎｂ：０．０１〜１．００％。
Ｖ：０．０１〜１．００％
のうちの１種以上をも含み、
残部：Ｆｅ及び不可避不純物
から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有前が
、特に Ｐ：０．０２０％以下。
、特に Ｐ：０．０２０％以下。
Ｓ：０．０１０％以下。
Ａｇ：０．０３０％以下
であって
Ｐ（％） ＋ Ｓ （％） ＋Ｍ （９！ｊ） ＜ ０
．０５（％）を満足する成分組成で構成することによっ
て、高耐食性はもちろんのこと、陵れた高温強度をも兼
備せしめた点にある。
．０５（％）を満足する成分組成で構成することによっ
て、高耐食性はもちろんのこと、陵れた高温強度をも兼
備せしめた点にある。
以下、本発明のオーステナイト優において各化学成分の
含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する、 （ａ） Ｃ Ｃは耐熱鋼として必要な引張強さ並びにクリープ強度を
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５％を越えると延性低下を招く上、溶体化状態での未固
溶炭化物量も増加して機械的性質に悪影響が及ぶように
なることから、Ｃ含有量１・ま０．１５９Ｉ５以下と定
めた。
含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する、 （ａ） Ｃ Ｃは耐熱鋼として必要な引張強さ並びにクリープ強度を
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５％を越えると延性低下を招く上、溶体化状態での未固
溶炭化物量も増加して機械的性質に悪影響が及ぶように
なることから、Ｃ含有量１・ま０．１５９Ｉ５以下と定
めた。
ｆｂｌ ５ｉ
Ｓｉ成分は鋼の脱酸剤として有効な元素であるが、その
含有量が１．０％を越えると溶接性や組織安定性の悪化
が顕著になることから、Ｓｉ含有量は１．０％以下と定
めた。
含有量が１．０％を越えると溶接性や組織安定性の悪化
が顕著になることから、Ｓｉ含有量は１．０％以下と定
めた。
なお、特に組織安定性の面からすればＳｉ含有量を低目
に鯛整することが望ましい。
に鯛整することが望ましい。
ｆｃｌ Ｍｎ
Ｍｎ成分は鋼の脱酸作用や加工性改善作用を有する元素
であるが、１０％を越えて多り゛に含有させると耐熱特
性の劣化を招くようになることから、勘合有量は１０％
以下と定めた。
であるが、１０％を越えて多り゛に含有させると耐熱特
性の劣化を招くようになることから、勘合有量は１０％
以下と定めた。
（ｄｌ Ｃｒ
Ｃｒ成分は、鋼の耐酸化性、射水蒸気酸化性或いは耐高
温腐食特性等の耐食性改善に医れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方、３０％を越えてＣｒを含有さ
せると加工性の劣化や組織の不安定化を招くようになる
ことから、Ｃｒ含有量は２０〜３０％と定めた。
温腐食特性等の耐食性改善に医れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方、３０％を越えてＣｒを含有さ
せると加工性の劣化や組織の不安定化を招くようになる
ことから、Ｃｒ含有量は２０〜３０％と定めた。
（ｅｌ Ｎｉ
Ｎｉは安定なオーステナイト組織を得るための必須成分
であり、その含有量はＣｒ 、 Ｍｏ、Ｗ、 Ｔｉ 、
Ｎｂ等の添加量によって決められるものであるが、本
発明の成分組成鋼ではＮｉ含有量が３０％を王道るとオ
ーステナイト組織の確保が不安定となり、一方５５％を
越えてＮｉを含有させることは経隣的不利を招くことか
ら、Ｎｉ含有量は３０〜５５％と定めた。
であり、その含有量はＣｒ 、 Ｍｏ、Ｗ、 Ｔｉ 、
Ｎｂ等の添加量によって決められるものであるが、本
発明の成分組成鋼ではＮｉ含有量が３０％を王道るとオ
ーステナイト組織の確保が不安定となり、一方５５％を
越えてＮｉを含有させることは経隣的不利を招くことか
ら、Ｎｉ含有量は３０〜５５％と定めた。
（ｆｌ Ｍｏ、及びＷ
これらの成分には鋼の高温強度を効果的に改善する作用
があるので１種又は２種の添加が必須の元素であるが、
その含有量が、単独添加の場合には各々３．１％を下廻
ると、そして複合添加の場合には各々１．％を下廻ると
前記作用に所望の効果が得られなくなり、一方、Ｍｏ含
有量が６．０％を越えたり、Ｗ含有量が１２．０％を越
えたりすると加工性や組織安定性の劣化を招くようにな
ることから、 Ｍｏ含有量は３．１〜６．０％、Ｗ含有
量は３．１〜１２．０％（但し、両成分の複合添加の場
合には各々の含有量の下限を１．５％とする）とそれぞ
れ定めた。
があるので１種又は２種の添加が必須の元素であるが、
その含有量が、単独添加の場合には各々３．１％を下廻
ると、そして複合添加の場合には各々１．％を下廻ると
前記作用に所望の効果が得られなくなり、一方、Ｍｏ含
有量が６．０％を越えたり、Ｗ含有量が１２．０％を越
えたりすると加工性や組織安定性の劣化を招くようにな
ることから、 Ｍｏ含有量は３．１〜６．０％、Ｗ含有
量は３．１〜１２．０％（但し、両成分の複合添加の場
合には各々の含有量の下限を１．５％とする）とそれぞ
れ定めた。
ｆｇｌＢ、及びＺｒ
これらの成分には結晶粒界を強化して鋼の高温強度を改
善する作用があるので、高温強度をより一層向上させろ
必要がある場合に１種以上添加される元素であるが（な
お、Ｚｒは鋼の脱酸剤としても有効なものである）、Ｓ
含有量が０．００１％未満、或いはＺｒ含有量が０．０
０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、
０．０１０％を越えてＢを含有させたり、０．２００％
を越えてＺｒを含有させたりしてもその効果が飽和して
しまうばかりか、溶接性の劣化を招くことにもなるので
、Ｓ含有量は０．００１−０．０１０％、 Ｚｒ含有量
は０．００５〜０．２００％とそれぞれ定めた、（ｈｌ
Ｔｉ 、 Ｎｂ 、及びＶ これらの成分には炭化物の微細分散析出強化を通じて鋼
の高温強度を改善する作用があるので、高温強度を更に
向上させる必要がある場合に１種以上添加される元素で
あるが、各々の含有量がそれぞれ０．０１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｔｉが０．３０
０％を、Ｎｂが１．００％を、セして■が同じく１．０
ｏ％を越えて含有されても前記作用により以上の効果が
期待できないことから、Ｔｉ含有量は０．０１〜０．３
９０％、 Ｎｂ含有量は０．０１〜１．００％、■含有
量は０．０１〜１．０Ｏ％とそれぞれ定めた。
善する作用があるので、高温強度をより一層向上させろ
必要がある場合に１種以上添加される元素であるが（な
お、Ｚｒは鋼の脱酸剤としても有効なものである）、Ｓ
含有量が０．００１％未満、或いはＺｒ含有量が０．０
０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、
０．０１０％を越えてＢを含有させたり、０．２００％
を越えてＺｒを含有させたりしてもその効果が飽和して
しまうばかりか、溶接性の劣化を招くことにもなるので
、Ｓ含有量は０．００１−０．０１０％、 Ｚｒ含有量
は０．００５〜０．２００％とそれぞれ定めた、（ｈｌ
Ｔｉ 、 Ｎｂ 、及びＶ これらの成分には炭化物の微細分散析出強化を通じて鋼
の高温強度を改善する作用があるので、高温強度を更に
向上させる必要がある場合に１種以上添加される元素で
あるが、各々の含有量がそれぞれ０．０１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｔｉが０．３０
０％を、Ｎｂが１．００％を、セして■が同じく１．０
ｏ％を越えて含有されても前記作用により以上の効果が
期待できないことから、Ｔｉ含有量は０．０１〜０．３
９０％、 Ｎｂ含有量は０．０１〜１．００％、■含有
量は０．０１〜１．０Ｏ％とそれぞれ定めた。
（１１Ｐ ＊ ｓ ＊及びＭ
Ｐ及びＳは鋼中へ不可避的に混入する不純物であり（一
般鋼におけるＰ及びＳレベルは、それぞれ０．０２５％
前後及び０．００５〜０．０１５ ％程度である）、Ｍ
も脱酸残留物として鋼中へ不可避的に混入する不純物で
あるが、Ｓ含有量が０．０２０％を、Ｓ含有量が０．０
１０９！Ｊを、セしてＭ含有量が０．０３０％をそれぞ
れ越えるか、或いはこれらの総合有量が０．０５％を越
えるかした場合には６５０〜７５０℃での高温長時間ク
リープ破断強度の低下を招くことから、Ｓ含有量を０．
０２０％以下、Ｓ含有量を０．０１０％以下１Ｍ含有量
を０．０３０％以下、そしてその総量が式２式％（） を満足することをそれぞれ定めた。
般鋼におけるＰ及びＳレベルは、それぞれ０．０２５％
前後及び０．００５〜０．０１５ ％程度である）、Ｍ
も脱酸残留物として鋼中へ不可避的に混入する不純物で
あるが、Ｓ含有量が０．０２０％を、Ｓ含有量が０．０
１０９！Ｊを、セしてＭ含有量が０．０３０％をそれぞ
れ越えるか、或いはこれらの総合有量が０．０５％を越
えるかした場合には６５０〜７５０℃での高温長時間ク
リープ破断強度の低下を招くことから、Ｓ含有量を０．
０２０％以下、Ｓ含有量を０．０１０％以下１Ｍ含有量
を０．０３０％以下、そしてその総量が式２式％（） を満足することをそれぞれ定めた。
なお、このようにＰ及びＳ含有量を制限することは溶接
性の点からも好ましいことである。
性の点からも好ましいことである。
また、Ｐ、Ｓ及びＡｌの総合有量は、できれば０．０３
５％未満に抑えるのが望ましい。
５％未満に抑えるのが望ましい。
次いで、この発明を実施例によって具体的に説明する。
〈実施例〉
まず、常法通りの真空溶製、鍛造及び冷間圧延によって
第１表に示される如き化学成分組成の本発明鋼材１〜２
０並びに比較鋼材Ａ−Ｒをイ葬だ後、これらに固溶化処
理（処理温度：１２００℃）を施し、クリープ破断試験
に供した。
第１表に示される如き化学成分組成の本発明鋼材１〜２
０並びに比較鋼材Ａ−Ｒをイ葬だ後、これらに固溶化処
理（処理温度：１２００℃）を施し、クリープ破断試験
に供した。
クリープ破断試験は、本発明鋼１〜５韮びに比較鋼Ａ−
Ｃについては６５０℃、７００℃、７５０℃の３温度で
実施し、その他のものについては７５０℃でのみ実施し
た。
Ｃについては６５０℃、７００℃、７５０℃の３温度で
実施し、その他のものについては７５０℃でのみ実施し
た。
このようにして求められた各温度における１０３ｈｒ及
び１０ ｈｒでのクリープ破断強度を第２表に示すＯ なお、第１図は、第２表の結果を整理して作成したとこ
ろの、［Ｐ（％）＋５（％）＋Ａｇ１％）〕の値がクリ
ープ破断強度に及ぼす影響を示すグラフであり、グラフ
中の番号及びアルファベットは弔１表における鋼種を示
している。
び１０ ｈｒでのクリープ破断強度を第２表に示すＯ なお、第１図は、第２表の結果を整理して作成したとこ
ろの、［Ｐ（％）＋５（％）＋Ａｇ１％）〕の値がクリ
ープ破断強度に及ぼす影響を示すグラフであり、グラフ
中の番号及びアルファベットは弔１表における鋼種を示
している。
また、第２図は、同じく第２表の結果を整理して作成し
たところの、類似成分組成を有する本発明鋼と比較鋼と
について７５０℃でのクリープ破断強度を比較したグラ
フである。
たところの、類似成分組成を有する本発明鋼と比較鋼と
について７５０℃でのクリープ破断強度を比較したグラ
フである。
これらの結果からも明らかなように、本発明鋼１〜２０
はいずれも、１８−８オーステナイト系ステンレス＠（
ＳＵＳ３０４Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ。
はいずれも、１８−８オーステナイト系ステンレス＠（
ＳＵＳ３０４Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ。
５ＵＳ３２１Ｈ，５ＵＳ３４７Ｈ）及び２５Ｃｒ−２Ｏ
Ｎｉ系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１０Ｓ）の中で最もクリ
ープ破断強度の高い８ＵＳ３１６Ｈよりも高い強度レベ
ルを示すことがわかる。
Ｎｉ系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１０Ｓ）の中で最もクリ
ープ破断強度の高い８ＵＳ３１６Ｈよりも高い強度レベ
ルを示すことがわかる。
更に、第１図からは次のことが明らかである。
即ち、６５０℃及び７００℃での１０３ｈｒ破断強度は
、成分系に左右されることなく、しかも本発明鋼と比較
例とでの有意差も特にないばかりか、むしろ本発明事よ
りも高目の強度を示す比較鋼も存在する。しかし、７５
０℃での１０ｈｒ破断強度、及び６５０〜７５０℃での
１０’ｈｒ破断彊度に、ライてみると本発明鋼と比較鋼
との間に明らかな有意差が認められ、（（％）＋Ｓ （
％）＋Ａｌ（％）〕の値が０１０５以上の比較鋼では、
その値が０．０５未満の本発明鋼に比較して破断強度低
下の著しいことがわかる。
、成分系に左右されることなく、しかも本発明鋼と比較
例とでの有意差も特にないばかりか、むしろ本発明事よ
りも高目の強度を示す比較鋼も存在する。しかし、７５
０℃での１０ｈｒ破断強度、及び６５０〜７５０℃での
１０’ｈｒ破断彊度に、ライてみると本発明鋼と比較鋼
との間に明らかな有意差が認められ、（（％）＋Ｓ （
％）＋Ａｌ（％）〕の値が０１０５以上の比較鋼では、
その値が０．０５未満の本発明鋼に比較して破断強度低
下の著しいことがわかる。
そして、このような順向は、第２図でとりあげた他の成
分系についても同様であることや、本発明鋼はＣｒ含有
量が高いことから、１８−８オーステナイト系ステンレ
ス鋼に比して極めて後れた耐食性を示すことも確認され
た。
分系についても同様であることや、本発明鋼はＣｒ含有
量が高いことから、１８−８オーステナイト系ステンレ
ス鋼に比して極めて後れた耐食性を示すことも確認され
た。
このように、Ｃｒ含有量が２０〜３０％の高耐食オース
テナイト鋼において不純物元素であるＰ。
テナイト鋼において不純物元素であるＰ。
Ｓｏｕはクリープ破断強度に大きな影響を与えており、
特に、Ｐ、Ｓ、ＡＪ量を個々に制限することはもちろん
のこと、これらの合計量を０．０％未満に制限すること
によって、高温、長時間でのクリープ破断強度が極めて
優れる高強度耐食オーステナイト鋼を得られることが明
らかである。
特に、Ｐ、Ｓ、ＡＪ量を個々に制限することはもちろん
のこと、これらの合計量を０．０％未満に制限すること
によって、高温、長時間でのクリープ破断強度が極めて
優れる高強度耐食オーステナイト鋼を得られることが明
らかである。
く総括的な効果〉
以上に説明したように、この発明によれば、高温設備類
の素材として広く使用されていた１８−８オーステナイ
ト系ステンレス領よりも曖れた耐食性を示し、しかも該
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼や５ＵＳ３１０
Ｓ鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備した高強
度高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラや化学プ
ラント機器類等の高温設備の性能向上並びに耐久性向上
に大きく寄与できるなど、産業上有用な効果がもたらさ
れるのである。
の素材として広く使用されていた１８−８オーステナイ
ト系ステンレス領よりも曖れた耐食性を示し、しかも該
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼や５ＵＳ３１０
Ｓ鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備した高強
度高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラや化学プ
ラント機器類等の高温設備の性能向上並びに耐久性向上
に大きく寄与できるなど、産業上有用な効果がもたらさ
れるのである。
第１図は、領のクリープ破断強度に及ぼすＰ。
Ｓ、ＡＪ量の影響を示すグラフ
第２図は、実施例にて得られた各種鋼のクリープ破断強
度をグラフ化した図面である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか２名架１図
度をグラフ化した図面である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか２名架１図
Claims (4)
- （１）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：３．１〜６．０％、Ｗ：３．１〜１２．０％のう
ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限を１．５
％とする）をも含み、 残部：Ｆｅ及び不可避的不純物 から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有量が
、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ｍ：０．０３０％以下 であって Ｐ（％）＋Ｓ（％）＋Ａｌ（％）＜０．０５（％）を満
足するように制限されていることを特徴とする、高温強
度の優れた高耐食オーステナイト鋼。 - （２）重量割合にて、 Ｃ；０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：３．１〜６．０％、Ｗ：３．１〜１２．０％のう
ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限を１．５
％とする）を含み、かつ、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上をも含み、 残部：Ｆｅ及び不可避的不純物 から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有量が
、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．０３０％以下 であって Ｐ（％）＋Ｓ（％）＋Ｍ（％）＜０．０５（％）を満足
するように制限されていることを特徴とする、高温強度
の優れた高耐食オーステナイト鋼。 - （３）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：３．１〜６．０％、Ｗ：３．１〜１２．０％のう
ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限を１．５
％とする）を含み、かつ、 Ｔｉ：０．０１〜０．３００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．００％、 Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１種以上をも含み、 残部；Ｆｅ及び不可避的不純物 から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有量が
、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ｍ：０．０３０％以下 であって Ｐ（％）＋Ｓ（％）＋Ａｌ（％）＜０．０５（％）を満
足するように制限されていることを特徴とする、高温強
度の優れた高耐食オーステナイト鋼。 - （４）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：３．１〜６．０％、Ｗ：３．１〜１２．０％のう
ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限を１．５
％とする）を含み、かつ、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上、並びに Ｔｉ：０．０１〜０．３００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．００％、 Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１種以上をも含み、 残部：Ｆｅ及び不可避的不純物 から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有量が
、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．０３０％以下 であって Ｐ（％）＋Ｓ（％）＋Ｍ（％）＜０．０５（％）を満足
するように制限されていることを特徴とする、高温強度
の優れた高耐食オーステナイト鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26951084A JPS61147837A (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26951084A JPS61147837A (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61147837A true JPS61147837A (ja) | 1986-07-05 |
Family
ID=17473419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26951084A Pending JPS61147837A (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61147837A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6926778B2 (en) * | 2002-04-17 | 2005-08-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel excellent in high temperature strength and corrosion resistance, heat resistant pressurized parts, and the manufacturing method thereof |
| JP2017014576A (ja) * | 2015-07-01 | 2017-01-19 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物 |
| JP2017206717A (ja) * | 2016-05-16 | 2017-11-24 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金部材 |
-
1984
- 1984-12-20 JP JP26951084A patent/JPS61147837A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6926778B2 (en) * | 2002-04-17 | 2005-08-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel excellent in high temperature strength and corrosion resistance, heat resistant pressurized parts, and the manufacturing method thereof |
| JP2017014576A (ja) * | 2015-07-01 | 2017-01-19 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物 |
| JP2017206717A (ja) * | 2016-05-16 | 2017-11-24 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金部材 |
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