RU2678443C1 - Способ гидроочистки низкотемпературного дистиллята фишера- тропша, имеющего высокий выход средних дистиллятов - Google Patents
Способ гидроочистки низкотемпературного дистиллята фишера- тропша, имеющего высокий выход средних дистиллятов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2678443C1 RU2678443C1 RU2017133949A RU2017133949A RU2678443C1 RU 2678443 C1 RU2678443 C1 RU 2678443C1 RU 2017133949 A RU2017133949 A RU 2017133949A RU 2017133949 A RU2017133949 A RU 2017133949A RU 2678443 C1 RU2678443 C1 RU 2678443C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- distillates
- feed opening
- hydrogenation reactor
- heavy
- hydrogen
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title abstract 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims abstract description 43
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 24
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000047 product Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000003348 petrochemical agent Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
- C10G67/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only
- C10G67/14—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only including at least two different refining steps in the absence of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
- C10G67/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/72—Controlling or regulating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1022—Fischer-Tropsch products
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/301—Boiling range
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, причем способ содержит стадии: 1) разделяют средние дистилляты синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, чтобы обеспечить выход легких дистиллятов, тяжелых дистиллятов и промежуточных дистиллятов, причем пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже чем 180°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 360°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше чем 360°С; 2) измеряют, используя измерительный насос, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты; обеспечивают реактор (1) гидрирования, заполненный катализатором гидроочистки и содержащий первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c) сверху вниз, причем каждое загрузочное отверстие сообщается с входом водорода; смешивают водород и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты, соответственно, и вводят полученные в результате смеси в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c), соответственно; причем давление реакции в реакторе (1) гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 чи 5,0 чи температура реакции находится между 300°С и 420°С; и 3) вводят продукты из 2) в сепаратор газ-жидкость, чтобы обеспечить выход водорода и жидких продуктов, возвращают водород в реактор (1) гидрирования через первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c), соответственно, чтобы смешивать с жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и промежуточными дистиллятами, и вводят жидкие продукты в ректификационную колонну для дальнейшего разделения, причем первое загрузочное отверстие (1a) размещено на верху реактора 1 гидрирования, принимая, что реактор 1 гидрирования представляет собой Н по высоте, второе загрузочное отверстие (1b) размещено на между 1/3Н и 1/2Н реактора гидрирования сверху вниз и третье загрузочное отверстие (1c) размещено ниже второго загрузочного отверстия при 1/6Н и 1/3Н реактора (1) гидрирования. Способ поддерживает и регулирует стабильную температуру слоя реактора очистки, понижая температуру подачи тяжелого компонента, укорачивая время пребывания среднего компонента и понижая вторичный крекинг. 3 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 7 пр.
Description
ОБЛАСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Изобретение относится к гидроочистке синтетических продуктов Фишера-Тропша и более конкретно к способу для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона.
ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Главные низкотемпературные синтетические продукты Фишера-Тропша представляют собой углеводороды С4-70 и небольшое количество сложных смесей, содержащих кислородосодержащие соединения, и имеют бессерные, безазотные, безметалловые и низкоароматические характеристики. Все синтетические дистилляты Фишера-Тропша могут стать соответствующими принятому стандарту жидкими топливами и химическими продуктами только после соответствующего качественного улучшения посредством гидроочистки. Вообще, жидкие углеводороды и синтетические парафины после гидроочистки могут производить дизельное топливо, бензин, лигроин и очищенные парафины.
Патент США №6309432 не принимает в расчет алкены и кислородосодержащие соединения в синтетическом масле Фишера-Тропша, применяет изокрекинг непосредственно, что негативно сказывается на стабильности и сроке службы катализаторов и вызывает более плохое качество продукта.
Как и в случае с технологией Патентной Публикации Китая №200710065309, гидроочистка не принимает в расчет различия компонентов между жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и средними дистиллятами в синтетическом масле Фишера-Тропша, средние дистилляты остаются в реакторе гидрирования в течение более долгого времени, что приводит ко вторичному крекингу.
Синтетическое масло Фишера-Тропша сравнительно отличается от нефти. Ненасыщенные алкены и кислоты присутствуют главным образом в легких дистиллятах. Гидроочистка легких дистиллятов высвобождает значительное количество тепла и вызывает коксование. Тем временем, температура явно возрастает и это нелегко регулировать.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Ввиду вышеописанных проблем, одной целью изобретения является обеспечить способ для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона. Способ может поддерживать стабильность и срок службы катализаторов, включенных туда, температуру реакции легко регулировать и полученные в результате продукты имеют относительно высокое качество.
Чтобы достичь вышеуказанной цели, в соответствии с одним вариантом осуществления изобретения предусмотрен способ для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, причем способ содержит стадии:
1)разделяют средние дистилляты синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, чтобы обеспечить выход легких дистиллятов, тяжелых дистиллятов и промежуточных дистиллятов;
2)измеряют, используя измерительный насос, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты; обеспечивают реактор гидрирования, заполненный катализатором гидроочистки и содержащий первое загрузочное отверстие, второе загрузочное отверстие и третье загрузочное отверстие сверху вниз, причем каждое загрузочное отверстие сообщается со входом водорода; смешивают водород и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты, соответственно, и вводят полученные в результате смеси в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие, второе загрузочное отверстие и третье загрузочное отверстие, соответственно; причем давление реакции в реакторе гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; и
3)вводят продукты из 2) в сепаратор газ-жидкость, чтобы обеспечить выход водорода и жидких продуктов, возвращают водород в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие, второе загрузочное отверстие и третье загрузочное отверстие, соответственно, чтобы смешивать с жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и промежуточными дистиллятами, и вводят жидкие продукты в ректификационную колонну для дальнейшего разделения.
В 2) давление реакции в реакторе гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; предпочтительно, давление реакции в реакторе гидрирования находится между 5 МПа и 7,5 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 700:1 и 1200:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,5 ч-1 и 2,0 ч-1 и температура реакции находится между 320°С и 400°С.
Положения первого загрузочного отверстия, второго загрузочного отверстия и третьего загрузочного отверстия на реакторе гидрирования являются следующими: первое загрузочное отверстие размещено на верху реактора гидрирования, принимая, что реактор гидрирования представляет собой Н по высоте, второе загрузочное отверстие размещено на между 1/3Н и 1/2Н реактора гидрирования сверху вниз и третье загрузочное отверстие размещено ниже второго загрузочного отверстия при 1/6Н и 1/3Н реактора гидрирования.
В 1) пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже, чем 180°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 360°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше, чем 360°С.
В 1) пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже, чем 150°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 350°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше, чем 350°С.
Преимущества способа для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона в соответствии с вариантами осуществления изобретения являются следующими: легкие, промежуточные и тяжелые дистилляты подаются через различные входы, что гарантирует стабильное регулирование температуры слоя реакции гидрирования, понижает температуру подачи тяжелых дистиллятов в среднюю и верхнюю части, экономит расход энергии. Тем временем, промежуточные дистилляты добавляются в среднюю часть реактора гидрирования, укорачивая время пребывания промежуточных дистиллятов в слое реактора, предотвращая вторичный крекинг легких дистиллятов и улучшая качество дистиллятных продуктов.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
Фиг.1 представляет собой блок-схему способа для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона в соответствии с одним вариантом осуществления изобретения.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
Для того, чтобы дополнительно иллюстрировать принципиальные особенности изобретения, изобретение дополнительно иллюстрировано с фиг.1, как ниже.
Способ для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона содержит следующие стадии:
1)разделяют средние дистиллята синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, чтобы обеспечить выход легких дистиллятов, тяжелых дистиллятов и промежуточных дистиллятов;
2)измеряют, используя измерительный насос, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты; обеспечивают реактор 1 гидрирования, заполненный катализатором гидроочистки и содержащий первое загрузочное отверстие 1a, второе загрузочное отверстие 1b и третье загрузочное отверстие 1c сверху вниз, причем каждое загрузочное отверстие сообщается со входом водорода; смешивают водород и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты, соответственно, и вводят полученные в результате смеси в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие 1a, второе загрузочное отверстие 1b и третье загрузочное отверстие 1c, соответственно; причем давление реакции в реакторе гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; и
3)вводят продукты из 2) в сепаратор 2 газ-жидкость, чтобы обеспечить выход водорода и жидких продуктов, возвращают водород в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие 1a, второе загрузочное отверстие 1b и третье загрузочное отверстие 1c, соответственно, чтобы смешивать с жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и промежуточными дистиллятами, и вводят жидкие продукты в ректификационную колонну для дальнейшего разделения.
Предпочтительно, в 2) давление реакции в реакторе гидрирования находится между 5 МПа и 7,5 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 700:1 и 1200:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,5 ч-1 и 2,0 ч-1 и температура реакции находится между 320°С и 400°С.
Положения первого загрузочного отверстия 1a, второго загрузочного отверстия 1b и третьего загрузочного отверстия 1c в реакторе 1 гидрирования являются следующими: первое загрузочное отверстие размещено на верху реактора 1 гидрирования, принимая, что реактор 1 гидрирования представляет собой Н по высоте, второе загрузочное отверстие размещено на между 1/3Н и 1/2Н реактора гидрирования сверху вниз и третье загрузочное отверстие размещено ниже второго загрузочного отверстия при 1/6Н и 1/3Н реактора гидрирования.
В 1) средние дистилляты низкотемпературных синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона разделяются на легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и средние дистилляты; и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и средние дистилляты могут быть смешаны в любом отношении.
Три вида могут быть разделены следующим образом: синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения ниже, чем 180°С, представляют собой легкие дистилляты; синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения находятся между 180°С и 360°С, представляют собой средние дистилляты; и синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения выше, чем 360°С, представляют собой тяжелые дистилляты. Эти три вида могут также быть разделены следующим образом: синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения ниже, чем 150°С, представляют собой легкие дистилляты; синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения находятся между 180°С и 350°С, представляют собой средние дистилляты; и синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения выше, чем 350°С, представляют собой тяжелые дистилляты.
Катализаторы гидроочистки, применяемые в изобретении, могут быть выбраны из существующих промышленных катализаторов, как например, катализаторы гидроочистки FF-14, FF-24, 3969, FF-16, FF-26, FF-36 и FF-46, разработанные Фушуньским Научно-исследовательским Институтом Нефти и Нефтехимии, и могут также быть приготовлены в соответствии с общим знанием в области техники.
Преимущества способа для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона по изобретению являются следующими:
1.Ненасыщенные алкены и кислородосодержащие соединения синтеза Фишера-Тропша присутствуют главным образом в легких дистиллятах; и гидроочистка легких дистиллятов производит много тепла. Тяжелые дистилляты, которые входят в реактор через более верхнюю среднюю часть, могут уменьшать большое количество тепла реакции, произведенного гидроочисткой легких углеводородов, которые входят в реактор через верх, чтобы сделать рост температуры более регулируемым, эффективно понизить рост температуры слоя, продлить срок службы катализатора и обеспечит бесперебойную работу; и в то же время тяжелые дистилляты могут также быть нагреты, чтобы ориентировать тяжелые дистилляты достичь температуры реакции и понизить расход энергии.
2.Средние дистилляты входят в реактор через среднюю часть, так что средние дистилляты остаются в реакторе на короткое время. Следовательно, средние дистилляты могут избежать избыточного крекинга лучше с тем, чтобы обеспечить гарантию для производства средних дистиллятов.
3.Способ по изобретению для гидроочистки низкотемпературных синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона применяет один реактор для гидроочистки продуктов синтеза Фишера-Тропша, упрощает течение процесса, понижает затратность в оборудовании и уменьшает расход энергии.
Для того, чтобы дополнительно иллюстрировать принципиальные особенности, эффекты и преимущества изобретения, следующие варианты осуществления и сравнительные примеры применены для дополнительной иллюстрации. Однако, изобретение не ограничено следующими вариантами осуществления и сравнительными примерами.
Изобретение берет синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, как исходные материалы, и использует реактор отечественного производства с неподвижным слоем с внутренним диаметром 2 см. Первое, второе и третье загрузочные отверстия соответственно расположены на верху, в 1/3Н и в 1/2Н. Реактор заполнен 30 мл традиционным катализатором гидроочистки, изготовленным в лаборатории. Синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения ниже, чем 180°С, представляют собой легкие дистилляты; синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения находятся между 180°С и 360°С, представляют собой средние дистилляты; и синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения выше, чем 360°С, представляют собой тяжелые дистилляты. После измерения посредством измерительного насоса, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и средние дистилляты входят в реактор гидрирования соответственно. Примеры 1-5 представляют собой тестовые ситуации легких и тяжелых дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша с различными отношениями в реакторе, которые обозначены в соответствии со способом по изобретению. Сравнительные примеры 1 и 2 показывают ситуацию, что легкие, средние и тяжелые дистилляты смешиваются в различных отношениях и затем входят в реактор через верхний вход. Следующая таблица показывает условия реакции и параметры индекса Примеров 1-5 и сравнительных Примеров 1 и 2.
| пункты | Пример 1 | Пример 2 | Пример 3 | Пример 4 | Пример 5 | Сравнительный пример 1 | Сравнительный пример 2 |
| Отношение легких дистиллятов к тяжелым дистиллятам к средним дистиллятам | 03:02:05 | 05:03:02 | 02:06:02 | 06:02:02 | 02:02:06 | 05:03:02 | 02:06:02 |
| Давление реакции МПа | 7 | 7 | 7 | 4,5 | 8 | 7 | 7 |
| Средняя температура гидроочистки °С | 320 | 330 | 324 | 331 | 325 | 355 | 334 |
| Часовая объемная скорость жидкости | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,5 | 1 | 0,8 | 0,8 |
| Отношение водорода к маслу | 800 | 1000 | 800 | 500 | 1200 | 800 | 1000 |
| Разница температуры слоя | 19°С | 22°С | 14°С | 24°С | 16°С | 28°С | 20°С |
Claims (7)
1. Способ для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, причем способ содержит стадии:
1) разделяют средние дистилляты синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, чтобы обеспечить выход легких дистиллятов, тяжелых дистиллятов и промежуточных дистиллятов, причем пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже чем 180°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 360°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше чем 360°С;
2) измеряют, используя измерительный насос, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты; обеспечивают реактор (1) гидрирования, заполненный катализатором гидроочистки и содержащий первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c) сверху вниз, причем каждое загрузочное отверстие сообщается с входом водорода; смешивают водород и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты, соответственно, и вводят полученные в результате смеси в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c), соответственно; причем давление реакции в реакторе (1) гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; и
3) вводят продукты из 2) в сепаратор газ-жидкость, чтобы обеспечить выход водорода и жидких продуктов, возвращают водород в реактор (1) гидрирования через первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c), соответственно, чтобы смешивать с жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и промежуточными дистиллятами, и вводят жидкие продукты в ректификационную колонну для дальнейшего разделения, причем первое загрузочное отверстие (1a) размещено на верху реактора 1 гидрирования, принимая, что реактор 1 гидрирования представляет собой Н по высоте, второе загрузочное отверстие (1b) размещено на между 1/3Н и 1/2Н реактора гидрирования сверху вниз и третье загрузочное отверстие (1c) размещено ниже второго загрузочного отверстия при 1/6Н и 1/3Н реактора (1) гидрирования.
2. Способ по п.1, в котором давление реакции в реакторе гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С.
3. Способ по п.1, в котором в 1) пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже чем 150°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 350°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше чем 350°С.
4. Способ по п.2, в котором давление реакции в реакторе гидрирования находится между 5 МПа и 7,5 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 700:1 и 1200:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,5 ч-1 и 2,0 ч-1 и температура реакции находится между 320°С и 400°С.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510095153.3 | 2015-03-02 | ||
| CN201510095153.3A CN104673384B (zh) | 2015-03-02 | 2015-03-02 | 一种低温费托全馏分油多产中间馏分油的加氢精制方法 |
| PCT/CN2016/074629 WO2016138832A1 (zh) | 2015-03-02 | 2016-02-26 | 一种低温费托全馏分油多产中间馏分油的加氢精制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2678443C1 true RU2678443C1 (ru) | 2019-01-29 |
Family
ID=53308985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017133949A RU2678443C1 (ru) | 2015-03-02 | 2016-02-26 | Способ гидроочистки низкотемпературного дистиллята фишера- тропша, имеющего высокий выход средних дистиллятов |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10450519B2 (ru) |
| EP (1) | EP3266853A4 (ru) |
| JP (1) | JP6501899B2 (ru) |
| KR (1) | KR101960627B1 (ru) |
| CN (1) | CN104673384B (ru) |
| AU (1) | AU2016228066B2 (ru) |
| CA (1) | CA2978221A1 (ru) |
| RU (1) | RU2678443C1 (ru) |
| WO (1) | WO2016138832A1 (ru) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104673384B (zh) * | 2015-03-02 | 2016-09-14 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 一种低温费托全馏分油多产中间馏分油的加氢精制方法 |
| CN105647580B (zh) * | 2016-03-25 | 2017-06-20 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 费托合成全馏分油生产低凝中间馏分油***及方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050103683A1 (en) * | 2003-11-14 | 2005-05-19 | Darush Farshid | Process for the upgrading of the products of Fischer-Tropsch processes |
| EA007336B1 (ru) * | 2001-03-05 | 2006-08-25 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ получения средних дистиллятов |
| CN101812321A (zh) * | 2010-03-03 | 2010-08-25 | 北京国力源高分子科技研发中心 | 一种费-托合成液体燃料的提质加工方法 |
| CN102329638A (zh) * | 2010-07-13 | 2012-01-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种汽柴油加氢工艺方法 |
| CN102746895A (zh) * | 2011-04-19 | 2012-10-24 | 中科合成油技术有限公司 | 一种费托合成产物的一反应器加氢工艺 |
| CN103509599A (zh) * | 2012-06-29 | 2014-01-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产中间馏分油的并流式加氢方法 |
| EP2749627A1 (en) * | 2012-12-31 | 2014-07-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to distill Fischer-Tropsch product |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3617498A (en) | 1969-06-02 | 1971-11-02 | Chevron Res | Catalytic hydrocracking process |
| US3728249A (en) * | 1971-02-05 | 1973-04-17 | Exxon Research Engineering Co | Selective hydrotreating of different hydrocarbonaceous feedstocks in temperature regulated hydrotreating zones |
| AU3285901A (en) * | 2000-02-03 | 2001-08-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Single stage multi-zone hydroisomerization process |
| US6589415B2 (en) | 2001-04-04 | 2003-07-08 | Chevron U.S.A., Inc. | Liquid or two-phase quenching fluid for multi-bed hydroprocessing reactor |
| US7354507B2 (en) | 2004-03-17 | 2008-04-08 | Conocophillips Company | Hydroprocessing methods and apparatus for use in the preparation of liquid hydrocarbons |
| JP4908022B2 (ja) * | 2006-03-10 | 2012-04-04 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 炭化水素油の製造方法および炭化水素油 |
| MY160491A (en) * | 2009-11-06 | 2017-03-15 | Japan Oil Gas & Metals Jogmec | Method for hydrofining naphtha fraction and process for producing hydrocarbon oil |
| JP5730103B2 (ja) * | 2011-03-31 | 2015-06-03 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | 灯油基材の製造方法及び灯油基材 |
| CN104673384B (zh) * | 2015-03-02 | 2016-09-14 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 一种低温费托全馏分油多产中间馏分油的加氢精制方法 |
-
2015
- 2015-03-02 CN CN201510095153.3A patent/CN104673384B/zh active Active
-
2016
- 2016-02-26 CA CA2978221A patent/CA2978221A1/en not_active Abandoned
- 2016-02-26 KR KR1020177025245A patent/KR101960627B1/ko active IP Right Grant
- 2016-02-26 AU AU2016228066A patent/AU2016228066B2/en not_active Ceased
- 2016-02-26 JP JP2017544348A patent/JP6501899B2/ja active Active
- 2016-02-26 RU RU2017133949A patent/RU2678443C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2016-02-26 WO PCT/CN2016/074629 patent/WO2016138832A1/zh active Application Filing
- 2016-02-26 EP EP16758448.1A patent/EP3266853A4/en not_active Withdrawn
-
2017
- 2017-08-31 US US15/693,467 patent/US10450519B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA007336B1 (ru) * | 2001-03-05 | 2006-08-25 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ получения средних дистиллятов |
| US20050103683A1 (en) * | 2003-11-14 | 2005-05-19 | Darush Farshid | Process for the upgrading of the products of Fischer-Tropsch processes |
| CN101812321A (zh) * | 2010-03-03 | 2010-08-25 | 北京国力源高分子科技研发中心 | 一种费-托合成液体燃料的提质加工方法 |
| CN102329638A (zh) * | 2010-07-13 | 2012-01-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种汽柴油加氢工艺方法 |
| CN102746895A (zh) * | 2011-04-19 | 2012-10-24 | 中科合成油技术有限公司 | 一种费托合成产物的一反应器加氢工艺 |
| CN103509599A (zh) * | 2012-06-29 | 2014-01-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产中间馏分油的并流式加氢方法 |
| EP2749627A1 (en) * | 2012-12-31 | 2014-07-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to distill Fischer-Tropsch product |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104673384B (zh) | 2016-09-14 |
| CA2978221A1 (en) | 2016-09-09 |
| US20170362517A1 (en) | 2017-12-21 |
| EP3266853A1 (en) | 2018-01-10 |
| KR101960627B1 (ko) | 2019-03-20 |
| KR20170116108A (ko) | 2017-10-18 |
| EP3266853A4 (en) | 2018-09-05 |
| CN104673384A (zh) | 2015-06-03 |
| AU2016228066A1 (en) | 2017-10-12 |
| JP6501899B2 (ja) | 2019-04-17 |
| WO2016138832A1 (zh) | 2016-09-09 |
| AU2016228066B2 (en) | 2019-09-26 |
| JP2018510935A (ja) | 2018-04-19 |
| US10450519B2 (en) | 2019-10-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Lappas et al. | Production of biofuels via co-processing in conventional refining processes | |
| CN103059972B (zh) | 一种生产化工原料的组合加氢方法 | |
| CN102399586B (zh) | 一种生产喷气燃料的中压加氢裂化方法 | |
| CN104388117A (zh) | 一种重油加氢裂化生产高品质燃料油的方法 | |
| US8647500B2 (en) | Integrated gas and liquid phase processing of biocomponent feedstocks | |
| EP3266854B1 (en) | Diesel oil and jet fuel production system and method utilizing fischer-tropsch synthetic oil | |
| TW201917199A (zh) | 生產高辛烷值的催化裂解汽油的方法 | |
| CN105778995A (zh) | 低温费托合成油与劣质原料油联合加氢生产优质柴油的方法及其设备 | |
| RU2678443C1 (ru) | Способ гидроочистки низкотемпературного дистиллята фишера- тропша, имеющего высокий выход средних дистиллятов | |
| CN104388116B (zh) | 一种重劣质油高效转化工艺 | |
| US3211641A (en) | Gas-liquid reactions and apparatus therefor, for the hydrogenation and hydrocrackingof hydrocarbons | |
| CN103059986A (zh) | 一种生产化工原料的加氢裂化方法 | |
| CN205182689U (zh) | 一种浆态床反应器 | |
| CN105505462A (zh) | 重油催化裂化方法和装置 | |
| CN104927918B (zh) | 一种废润滑油生产高档润滑油产品的组合再生方法 | |
| CN105733674A (zh) | 一种反序加氢裂化的方法 | |
| CN103965960A (zh) | 一种重油加氢制备柴油和石脑油的工艺 | |
| RU2495083C1 (ru) | Способ получения углеводородного топлива для ракетной техники | |
| RU2815368C1 (ru) | Каталитическая реакционная установка и реакционно-ректификационная колонна | |
| CN107418622B (zh) | 提高费托合成柴油密度的装置及方法 | |
| CN107400534A (zh) | 一种清洁燃料生产方法 | |
| CN105623705A (zh) | 一种生产柴油的方法和一种产品柴油 | |
| Dragomir et al. | Biodiesel by Hydroprocessing of Gas Oil-vegetable Oil Mixtures | |
| CN115216337A (zh) | 一种高辛烷值汽油的生产方法 | |
| CN116948673A (zh) | 一种生产低芳烃溶剂油的装置和加氢方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200227 |