RU2552562C2 - Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока - Google Patents

Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока Download PDF

Info

Publication number
RU2552562C2
RU2552562C2 RU2013114861/02A RU2013114861A RU2552562C2 RU 2552562 C2 RU2552562 C2 RU 2552562C2 RU 2013114861/02 A RU2013114861/02 A RU 2013114861/02A RU 2013114861 A RU2013114861 A RU 2013114861A RU 2552562 C2 RU2552562 C2 RU 2552562C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
steel
sheet
annealing
heating
Prior art date
Application number
RU2013114861/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2013114861A (ru
Inventor
Ци СЮЙ
Каньи ЧЭНЬ
Гобао ЛИ
Вэйчжун ЦЗЮ
Бинчжан ЦЗЮ
Дэцзюнь СУ
Жэньбяо ЧЖАН
Хай ЛЮ
Original Assignee
Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. filed Critical Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Publication of RU2013114861A publication Critical patent/RU2013114861A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2552562C2 publication Critical patent/RU2552562C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C21D8/0284—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу производства текстурированной электротехнической листовой стали. Для получения листа с высокой плотностью магнитного потока осуществляют выплавку стали, содержащей, мас.%: С - 0,035-0,065, Si - 2,9-4,0, Mn - 0,05-0,20, S - 0,005-0,01, Al - 0,015-0,035, N - 0,004-0,009, Sn - 0,005-0,090, Nb - 0,200-0,800, железо Fe и неизбежные примеси - остальное, во вращающейся печи или электрической печи, вторичное рафинирование расплавленной стали и отливку сляба, затем проводят горячую прокатку сляба, нормализацию, холодную прокатку, обезуглероживающий отжиг листа, нанесение на лист покрытия из MgO, высокотемпературный отжиг листа при нагреве сначала до 700-900°C, а затем со скоростью нагрева 9-17°C/ч до 1200°C с выдержкой при в течение 20 ч для очищения листа и нанесение слоя изоляционного покрытия. В процессе высокотемпературного отжига стальные листы могут быть полностью нитрированы при более низкой температуре. 3 табл.

Description

Область изобретения
Настоящее изобретение относится к способу производства текстурированной электротехнической листовой стали, в частности к способу производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока.
Предшествующий уровень техники
Традиционный процесс производства текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока заключается в следующем. После выплавки в конвертере или электропечи расплавленную сталь подвергают вторичному рафинированию и легированию, а затем путем непрерывного литья получают стальные слябы. Базовый химический состав следующий, мас.%: Si - 2,5-4, С - 0,06-0,10, Mn - 0,03-0,1, S - 0,012-0,050, Al - 0,02-0,05, N - 0,003-0,012. Некоторые составы дополнительно содержат один или несколько из следующих элементов: Cu, Mo, Sb, В, Bi и т.п., остальное составляет железо Fe и неизбежные примеси. Стальной сляб нагревают до температуры выше 1350°С в специальной печи и выдерживают при такой температуре более 45 мин для образования полного твердого раствора полезных включений MnS или AlN, затем прокаткой получают стальную полосу с конечной температурой более 950°С; после этого полосу быстро охлаждают до температуры ниже 500°С струей воды и сматывают ее в рулон. Затем в процессе нормализации выделяют из электротехнической стали мелкие и диспергированные частицы вторичных фаз, а именно депрессанты. После нормализации выполняют травление горячекатаной стальной полосы и снятие окалины, после чего путем холодной прокатки получают листы с толщиной, соответствующей итоговому изделию из листовой стали. Холоднокатаный лист подвергают обезуглероживающему отжигу и покрывают изолирующим веществом (основной состав - MgO). Содержание углерода в листе путем обезуглероживания снижается так, чтобы не оказывать влияния на магнитные свойства итогового изделия из листовой стали (как правило, оно должно быть ниже 30 ppm); в процессе высокотемпературного отжига в стальном листе происходят физические и химические изменения, например, вторичная перекристаллизация, образование нижнего слоя силиката магния и очищение (элементы S, N и т.д, отрицательно влияющие на магнитные свойства, удаляются из стального листа), в результате чего получается высокотекстурированная электротехническая листовая сталь с низкими потерями железа и высокой магнитной индукцией; наконец, после нанесения изоляционного слоя и проведения отжига для уменьшения напряжений, получают коммерчески доступное изделие из текстурированной электротехнической листовой стали.
Недостатки вышеуказанного процесса производства заключаются в том, что для получения полного твердого раствора депрессанта температура нагрева должна доходить до 1400°С. Это соответствует верхнему пределу температур традиционных нагревательных печей. Кроме того, из-за высокой температуры нагрева потери при обжиге велики, и нагревательную печь приходится часто ремонтировать, в результате чего она имеет низкий коэффициент использования. Также это приводит к высокому энергопотреблению. Кроме того, смотанная в рулон горячекатаная полоса часто имеет увеличенные краевые трещины, что может вызывать затруднения во время последующей холодной прокатки и приводит к низкому объему выпуска, неудовлетворительным магнитным свойствам В8 итогового изделия, а также к увеличению производственных затрат.
В связи с вышесказанным, исследователи разных стран провели множество исследований, направленных на уменьшение температуры нагрева текстурированной электротехнической стали. Исследования можно разделить на два вида. Первый предполагает нагрев стального сляба до температуры в диапазоне 1250-1320°С и использование AlN и Cu в качестве депрессантов. Второй предусматривает нагрев сляба до температуры в диапазоне 1100-1250°С и получение депрессантных свойств за счет использования депрессанта, который образуется при нитрировании после обезуглероживания.
В настоящее время наблюдается активное развитие технологии нагрева стального сляба при более низкой температуре. Например, в патенте US 5,049,205 и патенте JP 1993-112827 А стальной сляб нагревают до температуры не выше 1200°С и прокатывают в полосу. Во время завершающей процедуры холодной прокатки полосу прокатывают в листы с большим коэффициентом обжатия 80%, а после обезуглероживающего отжига катаный стальной лист подвергают непрерывной обработке нитрированием при помощи аммиака для получения высокотекстурированных вторично перекристаллизованных зерен. Однако, поскольку в данной технике депрессантный эффект получается за счет депрессанта, образуемого при нитрировании катаного стального листа после его обезуглероживания, при использовании этой технологии очень сложно избежать сильного окисления поверхностей стального листа, а также сложно выполнить его равномерное нитрирование. В результате сложно обеспечить получение и равномерное распределение депрессанта указанного типа в стальном листе, что влияет на депрессантные свойства и на равномерность распределения вторично перекристаллизованных зерен, и в итоге приводит к неодинаковым магнитным свойствам итогового изделия из электротехнической листовой стали.
В патенте CN 200510110899 описан новый способ, согласно которому стальные слябы нагревают при температуре не выше 1200°C, а нитрирование холоднокатаных стальных листов, прокатанных до толщины итогового изделия, выполняют перед обезуглероживающим отжигом. Однако в данном способе необходимо строго контролировать точку росы во время нитрирования, кроме того, возникает новая проблема - увеличение сложности обезуглероживания.
Патент KR 2002074312 описывает нагрев стальных слябов до температуры не выше 1200°C и одновременное проведение обезуглероживания и нитрирования катаных листов. Хотя сложность проведения обезуглероживания и нитрирования после прокатки может быть решена, неравномерное нитрирование по-прежнему неизбежно, что приводит к неодинаковым магнитным свойствам итогового изделия из электротехнической листовой стали, также возможно увеличение производственных затрат.
Также предлагают добавлять элемент Nb (ниобий). Например, в патентах JP 6025747 и JP 6073454 в состав расплавленной стали добавляют ниобий в количестве 0,02-0,20%. Это направлено на образование карбида ниобия и нитрида ниобия, чтобы таким образом увеличить мелкозернистость текстуры перекристаллизации, улучшить распределение зерен и совокупную текстуру стальных листов после обезуглероживающего отжига, использовать карбид ниобия и нитрид ниобия в качестве вспомогательного депрессанта для подавления роста нормальных зерен во время высокотемпературного отжига и, таким образом, улучшить магнитные свойства листов из электротехнической стали. Однако проблема с вышеуказанными патентами заключается в том, что стальные слябы необходимо нагревать до очень высокой температуры, чтобы выделить нитрид ниобия перед горячей прокаткой, что, естественно, приводит к увеличению потерь при обжиге, росту потребления энергии, понижению доли готового продукта и увеличению производственных затрат.
Согласно патентам JP 51106622 и US 4,171,994, добавляют нитраты Al, Fe, Mg и Zn в сепаратор MgO. Целью является их разложение во время высокотемпературного отжига и выделение оксида азота для нитрирования стальных листов. Однако оксид азота и кислород, выделяемые из разложившихся нитратов, создают риск взрыва при практическом применении.
Согласно патентам JP 52039520 и US 4,010,050, добавляют сульфаниловую кислоту в сепаратор MgO. Целью является разложение сульфаниловой кислоты при высокой температуре, в результате которого выделяются нитриды для нитрирования. Однако сульфаниловая кислота является органическим веществом и разлагается при более низкой температуре (около 205°C), а выделяемый при такой низкой температуре азот сложно использовать для нитрирования стального листа.
Согласно патентам JP 61096080 и JP 62004811, нитрирование стальных листов в процессе высокотемпературного отжига выполняется путем добавления нитридов Mn и Si. Проблема этого способа заключается в том, что эти нитриды имеют высокую термостойкость. Таким образом, эффективное и быстрое разложение этих нитридов не представляется возможным. Для выполнения требований к нитрированию необходимо продлить период высокотемпературного отжига или увеличить объем таких нитридов.
Касательно скорости увеличения температуры в процессе высокотемпературного отжига, патенты JP 54040227 и JP 200119751 говорят о возможности получения текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока путем снижения скорости увеличения температуры в процессе высокотемпературного отжига. Однако простое снижение скорости увеличения температуры может привести к существенному снижению темпов производства.
Раскрытие изобретения
Перед настоящим изобретением ставится задача создания способа производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока, который решает проблему сложности нитрирования при производстве текстурированной электротехнической листовой стали с высокой плотностью магнитного потока, при котором стальные слябы нагревают при более низкой температуре. Настоящее изобретение эффективно обеспечивает безопасное и стабильное производство, а также продолжительный срок службы плавильных печей благодаря технике нагрева при более низкой температуре. В процессе производства листы текстурированной электротехнической стали могут быть полностью нитрированы в процессе высокотемпературного отжига, что обеспечивает идеальное выполнение вторичной перекристаллизации и, таким образом, позволяет получить листы из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока и превосходными магнитными свойствами.
Для решения вышеуказанной задачи в настоящем изобретении используется следующее техническое решение.
В процессе выплавки в состав текстурированной электротехнической стали добавляют некоторое количество ниобия Nb для упрощения нитрирования листов из текстурированной электротехнической стали, поскольку содержание азота в стали является важнейшим фактором при определении того, соответствуют ли магнитные свойства готового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали спецификациям. Определенное количество нитратов добавляют в сепаратор MgO, после чего сепаратор MgO с добавленными в него нитратами наносят на поверхности стальных листов перед началом их высокотемпературного отжига. В процессе высокотемпературного отжига нитраты разлагаются и выделяют азот, благодаря которому стальные листы могут быть полностью нитрированы. Скорость нагрева во время высокотемпературного отжига регулируется в соответствии с содержанием ниобия Nb, содержанием азота N перед началом вторичного нагрева и начальной температурой вторичного нагрева, что обеспечивает идеальную вторичную перекристаллизацию и, таким образом, позволяет получить листы из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока и превосходными магнитными свойствами.
В частности, согласно настоящему изобретению предлагается способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока, включающий этапы:
выплавку стали, содержащей, мас.%: С - 0,035-0,065, Si - 2,9-4,0, Mn - 0,05-0,20, S - 0,005-0,01, Al - 0,015-0,035, N - 0,004-0,009, Sn - 0,005-0,090, Nb - 0,200-0,800, Fe и неизбежные примеси - остальное, во вращающейся печи или электрической печи, вторичное рафинирование расплавленной стали и отливку ее в стальной сляб;
нагрев стального сляба в нагревательной печи до 1090-1200°С, горячую прокатку для получения стальной полосы при температуре начала прокатки 1180°С и температуре окончания прокатки 860°С, охлаждение стальной полосы ламинарным потоком воды до температуры ниже 650°С и смотку ее в рулон;
нормализацию смотанной в рулон горячекатаной полосы, которую проводят сначала при температуре 1050-1180°С в течение 1-20 с, затем при 850-950°С в течение 30-200 с и сразу ведут охлаждение полосы со скоростью 10-60°С/с;
холодную прокатку стальной полосы с суммарным коэффициентом обжатия не менее 75% и с получением листа конечной толщины;
обезуглероживающий отжиг стального листа при нагреве со скоростью 15-35°С/с до температуры 800-860°С и выдержке в течение 90-160 с;
нанесение на поверхность листа покрытия, содержащего компоненты, мас.%: NH4Cl - 0,1-10, P3N5 - 0,5-30 и MgO - остальное;
высокотемпературный отжиг листа при нагреве сначала до температуры 700-900°С, а затем со скоростью нагрева 9-17°С/ч до 1200°С с выдержкой при этой температуре в течение 20 ч для очищения листа;
нанесение слоя изоляционного покрытия на поверхность стального листа, отжиг для снятия напряжений и выравнивающий отжиг.
Согласно настоящему изобретению, в электротехническую сталь добавляют некоторое количество ниобия Nb. Это делается по двум причинам. Во-первых, текстурированную электротехническую сталь, в составе которой есть ниобий, намного проще нитрировать, т.к. d-подуровень предвнешних оболочек атома Nb не насыщен электронами, и ниобий намного проще превратить в нитриды, чем Fe или Mn, кроме того, нитрид Nb крайне стабилен. Во-вторых, атомы азота N, проникающие в листы стали во время высокотемпературного отжига, могут образовывать связи с алюминием Al с образованием основного депрессанта AlN, который необходим для получения текстурированной электротехнической листовой стали с высокой плотностью магнитного потока; также атомы азота могут образовывать Nb2N и NbN. Нитриды Nb могут выступать в роли вспомогательных депрессантов и усиливать депрессантный эффект в отношении роста нормальных кристаллических зерен. В целом данное решение является весьма предпочтительным для улучшения магнитных свойств листа из текстурированной электротехнической стали.
Согласно настоящему изобретению, в жидкое покрытие MgO добавляют некоторое количество NH4Cl и P3N5. Это делается для того, чтобы использовать разложение обоих нитридов во время высокотемпературного отжига для осуществления нитрирования листов электротехнической стали, заменяя, таким образом, нитрирование, происходящее за счет разложения аммиака во время обезуглероживающего отжига, при этом наибольшим преимуществом данного решения является обеспечение равномерного нитрирования стальных листов. В качестве нитрирующего материала, разлагающегося при высокой температуре, выбирают NH4Cl и P3N5, т.к. NH4Cl разлагается при 330-340°С, a P3N5 разлагается примерно при 760°С. Разложение двух разных нитридов при разных температурах обеспечивает равномерное высвобождение активных атомов азота в течение довольно длительного времени в рамках процедуры высокотемпературного отжига, что является предпочтительным для нитрирования листов стали и для поддержания содержания азота N в стали в стандартных пределах 200-250 ppm.
Согласно настоящему изобретению, скорость нагрева при вторичном нагреве в процессе высокотемпературного отжига регулируется так, чтобы обеспечить достижение превосходных магнитных свойств итогового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали за счет задания правильной скорости вторичного нагрева. Это объясняется тем, что диапазон вторичного нагрева при высокотемпературном отжиге охватывает весь диапазон температур вторичной перекристаллизации. Таким образом, правильно выбранная скорость нагрева позволяет обеспечить значительное улучшение ориентации (угол отклонения <3°) и магнитных свойств гауссовых зерен, которые вырастают во время вторичной перекристаллизации.
Согласно настоящему изобретению, сравнительно низкая скорость нагрева во время высокотемпературного отжига может усовершенствовать вторичную перекристаллизацию и обеспечить улучшенные магнитные свойства листовой стали. Это объясняется тем, что постепенное укрупнение и разложение AlN, как и вторичная перекристаллизация, могут происходить одновременно во время вторичного нагрева для высокотемпературного отжига, и депрессантный эффект при этом пропадает тоже одновременно. Если температура в этом диапазоне будет увеличиваться слишком быстро, это приведет к разложению депрессанта и потере депрессантных свойств прежде, чем закончится вторичная перекристаллизация. Как известно, плохо проведенная вторичная перекристаллизация ухудшает магнитные свойства итогового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали.
Лучший вариант осуществления изобретения
Далее настоящее изобретение подробно описано со ссылками на варианты осуществления.
Первый вариант осуществления изобретения
Сталь для получения текстурированной электротехнической листовой стали с химическими составами, указанными в таблице 1, расплавляют, а затем отливают слябы. Слябы с различным химическим составом нагревают до температуры 1155°С в нагревательной печи и выдерживают при этой температуре в течение 1,5 ч, а затем при помощи горячей прокатки получают полосу толщиной 2,3 мм при начальной температуре 1062°C и конечной температуре 937°C. Нормализацию горячекатаной полосы выполняют в две фазы: при 1120°C в течение 15 сек и при 870°C в течение 150 сек ((1120°С×15 сек)+(870°C×150 сек)), а затем охлаждают ее со скоростью охлаждения - 15°C/сек. После выполнения травления горячекатаную полосу при помощи холодной прокатки сматывают в рулон листовой стали с толщиной 0,30 мм, соответствующей итоговому изделию из листовой стали, а затем последовательно нагревают рулоны холоднокатаной листовой стали при темпе роста температуры 25°C/сек до температуры обезуглероживания 820°C и выдерживают при этой температуре в течение 140 сек для выполнения обезуглероживающего отжига; наносят и покрывают толстым слоем сепаратора, который в качестве основного компонента содержит MgO, а также содержит NH4Cl в количестве 4,5% и P3N5 в количестве 15%; нагревают до 800°C для проведения высокотемпературного отжига и замеряют содержание азота b перед вторичным нагревом; проводят вторичный нагрев до температуры 1200°C и выдерживают при этой температуре в течение 20 ч для проведения очищающего отжига. После разматывания рулонов в стальные листы некоторой длины, на листы наносят изоляционное покрытие, а затем подвергают отжигу для уменьшения напряжений и выравнивающему отжигу. В Таблице 1 приведено содержание азота b перед вторичным нагревом, а также магнитные свойства итогового изделия из листовой стали.
Как видно из Таблицы 1, в производственных процессах настоящего изобретения выбор различных химических составов согласно вариантам осуществления изобретения соответствует стандартной спецификации (для выплавки и отливки). Однако выбор содержания компонента ниобий Nb в сравнительных примерах не укладывается в стандартный диапазон 0,200-0,800, следовательно, количество азота N, измеряемое перед вторичным нагревом, тоже не укладывается в стандартный диапазон 200-250 ppm, что приводит к увеличению потерь железа (P17/50) и плохим магнитным свойствам (В8) итогового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали.
Таблица 1
Влияние химического состава на содержание азота перед вторичным нагревом, а также на магнитные свойства
Пример С, % Si, % Mn, % S, % Al, % N, % Sn,% Nb, % Содержание азота N перед вторичным нагревом, (ppm) B8, Тл P17/50, Вт/кг
1 0,035 3,2 0,20 0,010 0,015 0,009 0,090 0,20 202 1,92 0,97
2 0,041 2,9 0,10 0,005 0,025 0,006 0,070 0,36 211 1,92 0,99
3 0,052 4,0 0,05 0,008 0,035 0,004 0,005 0,64 234 1,93 0,97
4 0,065 3,5 0,15 0,012 0,022 0,007 0,035 0,80 244 1,92 0,98
Сравнительные примеры 1 0,046 3,0 0,08 0,006 0,028 0,008 0,072 0,18 173 1,87 1,11
Сравнительные примеры 2 0,053 3,5 0,15 0,011 0,019 0,006 0,014 0,84 292 1,86 1,12
Второй вариант осуществления изобретения
Слябы из текстурированной электротехнической стали состоят из следующих элементов: С - 0,05%, Si - 3,25%, Mn - 0,15%, S - 0,009%, Al - 0,032%, N - 0,005%, Sn - 0,02%, Nb - 0,5%, а остальное составляет Fe и неустранимые включения. Слябы нагревают до температуры 1155°C в нагревательной печи и выдерживают при этой температуре в течение 1,5 ч, а затем при помощи горячей прокатки получают полосу толщиной 2,3 мм при начальной температуре 1080°C и конечной температуре 910°C. Нормализацию горячекатаной полосы выполняют в две фазы: при 1110°C в течение 10 сек и при 910°C в течение 120 сек ((1110°C×15 сек)+(910°C×120 сек)), а затем охлаждают ее со скоростью охлаждения -35°C/сек. После выполнения травления горячекатаную полосу при помощи холодной прокатки сматывают в рулон листовой стали с толщиной 0,30 мм, соответствующей итоговому изделию из листовой стали, затем последовательно нагревают рулоны холоднокатаной листовой стали до температуры обезуглероживания 840°C при темпе роста температуры 25°C/сек и выдерживают при этой температуре в течение 130 сек для выполнения обезуглероживающего отжига; наносят и покрывают толстым слоем сепаратора, который в качестве основного компонента содержит MgO, а также содержит NH4Cl и P3N5 в определенных малых количествах; нагревают до 800°C для проведения высокотемпературного отжига и замеряют содержание азота b перед вторичным нагревом; проводят вторичный нагрев до температуры 1200°C и выдерживают при этой температуре в течение 20 ч для проведения очищающего отжига. После разматывания рулонов в стальные листы некоторой длины, на листы наносят изоляционное покрытие, а затем подвергают отжигу для уменьшения напряжений и выравнивающему отжигу. В Таблице 2 приведено содержание азота b перед вторичным нагревом, а также магнитные свойства итогового изделия из листовой стали.
Таблица 2
Влияние содержания NH4Cl и P3N5 на содержание азота перед вторичным нагревом, а также на магнитные свойства
Пример NH4Cl, % P3N5, % Содержание азота N перед вторичным нагревом, ppm B8, Тл P17/50, Вт/кг
1 0,1 3,9 198 1,92 0,99
2 1,2 11,3 210 1,91 1,00
3 3,6 20,8 231 1,92 0,98
3 6,4 0,5 206 1,92 0,97
4 8,3 6,6 221 1,92 1,00
5 10 12,8 222 1,93 0,96
6 2,4 19,5 234 1,92 0,98
7 5,5 26,4 252 1,91 0,99
8 1,9 30 243 1,93 0,96
Сравнительные примеры 1 6,4 0,4 178 1,87 1,10
Сравнительные примеры 2 2,4 30,2 268 1,88 1,06
  10,5 30,5 283 1,83 1,16
Как видно из Таблицы 2, в производственных процессах настоящего изобретения выбор содержания NH4Cl и P3N5 согласно варианту осуществления соответствует стандартным диапазонам 0,1-10% и 0,5-30% (в покрытии MgO). Однако выбор содержания NH4Cl и P3N5 в сравнительных примерах, при котором содержание любого из этих веществ не укладывается в стандартный диапазон, приводит к тому, что количество азота N, измеряемое перед вторичным нагревом, тоже не укладывается в стандартный диапазон 200-250 ppm, что приводит к увеличению потерь железа (P17/50) и плохим магнитным свойствам (В8) итогового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали.
Третий вариант осуществления изобретения
Слябы из текстурированной электротехнической стали состоят из следующих элементов: С - 0,05%, Si - 3,25%, Mn - 0,15%, S - 0,009%, Al - 0,032%, N - 0,005%, Sn - 0,02%, Nb - (а)0,2-0,8%, а остальное составляет Fe и неустранимые включения. Слябы нагревают до температуры 1155°C в нагревательной печи и выдерживают при этой температуре в течение 2,5 ч, а затем при помощи горячей прокатки получают полосу толщиной 2,3 мм при начальной температуре 1050°C и конечной температуре 865°C. Нормализацию горячекатаной полосы выполняют в две фазы: при 1120°C в течение 15 сек и при 900°C в течение 120 сек ((1120°C×15 сек)+(900°C×120 сек)), а затем охлаждают ее со скоростью охлаждения -25°C/сек. После выполнения травления горячекатаную полосу при помощи холодной прокатки сматывают в рулон листовой стали с толщиной 0,30 мм, соответствующей итоговому изделию из листовой стали, затем последовательно нагревают рулоны холоднокатаной листовой стали до температуры обезуглероживания 850°C при темпе роста температуры 25°C/сек и выдерживают при этой температуре в течение 115 сек для выполнения обезуглероживающего отжига; наносят и покрывают толстым слоем сепаратора, который в качестве основного компонента содержит MgO, а также содержит NH4Cl в количестве 7,5% и P3N5 в количестве 12,5%; нагревают до 700-900°C в качестве начальной температуры (с) вторичного нагрева для проведения высокотемпературного отжига и замера содержания азота (b) перед вторичным нагревом; нагревают до температуры 1200°C при определенном темпе роста температуры (V) и выдерживают при этой температуре в течение 20 ч для выполнения очищающего отжига. После разматывания рулонов в стальные листы некоторой длины, на листы наносят изоляционное покрытие, а затем подвергают отжигу для уменьшения напряжений и выравнивающему отжигу. Данные по третьему варианту осуществления приведены в Таблице 3.
Таблица 3
Влияние различных процессов нормализации и нитрирования на магнитные свойства итогового изделия из электротехнической листовой стали
Пример Nb, (%) Содержание азота N перед вторичным нагревом, ppm Начальная температура вторичного нагрева, °C Теоретически рассчитанная вторичная скорость нагрева, °C/ч Фактическая скорость вторичного нагрева, °C/ч Разница, °C/ч Магнитные свойства
а b с Vверхн. пред. Vфакт. Vверхн. пред.-Vфакт. B8, Тл Р17/50, Вт/кг
1 2 3 4 5 6 7 8 9
1 0,20 186 700 17,9 16 1,9 1,90 1,00
2 0,20 184 800 14,3 14 0,3 1,90 0,98
3 0,20 189 900 10,5 9 1,5 1,91 1,01
4 0,40 204 720 18,2 17 1,2 1,92 0,96
5 0,40 207 810 14,8 14 0,8 1,91 0,99
6 0,40 211 880 12,2 12 0,2 1,93 0,93
7 0,60 231 750 18,0 17 1 1,93 0,95
Продолжение таблицы 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9
8 0,60 229 850 14,3 14 0,3 1,92 0,99
9 0,80 248 780 17,9 15 2,9 1,91 1,00
10 0,80 252 860 14,8 12 2,8 1,92 0,96
Сравнительные примеры 0,20 186 700 17,9 19 -1,1 1,85 1,07
1 0,20 184 800 14,3 15 -0,7 1,86 1,09
2 0,20 189 900 10,5 12 -1,5 1,85 1,08
3 0,40 204 720 18,2 20 -1,8 1,85 1,12
4 0,40 207 810 14,8 16 -1,2 1,86 1,09
5 0,40 211 880 12,2 14 -1,8 1,84 1,15
6 0,60 231 750 18,0 19 -1 1,85 1,12
7 0,60 229 850 14,3 15 -0,7 1,87 1,14
8 0,80 248 780 17,9 19 -1,1 1,86 1,10
9 0,80 252 860 14,8 17 -2,2 1,84 1,12
10 0,20 184 800 14,3 15 -0,7 1,86 1,09
Как видно из Таблицы 3, в случае, когда содержание Nb (а), содержание N перед вторичным нагревом (b) и начальная температура вторичного нагрева (с) одни и те же, а также в случае, когда фактическая скорость вторичного увеличения температуры в вариантах осуществления составляет 9-17°С/ч, а разница между теоретически рассчитанными и фактическими значениями является положительной, магнитные свойства итоговых изделий из электротехнической листовой стали становятся лучше и в вариантах осуществления изобретения, и в сравнительных примерах. При обратных условиях условия сравнительных объектов становятся неблагоприятными, и их электромагнитные свойства ухудшаются.
Производство текстурированной электротехнической листовой стали посредством нагрева стальных слябов при более низкой температуре обладает рядом преимуществ, например, длительный срок службы нагревательной печи, пониженное энергопотребление и снижение производственных затрат. Однако существуют такие проблемы, как неравномерное обезуглероживание и неравномерное нитрирование в последующих процедурах, а также сложность осуществления эффективного регулирования и контроля над процессом производства в течение длительного времени. Такие случаи оказывают влияние на депрессантный эффект в некоторых частях стального листа или во всем листе, что приводит к некачественному проведению вторичной перекристаллизации и нестабильным магнитным свойствам итогового изделия.
Итого, настоящее изобретение предлагает новый способ производства текстурированной электротехнической листовой стали с высокой плотностью магнитного потока, основанный на процедуре нагрева стальных слябов при более низкой температуре. В соответствии с предлагаемым в настоящем изобретении способом, эффективно решаются все вышеуказанные проблемы. Данный способ отличается тем, что стальные листы могут быть легко нитрированы в процессе высокотемпературного отжига путем добавления в расплавленную сталь определенного количества ниобия Nb; стальные листы могут быть равномерно нитрированы в процессе высокотемпературного отжига путем добавления определенного количества нитридов в сепаратор MgO, которые будут разлагаться во время высокотемпературного отжига; в течение высокотемпературного отжига скорость увеличения температуры может регулироваться в соответствии с содержанием ниобия Nb, содержанием азота N и начальной температурой вторичного нагрева для обеспечения правильного проведения вторичной перекристаллизации. Все указанные решения обеспечивают получение текстурированной электротехнической листовой стали с высокой плотностью магнитного потока и превосходными магнитными свойствами.

Claims (1)

  1. Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока, включающий этапы:
    выплавку стали, содержащей, мас.%: С - 0,035-0,065, Si - 2,9-4,0, Mn - 0,05-0,20, S - 0,005-0,01, Al - 0,015-0,035, N - 0,004-0,009, Sn - 0,005-0,090, Nb - 0,200-0,800, Fe и неизбежные примеси - остальное, во вращающейся печи или электрической печи, вторичное рафинирование расплавленной стали и отливку ее в стальной сляб,
    нагрев стального сляба в нагревательной печи до 1090-1200°С, горячую прокатку для получения стальной полосы при температуре начала прокатки 1180°С и температуре окончания прокатки 860°С, охлаждение стальной полосы ламинарным потоком воды до температуры ниже 650°С и смотку ее в рулон,
    нормализацию смотанной в рулон горячекатаной полосы, которую проводят сначала при температуре 1050-1180°С в течение 1-20 с, затем при 850-950°С в течение 30-200 с и сразу ведут охлаждение полосы со скоростью 10-60°С/с,
    холодную прокатку стальной полосы с суммарным коэффициентом обжатия не менее 75% и с получением листа конечной толщины, обезуглероживающий отжиг стального листа при нагреве со скоростью 15-35°С/с до температуры 800-860°С и выдержке в течение 90-160 с,
    нанесение на поверхность листа покрытия, содержащего компоненты, мас.%: NH4Cl - 0,1-10, P3N5 - 0,5-30 и MgO - остальное,
    высокотемпературный отжиг листа при нагреве сначала до температуры 700-900°С, а затем со скоростью нагрева 9-17°С/ч до 1200°С с выдержкой при этой температуре в течение 20 ч для очищения листа,
    нанесение слоя изоляционного покрытия на поверхность стального листа, отжиг для снятия напряжений и выравнивающий отжиг.
RU2013114861/02A 2010-09-30 2011-04-14 Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока RU2552562C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201010298954.7 2010-09-30
CN2010102989547A CN102443736B (zh) 2010-09-30 2010-09-30 一种高磁通密度取向硅钢产品的生产方法
PCT/CN2011/072768 WO2012041054A1 (zh) 2010-09-30 2011-04-14 一种高磁通密度取向硅钢产品的生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013114861A RU2013114861A (ru) 2014-11-10
RU2552562C2 true RU2552562C2 (ru) 2015-06-10

Family

ID=45891877

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013114861/02A RU2552562C2 (ru) 2010-09-30 2011-04-14 Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20130233450A1 (ru)
EP (1) EP2623621B1 (ru)
JP (1) JP5864587B2 (ru)
KR (1) KR101451824B1 (ru)
CN (1) CN102443736B (ru)
MX (1) MX350000B (ru)
RU (1) RU2552562C2 (ru)
WO (1) WO2012041054A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2721969C1 (ru) * 2016-09-29 2020-05-25 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Продукт из текстурированной кремнистой стали с низкими потерями в железе для трансформатора с низким уровнем шума и способ его получения

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103695619B (zh) * 2012-09-27 2016-02-24 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感普通取向硅钢的制造方法
CN104726670B (zh) * 2013-12-23 2017-07-21 鞍钢股份有限公司 一种短流程中薄板坯制备高磁感取向硅钢的方法
CN104726761A (zh) * 2013-12-23 2015-06-24 鞍钢股份有限公司 一种低成本高磁感取向硅钢的生产方法
CN103898409B (zh) * 2014-04-26 2016-08-17 河北联合大学 降低取向硅钢板坯加热温度的抑制剂及制备方法
CN104120233A (zh) * 2014-07-02 2014-10-29 东北大学 一次轧制制备取向高硅钢板的方法
JP6260513B2 (ja) * 2014-10-30 2018-01-17 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
KR101700125B1 (ko) * 2015-12-23 2017-01-26 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
CN109306198A (zh) * 2018-08-22 2019-02-05 武汉钢铁有限公司 用于改善高磁感取向硅钢硅酸镁底层质量的涂液及其制备方法
CN110055393B (zh) * 2019-04-28 2021-01-12 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种薄规格低温高磁感取向硅钢带生产方法
CN110218853B (zh) * 2019-06-26 2020-11-24 武汉钢铁有限公司 制备低温高磁感取向硅钢的工艺方法
CN112391512B (zh) * 2019-08-13 2022-03-18 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感取向硅钢及其制造方法
CN111020140A (zh) * 2019-12-17 2020-04-17 无锡晶龙华特电工有限公司 一种磁性优良取向硅钢氧化镁退火隔离剂及其涂覆工艺
EP4308737A1 (en) * 2021-11-16 2024-01-24 Maris Kesners Steel surface decarburizing method for finishing the surface of steel parts with smoothing
EP4273280A1 (en) 2022-05-04 2023-11-08 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Method for producing a grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel strip
CN117363963A (zh) * 2022-06-30 2024-01-09 宝山钢铁股份有限公司 一种取向硅钢及其制造方法
CN115449741B (zh) * 2022-09-20 2023-11-24 武汉钢铁有限公司 一种基于薄板坯连铸连轧生产高磁感取向硅钢及方法
CN115505694B (zh) * 2022-09-23 2024-06-28 无锡普天铁心股份有限公司 一种低温超高磁感取向硅钢及其制造方法
CN116004970B (zh) * 2023-01-04 2023-09-22 安庆新普电气设备有限公司 一种提高取向硅钢高温退火温度均匀性的方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1652362A1 (ru) * 1988-09-19 1991-05-30 Новолипецкий металлургический комбинат Способ производства анизотропной электротехнической стали
RU2048543C1 (ru) * 1992-12-21 1995-11-20 Верх-Исетский металлургический завод Способ производства электротехнической анизотропной стали
RU2089626C1 (ru) * 1994-04-20 1997-09-10 Научно-производственное предприятие "Эста" Способ производства текстурированной электротехнической стали
US6309473B1 (en) * 1998-10-09 2001-10-30 Kawasaki Steel Corporation Method of making grain-oriented magnetic steel sheet having low iron loss
RU2199594C1 (ru) * 2002-06-25 2003-02-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства анизотропной электротехнической стали
WO2010075797A1 (zh) * 2008-12-31 2010-07-08 宝山钢铁股份有限公司 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4171994A (en) * 1975-02-13 1979-10-23 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Use of nitrogen-bearing base coatings in the manufacture of high permeability silicon steel
AR208355A1 (es) * 1975-02-13 1976-12-20 Allegheny Ludlum Ind Inc Procedimiento para producir acero electromagnetico al silico
US4010050A (en) * 1975-09-08 1977-03-01 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for aluminum nitride inhibited oriented silicon steel
JPH0625747A (ja) * 1992-07-13 1994-02-01 Nippon Steel Corp 薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH06192732A (ja) * 1992-12-24 1994-07-12 Kawasaki Steel Corp 磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3357578B2 (ja) * 1997-07-25 2002-12-16 川崎製鉄株式会社 極めて鉄損の低い方向性電磁鋼板及びその製造方法
DE19750066C1 (de) * 1997-11-12 1999-08-05 Ebg Elektromagnet Werkstoffe Verfahren zum Beschichten von Elektrostahlbändern mit einem Glühseparator
JP2000119752A (ja) * 1998-10-19 2000-04-25 Kawasaki Steel Corp 一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000129355A (ja) * 1998-10-29 2000-05-09 Kawasaki Steel Corp 方向性電磁鋼板の製造方法
JP3873489B2 (ja) * 1998-11-10 2007-01-24 Ｊｆｅスチール株式会社 被膜特性および磁気特性に優れる方向性けい素鋼板の製造方法
JP4123847B2 (ja) * 2002-07-09 2008-07-23 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性珪素鋼板
JP4265400B2 (ja) * 2003-04-25 2009-05-20 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5000136B2 (ja) * 2003-10-06 2012-08-15 新日本製鐵株式会社 高強度電磁鋼板およびその形状加工部品とそれらの製造方法
JP4593317B2 (ja) * 2005-03-02 2010-12-08 新日本製鐵株式会社 磁気特性が優れた方向性電磁鋼板の製造方法
CN100455702C (zh) * 2005-11-29 2009-01-28 宝山钢铁股份有限公司 一种具有良好底层的低温加热生产取向硅钢的方法
JP4823719B2 (ja) * 2006-03-07 2011-11-24 新日本製鐵株式会社 磁気特性が極めて優れた方向性電磁鋼板の製造方法
CN100513060C (zh) * 2006-05-12 2009-07-15 武汉分享科工贸有限公司 无取向冷轧电工钢板制造方法
CN100567545C (zh) * 2007-06-25 2009-12-09 宝山钢铁股份有限公司 一种高牌号无取向硅钢及其制造方法
CN101748257B (zh) * 2008-12-12 2011-09-28 鞍钢股份有限公司 一种取向硅钢的生产方法
CN101845582B (zh) * 2009-03-26 2011-09-21 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感取向硅钢产品的生产方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1652362A1 (ru) * 1988-09-19 1991-05-30 Новолипецкий металлургический комбинат Способ производства анизотропной электротехнической стали
RU2048543C1 (ru) * 1992-12-21 1995-11-20 Верх-Исетский металлургический завод Способ производства электротехнической анизотропной стали
RU2089626C1 (ru) * 1994-04-20 1997-09-10 Научно-производственное предприятие "Эста" Способ производства текстурированной электротехнической стали
US6309473B1 (en) * 1998-10-09 2001-10-30 Kawasaki Steel Corporation Method of making grain-oriented magnetic steel sheet having low iron loss
RU2199594C1 (ru) * 2002-06-25 2003-02-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства анизотропной электротехнической стали
WO2010075797A1 (zh) * 2008-12-31 2010-07-08 宝山钢铁股份有限公司 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2721969C1 (ru) * 2016-09-29 2020-05-25 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Продукт из текстурированной кремнистой стали с низкими потерями в железе для трансформатора с низким уровнем шума и способ его получения
US11633808B2 (en) 2016-09-29 2023-04-25 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. Silicon steel product with low iron loss for low-noise transformer, and manufacturing method thereof

Also Published As

Publication number Publication date
MX350000B (es) 2017-08-23
MX2013003367A (es) 2013-05-22
EP2623621A4 (en) 2017-12-06
JP2013545885A (ja) 2013-12-26
WO2012041054A1 (zh) 2012-04-05
CN102443736A (zh) 2012-05-09
KR101451824B1 (ko) 2014-10-16
KR20130049823A (ko) 2013-05-14
RU2013114861A (ru) 2014-11-10
JP5864587B2 (ja) 2016-02-17
US20130233450A1 (en) 2013-09-12
EP2623621A1 (en) 2013-08-07
CN102443736B (zh) 2013-09-04
EP2623621B1 (en) 2019-03-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2552562C2 (ru) Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока
TWI472626B (zh) 方向性電磁鋼板的製造方法及方向性電磁鋼板的再結晶退火設備
EP1992708B1 (en) Process for producing grain-oriented magnetic steel sheet with excellent magnetic property
RU2469104C1 (ru) Способ производства текстурированной кремнистой стали с использованием единственной холодной прокатки
JP3172439B2 (ja) 高い体積抵抗率を有する粒子方向性珪素鋼およびその製造法
JP5675950B2 (ja) 優れた磁気特性を有する高効率無方向性珪素鋼の製造方法
KR101062127B1 (ko) 자속 밀도가 높은 방향성 전자기 강판의 제조 방법
JP2011517732A (ja) 高電磁気性能の方向性珪素鋼の製造方法
WO2014032216A1 (zh) 一种高磁感取向硅钢及其制造方法
JP5011711B2 (ja) 一方向性電磁鋼板の製造方法
JP7312249B2 (ja) 二方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5040131B2 (ja) 一方向性電磁鋼板の製造方法
CN107109585A (zh) 磁性能优异的取向电工钢板及其制造方法
JP3357611B2 (ja) 鉄損の極めて低い高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法
WO2017111433A1 (ko) 방향성 전기강판의 제조방법
EP4174194A1 (en) Production method for grain-oriented electrical steel sheet
JP4239458B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4206665B2 (ja) 磁気特性および被膜特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法
JP5857983B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法および焼鈍分離剤用ＭｇＯ
JP4258185B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4239456B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP3928275B2 (ja) 電磁鋼板
JP2002241906A (ja) 被膜特性および磁気特性に優れた方向性電磁鋼板
KR960006026B1 (ko) 우수한 자기특성을 갖는 방향성 전기강판의 제조방법
CN114829657A (zh) 取向电工钢板及其制造方法