RU2491368C2 - Элемент, покрытый твердым материалом - Google Patents
Элемент, покрытый твердым материалом Download PDFInfo
- Publication number
- RU2491368C2 RU2491368C2 RU2010141746/02A RU2010141746A RU2491368C2 RU 2491368 C2 RU2491368 C2 RU 2491368C2 RU 2010141746/02 A RU2010141746/02 A RU 2010141746/02A RU 2010141746 A RU2010141746 A RU 2010141746A RU 2491368 C2 RU2491368 C2 RU 2491368C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- range
- layers
- element according
- thickness
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
- Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
- Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
- Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
Изобретение относится к элементу для резания, имеющему несколько слоев, нанесенных методом химического парофазного осаждения. На упомянутый элемент нанесен слой Ti1-xAlxN и/или Ti1-xAlxC, и/или Ti1-xAlxCN, где x находится в диапазоне от 0,65 до 0,95, на который нанесен слой Al2O3 в виде внешнего слоя. Получается элемент, обладающий покрытием с лучшим термоизоляционным эффектом в отношении теплопереноса. 7 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к элементу, который покрыт твердым материалом и имеет несколько слоев из твердого материала, нанесенных методом химического парофазного осаждения (CVD).
Режущие инструменты для металлорежущих станков должны соответствовать растущим требованиям касательно твердости и прочности, в частности, при режущей обработке твердых или труднообрабатываемых материалов, таких как отпущенные или закаленные стали, посредством обработки на высоких скоростях резания. Материал режущего инструмента должен быть, в частности, износостойким, что в прошлом приводило к тому, что тела подложек на основе твердого сплава или металлокерамики, снабженные защитным покрытием с, первоначально, карбидами, нитридами или карбонитридами титана или позднее, также, слоями оксида алюминия, использовались в качестве покрытий, защищающих от износа. Многослойные покрытия, защищающие от износа, состоящие из различных твердых материалов, также известны. Например, слои оксида алюминия, расположенные на одном или более промежуточных слоев, таких как карбонитрид титана или нитрид титана, известны как покрытия, уменьшающие износ.
В документе WO 03/085152 A2 раскрыто использование слоя Ti-Al-N, который может быть выполнен методом осаждения из паровой фазы (PVD) как монофазный слой с содержанием алюминия до 60%. При более высоких содержаниях алюминия как в смеси кубического и гексагонального TiAlN, так и при даже больших содержаниях алюминия формируется лишь более мягкая и не защищающая от износа гексагональная вюрцитовая структура.
Также известно, что слои однофазного твердого материала Ti1-xAlx-N, где x=0,9, могут быть выполнены посредством CVD-метода с плазменной поддержкой. Однако, недостатками являются неудовлетворительная гомогенность состава слоя и относительно высокое содержание хлорина в слое.
Когда для производства слоев твердого материала Ti1-xAlxN использовались PVD-метод или плазменный метод CVD, использование данных слоев было ограничено температурами до 700°C. Недостаток заключается в том, что покрытие компонентов со сложными формами представляет трудности. PVD-процесс представляет собой направленный процесс, при котором сложные формы покрываются неравномерно. Плазменный метод CVD требует высокой гомогенности плазмы, поскольку плотность энергии плазмы оказывает непосредственное влияние на соотношение атомов Ti/Al в слое. Производство однофазных кубических слоев Ti1-xAlx-N с высоким содержанием алюминия невозможно посредством CVD-процессов, используемых в промышленности.
Осаждение TiAl посредством стандартного CVD-процесса при температурах свыше 1000°C также невозможно, поскольку при таких высоких температурах метастабильный Ti1-xAlxN распадается на TiN и гексагональный AlN.
В заключение в способе, описанном в US 6238739 B1, для производства слоев Ti1-xAlxN, где x находится в диапазоне от 0,1 до 0,6 посредством термического CVD-процесса без помощи плазмы при температурах в диапазоне от 550°C до 650°C, выявлено ограничение, заключающееся в относительно малом содержании алюминия со значением x≤0,6. В описанном здесь способе хлориды алюминия и хлориды титана, а также NH3 и H2 используются как газовые смеси. В случае этого покрытия также следует допускать высокое содержание хлорина - до 12 атом.%.
Для того чтобы улучшить износостойкость и коррозионную стойкость, WO 2007/003648 A1 предлагает изготовление элемента, который покрыт твердым материалом и имеет однослойную или многослойную систему покрытия, которая содержит, по меньшей мере, один слой твердого материала Ti1-xAlxN, нанесенный методом CVD, для чего элемент покрывают при температурах от 700°C до 900°C методом CVD без возбуждения плазмы в реакторе, при этом галогениды титана, галогениды алюминия и реакционноспособные соединения азота, которые смешаны при повышенной температуре, используются как исходные реагенты. В результате этого получается элемент с однофазным слоем твердого материала Ti1-xAlxN с кубической структурой NaCl и стехиометрическим коэффициентом x от >0,75 до 0,93, или многофазным слоем, содержащим Ti1-xAlxN с кубической структурой NaCl и стехиометрическим коэффициентом x от >0,75 до 0,93 в качестве основной фазы и вюрцитовой структурой и/или структурой TiNxNaCl в качестве дополнительной фазы. Содержание хлорина находится в диапазоне от 0,05 до 0,9 атом.%. Также из этого документа известно, что может быть получен слой твердого материала Ti1-xAlxN или слои, содержащие до 30% по массе компонентов аморфного слоя. Твердость полученных слоев находится в диапазоне от 2500 HV до 3800 HV.
Для улучшения адгезии слоя твердого материала Ti1-xAlxN при высокой износостойкости в документе DE 10 2007 000 512, который не является более ранней публикацией, также предлагается, что система слоев, которая наносится на тело подложки, содержит связующий слой из нитрида титана, карбонитрида титана или карбида титана, нанесенного на элемент, с последующим фазовым градиентным слоем и, наконец, внешний слой из однофазного или многофазного слоя твердого материала Ti1-xAlxN. Фазовый градиентный слой содержит на своей стороне, обращенной к связующему слою, фазовую смесь TiN/h-AlN, и с увеличением толщины слоя увеличивается содержание фазы fcc-TiAlN в количестве более 50%, с чем связано одновременное уменьшение в содержании фаз TiN и h-AlN.
Помимо износостойкости и коррозионной стойкости слоя на теле подложки из твердого сплава, металлокерамики особо важное значение имеет термоустойчивость покрытия для использования данного материала при режущей обработке, в частности, на высоких скоростях резания. В области режущей кромки режущей пластины, при обработке твердых заготовок, возникают температуры значительно выше 1000°C. При таких температурах значительный эффект имеют различные коэффициенты расширения подложек между отдельными слоями. Между отдельными слоями возникают напряжения и, поскольку высокая температура передается посредством теплового переноса от внешнего слоя к телу подложки, в самом неблагоприятном случае произойдет отделение покрытия, что сделает режущую пластину непригодной для использования.
Таким образом, задачей данного изобретения является предоставление элемента, покрытого твердым материалом, покрытие которого имеет лучший термоизоляционный эффект в отношении теплопереноса, как результат подбора отдельных слоев.
Задача достигается при помощи элемента, покрытого твердым материалом, согласно пункту 1 формулы изобретения. Элемент, покрытый твердым материалом, имеет несколько слоев со слоем Al2O3, расположенных в виде внешнего слоя на Ti1-xAlxN и/или Ti1-xAlxC, и/или на слое Ti1-xAlxCN, где х находится в диапазоне от 0,65 до 0,95.
Использование слоя Ti1-xAlxN, Ti1-xAlxC или Ti1-xAlxCN вместо слоя TiCN, как обычно происходило в уровне техники, имеет преимущество в том, что теплопроводность слоя, расположенного под слоем Al2O3, примерно на 80% ниже, таким образом, слой Ti1-xAlxN, Ti1-xAlxC или -CN обеспечивает значительно лучшую тепловую изоляцию тела подложки. Внешний слой Al2O3 также более коррозионностойкий и, в сравнении с внешним слоем TiCN, примерно на 50% тверже - таким образом достигается более высокая износостойкость.
Кроме того, как ни удивительно, было обнаружено, что слой Ti1-xAlxN, Ti1-xAlxC или -CN в качестве промежуточного слоя не имеет склонности к образованию трещин, в отличие от промежуточных слоев TiN или TiCN, таким образом не формируется неблагоприятная типичная система трещин, как это было в уровне техники. В частности, в случае прерывистого резания, улучшенная сопротивляемость формированию трещин продлевает время функционирования.
Слой Ti1-xAlxCN, Ti1-xAlxC или Ti1-xAlxCN может состоять из одной фазы и иметь кубическую структуру или может состоять из нескольких фаз и в дополнение к основной кубической фазе иметь дополнительную фазу с вюрцитовой структурой и/или состоящую из TiN. Аморфные компоненты слоя могут присутствовать до 30 масс.%. Содержание хлорина находится в диапазоне от 0,01 до 3 атом.%.
В еще одном варианте осуществления изобретения слой TiN и/или TiCN может использоваться в качестве слоя, связующего с телом подложки, которая содержит твердый сплав, металлокерамику или керамику, так, чтобы последовательность слоев изнутри кнаружи представляла собой TiN- или TiCN-TiAlC(N)-Al2O3.
В целях данного изобретения также возможны слои TiCN между внешним слоем Al2O3 и слоем Ti1-xAlxN, слоем Ti1-xAlxC или слоем Ti1-xAlxCN.
Содержание алюминия, определенного как металл, составляет, предпочтительно, от 70% до 90%. Толщина слоя Ti1-xAlxN, слоя Ti1-xAlxC или слоя Ti1-xAlxCN может варьироваться в диапазоне от 2 мкм до 10 мкм, предпочтительно, в диапазоне от 3 мкм до 7 мкм. Вышеупомянутый слой также может содержать долю гексагонального нитрида алюминия в количестве не более 25%.
В целях данного изобретения также возможно вместо одного промежуточного слоя иметь многослойный промежуточный слой, состоящий из одного или более двойных слоев или тройных слоев типа (Ti1-xAlxN, Ti1-xAlxC, Ti1-xAlxCN)n, где n - натуральное число. Периодический слой TiAlN/TiAlCN/TiAlC, в таком случае, имеет общую толщину, заданную суммой толщин всех отдельных слоев, находящихся в диапазоне от 1 нм до 5 нм. Общая толщина, предпочтительно, должна находиться в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм. В самом простом случае последовательно наносят тонкие отдельные слои Ti1-xAlxN или Ti1-xAlxCN или Ti1-xAlxC, имеющие толщину всего несколько нм, до тех пор, пока не будет достигнута желаемая общая толщина в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм. Однако также возможно иметь систему периодических слоев, выполненную из вышеупомянутых соединений, включая слои, которые имеют подслои, имеющие градиент, в которых содержание С уменьшается или увеличивается по направлению кнаружи.
Слой TiAlN, TiAlC или TiAlCN может содержать до 30% аморфных компонентов и иметь содержание хлорина до 3 атом.%.
Для производства покрытого элемента тело подложки, содержащее твердый сплав, металлокерамику или керамику, подвергается покрытию методом химического парофазного осаждения при температурах покрытия, находящихся в диапазоне от 650°C до 900°C при внесении в газовую среду хлорида титана и хлорида алюминия, а также аммиака для производства слоя TiAlN. После того как был выполнен первый слой с толщиной от 2 мкм до 10 мкм, предпочтительно от 3 мкм до 7 мкм, стандартным способом посредством CVD-процесса наносится слой Al2O3 с толщиной, по меньшей мере, 2 мкм, но не более 10 мкм.
Claims (8)
1. Элемент для резания, имеющий несколько слоев, нанесенных методом химического парофазного осаждения, отличающийся тем, что нанесен слой Ti1-xAlxN и/или Ti1-xAlxC, и/или Ti1-xAlxCN, где x находится в диапазоне от 0,65 до 0,95, на который нанесен слой Al2O3 в виде внешнего слоя.
2. Элемент по п.1, отличающийся тем, что он содержит слой TiN и/или слой TiCN в качестве слоя, связующего с телом подложки, которая содержит твердый сплав, металлокерамику или керамику.
3. Элемент по п.1 или 2, отличающийся тем, что между внешним слоем Al2O3 и слоем Ti1-xAlxN, слоем Ti1-xAlxC или слоем Ti1-xAlxCN расположен слой TiCN.
4. Элемент по п.1, отличающийся тем, что x в слое Ti1-xAlxN, слое Ti1-xAlxC или слое Ti1-xAlxCN является таким, что 0,7≤x≤0,9.
5. Элемент по п.1, отличающийся тем, что под слоем Al2O3 расположен многослойный промежуточный слой, состоящий из одного или более двойных или тройных слоев из группы (Ti1-xAlxN, Ti1-xAlxCN, Ti1-xAlxC)n,
6. Элемент по п.1, отличающийся тем, что толщина внешнего слоя находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм, а толщина слоя Ti1-xAlxN, Ti1-xAlxC или Ti1-xAlxCN находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм.
7. Элемент по п.2 или 5, отличающийся тем, что толщина внешнего слоя находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм, толщина слоя Ti1-xAlxN, Ti1-xAlxC или Ti1-xAlxCN находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм, а толщина связующих или промежуточных слоев находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм.
8. Элемент по п.1, отличающийся тем, что слой Ti1-xAlxN или Ti1-xAlxCN содержит не более чем 25% гексагонального AlN.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102008013965A DE102008013965A1 (de) | 2008-03-12 | 2008-03-12 | Hartstoffbeschichteter Körper |
DE102008013965.3 | 2008-03-12 | ||
PCT/EP2009/000309 WO2009112115A1 (de) | 2008-03-12 | 2009-01-20 | Hartstoffbeschichteter körper |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2010141746A RU2010141746A (ru) | 2012-04-20 |
RU2491368C2 true RU2491368C2 (ru) | 2013-08-27 |
Family
ID=40586932
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010141746/02A RU2491368C2 (ru) | 2008-03-12 | 2009-01-20 | Элемент, покрытый твердым материалом |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8389134B2 (ru) |
EP (2) | EP3031948B1 (ru) |
JP (1) | JP5863241B2 (ru) |
KR (1) | KR20100122918A (ru) |
CN (2) | CN103834928B (ru) |
BR (1) | BRPI0908924B1 (ru) |
CA (1) | CA2717187C (ru) |
DE (1) | DE102008013965A1 (ru) |
ES (2) | ES2561597T3 (ru) |
MX (1) | MX2010009890A (ru) |
PL (2) | PL3031948T3 (ru) |
RU (1) | RU2491368C2 (ru) |
WO (1) | WO2009112115A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2695245C2 (ru) * | 2014-04-09 | 2019-07-22 | Нуово Пиньоне СРЛ | Способ защиты компонента турбомашины от эрозии при воздействии капель жидкости, компонент и турбомашина |
Families Citing this family (50)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102009046667B4 (de) * | 2009-11-12 | 2016-01-28 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Beschichtete Körper aus Metall, Hartmetal, Cermet oder Keramik sowie Verfahren zur Beschichtung derartiger Körper |
AT510981B1 (de) * | 2011-03-18 | 2012-08-15 | Boehlerit Gmbh & Co Kg | Beschichteter körper, verwendung desselben und verfahren zu dessen herstellung |
AT510963B1 (de) † | 2011-03-18 | 2012-08-15 | Boehlerit Gmbh & Co Kg | Beschichteter körper und verfahren zu dessen herstellung |
CN103764322B (zh) * | 2011-08-30 | 2015-12-23 | 京瓷株式会社 | 切削工具 |
JP6024981B2 (ja) * | 2012-03-09 | 2016-11-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP6044401B2 (ja) * | 2012-04-20 | 2016-12-14 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP5935479B2 (ja) * | 2012-04-20 | 2016-06-15 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速ミーリング切削加工、高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP5939508B2 (ja) * | 2012-07-25 | 2016-06-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP5939509B2 (ja) * | 2012-07-25 | 2016-06-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP6090063B2 (ja) | 2012-08-28 | 2017-03-08 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP6037113B2 (ja) * | 2012-11-13 | 2016-11-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP6044336B2 (ja) * | 2012-12-27 | 2016-12-14 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
US9103036B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-08-11 | Kennametal Inc. | Hard coatings comprising cubic phase forming compositions |
JP6268530B2 (ja) * | 2013-04-01 | 2018-01-31 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP6150109B2 (ja) * | 2013-04-18 | 2017-06-21 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
DE102013104254A1 (de) | 2013-04-26 | 2014-10-30 | Walter Ag | Werkzeug mit CVD-Beschichtung |
US9896767B2 (en) | 2013-08-16 | 2018-02-20 | Kennametal Inc | Low stress hard coatings and applications thereof |
US9168664B2 (en) | 2013-08-16 | 2015-10-27 | Kennametal Inc. | Low stress hard coatings and applications thereof |
KR101722009B1 (ko) * | 2013-08-21 | 2017-03-31 | 가부시키가이샤 탕가로이 | 피복 절삭 공구 |
JP6391045B2 (ja) * | 2014-01-29 | 2018-09-19 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
DE102014103220A1 (de) | 2014-03-11 | 2015-09-17 | Walter Ag | TiAIN-Schichten mit Lamellenstruktur |
JP6402662B2 (ja) * | 2014-03-26 | 2018-10-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
JP6548071B2 (ja) * | 2014-04-23 | 2019-07-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP6548073B2 (ja) * | 2014-05-28 | 2019-07-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP5924507B2 (ja) | 2014-09-25 | 2016-05-25 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
EP3000913B1 (en) * | 2014-09-26 | 2020-07-29 | Walter Ag | Coated cutting tool insert with MT-CVD TiCN on TiAI(C,N) |
JP6620482B2 (ja) * | 2014-09-30 | 2019-12-18 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆切削工具 |
JP6120229B2 (ja) * | 2015-01-14 | 2017-04-26 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 硬質被膜、切削工具および硬質被膜の製造方法 |
JP6590255B2 (ja) | 2015-03-13 | 2019-10-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
US9994717B2 (en) * | 2015-04-13 | 2018-06-12 | Kennametal Inc. | CVD-coated article and CVD process of making the same |
JP6726403B2 (ja) | 2015-08-31 | 2020-07-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
WO2017038840A1 (ja) * | 2015-08-31 | 2017-03-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
CN105195768A (zh) * | 2015-09-10 | 2015-12-30 | 苏州华冲精密机械有限公司 | 一种高硬度隔热刀具 |
JP6931452B2 (ja) | 2015-10-30 | 2021-09-08 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性および耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP6931453B2 (ja) | 2015-10-30 | 2021-09-08 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
DE102016108734B4 (de) * | 2016-05-11 | 2023-09-07 | Kennametal Inc. | Beschichteter Körper und Verfahren zur Herstellung des Körpers |
ES2714791T3 (es) * | 2016-07-01 | 2019-05-30 | Walter Ag | Herramienta de corte con capa de alúmina texturizada |
JP6905807B2 (ja) | 2016-08-29 | 2021-07-21 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具 |
EP3511097A4 (en) * | 2016-09-06 | 2020-05-13 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | CUTTING TOOL AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME |
WO2018047734A1 (ja) * | 2016-09-06 | 2018-03-15 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具およびその製造方法 |
JPWO2018047735A1 (ja) * | 2016-09-06 | 2019-06-24 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具およびその製造方法 |
JP6781954B2 (ja) * | 2017-01-25 | 2020-11-11 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具 |
KR102531798B1 (ko) * | 2017-01-26 | 2023-05-11 | 발터 악티엔게젤샤프트 | 피복 절삭 공구 |
JP6796257B2 (ja) * | 2017-03-01 | 2020-12-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具 |
CN109112500B (zh) * | 2017-06-22 | 2022-01-28 | 肯纳金属公司 | Cvd复合材料耐火涂层及其应用 |
CN108479421B (zh) * | 2018-05-24 | 2020-08-28 | 萍乡市三盈科技有限公司 | 一种水处理高效无机膜过滤板的制造方法 |
EP3848484A3 (en) | 2020-01-10 | 2021-09-15 | Sakari Ruppi | Improved alumina layer deposited at low temperature |
JP7329180B2 (ja) | 2020-02-03 | 2023-08-18 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP7274107B2 (ja) | 2021-04-12 | 2023-05-16 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP7253153B2 (ja) * | 2021-04-30 | 2023-04-06 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0899359A1 (fr) * | 1997-08-29 | 1999-03-03 | Commissariat A L'energie Atomique | Procédé de préparation par dépÔt chimique en phase vapeur (CVD) d'un revêtement multicouche à base de Ti-Al-N. |
RU2131330C1 (ru) * | 1994-01-14 | 1999-06-10 | Сандвик Аб | Режущий инструмент с окисным покрытием и способ его нанесения |
RU2173241C2 (ru) * | 1995-10-27 | 2001-09-10 | Теледайн Индастриз, Инк. | Пластина режущего инструмента и способ ее изготовления |
EP1825943A1 (en) * | 2004-12-14 | 2007-08-29 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Coated cutting tool |
Family Cites Families (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4110006A1 (de) * | 1991-03-27 | 1992-10-01 | Krupp Widia Gmbh | Verbundkoerper, verwendung des verbundkoerpers und verfahren zu seiner herstellung |
DE4209975A1 (de) * | 1992-03-27 | 1993-09-30 | Krupp Widia Gmbh | Verbundkörper und dessen Verwendung |
JPH09125249A (ja) | 1995-11-07 | 1997-05-13 | Hitachi Tool Eng Ltd | 被覆超硬合金工具 |
US5879823A (en) * | 1995-12-12 | 1999-03-09 | Kennametal Inc. | Coated cutting tool |
FR2745299B1 (fr) | 1996-02-27 | 1998-06-19 | Centre Nat Rech Scient | Procede de formation de revetements de ti1-xalxn |
DE19630791A1 (de) * | 1996-07-31 | 1998-02-05 | Kennametal Hertel Ag | Hartmetall und Cermets mit einer verschleißfesten Beschichtung |
US6395379B1 (en) | 1996-09-03 | 2002-05-28 | Balzers Aktiengesellschaft | Workpiece with wear-protective coating |
SE520802C2 (sv) * | 1997-11-06 | 2003-08-26 | Sandvik Ab | Skärverktyg belagt med aluminiumoxid och process för dess tillverkning |
SE517046C2 (sv) * | 1997-11-26 | 2002-04-09 | Sandvik Ab | Plasmaaktiverad CVD-metod för beläggning av skärverktyg med finkornig aluminiumoxid |
US6284356B1 (en) * | 1998-07-29 | 2001-09-04 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Aluminum oxide-coated tool member |
SE521284C2 (sv) * | 1999-05-19 | 2003-10-21 | Sandvik Ab | Aluminiumoxidbelagt skärverktyg för metallbearbetning |
DE19962056A1 (de) * | 1999-12-22 | 2001-07-12 | Walter Ag | Schneidwerkzeug mit mehrlagiger, verschleissfester Beschichtung |
DE10002861A1 (de) * | 2000-01-24 | 2001-08-09 | Walter Ag | Zerspannungswerkzeug mit Carbonitrid-Beschichtung |
US6572991B1 (en) * | 2000-02-04 | 2003-06-03 | Seco Tools Ab | Deposition of γ-Al2O3 by means of CVD |
JP2001341008A (ja) * | 2000-06-02 | 2001-12-11 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 窒化チタンアルミニウム膜被覆工具及びその製造方法 |
JP2002126911A (ja) * | 2000-10-18 | 2002-05-08 | Mitsubishi Materials Corp | 切粉に対する表面潤滑性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
JP2002263911A (ja) | 2001-03-09 | 2002-09-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
JP3829322B2 (ja) * | 2001-09-03 | 2006-10-04 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐摩耗被覆層がすぐれた密着性および耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
ATE502710T1 (de) | 2002-01-21 | 2011-04-15 | Mitsubishi Materials Corp | ßOBERFLÄCHENBESCHICHTETES SCHNEIDWERKZEUGGLIED MIT HARTER BESCHICHTUNGSSCHICHT, DIE EINEN HERVORRAGENDEN REIBWIDERSTAND BEIM HOCHGESCHWINDIGKEITSSCHNEIDEN AUFWEIST, UND VERFAHREN ZUR BILDUNG DER HARTEN BESCHICHTUNGSSCHICHT AUF DER FLÄCHE DES SCHNEIDWERKZEUGSß |
AU2003227598A1 (en) | 2002-04-11 | 2003-10-20 | Cemecon Ag | Coated bodies and a method for coating a body |
EP2865784A1 (en) * | 2002-08-08 | 2015-04-29 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Process for producing alumina coating composed mainly of alpha-type crystal structure |
JP4173762B2 (ja) * | 2003-04-04 | 2008-10-29 | 株式会社神戸製鋼所 | α型結晶構造主体のアルミナ皮膜の製造方法および積層皮膜被覆部材の製造方法 |
JP4398224B2 (ja) * | 2003-11-05 | 2010-01-13 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 耐摩耗性部材 |
JP2006028600A (ja) * | 2004-07-16 | 2006-02-02 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性と耐熱性に優れた積層皮膜 |
WO2006067956A1 (ja) | 2004-12-22 | 2006-06-29 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 表面被覆切削工具 |
DE102005032860B4 (de) | 2005-07-04 | 2007-08-09 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Hartstoffbeschichtete Körper und Verfahren zu deren Herstellung |
US20090029132A1 (en) * | 2005-11-17 | 2009-01-29 | Boehlerit Gmbh & Co. Kg., | Coated hard metal member |
JP2008126334A (ja) * | 2006-11-17 | 2008-06-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐摩耗性皮膜およびこれを備えた工具 |
JP5349851B2 (ja) | 2007-08-02 | 2013-11-20 | キヤノン株式会社 | 燃料電池セル、および燃料電池 |
DE102007000512B3 (de) | 2007-10-16 | 2009-01-29 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Hartstoffbeschichtete Körper und Verfahren zu deren Herstellung |
-
2008
- 2008-03-12 DE DE102008013965A patent/DE102008013965A1/de not_active Ceased
-
2009
- 2009-01-20 CA CA2717187A patent/CA2717187C/en active Active
- 2009-01-20 PL PL15185878T patent/PL3031948T3/pl unknown
- 2009-01-20 ES ES09718954.2T patent/ES2561597T3/es active Active
- 2009-01-20 KR KR1020107020052A patent/KR20100122918A/ko active Search and Examination
- 2009-01-20 PL PL09718954T patent/PL2252721T3/pl unknown
- 2009-01-20 US US12/866,151 patent/US8389134B2/en active Active
- 2009-01-20 BR BRPI0908924-1A patent/BRPI0908924B1/pt active IP Right Grant
- 2009-01-20 EP EP15185878.4A patent/EP3031948B1/de not_active Revoked
- 2009-01-20 RU RU2010141746/02A patent/RU2491368C2/ru active
- 2009-01-20 ES ES15185878.4T patent/ES2628524T3/es active Active
- 2009-01-20 EP EP09718954.2A patent/EP2252721B1/de active Active
- 2009-01-20 CN CN201410055196.4A patent/CN103834928B/zh active Active
- 2009-01-20 JP JP2010550049A patent/JP5863241B2/ja active Active
- 2009-01-20 MX MX2010009890A patent/MX2010009890A/es active IP Right Grant
- 2009-01-20 WO PCT/EP2009/000309 patent/WO2009112115A1/de active Application Filing
- 2009-01-20 CN CN2009801085019A patent/CN101970717A/zh active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2131330C1 (ru) * | 1994-01-14 | 1999-06-10 | Сандвик Аб | Режущий инструмент с окисным покрытием и способ его нанесения |
RU2173241C2 (ru) * | 1995-10-27 | 2001-09-10 | Теледайн Индастриз, Инк. | Пластина режущего инструмента и способ ее изготовления |
EP0899359A1 (fr) * | 1997-08-29 | 1999-03-03 | Commissariat A L'energie Atomique | Procédé de préparation par dépÔt chimique en phase vapeur (CVD) d'un revêtement multicouche à base de Ti-Al-N. |
EP1825943A1 (en) * | 2004-12-14 | 2007-08-29 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Coated cutting tool |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
KIM BYOUNG-JUNE ET AL: "High temperature oxidation of (Ti1-XAlX)N coatings made by plasma enhanced chemical vapor deposition", Journal of vacuum science and technology, part A, 16.10.1998, с.133, 137. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2695245C2 (ru) * | 2014-04-09 | 2019-07-22 | Нуово Пиньоне СРЛ | Способ защиты компонента турбомашины от эрозии при воздействии капель жидкости, компонент и турбомашина |
US10526903B2 (en) | 2014-04-09 | 2020-01-07 | Thermodyne SAS | Method of protecting a component of a turbomachine from liquid droplets erosion, component and turbomachine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2011516722A (ja) | 2011-05-26 |
US20100323176A1 (en) | 2010-12-23 |
ES2628524T3 (es) | 2017-08-03 |
US8389134B2 (en) | 2013-03-05 |
JP5863241B2 (ja) | 2016-02-16 |
CA2717187A1 (en) | 2009-09-17 |
PL2252721T3 (pl) | 2016-02-29 |
BRPI0908924B1 (pt) | 2024-01-23 |
DE102008013965A1 (de) | 2009-09-17 |
CA2717187C (en) | 2015-11-17 |
CN101970717A (zh) | 2011-02-09 |
RU2010141746A (ru) | 2012-04-20 |
PL3031948T3 (pl) | 2017-07-31 |
BRPI0908924A2 (pt) | 2015-08-18 |
EP3031948A1 (de) | 2016-06-15 |
KR20100122918A (ko) | 2010-11-23 |
MX2010009890A (es) | 2010-09-30 |
CN103834928B (zh) | 2016-11-02 |
WO2009112115A1 (de) | 2009-09-17 |
EP2252721B1 (de) | 2015-11-04 |
EP2252721A1 (de) | 2010-11-24 |
ES2561597T3 (es) | 2016-02-29 |
EP3031948B1 (de) | 2017-03-15 |
CN103834928A (zh) | 2014-06-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2491368C2 (ru) | Элемент, покрытый твердым материалом | |
RU2501887C2 (ru) | Элемент для резания, покрытый твердым материалом | |
US6673430B2 (en) | PVD Al2O3 coated cutting tool | |
EP2815000B1 (en) | Coated cutting tool and method of making the same | |
JP2003025114A (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
US20070148498A1 (en) | Coating materials for a cutting tool / an abrasion resistance tool | |
KR100832868B1 (ko) | 절삭공구/내마모성 공구용 표면 피복 부재용 박막 | |
JP2000218410A (ja) | 硬質被覆層を構成する酸化アルミニウム層がすぐれた靭性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
US7820308B2 (en) | Surface-coated hard material for cutting tools or wear-resistant tools | |
JP2002370105A (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
KR100991355B1 (ko) | 절삭공구 / 내마모성 공구용 표면 피복부재용 박막 | |
JP2002273607A (ja) | 多層被覆工具 | |
JPH10310877A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2002192401A (ja) | 被覆工具及びその製造方法 | |
JP2001025904A (ja) | 断続重切削で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
JPH0929511A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
JP2000246505A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2000119855A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |