RU2466210C2 - Стальной лист с металлическим покрытием и способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием - Google Patents
Стальной лист с металлическим покрытием и способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием Download PDFInfo
- Publication number
- RU2466210C2 RU2466210C2 RU2010147375/02A RU2010147375A RU2466210C2 RU 2466210 C2 RU2466210 C2 RU 2466210C2 RU 2010147375/02 A RU2010147375/02 A RU 2010147375/02A RU 2010147375 A RU2010147375 A RU 2010147375A RU 2466210 C2 RU2466210 C2 RU 2466210C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel sheet
- metal coating
- zno
- coating
- aluminum
- Prior art date
Links
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims abstract description 201
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims abstract description 194
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 171
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 171
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 153
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 153
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 59
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 106
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 77
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 64
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims abstract description 48
- 239000002345 surface coating layer Substances 0.000 claims abstract description 47
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 38
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 27
- 229910052984 zinc sulfide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 51
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 18
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 15
- 239000007767 bonding agent Substances 0.000 claims description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 7
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 5
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 43
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 26
- -1 0.0001-0.1 B Substances 0.000 abstract description 4
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 148
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 74
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 33
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 33
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 23
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 23
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 20
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 16
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 15
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 15
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 15
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 description 12
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 10
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 9
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 9
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000004043 dyeing Methods 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 238000010186 staining Methods 0.000 description 7
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 6
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 5
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 5
- 150000002484 inorganic compounds Chemical class 0.000 description 5
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000004925 Acrylic resin Substances 0.000 description 4
- 229920000178 Acrylic resin Polymers 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 4
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910018191 Al—Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 3
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 3
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 2
- 238000006748 scratching Methods 0.000 description 2
- 230000002393 scratching effect Effects 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N titanium dioxide Inorganic materials O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920002125 Sokalan® Polymers 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052980 cadmium sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- UHYPYGJEEGLRJD-UHFFFAOYSA-N cadmium(2+);selenium(2-) Chemical compound [Se-2].[Cd+2] UHYPYGJEEGLRJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 239000007822 coupling agent Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 230000003203 everyday effect Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000004584 polyacrylic acid Substances 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 229920001225 polyester resin Polymers 0.000 description 1
- 239000004645 polyester resin Substances 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 229920005749 polyurethane resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 238000007761 roller coating Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910052950 sphalerite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 229920002803 thermoplastic polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
- B21D22/20—Deep-drawing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D35/00—Combined processes according to or processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
- B21D35/002—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
- B21D35/005—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00 characterized by the material of the blank or the workpiece
- B21D35/007—Layered blanks
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
- C23C28/32—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer
- C23C28/321—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer with at least one metal alloy layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
- C23C28/34—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
- C23C28/34—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates
- C23C28/345—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates with at least one oxide layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2251/00—Treating composite or clad material
- C21D2251/02—Clad material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/25—Web or sheet containing structurally defined element or component and including a second component containing structurally defined particles
- Y10T428/256—Heavy metal or aluminum or compound thereof
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
- Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
- Y10T428/2933—Coated or with bond, impregnation or core
- Y10T428/2962—Silane, silicone or siloxane in coating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
Стальной лист с металлическим покрытием для горячей штамповки выполнен из стали, содержащей, в мас.%, по меньшей мере один или более: 0,1-0,4 С, 0,01-0,6 Si, 0,5-3 Мn, 0,01-0,1 Ti, 0,0001-0,1 В, остальное - железо и неизбежные примеси, имеющий слой металлического покрытия из алюминия или его сплава, созданный на одной или обеих сторонах стального листа, и нанесенный на него слой поверхностного покрытия, содержащего соединение с кристаллической структурой вюрцита, обладающий превосходной смазывающей способностью, что предотвращает возникновение неравномерности толщины металлического покрытия во время нагрева при штамповке. Использование заявленного стального листа с покрытием, обладающего улучшенной формуемостью позволяет повысить производительность при горячей штамповке. 3 н. и 5 з.п. ф-лы, 5 табл., 5 ил., 3 пр.
Description
Область техники
Это изобретение относится к стальному листу с металлическим покрытием из алюминия, который снабжен алюминиевым покрытием, состоящим, главным образом, из алюминия и обладающим превосходной смазывающей способностью во время горячей штамповки, а также к способу горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием из алюминия.
Уровень техники
В последние годы усилились призывы к сокращению потребления химического топлива для защиты окружающей среды и предотвращения глобального потепления, и эти требования оказывают различное влияние на обрабатывающую промышленность. Например, не является исключением даже автомобиль, необходимое средство транспорта в повседневной жизни и в различных видах деятельности, и требуется повышать эффективность использования топлива и т.п. за счет уменьшения его веса, а также других средств. Однако в случае автомобилей простое уменьшение веса невозможно с точки зрения качества продукции, и необходимо также обеспечивать соответствующую безопасность.
Конструктивные элементы автомобиля изготавливают большей частью из стали, в частности, стального листа, и уменьшение веса стального листа является непременным условием уменьшения веса транспортного средства. Однако, как только что было отмечено, простое уменьшение веса стального листа неприемлемо, так как должна быть обеспечена механическая прочность стального листа. Такие требования к стальному листу не ограничиваются только автомобильной промышленностью, но также аналогичным образом применяются в различных других секторах производства. Поэтому применительно к стальному листу были проведены научно-исследовательские и опытно-конструкторские работы (R&D, Research and Development), которые за счет повышения механической прочности стального листа позволяют сохранить или увеличить эту прочность даже при уменьшении толщины этого листа по сравнению с использовавшейся до этого.
Сталь, обладающая высокой механической прочностью, как правило, плохо фиксирует форму при гибке и других типах формования, поэтому в случае получения сложной формы затрудняется сама по себе работа с металлом. Одним из средств, имеющихся для преодоления этой проблемы, связанной с формуемостью, является так называемый «способ горячей штамповки (горячего прессования, высокотемпературной штамповки, закалки в штампе)». При выполнении способа горячей штамповки формуемую сталь сначала нагревают до высокой температуры, после чего стальной лист, размягченный за счет нагрева, штампуют и затем охлаждают. Так как при выполнении способа горячей штамповки сталь размягчается после нагрева ее до высокой температуры, то ее легко можно штамповать, и в то же время может быть дополнительно повышена механическая прочность стали за счет эффекта закаливания при охлаждении после формования. Таким образом, способ горячей штамповки позволяет получить формованное изделие при одновременном обеспечении хорошей фиксации формы и высокой механической прочности.
Однако когда способ горячей штамповки используется для стального листа, нагрев до высокой температуры, например, составляющей 800°С или выше, приводит к окислению железа и т.п. на поверхности, в результате чего возникает окалина (оксид). Поэтому после проведения горячей штамповки необходимо выполнить удаление окалины, что снижает производительность. Помимо этого в случае, если для конструктивного элемента или тому подобного требуется коррозионная стойкость, необходимо сделать его поверхность устойчивой к коррозии или нанести металлическое покрытие на поверхность этого элемента после изготовления, что требует выполнения этапов очистки поверхности и обработки поверхности, и также снижает производительность.
В качестве примера способа, снижающего до минимума такую потерю производительности, можно упомянуть нанесение покрытия на стальной лист. В общем случае для нанесения покрытия на стальной лист используется любой из множества материалов, включая как органические, так и неорганические. Из них, с точки зрения антикоррозионных характеристик и технологии производства стального листа, для автомобильной листовой стали и тому подобного широко используется покрытие на основе цинка, которое обеспечивает для металлического листа протекторную защиту от коррозии. Однако температура нагрева при горячей штамповке (от 700 до 1000°С) выше, например, температур разложения органических материалов и температур кипения металлических материалов на основе Zn и других металлов, поэтому нагрев во время горячей штамповки иногда может вызывать испарение слоя поверхностного покрытия, что приводит к заметному ухудшению свойств поверхности.
Таким образом, в качестве стального листа, подвергаемого горячей штамповке, включающей высокотемпературный нагрев, предпочтительно использовать лист, имеющий металлическое покрытие на основе Al, обладающее более высокой температурой кипения по сравнению с покрытием из органического материала или металлическим покрытием на основе Zn, то есть использовать так называемый «стальной лист с металлическим покрытием из алюминия».
Наличие металлического покрытия на основе Al предотвращает адгезию окалины к поверхности стального листа и повышает производительность за счет того, что исчезает необходимость выполнять удаление окалины или другой подобный процесс. Кроме того, повышается коррозионная стойкость после окрашивания, так как металлическое покрытие на основе Al обладает устойчивостью к коррозии. В Патентном документе 1 описан способ горячей штамповки с использованием стального листа с металлическим покрытием из алюминия, полученного в результате нанесения на сталь, имеющую заранее определенный химический состав, металлического покрытия на основе Al.
Однако при нанесении металлического покрытия на основе Al и в зависимости от условий предварительного нагрева перед штамповкой в ходе процесса горячей штамповки может оказаться, что Al-покрытие сначала плавится, а затем превращается в слой сплава Al-Fe в результате диффузии Fe из стального листа, что приводит к выходу соединения Al-Fe на поверхность стального листа с ростом процента смеси Al-Fe. Этот слой в виде соединения, таким образом, можно назвать слоем сплава. Так как этот слой сплава является чрезвычайно твердым, то при контакте со штампом во время штамповки возникают технологические царапины.
Поверхность слоя из сплава Al-Fe по своей природе имеет относительно высокое сопротивление скольжению и плохую смазывающую способность. В дополнение к этому слой из сплава Al-Fe является относительно твердым и подвержен растрескиванию, в результате чего формуемость может ухудшаться из-за растрескивания, превращения в порошок и т.д. слоя металлического покрытия. Более того, качество штампованного изделия ухудшается из-за адгезии Al-Fe к штампу, обусловленной, кроме прочего, прилипанием к штампу отставшего слоя сплава Al-Fe и из-за сильно шероховатой поверхности Al-Fe. Это приводит к необходимости удалять порошок из сплава Al-Fe, приставший к штампу, во время восстановления, что снижает производительность и увеличивает стоимость.
В дополнение к этому соединение Al-Fe обладает низкой реакционной способностью при обычной фосфатной обработке, в результате чего при обработке с химическим превращением, которой является предварительная обработка в виде электростатической окраски, не образуется пленки (фосфатной пленки). Адгезия при окрашивании является достаточно хорошей даже без образования пленки в результате обработки с химическим превращением, и коррозионная стойкость после окрашивания также является хорошей, пока соблюдается соответствующий вес металлического покрытия из Al, но увеличение веса покрытия, как правило, приводит к усилению упомянутого выше сцепления со штампом. Как было отмечено ранее, это сцепление иногда обусловлено присоединением отставшего слоя сплава Al-Fe, а иногда - присоединением из-за сильного царапания поверхности Al-Fe. Хотя острота последней проблемы сглаживается путем увеличения смазывающей способности поверхностной пленки, эффективность этого является относительно небольшой. Наиболее эффективным для улучшения в первом случае является уменьшение веса покрытия. Однако при уменьшении веса покрытия снижается коррозионная стойкость. Вес покрытия также оказывает основное влияние на локальную неоднородность металлического покрытия, вызванную пинч-эффектом, и появление неравномерности в толщине металлического покрытия, естественно, менее вероятно при меньшем весе покрытия. (Пинч-эффект более подробно будет рассмотрен позднее).
В отличие от рассмотренного выше указанным ниже Патентным документом 2 предлагается стальной лист, позволяющий предотвратить возникновение технологических царапин и т.п. В Патентном документе 2 указано, что стальной лист с заранее определенным химическим составом снабжен металлическим покрытием на основе Al, а на металлическом покрытии на основе Al дополнительно создана пленка из неорганического соединения, содержащая, по меньшей мере, одно из следующего: Si, Zr, Ti и Р, а также пленка из органического соединения, либо пленка из комплексного соединения на их основе. В случае стального листа, на котором создана такая поверхностная пленка или пленки, эта поверхностная пленка остается также и во время штамповки после нагрева, поэтому можно предотвратить образование технологических царапин при штамповке. Помимо этого поверхностная пленка (пленки) может служить в качестве смазки во время штамповки, что позволяет улучшить формуемость. В действительности, однако, адекватная смазывающая способность не может быть реализована, поэтому требуется другая смазка или иное средство.
С другой стороны, нагрев до высокой температуры перед штамповкой приводит к плавлению металлического покрытия на основе Al. Поэтому в случае, например, когда используется печь, в которой заготовки во время нагрева стоят вертикально, толщина металлического покрытия становится неравномерной из-за стекания расплавленного металлического покрытия из алюминия под действием силы тяжести и т.п.
Далее, например, если выполняется нагрев за счет сопротивления или индукционный нагрев, может быть достигнута более высокая скорость увеличения температуры, чем при нагреве через атмосферу или нагреве лучами в ближней части инфракрасного диапазона, за счет чего можно повысить производительность. Однако при нагреве стального листа за счет сопротивления или индукционном нагреве в некоторых областях расплавленный алюминий распределяется неравномерно из-за пинч-эффекта, в результате чего толщина металлического покрытия становится неравномерной. Такая неравномерность толщины металлического покрытия является нежелательной с точки зрения качества продукции, ухудшает формуемость во время последующей штамповки, снижает производительность и, как само собой разумеющееся, может привести к более низкой коррозионной стойкости.
Другими словами, тот факт, что металлическое покрытие из алюминия плавится, создает ту же проблему, что и в случае гальванизированного стального листа. В Патентном документе 3 описан способ преодоления снижения качества поверхности за счет испарения поверхностного слоя металлического покрытия из цинка при горячей штамповке гальванизированного стального листа. Если говорить более конкретно, в нем описано создание слоя из оксида цинка (ZnO), имеющего высокую температуру плавления, на поверхности слоя металлического покрытия из цинка, который должен служить барьерным слоем для предотвращения испарения и стекания нижележащего слоя металлического покрытия из цинка. При этом технология, описанная в Патентном документе 3, предполагает наличие слоя металлического покрытия из цинка. Хотя эта технология допускает наличие Al до 0,4%, при ее использовании предпочтительной является более низкая концентрация Al, и она, по сути, не рассчитана на Al. Технологической проблемой здесь является испарение Zn, и поэтому, естественно, такая проблема не может возникнуть в случае металлического покрытия из Al, имеющего высокую температуру кипения.
Документы известного уровня техники
Патентные документы
Патентный документ 1: Заявка на японский патент (А) № 2000-38640.
Патентный документ 2: Заявка на японский патент (А) № 2004-211151.
Патентный документ 3: Заявка на японский патент (А) № 2003-129209.
Сущность изобретения
Задачи, решаемые изобретением
Как рассмотрено выше, считается, что стальной лист с металлическим покрытием из алюминия, который покрыт Al, имеющим относительно высокую температуру плавления, имеет высокий потенциал использования в качестве стального листа при изготовлении деталей автомобилей и других элементов, для которых требуется коррозионная стойкость, и существуют различные предложения, касающиеся применения стального листа с металлическим покрытием из алюминия при горячей штамповке. Однако не преодолены проблемы, связанные с возникновением слоя сплава Al-Fe при горячей штамповке, в результате чего в реальности остается невозможным применение стального листа с металлическим покрытием из алюминия при горячей штамповке с получением сложных форм, так как, помимо прочего, нельзя обеспечить подходящую смазывающую способность, формуемость при штамповке является плохой, и толщина металлического покрытия из алюминия становится неравномерной из-за плавления его поверхностного слоя. Кроме того, в последнее время после формования стальной лист, предназначенный для использования в автомобилях, подвергается более интенсивному окрашиванию, поэтому к стальному листу с металлическим покрытием из алюминия также стали предъявляться требования, касающиеся возможности его обработки с химическим превращением (окрашиваемости) после горячей штамповки и коррозионной стойкости после окрашивания.
Таким образом, настоящее изобретение создано с учетом описанных выше проблем, и его задачей является предложить стальной лист с металлическим покрытием из алюминия, имеющий превосходную коррозионную стойкость после окрашивания, который обладает превосходной смазывающей способностью, позволяет предотвратить возникновение неравномерности толщины металлического покрытия во время нагрева, позволяет улучшить формуемость и повысить производительность при горячей штамповке, а также улучшить его поддаваемость обработке с химическим превращением после горячей штамповки, а также предложить способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием из алюминия.
Средства решения задач
Проводя интенсивные исследования для преодоления описанных выше проблем, авторы настоящего изобретения обнаружили, что наличие слоя поверхностного покрытия, содержащего, по меньшей мере, соединение с кристаллической структурой вюрцита, на слое металлического покрытия из алюминия, созданном с одной или обеих сторон стального листа, позволяет обеспечить равномерность толщины слоя металлического покрытия из алюминия даже при выполнении горячей штамповки, и что, благодаря наличию покрытия из вюрцита на слое (слоях) сплава Al-Fe, обеспечивается хорошая смазывающая способность, что и привело их к созданию настоящего изобретения. Сущность изобретения изложена ниже.
(1) Стальной лист с металлическим покрытием из алюминия для горячей штамповки, отличающийся тем, что он содержит слой металлического покрытия из алюминия, созданный на одной или обеих сторонах стального листа, и на слой (слои) металлического покрытия из алюминия наложен слой поверхностного покрытия, содержащий, по меньшей мере, соединение с кристаллической структурой вюрцита.
(2) Стальной лист с металлическим покрытием из алюминия для горячей штамповки, указанный в пункте (1), отличающийся тем, что слой металлического покрытия из алюминия содержит от 3 до 15 мас.% Si.
(3) Стальной лист с металлическим покрытием из алюминия, указанный в пунктах (1) или (2), отличающийся тем, что соединением с кристаллической структурой вюрцита является ZnO.
(4) Стальной лист с металлическим покрытием из алюминия, указанный в пункте (3), отличающийся тем, что содержание ZnO в слое поверхностного покрытия на одной стороне стального листа составляет 0,5-7 г/м2 в пересчете на Zn, размер зерна ZnO составляет 50-300 нм, и слой поверхностного покрытия в дополнение к ZnO содержит компонент в виде смолы и/или кремневодородный агент образования связи на уровне 5-30% от веса ZnO.
(5) Стальной лист с металлическим покрытием из алюминия, указанный в пункте (3), отличающийся тем, что содержание ZnO в слое поверхностного покрытия на одной стороне стального листа составляет 0,5-7 г/м2 в пересчете на Zn, размер зерна ZnO составляет 50-300 нм, слой поверхностного покрытия в дополнение к ZnO содержит компонент в виде смолы и/или кремневодородный образования связи на уровне 5-30% от веса ZnO, и стальной лист имеет отверстия в слое поверхностного покрытия из-за нагрева этого листа до 850-1100°С.
(6) Способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием из алюминия, отличающийся тем, что нагревают нарезанный стальной лист с металлическим покрытием из алюминия, содержащий слой металлического покрытия из алюминия, созданный на одной или обеих сторонах стального листа, и слой поверхностного покрытия, содержащий ZnO и наложенный на слой (слои) металлического покрытия из алюминия, и формуют нагретый стальной лист с металлическим покрытием из алюминия путем штамповки.
(7) Способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием из алюминия, отличающийся тем, что отжигают в закрытом контейнере свернутый в рулон стальной лист с металлическим покрытием из алюминия, содержащий слой металлического покрытия из алюминия, созданный на одной или обеих сторонах стального листа, и слой поверхностного покрытия, содержащий ZnO и наложенный на слой (слои) металлического покрытия из алюминия, после чего этот лист нарезают и нагревают, а затем штампуют и формуют нагретый стальной лист с металлическим покрытием из алюминия.
(8) Способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием, указанный в пункте (6) или (7), отличающийся тем, что средняя скорость увеличения температуры при нагреве за счет сопротивления или индукционном нагреве перед штамповкой составляет 50-300°С/с, начиная с температуры стального листа с металлическим покрытием, составляющей 600°С, и до температуры на 10°С ниже максимальной температуры листа.
Эффект от применения изобретения
Как рассмотрено выше, настоящим изобретением предлагается стальной лист с металлическим покрытием для горячей штамповки, который обладает превосходной смазывающей способностью, позволяет предотвратить возникновение неравномерности толщины металлического покрытия даже во время быстрого нагрева, предотвратить сцепление со штампом, и также обладает хорошей коррозионной стойкостью после окрашивания, а также предлагается способ горячей штамповки стального листа, и это изобретение позволяет повысить производительность в ходе упомянутого процесса.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 - схема, используемая при рассмотрении устройства, применяемого для оценки смазывающей способности в горячем состоянии стального листа с металлическим покрытием из алюминия, соответствующего одному из вариантов реализации настоящего изобретения.
Фиг.2 - схема, служащая для пояснения оценки толщины пленки металлического покрытия из алюминия в стальном листе с металлическим покрытием из алюминия, соответствующем одному из вариантов реализации настоящего изобретения.
Фиг.3 - схема, служащая для пояснения смазывающей способности в горячем состоянии стального листа с металлическим покрытием из алюминия, соответствующего одному из вариантов реализации настоящего изобретения.
Фиг.4 - схема, служащая для пояснения возникновения трещин в зависимости от наличия или отсутствия слоя ZnO в стальном листе с металлическим покрытием из алюминия, соответствующем одному из вариантов реализации настоящего изобретения.
Фиг.5 - схема, иллюстрирующая взаимосвязь между содержанием ZnO (весом покрытия из ZnO) и покрытием с химическим превращением (весом покрытия из Р) для стального листа с металлическим покрытием из алюминия, соответствующем одному из вариантов реализации настоящего изобретения.
Варианты реализации изобретения
Ниже со ссылкой на приложенные чертежи подробно рассмотрены оптимальные варианты реализации настоящего изобретения. Отметим, что в описании и на чертежах составляющие элементы, выполняющие фактически одну и ту же функцию и имеющие фактически одну и ту же конструкцию, обозначены аналогичными номерами, чтобы избежать дополнительного рассмотрения.
Стальной лист с металлическим покрытием
Будет рассмотрен стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий одному из вариантов реализации настоящего изобретения.
Стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения, имеет многослойную структуру, состоящую, по меньшей мере, из двух слоев, на одной или каждой из обеих сторон стального листа. Другими словами, на одной или обеих сторонах стального листа создан слой металлического покрытия из алюминия, содержащий, по меньшей мере, Al, и на каждый слой металлического покрытия из алюминия дополнительно наложен слой поверхностного покрытия, содержащий, по меньшей мере, соединение с кристаллической структурой вюрцита.
Стальной лист
Используемый в предпочтительном случае стальной лист представляет собой, например, стальной лист, изготовленный таким образом, чтобы он имел высокую механическую прочность (подразумевая под этим, например, прочность на растяжение, предел текучести, относительное удлинение, относительное укорочение, твердость, ударную вязкость, усталостную прочность, предел ползучести и другие подобные свойства, относящиеся к механической деформации и разрушению). Далее приведен пример химического состава стального листа, обеспечивающего высокую механическую прочность, которая позволяет использовать его в качестве варианта реализации настоящего изобретения.
Стальной лист содержит, по меньшей мере, одно или более из следующего в мас.%: 0,1-0,4% С, 0,01-0,6% Si, 0,5-3% Mn, 0,01-0,1% Ti и 0,0001-0,1% B, остальное - Fe и неизбежные примеси.
Далее будут рассмотрены отдельные компоненты, добавляемые к Fe.
С добавляют для обеспечения требуемой механической прочности. Когда содержание С меньше 0,1%, адекватное повышение механической прочности не может быть достигнуто, и эффект от добавления С является слабым. С другой стороны, хотя содержание С, превышающее 0,4%, позволяет дополнительно повысить твердость стального листа, это увеличивает вероятность плавления и возникновения трещин. Таким образом, в предпочтительном случае С добавляют до его содержания на уровне 0,1-0,4 мас.%.
Si является повышающим прочность элементом, который улучшает механическую прочность, и подобно С его добавляют, чтобы обеспечить требуемую механическую прочность. Когда содержание Si меньше 0,01%, вряд ли проявляется какой-либо эффект повышения прочности, и адекватное улучшение механической прочности не может быть достигнуто. С другой стороны, Si является легко окисляемым элементом. Поэтому, когда содержание Si превышает 0,6%, снижается смачиваемость при покрытии алюминием путем погружения в расплав, что делает вероятным возникновение дефектов в виде отсутствия металлического покрытия. Таким образом, в предпочтительном случае Si добавляют до его содержания на уровне 0,01-0,6 мас.%.
Mn является упрочняющим элементом, который повышает прочность стали, а также элементом, который повышает способность к упрочнению. В дополнение к этому Mn эффективным образом предотвращает тепловую хрупкость, вызываемую S, которая является неизбежной примесью. Когда содержание Mn меньше 0,5%, эти эффекты не достигаются, и упомянутые выше эффекты проявляются при содержании 0,5% или более. С другой стороны, когда содержание Mn превышает 3%, прочность может снизиться из-за того, что остаточная γ-фаза становится избыточной. Таким образом, Mn в предпочтительном случае добавляют до его содержания на уровне 0,5-3 мас.%.
Ti является элементом, усиливающим прочность, а также элементом, который улучшает тепловую стойкость слоя металлического покрытия из алюминия. Когда содержание Ti меньше 0,01%, эффект улучшения прочности или эффект стойкости к окислению не реализуется, и эти эффекты проявляются при содержании 0,01% или больше. С другой стороны, когда добавлено слишком много Ti, может произойти разупрочнение стали из-за образования, например, карбидов и нитридов. Вероятность того, что требуемую механическую прочность нельзя обеспечить, особенно высока, когда содержание Ti превышает 0,1%. Таким образом, Ti в предпочтительном случае добавляют до его содержания на уровне 0,01-0,1 мас.%.
B способствует повышению прочности во время упрочнения. Когда содержание В меньше 0,0001%, этот эффект повышения прочности является низким. С другой стороны, когда содержание В превышает 0,1%, может снизиться усталостная прочность из-за образования включений и охрупчивания. Таким образом, B в предпочтительном случае добавляют до его содержания на уровне 0,0001-0,1 мас.%.
Также отметим, что этот стальной лист может содержать неизбежные примеси, введенные при выполнении других производственных процессов и т.д.
Стальной лист, изготовленный с таким химическим составом, может быть упрочнен за счет нагрева с использованием способа горячей штамповки или тому подобного до получения механической прочности, составляющей приблизительно 1500 МПа или больше. Хотя в результате стальной лист имеет высокую механическую прочность, его с легкостью можно формовать при помощи способа горячей штамповки, так как штамповка может выполняться в размягченном состоянии из-за нагрева. Кроме того, можно обеспечить высокую механическую прочность стального листа и, как само собой разумеющееся, сохранить или улучшить механическую прочность, даже если он сделан тонким с целью уменьшения веса.
Слой металлического покрытия из алюминия
Как сказано выше, слой металлического покрытия из алюминия создают на одной или обеих сторонах стального листа. Хотя слой металлического покрытия из алюминия может быть создан на поверхности стального листа, например, при помощи способа нанесения металлического покрытия путем погружения в расплав, способ создания слоя металлического покрытия из алюминия, предлагаемого настоящим изобретением, этим не ограничивается.
Более того, в настоящем изобретении может быть использован любой химический состав, содержащий Al. Хотя составляющие, отличающиеся от Al, конкретным образом не ограничиваются, Si точно может добавляться по следующей причине.
Когда добавляется Si, можно регулировать слой сплава, возникающий во время нанесения металлического покрытия путем погружения в расплав. Когда содержание Si меньше 3%, на этапе нанесения металлического покрытия из алюминия возникает толстый слой сплава Fe-Al, который может способствовать растрескиванию слоя покрытия во время выполнения процесса, что оказывает неблагоприятное влияние на коррозионную стойкость. С другой стороны, когда содержание Si превышает 15%, могут снизиться поддаваемость обработке и коррозионная стойкость. Таким образом, Si в предпочтительном случае добавляют до его содержания на уровне 3-15 мас.%.
Слой металлического покрытия из алюминия, созданный с таким химическим составом, может предотвратить коррозию стального листа. Более того, во время обработки стального листа при помощи способа горячей штамповки, можно предотвратить образование окалины (оксида железа), возникающей из-за окисления поверхности стального листа, нагретого до высокой температуры. Таким образом, слой металлического покрытия из алюминия повышает производительность, позволяя исключить процесс удаления окалины, процесс очистки поверхности, процесс обработки поверхности и т.п. Помимо этого, так как температура кипения и т.п. слоя металлического покрытия из алюминия выше аналогичных температур покрытия из органического материала или покрытия из других металлических материалов (например, на основе Zn), то во время формования при помощи способа горячей штамповки возможна работа при высокой температуре, дополнительно улучшается формуемость при горячей штамповке, и обработка улучшается.
Как указано выше, часть Al, содержащегося в слое металлического покрытия из алюминия, легируется Fe из стального листа во время нанесения металлического покрытия путем погружения в расплав, нагрева при горячей штамповке или тому подобного. Поэтому слой металлического покрытия из алюминия не обязательно должен представлять собой один слой с конкретным химическим составом и иногда может локально включать легированный слой (слой сплава).
Слой поверхностного покрытия
Слой поверхностного покрытия наложен на поверхность слоя металлического покрытия из алюминия. Слой поверхностного покрытия содержит, по меньшей мере, соединение, имеющее кристаллическую структуру вюрцита. Слой поверхностного покрытия, содержащий соединение с кристаллической структурой вюрцита, обладает такими эффектами, как повышение смазывающей способности стального листа с металлическим покрытием и предотвращение неравномерного распределения слоя металлического покрытия из алюминия, что позволяет сохранить его толщину неизменной (эти эффекты будут обсуждаться позднее). В качестве соединений с кристаллической структурой вюрцита можно привести, например, следующие: AlN, GaN, InN, TiN, TlN, MnS, MnSe, ZnO, ZnS, CdS, CdSe и т.д. Особенно предпочтительным является ZnO. Причиной является то, что, хотя перечисленные выше соединения оказывают аналогичное влияние с точки зрения смазывающей способности и равномерности толщины расплавленного металлического покрытия из Al, ZnO оказывает наиболее сильное влияние с точки зрения улучшения реакционной способности по отношению к раствору для обработки с химическим превращением. Далее рассмотрение будет продолжено с использованием в качестве примера случая, когда в качестве такого соединения в слое поверхностного покрытия содержится ZnO. Однако необходимо отметить, что когда в качестве соединения с кристаллической структурой вюрцита используется соединение, отличающееся от ZnO, чтобы реализовать аналогичные эффекты, может быть создан слой поверхностного покрытия со строением, аналогичным строению для случая использования ZnO.
Слой поверхностного покрытия, содержащий ZnO, может быть создан на слое металлического покрытия из алюминия, например, путем нанесения покрытия, в состав которого входят частицы ZnO, и выполнения отверждения путем горячей сушки/холодной сушки после нанесения. В качестве способов нанесения ZnO могут быть упомянуты, например, способ смешивания золя, содержащего ZnO, и заранее определенного органического связующего, и нанесения смеси на слой металлического покрытия из алюминия, либо способ нанесения порошкового покрытия. В качестве предусмотренного органического связующего можно упомянуть, например, полиуретановую смолу, полиэфирную смолу, акриловую смолу, кремневодородный агент образования связи и т.п. Их можно сделать водорастворимыми, в результате чего они могут растворяться в золе, содержащем ZnO. Полученный таким образом раствор покрытия наносят на поверхность стального листа с металлическим покрытием из алюминия.
Размер зерна мелких частиц ZnO конкретным образом не ограничивается, но в предпочтительном случае составляет приблизительно 50-300 нм. Хотя размер зерна ZnO бывает двух типов, т.е. размер зерна самого порошка и размер зерна в золе после превращения этого порошка в золь, в настоящем изобретении он указывается как размер в золе. Так как мелкий порошок в золе обычно подвергается вторичной агрегации, размер зерна в золе больше размера зерна самого порошка. Когда размер зерна самого порошка меньше 50 нм, смешивание не только затруднено, но также приводит к укрупнению, так как легко происходит вторичная агрегация. Поэтому в действительности трудно сделать диаметр частиц в золе равным 50 нм или меньше. Помимо этого, когда размер зерна в золе начинает превышать 300 нм, возникает неравномерность, обусловленная склонностью частиц к оседанию. Когда это возможно, размер зерна в предпочтительном случае устанавливают приблизительно 50-150 нм.
Содержание связующего компонента в поверхностном покрытии, включая компонент в виде смолы и/или кремневодородный агент образования связи, в предпочтительном случае составляет приблизительно от 5 до 30% от веса ZnO. При содержании ниже 5% не может быть получен адекватный связующий эффект, в этом случае покрытие имеет тенденцию к легкому отделению и в дополнение, как будет рассмотрено позднее, это может неблагоприятно повлиять на смазывающую способность, так как после испарения органического растворителя не возникает отверстий. Чтобы систематически получать связующий эффект, содержание связующего в более предпочтительном случае задают на уровне 10% по весу или выше. С другой стороны, содержание связующего компонента связи сверх 30% является нежелательным, так как становится отчетливым выделение запаха во время нагрева.
Кроме того, было определено, что улучшается поверхностная смазывающая способность во время горячей штамповки, когда содержание связующего компонента находится в этом диапазоне. Думается, это связано с тем, что испарение органического растворителя связующего на стадии нагрева приводит к возникновению отверстий в покрытии из ZnO, за счет чего возникает точечный контакт ZnO, обладающего эффектом смазывания, с металлом штампа. Если говорить более конкретно, из-за того, что ZnO состоит из мелких частиц, покрытие, созданное исключительно из него, будет иметь относительно гладкую поверхность, в этом случае при поверхностном контакте со штампом будет возникать сильное трение скольжения (коэффициент трения также будет становиться большим). Исходя из этой особенности можно предположить, что чем больше размер зерна ZnO, тем лучше, но ZnO имеет большой удельный вес, равный 5,7, поэтому частицы ZnO большого размера будут с легкостью оседать в золе, вместо того, чтобы находиться внутри него в устойчивом состоянии. Другими словами, чтобы гарантировать устойчивость в виде золя, в настоящем изобретении используется ZnO с небольшим размером зерна и создаются отверстия в покрытии из ZnO, чтобы обеспечить точечный контакт со штампом. Было обнаружено, что рассмотренный выше химический состав и содержание связующего оптимальны для такого создания отверстий.
Было определено, что смазывающая способность является высокой даже по сравнению с покрытием из неорганического соединения, содержащим, по меньшей мере, одно из следующего: Si, Zr, Ti или P, покрытием из органического соединения или покрытием из комплексного соединения на их основе, которые указаны в Патентном документе 2. Как результат, можно ожидать дальнейшего улучшения формуемости и повышения производительности.
Содержание ZnO в слое поверхностного покрытия на каждой из сторон стального листа в предпочтительном случае составляет от 0,5 до 7 г/м2 в пересчете на Zn. Если содержание ZnO в пересчете на Zn составляет 0,5 г/м2 или больше, можно реализовать такие эффекты, как эффект улучшения смазывающей способности (см. фиг.3) и эффект предотвращения неравномерного распределения (эффект обеспечения неизменной толщины слоя металлического покрытия из алюминия). С другой стороны, когда содержание ZnO в пересчете на Zn превышает 7 г/м2, слой металлического покрытия из алюминия и слой поверхностного покрытия становятся слишком толстыми, что приводит к ухудшению свариваемости и адгезионных свойств покрытия. Таким образом, ZnO в предпочтительном случае наносят на поверхность слоя металлического покрытия из алюминия с содержанием в пересчете на Zn, составляющим 0,5-7 г/м2 в слое поверхностного покрытия на каждой из сторон стального листа. Внутри этого диапазона особенно выгодным является содержание на уровне приблизительно 1-4 г/м2, так как это позволяет гарантировать смазывающую способность во время горячей штамповки и дополнительно улучшает свариваемость и адгезионные свойства покрытия.
В качестве способа горячей сушки/холодной сушки после нанесения подходит, например, использование канальной печи, индукционной печи, печи с нагревом лучами в ближней части инфракрасного диапазона и т.п. Также можно использовать комбинацию этих способов. При этом вместо горячей сушки/холодной сушки после создания покрытия можно, в зависимости от типа связующего, используемого при нанесении покрытия, выполнять отверждение с использованием, например, ультрафиолетовых лучей, электронного луча или тому подобного. В качестве предполагаемых органических связок можно привести, например, полиуретановую, полиэфирную, акриловую смолы, кремневодородный агент образования связи и т.п. Однако способ создания слоя поверхностного покрытия из ZnO не ограничивается этими примерами, и можно создавать его любым из множества способов.
Когда связующее не используется, сцепление после нанесения слоя на металлическое покрытие из алюминия немного низкое, и существует риск локального отслаивания при истирании с большим усилием. Однако после нагрева с прохождением через процесс горячей штамповки появляется сильное сцепление.
Такой слой поверхностного покрытия, содержащий ZnO, может усилить смазывающую способность стального листа с металлическим покрытием. Особо отметим, что этот слой поверхностного покрытия, содержащий ZnO, делает возможным дополнительное усиление смазывающей способности, сверх демонстрируемой покрытием из неорганического соединения, содержащим, по меньшей мере, одно из следующего: Si, Zr, Ti или P, покрытием из органического соединения или покрытием из комплексного соединения на их основе, которые указаны в Патентном документе 2, а также дополнительное улучшение формуемости и повышение производительности.
Кроме того, температура плавления ZnO составляет приблизительно 1975°С, и она выше температуры плавления слоя металлического покрытия из алюминия и т.п. (температура плавления алюминия составляет приблизительно 660°С). Таким образом, когда стальной лист с металлическим покрытием обрабатывают, например, с использованием способа горячей штамповки, слой поверхностного покрытия, содержащий ZnO, не плавится, даже если стальной лист нагревают, например, до 800°С или выше. Поэтому, даже если слой металлического покрытия из алюминия будет плавиться при нагреве, можно предотвратить появление неравномерности в толщине расплавленного слоя металлического покрытия из алюминия, так как этот слой находится в состоянии, когда он закрыт слоем поверхностного покрытия. Также отметим, что неравномерность толщины слоя металлического покрытия из алюминия может возникнуть, например, в случаях, когда нагрев выполняется в печи с вертикальной установкой заготовок, либо когда нагрев выполняется за счет сопротивления или индукции. Однако слой поверхностного покрытия также может предотвратить появление неравномерности в толщине слоя металлического покрытия из алюминия и при выполнении этих типов нагрева и, по существу, более эффективным образом обеспечивает равномерность толщины слоя металлического покрытия из алюминия, чем в случае покрытия из неорганического соединения, содержащего, по меньшей мере, одно из следующего: Si, Zr, Ti или P, покрытия из органического соединения или покрытия из комплексного соединения на их основе, которые указаны в Патентном документе 2. В дополнение к этому, так как слой поверхностного покрытия может предотвратить появление неравномерности в толщине слоя металлического покрытия из алюминия, можно создавать слой металлического покрытия из алюминия большей толщины.
Итак, за счет обеспечения таких эффектов, как улучшенные смазывающая способность и равномерность толщины слоя металлического покрытия из алюминия, слой поверхностного покрытия улучшает формуемость во время штамповки и коррозионную стойкость после штамповки. Более того, тот факт, что толщину слоя металлического покрытия из алюминия можно сделать равномерной, позволяет нагревать стальной лист с металлическим покрытием за счет сопротивления или индукции, что делает возможным нагрев с большей скоростью увеличения температуры. Как результат, можно сократить время, необходимое для выполнения этапа нагрева в способе горячей штамповки, чтобы повысить производительность при выполнении способа горячей штамповки как такового.
Кроме того, как отмечалось ранее, слой поверхностного покрытия обладает превосходной смазывающей способностью и снижает до минимума сцепление со штампом. Даже если слой металлического покрытия из алюминия будет превращаться в порошок, покрытие из ZnO на поверхности может предотвратить прилипание этого порошка (порошка из Al-Fe и т.п.) к штампу, используемому в ходе последующего процесса горячей штамповки. Таким образом, можно повысить производительность, так как нет необходимости выполнять удаление порошка Al-Fe, сцепленного со штампом. И слой поверхностного покрытия может играть роль защитного слоя для предотвращения царапин и тому подобного, которые могут возникнуть во время штамповки стального листа и слоя металлического покрытия из алюминия, а также может быть улучшена формуемость. В дополнение к этому слой поверхностного покрытия не ухудшает такие технологические качества, как возможность применения точечной сварки, адгезия покрытия и т.п. Благодаря нанесению прочно закрепляемого покрытия в ходе обработки с химическим превращением значительно улучшается коррозионная стойкость после окрашивания, и вес покрытия из металла может быть снижен ниже применяемого ранее уровня. Как результат, можно повысить производительность благодаря равномерной толщине металлического покрытия и дополнительно сниженному сцеплению с быстрым нагревом.
Обработка при помощи способа горячей штамповки
Выше был описан стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения. Хотя изготовленный таким образом стальной лист с металлическим покрытием можно обрабатывать и формовать с использованием различных способов, он особенно пригоден для обработки, например, при помощи способа горячей штамповки. Поэтому далее рассмотрим ситуацию, когда стальной лист с металлическим покрытием, имеющий описанное выше строение, обрабатывается при помощи способа горячей штамповки.
При выполнении способа горячей штамповки, соответствующего этому варианту реализации настоящего изобретения, стальной лист с металлическим покрытием сначала нагревают до высокой температуры, чтобы его размягчить. Затем размягченный стальной лист с металлическим покрытием формуют путем штамповки, после чего формованный стальной лист с металлическим покрытием охлаждают. Таким образом, стальной лист размягчают, чтобы облегчить выполнение последующей штамповки. Кроме того, стальной лист с указанным выше химическим составом упрочняют путем нагрева и охлаждения, чтобы обеспечить высокую механическую прочность, составляющую приблизительно 1500 МПа или более.
Хотя стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения, нагревают в ходе процесса горячей штамповки, одновременно с этим можно использовать любой из множества различных способов нагрева, включая обычные способы нагрева с использованием электрической печи или печи с радиационными трубами, либо другие способы, такие как нагрев лучами в ближней части инфракрасного диапазона, нагрев за счет сопротивления, индукционный нагрев токами высокой частоты или тому подобное. Стальной лист с металлическим покрытием может быть нарезан и нагрет с использованием упомянутых средств нагрева, при этом, в частности, в случае использования нагрева за счет сопротивления или высокочастотного нагрева из-за пинч-эффекта возникает проблема неравномерности толщины металлического покрытия, поэтому, в особенности когда требуется высокая степень равномерности толщины, предварительно выполняют легирование путем нагрева рулона в печи для отжига в закрытых контейнерах, что позволяет полностью предотвратить неравномерность толщины металлического покрытия. Так как при легировании температура плавления увеличивается до приблизительно 1150°С, то устраняется проблема воздействия пинч-эффекта на расплавленную сталь. В этом случае рулон, отожженный в закрытом контейнере, нарезают для подачи на этап горячей штамповки.
Когда стальной лист с металлическим покрытием из алюминия нагревают выше температуры плавления, он плавится и одновременно превращается в слой сплава Al-Fe, Al-Fe-Si из-за взаимной диффузии с Fe. Слой сплава Al-Fe, Al-Fe-Si имеет высокую температуру плавления, и если легирование выходит на поверхность, пинч-эффект больше не возникает. Имеется множество сплавов Al-Fe, Al-Fe-Si, которые превращаются в сплавы с высокой концентрацией Fe во время высокотемпературного нагрева или длительного нагрева. В предпочтительном случае состояние поверхности готового изделия - это такое состояние, при котором легирование достигло поверхности и при котором концентрация Fe в слое сплава невысока. Если остается нелегированный Al, быстро корродирует только эта область, что нежелательно с точки зрения коррозионной стойкости после окрашивания, так как становится очень высокой вероятность образования вздутий на лакокрасочном покрытии. В противоположность этому, если концентрация Fe в слое сплава становится слишком высокой, снижается сама по себе коррозионная стойкость слоя сплава, в результате чего ухудшается коррозионная стойкость после окрашивания за счет легкого возникновения вздутий на лакокрасочном покрытии. Это связано с тем, что коррозионная стойкость слоя сплава зависит от концентрации в нем Al. Таким образом, существует состояние легирования, которое предпочтительно с точки зрения коррозионной стойкости после окрашивания, и это состояние легирования определяется весом покрытия из металла и условиями нагрева.
В частности, когда используется нагрев за счет сопротивления или высокочастотный нагрев, средняя скорость увеличения температуры при высокотемпературном нагреве от 600°С до температуры на 10°С ниже максимальной температуры листа может быть задана на уровне 50-300°С/с. Хотя средняя скорость увеличения температуры при нагреве влияет на производительность при штамповке стального листа с металлическим покрытием, эту скорость обычно задают на уровне приблизительно 5°С/с в случае высокотемпературного нагрева через атмосферу и приблизительно 10-50°С/с в случае высокотемпературного нагрева лучами в ближней части инфракрасного диапазона.
Стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения, делает возможным повышение производительности, потому что, как рассмотрено выше, можно реализовать высокую среднюю скорость увеличения температуры. В дополнение к этому средняя скорость увеличения температуры, например, влияет на строение и толщину слоя сплава и как таковая является важным фактором управления качеством стального листа с металлическим покрытием. В случае стального листа с металлическим покрытием, соответствующего этому варианту реализации настоящего изобретения, скорость увеличения температуры может быть повышена до 300°С/с, что делает возможным управление качеством продукции в широком диапазоне. В качестве максимальной температуры в общем случае обычно берется температура из диапазона приблизительно 900-950°С с учетом того, что горячая штамповка в принципе требует нагрева в аустенитной области. Хотя максимальная температура в представленном варианте реализации настоящего изобретения конкретным образом не ограничивается, температура 850°С или ниже не столь желательна, так как может стать невозможным получение адекватной твердости при закалке. Более того, слой металлического покрытия из алюминия должен превратиться в слой сплава Al-Fe, поэтому 850°С или ниже также нежелательна с этой точки зрения. Если легирование будет распространяться слишком далеко при температуре, превышающей 1000°С, концентрация Fe в слое сплава Al-Fe может увеличиться до такой степени, которая вызовет ухудшение коррозионной стойкости после окрашивания. Хотя в этой связи ничего нельзя утверждать безапелляционно, так как факторами также являются скорость увеличения температуры и вес металлического покрытия из алюминия, но нагрев до 1100°С или выше нежелателен также и с экономической точки зрения.
Кроме того, что касается стального листа с металлическим покрытием, соответствующего этому варианту реализации настоящего изобретения, в качестве способа нагрева, например, можно использовать нагрев за счет сопротивления или индукционный нагрев для достижения упомянутой выше высокой скорости увеличения температуры. В общем случае, когда стальной лист с металлическим покрытием из алюминия нагревают до высокой температуры, например, составляющей 800°С или выше, слой металлического покрытия из алюминия плавится, и при нагреве за счет сопротивления или индукции электрический ток протекает не только через стальной лист, но также и через слой металлического покрытия из алюминия. Ток, протекающий через расплавленный высокотемпературный слой металлического покрытия из алюминия, может вызывать так называемый «пинч-эффект». Как следует из закона Био-Савари, правила левой руки Флеминга и других законов электромагнетизма, между проводниками, пропускающими электрический ток в одном направлении, действует сила притяжения. Феномен сужения каналов пропускания тока под действием этой силы называется «пинч-эффектом». Когда проводником, пропускающим электрический ток, является текучая среда, такая как расплавленный слой металлического покрытия из алюминия, сила притяжения сжимает текучую среду в месте сужения канала пропускания. Как результат, в месте сужения толщина слоя металлического покрытия из алюминия увеличивается и становится меньше в других зонах, в результате чего теряется ее неизменность. Таким образом, использование нагрева за счет сопротивления, индукционного нагрева или других способов нагрева, включающих пропускание электрического тока для высокотемпературного нагрева стального листа с металлическим покрытием, затруднено с точки зрения сохранения качества продукции. Однако в случае стального листа с металлическим покрытием, соответствующего этому варианту реализации настоящего изобретения, наличие слоя поверхностного покрытия, содержащего ZnO, позволяет поддерживать толщину слоя металлического покрытия из алюминия неизменной. Таким образом, стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения, снижает влияние на толщину слоя металлического покрытия из алюминия со стороны пинч-эффекта и т.п., что делает возможным нагрев за счет сопротивления или индукции и позволяет повысить скорость увеличения температуры.
Как рассмотрено выше, стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения, нагревают до высокой температуры, составляющей 800°С или выше, при помощи нагрева за счет сопротивления или индукционного нагрева, а затем формуют при помощи штамповки с использованием штампа или тому подобного. При этом слой поверхностного покрытия, содержащий ZnO, который не плавится, играет роль буфера, и смазывающее действие, которым обладает сам по себе горячий ZnO, защищает слой металлического покрытия из алюминия и стальной лист от штампа, таким образом предотвращая царапание штампом. Наоборот, например, можно предотвратить сцепление порошка (Al-порошка или тому подобного) со штампом из-за возникновения трещин или в результате превращения в порошок слоя металлического покрытия из алюминия, что позволяет улучшить формуемость и повысить производительность.
Пример эффектов от применения стального листа с металлическим покрытием и способа горячей штамповки
Выше были рассмотрены стальной лист с металлическим покрытием и способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием, соответствующие этому варианту реализации настоящего изобретения. Стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения, имеет слой поверхностного покрытия, содержащий, по меньшей мере, соединение с кристаллической структурой вюрцита, а именно ZnO, за счет чего, как указано выше, например, можно обеспечить высокую смазывающую способность и неизменность толщины слоя металлического покрытия из алюминия.
Как результат, стальной лист с металлическим покрытием, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения, можно использовать при выполнении способа горячей штамповки с применением индукционного нагрева или нагрева за счет сопротивления, и этот лист позволяет реализовать нагрев с высокой скоростью увеличения температуры, что делает возможным повышение производительности и улучшение формуемости. Кроме того, в представленном варианте реализации настоящего изобретения используются свойства соединения со структурой вюрцита, поэтому необходимо подходящим образом определить количества дисперсанта и других составляющих для диспергатора связующего и мелкого ZnO.
Кстати говоря, одна вероятная причина того, почему слой поверхностного покрытия, содержащий соединение с подобной кристаллической структурой вюрцита, а именно ZnO, делает возможной высокую смазывающую способность, например, может заключаться в том, что соединение с кристаллической структурой вюрцита состоит из зерен, форма которых ближе к сферической, чем у других веществ, и эти зерна имеют небольшое сопротивление трению о штамп, используемый в процессе штамповки. Кроме того, одна вероятная причина того, почему оно позволяет обеспечить равномерную толщину металлического покрытия, как упомянуто выше, например, может заключаться в том, что это соединение с кристаллической структурой вюрцита имеет более высокую температуру плавления (например, приблизительно 1975°С для ZnO), чем у других соединений, например органических, и не плавится даже при высокой температуре во время горячей штамповки (приблизительно 800°С или выше).
Другими словами, как указано ранее, слой поверхностного покрытия, соответствующий этому варианту реализации настоящего изобретения, имеет более высокую температуру плавления, чем слой металлического покрытия из алюминия, и не плавится даже при максимальной температуре нагрева. Таким образом, слой металлического покрытия из алюминия сохраняется между нерасплавленным слоем поверхностного покрытия и стальным листом. В результате можно полагать, что, даже если слой металлического покрытия из алюминия плавится, можно предотвратить неравномерность его распределения за счет прочности и работы на растяжение слоя поверхностного покрытия. В дополнение к этому слой поверхностного покрытия, содержащий, по меньшей мере, соединение с кристаллической структурой вюрцита, чрезвычайно эффективен с точки зрения обеспечения равномерности толщины металлического покрытия по сравнению со слоями поверхностного покрытия, состоящими из неорганических соединений с высокой температурой плавления, имеющих кристаллическую структуру, отличающуюся от вюрцита. Таким образом, помимо упомянутой выше температуры плавления, возможно, существуют и другие факторы, такие как прочность, работа на растяжение и тому подобное, которые присущи кристаллической структуре вюрцита и позволяют обеспечить равномерность толщины металлического покрытия.
Необходимо отметить, что, как предполагается, упомянутые здесь причины и факторы являются всего лишь некоторыми из объяснений появления таких результатов, и нет необходимости говорить, что настоящее изобретение ими не ограничивается и возможно существование других факторов.
В данный момент не ясно, почему ZnO обеспечивает сцепление пленки, возникающей при обработке с химическим превращением, но предполагается, что так как обработка с химическим превращением происходит с кислотным травлением подложки, действующим как запускающий механизм, то реакция с поверхностью Al-Fe протекает трудно в связи с тем, что эта поверхность очень инертна к кислоте. При создании покрытия, содержащего ZnO, и нагреве его до 800°С или выше изменяется строение оксидного покрытия, т.е. оксид Al становится оксидом Al-Fe, и, вероятно, именно это изменяет реакционную способность по отношению к находящейся на поверхности кислоте.
В дополнение к этому слой поверхностного покрытия обладает эффектом предотвращать неравномерность толщины расплавленного слоя металлического покрытия из алюминия не только во время упомянутого выше нагрева за счет сопротивления или индукционного нагрева, но работает таким же образом, когда стальной лист с металлическим покрытием нагревают, обрабатывают и т.д. в наклонном состоянии в печи. Другими словами, как правило, когда стальной лист с металлическим покрытием нагревают при его установке под наклоном, расплавленный слой металлического покрытия из алюминия стекает вниз под действием силы тяжести и т.п., что приводит к неравномерному распределению, но это неравномерное распределение можно предотвратить при использовании стального листа с металлическим покрытием, соответствующего этому варианту реализации настоящего изобретения.
ПРИМЕР 1
Далее настоящее изобретение будет рассмотрено более подробно на основе примеров. На подвергнутый холодной прокатке стальной лист с химическим составом, приведенным в Таблице 1 (толщиной 1,4 мм), было нанесено металлическое покрытие из Al по методу Сендзимира. Температура отжига при этом составляла приблизительно 800°С, и ванна для покрытия Al содержала 9% Si и дополнительно Fe, выделившийся из стальной полосы. Вес металлического покрытия после его нанесения обеспечивался на уровне 160 г/м2 с обеих сторон при помощи газового удаления, и после охлаждения при помощи устройства для нанесения покрытия валиком был нанесен раствор, указанный в Таблице 2, который был подвергнут горячей сушке при температуре около 80°С. В химических растворах, приведенных в Таблице 2, была использована суспензия nanotek от компании C. I. Kasei Co., Ltd. Размер зерна соединений в растворах составлял приблизительно 70 нм.
Необходимо отметить, что хотя содержание металла в соединениях, приведенных в Таблице 2, различается, было обеспечено одинаковое содержание нелетучих веществ в химических растворах, и наносились, по существу, одинаковые количества растворов. Причина различного содержания заключается в том, что для каждого соединения имеется свое отношение молекулярного веса соединения к содержанию металла. Характеристики тестовых образцов, подготовленных таким образом, были определены следующими способами.
Смазывающая способность в горячем состоянии
Смазывающая способность в горячем состоянии определялась с использованием устройства, показанного на фиг.1. Стальной лист 150×200 мм нагревался до 900°С, затем при 700°С сверху в него вдавливали стальные сферы, были измерены усилие вдавливания и усилие извлечения, и коэффициент кинетического трения определялся как «усилие вдавливания/усилие извлечения».
Равномерность толщины пленки металлического покрытия из Al
Использовались два способа. (Состояние 1) Тестовые образцы 70×150 мм размещались в печи с вертикальным выравниванием их сторон длиной 70 мм, как показано на фиг.2, и нагревались до 900°С. Измерялась разница в толщине на сторонах внизу листа для состояний до и после нагрева.
(Состояние 2) При выполнении другого способа тестовый образец 80×400 мм зажимался электродами с его противоположных продольных концов и нагревался за счет сопротивления, после чего измерялась разница по толщине в середине для состояний до и после нагрева.
Свариваемость точечной сваркой
Тестовый образец помещался в печь, нагревался в течение 6 мин в печи при 900°С и после вынимания сразу прижимался пуансоном из нержавеющей стали и быстро охлаждался. При этом скорость охлаждения составляла приблизительно 150°С/с. Затем он разрезался на части 30×50 мм, и измерялся подходящий диапазон токов точечной сварки (верхний предельный ток - нижний предельный ток). Условия измерений указаны ниже. Нижний предельный ток был определен как значение, при котором диаметр сварной точки становился равным 4√t (4,4 мм), а верхний предельный ток был определен как ток, создающий выплеск.
Электрод: хром-медь, DR (Ø 6 мм, вершина 40 R).
Приложенное усилие: 400 кгс.
Время сварки: 12 циклов (60 Гц).
Коррозионная стойкость после окрашивания
Тестовый образец помещался в печь, нагревался в течение 6 мин в печи при 900°С и после вынимания сразу прижимался пуансоном из нержавеющей стали и быстро охлаждался. При этом скорость охлаждения составляла приблизительно 150°С/с. Далее он разрезался на части 70×150 мм, подвергался обработке с химическим превращением с использованием раствора для этой обработки (PB-SX35T) от компании Nihon Parkerizing Co., Ltd., окрашивался с использованием покрытия для электроосаждения (Powernics 110) от компании Nippon Paint Co., Ltd. с целевой толщиной 20 мкм и подвергался горячей сушке при 170°С.
Оценка коррозионной стойкости после окрашивания проводилась при помощи способа, предусмотренного стандартом JASO М609 (Japanese Automotive Standards Organization - Японская организация по стандартизации автомобилей), установленного Японским обществом инженеров автомобилестроения. Для выполнения поперечных разрезов в пленке красочного покрытия использовался резак, и измерялась ширина (максимальное значение на одной стороне) вздутия этой пленки из-за поперечного разреза после 180 циклов (60 дней) испытания на коррозию.
| Таблица 1 | |||||||
| Химический состав стали тестового образца (массовые проценты) | |||||||
| C | Si | Mn | P | S | Ti | B | Al |
| 0,21 | 0,12 | 1,21 | 0,02 | 0,012 | 0,02 | 0,003 | 0,04 |
| Таблица 2 | ||||||
| Растворы для обработки покрытия | ||||||
| Обозначение | A | B | C | D | E | F |
| Соединение | Al2O3 | ZnO | TiO2 | SiO2 | SnO2 | CoO |
| Вес покрытия (*1) | 2 г/м2 | 3 г/м2 | 2 г/м2 | 2 г/м2 | 3 г/м2 | 3 г/м2 |
| Кристаллическая структура | Корунд | Вюрцит | Рутил | Аморфная | Рутил | NaCl |
| *1 - Все в пересчете на содержание металла (Al для Al2O3, Zn для ZnO) | ||||||
Содержание нелетучих веществ везде составляет 15 мас.%
| Таблица 3 | ||||||||
| Результаты оценки для отдельных материалов | ||||||||
| Обозначение | A | B | C | D | E | F | G | |
| Соединение | Al2O3 | ZnO | TiO2 | SiO2 | SnO2 | CoO | Нет | |
| Смазывающая способность в горячем состоянии | 0,92 | 0,61 | 0,88 | 0,96 | 1,01 | 0,94 | 0,95 | |
| Равномерность толщины слоя | Состояние 1 | 0,25 мм | 0 мм | 0,15 мм | 0,23 мм | 0,25 мм | 0,22 мм | 0,35мм |
| металлического покрытия | Состояние 2 | 0,5 мм | 0 мм | 0,42 мм | 0,65 мм | 0,53 мм | 0,5 мм | 0,77 мм |
| Свариваемость точечной сваркой | 1,9 кА | 2 кА | 2 кА | 2,1 кА | 2 кА | 2 кА | 2,1 кА | |
| Коррозионная стойкость после нанесения покрытия | 8 мм | 2 мм | 7 мм | 9 мм | 12 мм | 10 мм | 6 мм | |
В Таблице 3 обобщены результаты оценки. Смазывающая способность в горячем состоянии указана в виде коэффициента кинетического трения, равномерность толщины слоя металлического покрытия - в виде разницы в толщине листа до и после нагрева, свариваемость точечной сваркой - в виде подходящего диапазона токов и коррозионная стойкость после окрашивания - в виде значения ширины вздутия. В крайнем правом столбце приведены значения для случая отсутствия обработки. Можно видеть, что создание покрытия, содержащего соединение ZnO со структурой вюрцита, улучшило смазывающую способность в горячем состоянии, равномерность толщины металлического покрытия и коррозионную стойкость после окрашивания, в то время как свариваемость точечной сваркой осталась приблизительно той же. Соединения с другой кристаллической структурой не продемонстрировали заметного эффекта улучшения для любой из характеристик.
Чтобы подтвердить эффективность ZnO с точки зрения смазывающей способности в горячем состоянии, в реальных условиях был выполнен тест на горячую штамповку. Когда тестовый образец, покрытый ZnO на уровне 3 г/м2, и тестовый образец, не покрытый ZnO, были отформованы в противоударные дверные балки, в тестовом образце, не снабженном покрытием из ZnO, возникли трещины, в то время как в тестовом образце, покрытом ZnO, трещины не возникли, что подтверждает эффект улучшения смазывающей способности. Состояние растрескивания для этих условий показано на фиг.4.
Далее, чтобы определить требуемое количество покрытия из ZnO, смазывающая способность в горячем состоянии оценивалась при различном весе покрытия. Химические растворы были такими, как указано выше. Результаты приведены на фиг.3. Смазывающая способность в горячем состоянии улучшалась в диапазоне содержания Zn ориентировочно от 0,5 г/м2 и выше, более предпочтительно - от 1 г/м2 и выше.
С другой стороны, также были проведены измерения, касающиеся веса покрытия в виде пленки, возникающего при обработке с химическим превращением. Результаты приведены на фиг.5. Вес покрытия из Р увеличивался с увеличением веса покрытия из Zn. Вес покрытия из Р начинал приближаться к предельному значению при 3 г/м2 Zn и выше. При этом также оценивалась коррозионная стойкость после окрашивания, и было обнаружено, что коррозионная стойкость после окрашивания существенно улучшалась пропорционально весу покрытия в виде пленки, возникающего при обработке с химическим превращением.
Исходя из этого факта можно сделать вывод, что поддаваемость стального листа с металлическим покрытием из алюминия обработке с химическим превращением, по всей вероятности, улучшалась за счет нанесения покрытия из ZnO. Хотя детали этого механизма неизвестны, предполагается, что в условиях высокотемпературной среды горячей штамповки между ZnO и Al в металлическом покрытии, возможно, происходит некоторая реакция, в результате чего образуется комплексное покрытие на основе Al-Zn, препятствующее возникновению покрытия из Al2O3.
Помимо этого, чтобы определить эффект от кристаллической структуры соединения, также были проведены тесты, относящиеся к другим соединениям со структурой вюрцита. С мелкими порошками из AlN и TiN (размер зерна приблизительно 0,2 мкм) было смешано небольшое количество уретановой смолы, после чего выполнялось тщательное перемешивание, чтобы приготовить растворы для создания покрытия. Полученные растворы для создания покрытия наносились на стальные листы с металлическим покрытием из алюминия для получения в каждом случае целевого значения 2 г/м2 в пересчете на Al и Ti и подвергались горячей сушке при 80°С. При оценке было обнаружено, что смазывающая способность в горячем состоянии для образцов составляла, соответственно, 0,65 и 0,68. На основе сравнения с примерами в Таблице 3, в которых используются Al2O3 и TiO2, можно сделать вывод, что соединения с кристаллической структурой вюрцита лучше.
ПРИМЕР 2
К суспензии, содержащей мелкие частицы ZnO (суспензия nanotek от компании C. I. Kasei Co., Ltd.), была добавлена водорастворимая акриловая смола в количестве 5-20% от веса Zn и кремневодородный агент образования связи в количестве 10-20% по весу, после чего полученный раствор наносился и оценивался так же, как описано выше. В дополнение к этому проводился тест на шлифование, чтобы оценить возможность отслаивания покрытия. Условиями при этом были нагрузка, равная 1500 г, и число повторений, равное 10, вес покрытий измерялся до и после тестирования, и было вычислено отношение отставшего количества к первоначальному количеству. Результаты этой оценки приведены в Таблице 4.
| Таблица 4 | ||||||||
| Результаты оценки для отдельных материалов | ||||||||
| Обозначение | H | I | J | K | L | M | N | |
| Содержание ZnO, г/м2 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 3,0 | 2,0 | 2,0 | |
| Тип связующего (*) | Нет | А | А | А | А | В | В | |
| Содержание связующего, % | - | 5 | 10 | 20 | 10 | 10 | 20 | |
| Отслаивание покрытия, % | 25 | 2 | 1 | ≤1 | 1 | 2 | 1 | |
| Смазывающая способность в горячем состоянии | 0,6 | 0,55 | 0,53 | 0,55 | 0,50 | 0,52 | 0,53 | |
| Равномерность толщины слоя | Состояние 1 | 0 мм | 0 мм | 0 мм | 0 мм | 0 мм | 0 мм | 0 мм |
| металлического покрытия | Состояние 2 | 0 мм | 0 мм | 0 мм | 0 мм | 0 мм | 0 мм | 0 мм |
| Свариваемость точечной сваркой | 2 кА | 2 кА | 2,1 кА | 2 кА | 2 кА | 2,1 кА | 2 кА | |
| Коррозионная стойкость после нанесения покрытия | 2,5 мм | 2,5 мм | 2,5 мм | 2,5 мм | 2 мм | 2 мм | 2 мм | |
| * - Связующее А - Акриловая смола (полиакриловая кислота) В - Кремневодородный связующий агент (25% Si, вычисленного как SiO2, силикон Shin-Etsu |
||||||||
Когда агент образования связи отсутствовал, при сильном истирании покрытие отслаивалось. Однако отслаивание прекращалось, как только применялся нагрев, эквивалентный горячей штамповке. Хотя неизвестно, будет ли представлять проблему при практическом применении отслаивание в такой степени, естественно, что предпочтительным было бы отсутствие отслаивания. Добавление связующего компонента замедляло отслаивание и дополнительно улучшало смазывающую способность в горячем состоянии. Также было определено, что на другие характеристики влияния не оказывалось.
Хотя выше со ссылкой на приложенные чертежи были подробно описаны предпочтительные варианты реализации настоящего изобретения, не нужно говорить, что это изобретение данными примерами не ограничивается. Более того, хотя в качестве примера рассматривался стальной лист, не нужно говорить, что нанесение можно выполнять на стальные изделия различной формы, включая прутковую сталь, проволоку, стальную трубу и т.п., не ограничиваясь изделиями в форме листа. Специалисту обычной квалификации в той области техники, к которой относится настоящее изобретение, безусловно, будут очевидны различные изменения и модификации, не выходящие за пределы объема технической идеи, указанной в пунктах Формулы изобретения, и понятно, что все они, естественно, находятся в пределах объема этого изобретения.
ПРИМЕР 3
Чтобы определить влияние размера зерна ZnO, были использованы предлагаемые на рынке золи с ZnO, имеющим разный размер зерна, к которым было добавлено 5% связующего А из второго примера. Раствор был тщательно перемешан и затем оставлен отстаиваться при 40°С на 24 часа, при этом возможное оседание ZnO оценивалось визуально. Критерии оценки были следующими.
| Таблица 5 | |||||||
| Результаты оценки способности ZnO к оседанию | |||||||
| Обозначение | O | P | Q | R | S | T | U |
| Размер зерна, мкм | 0,05 | 0,1 | 0,3 | 0,5 | 1 | 3 | 5 |
| Способность к оседанию | ○ | ○ | ○ | ∆ | × | × | × |
| ○ - Оседания нет ∆ - Небольшое оседание × - Оседание |
|||||||
Оседание ZnO наблюдалось, когда размер зерна ZnO был большим. (Некоторое оседание наблюдалось даже при размере зерна ZnO, составлявшем 0,5 мкм.) Также был протестирован порошок с размером зерна 0,01 мкм, но в золе происходила вторичная агрегация, в результате чего размер зерна в золе становился равным приблизительно 0,05 мкм. Таким образом, оказалось невозможным получить раствор, где размер зерна в золе составлял 0,05 мкм или менее.
ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ
Настоящее изобретение позволяет проводить горячую штамповку стального листа с металлическим покрытием из алюминия с обеспечением хорошей смазывающей способности и равномерности металлического покрытия, что делает возможным усложнение штамповки по сравнению с ранее существовавшим уровнем. В дополнение к этому можно снизить трудозатраты при техническом обслуживании и ремонте оборудования для горячей штамповки, а также повысить производительность. Так как поддаваемость обработке с химическим превращением для изделия после горячей штамповки является хорошей, то также наблюдается улучшение состояния поверхности после окрашивания и коррозионной стойкости у готового изделия. Благодаря этим фактам можно ожидать, что настоящее изобретение расширит диапазон применения горячей штамповки на сталь с металлическим покрытием из алюминия и увеличит применение сталей с металлическим покрытием из алюминия в автомобилях и промышленном оборудовании, то есть областях, которые являются целевыми.
Ссылочные обозначения
10 Печь
11 Нагревательный элемент
21 Нагрузка
22 Стальная сфера
31 Блок привода для перемещения корпуса печи
32 Шариковая направляющая
33 Датчик нагрузки
ТР Тестовый образец
Claims (8)
1. Стальной лист с покрытием для горячей штамповки, отличающийся тем, что он выполнен из стали, содержащей, по меньшей мере, одно или более из следующего, в мас.%: 0,1-0,4 С, 0,01-0,6 Si, 0,5-0,3 Мn, 0,01-0,1 Ti и 0,0001-0,1 В, остальное железо и неизбежные примеси, с нанесенным на него металлическим покрытием из алюминия или его сплава, и на слой металлического покрытия или покрытий наложен слой поверхностного покрытия, содержащий, по меньшей мере, соединение с кристаллической структурой вюрцита.
2. Стальной лист с покрытием для горячей штамповки по п.1, отличающийся тем, что металлический слой выполнен из сплава алюминия, содержащего от 3 до 15 мас.% Si.
3. Стальной лист с покрытием для горячей штамповки по п.1 или 2, отличающийся тем, что соединением с кристаллической структурой вюрцита является ZnO.
4. Стальной лист с покрытием для горячей штамповки по п.3, отличающийся тем, что содержание ZnO в слое поверхностного покрытия на одной стороне стального листа составляет 0,5-7 г/м2 в пересчете на Zn, размер зерна ZnO составляет 50-300 нм, и слой поверхностного покрытия в дополнение к ZnO содержит компонент в виде смолы и/или кремневодородный связывающий агент на уровне 5-30% от веса ZnO.
5. Стальной лист с покрытием для горячей штамповки по п.3, отличающийся тем, что содержание ZnO в слое поверхностного покрытия на одной стороне стального листа составляет 0,5-7 г/м2 в пересчете на Zn, размер зерна ZnO составляет 50-300 нм, слой поверхностного покрытия в дополнение к ZnO содержит компонент в виде смолы и/или кремневодородный связывающий агент на уровне 5-30% от веса ZnO, и стальной лист имеет отверстия в слое поверхностного покрытия из-за нагрева этого листа до 850-1100°С.
6. Способ горячей штамповки стального листа с покрытием, отличающийся тем, что нагревают нарезанный стальной лист, выполненный из стали, содержащей, по меньшей мере, одно или более из следующего, в мас.%: 0,1-0,4 С, 0,01-0,6 Si, 0,5-0,3 Мn, 0,01-0,1 Ti и 0,0001-0,1 В, остальное железо и неизбежные примеси, с нанесенным на него металлическим покрытием из алюминия или его сплава, и слоем поверхностного покрытия, содержащего ZnO и наложенного на металлическое покрытие или покрытия, и формуют нагретый стальной лист с покрытием путем штамповки.
7. Способ горячей штамповки стального листа с покрытием, отличающийся тем, что отжигают в закрытом контейнере свернутый в рулон стальной лист, выполненный из стали, содержащей, по меньшей мере, одно или более из следующего, в мас.%: 0,1-0,4 С, 0,01-0,6 Si, 0,5-0,3 Мn, 0,01-0,1 Ti и 0,0001-0,1 В, остальное железо и неизбежные примеси, с нанесенным на него металлическим покрытием из алюминия или его сплава, и слоем поверхностного покрытия, содержащего ZnO, наложенного на металлическое покрытие или покрытия, после чего этот лист нарезают и нагревают, а затем штампуют и формуют нагретый стальной лист с покрытием.
8. Способ горячей штамповки стального листа с покрытием по п.6 или 7, отличающийся тем, что средняя скорость увеличения температуры при нагреве за счет сопротивления или индукционном нагреве перед штамповкой составляет 50-300°С/с, начиная с температуры стального листа с покрытием, составляющей 600°С, и до температуры на 10°С ниже максимальной температуры листа.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008111753 | 2008-04-22 | ||
| JP2008-111753 | 2008-04-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010147375A RU2010147375A (ru) | 2012-05-27 |
| RU2466210C2 true RU2466210C2 (ru) | 2012-11-10 |
Family
ID=41216957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010147375/02A RU2466210C2 (ru) | 2008-04-22 | 2009-04-21 | Стальной лист с металлическим покрытием и способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US8453482B2 (ru) |
| EP (1) | EP2270257B1 (ru) |
| JP (1) | JP4590025B2 (ru) |
| KR (1) | KR101122754B1 (ru) |
| CN (2) | CN102066615A (ru) |
| AU (1) | AU2009238926B2 (ru) |
| CA (1) | CA2721266C (ru) |
| ES (1) | ES2702819T3 (ru) |
| MX (1) | MX2010011034A (ru) |
| MY (1) | MY146395A (ru) |
| PL (1) | PL2270257T3 (ru) |
| RU (1) | RU2466210C2 (ru) |
| WO (1) | WO2009131233A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA201007386B (ru) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2584105C2 (ru) * | 2012-02-14 | 2016-05-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Плакированная толстолистовая сталь для горячего прессования и способ горячего прессования плакированной толстолистовой стали |
| RU2621501C1 (ru) * | 2013-06-11 | 2017-06-06 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Формованное горячей штамповкой изделие и способ изготовления формованного горячей штамповкой изделия |
| RU2633162C2 (ru) * | 2013-04-18 | 2017-10-11 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Стальной лист для горячего прессования с покрытием, способ горячего прессования стального листа с покрытием и деталь автомобиля |
| RU2646655C2 (ru) * | 2013-05-07 | 2018-03-06 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | ПОКРЫТЫЙ СПЛАВОМ НА ОСНОВЕ Al СТАЛЬНОЙ МАТЕРИАЛ С ОТЛИЧНОЙ КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТЬЮ ПОСЛЕ НАНЕСЕНИЯ ПОКРЫТИЙ |
| RU2648729C1 (ru) * | 2013-12-12 | 2018-03-28 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Al-плакированный стальной лист, используемый для горячего прессования, и способ изготовления al-плакированного стального листа, применяемого для горячего прессования |
| RU2648725C2 (ru) * | 2014-01-30 | 2018-03-28 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Способ нагрева стального листа и устройство нагрева стального листа |
| RU2655421C2 (ru) * | 2013-12-25 | 2018-05-28 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Высокопрочная деталь автомобиля с коррозионно-стойким покрытием и способ ее производства |
| RU2682508C1 (ru) * | 2015-07-30 | 2019-03-19 | Арселормиттал | Способ изготовления фосфатируемой детали из листовой стали с нанесенным металлическим покрытием на основе алюминия |
| RU2684801C1 (ru) * | 2015-07-30 | 2019-04-15 | Арселормиттал | Листовая сталь с нанесенным металлическим покрытием на основе алюминия |
| RU2685617C1 (ru) * | 2015-07-30 | 2019-04-22 | Арселормиттал | Способ получения закаленной детали, не подверженной растрескиванию под воздействием жидкого металла |
| RU2686164C2 (ru) * | 2015-02-19 | 2019-04-24 | Арселормиттал | Способ изготовления фосфатируемой детали из листа, содержащего покрытие на основе алюминия и цинковое покрытие |
| RU2729674C1 (ru) * | 2017-02-21 | 2020-08-11 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Способ нанесения покрытия на стальной лист или стальную полосу и способ изготовления закаленных под прессом деталей из них |
| RU2742549C1 (ru) * | 2017-08-02 | 2021-02-08 | Аутотек Инжиниринг С.Л. | Способы прессования стали с покрытием и применения стали |
| RU2774499C1 (ru) * | 2019-01-04 | 2022-06-21 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Покрытие на основе алюминия для плоских стальных изделий для компонентов для упрочнения пресс-формы и способ получения их |
| US11795535B2 (en) | 2019-01-04 | 2023-10-24 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Aluminum-based coating for flat steel products for press mold hardening components, and method for producing same |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4837712B2 (ja) * | 2008-09-18 | 2011-12-14 | 新日本製鐵株式会社 | ホットプレス成型方法、成型品および自動車用部品 |
| JP2011157577A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱処理用鋼材の表面処理液およびこれを用いた熱処理鋼材の製造方法 |
| JP2011157576A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス鋼材の製造方法 |
| DE102011010401A1 (de) * | 2011-02-04 | 2012-08-23 | Oerlikon Trading Ag, Trübbach | Mit Cr-Si-N Schichten versehene Werkzeuge zum Formen oder Stanzen von heissen Metallplatten |
| JP5669610B2 (ja) * | 2011-02-15 | 2015-02-12 | 株式会社アステア | 直接通電加熱方法 |
| JP5614496B2 (ja) | 2011-04-01 | 2014-10-29 | 新日鐵住金株式会社 | 塗装後耐食性に優れたホットスタンプ成形された高強度部品およびその製造方法 |
| DE102011051458B3 (de) * | 2011-06-30 | 2012-07-05 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung von pressgehärteten Formbauteilen |
| WO2013147035A1 (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-03 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用テーラードブランクおよびホットスタンプ部材ならびにそれらの製造方法 |
| EP2840167B1 (en) * | 2012-04-18 | 2018-07-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Al-plated steel sheet, method for hot-pressing al-plated steel sheet |
| JP5692148B2 (ja) * | 2012-04-18 | 2015-04-01 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間プレス用Ａｌ系めっき鋼板及びその熱間プレス方法 |
| JP5692152B2 (ja) * | 2012-04-25 | 2015-04-01 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間プレス用Ａｌ系めっき鋼板とその熱間プレス方法及び高強度自動車部品 |
| DE102012110649C5 (de) * | 2012-11-07 | 2018-03-01 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Warmformlinie sowie Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Kraftfahrzeugbauteils |
| WO2014109241A1 (ja) * | 2013-01-11 | 2014-07-17 | フタバ産業株式会社 | ホットスタンプ加工用加熱装置 |
| KR101482395B1 (ko) * | 2013-04-19 | 2015-01-13 | 주식회사 포스코 | 도금 강재의 열간 프레스 성형 장치 및 이를 이용한 성형 방법 |
| JP6125313B2 (ja) * | 2013-04-26 | 2017-05-10 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼板の熱間プレス方法 |
| JP6470266B2 (ja) | 2013-05-17 | 2019-02-13 | エーケー スティール プロパティ−ズ、インク． | プレス焼入れ用亜鉛めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP6344223B2 (ja) * | 2014-12-05 | 2018-06-20 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接性と塗装後耐食性に優れる熱間プレス用Ａｌめっき鋼材 |
| JP6121070B1 (ja) * | 2015-06-04 | 2017-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間プレス用めっき鋼板の表面処理液 |
| KR101696121B1 (ko) | 2015-12-23 | 2017-01-13 | 주식회사 포스코 | 내수소지연파괴특성, 내박리성 및 용접성이 우수한 열간성형용 알루미늄-철 합금 도금강판 및 이를 이용한 열간성형 부재 |
| JP6904404B2 (ja) * | 2016-04-20 | 2021-07-14 | 日本製鉄株式会社 | 熱処理鋼管 |
| JP6794652B2 (ja) * | 2016-04-20 | 2020-12-02 | 日本製鉄株式会社 | 熱処理用鋼管及び熱処理鋼管の製造方法 |
| MX2018013251A (es) * | 2016-07-07 | 2019-02-21 | Bull Moose Tube Company | Estructuras de metal recubiertas con acero y metodos para fabricarlas. |
| KR102037085B1 (ko) | 2016-12-28 | 2019-10-30 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열간 프레스용 도금 강판, 열간 프레스용 도금 강판의 제조 방법, 열간 프레스 성형품의 제조 방법, 및 차량의 제조 방법 |
| KR102478193B1 (ko) * | 2017-02-28 | 2022-12-16 | 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔. | 열간-성형된 강철 제품의 제조 방법 |
| BR112019013298A2 (pt) * | 2017-03-27 | 2019-12-10 | Nippon Steel Corp | chapa de aço revestida com alumínio |
| MX2019010022A (es) * | 2017-03-27 | 2019-10-14 | Nippon Steel Corp | Placa de acero enchapada a base de aluminio. |
| KR102010048B1 (ko) | 2017-06-01 | 2019-10-21 | 주식회사 포스코 | 도장 밀착성과 도장 후 내식성이 우수한 열간 프레스 성형 부재용 강판 및 그 제조방법 |
| MX2020003891A (es) | 2017-09-28 | 2020-08-20 | Nippon Steel Corp | Lamina de acero recubierta, rollo de lamina de acero recubierta, metodo para producir articulo formado por prensado en caliente, y parte de automovil. |
| US11807924B2 (en) | 2017-11-20 | 2023-11-07 | Nippon Steel Corporation | Al plated welded pipe for hardening use and Al plated hollow member and method for producing same |
| DE102017127987A1 (de) | 2017-11-27 | 2019-05-29 | Muhr Und Bender Kg | Beschichtetes Stahlsubstrat und Verfahren zum Herstellen eines gehärteten Bauteils aus einem beschichteten Stahlsubstrat |
| US20210114074A1 (en) | 2018-04-13 | 2021-04-22 | Nippon Steel Corporation | Production method for hot press molded articles, press molded article, die mold, and mold set |
| CN112236244B (zh) * | 2018-07-04 | 2022-10-04 | 日本制铁株式会社 | 热压成型品的制造方法、压制成型品、冲模模具及模具套件 |
| WO2020009171A1 (ja) * | 2018-07-04 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | 熱間プレス成形品の製造方法、プレス成形品、ダイ金型、及び金型セット |
| CN111781297B (zh) * | 2019-04-04 | 2022-09-16 | 中国石油化工股份有限公司 | 基于高温硅碳棒用简易式液体可燃性测试器及其用途 |
| WO2024014543A1 (ja) * | 2022-07-14 | 2024-01-18 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ用アルミめっき鋼板 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2040556C1 (ru) * | 1993-06-15 | 1995-07-25 | Череповецкий металлургический комбинат | Способ производства полос из малоуглеродистой горячекатаной стали |
Family Cites Families (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5112450B1 (ru) * | 1966-03-18 | 1976-04-20 | ||
| CA1154638A (en) * | 1978-03-15 | 1983-10-04 | Kunio Kimura | Method of forming porcelain enamels |
| JPS56102523A (en) * | 1980-01-22 | 1981-08-17 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of aluminum-plated steel sheet having resistance to oxidation at high temperature |
| DE3335206A1 (de) * | 1983-09-29 | 1985-04-18 | EC Erdölchemie GmbH, 5000 Köln | Compounds aus hochdruckpolyethylen und niedermolekularem ataktischem polypropylen, verfahren zu ihrer herstellung, ihre verwendung zur herstellung von folien und daraus erhaltene folien |
| US4707415A (en) * | 1985-03-30 | 1987-11-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel strips with corrosion resistant surface layers having good appearance |
| JPS63153255A (ja) * | 1986-12-17 | 1988-06-25 | Nippon Steel Corp | スパングル模様を抑制した溶融アルミメツキ鋼板の製造法 |
| US5525431A (en) * | 1989-12-12 | 1996-06-11 | Nippon Steel Corporation | Zinc-base galvanized sheet steel excellent in press-formability, phosphatability, etc. and process for producing the same |
| JPH0426778A (ja) * | 1990-05-18 | 1992-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性、耐熱性に優れた表面処理鋼板 |
| JP2945266B2 (ja) * | 1994-03-29 | 1999-09-06 | 日本碍子株式会社 | 抗菌性、抗黴性を有するアルミホーロー板 |
| DE69521409T2 (de) * | 1995-03-01 | 2002-05-16 | Sumitomo Electric Industries | Boraluminiumnitrid-Beschichtung und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| JP3305595B2 (ja) * | 1995-12-18 | 2002-07-22 | 新日本製鐵株式会社 | 防錆性有機皮膜を有する金属板及びその製造方法並びにそれに用いる処理液 |
| FR2780984B1 (fr) | 1998-07-09 | 2001-06-22 | Lorraine Laminage | Tole d'acier laminee a chaud et a froid revetue et comportant une tres haute resistance apres traitement thermique |
| JP3669844B2 (ja) * | 1998-08-13 | 2005-07-13 | 日本ペイント株式会社 | リン酸系前処理を含むノンクロム防錆方法 |
| US6291761B1 (en) * | 1998-12-28 | 2001-09-18 | Canon Kabushiki Kaisha | Solar cell module, production method and installation method therefor and photovoltaic power generation system |
| CN1263892C (zh) * | 1999-10-22 | 2006-07-12 | 杰富意钢铁株式会社 | 金属表面处理用组合物及经表面处理过的金属材料 |
| FR2807447B1 (fr) * | 2000-04-07 | 2002-10-11 | Usinor | Procede de realisation d'une piece a tres hautes caracteristiques mecaniques, mise en forme par emboutissage, a partir d'une bande de tole d'acier laminee et notamment laminee a chaud et revetue |
| CN100434564C (zh) * | 2001-10-23 | 2008-11-19 | 住友金属工业株式会社 | 热压成型方法,其电镀钢材及其制备方法 |
| JP3582511B2 (ja) | 2001-10-23 | 2004-10-27 | 住友金属工業株式会社 | 熱間プレス成形用表面処理鋼とその製造方法 |
| JP4104353B2 (ja) * | 2002-03-07 | 2008-06-18 | エスケー化研株式会社 | 塗料組成物 |
| CN1668460B (zh) * | 2002-05-14 | 2010-05-26 | 新日本制铁株式会社 | 成形加工部分的耐蚀性优良、可焊接的被覆金属材料 |
| JP2004211151A (ja) | 2002-12-27 | 2004-07-29 | Nippon Steel Corp | 潤滑性に優れた高温プレス成形性用Ａｌ系めっき鋼板 |
| JP2004270029A (ja) * | 2003-02-18 | 2004-09-30 | Nippon Steel Corp | 耐亜鉛揮発性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
| US7393578B2 (en) * | 2003-02-25 | 2008-07-01 | Nippon Steel Corporation | Precoated metal sheet for light reflectors |
| CN100441728C (zh) * | 2003-04-18 | 2008-12-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 冲压成形性优异的热镀锌钢板及其制造方法 |
| WO2004101842A1 (ja) * | 2003-05-15 | 2004-11-25 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | ウルツ鉱型薄膜、ウルツ鉱型結晶層を含む積層体、および、これらの製造方法 |
| JP4117376B2 (ja) | 2003-05-16 | 2008-07-16 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | ウルツ鉱型結晶層を含む積層体及びその製造方法 |
| CN1829817B (zh) * | 2003-07-29 | 2015-01-07 | 沃斯特阿尔派因钢铁有限责任公司 | 制造硬化钢零件的方法 |
| US8025980B2 (en) * | 2003-08-29 | 2011-09-27 | Jfe Steel Corporation | Hot dip galvanized steel sheet and method for manufacturing same |
| JP4427465B2 (ja) * | 2005-02-02 | 2010-03-10 | 新日本製鐵株式会社 | 生産性に優れたホットプレス高強度鋼製部材の製造方法 |
| US7745010B2 (en) * | 2005-08-26 | 2010-06-29 | Prc Desoto International, Inc. | Coating compositions exhibiting corrosion resistance properties, related coated substrates, and methods |
| JP2007260761A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 熱間プレス装置 |
| JP4865407B2 (ja) * | 2006-06-09 | 2012-02-01 | 日新製鋼株式会社 | 燃料タンク用高強度溶融アルミニウムめっき鋼板 |
-
2009
- 2009-04-21 WO PCT/JP2009/058227 patent/WO2009131233A1/ja active Application Filing
- 2009-04-21 RU RU2010147375/02A patent/RU2466210C2/ru active
- 2009-04-21 MY MYPI2010004952A patent/MY146395A/en unknown
- 2009-04-21 EP EP09734858.5A patent/EP2270257B1/en active Active
- 2009-04-21 AU AU2009238926A patent/AU2009238926B2/en not_active Ceased
- 2009-04-21 CN CN2009801236678A patent/CN102066615A/zh active Pending
- 2009-04-21 CN CN201410384369.7A patent/CN104149411B/zh active Active
- 2009-04-21 JP JP2010509253A patent/JP4590025B2/ja active Active
- 2009-04-21 MX MX2010011034A patent/MX2010011034A/es active IP Right Grant
- 2009-04-21 PL PL09734858T patent/PL2270257T3/pl unknown
- 2009-04-21 KR KR1020107023710A patent/KR101122754B1/ko active IP Right Grant
- 2009-04-21 US US12/736,462 patent/US8453482B2/en active Active
- 2009-04-21 CA CA2721266A patent/CA2721266C/en active Active
- 2009-04-21 ES ES09734858T patent/ES2702819T3/es active Active
-
2010
- 2010-10-15 ZA ZA2010/07386A patent/ZA201007386B/en unknown
-
2011
- 2011-12-01 US US13/309,143 patent/US9074277B2/en active Active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2040556C1 (ru) * | 1993-06-15 | 1995-07-25 | Череповецкий металлургический комбинат | Способ производства полос из малоуглеродистой горячекатаной стали |
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2584105C2 (ru) * | 2012-02-14 | 2016-05-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Плакированная толстолистовая сталь для горячего прессования и способ горячего прессования плакированной толстолистовой стали |
| RU2633162C2 (ru) * | 2013-04-18 | 2017-10-11 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Стальной лист для горячего прессования с покрытием, способ горячего прессования стального листа с покрытием и деталь автомобиля |
| US10196717B2 (en) | 2013-04-18 | 2019-02-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Plated steel sheet for hot pressing, hot pressing method for plated steel sheet, and automobile part |
| RU2646655C2 (ru) * | 2013-05-07 | 2018-03-06 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | ПОКРЫТЫЙ СПЛАВОМ НА ОСНОВЕ Al СТАЛЬНОЙ МАТЕРИАЛ С ОТЛИЧНОЙ КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТЬЮ ПОСЛЕ НАНЕСЕНИЯ ПОКРЫТИЙ |
| RU2621501C1 (ru) * | 2013-06-11 | 2017-06-06 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Формованное горячей штамповкой изделие и способ изготовления формованного горячей штамповкой изделия |
| RU2648729C1 (ru) * | 2013-12-12 | 2018-03-28 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Al-плакированный стальной лист, используемый для горячего прессования, и способ изготовления al-плакированного стального листа, применяемого для горячего прессования |
| US9970116B2 (en) | 2013-12-12 | 2018-05-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Al-plated steel sheet used for hot pressing and method for manufacturing Al-plated steel sheet used for hot pressing |
| RU2655421C2 (ru) * | 2013-12-25 | 2018-05-28 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Высокопрочная деталь автомобиля с коррозионно-стойким покрытием и способ ее производства |
| US10232426B2 (en) | 2013-12-25 | 2019-03-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Automobile part and method for manufacturing automobile part |
| RU2648725C2 (ru) * | 2014-01-30 | 2018-03-28 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Способ нагрева стального листа и устройство нагрева стального листа |
| RU2686164C2 (ru) * | 2015-02-19 | 2019-04-24 | Арселормиттал | Способ изготовления фосфатируемой детали из листа, содержащего покрытие на основе алюминия и цинковое покрытие |
| RU2685617C1 (ru) * | 2015-07-30 | 2019-04-22 | Арселормиттал | Способ получения закаленной детали, не подверженной растрескиванию под воздействием жидкого металла |
| US11414737B2 (en) | 2015-07-30 | 2022-08-16 | Arcelormittal | Method for the manufacture of a phosphatable part starting from a steel sheet coated with a metallic coating based on aluminum |
| RU2682508C1 (ru) * | 2015-07-30 | 2019-03-19 | Арселормиттал | Способ изготовления фосфатируемой детали из листовой стали с нанесенным металлическим покрытием на основе алюминия |
| US12012655B2 (en) | 2015-07-30 | 2024-06-18 | Arcelormittal | Steel sheet coated with a metallic coating based on aluminum |
| US10889884B2 (en) | 2015-07-30 | 2021-01-12 | Arcelormittal | Steel sheet coated with a metallic coating based on aluminum |
| RU2684801C1 (ru) * | 2015-07-30 | 2019-04-15 | Арселормиттал | Листовая сталь с нанесенным металлическим покрытием на основе алюминия |
| US11162153B2 (en) | 2015-07-30 | 2021-11-02 | Arcelormittal | Method for the manufacture of a hardened part which does not have LME issues |
| US11613791B2 (en) | 2017-02-21 | 2023-03-28 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Method for coating steel sheets or steel strips and method for producing press-hardened components therefrom |
| RU2729674C1 (ru) * | 2017-02-21 | 2020-08-11 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Способ нанесения покрытия на стальной лист или стальную полосу и способ изготовления закаленных под прессом деталей из них |
| RU2742549C1 (ru) * | 2017-08-02 | 2021-02-08 | Аутотек Инжиниринг С.Л. | Способы прессования стали с покрытием и применения стали |
| RU2774499C1 (ru) * | 2019-01-04 | 2022-06-21 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Покрытие на основе алюминия для плоских стальных изделий для компонентов для упрочнения пресс-формы и способ получения их |
| US11795535B2 (en) | 2019-01-04 | 2023-10-24 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Aluminum-based coating for flat steel products for press mold hardening components, and method for producing same |
| RU2792168C1 (ru) * | 2019-09-30 | 2023-03-17 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Способ изготовления детали из листовой стали, закаленной под прессом, с покрытием на основе алюминия, исходной листовой заготовки и изготовленной из него детали из листовой стали, закаленной под прессом |
| RU2813591C1 (ru) * | 2020-09-01 | 2024-02-13 | Хёндай Стил Компани | Материал для горячей штамповки и способ его получения |
| RU2816590C1 (ru) * | 2020-09-01 | 2024-04-02 | Хёндай Стил Компани | Материал для горячей штамповки и способ его получения |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2270257A4 (en) | 2011-05-11 |
| AU2009238926A1 (en) | 2009-10-29 |
| CN104149411B (zh) | 2017-08-08 |
| ES2702819T3 (es) | 2019-03-05 |
| US20120073351A1 (en) | 2012-03-29 |
| US20110030441A1 (en) | 2011-02-10 |
| PL2270257T3 (pl) | 2019-03-29 |
| CA2721266A1 (en) | 2009-10-29 |
| WO2009131233A1 (ja) | 2009-10-29 |
| CN102066615A (zh) | 2011-05-18 |
| KR20100121705A (ko) | 2010-11-18 |
| US9074277B2 (en) | 2015-07-07 |
| US8453482B2 (en) | 2013-06-04 |
| JP4590025B2 (ja) | 2010-12-01 |
| MY146395A (en) | 2012-08-15 |
| MX2010011034A (es) | 2010-11-05 |
| ZA201007386B (en) | 2011-06-29 |
| KR101122754B1 (ko) | 2012-03-23 |
| EP2270257B1 (en) | 2018-09-19 |
| JPWO2009131233A1 (ja) | 2011-08-25 |
| AU2009238926B2 (en) | 2012-03-29 |
| EP2270257A1 (en) | 2011-01-05 |
| CA2721266C (en) | 2015-05-26 |
| CN104149411A (zh) | 2014-11-19 |
| RU2010147375A (ru) | 2012-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2466210C2 (ru) | Стальной лист с металлическим покрытием и способ горячей штамповки стального листа с металлическим покрытием | |
| EP3070187B1 (en) | High-strength automobile part and method for manufacturing a high-strength automobile part | |
| RU2633162C2 (ru) | Стальной лист для горячего прессования с покрытием, способ горячего прессования стального листа с покрытием и деталь автомобиля | |
| RU2598017C2 (ru) | Плакированный алюминием стальной лист, способ для горячей штамповки плакированного алюминием стального листа и деталь автомобиля | |
| KR101974182B1 (ko) | 열간 프레스용 도금 강판 및 도금 강판의 열간 프레스 방법 | |
| JP5692148B2 (ja) | 熱間プレス用Ａｌ系めっき鋼板及びその熱間プレス方法 | |
| JP5263258B2 (ja) | 高強度自動車部品の製造方法および高強度部品 | |
| RU2648729C1 (ru) | Al-плакированный стальной лист, используемый для горячего прессования, и способ изготовления al-плакированного стального листа, применяемого для горячего прессования | |
| JP5692152B2 (ja) | 熱間プレス用Ａｌ系めっき鋼板とその熱間プレス方法及び高強度自動車部品 | |
| CA3048362C (en) | Plated steel sheet for hot stamping, method of manufacturing plated steel sheet for hot stamping, method of manufacturing hot-stamped component, and method of manufacturing vehicle |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PD4A | Correction of name of patent owner |