PT99559A - Processo de preparacao de hidroxido de calcio e/ou de magnesio de uma sua composicao e de tratamento de gas e/ou de fumos - Google Patents

Processo de preparacao de hidroxido de calcio e/ou de magnesio de uma sua composicao e de tratamento de gas e/ou de fumos Download PDF

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Description

DESCRIÇÃODAPATENTE DE INVENÇÃO N.° 99 559 REQUERENTE: LHOIST RECHERCHE ET DÉVELOPPEMENT S.A., bei ga, com sede em Rue Charles Dubois, 28, Saint-Jean-des-Bois, B-1342 Ottignies-Lou- vain-La-Neuve, Bélgica EPÍGRAFE: "Processo de preparação de hidróxido de cálcio e/ou de magnésio, de uma sua composição e de tratamento de gás e/ou de fumos" INVENTORES: Philippe Aimé Dumont e Robert Goffin
Reivindicação do direito de prioridade ao abrigo do artigo 4.° da Convenção de Paris de 20 de Março de 1883. Estados Unidos da América em 21 de Novembro de 1990 sob o 07/616 784 e na Bélgica em 21 de Novembro de 1990 sob o no 09001102
·,* uca "3 Af 'STH
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MEMÓRIA DESCRITIVA O presente invento refere-se ao processo de preparação de um hidróxido de cálcio e/ou de magnésio particular. O hidróxido de cálcio é preparado, de maneira conhecida, por extinção de cal viva ou de dolomite descarbonatada.
Para obter um hidróxido de cálcio cujo teor em humidade é inferior a 50%, sabe-se que, para evitar uma etapa de secagem onorosa, se faz reagir a cal viva com água, sendo a razão ponderai água-cal inferior a 2. Um hidróxido de cálcio preparado desta maneira tem uma área específica da ordem de 15 a 20 m2/g. Um tal hidróxido de cálcio , devido á sua baixa área específica, não permite um tratamento correcto de gases ou de fumos dos quais devam ser eliminados compostos ácidos. É bem conhecido que a reactividade de um produto é função, entre outros prrâmetros, da sua área específica. O homem da arte desde cedo que tentou aumentar a área específica.
Num primeiro processo para aumentar a área específica do hidróxido de cálcio , o homem da arte fez reagir cal viva com água em presença de metanol. O hidróxido de cálcio obtido por um tal processo tem uma área especifica geralmente compreendida entre 17 e 35 m2/g. Além disso, este processo é onoroso e perigoso a seguir à produção de vapor de metanol.
Num outro processo (ver DE-A-3620024), o homem da arte propôs transformar a cal viva em hidróxido de cálcio por reacção com água em presença de um aditivo para aumentar a área específica e de um aditivo para aumentar a fluidez. O aditivo para aumentar a área específica é escolhido de entre os álcoois, o açúcar, etc, ao passo que o aditivo para aumentar a fluidez é escolhido de entre os glicóis, aminas e/ou outros produtos que favoreçam a trituração.
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No único exemplo que o documento DE-A-3620024 contém, misturaram-se 100 partes em peso de cal viva finamente dividida com 70 partes em peso de água, 1 parte em peso de propilenogli-col e 2 partes em peso de melaço. A reprodução deste exemplo mostrou que o hidróxido de cálcio assim preparado tinha uma área específica inferior a 35 m2/g. A requerente verificou, de maneira surpreendente, que utilizando aditivos particulares conhecidos como sendo aditivos para o aumento da fluidez, era possível obter um hidróxido de cálcio apresentando uma área específica superior a 35 m2/g, ver 40 m2/g e mesmo 50 m2/g. O presente invento tem portanto como objecto o processo de preparação de um hidróxido de cálcio cujo teor em humidade é inferior a 50%, de preferência inferior a 15%, apresentando esse hidróxido uma área específica superior a 35 m2/g, vantajosamente a 40 m2/g, de preferência compreendida entre 45 e 80 m2/g.
Um outro objecto do presente invento é o processo de preparação de uma composição contendo um hidróxido de cálcio apresentando uma área específica superior a 35 m2/g, vantajosamente a 40 m2/g e de preferência a 45 m2/g.
Um outro objecto do presente invento é um processo de preparação de um hidróxido de cálcio e/ou de magnésio de acordo com o invento. Segundo este processo de preparação, faz-se reagir CaO e/ou MgO com uma quantidade de água tal que o hidróxido de cálcio e/ou de magnésio apresente um teor em humidade inferior a 50% e em presença de uma quantidade de um aditivo escolhido de entre etilenoglicol, dietilenoglicol, trietilenoglicol, monoetanolamina, dietanolamina, trietanol-amina e suas misturas, sendo a quantidade de aditivo tal que a área específica seja superior a 35 m2/g, de preferência a 40 m2/g.
De acordo com uma particularidade, utiliza-se uma quanti-
73 374 4973/28238 dade de água tal que a razão ponderai água/CaO e/ou MgO esteja compreendida entre 0,6:1 e 2:1, de preferência entre 0,7:1 e 1,5:1.
Contudo, de forma vantajosa, utiliza-se uma quantidade de água tal que a razão ponderai água/CaO e/ou MgO esteja compreendida entre 0,8:1 e 1,2:1, de preferência entre 0,9:1 e 1,1:1. De acordo com uma outra particularidade do processo de acordo com o invento, utiliza-se uma quantidade do referido aditivo tal que a razão ponderai aditivo/CaO e/ou MgO seja superior a 0,002:1. Esta razão ponderai é vantajosamente superior a 0,004:1 e inferior a 0,03:1 e está de preferência compreendida entre 0,005:1 e 0,02:1. 0 hidróxido de cálcio e/ou de magnésio obtido pelo processo descrito anteriormente, se necessário, pode ser submetido a uma secagem para baixar o teor em humidade, ou seja obter um hidróxido seco.
Tendo em vista a elevada área especifica do hidróxido de cálcio e/ou de magnésio de acordo com o invento e portanto a sua elevada reactividade, o invento tem ainda como objecto um processo de tratamento de gás ou de fumos, no qual se injecta um hidróxido de cálcio e/ou de magnésio de acordo com o invento, em particular um hidróxido de cálcio preparado por um processo de acordo com o invento, no gás ou fumos a tratar, de maneira a eliminar os compostos ácidos, os óxidos de enxofre, o ácido clorídrico, etc.
Numa forma de realização deste processo de tratamento, faz--se reagir CaO e/ou MgO com uma quantidade de água tal que o hidróxido de cálcio e/ou de magnésio apresente um teor em humidade inferior a 50% e em presença de uma quantidade de um aditivo escolhido de entre etilenoglicol, dietilenoglicol, trietilenoglicol, monoetanolamina, dietanolamina, trietanolamina e suas misturas, sendo a quantidade de aditivo tal que a área específica seja superior a 35 m2/g, de preferência a 40 m2/g, apresentando este hidróxido de cálcio uma temperatura superior a
73 374 4973/28238 -5- 70°C e injecta-se este hidróxido possuindo uma temperatura superior a 70°C no gás ou fumos a tratar.
De forma vantajosa, injecta-se um hidróxido de cálcio possuindo uma temperatura compreendida entre 90 e 150'C no gás ou fumos a tratar. A requerente notou que a injecção de hidróxido de cálcio quente, em particular húmido, no gás ou fumos permitia obter melhores resultados no tratamento de gás (dessulfuração).
Notou-se também que, para os tratamentos de dessulfuração ou de descloração dos mesmos, que se podiam obter bons resultados com uma razão Ca/S ou Ca/2HCl superior a 1,1, vantajosamente superior a 1,5 e de preferência compreendida entre 2 e 3. É ainda um outro objecto do presente invento o processo de preparação de uma composição contendo um hidróxido de cálcio de acordo com o invento, assim como uma quantidade de água, de forma que a composição se apresenta sob a forma de um leite ou uma pasta, ou seja com um teor em humidade superior a 50%.
Numa forma de realização, a composição contém pelo menos 0,2%, de preferência 0,3% em peso de um aditivo escolhido de entre etilenoglicol, dietilenoglicol, trietilenoglicol, monoetanolamina, dietanolamina, trietanolamina e suas misturas, em relação ao peso de hidróxido de cálcio e/ou de magnésio. Esta percentagem está vantajosamente compreendida entre 0,35 e 2,5, de preferência entre 0,35 e 1,5.
Uma tal composição é vantajosamente preparada fazendo reagir CaO e/ou MgO com água, sendo a razão água/CaO e/ou MgO superior a 2, em presença de pelo menos 0,2%, ou de preferência 3% em peso de um aditivo escolhido de entre etilenoglicol, dietilenoglicol, trietilenoglicol, monoetanolamina, dietanolamina, trietanolamina e suas misturas, em relação ao peso de CaO e/ou MgO, de maneira a obter-se uma mistura contendo partículas de hidróxido de cálcio e/ou de magnésio que, após secagem a
73 374 4973/28238 -6- 70°C, sob vácuo, tenham uma área específica superior a 35 m2/g.
De forma vantajosa, a razão ponderai aditivo/CaO e/ou MgO é superior a 0,002 e inferior a 0,03, de preferência superior a 0,003 e inferior a 0,02. Em particular esta razão está compreendida entre 0,005 e 0,015.
Estes leites de cal e/ou de dolomite (mistura H20-Ca(0H)2 e/ou Ca(OH)2-Mg(OH)2) podem ser utilizados em processos químicos, tratamentos de águas; em processos de estabilização de solos; em processos de depuração de gases ácidos; em processos de fabricação de carbonato de cálcio precipitado.
As pastas de Ca(OH)2 e/ou Ca(OH)2-Mg(OH)2 são, por exemplo, utilizadas na indústria da construção para a fabricação de argamassas, rebocos, etc... A qualidade dos leites e/ou pastas de Ca(OH)2, eventualmente, misturado com Mg(0H)2 e as suas propriedades, por exemplo a sua reactividade, dependem da dimensão e da estrutura dos aglomerados ou micelas de Ca(OH)2 e/ou de Ca(OH)2 - Mg(OH)2 em suspensão. Verificámos que as partículas de Ca(OH)2 e/ou de Ca(OH)2 - Mg(OH)2 dos aglomerados ou micelas devem ter uma granulometria baixa e uma porosidade elevada para se obter um leite ou pasta de alta reactividade e para reduzir ou evitar a sedimentação das partículas. No caso das pastas, verificámos que uma baixa granulometria e uma porosidade elevada permitiam obter argamassas apresentando uma elevada plasticidade e um grande poder de retenção de água.
Esta granulometria e esta porosidade das partículas são dois parâmetros que influenciam a área específica das micelas ou aglomerados. Assim a reactividade dos leites ou pastas poderá serdeterminada ou estimada por medição da área específica.
Foram já efectuados ensaios para obter leites ou pastas cujas micelas ou aglomerados têm uma área específica importante. Nesses ensaios, fizeram-se variar diversos factores tais como; -7- 73 374 4973/28238 - grau de calcinação dos óxidos (CaO, MgO); - finura da moagem; - temperatura de extinção; - trituração; e - intensidade de agitação.
Escolhendo os parâmetros óptimos, isto é - óxidos obtidos por calcinação a baixa temperatura (900°C) e finamente triturados; - temperatura de extinção superior a 60°C; - agitação vigorosa; e - trituração prolongada por via húmida, mas não utilizando aditivo, puderam fabricar-se aglomerados e/ou micelas cuja área específica era de cerca de 25 m2/g (área específica calculada após secagem a 70"C (sob vácuo)).
De acordo com o invento, isto é utilizando um aditivo escolhido de entre etilenoglicol, dietilenoglicol, trietilenoglicol, monoetanolamina, dietanolamina, trietanolamina e suas misturas, puderam fabricar-se leites ou pastas cujos aglomerados e/ou micelas tinham uma área específica superior a 35 m2/g, em particular compreendida entre 40 m2/g e 80 m2/g.
No processo de acordo com o invento para preparar uma composição de acordo com o invento, o produto da reacção CaO e/ou MgO - Η2θ é, vantajosamente, submetido a uma trituração por via húmida.
Numa forma de realização particular do processo, a trituração por via húmida é efectuada pelo menos aquando da reacção CaO e/ou MgO - H20. É evidente que a partir de uma composição obtida pelo processo descrito acima, é possível obter, após secagem, um hidróxido de cálcio e/ou de magnésio de acordo com o invento, -8- 73 374 4973/28238 podendo o teor do referido hidróxido ser inferior a 50%, de forma vantajosa a 25%, de preferência a 15%, ver igualmente a 0%.
Finalmente, o invento tem ainda como objecto um processo de tratamento de gás, tal como os gases ácidos, no qual se pulveriza ou se injecta no gás a tratar uma composição de acordo com o invento.
Outras particularidades e detalhes do invento ressaltarão da descrição detalhada que se segue, na qual se faz referência aos exemplos de preparação e de utilização seguintes:
Exemplo 1
Neste exemplo, foram utilizados diferentes hidróxidos de cálcio no tratamento de fumos.
Os fumos tratados provinham de uma central térmica (potência 2,5 MW), na qual tinha sido queimado um carvão apresentando um teor em enxofre de 1,4%. Esta central compreendia um queimador de grelha (estando o carvão a queimar colocado na referida grelha), um permutador de calor para recuperar a energia produzida no queimador, ciclones para eliminar as cinzas voadoras dos gases, e uma coluna na qual foi injectado hidróxido de cálcio para eliminar os fumos de S02 e de HC1. Esta coluna ficava situada entre o permutador de calor e um filtro para recuperar as partículas sólidas , tais como de hidróxido de cálcio remanescente, derivados de cálcio tais como sulfato de cálcio, poeiras, etc. Os fumos continham de 1600 a 1900 (valor médio 1800) mg S02/m3.
Para os testes relativos à eliminação de HC1 dos fumos, o carvão utilizado tinha um baixo teor em enxofre e lnjectou-se HC1 no queimador , de maneira a obterem-se fumos contendo 1450-1800 mg HCl/m3 (valor médio: 1600 mg HCl/m3).
Nos testes efectuados, o caudal total de gás da central estava compreendido entre 3200 e 4900 N3/h. A temperatura dos -9- 73 374 4973/28238 fumos postos em contacto com o hidróxido de cálcio injectado na coluna era de cerca de 115“C, ao passo que os tempos de contacto entre os fumos e o hidróxido de cálcio injectado eram de cerca de 3,7 e 5,6 segundos. O teor em S02 e HC1 dos fumos foi medido antes e depois do contacto destes com o hidróxido de cálcio.
Sejam [HCl]0 e [S02]o os teores em HC1 e S02 dos fumos antes do tratamento e [HCl]f e [S02]f os teores em HCl e S02 dos fumos depois do tratamento, os rendimentos em % podem ser calculados como se segue: [HC1]q - [HCl]f -- x 100 para a descloração [HCl]0 [S02]o - [S02]f - x 100 para a dessulfuração [S02]o O rendimento do tratamento depende da quantidade de hidróxido de cálcio utilizado em relação à quantidade de S02 ou de HCl presente nos fumos, isto é da razão molecular Ca:S ou Ca: :2 HCl.
Nestes ensaios utilizaram-se os hidróxidos de cálcio que se seguem.
Hidróxido de cálcio A
Fez-se reagir cal viva moída com uma quantidade de água correspondente a uma razão água/cal de 0,58:1. 0 hidróxido de cálcio assim obtido tinha um teor em humidade de 0,8% e uma área específica de 17 m2/g. o hidróxido de cálcio, assim como o vapor produzido aquando da reacção de extinção, foram injectados a uma temperatura de 90-100'C nos fumos.
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Hidróxido de cálcio B
Fez-se reagir cal viva moída com água, sendo a razão água/cal de 0,5, em presença de dietilenoglicol. A razão ponderai dietilenoglicol/cal era de 0,001. Obteve-se assim iam hidróxido de cálcio apresentando uma uma área especifica de 25 m2/g. O hidróxido de cálcio, assim como o vapor produzido aguando da reacção de extinção foram injectados nos fumos a 90- -100"C.
Hidróxido de cálcio C
Extinguiu-se cal viva moída com 0,83 partes em peso de água por parte em peso de cal viva em presença de 0,008 partes em peso de dietilenoglicol por parte em peso de cal viva. O hidróxido do cálcio obtido tinha um teor em humidade de 12% e uma área específica de 46 m2/g. O hidróxido de cálcio e o vapor produzido foram injectados nos fumos a uma temperatura de 90-100 T. O quadro 1 que se segue dá os rendimentos de dessulfuração e de descloração para os hidróxidos de cálcio A, B e C em função da razão Ca:S ou Ca:HCl.
Deste quadro torna-se evidente que o hidróxido de cálcio C de acordo com o invento permite obter rendimentos de
73 374 4973/28238 -11-dessulfuração ou de descloração importantes , mesmo quando a razão Ca:S ou Ca:2 HC1 é limitada.
Um rendimento elevado permite uma melhor utilização do hidróxido de cálcio, isto é a utilização de uma quantidade menor de hidróxido de cálcio para obter um determinado resultado de dessulfuração ou de descloração, ou seja o filtro, para um determinado resultado de dessulfuração ou de descloração, deve recuperar uma quantidade menor de partículas.
Os melhores rendimentos obtidos por meio do hidróxido de cálcio de acordo com o invento parecem ser devidos não somente ao aumento da área específica mas também ao aumento da porosidade do hidróxido de cálcio, assim como a um aumento do diâmetro dos poros. Assim, a penetração do S02 nos poros do hidróxido de cálcio é acrescida e favorece o tipo de absorção do S02.
Exemplo 2
Preparou-se um leite de cal, misturando 50 g de cal viva pulverulenta com uma granulometria inferior a 90 microns e uma reactividade elevada (obtida por calcinação suave a 900°C num forno rotativo) com 600 g de água quente (temperatura 80‘C) contendo X% em peso de um aditivo, em relação ao peso de CaO. A cal viva utilizada tinha uma pureza de cerca de 98%.
Após alguns minutos de reacção, a temperatura da mistura ficou próxima de 100°C.
Em seguida filtrou-se o leite de cal assim formado e secou--se o produto assim recuperado a 70*0 e sob vácuo.
Numa variante do processo descrito acima, submeteu-se a mistura, antes das operações de filtração e secagem, a uma trituração por via húmida. Para efectuar esta trituração utilizou-se um triturador rotativo de laboratório DYNO-MILL com uma capacidade de 1,4 1 e cujos corpos trituradores eram esferas com um diâmetro compreendido entre 0,125 e 0,8 mm e feitos de
73 374 4973/28238 -12-óxido de zircónio. A velocidade de rotação do triturador era^de 3400 rotações por minuto, enquanto que os tempos de trituração eram inferiores a 1 minuto. A título de exemplo comparativo, preparou-se um leite de cal sem utilização de amina e/ou de glicol, do modo descrito acima.
Mediu-se a área específica das micelas do leite de cal, após secagem, pelo método BET. 0 quadro seguinte indica os parâmetros e os resultados (área específica) dos leites de cal obtidos pelos processos descritos anteriormonte.
QUADRO II
Aditivo área específica m2/g sem trituração trituração por por via húmida via húmida 0 28,3 31,2 0,5% dietilenoglicol 35,7 46,7 1% dietilenoglicol 39,1 63,9 0,5% trietanolamina 40,3 58,4 1% trietanolamina 48,5 67,9 O teor da mistura em dietilenoglicol ou trietanolamina, expresso em % ponderai em relação ao peso de Ca(OH)2 pode ser determinada pela fórmula: 56 X . - 74 na qual X é a % ponderai dos aditivos em relação ao peso
CaO 56 e 74 são, respectivamente, os pesos de uma mole de CaO e de Ca(0H)2. etc.
Assim, quando se utilizam 0,5% em peso de um aditivo, em relação ao peso de CaO, a mistura contém cerca de 0,35% em peso do referido aditivo, em relação ao peso de Ca(OH)2,
73 374 4973/28238 -13-
Este quadro mostra que a utilização de 0,5% e 1% de dietilenoglicol e de trietanolamina permite por um lado, aumentar a área especifica das micelas da mistura antes da trituração, em relação à área específica das micelas de uma mistura preparada pela simples reacção de cal viva comercial com água, e por outro lado, aumentar a eficácia da trituração por via húmida da mistura. A trituração por via húmida de uma mistura preparada pela simples reacção de cal viva comercial com água não permite um aumento da área específica de cerca de 10%, ao passo que a trituração por via húmida de uma mistura obtida por reacção de cal viva, em presença de 0,5 e 1% de dietilenoglicol e de trietanolamina, com água, permite um aumento da área específica de cerca de 45%.
Este exemplo mostra também que por secagem de uma composição de acordo com o invento é possível obter um hidróxido de acordo com o invento.
Exemplo 3
Prepararam-se pastas de dolomite hidratada, misturando 1 parte em peso de dolomite descarbonatada finamente moída (granulometria inferior a 90μ) obtida por calcinação suave de dolomite a 900"C num forno rotativo e 2,5 partes em peso de água contendo eventualmente um aditivo. A temperatura inicial da mistura era de 80 °C (temperatura da água) e atingiu-se uma temperatura de ± 100°C após alguns minutos, de forma que a dolomite descarbonatada ficou completamente hidratada (Ca(OH)2--
Mg(0H)2).
Após secagem da pasta a uma temperatura de 70° e sob vácuo, mediu-se a área específica das partículas que formavam a mistura. Os resultados destas medições são apresentadas no quadro que se —14— 73 374 4973/28238 segue:
QUADRO III
área específica m2/g sem aditivo 25 1% em peso de dietilenoglicol, em 35 relação ao peso de CaO - MgO 1% em peso de trietanolamina, em 45 relação ao peso de CaO - MgO
Exemplo 4
Extinguiu-se cal viva moída com 0,83 partes em peso de água, em presença de Y partes em peso de dietilenoglicol. O hidrato obtido tinha um teor de humidade da ordem de 10% e uma área específica que se apresenta na tabela gue se segue: Y área (BET) m2/g 0,004 37 0,006 38,3 0,008 46
As composições de acordo com o invento, tal como leites e pastas, podem ser utilizadas para a neutralização de águas, de fumos industriais, como ligantes de argamassas de alvenaria e de reboco, para a produção de agentes dispersantes, lubrificantes, sabões cálcicos e como agente de tratamento de superfícies.
Tendo em conta a elevada reactividade da composição de acordo com o invento, em particular da mistura obtida pelo processo de acordo com o invento, o presente invento tem igualmente por objecto um processo de tratamento de gases ácidos, por exemplo para eliminar compostos tais como HC1, S02, no qual se põe em contacto o gás a tratar, por exemplo por pulverização, 73 374 4973/28238 -15-
com um leite. 0 hidróxido de cálcio e/ou de magnésio de acordo com o invento, em particular uma composição sob a forma de leite ou de pasta de acordo com o invento, pode ser vantajosamente utilizada para a preparação de argamassas (alvenaria e rebocos). Estas argamassas apresentam excelentes propriedades de plasticidade e podem ser constituídas por, por exemplo, areia, água, cimento e hidróxido de cálcio.

Claims (17)

  1. 73 374 4973/28238 -16- RBIVINDICACÕES 1 - Processo de preparação de hidróxido de cálcio e/ou de magnésio cujo teor em humidade é inferior a 50% e que apresenta uma área específica superior a 35xl03 m2/kg, caracterizado por se fazer reagir CaO e/ou MgO com uma quantidade de água tal que o hidróxido de cálcio e/ou de magnésio apresente um teor em humidade inferior a 50% e em presença de uma quantidade de um aditivo escolhido de entre o etilenoglicol, o dietilenoglicol, o trietilenoglicol, a monoetanolamina, a dietanolamina, a trietanolamina e suas misturas, sendo a quantidade de aditivo tal que a área específica seja superior a 35xl03 m2/kg, de preferência superior a 40xl03 m2/kg.
  2. 2 - Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por se utilizar uma quantidade de água tal que a razão ponderai água/CaO e/ou MgO esteja compreendida entre 0,6:1 e 2:1, de preferência entre 0,7:1 e 1,5:1.
  3. 3 - Processo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado por se utilizar uma quantidade de água tal que a razão poderal água/CaO e/ou MgO esteja compreendida entre 0,8:1 e 1,2:1, de preferência entre 0,9:1 e 1,1:1.
  4. 4 - Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por se utilizar uma quantidade do referido aditivo tal que a razão ponderai aditivo/CaO e/ou MgO seja superior a 0,002:1.
  5. 5 - Processo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado por se utilizar uma quantidade do referido aditivo tal que a razão ponderai aditivo/CaO e/ou MgO esteja compreendida entre 0,003:1 e 0,03:1.
  6. 6 - Processo de acordo com a reivindicação 5, caracterizado por se utilizar uma quantidade do referido aditivo tal que a razão ponderai aditivo/CaO e/ou MgO esteja compreendida entre 0,005:1 e 0,02:1.
    73 374 4973/28238 -17-
  7. 7 - Processo de tratamento de gás e/ou de fumos, em particular para eliminar, destes, os óxidos de enxofre, o óxido clorídrico assim como outros compostos ácidos, caracterizado por se injectar um hidróxido de cálcio e/ou de magnésio preparado por um processo de acordo oom qualquer uma dae reivindicações 7 a 12.
  8. 8 - Processo de acordo com a reivindicação 7, caracterizado por se fazer reagir CaO e/ou MgO com uma quantidadé de água tal que o hidróxido de cálcio e/ou de magnésio apresente um teor em humidade inferior a 50% e em presença de uma quantidade de um aditivo escolhido de entre o etilenoglicol, o dietilenoglicol, o tr ietilenoglicol, a monoetanolamina, a dietanolamina, a trietanolamina e suas misturas, sendo a quantidade de aditivo tal que a área específica seja superior a 35xl03 m2/kg, de preferência superior a 40xl03 m2/kg, apresentando esse hidróxido de cálcio e/ou de magnésio uma temperatura superior a 70°C, e se injectar esse hidróxido de cálcio e/ou de magnésio possuindo uma temperatura superior a 70°C no gás ou fumos a tratar.
  9. 9 - Processo de acordo com a reivindicação 8, caracterizado por se injectar um hidróxido de cálcio e/ou de magnésio possuindo uma temperatura compreendida entre 90 e 150*C no gás ou fumos a tratar.
  10. 10 - Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 9, caracterizado por se injectar uma quantidade de hidróxido de cálcio e/ou de magnésio, no gás ou fumos a tratar, tal que a razão Ca e/ou Mg/S ou Ca/2HC1 seja superior a 1,1 e esteja, de preferência, compreendida entre 2 e 3.
  11. 11 - Processo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado por se utilizar uma quantidade de água tal que o hidróxido de cálcio e/ou de magnésio apresenta um teor em humidade inferior a 25%, de preferência 15%.
  12. 12 - Processo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado por se utilizar uma quantidade de água tal que o hidróxido de cálcio e/ou de magnésio apresenta um teor em humidade de cerca de -18- 73 374 4973/28238
  13. 13 - Processo de acordo com qualquer das reivindicações anteriores, caracterizado por se utilizar uma quantidade de água e de aditivo tal que o hidróxido de cálcio e/ou de magnésio apresenta uma área específica compreendida entre 45 e 80 x IO-·* ra2/g.
  14. 14 - Processo de preparação de uma composição contendo pelo menos um hidróxido de cálcio e/ou de magnésio preparado de acordo com a reivindicação 1, sob a forma de um leite ou pasta, isto é, com um teor em humidade, em peso, da referida composição superior a 50%, caracterizado por se fazer reagir CaO e/ou MgO com água, sendo a razão água/CaO e/ou MgO superior a 2, em presença de pelo menos 0,2% em peso de um aditivo escolhido de entre o etilenoglicol, o dietilenoglicol, o trietilenoglicol, a monoetanolamina, a dietanolamina, a trietanolamina e suas misturas, em relação ao peso de CaO e/ou MgO, de maneira a obter uma mistura contendo partículas de hidróxido de cálcio e/ou de magnésio que após secagem a 70°C, sob vácuo, têm uma área específica superior a 35xl03 m2/kg.
  15. 15 - Processo de preparação de acordo com a reivindicação 14, caracterizado por se fazer reagir CaO e/ou MgO com água, em presença de 0,3 a 3%, de preferência de 0,5 a 2% em peso do referido aditivo.
  16. 16 - Processo de preparação de acordo com qualquer uma das reivindicações 14 e 15, caracterizado por se submeter o produto da reacção CaO e/ou Mg0-H20, eventualmente durante a referida reacção, a uma trituração por via húmida.
  17. 17 - Processo de tratamento de gás caracterizado por se injectar ou pulverizar no gás a tratar uma composição obtida pelo processo de acordo com qualquer das reivindicações 14 a 16. 73 374 4973/28238 Lisboa, -19- cu fjfli 1991 Por LHOIST RECHERCHE ET DÉVELOPPEMENT S.A. =0 AGENTE OFICIAL=
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