CZ285651B6 - Hydroxid vápenatý a/nebo hořečnatý, způsob jeho přípravy a jeho použití - Google Patents

Hydroxid vápenatý a/nebo hořečnatý, způsob jeho přípravy a jeho použití Download PDF

Info

Publication number
CZ285651B6
CZ285651B6 CS913509A CS350991A CZ285651B6 CZ 285651 B6 CZ285651 B6 CZ 285651B6 CS 913509 A CS913509 A CS 913509A CS 350991 A CS350991 A CS 350991A CZ 285651 B6 CZ285651 B6 CZ 285651B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
water
cao
calcium hydroxide
mgo
weight
Prior art date
Application number
CS913509A
Other languages
English (en)
Inventor
Philippe Aimé Dumont
Robert Goffin
Original Assignee
Lhoist Recherche Et Développement S.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=25662555&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ285651(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from BE9001102A external-priority patent/BE1004609A5/fr
Priority claimed from US07/616,784 external-priority patent/US5173279A/en
Application filed by Lhoist Recherche Et Développement S.A. filed Critical Lhoist Recherche Et Développement S.A.
Publication of CS350991A3 publication Critical patent/CS350991A3/cs
Publication of CZ285651B6 publication Critical patent/CZ285651B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2/00—Lime, magnesia or dolomite
    • C04B2/02—Lime
    • C04B2/04—Slaking
    • C04B2/06—Slaking with addition of substances, e.g. hydrophobic agents ; Slaking in the presence of other compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • B01D53/502—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound characterised by a specific solution or suspension
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/68—Halogens or halogen compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
    • C01F11/02—Oxides or hydroxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F5/00—Compounds of magnesium
    • C01F5/14—Magnesium hydroxide
    • C01F5/16—Magnesium hydroxide by treating magnesia, e.g. calcined dolomite, with water or solutions of salts not containing magnesium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/40—Alkaline earth metal or magnesium compounds
    • B01D2251/402—Alkaline earth metal or magnesium compounds of magnesium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/40—Alkaline earth metal or magnesium compounds
    • B01D2251/404—Alkaline earth metal or magnesium compounds of calcium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/60—Inorganic bases or salts
    • B01D2251/604—Hydroxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
    • C01P2006/12—Surface area
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
    • C01P2006/80—Compositional purity
    • C01P2006/82—Compositional purity water content

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
  • Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Coloring Foods And Improving Nutritive Qualities (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Směs hydroxidu vápenatého a/nebo hořečnatého s obsahem vody nižším než 50 % a s měrným povrchem větším než 35 m.sup.2.n./g, která se získá reakcí oxidu vápenatého a/nebo hořečnatého s vodou v přítomnosti aditiva, vybraného ze skupiny zahrnující ethylenglykol, diethylenglykol, triethylenglykol, mono-, di- a triethanolamin a jejich směsi, přičemž hmotnostní poměr äditivum/CaO " a/nebo MgO je větší než 0,002:1. Tuto směs lze použít pro odstraňování oxidů síry, kyseliny chlorovodíkové a jiných kyselých sloučenin z plynů a k přípravě malty.ŕ

Description

Oblast techniky
Vynález se týká způsobu přípravy hydroxidu vápenatého a/nebo hydroxidu hořečnatého s měrným povrchem nad 35 m2/g a obsahem vody do 50 % hmotnostních, při němž se CaO a/nebo MgO nechá reagovat s vodou.
Dosavadní stav techniky
Hydroxid vápenatý se podle známého způsobu vyrábí hašením páleného vápna nebo dekarbonizovaného dolomitu.
Aby se získal hydroxid vápenatý obsahující méně než 50 % vlhkosti, je známo nechat pálené vápno reagovat s vodou, čímž se vyhneme při tomto postupu nákladnému sušení. Hmotnostní poměr voda-pálené vápno je menší než 2. Takto připravovaný hydroxid vápenatý má měrný povrch 15 až 20 m2/g. Takový hydroxid vápenatý neumožňuje vzhledem k malému měrnému povrchu správné působení plynu nebo kouřových plynu, u nichž se musí odstraňovat kyselé sloučeniny.
Je dobře známo, že reaktivita produktu je mezi jiným funkcí jeho měrného povrchu.
Byly činěny pokusy zvětšit měrný povrch hydroxidu vápenatého.
U jednoho ze způsobu vedoucího ke zvětšení měrného povrchu hydroxidu vápenatého se nechá pálené vápno reagovat s vodou v přítomnosti methanolu. Takovýmto postupem získávaný hydroxid vápenatý má měrný povrch obvykle mezi 17 a 35 m2/g. Kromě toho je tento postup nákladný a nebezpečný vzhledem k tomu, že se vytvářejí páry methanolu.
Při jiném způsobu (viz DE-A-3620024) se navrhuje přeměna páleného vápna v hydroxid vápenatý reakcí s vodou v přítomnosti aditiva zvětšujícího měrný povrch a aditiva zvětšujícího fluiditu. Aditivum ke zvětšení měrného povrchu se volí ze skupiny zahrnující alkoholy a cukry, zatímco aditivum zvětšující fluiditu se vyrábí ze skupiny zahrnující glykoly, aminy a/nebo jiné produkty podporující rozmělnění.
V jediném příkladu, který je obsažen ve zmíněném dokumentu DE-A-3620024, se 100 dílů hmotnostních páleného vápna jemně rozmělněného smíchá se 70 díly hmotnostními vody, 1 dílem hmotnostním propylenglykolu a 2 díly hmotnostními melasy.
Reprodukcí tohoto příkladu se ukázalo, že takto připravený hydroxid vápenatý má měrný povrch menší než 35 m2/g.
Bylo nyní s překvapením zjištěno, že použitím specifických aditiv, jež jsou známá jako aditiva zvětšující fluiditu, lze získávat hydroxid vápenatý o měrném povrchu větším než 35 m2/g, tj. 40 m2/g ba dokonce 50 m2/g.
Podstata vynálezu
Předmětem vynálezu je způsob přípravy hydroxidu vápenatého a/nebo hydroxidu hořečnatého s měrným povrchem nad 35 m2/g a obsahem vody do 50 % hmotnostních, při němž se CaO a/nebo MgO nechá reagovat s vodou. Podstata vynálezu je v tom, že se CaO a/nebo MgO nechá
-1 CZ 285651 B6 reagovat s vodou v přítomnosti aditiva vybraného ze skupiny zahrnující ethylenglykol, diethylenglykol, triethylenglykol, monoethanolamin, diethanolamin a triethanolamin a jejich směsi, přičemž hmotnostní poměr aditiva ku CaO a/nebo MgO je nad 0,002:1.
Aditivum se vzhledem ku CaO a/nebo MgO používá v hmotnostním poměru 0,003:1 až 0,03:1.
S výhodou se aditivum vzhledem ku CaO a/nebo MgO používá v hmotnostním poměru 0,005:1 až 0,02:1.
Voda se používá v množství, při němž hmotnostní poměr vody ku CaO a/nebo MgO je 0,6:1 až 2:1, s výhodou 0,7:1 až 1,5:1.
Výhodně se používá množství vody, při němž hmotnostní poměr vody ku CaO a/nebo MgO je 0,8:1 až 1,2:1, s výhodou 0,9:1 až 1,1:1.
Způsob přípravy hydroxidu vápenatého se podle vynálezu provádí s výhodou při hmotnostním poměru voda/nehašené vápno 0,83 a při hmotnostním poměru aditivum/nehašené vápno 0,008:1.
Suspenze hydroxidu vápenatého a/nebo hořečnatého ve vodě se tradičně v závislosti na jejich viskozitě nazývají vápenné mléko nebo pasta.
Takové mléko vápna a/nebo dolomitu (směs H2O-Ca(OH)2 a/nebo Ca(OH)2-Mg(OH)2) se může používat v chemických postupech, při úpravě vody, stabilizování půdy, při způsobech čištění kyselých plynů a při výrobě uhličitanu z uvedeného vápna.
Pasty CaíOH^ a/nebo Ca(OH)2-Mg(OH)2 se používají například v průmyslu vyrábějícím malty, omítky apod.
Kvalita mléka a/nebo pasty Ca(OH)2, popřípadě směsí s Mg(OH)2, a jejich vlastnosti, například reaktivnost, závisí na struktuře aglomerátů nebo micel Ca(OH)2 a/nebo Ca(OH)2-Mg(OH)2 v suspenzi. Lze pozorovat, že částice Ca(OH)2 a/nebo Ca(OH)r-Mg(OH)2 aglomerátů nebo micel musí mít jemnou granulometrii a velkou pórovitost, aby se získalo mléko nebo pasta s vysokou reaktivitou a aby se zmenšilo nebo odstranilo usazování částic. V případě past se pozoruje, že jemná granulometrie a velká pórovitost umožňuje získávat takové malty, jež jsou velmi plastické a mají značnou schopnost zadržovat vodu.
Taková granulometrie a taková pórovitost částic představují dva parametry, které mají vliv na měrný povrch micel a aglomerátů. Nyní lze reaktivitu mléka nebo pasty stanovit nebo odhadnout měřením měrného povrchu.
Byly již uskutečněny pokusy, aby se získalo mléko nebo pasty, u nichž je důležitý měrný povrch micel nebo aglomerátů. Při těchto pokusech se měnily různé faktory, jako je
- stupeň kalcinace kysličníků (CaO, MgO),
-jemnost mletí,
- teplota hašení,
- rozetírání a
- intenzita míchání.
Byly zjištěné optimální podmínky, to jest, když se
- kysličníky získávají při nižší teplotě (900 °C) a jsou jemně rozetřené,
- teplota hašení je vyšší než 60 °C,
- míchání je intenzivní a
- prodlouží se rozetírání za vlhka, avšak bez použití aditiva,
-2CZ 285651 B6 nebo se mohou vyrábět aglomeráty a/nebo micely, jejichž měmý povrch je přibližně 25 m2/g, přičemž měmý povrch se vypočítává po sušení při 70 °C (ve vzduchoprázdnu).
Podle vynálezu, to jest za použití aditiva vybraného ze skupiny zahrnující ethylenglykol, diethylenglykol, triethylenglykol, monoethanolamin, diethanolamin, triethanolamin a jejich směsi, se mohou vyrábět mléko nebo pasty, u nichž aglomeráty a/nebo micely mají větší povrch větší než 35 m2/g, zejména mezi 40 m2/g a 80 m2/g.
Při postupu podle vynálezu, při němž se připravuje směs podle vynálezu, se produkt reakce CaO a/nebo MgO s vodou podrobí s výhodou rozetírání za vlhka.
Při jedné formě provedení zvláštního způsobu se rozetírání za vlhka provádí v průběhu reakce CaO a/nebo MgO s vodou.
Je samozřejmé, že vychází-li se ze směsi získané shora popsaným postupem, může se po sušení získat hydroxid vápenatý a/nebo hořečnatý podle vynálezu, u něhož obsah vlhkosti může být menší než 50 %, s výhodou menší než 25 %, ještě výhodněji méně než 15 %, ba dokonce 0 %.
Jiné zvláštnosti a podrobnosti vynálezu vyplývají z následujícího podrobného popisu, v němž se odkazuje na příklady provedení a využití, jež následují.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
V tomto příkladě se používají různé hydroxidy vápenaté při čištění kouřových plynů.
Kouřové plyny pocházejí z teplárny (výkon 2,5 MW), v níž se spaluje uhlí obsahující 1,4 % síry. Tato teplárna je vybavena roštovým hořákem (spalované uhlí se přivádí na uvedený rošt), výměníkem tepla pro rekuperaci energie vyráběné v hořáku, větráky k odstranění polétavého popílku z plynů a věží, v níž se rozstřikuje hydroxid vápenatý, aby se z kouřových plynů odstranily SO2 a HC1. Tato věž je umístěna mezi výměníkem tepla a filtrem k odstraňování tuhých částic, jako je zbylý hydroxid vápenatý, deriváty vápníku, jako je síran vápenatý, prach apod. Kouřové plyny obsahují 1600 až 1900 (střední hodnota 1800) mg SO2/m3.
Při testech týkajících se odstraňování HC1 z kouřových plynů používalo se uhlí s velmi malým obsahem síiy a HC1, jež se rozprašovalo v hořáku tak, aby se získaly kouřové plyny obsahující 1450 až 1800 mg HCl/m3 (střední hodnota 1600 mg HCl/m3).
Při uskutečněných testech se celkové množství plynů vystupujících z teplárny pohybovalo mezi 3200 až 4900 Nm3/h. Teplota kouřových plynů uváděných ve styk s vstřikovaným hydroxidem vápenatým ve věži je přibližně 115 °C, zatím co doba styku kouřových plynů s hydroxidem vápenatým vstřikovaným do věže byla asi 3,7 a 5,6 sekund. Obsah SO2 a HC1 v kouřových plynech se měří před jejich stykem s hydroxidem vápenatým a po něm.
Označí-li se obsahy HC1 a SO2 v kouřových plynech před jejich zpracováním (čištěním) jako [HC1]O a [SO2]o a zbývající obsahy HC1 a SO2 v kouřových plynech po jejich zpracování jako [HCIJf a [SO2]f, lze účinnost čištění v % vypočítat z následujících vztahů:
-3CZ 285651 B6
---— x 100 pro dechloraci a o
Kl -Kl· x 100 pro odsíření
Účinnost čištění závisí na množství použitého hydroxidu vápenatého vzhledem k množství SO2 nebo HC1 přítomných v kouřových plynech, to znamená na molekulárním poměru Ca:S nebo Ca:2HCl.
Při těchto pokusech se používalo následujících hydroxidů vápenatých.
Hydroxid vápenatý A
Rozemleté nehašené vápno se nechá reagovat s množstvím vody, jež odpovídá poměru voda/vápno 0,58:1. Takto získaný hydroxid vápenatý obsahuje 0,8% vlhkosti a má měrný povrch 17 m2/g. Hydroxid vápenatý jakož i páry vznikající při reakci během hašení se vstřikují při teplotě 90-100 °C do kouřových plynů.
Hydroxid vápenatý B
Rozemleté nehašené vápno se nechá reagovat s vodou v přítomnosti diethylenglykolu, přičemž poměr voda/vápno je 0,5. Hmotnostní poměr diethylenglykol/vápno je 0,001. Takto se získá hydroxid vápenatý, který vykazuje měrný povrch 25 m2/g. Tento hydroxid stejně jako i páry vznikající během hašení se vstřikují při teplotě 90-100 °C do kouřových plynů.
Hydroxid vápenatý C
Rozemleté pálené vápno se hasí s 0,83 hmotnostními díly vody na 1 díl hmotnostní páleného vápna v přítomnosti 0,008 dílu hmotnostního diethylenglykolu vztaženo na 1 díl hmotnostní páleného vápna.
Získaný hydroxid vápenatý obsahuje 12 % vlhkosti a má měrný povrch 46 m2/g. Hydroxid vápenatý a páry vznikající při hašení se vstřikují při teplotě 90-100 °C do kouřových plynů.
V následující tabulce I jsou uvedeny účinnosti odsíření a odchlorování pro hydroxidy vápenaté A, B a C v závislosti na poměru Ca:S nebo Ca:HCl.
Tabulka I
Hydroxid vápenatý 1:1 Účinnost odsíření % Ca:S 2:1 3:1 Účinnost odchlorování % Ca:HCl
1:2 2:2 3:2
A 24 33 39 33 46 54
B 37 58 63 41 60 73
C 47 81 88 58 83 96
Z této tabulky vyplývá, že hydroxid vápenatý C podle vynálezu umožňuje dosahovat účinnosti odsíření nebo odchlorování, jež jsou vysoké i v případě, že poměr Ca:S nebo Ca:2HCl zůstává omezený.
-4CZ 285651 B6
Zvýšeným účinkem se umožňuje lepší využití hydroxidu vápenatého, to jest lze používat menšího množství hydroxidu vápenatého, aby se dosáhlo požadovaného výsledku odsíření nebo odchlorování; filtr pro stanovený výsledek odsíření nebo odchlorování bude tudíž v důsledku toho obsahovat menší množství částic.
Lepší výsledky čištění, které se získávají pomocí hydroxidu vápenatého podle vynálezu, se zdají být netoliko důsledkem zvětšení měrného povrchu, ale rovněž zvětšení pórovitosti hydroxidu vápenatého, jakož i zvětšení průměru pórů. Tím pádem se zvětšuje pronikání SO2 do pórů hydroxidu vápenatého a zlepšuje jeho absorpce.
Příklad 2
Smícháním 50 g práškovitého nehašeného vápna o velikosti částic menší než 90 mikronů a o značné reaktivitě (jež se získá kalcinací kolem 900 °C v rotační peci) se 600 g horké vody (teplota 80 °C), která obsahuje X % hmotnostních aditiva vztaženo hmotnostně na CaO, se získá mléko. Použité pálené vápno má čistotu asi 98 %.
Po několika minutách reakce je teplota směsi blízko 100 °C.
Takto vzniklé vápenné mléko se potom zfiltruje a takto získaný produkt se potom suší při 70 °C pod vakuem.
Při jedné variantě shora popsaného postupu se směs před filtrací a sušením nejprve rozetře za vlhka. K tomuto rozetírání se používá rotační roztírací stroj v laboratorním provedení typu DYNO-MILL s kapacitou 1,4 litru. Jeho mlecími tělesy jsou koule o průměru 0,125 až 0,8 mm. Kuličky jsou z kysličníku zirkoničitého. Třecí stroj se otáčí rychlosti 3400 otáček/minutu, zatím co doba mletí je kratší než 1 minutu.
Jako srovnávací příklad se připraví vápenaté mléko, u něhož se nepoužije amin a/nebo glykol, a to stejným způsobem, jako je uvedeno shora.
Měrný povrch micel vápenného mléka po sušení se měří metodou BET.
V následující tabulce Π jsou uvedeny parametry a výsledky (měrný povrch) u vápenných mlék získávaných shora popsaným postupem.
Tabulka II
Aditivum Měrný povrch, m2/g
bez rozetírání za mokra při rozetírání za mokra
0 28,3 31,2
0,5 % diethylenglykolu 35,7 46,7
1 % diethylenglykolu 39,1 63,9
0,5 % triethanolaminu 40,3 58,4
1 % triethanolaminu 48,5 67,9
Obsah diethylenglykolu nebo triethanolaminu ve směsi, vyjádřený v % hmotnostních vztaženo na možnost Ca(OH)2, se může stanovit podle vzorce:
-5CZ 285651 B6
χ.* v němž X je hmotnostní % aditiv vztaženo na hmotnost CaO, 56 a 74 značí jednotlivě molámí hmotnosti CaO a Ca(OH)2.
Tudíž, použije-li se 0,5 % hmotnostního aditiva vztaženo na hmotnost CaO, obsahuje směs přibližně 0,35 % hmotnostního uvedeného aditiva vztaženo na hmotnost Ca(OH)2, atd.
Z tabulky vyplývá, že použitím 0,5 % a 1 % diethylenglykolu a triethanolaminu, se umožňuje jednak zvětšit měrný povrch micel ve směsi před rozetíráním v porovnání s měrným povrchem micel směsi, která se připraví jednoduchou reakcí obchodního nehašeného vápna s vodou, a na druhé straně zvětšit účinnost rozetírání směsi za mokra.
Rozetíráním za vlhka směsi připravené jednoduchou reakcí nehašeného komerčního vápna s vodou se nedosáhne zvětšení většího než 10% měrného povrchu, zatím co rozetíráním za mokra směsi, která se získá reakcí nehašeného vápna v přítomnosti 0,5 a 1 % diethylenglykolu a triethanolaminu, s vodou se měrný povrch zvětšuje přibližně o 45 %.
Tento příklad rovněž dokazuje, že sušením směsi podle vynálezu se může získávat hydroxid podle vynálezu.
Příklad 3
Připraví se pasty hydratovaného dolomitu, a to tak, že se smísí 1 díl hmotnostní dekarbonizovaného, jemně rozemletého (částice menší než 90 pm) dolomitu, který se získá mírnou kalcinací dolomitu při 900 °C v rotační peci, s 2,5 dílu hmotnostního vody, která obsahuje popřípadě aditivum. Počáteční teplota směsi je 80 °C (teplota vody) a po několika minutách se dosáhne teploty 100 °C, a to tím, že dekarbonizovaný dolomit se zcela hydratuje [CaíOHjr-WOHhJ.
Po usušení pasty při teplotě 70 °C a pod vakuem měří se měrný povrch částic tvořících směs. Výsledky těchto měření jsou uvedené v následující tabulce III.
Tabulka ΙΠ
Měmý povrch m2/g
Bez aditiva 25
1 % hmotnostní diethylenglykolu vztaženo na hmotnost CaO-MgO 35
1 % hmotnostní triethanolaminu vztaženo na hmotnost CaO-MgO 45
Příklad 4
Mleté nehašené vápno se hasí s 0,83 díly hmotnostního vody v přítomnosti Y dílu hmotnostního diethylenglykolu. Získaný hydrát obsahuje řádově 10% vlhkosti a má měrný povrch uvedený v následujících sloupcích:
-6CZ 285651 B6
0,004
0,006
0,008
Povrch (BET), m2/g
38,3
Průmyslová využitelnost
Směsi podle tohoto vynálezu, jako jsou mléka a pasty, se mohou používat k neutralizování vody, průmyslových kouřových plynů, jako složka do malt pro zednické práce a do omítek, při výrobě dispergovadel, maziv, vápenných mýdel a povrchově aktivních činidel.
Vzhledem k vysoké reaktivnosti hydroxidu vápenatého a/nebo hořečnatého je možné jejich využití pro odstraňování takových složek plynů, jako je HC1 a SO2 podle vynálezu. Při tomto postupu se čištěné plyny uvádějí ve styk s vápenným mlékem, například rozpřašováním.
Hydroxid vápenatý a/nebo hořečnatý vyrobený podle vynálezu, zejména směs ve formě mléka nebo pasty, se mohou s výhodou používat k výrobě malt (na zednické omítky). Takové malty mají výborné plastické vlastnosti a mohou se skládat například z písku, vody, cementu a hydroxidu vápenatého.
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (7)

1. Způsob přípravy hydroxidu vápenatého a/nebo hydroxidu hořečnatého s měrným povrchem nad 35 m2/g a obsahem vody do 50 % hmotnostních, při němž se oxid vápenatý CaO a/nebo oxid hořečnatý MgO nechá reagovat s vodou, vyznačující se tím, že se CaO a/nebo MgO nechá reagovat s vodou v přítomnosti aditiva vybraného ze skupiny zahrnující ethylenglykol, diethylenglykol, tiethylenglykol, monoethanolamin, diethanolamin a triethanolamin a jejich směsi, přičemž hmotnostní poměr aditiva ku CaO a/nebo MgO je nad 0,002:1.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se aditivum vzhledem ku CaO a/nebo MgO používá v hmotnostním poměru 0,003:1 až 0,03:1.
3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se aditivum vzhledem ku CaO a/nebo MgO používá v hmotnostním poměru 0,005:1 až 0,02:1.
4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se používá množství vody, při němž hmotnostní poměr vody ku CaO a/nebo MgO je 0,6:1 až 2:1, s výhodou 0,7:1 až 1,5:1.
5. Způsob podle nároků laž3, vyznačující se tím, že se používá množství vody, při němž hmotnostní poměr vody ku CaO a/nebo MgO je 0,8:1 až 1,2:1, s výhodou 0,9:1 až
1,1:1.
6. Způsob podle nároku 1 přípravy hydroxidu vápenatého, vyznačující se tím, že se provádí při hmotnostním poměru voda/nehašené vápno rovném 0,83.
-7CZ 285651 B6
7. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že se provádí při hmotnostním poměru aditivum/nehašené vápno rovném 0,008:1.
CS913509A 1990-11-21 1991-11-20 Hydroxid vápenatý a/nebo hořečnatý, způsob jeho přípravy a jeho použití CZ285651B6 (cs)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BE9001102A BE1004609A5 (fr) 1990-11-21 1990-11-21 Melange d'hydroxyde de calcium et/ou de magnesium, procede de preparation et utilisation de celui-ci.
US07/616,784 US5173279A (en) 1990-11-21 1990-11-21 Method and composition for treating flue or exhaust gases utilizing modified calcium hydroxide

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS350991A3 CS350991A3 (en) 1992-12-16
CZ285651B6 true CZ285651B6 (cs) 1999-10-13

Family

ID=25662555

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS913509A CZ285651B6 (cs) 1990-11-21 1991-11-20 Hydroxid vápenatý a/nebo hořečnatý, způsob jeho přípravy a jeho použití

Country Status (16)

Country Link
EP (1) EP0558522B1 (cs)
AT (1) ATE139981T1 (cs)
CA (1) CA2096536C (cs)
CZ (1) CZ285651B6 (cs)
DE (1) DE69120682T2 (cs)
DK (1) DK0558522T3 (cs)
ES (1) ES2091337T3 (cs)
FI (1) FI101066B (cs)
GR (1) GR3021218T3 (cs)
IE (1) IE76293B1 (cs)
MX (1) MX9102155A (cs)
NO (1) NO307778B1 (cs)
PT (1) PT99559B (cs)
SK (1) SK279600B6 (cs)
TR (1) TR27963A (cs)
WO (1) WO1992009528A1 (cs)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9400121D0 (en) * 1994-01-06 1994-03-02 Univ Waterloo Prevention of formation and destruction of organohalogen compounds in incineration of waste materials
MY113181A (en) * 1994-07-23 2001-12-31 Orica Australia Pty Ltd Magnesium hydroxide slurries
DE19510122C1 (de) * 1995-03-21 1996-08-22 Rheinische Kalksteinwerke Verfahren zur Herstellung von Kalkmilch
BE1009692A3 (fr) 1995-10-19 1997-07-01 Lhoist Rech & Dev Sa PARTICULES DE Ca(OH)2.
TW372938B (en) * 1996-04-24 1999-11-01 Yabashi Ind Co Ltd Process for producing calcium hydroxide
AU7357598A (en) * 1997-05-12 1998-12-08 Martin Marietta Magnesia Specialties Inc. A modified magnesium hydroxide slurry for use in treating wastewater and a process for producing thereof
CA2300947A1 (en) * 1997-08-20 1999-02-25 Martin Marietta Magnesia Specialties, Inc. Wet milling of mg(oh)2 slurry
FR2788513A1 (fr) * 1999-01-19 2000-07-21 B & C Services Sarl Procede pour preparer un lait de chaux en vue de son injection dans un flux de fumees
BE1016661A3 (fr) * 2005-06-28 2007-04-03 Lhoist Rech & Dev Sa Composition de chaux pulverulente, son procede de fabrication et son utilisation.
WO2007097795A2 (en) * 2005-11-28 2007-08-30 Martin Marietta Materials, Inc. Flame-retardant magnesium hydroxide compositions and associated methods of manufacture and use
CN101827642A (zh) 2007-09-04 2010-09-08 Memc电子材料有限公司 用于处理包含四氟化硅和氯化氢的气流的方法
BE1017823A3 (fr) * 2007-10-19 2009-08-04 Lime Technology Consulting Spr Hydroxyde et calcium et/ou de magnesium a tres haute reactivite et sa preparation.
DE102008053502B4 (de) * 2008-10-28 2012-04-12 Ewa Maria Piasczynski Verfahren zur Herstellung von Produkten der Bau- und Farbindustrie
EP3191424A1 (fr) * 2008-10-30 2017-07-19 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Compositions de chaux eteinte et leur procede de fabrication
DE102012020192B4 (de) 2011-11-19 2016-04-07 Ewa Piaszczynski Verfahren zur Herstellung eines Gemisches umfassend Kalziumhydroxid
BE1020787A3 (fr) 2012-07-12 2014-05-06 Lhoist Rech Et Dev Compose mixte calcique et magnesien et son procede de fabrication.
BE1021193B1 (fr) 2012-07-12 2015-07-14 Lhoist Recherche Et Developpement Charges minerales ignifuges et compositions polymeres ignifugees
ITMI20122007A1 (it) 2012-11-26 2014-05-27 Icico S R L Metodo per controllare l'emissione di sostanze inquinanti in un effluente gassoso prodotto da un processo di combustione
BE1021563B1 (fr) 2013-02-19 2015-12-14 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Procede d'extinction en voie seche d'oxydes de calcium et magnesium provenant de composes calco-magnesiens
BE1021550B1 (fr) * 2013-02-19 2015-12-11 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Procede d'extinction en voie humide d'oxydes de calcium et magnesium provenant de composes calco-magnesiens
BE1021753B1 (fr) * 2013-12-10 2016-01-15 New Lime Development Sprl Composition a base de chaux hydratee pour le traitement de fumees
EP3130562A1 (en) * 2015-08-14 2017-02-15 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Process for manufacturing highly porous slaked lime and product thereby obtained
WO2017220161A1 (en) 2016-06-24 2017-12-28 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Highly porous powdery slaked lime composition
WO2017220775A1 (fr) 2016-06-24 2017-12-28 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Composition de chaux éteinte pulvérulente très poreuse
MY190070A (en) 2016-06-24 2022-03-24 Lhoist Rech Et Developpement Sa Method for producing a highly porous fine powdered slaked lime composition, and product obtained therefrom
WO2017220167A1 (en) 2016-06-24 2017-12-28 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Process for manufacturing fine and highly porous powdery slaked lime composition and product thereby obtained
BE1024392B1 (fr) 2016-12-22 2018-02-06 Carmeuse Research And Technology Particules d’hydroxyde de calcium a fins pores et leur procede de fabrication
BR112020002489A2 (pt) 2017-09-06 2020-07-28 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement processo para tratar gases de combustão em tratamento de gás de combustão de cds

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2031109A1 (en) * 1970-06-24 1971-12-30 Ludwig Hörling Fabrik chemischer Baustoffe GmbH, 3283 Lügde Quicklime treated with flocculant - based on polyacrylic material gives stronger sand-lime bricks
US4464353A (en) * 1982-06-21 1984-08-07 Chemlime Corporation Quicklime slaking process
JPS59128212A (ja) * 1983-01-12 1984-07-24 Mitsui Toatsu Chem Inc 生石灰粉の流動化方法
DE3433228C1 (de) * 1984-09-11 1986-04-10 Rheinische Kalksteinwerke GmbH, 5603 Wülfrath Verfahren zur Herstellung von Kalziumhydroxid
DE3620024A1 (de) * 1986-06-13 1987-12-17 Fels Werke Peine Salzgitter Verfahren zur herstellung von feinkoernigem calciumhydroxid
JPH0234513A (ja) * 1988-07-26 1990-02-05 Adachi Sekkai Kogyo Kk 消石灰造粒物の製造法

Also Published As

Publication number Publication date
ATE139981T1 (de) 1996-07-15
EP0558522A1 (en) 1993-09-08
DK0558522T3 (da) 1996-10-28
MX9102155A (es) 1992-07-08
CS350991A3 (en) 1992-12-16
FI101066B (fi) 1998-04-15
NO931824L (no) 1993-05-19
NO307778B1 (no) 2000-05-29
IE914037A1 (en) 1992-06-03
DE69120682T2 (de) 1997-02-27
GR3021218T3 (en) 1997-01-31
FI932276A (fi) 1993-05-19
FI932276A0 (fi) 1993-05-19
ES2091337T3 (es) 1996-11-01
EP0558522B1 (fr) 1996-07-03
NO931824D0 (no) 1993-05-19
SK279600B6 (sk) 1999-01-11
DE69120682D1 (de) 1996-08-08
WO1992009528A1 (fr) 1992-06-11
CA2096536A1 (fr) 1992-05-22
CA2096536C (fr) 2001-07-03
PT99559A (pt) 1992-10-30
IE76293B1 (en) 1997-10-08
PT99559B (pt) 2001-05-31
TR27963A (tr) 1995-11-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ285651B6 (cs) Hydroxid vápenatý a/nebo hořečnatý, způsob jeho přípravy a jeho použití
US5705141A (en) Calcium and/or magnesium hydroxide, and preparation and use thereof
US5173279A (en) Method and composition for treating flue or exhaust gases utilizing modified calcium hydroxide
US10399862B2 (en) Process for treating a sulfurous fluid to form gypsum and magnesium carbonate
US6613141B2 (en) Recovery of cement kiln dust through precipitation of calcium sulfate using sulfuric acid solution
Adanez et al. Study of modified calcium hydroxides for enhancing SO2 removal during sorbent injection in pulverized coal boilers
TW201610172A (zh) 粉煤灰之處理方法
TW201609222A (zh) 使用水溶性矽酸鹽源和含有鈣和／或鎂的材料穩定含鈉粉煤灰
JP7052154B2 (ja) バイオマス灰の改質方法、バイオマス灰のセメント原料化システム、及び改質バイオマス灰
KR20160108764A (ko) 유동층 보일러 비산회를 활용한 인산석고 중화 방법 그의 활용
US20160279567A1 (en) Hydrated lime composition for flue gases treatment
JP6769459B2 (ja) セメント組成物の製造方法、及びセメント組成物の製造システム
US10024534B2 (en) Stabilization of sodic fly ash of type F using calcium-based material
JP5205685B2 (ja) 高比表面積消石灰とその製造方法およびその用途
JP2005320207A (ja) 消化ドロマイト粉末とその製造方法
KR101596141B1 (ko) 염화칼슘계 제설제의 제조방법
JP2009234859A (ja) セメント製造排ガスの脱硫方法
KR101155104B1 (ko) 제지용 중질탄산칼슘의 잔류 폐기물을 이용하여 생석회 및 탈황용 소석회를 제조하는 방법
KR20020004916A (ko) 비표면적이 큰 고반응성 소석회 분말의 제조 방법
KR102609899B1 (ko) 불산슬러지를 이용한 시멘트 클링커용 첨가물과 그 제조방법
CN107754588A (zh) 脱除烟气中的二氧化硫的组合物及其应用
KR100404457B1 (ko) 중화제용 수산화 마그네슘 현탁용액의 제조방법
KR20240054422A (ko) Co2 고정화재 및 co2 고정화물의 제조 방법
JP2021109792A (ja) セメント組成物の製造方法、及びセメント組成物の製造システム
KR20210031934A (ko) 정전 집진기용 흡착제 조성물

Legal Events

Date Code Title Description
IF00 In force as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20101120