PL194977B1 - Sposób obróbki żużli lub mieszanin żużlowych - Google Patents
Sposób obróbki żużli lub mieszanin żużlowychInfo
- Publication number
- PL194977B1 PL194977B1 PL356415A PL35641501A PL194977B1 PL 194977 B1 PL194977 B1 PL 194977B1 PL 356415 A PL356415 A PL 356415A PL 35641501 A PL35641501 A PL 35641501A PL 194977 B1 PL194977 B1 PL 194977B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- bath
- slag
- steel
- weight
- slags
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 92
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 22
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 67
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 67
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000969 carrier Substances 0.000 claims abstract description 14
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 22
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 17
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 13
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 12
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims description 12
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 claims description 7
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 4
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 2
- 235000010523 Cicer arietinum Nutrition 0.000 claims 1
- 244000045195 Cicer arietinum Species 0.000 claims 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 claims 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 14
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 10
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 9
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BYFGZMCJNACEKR-UHFFFAOYSA-N aluminium(i) oxide Chemical compound [Al]O[Al] BYFGZMCJNACEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 2
- 101100055113 Caenorhabditis elegans aho-3 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000009969 flowable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0025—Adding carbon material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/04—Working-up slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/028—Methods of cooling or quenching molten slag with the permanent addition of cooled slag or other solids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
1. Sposób obróbki zuzli lub mieszanin zuzlowych o zawartosci tlenków zelaza powyzej 5% wa- gowych, zwlaszcza zuzli stalowniczych, w którym zuzle stalowe, ewentualnie zmieszane z innymi zuzlami, podaje sie na kapiel metalowa, znamienny tym, ze jako kapiel metalowa stosuje sie kapiel stalowa o zawartosci C < 1,5% wagowych, korzystnie < 0,5% wagowych, która to kapiel po podaniu zuzli stalowych nawegla sie do zawartosci C powyzej 2,0% wagowych, korzystnie 2,5% wagowych, poprzez wprowadzanie wegla lub nosników wegla. PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób obróbki żużli lub mieszanin żużlowych o zawartości tlenków żelaza powyżej 5% wagowych, zwłaszcza żużli stalowniczych, w którym żużle stalowe, ewentualnie zmieszane z innymi żużlami, podaje się na kąpiel metalową.
Z europejskiego opisu patentowego nr EP 666 930 B1 znany jest sposób wytwarzania stali i aktywnych hydraulicznie środków wiążących, w którym to sposobie żużle stalowe redukuje się przy użyciu surówki, zwłaszcza zaś zawartego w surówce węgla, wskutek czego po pierwsze zachodzi świeżenie kąpieli surówkowej i zmniejszenie zawartości węgla w kąpieli, na przykład do wartości mniejszej niż połowa zawartego w surówce węgla, przy czym jednocześnie tlenek żelaza z żużlu stalowego ulega redukcji do żelaza i przechodzi do kąpieli metalowej. Znany sposób został przy tym w zasadzie o tyle zoptymalizowany, że przy użyciu niewielkich ilości płynnej surówki można było redukować, co najmniej częściowo, duże ilości żużli stalowych. Użycie większych ilości płynnej surówki nie pozwala bez problemu na istotne skrócenie tego znanego sposobu, przy czym po pierwsze płynna surówka ma zazwyczaj stosunkowo niskie temperatury, co może negatywnie wpływać na reologiczne własności żużli, po drugie zaś, przy podawaniu płynnych żużli stalowych na duże ilości płynnej surówki obserwuje się niezwykle gwałtowną reakcję, która przy niekorzystnych reologicznych własnościach żużli może prowadzić do wytworzenia niepożądanych spienionych żużli lub do wyrzucania żużlu. Powstawanie tego typu spienionych żużli powoduje z kolei spowolnienie reakcji, co pociąga za sobą stosunkowo długie czasy obróbki.
Celem wynalazku jest takie udoskonalenie sposobu opisanego na wstępie rodzaju, aby przy stosunkowo krótkim czasie przemiany można było optymalnie wykorzystać powstające w trakcie sposobu ciepło procesowe i utrzymać podczas redukcji rzadkopłynny żużel stalowy, który powstrzymuje tworzenie żużli spienionych, a jednocześnie zapobiega lokalnym nadmiernym reakcjom z niepożądanym wyrzucaniem płynnego żużlu.
Sposób obróbki żużli lub mieszanin żużlowych o zawartości tlenków żelaza powyżej 5% wagowych, zwłaszcza żużli stalowniczych, w którym żużle stalowe, ewentualnie zmieszane z innymi żużlami, podaje się na kąpiel metalową, odznacza się według wynalazku tym, że jako kąpiel metalową stosuje się kąpiel stalową o zawartości C < 1,5% wagowych, korzystnie < 0,5% wagowych, którą to kąpiel po podaniu żużli stalowych nawęgla się do zawartości C powyżej 2,0% wagowych, korzystnie > 2,5% wagowych, poprzez wprowadzanie węgla lub nośników węgla.
Korzystnie jako kąpiel metalową stosuje się kąpiel surówkową, którą świeży się za pomocą tlenu do zawartości C < 0,5% wagowych, przy czym temperaturę kąpieli ustawia się na wartości powyżej 1570°C, zwłaszcza około 1620°C, po czym na odwęgloną kąpiel stalową podaje się płynny żużel stalowy i po wyrównaniu temperatur do kąpieli wprowadza się węgiel, przy czym dodaje się zawierające SiO2 substancje korygujące, jak na przykład żużel wielkopiecowy, piasek kwarcowy i/lub zawierające Al2O3 substancje korygujące, jak na przykład boksyt, celem obniżenia zasadowości do wartości < 1,5, względnie celem uzyskania zawartości AĘO3 na poziomie > 10% wagowych.
Korzystnie zasadowość ustawia się na poziomie 1,1 do 1,4, zaś zawartość węgla w kąpieli na poziomie > 2,5% wagowych.
Korzystnie żużel stalowy dodaje się do kąpieli stalowej w stosunku wagowym od 1:3 do 1:6, korzystnie około 1:4.
Korzystnie dodaje się piasek kwarcowy w ilościach od 150 do 250 kg/t żużlu stalowego i boksyt w ilościach od 200 do 300 kg/t żużlu stalowego.
Korzystnie do płynnych mieszanin żużli dodaje się drobno zmielone rudy względnie nośniki tlenków żelaza celem ustawienia zawartości tlenków żelaza na poziomie powyżej 8% wagowych.
Korzystnie dodawanie nośników tlenków żelaza, jak na przykład ubogich rud lub drobno zmielonych rud z kwaśną skałą płonną, przeprowadza się po podaniu płynnych żużli lub mieszanin żużli na kąpiel stalową, co najmniej częściowo równocześnie z nawęglaniem kąpieli stalowej.
Korzystnie do płynnych żużli lub mieszanin żużli dodaje się korzystnie substancje korygujące zawierające CaO, AĘO3 lub SiO2.
Korzystnie w kąpieli metalowej, w trakcie lub po świeżeniu (świeżeniach), stapia się dodatki, jak na przykład oziębiony złom, drobno zmielone rudy lub gąbkę żelazną.
Wskutek tego, że na początku redukcji żużlu występuje kąpiel metalowa o stosunkowo niskiej zawartości węgla, to znaczy kąpiel stalowa, zapobiega się lokalnym nadmiernym reakcjom i gwałtownym przemianom, w których powstają duże ilości gazu, w związku z czym nie obserwuje się już twoPL 194 977 B1 rzenia spienionych żużli. Aby tego typu sposób można było realizować racjonalnie i w jak największym stopniu bez dostarczania ciepła z zewnątrz, szczególnie korzystne jest bezpośrednie wykorzystywanie ciepła procesowego powstającego w sposobie. Dlatego też korzystnie sposób według wynalazku przeprowadza się tak, że stosuje się kąpiel surówkową, którą świeży się za pomocą tlenu do zawartości C < 0,5% wagowych, przy czym temperaturę kąpieli ustawia się na wartości powyżej 1570°C, zwłaszcza około 1620°C, po czym na odwęgloną kąpiel stalową podaje się płynny żużel stalowy i po wyrównaniu temperatur do kąpieli wprowadza się węgiel, przy czym dodaje się zawierające SiO2 substancje korygujące, jak na przykład żużel wielkopiecowy, piasek kwarcowy i/lub zawierające AhO3 substancje korygujące, jak na przykład boksyt, celem obniżenia zasadowości do wartości < 1,5 względnie celem uzyskania zawartości A^O3 na poziomie > 10% wagowych. Dzięki temu, że tworzenie kąpieli stalowej, na którą w dalszej kolejności podaje się żużle stalowe, następuje bezpośrednio jako etap wstępny w ramach tego samego sposobu w wyniku procesu świeżenia kąpieli surówkowej, można ciepło procesowe, które powstaje podczas świeżenia i które znacznie nagrzewa pierwotną kąpiel surówkową, wykorzystać bezpośrednio do wyrównania temperatury z podawanym żużlem stalowym, przy czym z uwagi na wysoką temperaturę również substancje korygujące, zwłaszcza zawierające SiO2, które to substancje są niezbędne do ustawienia żądanej zasadowości, można bezpośrednio stopić i wprowadzić do żużlu. Na kąpiel stalową, podgrzaną odpowiednio wskutek procesu świeżenia do temperatury powyżej 1570°C, podaje się zatem bezpośrednio albo co najmniej część niezbędnych do ustawienia zasadowości, zawierających SiO2, substancji korygujących, w związku z czym substancje te ulegają podgrzaniu i co najmniej częściowemu stopieniu, albo żużel stalowy, przy czym wspólnie z żużlem stalowym można dodawać substancje korygujące, zawierające SiO2. Dzięki dodaniu tych zawierających SiO2 substancji korygujących, zwłaszcza zaś dzięki możliwości jednoczesnego dodawania takich dodatków, jak na przykład oziębiony złom lub drobno zmielona ruda, duże ciepło utajone odwęglonej kąpieli stalowej wykorzystuje się bezpośrednio w procesie, zaś poprzez dodanie nośników tlenków żelaza można zrealizować skuteczne sterowanie temperaturą, w której jednocześnie tlenki żelaza ulegają w dużym stopniu redukcji, w związku z czym z nośników tlenków żelaza, które zazwyczaj są bardzo trudne do przetwarzania, jak na przykład drobno zmielone rudy, można pozyskiwać duże ilości płynnego żelaza.
Po podaniu żużli stalowych zachodzi ciągły wzrost zawartości węgla w kąpieli stalowej i żądany proces redukcji, przy czym do kąpieli stalowej wdmuchuje się nośniki węgla. Powstały tlenek węgla można w dalszej kolejności spalić, dzięki czemu cały proces można prowadzić w dużej mierze niezależnie od zewnętrznych źródeł ciepła i zrezygnować z dostarczania dodatkowej energii. Korzystnie sposób według wynalazku przeprowadza się tak, że zasadowość ustawia się na poziomie 1,1 do 1,4, zaś zawartość węgla w kąpieli na poziomie > 2,5% wagowych.
Sposób według wynalazku przeprowadza się korzystnie tak, że żużel stalowy dodaje się do kąpieli stalowej w stosunku wagowym od 1:3 do 1:6, korzystnie około 1:4, przy czym ze stosunkowo dużej ilości istniejącej kąpieli metalowej, jaka po procesie świeżenia znajduje się na wysokim poziomie temperaturowym, można dostarczyć bezpośrednio wymagane ciepło topnienia dla dodatków. Zwłaszcza można tutaj korzystnie dodać piasek kwarcowy w ilościach od 150 do 250 kg/t żużlu stalowego i boksyt w ilościach od 200 do 300 kg/t żużlu stalowego, przy czym przy wybranym rodzaju dodatku udaje się osiągnąć wystarczające ujednorodnienie, a co za tym idzie, całkowite stopienie i przemianę dodatków w żużlu, w związku z czym uzyskuje się bezpośrednio produkt nadający się do użytku w technologii wytwarzania cementu.
Szczególnie korzystny wariant sposobu polega na tym, że do płynnych mieszanin żużli dodaje się drobno zmielone rudy względnie nośniki tlenków żelaza celem ustawienia zawartości tlenków żelaza na poziomie powyżej 8% wagowych, dzięki czemu równocześnie z żądaną redukcją żużlu stalowego, udaje się w tym samym sposobie zredukować także trudne do przetwarzania rudy i dodatek ten wykorzystać do regulacji żądanej temperatury przemiany. W tym samym celu można korzystnie stopić w kąpieli metalowej, w trakcie lub po świeżeniu (świeżeniach), dodatki, jak na przykład oziębiony złom lub drobno zmielone rudy.
W szczególnie korzystny sposób nośniki tlenków żelaza można dodawać razem z kwaśną skałą płonną, dzięki czemu jednocześnie z redukcją nośników tlenków żelaza do żelaza metalicznego, udaje się osiągnąć odpowiednie obniżenie zasadowości do wartości docelowej, korzystnej z punktu widzenia technologii wytwarzania cementu. Korzystnie postępuje się przy tym tak, że dodawanie nośników tlenków żelaza, jak na przykład ubogich rud lub drobno zmielonych rud z kwaśną skałą płonną, przeprowadza się po podaniu płynnych żużli lub mieszanin żużli na kąpiel stalową, co najmniej częściowo
PL 194 977 B1 równocześnie z nawęglaniem kąpieli stalowej, przy czym generalnie do płynnych żużli lub mieszanin żużli dodaje się korzystnie substancje korygujące zawierające CaO, Al2O3 lub SiO2.
Ogólnie rzecz biorąc, przeprowadzone w pierwszym etapie świeżenie przynosi w rezultacie wyjątkowo korzystny bilans energetyczny, przy czym uwalniane podczas świeżenia kąpieli surówkowej duże ilości energii można wykorzystać bezpośrednio w ramach procesu.
Do ustawiania żądanej zasadowości docelowej nadają się w zasadzie dowolne żużle, bogate w SiO2, jak również można zastosować substancje korygujące, zawierające SiO2.
Przedmiot wynalazku jest objaśniony poniżej na podstawie przykładu wykonania.
W konwertorze 8 t płynnej surówki przekształcono w kąpiel stalową, wprowadzając w nią 280 Nm3 tlenu przez dysze umieszczone w dnie konwertora. Płynna surówka zawierała przy tym 3,9% wagowych węgla, około 0,3% wagowych krzemu oraz resztę w postaci żelaza, co stwierdzono w oparciu o analizę kierunkową. Po świeżeniu, w którym w wyniku reakcji egzotermicznej podwyższono temperaturę kąpieli z 1470 do 1620°C, płynna kąpiel stalowa zawierała 0,3% wagowych węgla, 0,003% wagowych krzemu i resztę żelaza. Na tę płynną kąpiel stalową podano następnie 2 t płynnego żużlu stalowego. Żużel stalowy charakteryzował się następującym składem:
Żużel | |
% wagowe | |
CaO | 48,6 |
SiO2 | 19,1 |
Al2O3 | 2,2 |
MgO | 3,2 |
TiO2 | 1,5 |
FeO | 22,7 |
MnO | 2,7 |
CaO/SiO2 | 2,5 |
Z uwagi na stosunkowo niską zawartość węgla w istniejącej kąpieli stalowej, bezpośrednio po podaniu płynnego żużlu stalowego zachodziły znacznie słabsze przemiany masy w ramach reakcji redukcji tlenków metali zawartych w żużlu stalowym. Jeżeli występowałaby bezpośrednio surówka w odpowiednich proporcjach ilościowych, wówczas dochodziłoby do szybkiego uwalniania dużych ilości CO, co z kolei mogłoby prowadzić do silnego spieniania żużlu lub do jego wyrzucania.
Po podaniu żużlu stalowego na kąpiel stalową zachodzi wyrównanie temperatury pomiędzy żużlem i kąpielą metalową, w związku z czym ewentualne stałe składniki żużlu są całkowicie przeprowadzane w stan płynny. Wyrównanie temperatury prowadzi do osiągnięcia temperatury około 1500°C.
Po wyrównaniu temperatury, do kąpieli stalowej wdmuchano 580 kg węgla z szybkością nadmuchu 25 kg/min. Ponadto wprowadzono 370 kg piasku kwarcowego z szybkością 24 kg/min i 535 kg boksytu z szybkością 28 kg/min.
Na zakończenie żądanej reakcji redukcji pozostała kąpiel metalowa, zawierająca 4,5% wagowych rozpuszczonego węgla w temperaturze około 1490°C. Tak odzyskana surówka może oczywiście, zależnie od doboru substancji korygujących względnie składu żużlu stalowego, zawierać również odpowiednio inne metale niż żelazo.
Przy użyciu substancji korygujących nastąpiło po pierwsze ustalenie żądanej zasadowości docelowej, jaka wydaje się korzystna z punktu widzenia dalszego zastosowania obrobionego żużlu w technologii wytwarzania cementu, przy czym jednocześnie zaszła redukcja tlenków metali do uzyskania następujących rezultatów analizy kierunkowej obrobionego żużlu stalowego.
PL 194 977 B1
Obrobiony żużel stalowy | |
% wagowe | |
CaO | 44,7 |
SiO2 | 34,6 |
A2O3 | 14,8 |
MgO | 2,9 |
TiO2 | 1,8 |
FeO | 0,9 |
MnO | 0,3 |
CaO/SiO2 | 1,3 |
Uzyskany w ten sposób obrobiony żużel stalowy można było poddać granulacji w wodzie i zastosować jako dodatek mielony w cementach kompozytowych.
Ciepło powstające podczas odwęglania pozwoliło nagrzać i stopić substancje korygujące, niezbędne do ustalenia żądanej zasadowości docelowej względnie ustalenia żądanego składu dodatku mielonego, nadającego się do użytku w technologii wytwarzania cementu. Uzyskiwany wówczas ewentualnie, niepożądany wysoki poziom temperatury można sprowadzić do żądanej temperatury redukcji, dodając oziębiony złom, drobno zmieloną rudę lub materiały wsadowe z bezpośredniej redukcji żelaza (DRI, HBI), co pozwala wprowadzić do kąpieli metalowej dalsze ilości żelaza.
Jeżeli wydaje się to potrzebne, powstały przy redukcji tlenek węgla można spalić nad kąpielą żużlową, co pozwala na równoczesne przetworzenie większych ilości kwaśnych, drobno mielonych rud żelaza bez dostarczania dodatkowej energii.
Claims (9)
1. Sposób obróbki żi^^ll Iub mieszanin żużlowych o zawartości tlenków powyżej 5% wagowych, zwłaszcza żużli stalowniczych, w którym żużle stalowe, ewentualnie zmieszane z innymi żużlami, podaje się na kąpiel metalową, znamienny tym, że jako kąpiel metalową stosuje się kąpiel stalową o zawartości C < 1,5% wagowych, korzystnie < 0,5% wagowych, którą to kąpiel po podaniu żużli stalowych nawęgla się do zawartości C powyżej 2,0% wagowych, korzystnie > 2,5% wagowych, poprzez wprowadzanie węgla lub nośników węgla.
2. Sposóbwedług zastrz. 1, znamienny tym, że t ako kąpiel metalową stosujesię kąpiel surówkową, którą świeży się za pomocą tlenu do zawartości C < 0,5% wagowych, przy czym temperaturę kąpieli ustawia się na wartości powyżej 1570°C, zwłaszcza około 1620°C, po czym na odwęgloną kąpiel stalową podaje się płynny żużel stalowy i po wyrównaniu temperatur do kąpieli wprowadza się węgiel, przy czym dodaje się zawierające SiO2 substancje korygujące, jak na przykład żużel wielkopiecowy, piasek kwarcowy i/lub zawierające Ά^Οβ substancje korygujące, jak na przykład boksyt, celem obniżenia zasadowości do wartości < 1,5 względnie celem uzyskania zawartości Ά^Οβ na poziomie > 10% wagowych.
3. Sposób według zas-trz. 1 albo 2, tym, że się na poziomie
1,1 do 1,4, zaś zawartość węgla w kąpieli na poziomie > 2,5% wagowych.
4. Sposób według zassi-z. 1 albo 2, znamienny tym, że żużel ssalowy dodaje się do kąpieil ssalowej w stosunku wagowym od 1:3 do 1:6, korzystnie około 1:4.
5. Sposób wedługzastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że dodajj się piasek kwarcowyw I iośccach od 150 do 250 kg/t żużlu stalowego i boksyt w ilościach od 200 do 300 kg/t żużlu stalowego.
6. Sposóbwedługzastrz. t, znamienny tym, że do płynnych mieszanm żużżl drobno zmielone rudy względnie nośniki tlenków żelaza celem ustawienia zawartości tlenków żelaza na poziomie powyżej 8% wagowych.
PL 194 977 B1
7. Sposób wedługzastrz. 1 albo 2 albo 6, znamienny tym, że dodawanie nośnikówtlenkówżelaza, jsk ns przykład gbsgich rud lub drsbns zmielsnych rud z kwsśną sksłą płsnną, przeprswsdzs się ps psdsnig płynnych żużli lub mieszsnin żużli ns kąpiel stslswą, cs nsjmniej częścisws równscześnie z nswęglsniem kąpieli stslswej .
8. Sposób według zastoz. 1 albo 2 albo 6, znamienny tym. że do płynnych żużll lub mieszanin żużli dsdsje się ksrzysrnie substancje ksrygujące zswiersjące CsO, Ά^Οβ lub SiO2.
9. Sposób według z^^sr^.^. 1 albo 2, znamienny tym, że w kąpiell π^1^ι3Ι<^\^^-, w trakcie lub po świeżeniu (świeżenisch), slspis się dsdstki, jsk ns przykłsd sziębisny złsm, drsbns zmielsne rudy lub gąbkę żelszną.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT652000 | 2000-01-28 | ||
PCT/AT2001/000010 WO2001055459A1 (de) | 2000-01-28 | 2001-01-18 | Verfahren zum behandeln von schlacken oder schlackengemischen auf einem eisenbad |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL356415A1 PL356415A1 (pl) | 2004-06-28 |
PL194977B1 true PL194977B1 (pl) | 2007-07-31 |
Family
ID=3480585
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL356415A PL194977B1 (pl) | 2000-01-28 | 2001-01-18 | Sposób obróbki żużli lub mieszanin żużlowych |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6843828B2 (pl) |
EP (1) | EP1252343B1 (pl) |
JP (1) | JP4249417B2 (pl) |
KR (1) | KR100580347B1 (pl) |
CN (1) | CN1292080C (pl) |
AR (1) | AR027285A1 (pl) |
AU (1) | AU778627B2 (pl) |
BR (1) | BR0107801B1 (pl) |
CA (1) | CA2398344C (pl) |
CZ (1) | CZ297883B6 (pl) |
DE (1) | DE50100439D1 (pl) |
ES (1) | ES2203588T3 (pl) |
HU (1) | HUP0203820A2 (pl) |
MX (1) | MXPA02007083A (pl) |
PL (1) | PL194977B1 (pl) |
PT (1) | PT1252343E (pl) |
RU (1) | RU2238331C2 (pl) |
SK (1) | SK286013B6 (pl) |
TW (1) | TW533243B (pl) |
UA (1) | UA74810C2 (pl) |
WO (1) | WO2001055459A1 (pl) |
ZA (1) | ZA200205111B (pl) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT412283B (de) * | 2003-05-16 | 2004-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum verwerten von schlacke |
AT412723B (de) * | 2003-06-30 | 2005-06-27 | Patco Engineering Gmbh | Verfahren zum konditionieren von schlacken und stäuben aus der edelstahlherstellung |
RU2372407C2 (ru) * | 2004-01-30 | 2009-11-10 | Текнолоджикал Ресорсиз Пти. Лимитед | Получение железа и стали |
US7641713B2 (en) * | 2004-05-18 | 2010-01-05 | Holcim Technology Ltd. | Method for reducing Cr in metallurgical slags containing Cr |
CN102019286B (zh) * | 2010-12-13 | 2011-11-09 | 济南鲍安环保技术开发有限公司 | 一种磁选后钢渣尾渣的处理方法 |
KR101257054B1 (ko) | 2011-06-28 | 2013-04-22 | 현대제철 주식회사 | 슬러지를 이용한 전기로용 스크랩 제조방법 |
CN104039987B (zh) | 2012-06-27 | 2015-07-22 | 新日铁住金株式会社 | 炼钢炉渣还原处理方法 |
CN105392905B (zh) | 2013-07-24 | 2017-06-20 | 新日铁住金株式会社 | 排气处理方法以及排气处理设备 |
JP5967294B2 (ja) * | 2013-07-25 | 2016-08-10 | Jfeスチール株式会社 | セメント原料用高炉水砕スラグおよびその選別方法 |
CN103710480B (zh) * | 2013-12-06 | 2016-01-20 | 济南鲍德炉料有限公司 | 一种液态钢渣余热还原铁矿石的生产方法 |
EP3557171A4 (en) | 2016-12-16 | 2020-05-06 | Nippon Steel Corporation | ELECTRIC OVEN |
US11898797B2 (en) | 2016-12-16 | 2024-02-13 | Nippon Steel Corporation | Electric furnace |
DE102017119675B4 (de) | 2017-08-28 | 2019-07-04 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zur Behandlung von Schlacke |
CN111440918A (zh) * | 2020-04-07 | 2020-07-24 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种利用回收资源对脱磷渣去泡沫化的方法 |
JP7128602B1 (ja) | 2022-03-11 | 2022-08-31 | 山田 榮子 | 産業廃棄物の少ない屑鉄の溶解方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO136620C (no) * | 1972-02-15 | 1977-10-05 | Graenges Ab | Fremgangsm}te ved fremstilling av sement fra metallurgisk slagg |
US4304598A (en) * | 1980-09-19 | 1981-12-08 | Klockner-Werke Ag | Method for producing steel from solid, iron containing pieces |
ATE151118T1 (de) * | 1993-09-07 | 1997-04-15 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum herstellen von stahl und hydraulisch aktiven bindemitteln |
HRP970303B1 (en) * | 1996-06-05 | 2002-06-30 | Holderbank Financ Glarus | Method for making pozzolans, synthetic blast-furnance slag, belite or alite clinkers, and pig-iron alloys, from oxidic slag and a device for implementing this method |
US6332910B1 (en) | 1997-09-15 | 2001-12-25 | Holderbank Financiere Glarus Ag | Process for working up steel slags and iron carriers for obtaining pig iron and environmentally safe slags |
-
2001
- 2001-01-18 RU RU2002123053A patent/RU2238331C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 DE DE50100439T patent/DE50100439D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 KR KR1020027009591A patent/KR100580347B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 MX MXPA02007083A patent/MXPA02007083A/es active IP Right Grant
- 2001-01-18 PL PL356415A patent/PL194977B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 PT PT01901010T patent/PT1252343E/pt unknown
- 2001-01-18 BR BRPI0107801-1A patent/BR0107801B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 UA UA2002075481A patent/UA74810C2/uk unknown
- 2001-01-18 CA CA 2398344 patent/CA2398344C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 AU AU26522/01A patent/AU778627B2/en not_active Ceased
- 2001-01-18 CN CNB018042724A patent/CN1292080C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 JP JP2001554488A patent/JP4249417B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 WO PCT/AT2001/000010 patent/WO2001055459A1/de active IP Right Grant
- 2001-01-18 ES ES01901010T patent/ES2203588T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 CZ CZ20022782A patent/CZ297883B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 US US10/182,057 patent/US6843828B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 SK SK956-2002A patent/SK286013B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 EP EP01901010A patent/EP1252343B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 HU HU0203820A patent/HUP0203820A2/hu unknown
- 2001-01-18 TW TW90101178A patent/TW533243B/zh not_active IP Right Cessation
- 2001-01-25 AR ARP010100315 patent/AR027285A1/es not_active Application Discontinuation
-
2002
- 2002-06-25 ZA ZA200205111A patent/ZA200205111B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2001055459A1 (de) | 2001-08-02 |
SK9562002A3 (en) | 2003-04-01 |
US6843828B2 (en) | 2005-01-18 |
ES2203588T3 (es) | 2004-04-16 |
AU2652201A (en) | 2001-08-07 |
KR20020090212A (ko) | 2002-11-30 |
CN1292080C (zh) | 2006-12-27 |
EP1252343B1 (de) | 2003-07-30 |
RU2002123053A (ru) | 2004-02-20 |
EP1252343A1 (de) | 2002-10-30 |
CN1401009A (zh) | 2003-03-05 |
AU778627B2 (en) | 2004-12-16 |
KR100580347B1 (ko) | 2006-05-16 |
ZA200205111B (en) | 2003-12-31 |
CZ297883B6 (cs) | 2007-04-18 |
UA74810C2 (en) | 2006-02-15 |
JP2003520899A (ja) | 2003-07-08 |
PT1252343E (pt) | 2003-12-31 |
CA2398344A1 (en) | 2001-08-02 |
BR0107801A (pt) | 2002-10-22 |
SK286013B6 (sk) | 2008-01-07 |
PL356415A1 (pl) | 2004-06-28 |
DE50100439D1 (de) | 2003-09-04 |
JP4249417B2 (ja) | 2009-04-02 |
CA2398344C (en) | 2008-04-08 |
HUP0203820A2 (en) | 2003-04-28 |
CZ20022782A3 (cs) | 2003-03-12 |
BR0107801B1 (pt) | 2009-01-13 |
MXPA02007083A (es) | 2004-09-06 |
US20030140732A1 (en) | 2003-07-31 |
TW533243B (en) | 2003-05-21 |
RU2238331C2 (ru) | 2004-10-20 |
AR027285A1 (es) | 2003-03-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2806039B1 (en) | Method for preliminary treatment of molten iron | |
PL194977B1 (pl) | Sposób obróbki żużli lub mieszanin żużlowych | |
JP6164151B2 (ja) | 転炉型精錬炉による溶鉄の精錬方法 | |
CN113249544A (zh) | 一种将钢渣调质为精炼渣及钢水脱氧脱硫工艺 | |
JP2003520899A5 (pl) | ||
JPH0437132B2 (pl) | ||
WO2007100109A1 (ja) | 溶銑脱燐方法 | |
JP6992604B2 (ja) | リン酸スラグ肥料の製造方法 | |
CA2397539C (en) | Method for the treatment of slag from electric steel plants | |
JP4192503B2 (ja) | 溶鋼の製造方法 | |
JP2001049320A (ja) | 高燐鉱石を原料とする鉄鋼製造方法 | |
KR20150044288A (ko) | 전기로 슬래그 중의 크롬 회수 방법 | |
JPH0297611A (ja) | 冷鉄源溶解方法 | |
US6261339B1 (en) | Method for desiliconizing pig iron before refining it to steel | |
JPH0437135B2 (pl) | ||
JPH0377246B2 (pl) | ||
JPS6152208B2 (pl) | ||
JPH0437134B2 (pl) | ||
JP2002212620A (ja) | 溶銑脱燐方法 | |
JPS6059961B2 (ja) | 溶銑予備処理方法 | |
JPH0214404B2 (pl) | ||
JPH032312A (ja) | 低燐銑の製造方法 | |
JPH0841519A (ja) | 製鋼方法 | |
JPH08120318A (ja) | 精錬炉スラグの再利用方法 | |
JPH0586412A (ja) | 製鋼方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20100118 |